JP2003191115A - スローアウェイ式ドリル - Google Patents
スローアウェイ式ドリルInfo
- Publication number
- JP2003191115A JP2003191115A JP2001389766A JP2001389766A JP2003191115A JP 2003191115 A JP2003191115 A JP 2003191115A JP 2001389766 A JP2001389766 A JP 2001389766A JP 2001389766 A JP2001389766 A JP 2001389766A JP 2003191115 A JP2003191115 A JP 2003191115A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chip
- drill
- chip discharge
- main body
- discharge groove
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】フランジと本体との間がテーパによって繋がれ
たスローアウェイ式ドリルに関し、切屑排出溝によって
切屑排出性を改善する。 【解決手段】 切屑排出溝５の切上り点Ｐをドリル直径
Ｄの０．２倍以上本体２より後端側に離間させた位置に
設定する。ステンレス鋼加工における切屑カール径は
０．３〜０．４Ｄであるから、貫通穴の抜け代を見込ん
でも、加工物の表面と半径方向に向きを変えた切屑排出
溝の溝底との間隙は０．４Ｄが確保される。また、切屑
流出の滑らかな方向転換を図るために、外周部における
切屑排出溝５の切上り角度θを軸線に対して４０〜７０
゜の範囲にとる。
たスローアウェイ式ドリルに関し、切屑排出溝によって
切屑排出性を改善する。 【解決手段】 切屑排出溝５の切上り点Ｐをドリル直径
Ｄの０．２倍以上本体２より後端側に離間させた位置に
設定する。ステンレス鋼加工における切屑カール径は
０．３〜０．４Ｄであるから、貫通穴の抜け代を見込ん
でも、加工物の表面と半径方向に向きを変えた切屑排出
溝の溝底との間隙は０．４Ｄが確保される。また、切屑
流出の滑らかな方向転換を図るために、外周部における
切屑排出溝５の切上り角度θを軸線に対して４０〜７０
゜の範囲にとる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、スローアウェイ
式ドリルにおける切屑排出溝の形状に関する。
式ドリルにおける切屑排出溝の形状に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４〜図６は、従来のスローアウェイ式
ドリルを例示したもので、本体２の外周部には、先端か
ら後端方向に向かいねじれを伴って延びる切屑排出溝５
が備わっている。本体長さＬは、このドリルの最大加工
深さＬ１に加え、貫通代Ｌ２を見込んだ長さに設定され
る。このとき、貫通代Ｌ２は、長すぎるとびびりや曲が
りが起きやすく、短かすぎると切屑の排出を阻害すると
いう問題がある。したがって、貫通穴加工におけるドリ
ル先端の抜け代（通常、ドリル直径Ｄの０．１〜０．２
倍）も見込んで、貫通代Ｌ２の長さは、普通はドリル直
径Ｄの０．２〜０．４倍に設定される。
ドリルを例示したもので、本体２の外周部には、先端か
ら後端方向に向かいねじれを伴って延びる切屑排出溝５
が備わっている。本体長さＬは、このドリルの最大加工
深さＬ１に加え、貫通代Ｌ２を見込んだ長さに設定され
る。このとき、貫通代Ｌ２は、長すぎるとびびりや曲が
りが起きやすく、短かすぎると切屑の排出を阻害すると
いう問題がある。したがって、貫通穴加工におけるドリ
ル先端の抜け代（通常、ドリル直径Ｄの０．１〜０．２
倍）も見込んで、貫通代Ｌ２の長さは、普通はドリル直
径Ｄの０．２〜０．４倍に設定される。
【０００３】切屑排出溝５は、一般にボールエンドミル
によって切削加工され、テーパ４の付近で斜め方向に引
き上げられた一条の溝として形成される。そして、この
ときの切屑排出溝５の切上り点Ｐは、従来は、剛性に影
響を及ぼさないように本体長さＬの範囲内にあるか、長
くともそのごく近傍にあるように設定されてきた。図４
〜図６は本体長さＬに一致する位置にあるときのもの
で、よって貫通代Ｌ２がそのまま切屑排出代となってい
る。
によって切削加工され、テーパ４の付近で斜め方向に引
き上げられた一条の溝として形成される。そして、この
ときの切屑排出溝５の切上り点Ｐは、従来は、剛性に影
響を及ぼさないように本体長さＬの範囲内にあるか、長
くともそのごく近傍にあるように設定されてきた。図４
〜図６は本体長さＬに一致する位置にあるときのもの
で、よって貫通代Ｌ２がそのまま切屑排出代となってい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】中炭素鋼，高炭素鋼，
鋳鉄など、切屑が比較的小さく分断する被削材の穴明け
加工の場合には、従来のスローアウェイ式ドリルであっ
ても大きな支障の生じることはないが、切屑が長く連続
しやすい低炭素鋼やステンレス鋼などの穴明けの場合
は、切屑排出が問題となることがある。特に深穴加工に
おける加工終了間際や、貫通穴における削り残し防止の
ためにドリルをさらに奥に空送りするような場合には、
加工物の表面とドリルのフランジとの間隙が狭くなるの
で、切屑詰まりなどの不具合が起きやすくなる。
鋳鉄など、切屑が比較的小さく分断する被削材の穴明け
加工の場合には、従来のスローアウェイ式ドリルであっ
ても大きな支障の生じることはないが、切屑が長く連続
しやすい低炭素鋼やステンレス鋼などの穴明けの場合
は、切屑排出が問題となることがある。特に深穴加工に
おける加工終了間際や、貫通穴における削り残し防止の
ためにドリルをさらに奥に空送りするような場合には、
加工物の表面とドリルのフランジとの間隙が狭くなるの
で、切屑詰まりなどの不具合が起きやすくなる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記のよう
な課題に鑑みなされたもので、シャンクと本体の間にフ
ランジを有し、フランジと本体とはテーパによって繋が
れてなるスローアウェイ式ドリルにおいて、切屑排出溝
の切上り点Ｐが、ドリル直径Ｄの０．３倍以上本体より
後端側に離間した位置にあることを特徴とする。さら
に、外周部における前記切屑排出溝の切上り角度は、軸
線に対して４０〜７０゜の範囲にあることを特徴とす
る。
な課題に鑑みなされたもので、シャンクと本体の間にフ
ランジを有し、フランジと本体とはテーパによって繋が
れてなるスローアウェイ式ドリルにおいて、切屑排出溝
の切上り点Ｐが、ドリル直径Ｄの０．３倍以上本体より
後端側に離間した位置にあることを特徴とする。さら
に、外周部における前記切屑排出溝の切上り角度は、軸
線に対して４０〜７０゜の範囲にあることを特徴とす
る。
【０００６】スローアウェイ式ドリルの外周刃により生
成される切屑は、螺旋状にカールする長い切屑となる。
そして、ステンレス鋼切削における切屑カールの直径の
実測は、ドリル直径Ｄのおよそ０．３〜０．４倍であっ
た。この切屑が切屑排出溝の切上り点Ｐ付近で軸線方向
から半径方向に向きを変えながら流出するわけであるか
ら、半径方向に向きを変えた切屑排出溝の底面と加工物
の表面との間に切屑カールの直径以上の間隔が確保され
ないと切屑はドリルの半径方向に滑らかに流出しないこ
とになる。ドリルの貫通時における加工穴入口での本体
の余裕長さは最小で０．１Ｄとなるから、切屑のカール
直径が０．４Ｄの場合に、０．４Ｄから０．１Ｄを差し
引いた値だけ長さに余裕のある切屑排出溝としたもので
ある。
成される切屑は、螺旋状にカールする長い切屑となる。
そして、ステンレス鋼切削における切屑カールの直径の
実測は、ドリル直径Ｄのおよそ０．３〜０．４倍であっ
た。この切屑が切屑排出溝の切上り点Ｐ付近で軸線方向
から半径方向に向きを変えながら流出するわけであるか
ら、半径方向に向きを変えた切屑排出溝の底面と加工物
の表面との間に切屑カールの直径以上の間隔が確保され
ないと切屑はドリルの半径方向に滑らかに流出しないこ
とになる。ドリルの貫通時における加工穴入口での本体
の余裕長さは最小で０．１Ｄとなるから、切屑のカール
直径が０．４Ｄの場合に、０．４Ｄから０．１Ｄを差し
引いた値だけ長さに余裕のある切屑排出溝としたもので
ある。
【０００７】しかも、本体とテーパとの交差部における
本体の断面形状は従来のものと変わらないので、ドリル
の剛性低下はほとんど生じない。さらに切屑排出溝の外
周部切上り角度と組み合わせることによって、切屑排出
性能は一層向上する。すなわち、ねじれ溝に沿って延び
てきた切屑は４０〜７０゜の切上り角度でもって滑らか
に方向転換し、遠心力によって振り切れるようになる。
４０゜に満たない急激な方向転換は切屑詰まりを招き、
７０゜を超える緩やかすぎる方向転換は切屑の巻き付き
を招くことになる。
本体の断面形状は従来のものと変わらないので、ドリル
の剛性低下はほとんど生じない。さらに切屑排出溝の外
周部切上り角度と組み合わせることによって、切屑排出
性能は一層向上する。すなわち、ねじれ溝に沿って延び
てきた切屑は４０〜７０゜の切上り角度でもって滑らか
に方向転換し、遠心力によって振り切れるようになる。
４０゜に満たない急激な方向転換は切屑詰まりを招き、
７０゜を超える緩やかすぎる方向転換は切屑の巻き付き
を招くことになる。
【０００８】
【発明実施の形態】次に、本発明の実施の一形態につい
て、図を参照しながら説明する。図１〜図３に示された
スローアウェイ式ドリルは、シャンク１と本体２の間に
フランジ３を有し、フランジ３と本体２とはテーパ４に
よって繋がれている。本体２の外周部には、ねじれを伴
う２条の切屑排出溝５が設けられ、それぞれの先端部に
切欠きして設けられたチップ座に、中心刃および外周刃
として機能する切刃チップ６がネジ締めによって着脱自
在に装着されて、ドリル直径Ｄなる切刃を構成してい
る。ドリル中心部には、後端から先端に貫通する油穴７
が穿設されている。
て、図を参照しながら説明する。図１〜図３に示された
スローアウェイ式ドリルは、シャンク１と本体２の間に
フランジ３を有し、フランジ３と本体２とはテーパ４に
よって繋がれている。本体２の外周部には、ねじれを伴
う２条の切屑排出溝５が設けられ、それぞれの先端部に
切欠きして設けられたチップ座に、中心刃および外周刃
として機能する切刃チップ６がネジ締めによって着脱自
在に装着されて、ドリル直径Ｄなる切刃を構成してい
る。ドリル中心部には、後端から先端に貫通する油穴７
が穿設されている。
【０００９】本体２とテーパ４との交差稜線から切刃チ
ップ６の先端までの長さが本体長さＬであり、本体長さ
Ｌは、最大加工深さＬ１と貫通代Ｌ２との合計として決
定される。貫通代Ｌ２は、貫通穴時の先端の抜け代０．
１〜０．２Ｄを含み一般に０．２〜０．４Ｄに設定され
る。したがって、切削時、本体２が加工穴の入口で最も
余裕のなくなるケースは、抜け代を差し引いた０．１Ｄ
の場合となる。
ップ６の先端までの長さが本体長さＬであり、本体長さ
Ｌは、最大加工深さＬ１と貫通代Ｌ２との合計として決
定される。貫通代Ｌ２は、貫通穴時の先端の抜け代０．
１〜０．２Ｄを含み一般に０．２〜０．４Ｄに設定され
る。したがって、切削時、本体２が加工穴の入口で最も
余裕のなくなるケースは、抜け代を差し引いた０．１Ｄ
の場合となる。
【００１０】切屑排出溝５の後端側における切上り点Ｐ
は、本体２よりドリル直径Ｄの０．３倍以上後端側に離
間した位置に設定される。したがって、上記本体２の最
も余裕のないケースでも切屑排出代Ｌ３は０．４Ｄとな
る。また、切上り点Ｐにて方向転換した切屑排出溝５が
外周部において切り上がる際の切上り角度θは、軸線に
対して４０〜７０゜の範囲に設定される。
は、本体２よりドリル直径Ｄの０．３倍以上後端側に離
間した位置に設定される。したがって、上記本体２の最
も余裕のないケースでも切屑排出代Ｌ３は０．４Ｄとな
る。また、切上り点Ｐにて方向転換した切屑排出溝５が
外周部において切り上がる際の切上り角度θは、軸線に
対して４０〜７０゜の範囲に設定される。
【００１１】ステンレス鋼の切屑カールの直径は実測に
よって０．３〜０．４Ｄであったから、大径の０．４Ｄ
の場合であっても、切屑が半径方向に流れていくために
必要な加工物と工具との間隙は０．４Ｄ確保されること
になる。また、外周部における切屑排出溝５の切上り角
度θについては、延びてきた切屑が切屑詰まりや巻き付
きを起こすことなく半径方向に方向転換させられ、遠心
力によって振り切れるようにしたものである。
よって０．３〜０．４Ｄであったから、大径の０．４Ｄ
の場合であっても、切屑が半径方向に流れていくために
必要な加工物と工具との間隙は０．４Ｄ確保されること
になる。また、外周部における切屑排出溝５の切上り角
度θについては、延びてきた切屑が切屑詰まりや巻き付
きを起こすことなく半径方向に方向転換させられ、遠心
力によって振り切れるようにしたものである。
【００１２】
【発明の効果】中央部にフランジの設けられたスローア
ウェイ式ドリルにおいて、十分に確保された切屑排出代
と、これに最適する切上り部の角度形状とによって、ス
テンレス鋼のように長く連続する切屑が生成され、かつ
切屑処理の難しい深穴加工であっても、切屑排出が良好
に行われるようになり、しかもドリルの剛性低下はほと
んどない。
ウェイ式ドリルにおいて、十分に確保された切屑排出代
と、これに最適する切上り部の角度形状とによって、ス
テンレス鋼のように長く連続する切屑が生成され、かつ
切屑処理の難しい深穴加工であっても、切屑排出が良好
に行われるようになり、しかもドリルの剛性低下はほと
んどない。
【図１】本発明の実施の一形態を示す側面図である。
【図2】図１の正面図である。
【図３】図１の底面図に相当し、切屑排出溝の形状を説
明するための図である。
明するための図である。
【図４】従来の事例を示す側面図である。
【図５】図４の正面図である。
【図６】図４の底面図に相当し、切屑排出溝の形状を説
明するための図である。
明するための図である。
２ 本体
４ テーパ
５ 切屑排出溝
Ｄ ドリル直径
Ｌ 本体長さ
Ｌ１ 最大加工深さ
Ｌ２ 貫通代
Ｌ３ 切屑排出代
θ 切上り角度
【手続補正書】
【提出日】平成１４年１月２１日（２００２．１．２
１）
１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 スローアウェイ式ドリル
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、スローアウェイ
式ドリルにおける切屑排出溝の形状に関する。
式ドリルにおける切屑排出溝の形状に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４〜図６は、従来のスローアウェイ式
ドリルを例示したもので、本体２の外周部には、先端か
ら後端方向に向かいねじれを伴って延びる切屑排出溝５
が備わっている。本体長さＬは、このドリルの最大加工
深さＬ１に加え、貫通代Ｌ２を見込んだ長さに設定され
る。このとき、貫通代Ｌ２は、長すぎるとびびりや曲が
りが起きやすく、短かすぎると切屑の排出を阻害すると
いう問題がある。したがって、貫通穴加工におけるドリ
ル先端の抜け代は通常、ドリル直径Ｄの０．１倍程度に
設定されることから、貫通代Ｌ２は、抜け代を含みドリ
ル直径Ｄの０．３〜０．４倍に設定される。
ドリルを例示したもので、本体２の外周部には、先端か
ら後端方向に向かいねじれを伴って延びる切屑排出溝５
が備わっている。本体長さＬは、このドリルの最大加工
深さＬ１に加え、貫通代Ｌ２を見込んだ長さに設定され
る。このとき、貫通代Ｌ２は、長すぎるとびびりや曲が
りが起きやすく、短かすぎると切屑の排出を阻害すると
いう問題がある。したがって、貫通穴加工におけるドリ
ル先端の抜け代は通常、ドリル直径Ｄの０．１倍程度に
設定されることから、貫通代Ｌ２は、抜け代を含みドリ
ル直径Ｄの０．３〜０．４倍に設定される。
【０００３】切屑排出溝５は、一般にボールエンドミル
によって切削加工され、テーパ４の付近で斜め方向に引
き上げられた一条の溝として形成される。そして、この
ときの切屑排出溝５の切上り点Ｐは、従来は、剛性に影
響を及ぼさないように本体長さＬの範囲内にあるか、長
くともそのごく近傍にあるように設定されてきた。図４
〜図６は本体長さＬに一致する位置にあるときのもの
で、よって貫通代Ｌ２がそのまま切屑排出代となってい
る。
によって切削加工され、テーパ４の付近で斜め方向に引
き上げられた一条の溝として形成される。そして、この
ときの切屑排出溝５の切上り点Ｐは、従来は、剛性に影
響を及ぼさないように本体長さＬの範囲内にあるか、長
くともそのごく近傍にあるように設定されてきた。図４
〜図６は本体長さＬに一致する位置にあるときのもの
で、よって貫通代Ｌ２がそのまま切屑排出代となってい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】中炭素鋼，高炭素鋼，
鋳鉄など、切屑が比較的小さく分断する被削材の穴明け
加工の場合には、従来のスローアウェイ式ドリルであっ
ても大きな支障の生じることはないが、切屑が長く連続
しやすい低炭素鋼やステンレス鋼などの穴明けの場合
は、切屑排出が問題となることがある。特に深穴加工に
おける加工終了間際や、貫通穴における削り残し防止の
ためにドリルをさらに奥に空送りするような場合には、
加工物の表面とドリルのフランジとの間隙が狭くなるの
で、切屑詰まりなどの不具合が起きやすくなる。
鋳鉄など、切屑が比較的小さく分断する被削材の穴明け
加工の場合には、従来のスローアウェイ式ドリルであっ
ても大きな支障の生じることはないが、切屑が長く連続
しやすい低炭素鋼やステンレス鋼などの穴明けの場合
は、切屑排出が問題となることがある。特に深穴加工に
おける加工終了間際や、貫通穴における削り残し防止の
ためにドリルをさらに奥に空送りするような場合には、
加工物の表面とドリルのフランジとの間隙が狭くなるの
で、切屑詰まりなどの不具合が起きやすくなる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記のよう
な課題に鑑みなされたもので、シャンクと本体の間にフ
ランジを有し、フランジと本体とはテーパによって繋が
れてなるスローアウェイ式ドリルにおいて、切屑排出溝
の切上り点Ｐが、ドリル直径Ｄの０．２倍以上本体より
後端側に離間した位置にあることを特徴とする。さら
に、外周部における前記切屑排出溝の切上り角度は、軸
線に対して４０〜７０゜の範囲にあることを特徴とす
る。
な課題に鑑みなされたもので、シャンクと本体の間にフ
ランジを有し、フランジと本体とはテーパによって繋が
れてなるスローアウェイ式ドリルにおいて、切屑排出溝
の切上り点Ｐが、ドリル直径Ｄの０．２倍以上本体より
後端側に離間した位置にあることを特徴とする。さら
に、外周部における前記切屑排出溝の切上り角度は、軸
線に対して４０〜７０゜の範囲にあることを特徴とす
る。
【０００６】スローアウェイ式ドリルの中心刃により生
成される切屑は、螺旋状にカールする長い切屑となる。
そして、ステンレス鋼切削における切屑カールの直径の
実測は、ドリル直径Ｄのおよそ０．３〜０．４倍であっ
た。この切屑が切屑排出溝の切上り点Ｐ付近で軸線方向
から半径方向に向きを変えながら流出するわけであるか
ら、半径方向に向きを変えた切屑排出溝の底面と加工物
の表面との間に切屑カールの直径以上の間隔が確保され
ないと切屑はドリルの半径方向に滑らかに流出しないこ
とになる。ドリルの貫通時における加工穴入口での本体
の余裕長さは最小で０．２Ｄとなるから、切屑のカール
直径が０．４Ｄの場合に、０．４Ｄから０．２Ｄを差し
引いた値だけ長さに余裕のある切屑排出溝としたもので
ある。
成される切屑は、螺旋状にカールする長い切屑となる。
そして、ステンレス鋼切削における切屑カールの直径の
実測は、ドリル直径Ｄのおよそ０．３〜０．４倍であっ
た。この切屑が切屑排出溝の切上り点Ｐ付近で軸線方向
から半径方向に向きを変えながら流出するわけであるか
ら、半径方向に向きを変えた切屑排出溝の底面と加工物
の表面との間に切屑カールの直径以上の間隔が確保され
ないと切屑はドリルの半径方向に滑らかに流出しないこ
とになる。ドリルの貫通時における加工穴入口での本体
の余裕長さは最小で０．２Ｄとなるから、切屑のカール
直径が０．４Ｄの場合に、０．４Ｄから０．２Ｄを差し
引いた値だけ長さに余裕のある切屑排出溝としたもので
ある。
【０００７】しかも、本体とテーパとの交差部における
本体の断面形状は従来のものと変わらないので、ドリル
の剛性低下はほとんど生じない。さらに切屑排出溝の外
周部切上り角度と組み合わせることによって、切屑排出
性能は一層向上する。すなわち、ねじれ溝に沿って延び
てきた切屑は４０〜７０゜の切上り角度でもって滑らか
に方向転換し、遠心力によって振り切れるようになる。
４０゜に満たない急激な方向転換は切屑詰まりを招き、
７０゜を超える緩やかすぎる方向転換は切屑の巻き付き
を招くことになる。
本体の断面形状は従来のものと変わらないので、ドリル
の剛性低下はほとんど生じない。さらに切屑排出溝の外
周部切上り角度と組み合わせることによって、切屑排出
性能は一層向上する。すなわち、ねじれ溝に沿って延び
てきた切屑は４０〜７０゜の切上り角度でもって滑らか
に方向転換し、遠心力によって振り切れるようになる。
４０゜に満たない急激な方向転換は切屑詰まりを招き、
７０゜を超える緩やかすぎる方向転換は切屑の巻き付き
を招くことになる。
【０００８】
【発明実施の形態】次に、本発明の実施の一形態につい
て、図を参照しながら説明する。図１〜図３に示された
スローアウェイ式ドリルは、シャンク１と本体２の間に
フランジ３を有し、フランジ３と本体２とはテーパ４に
よって繋がれている。本体２の外周部には、ねじれを伴
う２条の切屑排出溝５が設けられ、それぞれの先端部に
切欠きして設けられたチップ座に、中心刃および外周刃
として機能する切刃チップ６がネジ締めによって着脱自
在に装着されて、ドリル直径Ｄなる切刃を構成してい
る。ドリル中心部には、後端から先端に貫通する油穴７
が穿設されている。
て、図を参照しながら説明する。図１〜図３に示された
スローアウェイ式ドリルは、シャンク１と本体２の間に
フランジ３を有し、フランジ３と本体２とはテーパ４に
よって繋がれている。本体２の外周部には、ねじれを伴
う２条の切屑排出溝５が設けられ、それぞれの先端部に
切欠きして設けられたチップ座に、中心刃および外周刃
として機能する切刃チップ６がネジ締めによって着脱自
在に装着されて、ドリル直径Ｄなる切刃を構成してい
る。ドリル中心部には、後端から先端に貫通する油穴７
が穿設されている。
【０００９】本体２とテーパ４との交差稜線から切刃チ
ップ６の先端までの長さが本体長さＬであり、本体長さ
Ｌは、最大加工深さＬ１と貫通代Ｌ２との合計として決
定される。貫通代Ｌ２は、貫通穴時のドリル先端の抜け
代０．１Ｄを含み、０．３〜０．４Ｄに設定される。し
たがって、切削時、本体２が加工穴の入口で最も余裕の
なくなるケースは、ドリル先端の抜け代を差し引いた
０．２Ｄの場合となる。
ップ６の先端までの長さが本体長さＬであり、本体長さ
Ｌは、最大加工深さＬ１と貫通代Ｌ２との合計として決
定される。貫通代Ｌ２は、貫通穴時のドリル先端の抜け
代０．１Ｄを含み、０．３〜０．４Ｄに設定される。し
たがって、切削時、本体２が加工穴の入口で最も余裕の
なくなるケースは、ドリル先端の抜け代を差し引いた
０．２Ｄの場合となる。
【００１０】切屑排出溝５の後端側における切上り点Ｐ
は、本体２よりドリル直径Ｄの０．２倍以上後端側に離
間した位置に設定される。したがって、上記本体２の最
も余裕のないケースでも切屑排出代Ｌ３は０．４Ｄとな
る。また、切上り点Ｐにて方向転換した切屑排出溝５が
外周部において切り上がる際の切上り角度θは、軸線に
対して４０〜７０゜の範囲に設定される。
は、本体２よりドリル直径Ｄの０．２倍以上後端側に離
間した位置に設定される。したがって、上記本体２の最
も余裕のないケースでも切屑排出代Ｌ３は０．４Ｄとな
る。また、切上り点Ｐにて方向転換した切屑排出溝５が
外周部において切り上がる際の切上り角度θは、軸線に
対して４０〜７０゜の範囲に設定される。
【００１１】ステンレス鋼の切屑カールの直径は実測に
よって０．３〜０．４Ｄであったから、大径の０．４Ｄ
の場合であっても、切屑が半径方向に流れていくために
必要な加工物と工具との間隙は０．４Ｄ確保されること
になる。また、外周部における切屑排出溝５の切上り角
度θについては、延びてきた切屑が切屑詰まりや巻き付
きを起こすことなく半径方向に方向転換させられ、遠心
力によって振り切れるようにしたものである。
よって０．３〜０．４Ｄであったから、大径の０．４Ｄ
の場合であっても、切屑が半径方向に流れていくために
必要な加工物と工具との間隙は０．４Ｄ確保されること
になる。また、外周部における切屑排出溝５の切上り角
度θについては、延びてきた切屑が切屑詰まりや巻き付
きを起こすことなく半径方向に方向転換させられ、遠心
力によって振り切れるようにしたものである。
【００１２】
【発明の効果】中央部にフランジの設けられたスローア
ウェイ式ドリルにおいて、十分に確保された切屑排出代
と、これに最適する切上り部の角度形状とによって、ス
テンレス鋼のように長く連続する切屑が生成され、かつ
切屑処理の難しい深穴加工であっても、切屑排出が良好
に行われるようになり、しかもドリルの剛性低下はほと
んどない。
ウェイ式ドリルにおいて、十分に確保された切屑排出代
と、これに最適する切上り部の角度形状とによって、ス
テンレス鋼のように長く連続する切屑が生成され、かつ
切屑処理の難しい深穴加工であっても、切屑排出が良好
に行われるようになり、しかもドリルの剛性低下はほと
んどない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の一形態を示す側面図である。
【図2】図１の正面図である。
【図３】図１の底面図に相当し、切屑排出溝の形状を説
明するための図である。
明するための図である。
【図４】従来の事例を示す側面図である。
【図５】図４の正面図である。
【図６】図４の底面図に相当し、切屑排出溝の形状を説
明するための図である。
明するための図である。
【符号の説明】
２ 本体
４ テーパ
５ 切屑排出溝
Ｄ ドリル直径
Ｌ 本体長さ
Ｌ１ 最大加工深さ
Ｌ２ 貫通代
Ｌ３ 切屑排出代
θ 切上り角度
Claims (2)
- 【請求項１】 シャンクと本体の間にフランジを有し、
フランジと本体とはテーパによって繋がれてなるスロー
アウェイ式ドリルにおいて、切屑排出溝の切上り点Ｐ
が、ドリル直径Ｄの０．３倍以上本体より後端側に離間
した位置にあることを特徴とするスローアウェイ式ドリ
ル。 - 【請求項２】 外周部における前記切屑排出溝の切上り
角度は、軸線に対して４０〜７０゜の範囲にあることを
特徴とする請求項１に記載のスローアウェイ式ドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001389766A JP2003191115A (ja) | 2001-12-21 | 2001-12-21 | スローアウェイ式ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001389766A JP2003191115A (ja) | 2001-12-21 | 2001-12-21 | スローアウェイ式ドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003191115A true JP2003191115A (ja) | 2003-07-08 |
Family
ID=27597888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001389766A Pending JP2003191115A (ja) | 2001-12-21 | 2001-12-21 | スローアウェイ式ドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003191115A (ja) |
-
2001
- 2001-12-21 JP JP2001389766A patent/JP2003191115A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2123381B1 (en) | Drill body | |
| US9168601B2 (en) | Multi-flute reamer and cutting insert therefor | |
| JP2010505636A (ja) | ドリル工具用ビット | |
| JP2008264979A (ja) | 穿孔用回転切削工具 | |
| JP2006281411A (ja) | 穴あけ工具 | |
| JPH068029A (ja) | 切削工具 | |
| JP4699526B2 (ja) | ドリル | |
| JPS625726B2 (ja) | ||
| JP5287426B2 (ja) | 切削工具 | |
| US6126365A (en) | Boring tool | |
| JP3988659B2 (ja) | ドリル | |
| JP2000198010A (ja) | ダブルツイストドリル | |
| JPH0258042B2 (ja) | ||
| JP2009202288A (ja) | 穴あけ工具 | |
| JP2003191115A (ja) | スローアウェイ式ドリル | |
| JPH0615512A (ja) | ドリルおよびドリルの切刃形成方法 | |
| JP2009018383A (ja) | ドリル | |
| JP2003094220A (ja) | 穴明け工具 | |
| JPS6144728Y2 (ja) | ||
| JPS6040259Y2 (ja) | ツイストドリル | |
| CN210702728U (zh) | 高强度钻头 | |
| JPS6327924Y2 (ja) | ||
| JPS6125936Y2 (ja) | ||
| JP2005022012A (ja) | ドリル | |
| JPS6125935Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20041025 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060824 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060828 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061225 |