JP2003183794A - マグネシウム合金材の製造方法 - Google Patents
マグネシウム合金材の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 外観及び機械的性質に優れる幅広薄肉中実形
状のマグネシウム合金材を安価に製造できるマグネシウ
ム合金材の製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明のマグネシウム合金材の製造方法
は、ＪＩＳ規格記号がＭＳ１〜ＭＳ６の何れかのマグネ
シウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃以下に加熱
した後に、コンテナ温度３８０℃以上４４０℃以下、押
出材の出口温度４００℃以上４８０℃以下の温度条件で
押出加工を行い、押出比が１３０以上６７０未満で幅寸
法が５０ｍｍ以上４００ｍｍ以下で且つ肉厚寸法が０．
３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材を製造する
ものである。
状のマグネシウム合金材を安価に製造できるマグネシウ
ム合金材の製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明のマグネシウム合金材の製造方法
は、ＪＩＳ規格記号がＭＳ１〜ＭＳ６の何れかのマグネ
シウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃以下に加熱
した後に、コンテナ温度３８０℃以上４４０℃以下、押
出材の出口温度４００℃以上４８０℃以下の温度条件で
押出加工を行い、押出比が１３０以上６７０未満で幅寸
法が５０ｍｍ以上４００ｍｍ以下で且つ肉厚寸法が０．
３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材を製造する
ものである。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軽量、高強度、電
磁波シールド性が高いなどの性質を有することから、携
帯電話やパソコンの本体部材などに使用される幅広薄肉
中実形状のマグネシウム合金材の製造方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】マグネシウム合金として、ＪＩＳ規格の
記号で示されるＭＳ１乃至ＭＳ６が一般に知られている
が、これらの合金は押出加工する場合、押出加工温度が
高いと表面酸化による外観不良（黒褐色化）や機械的性
質の低下が起こり、場合によっては発火を伴う危険ある
ので、従来は低温（ビレット温度３６０℃以上４００℃
以下、コンテナ温度２３０℃以上３２０℃以下）で押出
加工を行っていた。しかし、低温加工条件では、合金の
変形抵抗が高まるため押出圧力が増大し、押出加工性が
著しく低下することから、特に、押出比（押出製造した
形材の断面積／コンテナ断面積）が１３０以上の幅広薄
肉中実材になると押出により製造することができなかっ
た。そこで、軽量、高強度、電磁波シールド性が高い等
の性質が要求される携帯電話やパソコン本体の部材等に
採用される幅広薄肉中実形状のマグネシウム合金材につ
いては、押出加工性の良好なＭ１Ａ（ＪＩＳの規格には
ない、ＡＳＴＭ規格の合金であり、組成は後述の表１に
示す）合金を使用して押出加工により製造するか、若し
くはマグネシウム合金のスラブ（鋳造品）を製造した後
に、粗圧延、熱間圧延、仕上圧延などの複数の圧延工程
を経て製造していた。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｍ１Ａ合金を
押出で製造した幅広薄肉中実材は、純Ｍｇ（Ｍｇの純度
が９９．８％以上）を押出して製造した幅広薄肉金属材
と同様の機械的性質のものしか得られなかった。即ち、
引張強度が劣る為、肉厚が１．０ｍｍ以下の携帯電話や
パソコンのケース等の本体部材に使用した場合に、つぶ
れるなどの問題が発生する可能性があり、実質的に１．
０ｍｍ以下の幅広薄肉中実材を製造することができなか
った。また、伸びが小さいので、携帯電話やパソコンの
ケース等の本体部材に加工するため、曲げや絞りなどの
成形加工（二次加工）をしたときに割れ等の不良が発生
しやすいという問題があった。一方、圧延加工で製造す
る場合には複数の工程が必要であり、非常にコスト高に
なるという問題があった。 【０００４】そこで、本発明は、外観及び機械的性質に
優れる幅広薄肉中実形状のマグネシウム合金材を安価に
製造できるマグネシウム合金材の製造方法の提供を目的
とする。 【０００５】 【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、ＪＩＳ規格記号がＭＳ１〜ＭＳ６の何れかのマグネ
シウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃以下に加熱
した後に、コンテナ温度３８０℃以上４４０℃以下、押
出材の出口温度４００℃以上４８０℃以下の温度条件で
押出加工を行い、押出比が１３０以上６７０未満で幅寸
法が５０ｍｍ以上４００ｍｍ以下で且つ肉厚寸法が０．
３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材を製造する
ことを特徴とする。「出口温度」とは、ダイスから出て
きた直後の押出材の温度をいう。 【０００６】本発明に適用される合金素材は、ＪＩＳ規
格の記号でＭＳ１〜ＭＳ６のマグネシウム合金である
が、ＪＩＳ規格のＭＳ１〜ＭＳ６に対応するＡＳＴＭ
（アメリカ材料試験協会）の規格記号及びＭＳ１〜ＭＳ
６の成分を下記の表１に示す。 【０００７】 【表１】 【０００８】請求項１に記載の発明では、複数の工程を
経ることなく、マグネシウム合金ビレットから一回の押
出工程で幅広薄肉中実のマグネシウム合金材を製造する
ことができ、工数が少なく製造コストが安価である。ま
た、本発明は、表面酸化による黒褐色化並びに形材高温
化に伴う発火が発生せず、しかも従来押出が不可能とさ
れていた押出比が１３０以上６７０未満で、肉厚寸法が
０．３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材を、押
出加工条件を所定の値に設定することにより、押出によ
る製造を可能にしたものである。本発明は押出加工条件
を、マグネシウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃
以下、コンテナ温度３８０℃以上４４０℃以下、押出材
の出口温度４００℃以上４８０℃以下の温度条件にする
ことで達成できたものである。特に、押出材の出口温度
を４００℃以上４８０℃以下としているのは、押出材の
出口温度が４８０℃を超えると、製造品に表面酸化によ
る黒褐色化が発生し、４００℃よりも低いと押出圧力増
加により押出加工ができなくなったからである。 【０００９】 【実施例】図１に示す押出装置を用いてマグネシウム合
金材の製造をおこなった。押出装置１は、コンテナ３と
呼ばれる加熱された耐熱容器にビレット５を挿入して、
ステム７によってダミーブロック９を介してビレット５
を押し込み、所定の形状孔を有するダイス１１を介して
押出加工するものである。ビレット５には、ＭＳ１のマ
グネシウム合金ビレットを用い、各実施例及び後述する
各比較例に共通の固定条件として、押出材の幅寸法１０
０mm、押出材の肉厚０．３ｍｍ、ビレット長さ３００ｍ
ｍとし、ダイス温度は４７０℃とし、押出比を６６５．
７とし、押出速度は５ｍ／ｍinとした。ＭＳ１のマグネ
シウム合金ビレットについて、実施例１〜３では、ビレ
ット温度、コンテナ温度、出口温度を種々異なる温度に
設定して、幅広薄肉中実材の押出製造を行い、各実施例
ごとにその評価をおこなった。その結果を下記表２に示
す。評価は、押出の可否、表面酸化の有無、引張強さ、
耐力試験、伸び試験についておこなった。実施例１はビ
レット温度、コンテナ温度、出口温度、をそれぞれ下限
値近くに設定したものであり、実施例３は上限値近くに
設定したものであり、実施例２は下限値と上限値との中
間値近くに設定したものである。 【００１０】 【比較例】下記の比較例についても、上述の実施例と同
じ押出装置を用いて、マグネシウム合金ビレットの押出
製造をおこない、その評価をおこなったので、その結果
を上述の実施例とともに表２に示した。比較例１〜４で
は、各実施例と同じマグネシウム合金ビレットＭＳ１を
用いて、ビレット温度、コンテナ温度、出口温度の設定
を変えたものであり、比較例１は実施例１よりもビレッ
ト温度を低くした。比較例２は、実施例１よりもコンテ
ナ温度を低く設定した。比較例３は、実施例３よりもビ
レット温度を高く設定した。比較例４は、実施例３より
もコンテナ温度を高く設定した。比較例５及び６では、
ビレット温度、コンテナ温度、出口温度を実施例２と略
同じ条件として、異なる種類のビレットで押出をおこな
った。 【００１１】 【表２】 【００１２】この表２から明らかなように、各実施例１
〜３で得た押出製造品には表面酸化がなく製造品の外観
が良いとともに、比較例１〜６のいずれのものよりも機
械的性質に優れるものであった。即ち、引張強さは、各
実施例では２７０〜２７３ＭＰａ（メガパスカル）であ
り、比較例の２２０〜２３２ＭＰａよりも約２０％高く
することができた。耐力は各実施例では、１９７〜１９
８ＭＰａであり、比較例の１３８〜１６５よりも約３０
％高くすることができた。伸びは、各実施例では１４．
０〜１４．５％であり、比較例の４．０〜１０．３より
も４０％以上も高く、特に、各実施例は比較例５及び６
よりも３倍近く高い。比較例１では実施例１と同様にコ
ンテナ温度が３８０℃であってもビレット温度が４３０
では押出ができなかった。比較例２では、実施例１と同
様にビレット温度が４４０℃であってもコンテナ温度が
３７０℃では押出ができなかった。尚、ＭＳ２〜ＭＳ６
についても、上述した実施例と同様な押出条件で実施し
たところＭＳ１の場合と同様な結果を得ることができ
た。 【００１３】上述した実施例及び比較例との対比から、
ＭＳ１〜ＭＳ６のマグネシウム合金材による幅広薄肉中
実の押出し製造材に必要な最適値を以下のように導き出
すことができた。実施例１と比較例１との対比から、ビ
レット温度が４４０℃よりも低いと押出ができないこと
が明らかであり、実施例３と比較例３の対比から、ビレ
ット温度が５００℃よりも高いと製造品に表面酸化が生
じるとともに引張強さ等の機械的性質が劣ることがわか
る。従って、本発明では、ビレット温度は、４４０℃以
上５００℃であることが必要である。また、コンテナ温
度の下限値について考察すると、ビレット温度が４４０
℃であってもコンテナ温度が３７０℃では押出できず、
コンテナ温度が３８０℃ならば押出できるとともに所定
の機械的強度を得ることができたので、コンテナ温度の
下限値は３８０℃である。コンテナ温度の上限値につい
て考察すると、実施例３と、比較例４及び５との対比か
ら、ビレット温度が５００℃以下の場合、コンテナ温度
が４５０℃では表面酸化が起こり、４４０℃では表面酸
化が発生しないからコンテナ温度の上限値は４４０℃で
ある。即ち、コンテナ温度は、３８０℃以上４４０℃以
下である。次に、出口温度について考察すると、実施例
１と比較例１及び２との対比から、出口温度が４０５℃
で押出ができ、ビレット温度とコンテナ温度との関係を
考慮すると、ビレット温度かコンテナ温度のいずれかが
実施例１よりも低くなると押出できなくなり、押出がで
きなくなる出口温度は４００℃が境界になり４００℃よ
りも低いと押出しできなくなる。また、実施例３と比較
例３及び４との対比から出口温度が４８３℃では表面酸
化が生じ、４７７℃では表面酸化が生じなかったので、
表面酸化が発生する境界はこれらの中間の４８０℃であ
り、４８０℃以下であれば表面酸化が発生しない。従っ
て、本発明では、押出材の出口温度は、４００℃以上４
８０℃以下であることが必要である。また、各実施例と
比較例５及び６の対比からわかるように、実施例１〜３
と同様な押出条件であっても、ビレットとして純Ｍｇや
Ｍ１Ａを用いた場合には、引張強さ、や耐力等の機械的
性質に劣り、伸びにあっては実施例の１／３以下であ
る。従って、純ＭｇやＭ１Ａは、本明細書の従来技術の
欄で説明したように、曲げや絞りなどの成形加工（二次
加工）をしたときに割れ等の不良が発生しやすく、携帯
電話やパソコンのケース等の本体部材に使用することが
できない。 【００１４】 【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、押出比
が１３０以上６７０未満で幅寸法が５０ｍｍ以上４００
ｍｍ以下で且つ肉厚寸法が０．３ｍｍ以上１．０ｍｍ未
満の非常に薄肉の幅広薄肉中実形状のマグネシウム合金
材を押出で製造できるので、少ない工程で安価に提供で
きる。更に、本発明により押出製造した幅広薄肉中実形
材は、表面酸化による黒褐色化がなく、外観が非常に良
好であることや、引張強さ、耐力、伸びの機械的性質に
も優れることから、携帯電話やパソコン本体に加工した
場合にも、要求される品質を全て満足できるものであ
る。
磁波シールド性が高いなどの性質を有することから、携
帯電話やパソコンの本体部材などに使用される幅広薄肉
中実形状のマグネシウム合金材の製造方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】マグネシウム合金として、ＪＩＳ規格の
記号で示されるＭＳ１乃至ＭＳ６が一般に知られている
が、これらの合金は押出加工する場合、押出加工温度が
高いと表面酸化による外観不良（黒褐色化）や機械的性
質の低下が起こり、場合によっては発火を伴う危険ある
ので、従来は低温（ビレット温度３６０℃以上４００℃
以下、コンテナ温度２３０℃以上３２０℃以下）で押出
加工を行っていた。しかし、低温加工条件では、合金の
変形抵抗が高まるため押出圧力が増大し、押出加工性が
著しく低下することから、特に、押出比（押出製造した
形材の断面積／コンテナ断面積）が１３０以上の幅広薄
肉中実材になると押出により製造することができなかっ
た。そこで、軽量、高強度、電磁波シールド性が高い等
の性質が要求される携帯電話やパソコン本体の部材等に
採用される幅広薄肉中実形状のマグネシウム合金材につ
いては、押出加工性の良好なＭ１Ａ（ＪＩＳの規格には
ない、ＡＳＴＭ規格の合金であり、組成は後述の表１に
示す）合金を使用して押出加工により製造するか、若し
くはマグネシウム合金のスラブ（鋳造品）を製造した後
に、粗圧延、熱間圧延、仕上圧延などの複数の圧延工程
を経て製造していた。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｍ１Ａ合金を
押出で製造した幅広薄肉中実材は、純Ｍｇ（Ｍｇの純度
が９９．８％以上）を押出して製造した幅広薄肉金属材
と同様の機械的性質のものしか得られなかった。即ち、
引張強度が劣る為、肉厚が１．０ｍｍ以下の携帯電話や
パソコンのケース等の本体部材に使用した場合に、つぶ
れるなどの問題が発生する可能性があり、実質的に１．
０ｍｍ以下の幅広薄肉中実材を製造することができなか
った。また、伸びが小さいので、携帯電話やパソコンの
ケース等の本体部材に加工するため、曲げや絞りなどの
成形加工（二次加工）をしたときに割れ等の不良が発生
しやすいという問題があった。一方、圧延加工で製造す
る場合には複数の工程が必要であり、非常にコスト高に
なるという問題があった。 【０００４】そこで、本発明は、外観及び機械的性質に
優れる幅広薄肉中実形状のマグネシウム合金材を安価に
製造できるマグネシウム合金材の製造方法の提供を目的
とする。 【０００５】 【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、ＪＩＳ規格記号がＭＳ１〜ＭＳ６の何れかのマグネ
シウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃以下に加熱
した後に、コンテナ温度３８０℃以上４４０℃以下、押
出材の出口温度４００℃以上４８０℃以下の温度条件で
押出加工を行い、押出比が１３０以上６７０未満で幅寸
法が５０ｍｍ以上４００ｍｍ以下で且つ肉厚寸法が０．
３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材を製造する
ことを特徴とする。「出口温度」とは、ダイスから出て
きた直後の押出材の温度をいう。 【０００６】本発明に適用される合金素材は、ＪＩＳ規
格の記号でＭＳ１〜ＭＳ６のマグネシウム合金である
が、ＪＩＳ規格のＭＳ１〜ＭＳ６に対応するＡＳＴＭ
（アメリカ材料試験協会）の規格記号及びＭＳ１〜ＭＳ
６の成分を下記の表１に示す。 【０００７】 【表１】 【０００８】請求項１に記載の発明では、複数の工程を
経ることなく、マグネシウム合金ビレットから一回の押
出工程で幅広薄肉中実のマグネシウム合金材を製造する
ことができ、工数が少なく製造コストが安価である。ま
た、本発明は、表面酸化による黒褐色化並びに形材高温
化に伴う発火が発生せず、しかも従来押出が不可能とさ
れていた押出比が１３０以上６７０未満で、肉厚寸法が
０．３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材を、押
出加工条件を所定の値に設定することにより、押出によ
る製造を可能にしたものである。本発明は押出加工条件
を、マグネシウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃
以下、コンテナ温度３８０℃以上４４０℃以下、押出材
の出口温度４００℃以上４８０℃以下の温度条件にする
ことで達成できたものである。特に、押出材の出口温度
を４００℃以上４８０℃以下としているのは、押出材の
出口温度が４８０℃を超えると、製造品に表面酸化によ
る黒褐色化が発生し、４００℃よりも低いと押出圧力増
加により押出加工ができなくなったからである。 【０００９】 【実施例】図１に示す押出装置を用いてマグネシウム合
金材の製造をおこなった。押出装置１は、コンテナ３と
呼ばれる加熱された耐熱容器にビレット５を挿入して、
ステム７によってダミーブロック９を介してビレット５
を押し込み、所定の形状孔を有するダイス１１を介して
押出加工するものである。ビレット５には、ＭＳ１のマ
グネシウム合金ビレットを用い、各実施例及び後述する
各比較例に共通の固定条件として、押出材の幅寸法１０
０mm、押出材の肉厚０．３ｍｍ、ビレット長さ３００ｍ
ｍとし、ダイス温度は４７０℃とし、押出比を６６５．
７とし、押出速度は５ｍ／ｍinとした。ＭＳ１のマグネ
シウム合金ビレットについて、実施例１〜３では、ビレ
ット温度、コンテナ温度、出口温度を種々異なる温度に
設定して、幅広薄肉中実材の押出製造を行い、各実施例
ごとにその評価をおこなった。その結果を下記表２に示
す。評価は、押出の可否、表面酸化の有無、引張強さ、
耐力試験、伸び試験についておこなった。実施例１はビ
レット温度、コンテナ温度、出口温度、をそれぞれ下限
値近くに設定したものであり、実施例３は上限値近くに
設定したものであり、実施例２は下限値と上限値との中
間値近くに設定したものである。 【００１０】 【比較例】下記の比較例についても、上述の実施例と同
じ押出装置を用いて、マグネシウム合金ビレットの押出
製造をおこない、その評価をおこなったので、その結果
を上述の実施例とともに表２に示した。比較例１〜４で
は、各実施例と同じマグネシウム合金ビレットＭＳ１を
用いて、ビレット温度、コンテナ温度、出口温度の設定
を変えたものであり、比較例１は実施例１よりもビレッ
ト温度を低くした。比較例２は、実施例１よりもコンテ
ナ温度を低く設定した。比較例３は、実施例３よりもビ
レット温度を高く設定した。比較例４は、実施例３より
もコンテナ温度を高く設定した。比較例５及び６では、
ビレット温度、コンテナ温度、出口温度を実施例２と略
同じ条件として、異なる種類のビレットで押出をおこな
った。 【００１１】 【表２】 【００１２】この表２から明らかなように、各実施例１
〜３で得た押出製造品には表面酸化がなく製造品の外観
が良いとともに、比較例１〜６のいずれのものよりも機
械的性質に優れるものであった。即ち、引張強さは、各
実施例では２７０〜２７３ＭＰａ（メガパスカル）であ
り、比較例の２２０〜２３２ＭＰａよりも約２０％高く
することができた。耐力は各実施例では、１９７〜１９
８ＭＰａであり、比較例の１３８〜１６５よりも約３０
％高くすることができた。伸びは、各実施例では１４．
０〜１４．５％であり、比較例の４．０〜１０．３より
も４０％以上も高く、特に、各実施例は比較例５及び６
よりも３倍近く高い。比較例１では実施例１と同様にコ
ンテナ温度が３８０℃であってもビレット温度が４３０
では押出ができなかった。比較例２では、実施例１と同
様にビレット温度が４４０℃であってもコンテナ温度が
３７０℃では押出ができなかった。尚、ＭＳ２〜ＭＳ６
についても、上述した実施例と同様な押出条件で実施し
たところＭＳ１の場合と同様な結果を得ることができ
た。 【００１３】上述した実施例及び比較例との対比から、
ＭＳ１〜ＭＳ６のマグネシウム合金材による幅広薄肉中
実の押出し製造材に必要な最適値を以下のように導き出
すことができた。実施例１と比較例１との対比から、ビ
レット温度が４４０℃よりも低いと押出ができないこと
が明らかであり、実施例３と比較例３の対比から、ビレ
ット温度が５００℃よりも高いと製造品に表面酸化が生
じるとともに引張強さ等の機械的性質が劣ることがわか
る。従って、本発明では、ビレット温度は、４４０℃以
上５００℃であることが必要である。また、コンテナ温
度の下限値について考察すると、ビレット温度が４４０
℃であってもコンテナ温度が３７０℃では押出できず、
コンテナ温度が３８０℃ならば押出できるとともに所定
の機械的強度を得ることができたので、コンテナ温度の
下限値は３８０℃である。コンテナ温度の上限値につい
て考察すると、実施例３と、比較例４及び５との対比か
ら、ビレット温度が５００℃以下の場合、コンテナ温度
が４５０℃では表面酸化が起こり、４４０℃では表面酸
化が発生しないからコンテナ温度の上限値は４４０℃で
ある。即ち、コンテナ温度は、３８０℃以上４４０℃以
下である。次に、出口温度について考察すると、実施例
１と比較例１及び２との対比から、出口温度が４０５℃
で押出ができ、ビレット温度とコンテナ温度との関係を
考慮すると、ビレット温度かコンテナ温度のいずれかが
実施例１よりも低くなると押出できなくなり、押出がで
きなくなる出口温度は４００℃が境界になり４００℃よ
りも低いと押出しできなくなる。また、実施例３と比較
例３及び４との対比から出口温度が４８３℃では表面酸
化が生じ、４７７℃では表面酸化が生じなかったので、
表面酸化が発生する境界はこれらの中間の４８０℃であ
り、４８０℃以下であれば表面酸化が発生しない。従っ
て、本発明では、押出材の出口温度は、４００℃以上４
８０℃以下であることが必要である。また、各実施例と
比較例５及び６の対比からわかるように、実施例１〜３
と同様な押出条件であっても、ビレットとして純Ｍｇや
Ｍ１Ａを用いた場合には、引張強さ、や耐力等の機械的
性質に劣り、伸びにあっては実施例の１／３以下であ
る。従って、純ＭｇやＭ１Ａは、本明細書の従来技術の
欄で説明したように、曲げや絞りなどの成形加工（二次
加工）をしたときに割れ等の不良が発生しやすく、携帯
電話やパソコンのケース等の本体部材に使用することが
できない。 【００１４】 【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、押出比
が１３０以上６７０未満で幅寸法が５０ｍｍ以上４００
ｍｍ以下で且つ肉厚寸法が０．３ｍｍ以上１．０ｍｍ未
満の非常に薄肉の幅広薄肉中実形状のマグネシウム合金
材を押出で製造できるので、少ない工程で安価に提供で
きる。更に、本発明により押出製造した幅広薄肉中実形
材は、表面酸化による黒褐色化がなく、外観が非常に良
好であることや、引張強さ、耐力、伸びの機械的性質に
も優れることから、携帯電話やパソコン本体に加工した
場合にも、要求される品質を全て満足できるものであ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明の実施の形態に用いられる押出成
形装置の概略的な構成を示した図である。 【符号の説明】 １ 押出装置 ３ コンテナ ５ ビレット １１ ダイス
形装置の概略的な構成を示した図である。 【符号の説明】 １ 押出装置 ３ コンテナ ５ ビレット １１ ダイス
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１Ｂ
６９４ ６９４Ａ
６９４Ｂ
(72)発明者 吉田 茂
富山県高岡市早川70番地 三協アルミニウ
ム工業株式会社内
(72)発明者 安田 英司
富山県高岡市早川70番地 三協アルミニウ
ム工業株式会社内
(72)発明者 宮本 進
富山県高岡市早川70番地 三協アルミニウ
ム工業株式会社内
(72)発明者 高橋 泰
富山県高岡市早川70番地 三協アルミニウ
ム工業株式会社内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 ＪＩＳ規格記号がＭＳ１〜ＭＳ６の何れ
かのマグネシウム合金ビレットを４４０℃以上５００℃
以下に加熱した後に、コンテナ温度３８０℃以上４４０
℃以下、押出材の出口温度４００℃以上４８０℃以下の
温度条件で押出加工を行い、押出比が１３０以上６７０
未満で幅寸法が５０ｍｍ以上４００ｍｍ以下で且つ肉厚
寸法が０．３ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の幅広薄肉中実材
を製造することを特徴とするマグネシウム合金材の製造
方法。
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| JP2001386052A JP2003183794A (ja) | 2001-12-19 | 2001-12-19 | マグネシウム合金材の製造方法 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7083689B2 (en) | 2003-04-21 | 2006-08-01 | Hyundai Motor Company | Method for fabricating magnesium alloy billets for a thixoforming process |
| JP2007319895A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 耐熱性マグネシウム合金押出し材及び鍛造品並びにそれらの製造方法 |
| CN107081341A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-08-22 | 山东省科学院新材料研究所 | 一种高强度高塑性的镁合金挤压材制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001181772A (ja) * | 1999-12-21 | 2001-07-03 | Showa Alum Corp | Ｍｇ合金製押出品およびその製造方法 |
| JP2001192814A (ja) * | 2000-01-17 | 2001-07-17 | Ulvac Japan Ltd | Ｍｇ蒸発材料の加工方法 |
-
2001
- 2001-12-19 JP JP2001386052A patent/JP2003183794A/ja not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
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