JP2003176901A - ボイラ装置の制御方法 - Google Patents
ボイラ装置の制御方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 比較的高圧の蒸気を発生させる第１のボイラ
と、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導入さ
れるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気が減
圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッダに
比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備えるボ
イラ装置において、アキュムレータ内の蒸気蓄積量を適
正化したり、あるいは小型貫流ボイラ等の第２のボイラ
の燃焼量を適正化する。 【解決手段】 アキュムレータ４内の蒸気圧力Ａと低圧
ヘッダ６内の蒸気圧力Ｈとを検出し、予め設定されたア
キュムレータの最高使用圧力Ａｍａｘ、アキュムレータ
の確保すべき最低圧力Ａｍｉｎ、減圧弁の全閉圧力Ｒ
ｍａｘ、減圧弁の全開圧力Ｒｍｉｎ、低圧ヘッダの目標
上限蒸気圧力Ｈｍａｘ、低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力
Ｈｍｉｎに基づいて小型貫流ボイラ２０の燃焼量を制御
する。
と、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導入さ
れるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気が減
圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッダに
比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備えるボ
イラ装置において、アキュムレータ内の蒸気蓄積量を適
正化したり、あるいは小型貫流ボイラ等の第２のボイラ
の燃焼量を適正化する。 【解決手段】 アキュムレータ４内の蒸気圧力Ａと低圧
ヘッダ６内の蒸気圧力Ｈとを検出し、予め設定されたア
キュムレータの最高使用圧力Ａｍａｘ、アキュムレータ
の確保すべき最低圧力Ａｍｉｎ、減圧弁の全閉圧力Ｒ
ｍａｘ、減圧弁の全開圧力Ｒｍｉｎ、低圧ヘッダの目標
上限蒸気圧力Ｈｍａｘ、低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力
Ｈｍｉｎに基づいて小型貫流ボイラ２０の燃焼量を制御
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はボイラ装置の制御方
法に係り、特に複数のボイラからの蒸気を低圧ヘッダを
介してプロセス（蒸気消費機器）へ供給するボイラ装置
の制御方法に関する。
法に係り、特に複数のボイラからの蒸気を低圧ヘッダを
介してプロセス（蒸気消費機器）へ供給するボイラ装置
の制御方法に関する。
【０００２】詳しくは、本発明は、比較的高圧の蒸気を
発生させる第１のボイラと、該第１のボイラの蒸気が高
圧ヘッダを介して導入されるアキュムレータと、該アキ
ュムレータから蒸気が減圧弁を介して導入される低圧ヘ
ッダと、該低圧ヘッダに比較的低圧の蒸気を供給する第
２のボイラとを備えてなり、該低圧ヘッダからプロセス
へ蒸気が供給されるボイラ装置の制御方法に関する。
発生させる第１のボイラと、該第１のボイラの蒸気が高
圧ヘッダを介して導入されるアキュムレータと、該アキ
ュムレータから蒸気が減圧弁を介して導入される低圧ヘ
ッダと、該低圧ヘッダに比較的低圧の蒸気を供給する第
２のボイラとを備えてなり、該低圧ヘッダからプロセス
へ蒸気が供給されるボイラ装置の制御方法に関する。
【０００３】
【従来の技術】比較的高圧の蒸気を発生させる第１のボ
イラと、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導
入されるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気
が減圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッ
ダに比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備え
てなり、該低圧ヘッダからプロセスへ蒸気が供給される
ボイラ装置の構成の一例を図３を参照して説明する。こ
の従来例では第１のボイラとして２基のボイラ１１，１
２が設置され、第２のボイラとして小型貫流ボイラ２０
が設置されている。
イラと、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導
入されるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気
が減圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッ
ダに比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備え
てなり、該低圧ヘッダからプロセスへ蒸気が供給される
ボイラ装置の構成の一例を図３を参照して説明する。こ
の従来例では第１のボイラとして２基のボイラ１１，１
２が設置され、第２のボイラとして小型貫流ボイラ２０
が設置されている。
【０００４】ボイラ１１，１２からの比較的高圧の蒸気
は、高圧ヘッダ２と、該高圧ヘッダ２内の圧力を一定圧
に保つための圧力調節弁３とを介してアキュムレータ４
に導入される。このアキュムレータ４内の蒸気は、減圧
弁（全閉圧力Ｒｍａｘ、全開圧力Ｒｍｉｎ）５を介して
低圧ヘッダ６に導入される。一方、前記小型貫流ボイラ
２０の発生蒸気は逆止弁（図示略）を介して直接的に該
低圧ヘッダ６に導入される。この低圧ヘッダ６内の蒸気
が蒸気消費機器（以下、プロセスという。）に供給され
る。小型貫流ボイラ２０の燃焼量は、圧力センサ８で検
出される低圧ヘッダ６内の圧力が予め設定された上限圧
力Ｈｍａｘと下限圧力Ｈｍｉｎとの間の圧力となるよう
に制御器７によって制御される。なお、Ｈｍｉｎ＜Ｒ
ｍｉｎ＜Ｒ ｍａｘ＜Ｈｍａｘである。
は、高圧ヘッダ２と、該高圧ヘッダ２内の圧力を一定圧
に保つための圧力調節弁３とを介してアキュムレータ４
に導入される。このアキュムレータ４内の蒸気は、減圧
弁（全閉圧力Ｒｍａｘ、全開圧力Ｒｍｉｎ）５を介して
低圧ヘッダ６に導入される。一方、前記小型貫流ボイラ
２０の発生蒸気は逆止弁（図示略）を介して直接的に該
低圧ヘッダ６に導入される。この低圧ヘッダ６内の蒸気
が蒸気消費機器（以下、プロセスという。）に供給され
る。小型貫流ボイラ２０の燃焼量は、圧力センサ８で検
出される低圧ヘッダ６内の圧力が予め設定された上限圧
力Ｈｍａｘと下限圧力Ｈｍｉｎとの間の圧力となるよう
に制御器７によって制御される。なお、Ｈｍｉｎ＜Ｒ
ｍｉｎ＜Ｒ ｍａｘ＜Ｈｍａｘである。
【０００５】図３の従来例では、低圧ヘッダ６内の圧力
Ｈにのみ基づいて小型貫流ボイラ２０の燃焼量を制御し
ており、例えば後述の式（１）においてＤ＝０と設定し
ている。この場合は、小型貫流ボイラ２０の燃焼量Ｃは
低圧ヘッダ６の蒸気圧力Ｈが検知されると図４のグラフ
の関係に基づいて燃焼量Ｃが一義的に定まる。図４で
は、低圧ヘッダ圧力ＨはＨｍｉｎとＨｍａｘとの間に納
まるように小型貫流ボイラ２０の燃焼量が制御される。
Ｈにのみ基づいて小型貫流ボイラ２０の燃焼量を制御し
ており、例えば後述の式（１）においてＤ＝０と設定し
ている。この場合は、小型貫流ボイラ２０の燃焼量Ｃは
低圧ヘッダ６の蒸気圧力Ｈが検知されると図４のグラフ
の関係に基づいて燃焼量Ｃが一義的に定まる。図４で
は、低圧ヘッダ圧力ＨはＨｍｉｎとＨｍａｘとの間に納
まるように小型貫流ボイラ２０の燃焼量が制御される。
【０００６】この図３の構成を有するボイラ装置は、ボ
イラ１１，１２、高圧ヘッダ２、弁３、アキュムレータ
４、減圧弁５及び低圧ヘッダ６を有した既設のボイラ装
置に対し小型貫流ボイラなど比較的蒸気発生圧力の低い
ボイラを新たに創設する場合に採用が検討されるもので
ある。
イラ１１，１２、高圧ヘッダ２、弁３、アキュムレータ
４、減圧弁５及び低圧ヘッダ６を有した既設のボイラ装
置に対し小型貫流ボイラなど比較的蒸気発生圧力の低い
ボイラを新たに創設する場合に採用が検討されるもので
ある。
【０００７】なお、上記アキュムレータ４は、周知の通
り、蒸気発生元であるボイラ１１，１２と、プロセスと
の途中に設置され、ボイラの発生する蒸気量と、プロセ
スの消費する蒸気量のアンバランスを吸収することを目
的として使用される。このアキュムレータは、内部に保
有した多量の飽和水が持つ熱エネルギーを用いて飽和蒸
気を作り出す、または飽和蒸気のエネルギーを飽和水と
して蓄熱するものである。アキュムレータの入口蒸気圧
力と、出口蒸気圧力は異なっており、この圧力差に対応
した飽和水温度差分のエネルギーの蓄熱・放熱が可能と
なる。
り、蒸気発生元であるボイラ１１，１２と、プロセスと
の途中に設置され、ボイラの発生する蒸気量と、プロセ
スの消費する蒸気量のアンバランスを吸収することを目
的として使用される。このアキュムレータは、内部に保
有した多量の飽和水が持つ熱エネルギーを用いて飽和蒸
気を作り出す、または飽和蒸気のエネルギーを飽和水と
して蓄熱するものである。アキュムレータの入口蒸気圧
力と、出口蒸気圧力は異なっており、この圧力差に対応
した飽和水温度差分のエネルギーの蓄熱・放熱が可能と
なる。
【０００８】アキュムレータ内の圧力は、飽和水の蓄熱
量に応じて変動する。しかしながら、プロセスへは一定
の圧力の蒸気を供給しなければならないため、アキュム
レータ出口には減圧弁５を設置し、一定の蒸気圧力で蒸
気を供給している。
量に応じて変動する。しかしながら、プロセスへは一定
の圧力の蒸気を供給しなければならないため、アキュム
レータ出口には減圧弁５を設置し、一定の蒸気圧力で蒸
気を供給している。
【０００９】複数のボイラを使用して蒸気を発生させる
場合は、各ボイラの発生した蒸気を高圧スチームヘッダ
２にて合流し、アキュムレータ４に導き、プロセスが要
求する圧力に減圧して、プロセスへ供給する。
場合は、各ボイラの発生した蒸気を高圧スチームヘッダ
２にて合流し、アキュムレータ４に導き、プロセスが要
求する圧力に減圧して、プロセスへ供給する。
【００１０】ここで、小型貫流ボイラを新たに増設する
場合、アキュムレータの上流に増設できれば良いのであ
るが、次の理由で困難な場合が多い。まず、アキュムレ
ータを効率良く（即ち、保有水量当たりの蓄熱・放熱量
を多くするように）使用するには、入口蒸気圧力と出口
蒸気圧力の差を大きくしなければならない。一般的に
は、入口蒸気圧力１．５ＭＰａ、出口蒸気圧力０．５Ｍ
Ｐａ程度で使用される。ところが、小型貫流ボイラの最
高使用圧力は０．９８ＭＰａまでであるため、小型貫流
ボイラの発生した蒸気を高圧スチームヘッダに接続する
ことができない。
場合、アキュムレータの上流に増設できれば良いのであ
るが、次の理由で困難な場合が多い。まず、アキュムレ
ータを効率良く（即ち、保有水量当たりの蓄熱・放熱量
を多くするように）使用するには、入口蒸気圧力と出口
蒸気圧力の差を大きくしなければならない。一般的に
は、入口蒸気圧力１．５ＭＰａ、出口蒸気圧力０．５Ｍ
Ｐａ程度で使用される。ところが、小型貫流ボイラの最
高使用圧力は０．９８ＭＰａまでであるため、小型貫流
ボイラの発生した蒸気を高圧スチームヘッダに接続する
ことができない。
【００１１】そこで、図３の通り、アキュムレータ出口
に設置した減圧弁５の下流の低圧ヘッダ６にて、小型貫
流ボイラの蒸気を合流することが考えられる。
に設置した減圧弁５の下流の低圧ヘッダ６にて、小型貫
流ボイラの蒸気を合流することが考えられる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】図３のボイラ装置にあ
っては、アキュムレータ４の上流に配置されたボイラ１
１，１２の燃焼量と、小型貫流ボイラ２０の燃焼量の比
をコントロールすることができない。また、小型貫流ボ
イラ２０が１００％の能力で動作しているときには、ア
キュムレータ４内の熱量は既に消費されており、この時
に負荷変動が発生した場合にはアキュムレータ４で負荷
変動を吸収することができないという短所がある。
っては、アキュムレータ４の上流に配置されたボイラ１
１，１２の燃焼量と、小型貫流ボイラ２０の燃焼量の比
をコントロールすることができない。また、小型貫流ボ
イラ２０が１００％の能力で動作しているときには、ア
キュムレータ４内の熱量は既に消費されており、この時
に負荷変動が発生した場合にはアキュムレータ４で負荷
変動を吸収することができないという短所がある。
【００１３】以下、この理由について説明する。
【００１４】図３のボイラ装置において、プロセス側へ
の蒸気供給圧力が減圧弁５の全閉圧力Ｒｍａｘより高い
場合は、減圧弁５は全閉となっているので、アキュムレ
ータ４から低圧ヘッダ６への蒸気供給は行われず、小型
貫流ボイラ２０の発生蒸気だけが低圧ヘッダ６に供給さ
れる。小型貫流ボイラ２０は、低圧ヘッダ６内の蒸気圧
力Ｈが許容上限圧力Ｈｍａｘ以下となるように燃焼量制
御される。プロセスの蒸気消費量が増えてプロセス側の
蒸気供給圧力が減圧弁５の蒸気調整圧力幅内（Ｒｍｉｎ
とＲｍａｘとの間の圧力）になったときは、小型貫流ボ
イラ２０からの蒸気供給が継続されると共に、新たにア
キュムレータ４からも蒸気が供給される。
の蒸気供給圧力が減圧弁５の全閉圧力Ｒｍａｘより高い
場合は、減圧弁５は全閉となっているので、アキュムレ
ータ４から低圧ヘッダ６への蒸気供給は行われず、小型
貫流ボイラ２０の発生蒸気だけが低圧ヘッダ６に供給さ
れる。小型貫流ボイラ２０は、低圧ヘッダ６内の蒸気圧
力Ｈが許容上限圧力Ｈｍａｘ以下となるように燃焼量制
御される。プロセスの蒸気消費量が増えてプロセス側の
蒸気供給圧力が減圧弁５の蒸気調整圧力幅内（Ｒｍｉｎ
とＲｍａｘとの間の圧力）になったときは、小型貫流ボ
イラ２０からの蒸気供給が継続されると共に、新たにア
キュムレータ４からも蒸気が供給される。
【００１５】このアキュムレータ４は、内部に蓄熱した
熱量を全て消費してしまうまで低圧ヘッダ６に蒸気を供
給し続ける。このアキュムレータ４からの蒸気供給が継
続することによりアキュムレータ４の蓄熱量が低圧ヘッ
ダ６側から要求される蒸気量に対して不足してくると、
低圧ヘッダ６内の蒸気圧力が次第に低下する。この低圧
ヘッダ６内の圧力低下が検知されると、小型貫流ボイラ
２０は、燃焼量を増加して蒸気発生量を増やし、低圧ヘ
ッダ６内の蒸気圧力をＨｍｉｎ以上に保持しようとす
る。
熱量を全て消費してしまうまで低圧ヘッダ６に蒸気を供
給し続ける。このアキュムレータ４からの蒸気供給が継
続することによりアキュムレータ４の蓄熱量が低圧ヘッ
ダ６側から要求される蒸気量に対して不足してくると、
低圧ヘッダ６内の蒸気圧力が次第に低下する。この低圧
ヘッダ６内の圧力低下が検知されると、小型貫流ボイラ
２０は、燃焼量を増加して蒸気発生量を増やし、低圧ヘ
ッダ６内の蒸気圧力をＨｍｉｎ以上に保持しようとす
る。
【００１６】このように、従来においては図３の小型貫
流ボイラ２０の燃焼量を低圧ヘッダ６内の圧力にのみ応
じて制御するところから、低圧ヘッダ６内の圧力がＲ
ｍａｘよりも高いときは小型貫流ボイラ２０のみから蒸
気が低圧ヘッダ６に供給され、小型貫流ボイラ２０の負
荷がいたずらに高くなり、ボイラ１１，１２が蒸気を供
給しなくなる。
流ボイラ２０の燃焼量を低圧ヘッダ６内の圧力にのみ応
じて制御するところから、低圧ヘッダ６内の圧力がＲ
ｍａｘよりも高いときは小型貫流ボイラ２０のみから蒸
気が低圧ヘッダ６に供給され、小型貫流ボイラ２０の負
荷がいたずらに高くなり、ボイラ１１，１２が蒸気を供
給しなくなる。
【００１７】また、上記の通り、アキュムレータ４から
の蒸気供給が不足して低圧ヘッダ６内の圧力が低下して
くると小型貫流ボイラ２０の燃焼量が増大されるが、こ
のときにはアキュムレータ４内の保有熱量が殆どすべて
消費されているため、プロセス側での蒸気需要が急激に
増大しても折角のアキュムレータがこの需要急増に対処
するように活用されないことになる。そして、これによ
り、ボイラ装置からプロセス側への蒸気供給が需要急増
に追従できないことになる。
の蒸気供給が不足して低圧ヘッダ６内の圧力が低下して
くると小型貫流ボイラ２０の燃焼量が増大されるが、こ
のときにはアキュムレータ４内の保有熱量が殆どすべて
消費されているため、プロセス側での蒸気需要が急激に
増大しても折角のアキュムレータがこの需要急増に対処
するように活用されないことになる。そして、これによ
り、ボイラ装置からプロセス側への蒸気供給が需要急増
に追従できないことになる。
【００１８】また、図３のボイラ装置にあっては、ボイ
ラ１１，１２がゴミ発電ボイラやコージェネレイション
システム（熱電併給システム）の廃熱ボイラなどのよう
に、プロセス側の蒸気需要量の変動に追従することなく
蒸気を発生させるものである場合、低圧ヘッダ６内の蒸
気圧力が減圧弁全閉圧力Ｒｍａｘよりも高いときには、
前記の通り、アキュムレータ４内に蒸気が導入され続け
ているにも拘らず減圧弁３が全閉になっているためにア
キュムレータ４から低圧ヘッダ６へ蒸気が供給されず、
その結果として放蒸弁１１ａ，１２ａを開いて蒸気を放
出しなければならない。このように、図３のボイラ装置
ではアキュムレータの蒸気蓄積能力を十分に活用できな
いことがあった。
ラ１１，１２がゴミ発電ボイラやコージェネレイション
システム（熱電併給システム）の廃熱ボイラなどのよう
に、プロセス側の蒸気需要量の変動に追従することなく
蒸気を発生させるものである場合、低圧ヘッダ６内の蒸
気圧力が減圧弁全閉圧力Ｒｍａｘよりも高いときには、
前記の通り、アキュムレータ４内に蒸気が導入され続け
ているにも拘らず減圧弁３が全閉になっているためにア
キュムレータ４から低圧ヘッダ６へ蒸気が供給されず、
その結果として放蒸弁１１ａ，１２ａを開いて蒸気を放
出しなければならない。このように、図３のボイラ装置
ではアキュムレータの蒸気蓄積能力を十分に活用できな
いことがあった。
【００１９】本発明は、上記従来の短所を克服し、小型
貫流ボイラなどの第２のボイラからの低圧ヘッダの蒸気
供給が適切に行われると共に、アキュムレータ内の蒸気
量を適正化することが可能なボイラ装置の制御方法を提
供することを目的とする。
貫流ボイラなどの第２のボイラからの低圧ヘッダの蒸気
供給が適切に行われると共に、アキュムレータ内の蒸気
量を適正化することが可能なボイラ装置の制御方法を提
供することを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明のボイラ装置の制
御方法は、比較的高圧の蒸気を発生させる第１のボイラ
と、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導入さ
れるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気が減
圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッダに
比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備えてな
り、該低圧ヘッダからプロセスへ蒸気が供給されるボイ
ラ装置を制御する方法において、該アキュムレータの蒸
気圧力と該低圧ヘッダの蒸気圧力とに基づいて該第２の
ボイラの燃焼量を制御することを特徴とするものであ
る。
御方法は、比較的高圧の蒸気を発生させる第１のボイラ
と、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導入さ
れるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気が減
圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッダに
比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備えてな
り、該低圧ヘッダからプロセスへ蒸気が供給されるボイ
ラ装置を制御する方法において、該アキュムレータの蒸
気圧力と該低圧ヘッダの蒸気圧力とに基づいて該第２の
ボイラの燃焼量を制御することを特徴とするものであ
る。
【００２１】かかるボイラ装置の制御方法にあっては、
アキュムレータ内の蒸気圧力と低圧ヘッダ内の蒸気圧力
の双方に基づいて第２のボイラの燃焼量を制御するの
で、アキュムレータの蒸気圧力を適正化するように第２
のボイラの燃焼量を制御することが可能である。
アキュムレータ内の蒸気圧力と低圧ヘッダ内の蒸気圧力
の双方に基づいて第２のボイラの燃焼量を制御するの
で、アキュムレータの蒸気圧力を適正化するように第２
のボイラの燃焼量を制御することが可能である。
【００２２】本発明では、例えば、アキュムレータの蒸
気圧力が所定値から上昇するほど第２のボイラの燃焼量
を減少させたり、アキュムレータの蒸気圧力が所定値か
ら低下するほど第２のボイラの燃焼量を増大させたり、
あるいは、該低圧ヘッダの蒸気圧力が上昇するほど第２
のボイラの燃焼量を減少させるように制御することがで
きる。
気圧力が所定値から上昇するほど第２のボイラの燃焼量
を減少させたり、アキュムレータの蒸気圧力が所定値か
ら低下するほど第２のボイラの燃焼量を増大させたり、
あるいは、該低圧ヘッダの蒸気圧力が上昇するほど第２
のボイラの燃焼量を減少させるように制御することがで
きる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して実施の形態
について説明する。図１は実施の形態に係る制御方法が
適用されるボイラ装置の系統図、図２（ａ）は小型貫流
ボイラの燃焼量と低圧ヘッダ蒸気圧力との関係線図、図
２（ｂ）は各蒸気圧力の対比図である。
について説明する。図１は実施の形態に係る制御方法が
適用されるボイラ装置の系統図、図２（ａ）は小型貫流
ボイラの燃焼量と低圧ヘッダ蒸気圧力との関係線図、図
２（ｂ）は各蒸気圧力の対比図である。
【００２４】この実施の形態においても、ボイラ１１，
１２の蒸気が高圧ヘッダ２、弁３、アキュムレータ４及
び減圧弁５を介して低圧ヘッダ６に導入され、小型貫流
ボイラ２０の蒸気が逆止弁のみを介して低圧ヘッダ６に
直接に導入され、この低圧ヘッダ６からプロセスへ蒸気
が供給される。低圧ヘッダ６及びアキュムレータ４にそ
れぞれ圧力計８，９が設置され、これらの検出圧力Ｈ，
Ａが制御器７に入力され、制御器７が小型貫流ボイラ２
０のバーナの燃焼量を制御する。
１２の蒸気が高圧ヘッダ２、弁３、アキュムレータ４及
び減圧弁５を介して低圧ヘッダ６に導入され、小型貫流
ボイラ２０の蒸気が逆止弁のみを介して低圧ヘッダ６に
直接に導入され、この低圧ヘッダ６からプロセスへ蒸気
が供給される。低圧ヘッダ６及びアキュムレータ４にそ
れぞれ圧力計８，９が設置され、これらの検出圧力Ｈ，
Ａが制御器７に入力され、制御器７が小型貫流ボイラ２
０のバーナの燃焼量を制御する。
【００２５】この実施の形態では、アキュムレータ４の
蒸気圧力Ａと低圧ヘッダ６内の蒸気圧力Ｈとを検知し、
これらの蒸気圧力Ａ、Ｈに基づいて小型貫流ボイラ２０
の燃焼量を制御する。具体的には、アキュムレータの最
高使用圧力Ａｍａｘ、アキュムレータの確保すべき最低
圧力Ａｍｉｎ、減圧弁の全開圧力Ｒｍａｘ、減圧弁の全
閉圧力Ｒｍｉｎ、低圧ヘッダの目標上限蒸気圧力Ｈ
ｍａｘ、低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力Ｈｍｉｎを設定
しておき、これらの設定値と現状のアキュムレータ蒸気
圧力Ａ及び低圧ヘッダ蒸気圧力Ｈとに基づいて小型貫流
ボイラ２０の燃焼量を制御する。
蒸気圧力Ａと低圧ヘッダ６内の蒸気圧力Ｈとを検知し、
これらの蒸気圧力Ａ、Ｈに基づいて小型貫流ボイラ２０
の燃焼量を制御する。具体的には、アキュムレータの最
高使用圧力Ａｍａｘ、アキュムレータの確保すべき最低
圧力Ａｍｉｎ、減圧弁の全開圧力Ｒｍａｘ、減圧弁の全
閉圧力Ｒｍｉｎ、低圧ヘッダの目標上限蒸気圧力Ｈ
ｍａｘ、低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力Ｈｍｉｎを設定
しておき、これらの設定値と現状のアキュムレータ蒸気
圧力Ａ及び低圧ヘッダ蒸気圧力Ｈとに基づいて小型貫流
ボイラ２０の燃焼量を制御する。
【００２６】制御器７のメモリには、予め
アキュムレータの最高使用圧力Ａｍａｘ、アキュムレー
タの確保すべき最低圧力Ａｍｉｎ、減圧弁の全閉圧力Ｒ
ｍａｘ、減圧弁の全開圧力Ｒｍｉｎ、低圧ヘッダの目標
上限蒸気圧力Ｈｍａｘ、低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力
Ｈｍｉｎ 小型貫流ボイラ２０の最大燃焼量Ｃｍａｘ が設定されて
いる。また、次の演算式（１）（２）がメモリに入力さ
れると共に、演算及び制御に必要なプログラムが制御器
７に格納されている。
タの確保すべき最低圧力Ａｍｉｎ、減圧弁の全閉圧力Ｒ
ｍａｘ、減圧弁の全開圧力Ｒｍｉｎ、低圧ヘッダの目標
上限蒸気圧力Ｈｍａｘ、低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力
Ｈｍｉｎ 小型貫流ボイラ２０の最大燃焼量Ｃｍａｘ が設定されて
いる。また、次の演算式（１）（２）がメモリに入力さ
れると共に、演算及び制御に必要なプログラムが制御器
７に格納されている。
【００２７】
【数１】
【００２８】上記（１）式は、小型貫流ボイラの燃焼量
Ｃは、従来の如くＣｍａｘに対して低圧ヘッダ蒸気圧力
変動幅（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）に対する低圧ヘッダの上
限圧力と現状圧力との差（Ｈｍａｘ−Ｈ）の比を乗じる
（即ち、Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈ ｍａｘ−Ｈ）／（Ｈｍａｘ
−Ｈｍｉｎ）とする）のではなく、Ｈｍａｘ−Ｈｍｉ ｎ
に対する、低圧ヘッダの上限圧力と現状圧力との差に補
正分としてＤ値を加えた値（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）の比す
なわち（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）／（Ｈｍａｘ−Ｈ ｍｉｎ）
をＣｍａｘに乗じるものである。
Ｃは、従来の如くＣｍａｘに対して低圧ヘッダ蒸気圧力
変動幅（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）に対する低圧ヘッダの上
限圧力と現状圧力との差（Ｈｍａｘ−Ｈ）の比を乗じる
（即ち、Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈ ｍａｘ−Ｈ）／（Ｈｍａｘ
−Ｈｍｉｎ）とする）のではなく、Ｈｍａｘ−Ｈｍｉ ｎ
に対する、低圧ヘッダの上限圧力と現状圧力との差に補
正分としてＤ値を加えた値（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）の比す
なわち（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）／（Ｈｍａｘ−Ｈ ｍｉｎ）
をＣｍａｘに乗じるものである。
【００２９】この補正分Ｄは上記式（２）で算出される
ものである。
ものである。
【００３０】このＤ値は、低圧ヘッダ６の蒸気圧力最大
変動幅（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）に対しアキュムレータ４
内の現状圧力の状況を示す係数（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａ ｘ−Ａｍｉｎ）を乗じて得た値 （Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａｍｉｎ） を変数値とし、この値から減圧弁全閉圧力値（減圧弁流
出上限値）Ｒｍａｘと低圧ヘッダ許容下限値Ｈｍｉｎと
の差（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）を減じた値である。
変動幅（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）に対しアキュムレータ４
内の現状圧力の状況を示す係数（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａ ｘ−Ａｍｉｎ）を乗じて得た値 （Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａｍｉｎ） を変数値とし、この値から減圧弁全閉圧力値（減圧弁流
出上限値）Ｒｍａｘと低圧ヘッダ許容下限値Ｈｍｉｎと
の差（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）を減じた値である。
【００３１】上記の係数（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａｍａｘ
−Ａｍｉｎ）は、アキュムレータ４内の蒸気圧力の許容
変動幅（Ａｍａｘ−Ａｍｉｎ）に対する現状の蒸気圧力
Ａと許容上限圧力Ａｍａｘの差（Ａｍａｘ−Ａ）の比で
ある。この比が大きいほどアキュムレータ４内の蒸気圧
力が消費されてしまっていることになるので、この比が
大きいほどＤ値を大きくして燃焼量Ｃを大きくする。な
お、（Ｈｍａｘ−Ｈｍ ｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａｍｉｎ）から（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）を減算
するのは、演算された（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）・（Ａ
ｍａｘ−Ａ）／（Ａｍａｘ−Ａｍｉｎ）が（Ｒｍａｘ−
Ｈｍｉｎ）よりも大きいとき、即ちアキュムレータ内蒸
気圧力がある程度低下している場合に限り（Ｈｍａｘ−
Ｈｍｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａｍａｘ−
Ａｍｉｎ）と（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）との差分だけの値
（Ｄ値）を小型貫流ボイラ燃焼量増大に寄与させて小型
貫流ボイラ２０からの蒸気量を多くし、アキュムレータ
４からの蒸気放出を抑制する。そして、逆に演算された
（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａ ｍｉｎ）が（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）よりも小
さいとき、即ちアキュムレータ内蒸気圧力がそれ程低下
しておらず十分量の蒸気がアキュムレータ４内に存在し
ているときには、小型貫流ボイラ２０の燃焼量を少なく
してアキュムレータ４からの蒸気放出を多目にするため
である。後者のように、アキュムレータ４からある程度
蒸気を放出しておくと、ボイラ１１，１２からの蒸気導
入量がアキュムレータ４からの蒸気流出量を上回るとき
に過剰な導入蒸気をアキュムレータ４に蓄積することが
できる。
−Ａｍｉｎ）は、アキュムレータ４内の蒸気圧力の許容
変動幅（Ａｍａｘ−Ａｍｉｎ）に対する現状の蒸気圧力
Ａと許容上限圧力Ａｍａｘの差（Ａｍａｘ−Ａ）の比で
ある。この比が大きいほどアキュムレータ４内の蒸気圧
力が消費されてしまっていることになるので、この比が
大きいほどＤ値を大きくして燃焼量Ｃを大きくする。な
お、（Ｈｍａｘ−Ｈｍ ｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａｍｉｎ）から（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）を減算
するのは、演算された（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）・（Ａ
ｍａｘ−Ａ）／（Ａｍａｘ−Ａｍｉｎ）が（Ｒｍａｘ−
Ｈｍｉｎ）よりも大きいとき、即ちアキュムレータ内蒸
気圧力がある程度低下している場合に限り（Ｈｍａｘ−
Ｈｍｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａｍａｘ−
Ａｍｉｎ）と（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）との差分だけの値
（Ｄ値）を小型貫流ボイラ燃焼量増大に寄与させて小型
貫流ボイラ２０からの蒸気量を多くし、アキュムレータ
４からの蒸気放出を抑制する。そして、逆に演算された
（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）・（Ａｍａｘ−Ａ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａ ｍｉｎ）が（Ｒｍａｘ−Ｈｍｉｎ）よりも小
さいとき、即ちアキュムレータ内蒸気圧力がそれ程低下
しておらず十分量の蒸気がアキュムレータ４内に存在し
ているときには、小型貫流ボイラ２０の燃焼量を少なく
してアキュムレータ４からの蒸気放出を多目にするため
である。後者のように、アキュムレータ４からある程度
蒸気を放出しておくと、ボイラ１１，１２からの蒸気導
入量がアキュムレータ４からの蒸気流出量を上回るとき
に過剰な導入蒸気をアキュムレータ４に蓄積することが
できる。
【００３２】上記のＤ値の正負が小型貫流ボイラの燃焼
量Ｃに与える影響は図２（ａ）に示す通りである。図２
（ａ）のＤ＝０は従来の場合と同じである。Ｄ＝＋α
（α＞０）のときには、Ｄ＝０のときに比べて同一低圧
ヘッダ内蒸気圧力のときでも小型貫流ボイラ燃焼量が多
い。Ｄ＝−β（β＞０）のときには、Ｄ＝０のときに比
べて同一低圧ヘッダ内蒸気圧力のときの小型貫流ボイラ
燃焼量が少ない。
量Ｃに与える影響は図２（ａ）に示す通りである。図２
（ａ）のＤ＝０は従来の場合と同じである。Ｄ＝＋α
（α＞０）のときには、Ｄ＝０のときに比べて同一低圧
ヘッダ内蒸気圧力のときでも小型貫流ボイラ燃焼量が多
い。Ｄ＝−β（β＞０）のときには、Ｄ＝０のときに比
べて同一低圧ヘッダ内蒸気圧力のときの小型貫流ボイラ
燃焼量が少ない。
【００３３】
【実施例】以下、具体的な実施例について説明する。
【００３４】図１において、ボイラ１１，１２、小型貫
流ボイラ２０としていずれも最大蒸気発生量１０ｔ／Ｈ
のものとする。高圧ヘッダ２内の蒸気圧力は平均１．３
７ＭＰａとし、アキュムレータ４の容量は１２０ｍ３と
する。その他の圧力設定値は次の通りとする。
流ボイラ２０としていずれも最大蒸気発生量１０ｔ／Ｈ
のものとする。高圧ヘッダ２内の蒸気圧力は平均１．３
７ＭＰａとし、アキュムレータ４の容量は１２０ｍ３と
する。その他の圧力設定値は次の通りとする。
【００３５】［比較例１］まず、アキュムレータ内蒸気
圧力に関わりなく小型貫流ボイラ２０の燃焼量を低圧ヘ
ッダ６の蒸気圧力にのみ基づいて制御するＤ≡０の場合
について説明する。この場合、 Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈｍａｘ−Ｈ）／（Ｈｍａｘ−Ｈ
ｍｉｎ） であり、Ｈｍａｘ＝０．５４、Ｈｍｉｎ＝０．４４ Ｃｍａｘ＝１０ｔ／Ｈを代入する。低圧ヘッダ６内の蒸
気圧力Ｈが上限と下限の中間値０．４９ＭＰａの場合 Ｃ＝１０・（０．５４−０．４９）／（０．５４−０．４４） ＝５ｔ／Ｈ となる。即ち、小型貫流ボイラ２０はアキュムレータ４
内の蒸気圧力に無関係に低圧ヘッダ６に蒸気を５ｔ／Ｈ
にて供給するように燃焼される。
圧力に関わりなく小型貫流ボイラ２０の燃焼量を低圧ヘ
ッダ６の蒸気圧力にのみ基づいて制御するＤ≡０の場合
について説明する。この場合、 Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈｍａｘ−Ｈ）／（Ｈｍａｘ−Ｈ
ｍｉｎ） であり、Ｈｍａｘ＝０．５４、Ｈｍｉｎ＝０．４４ Ｃｍａｘ＝１０ｔ／Ｈを代入する。低圧ヘッダ６内の蒸
気圧力Ｈが上限と下限の中間値０．４９ＭＰａの場合 Ｃ＝１０・（０．５４−０．４９）／（０．５４−０．４４） ＝５ｔ／Ｈ となる。即ち、小型貫流ボイラ２０はアキュムレータ４
内の蒸気圧力に無関係に低圧ヘッダ６に蒸気を５ｔ／Ｈ
にて供給するように燃焼される。
【００３６】［実施例１］（アキュムレータ４内の蒸気
圧力Ａ＝１．２ＭＰａの場合） まずＤ値を計算する。 Ｄ＝[(Ａｍａｘ−Ａ)・(Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ)／(Ａｍａｘ−Ａｍｉｎ)] −Ｒｍａｘ＋Ｈｍｉｎ ＝[(１．３−１．２)・(０．５４−０．４４)／(１．３−０．９)] −０．５０＋０．４４ ＝−０．０３５ 比較例１と同じくＨ＝０．４９ＭＰａの場合、 Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）／（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ） ＝１０・（０．５４−０．４９−０．０３５）／（０．５４−０．４４） ＝１．５ｔ／Ｈ このように、アキュムレータ４内に蒸気がかなり蓄積さ
れているときには小型貫流ボイラ２０の蒸気発生量が
１．５ｔ／Ｈと小さい値となり、その分だけアキュムレ
ータ４から低圧ヘッダ６へ蒸気が供給される。
圧力Ａ＝１．２ＭＰａの場合） まずＤ値を計算する。 Ｄ＝[(Ａｍａｘ−Ａ)・(Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ)／(Ａｍａｘ−Ａｍｉｎ)] −Ｒｍａｘ＋Ｈｍｉｎ ＝[(１．３−１．２)・(０．５４−０．４４)／(１．３−０．９)] −０．５０＋０．４４ ＝−０．０３５ 比較例１と同じくＨ＝０．４９ＭＰａの場合、 Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）／（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ） ＝１０・（０．５４−０．４９−０．０３５）／（０．５４−０．４４） ＝１．５ｔ／Ｈ このように、アキュムレータ４内に蒸気がかなり蓄積さ
れているときには小型貫流ボイラ２０の蒸気発生量が
１．５ｔ／Ｈと小さい値となり、その分だけアキュムレ
ータ４から低圧ヘッダ６へ蒸気が供給される。
【００３７】［実施例２］（Ａ＝１．１ＭＰａの場合）
実施例１においてアキュムレータ４内蒸気圧力Ａ＝１．
１としたこと以外は同一とすると、同様の計算により Ｄ＝−０．５０＋０．４４＋（１．３−１．１)・(０．５４−０．４４) ／(１．３−０．９) ＝−０．０１ Ｃ＝１０・（０．５４−０．４９−０．０１）／（０．５４−０．４４） ＝４ｔ／Ｈ となる。
１としたこと以外は同一とすると、同様の計算により Ｄ＝−０．５０＋０．４４＋（１．３−１．１)・(０．５４−０．４４) ／(１．３−０．９) ＝−０．０１ Ｃ＝１０・（０．５４−０．４９−０．０１）／（０．５４−０．４４） ＝４ｔ／Ｈ となる。
【００３８】［実施例３］（Ａ＝１．０の場合）
Ａ以外実施例１と同一とする。同様の計算によりＤ、Ｃ
は次の通りとなる。 Ｄ＝０．０１５ Ｃ＝６．５ｔ／Ｈ
は次の通りとなる。 Ｄ＝０．０１５ Ｃ＝６．５ｔ／Ｈ
【００３９】［実施例４］（Ａ＝０．９の場合）
Ａ以外実施例１と同一とする。同様の計算によりＤ、Ｃ
は次の通りとなる。 Ｄ＝０．０４ Ｃ＝９ｔ／Ｈ
は次の通りとなる。 Ｄ＝０．０４ Ｃ＝９ｔ／Ｈ
【００４０】実施例１〜４の通り、アキュムレータ４内
の圧力が高い（Ａ＝１．２又は１．１ＭＰａ）の場合、
小型貫流ボイラ２０の蒸気量は比較例１のときよりも少
ない。これにより、アキュムレータ４側（ボイラ１１，
１２側）の蒸気がプロセスに多量に供給される。アキュ
ムレータ４内の圧力が低い（Ａ＝１．０又は０．９ＭＰ
ａ）の場合、小型貫流ボイラ２０の蒸気量は比較例１の
場合よりも多い。これにより、アキュムレータ４内から
の蒸気供給が抑制され、ボイラ１１，１２からの供給蒸
気がアキュムレータ４内に蓄積される。
の圧力が高い（Ａ＝１．２又は１．１ＭＰａ）の場合、
小型貫流ボイラ２０の蒸気量は比較例１のときよりも少
ない。これにより、アキュムレータ４側（ボイラ１１，
１２側）の蒸気がプロセスに多量に供給される。アキュ
ムレータ４内の圧力が低い（Ａ＝１．０又は０．９ＭＰ
ａ）の場合、小型貫流ボイラ２０の蒸気量は比較例１の
場合よりも多い。これにより、アキュムレータ４内から
の蒸気供給が抑制され、ボイラ１１，１２からの供給蒸
気がアキュムレータ４内に蓄積される。
【００４１】なお、計算の結果Ｃ値が負になるときには
小型貫流ボイラ２０は停止される。
小型貫流ボイラ２０は停止される。
【００４２】
【発明の効果】以上の実施例及び比較例からも明らかな
通り、本発明によると比較的高圧の蒸気を発生させる第
１のボイラと、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介
して導入されるアキュムレータと、該アキュムレータか
ら蒸気が減圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低
圧ヘッダに比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラと
を備えてなり、該低圧ヘッダからプロセスへ蒸気が供給
されるボイラ装置において、アキュムレータ内の蒸気蓄
積量を適正化したり、あるいは小型貫流ボイラ等の第２
のボイラの燃焼量を適正化することができる。
通り、本発明によると比較的高圧の蒸気を発生させる第
１のボイラと、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介
して導入されるアキュムレータと、該アキュムレータか
ら蒸気が減圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低
圧ヘッダに比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラと
を備えてなり、該低圧ヘッダからプロセスへ蒸気が供給
されるボイラ装置において、アキュムレータ内の蒸気蓄
積量を適正化したり、あるいは小型貫流ボイラ等の第２
のボイラの燃焼量を適正化することができる。
【図１】実施の形態に係るボイラ装置の系統図である。
【図２】実施の形態の説明図である。
【図３】比較例に係るボイラ装置の系統図である。
【図４】図３の装置の動作説明図である。
４ アキュムレータ
５ 減圧弁
６ 低圧ヘッダ
１１，１２ 第１のボイラ
２０ 小型貫流ボイラ
Claims (7)
- 【請求項１】 比較的高圧の蒸気を発生させる第１のボ
イラと、該第１のボイラの蒸気が高圧ヘッダを介して導
入されるアキュムレータと、該アキュムレータから蒸気
が減圧弁を介して導入される低圧ヘッダと、該低圧ヘッ
ダに比較的低圧の蒸気を供給する第２のボイラとを備え
てなり、該低圧ヘッダから蒸気消費機器へ蒸気が供給さ
れるボイラ装置を制御する方法において、 該アキュムレータの蒸気圧力と該低圧ヘッダの蒸気圧力
とに基づいて該第２のボイラの燃焼量を制御することを
特徴とするボイラ装置の制御方法。 - 【請求項２】 請求項１において、該アキュムレータの
蒸気圧力が所定値よりも上昇するほど第２のボイラの燃
焼量を減少させることを特徴とするボイラ装置の制御方
法。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、該アキュムレ
ータの蒸気圧力が所定値よりも低下するほど第２のボイ
ラの燃焼量を増大させることを特徴とするボイラ装置の
制御方法。 - 【請求項４】 請求項２又は３において、該低圧ヘッダ
の蒸気圧力が上昇するほど第２のボイラの燃焼量を減少
させることを特徴とするボイラ装置の制御方法。 - 【請求項５】 請求項２なし４のいずれか１項におい
て、 アキュムレータの最高使用圧力Ａｍａｘ、 アキュムレータの確保すべき最低圧力Ａｍｉｎ、 減圧弁の全閉圧力Ｒｍａｘ、 減圧弁の全開圧力Ｒｍｉｎ、 低圧ヘッダの目標上限蒸気圧力Ｈｍａｘ、 低圧ヘッダの目標下限蒸気圧力Ｈｍｉｎ を設定してお
き、これらの設定値と現状のアキュムレータ蒸気圧力Ａ
及び低圧ヘッダ蒸気圧力Ｈとに基づいて第２のボイラの
燃焼量を制御することを特徴とするボイラ装置の制御方
法。 - 【請求項６】 請求項５において、前記請求項２又は３
における所定値は ［（Ａｍａｘ−Ａ）・（Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ）／（Ａ
ｍａｘ−Ａｍｉｎ）］−Ｒｍａｘ＋Ｈｍｉｎ＝０ を成立させるアキュムレータ蒸気圧力Ａであることを特
徴とるボイラ装置の制御方法。 - 【請求項７】 請求項６において、該第２のボイラの最
大燃焼量がＣｍａｘである場合、第２のボイラの燃焼量
Ｃを Ｃ＝Ｃｍａｘ・（Ｈｍａｘ−Ｈ＋Ｄ）／（Ｈｍａｘ−Ｈ
ｍｉｎ） ただし Ｄ＝[(Ａｍａｘ−Ａ)・(Ｈｍａｘ−Ｈｍｉｎ)／(Ａ
ｍａｘ−Ａｍｉｎ)]−Ｒｍａｘ＋Ｈｍｉｎ にて算出される値Ｃとすることを特徴とするボイラ装置
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001375952A JP3922008B2 (ja) | 2001-12-10 | 2001-12-10 | ボイラ装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001375952A JP3922008B2 (ja) | 2001-12-10 | 2001-12-10 | ボイラ装置の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003176901A true JP2003176901A (ja) | 2003-06-27 |
| JP3922008B2 JP3922008B2 (ja) | 2007-05-30 |
Family
ID=19184241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001375952A Expired - Fee Related JP3922008B2 (ja) | 2001-12-10 | 2001-12-10 | ボイラ装置の制御方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3922008B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007271133A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Osaka Gas Co Ltd | 貫流ボイラーおよびアキュムレーターを備えた蒸気発生器 |
| JP2008145005A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Samson Co Ltd | 蒸気供給設備 |
| JP2012063052A (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-29 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 蒸気制御装置 |
| CN103776016A (zh) * | 2012-10-23 | 2014-05-07 | 中国核动力研究设计院 | 一种采用直流蒸汽发生器反应堆的启停系统 |
| CN103778984A (zh) * | 2012-10-23 | 2014-05-07 | 中国核动力研究设计院 | 一种采用直流蒸汽发生器反应堆的给水系统 |
| JP2019066163A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | 三浦工業株式会社 | 蒸気過熱システム |
-
2001
- 2001-12-10 JP JP2001375952A patent/JP3922008B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007271133A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Osaka Gas Co Ltd | 貫流ボイラーおよびアキュムレーターを備えた蒸気発生器 |
| JP2008145005A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Samson Co Ltd | 蒸気供給設備 |
| JP2012063052A (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-29 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 蒸気制御装置 |
| CN103776016A (zh) * | 2012-10-23 | 2014-05-07 | 中国核动力研究设计院 | 一种采用直流蒸汽发生器反应堆的启停系统 |
| CN103778984A (zh) * | 2012-10-23 | 2014-05-07 | 中国核动力研究设计院 | 一种采用直流蒸汽发生器反应堆的给水系统 |
| JP2019066163A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | 三浦工業株式会社 | 蒸気過熱システム |
| JP7095523B2 (ja) | 2017-09-29 | 2022-07-05 | 三浦工業株式会社 | 蒸気過熱システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3922008B2 (ja) | 2007-05-30 |
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