JP2003166205A

JP2003166205A - ブロック舗装に用いられるジオテキスタイル

Info

Publication number: JP2003166205A
Application number: JP2001368659A
Authority: JP
Inventors: Osamu Aoyanagi; 治青柳; Yukio Sugita; 由喜雄杉田
Original assignee: Nippon Petrochemicals Co Ltd
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 2001-12-03
Filing date: 2001-12-03
Publication date: 2003-06-13
Anticipated expiration: 2021-12-03
Also published as: JP4002428B2

Abstract

(57)【要約】【課題】必要な透水性を有しつつも、路盤材とクッシ
ョン層との層間分離機能を長期間にわたって維持する。【解決手段】ジオテキスタイル１０は、ブロック舗装
の際に路盤材とクッション層との間に敷設される。ジオ
テキスタイル１０は、網状構造を有する割繊維不織布１
１と、割繊維不織布１１の片面に複合されたスパンボン
ド不織布１２とを有する。割繊維不織布１１およびスパ
ンボンド不織布１２は、ポリオレフィン系の樹脂から構
成され、圧着により複合されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ブロック舗装にお
いてクッション層の下に敷設されるジオテキスタイルに
関する。

【０００２】

【従来の技術】インターロッキングブロック舗装は、施
工が容易であり、かつ意匠性に優れるといった観点か
ら、歩道や広場等の舗装、さらには一般車道の舗装にも
用いられている。インターロッキングブロック舗装で
は、排水性および表面の平坦性を保つために、砂利また
は排水性アスファルト（以下、「路盤材」という）とブ
ロックとの間に、クッション層として砂（珪砂）を敷き
詰めることが一般的に行われている。しかし、クッショ
ン層として砂を敷き詰めても、雨や車両等の荷重によ
り、路盤材の間から砂が流出し、ブロックが沈下してし
まうことがある。このような場合には、一旦ブロックを
取り除き、砂を再度入れ直すといった工事が必要とな
る。

【０００３】そこで、砂の流出を防止するために、「ジ
オテキスタイル」と呼ばれる不織布を砂と路盤材との間
に敷設する工事が行われるようになってきている。現在
では、ジオテキスタイルを敷設する工事は、インターロ
ッキングブロック舗装工事全体の１０％程度行われてい
る。

【０００４】従来、インターロッキングブロック舗装に
用いられるジオテキスタイルとしては、ポリエステルか
らなるスパンボンド不織布が主流であり、路盤材との馴
染みを良くするために、伸度の大きいものが使用されて
いる。スパンボンド不織布をジオテキスタイルとして用
いた場合、耐久性の観点からも、スパンボンド不織布が
ある程度以上の強度を有している必要があり、そのため
に、厚みの厚い（目付量で６０ｇ／ｍ²程度）スパンボ
ンド不織布が用いられている。また、ジオテキスタイル
には排水性（透水性）も要求されるが、厚みが厚くなる
ことに伴って低下する排水性を向上させるために、スパ
ンボンド不織布にはニードルパンチ加工が施されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、スパン
ボンド不織布にニードルパンチ加工を施すことによっ
て、スパンボンド不織布を構成する繊維が裂断してしま
うので、ブロックを介して上方から加えられる荷重によ
り繊維間が広がる傾向があった。また、ジオテキスタイ
ルに用いられるスパンボンド不織布はポリエステルから
なるが、ポリエステルは親水性であるため、長期間にわ
たって使用を続けると、雨水によっても繊維間が広がる
傾向があった。繊維間が広がってしまうと、ジオテキス
タイルに必要な機能の一つである、路盤材とクッション
層との層間分離機能が失われて、広がった繊維間からク
ッション層の砂が流出してしまい、結果的にはジオテキ
スタイルとしての機能を果たせなくなってしまう。

【０００６】そこで本発明は、必要な透水性を有しつつ
も、路盤材とクッション層との層間分離機能を長期間に
わたって維持することが可能なジオテキスタイルを提供
することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の第１の態様のジオテキスタイルは、ブロック舗
装の際に路盤材とクッション層との間に敷設されるジオ
テキスタイルであって、網状構造を有する強化材層と、
前記強化材層の表面および裏面の少なくとも一方の面に
複合されたスパンボンド不織布とを有し、前記強化材層
と前記スパンボンド不織布とは、ポリオレフィン系の樹
脂で構成され、圧着により複合されている。

【０００８】また、本発明の第２の態様のジオテキスタ
イルは、ブロック舗装の際に路盤材とクッション層との
間に敷設されるジオテキスタイルであって、網状構造を
有する強化材層と、前記強化材層の表面および裏面の少
なくとも一方の面にスパンレース法によって複合された
不織布とを有する。

【０００９】さらに、本発明の第３の態様のジオテキス
タイルは、ブロック舗装の際に路盤材とクッション層と
の間に敷設されるジオテキスタイルであって、網状構造
を有する強化材層と、前記強化材層の表面および裏面の
少なくとも一方の面に圧着により複合された、ポリオレ
フィン系樹脂からなす繊維を含むスパンレース不織布と
を有する。

【００１０】上述した各発明によれば、ジオテキスタイ
ルに必要な強度は強化材層によって与えられるので、強
化材層に複合される不織布の厚みは、その不織布自身の
強度を考慮することなく、層間分離機能を有する範囲で
最小限とすることができる。また、強化材層は網状構造
を有しているので、不織布と複合されてもジオテキスタ
イルに必要な透水性は阻害されない。したがって、本発
明によれば、ジオテキスタイルの透水性を向上させるた
めにニードルパンチ加工を施す必要がなくなる。さら
に、強化材層と不織布とは、その材質に応じて、圧着ま
たはスパンレース法によって複合されており、強化材層
と不織布との複合に際してもニードルパンチ加工は用い
られていない。このように、本発明では、ジオテキスタ
イルに対するニードルパンチ加工を不要とすることによ
り、不織布を構成する繊維の裂断が防止されるので、ジ
オテキスタイルの敷設後の不織布の繊維間の広がりが抑
制され、結果的に、層間分離機能が長期間にわたって維
持される。

【００１１】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。

【００１２】（第１の実施形態）図１は、本発明の第１
の実施形態によるジオテキスタイルの模式的断面図であ
る。図１に示すように、本実施形態のジオテキスタイル
１０は、網状構造の割繊維不織布１１と、この割繊維不
織布１１の片面に圧着されたスパンボンド不織布１２と
を有する。

【００１３】スパンボンド不織布１２は、スパンボンド
法によって製造された不織布であり、ポリエチレンやポ
リエステルなどのポリオレフィン系樹脂で構成される。
スパンボンド不織布１２を構成する樹脂としては、その
中でも特に、紡糸性の高いポリプロピレン、およびポリ
プロピレンとα−オレフィンとの共重合体が好ましく用
いられる。また、スパンボンド不織布１２の目付量は、
割繊維不織布１１と熱圧着されてジオテキスタイル１０
とされたときの、ジオテキスタイル１０に必要とされる
排水性の観点から、６０〜２１０ｇ／ｍ²の範囲である
ことが望ましい。

【００１４】割繊維不織布１１は、スパンボンド不織布
１２を補強する役割を果たす。したがって、ジオテキス
タイル１０が十分な強度を有するためには、割繊維不織
布１１は、厚さが５０〜２００μｍの範囲にあることが
好ましく、また、目付量は１６〜５０ｇ／ｍ²の範囲に
あることが好ましい。

【００１５】以下に、割繊維不織布１１について詳細に
説明する。

【００１６】割繊維不織布１１は、図２にも示すよう
に、２枚の一軸配向網状フィルム１１ａを経緯積層した
ものである。一軸配向網状フィルム１１ａは、図３に示
すように、高融点の第１の熱可塑性樹脂からなる層２の
両面に、第１の熱可塑性樹脂よりも低い融点を有する第
２の熱可塑性樹脂からなる層３を積層した３層構造のフ
ィルムであり、互いに平行に延びた複数の幹繊維１１ｂ
と、幹繊維１１ｂに対して交差して延び、隣接する幹繊
維１１ｂ同士を繋ぐ枝繊維１１ｃとで構成される。

【００１７】第２の熱可塑性樹脂からなる層３の厚み
は、一軸配向網状フィルム１１ａ全体の厚みの５０％以
下、望ましくは４０％以下である。２枚の一軸配向網状
フィルム１１ａの熱融着時の接着強度等の諸物性を満足
させるためには、第２の熱可塑性樹脂からなる層３は、
５μｍの厚みがあればよいが、好ましくは１０〜１００
μｍの範囲から選択される。

【００１８】一軸配向網状フィルム１１ａの製造方法と
しては、例えば、以下に示すような方法が挙げられる。

【００１９】まず、多層インフレーション法あるいは多
層Ｔダイ法などの押出成形により、第１の熱可塑性樹脂
からなる層２の両面に第２の熱可塑性樹脂からなる層３
が積層された３層構造の原反フィルムを製造する。次い
で、図４に示すように、この原反フィルム４に、縦方向
（図４に示す矢印Ｌ方向）に千鳥掛けに、スプリッター
を用いて割繊（スプリット処理）するか、または熱刃に
よりスリット処理を施して多数の平行なスリット４ａを
形成し、さらに、これを縦方向に延伸する。これによ
り、図３に示すような、幹繊維１１ｂがほぼ縦方向に配
列された一軸配向網状フィルム１１ａが得られる。

【００２０】延伸倍率（配向倍率）は、１．１〜１５倍
が好ましい。延伸倍率が１．１倍未満では、不織布とし
たときの機械的強度が十分でなくなる。一方、延伸倍率
が１５倍を超えると、通常の方法で延伸することが難し
く、高価な装置を必要とするなどの問題が生ずる。延伸
方法としては、ロール圧延法またはロール延伸法のいず
れでもよい。ロール延伸法を用いる場合には、特に擬一
軸延伸法が好ましい。本明細書でいう圧延法とは、熱可
塑性樹脂フィルムを、その厚みよりも小さい間隙を有し
て対向配置された２本の加熱ローラの間を通過させ、こ
の熱可塑性樹脂フィルムの融点（軟化点）よりも低い温
度で圧縮し、厚みの減少分だけ長さを伸長する方法をい
う。また、擬一軸延伸法とは、熱可塑性樹脂フィルム
を、間隔をできるだけ小さくして配置した低速ローラ対
と高速ローラ（近接ローラ）対をこの順に通過させ、幅
方向の収縮をなるべく抑えて、主として厚みを減少させ
て延伸する方法である。未延伸フィルムの幅をＷ’、一
軸延伸後のフィルムの幅をＷ、延伸倍率をＶとすると
き、下記の式Ｘ＝１−（Ｖ^-1/2）×（Ｗ’／Ｗ）から求められるＸは、延伸の擬一軸性を示す指数であ
り、Ｘ（０＜Ｘ＜１）の値が大きくなるほど擬一軸性が
高い。

【００２１】最後に、以上のようにして得られた一軸配
向網状フィルム１１ａを、配向軸が直交するように２枚
重ね合わせ、これを加熱して融着することにより、割繊
維不織布１１が得られる。熱融着に際しては、重ね合わ
せた一軸配向網状フィルム１１ａを一対の加熱シリンダ
間に供給し、幅方向の収縮が生じないように固定しなが
ら、しかも第１の熱可塑性樹脂からなる層２の延伸効果
が失われないように、第１の熱可塑性樹脂の融点以下
で、かつ第２の熱可塑性樹脂の融点以上の温度で熱融着
を行う。

【００２２】なお、図２に示したように、同一の一軸配
向網状フィルム１１ａを用いて割繊維不織布１１を構成
する場合には、一軸配向網状フィルム１１ａの熱融着に
は直交積層機が用いられる。この直交積層機による熱融
着の際、一方の一軸配向網状フィルム１１ａはそのまま
直交積層機に供給されるが、他方は、一軸配向網状フィ
ルム１１ａの幅と同じ長さに切断されて、一方の一軸配
向網状フィルム１１ａと直角な方向から供給される。し
たがって、図２に示した形態では、一定の間隔ごとに、
他方の一軸配向網状フィルム１１ａの継ぎ目が存在する
ことになる。

【００２３】この継ぎ目の存在が好ましくない場合に
は、図３に示した一軸配向網状フィルム１１ａと、図５
に示す一軸配向網状フィルム１４とを積層して割繊維不
織布を構成するのが好ましい。図５に示す一軸配向網状
フィルム１４は、図３に示した一軸配向網状フィルム１
１ａを製造するのに用いたのと同じ構造の原反フィルム
から作られる。すなわち、一軸配向網状フィルム１４
は、高融点の第１の熱可塑性樹脂からなる層２と、その
両面に積層された、第１の熱可塑性樹脂よりも低い融点
を有する第２の熱可塑性樹脂からなる層３とで構成され
る。そして、原反フィルムを、横方向（図５に示す矢印
Ｔ方向）に千鳥掛けに割繊またはスリット処理したもの
を、横方向に延伸することによって、繊維がほぼ横方向
に配列された一軸配向網状フィルム１４が得られる。こ
のように、縦方向に延伸した一軸配向網状フィルム１１
ａと横方向に延伸した一軸配向網状フィルム１４とを積
層することで、継ぎ目のない割繊維不織布とすることが
できる。

【００２４】ここで、一軸配向網状フィルム１１ａ，１
４を構成する樹脂としては、スパンボンド不織布１２と
の熱圧着性を考慮すると、スパンボンド不織布１２を構
成する樹脂と同質の樹脂、すなわちポリエチレンやポリ
プロピレン等のポリオレフィンおよびその重合体が用い
られる。また、第１の熱可塑性樹脂と第２の熱可塑性樹
脂との融点の差は、製造上の理由から、５℃以上である
ことが必要であり、好ましくは１０〜５０℃である。

【００２５】以上説明したように、本実施形態のジオテ
キスタイル１０は、スパンボンド不織布１２と割繊維不
織布１１とを複合した構成とすることにより、ジオテキ
スタイル１０に必要な機能の一つである、路盤材とクッ
ション層（砂）との層間分離機能をスパンボンド不織布
１２で達成しつつも、必要な強度は割繊維不織布１１に
より与えられる。その結果、スパンボンド不織布１２の
厚み、ひいてはジオテキスタイル１０全体の厚みを、従
来と比べて薄くすることができる。

【００２６】しかも、割繊維不織布１１は網状構造を有
しているので、スパンボンド不織布１２の厚みを薄くす
ることと相俟って、ニードルパンチ加工を施すことな
く、ジオテキスタイル１０に必要なもう１つの機能であ
る透水性が十分に高いものとすることができる。このよ
うに、ニードルパンチ加工を施さなくてもよくなること
により、スパンボンド不織布１２の繊維の裂断も発生せ
ず、ブロック舗装のクッション層（砂）の下に敷設され
た後でも上からの荷重による繊維間の広がりも生じ難く
なるので、長期間にわたって層間分離機能を維持し、ク
ッション層の流出を防止することができる。

【００２７】また、本実施形態では、スパンボンド不織
布１２および割繊維不織布１１がポリオレフィンで構成
されているが、ポリオレフィンは撥水性であり、雨水に
よっても繊維間が広がることがない。したがって、この
ことによっても、ジオテキスタイル１０の層間分離機能
を長期間にわたって維持することができる。

【００２８】上述したスパンボンド不織布１２と割繊維
不織布１１とは圧着により複合されてジオテキスタイル
１０となるが、スパンボンド不織布１２と割繊維不織布
１１との圧着には、熱圧着法や超音波溶着法を用いるこ
とができる。スパンボンド不織布１２と割繊維不織布１
１とを熱圧着法によって圧着する場合、圧着時の温度条
件によっては、ジオテキスタイル１０に必要な透水性が
低下することがある。したがって、スパンボンド不織布
１２と割繊維不織布１１との熱圧着は、ジオテキスタイ
ル１０の透水性を損なわない温度で行うことが好まし
い。本実施形態では、スパンボンド不織布１２および割
繊維不織布１１は、ともにポリオレフィンで構成されて
いるので、ジオテキスタイル１０透水性を損なわない温
度は、好ましくは１６０℃以下であり、より好ましくは
１００〜１５０℃である。なお、超音波溶着法は、熱に
よるジオテキスタイル１０の透水性の低下を防止するこ
とができるので、本実施形態におけるスパンボンド不織
布１２と割繊維不織布１１との圧着方法として有効な方
法である。

【００２９】スパンボンド不織布１２と割繊維不織布１
１との圧着は、スパンボンド不織布１２の製造工程中で
行うことができる。すなわち、紡糸ノズルから紡糸され
た繊維群をウェブとしてコンベアで搬送する過程で、ウ
ェブ上に割繊維不織布１１を供給してウェブと割繊維不
織布１１とを重ね合わせ、エンボスロールまたは鏡面ロ
ールを用いてウェブと割繊維不織布１１とを圧着するこ
とにより、スパンボンド不織布１２と割繊維不織布１１
とが圧着されたジオテキスタイル１０が得られる。この
方法によれば、ジオテキスタイル１０を効率良く生産す
ることができる。

【００３０】本実施形態では、図１に示したように、割
繊維不織布１１の片面にスパンボンド不織布１２を圧着
したジオテキスタイル１０を例に挙げて説明したが、図
６に示すように、割繊維不織布２１の両面にスパンボン
ド不織布２２を圧着したジオテキスタイル２０とするこ
ともできる。この場合、２枚のスパンボンド不織布２２
を有するので、スパンボンド不織布２２全体の厚みの増
加によるジオテキスタイル２０の透水性の低下を防止す
るために、２枚のスパンボンド不織布２２の合計の厚み
を、図１に示したスパンボンド不織布１２の厚みとほぼ
等しくすることが望ましい。

【００３１】（第２の実施形態）図７は、本発明の第２
の実施形態によるジオテキスタイルの模式的断面図であ
る。本実施形態のジオテキスタイル３０は、割繊維不織
布３１と、この割繊維不織布３１の両面に複合されたカ
ード不織布３２とを有する。

【００３２】割繊維不織布３１は、第１の実施形態で用
いたものと同様のものであるので、その詳細な説明は省
略する。カード不織布３２は、カード機によって作製さ
れたものであり、スパンレース法によって割繊維不織布
３１と複合されている。スパンレース法は、高圧水流を
吹き付けることによって繊維同士を絡合させる方法であ
る。このように、スパンレース法によってカード不織布
３２と割繊維不織布３１とを複合させることにより、ニ
ードルパンチ加工のように繊維が裂断することもないの
で、敷設後の荷重等によるカード不織布３２の繊維間の
広がりを長期間にわたって抑制することができる。ま
た、ジオテキスタイル３０として必要な強度は割繊維不
織布３１によって与えられるので、カード不織布３２と
しては、層間分離機能を有していれば厚みの薄いものを
用いることができ、透水性を持たせるためにニードルパ
ンチ加工を施す必要もない。

【００３３】さらに、本実施形態では、カード不織布３
２と割繊維不織布３１とを、圧着ではなくスパンレース
法により複合しているので、カード不織布３２と割繊維
不織布３１とを互いに同質の繊維で構成する必要はなく
なり、材料の選択の幅を広げることができる。

【００３４】例えば、カード不織布３２の繊維を構成す
る樹脂としては、第１の実施形態で挙げたポリオレフィ
ンの他に、ポリエチレンレテフタレートやポリブチレン
テレフタレート等のポリエステルや、ナイロン６やナイ
ロン６６等のポリアミド、およびこれらの重合体等が挙
げられる。また、割繊維不織布３１を構成する樹脂とし
ては、第１の実施形態で挙げた樹脂の他に、ポリエチレ
ンレテフタレートやポリブチレンテレフタレート等のポ
リエステルおよびこれらの共重合体、ナイロン６やナイ
ロン６６等のポリアミドおよびこれらの共重合体、ポリ
塩化ビニル、メタクリル酸またはその誘導体の重合体お
よび共重合体、ポリスチレン、ポリスルホン、ポリテト
ラフルオロエチレンポリカーボネート、ポリウレタン等
が挙げられる。その中でも、割繊性が容易なのは、ポリ
オレフィンおよびその重合体、ポリエステルおよびその
重合体である。

【００３５】なお、本実施形態では、割繊維不織布３１
と複合される不織布としてカード不織布３２を例に挙げ
て説明したが、この不織布は、スパンレース法によって
割繊維不織布３１と複合することができるものであれ
ば、どのような不織布を用いてもよい。また、本実施形
態では、割繊維不織布３１の両面にカード不織布３２を
複合したジオテキスタイル３０を例に挙げて説明した
が、割繊維不織布の片面にカード不織布を複合したジオ
テキスタイルとすることもできる。この場合も、割繊維
不織布に複合される不織布としては、カード不織布に限
らず、スパンレース法によって複合可能な任意の不織布
を用いることができる。また、割繊維不織布と複合され
る不織布の厚みは、第１の実施形態と同様に、ジオテキ
スタイルの透水性を考慮して決定される。

【００３６】（第３の実施形態）図８は、本発明の第３
の実施形態によるジオテキスタイルの模式的断面図であ
る。本実施形態のジオテキスタイル５０は、割繊維不織
布５１と、この割繊維不織布５１の片面に圧着されたス
パンレース不織布５２とを有する。

【００３７】割繊維不織布５１は、第１の実施形態と用
いたものと同様のものであるので、その詳細な説明は省
略する。スパンレース不織布５２は、２種以上の繊維を
混抄したものであり、そのうちの１種はポリオレフィン
からなる繊維である。このように、ポリオレフィンから
なる繊維を含むスパンレース不織布５２を用いること
で、割繊維不織布５１とスパンレース不織布５２とを熱
圧着等の圧着によって複合することができる。しかも、
ジオテキスタイル５０として必要な強度は割繊維不織布
５１によって与えられるので、スパンレース不織布５２
としては、層間分離機能を有していれば厚みの薄いもの
を使用でき、透水性を持たせるためにニードルパンチ加
工を施す必要もない。したがって、本実施例のジオテキ
スタイル５１も、上述した各実施形態と同様に、ニード
ルパンチ加工による繊維の裂断は発生しないので、敷設
後の荷重等によるスパンレース不織布５２の繊維間の広
がりを長期間にわたって抑制することができる。

【００３８】また、スパンレース不織布５２はポリオレ
フィンからなる繊維を含んでおり、ポリオレフィンの性
質を利用して割繊維不織布５１と圧着されるので、割繊
維不織布５１を構成する樹脂としては任意の樹脂を用い
ることができる。スパンレース不織布５２と割繊維不織
布５１とを良好に圧着するためには、スパンレース不織
布５２におけるポリオレフィン繊維の含有量が５０質量
％以上であることが好ましい。また、スパンレース不織
布５２と割繊維不織布５１とをより確実に圧着するため
には、割繊維不織布５１もポリオレフィンで構成するこ
とが好ましい。

【００３９】本実施形態では、割繊維不織布５１の片面
にスパンレース不織布５２を圧着したジオテキスタイル
５０を例に挙げて説明したが、割繊維不織布の両面にス
パンレース不織布を圧着したジオテキスタイルとするこ
ともできる。この場合も、割繊維不織布と複合されるス
パンレース不織布の厚みは、第１の実施形態と同様に、
ジオテキスタイル６０の透水性を考慮して決定される。

【００４０】

【実施例】以下に、本発明の具体的な実施例を説明す
る。

【００４１】（実施例１）強化材層として、日石プラス
ト（株）製の、ポリエチレンからなる割繊維不織布であ
るワリフＨＳ（Ｔ）（商品名）を用意した。この割繊維
不織布の目付量は３５ｇ／ｍ²であった。また、スパン
ボンド不織布として、出光ユニラック（株）製の、ＬＬ
ＰＰＥからなるスパンボンド不織布であるストラテック
（商品名）を用意した。このスパンボンド不織布は、繊
度が３．３〜３．４ｄｔｅｘ、目付量が３０ｇ／ｍ²で
あった。

【００４２】そして、これら割繊維不織布とスパンボン
ド不織布とを重ね合わせ、エンボスロールと受けロール
との間に、エンボスロール側をスパンボンド不織布、受
けロール側を割繊維不織布として供給し、割繊維不織布
とスパンボンド不織布とを熱圧着し、ジオテキスタイル
を作製した。この際、エンボスロールの温度を１００〜
１３０℃、割繊維不織布およびスパンボンド不織布の供
給速度を２０〜１００ｍ／ｍｉｎ、線圧を３０〜１００
ｋｇ／ｃｍ²とした。

【００４３】（実施例２）強化材層として、日石プラス
ト（株）製の、ポリエチレンからなる割繊維不織布であ
るワリフＭＳ（Ｔ）（商品名）を用意した。この割繊維
不織布の目付量は３１ｇ／ｍ²であった。また、カード
不織布として、ポリエチレンテレフタレート繊維とレー
ヨン繊維とを目付量比で４：１の割合で混紡した不織布
を用いた。ポリエチレンテレフタレート繊維は、繊度が
２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長が５１ｍｍであった。レー
ヨン繊維は、繊度が１．５ｄｔｅｘ、平均繊維長が４０
ｍｍであった。

【００４４】そして、これら割繊維不織布と２枚のカー
ド不織布とを、強化材層である割繊維不織布が中心とな
るように３層に重ね合わせ、スパンレース法により複合
し、ジオテキスタイルを作製した。この際のスパンレー
ス条件は、水圧を２９４×１０⁴〜４９０×１０⁴Ｐａ、
ライン速度を２０〜５０ｍ／ｍｉｎ、乾燥温度を１００
〜１２０℃とした。また、片面でのカード不織布の目付
量は１５ｇ／ｍ²であり、強化材層を含めたジオテキス
タイル全体の目付量は６０ｇ／ｍ²であった。

【００４５】上述の実施例１について、ホイールトラッ
キング試験を行い、ブロックの沈下量、クッション層の
流出量、および試験前と試験後のジオテキスタイルの強
度、伸度について評価を行った。また、比較のために、
ポリエチレンテレフタレートからなり目付量が６０ｇ／
ｍ²のスパンボンド不織布（比較例１）についても同様
の評価を行った。

【００４６】ホイールトラッキング試験は以下のように
して行った。試験用の供試体は、（社）日本建材産業協
会；ブロック舗装用繊維材料の性能評価方法調査委員会
のまとめた標準化案にある３方法のうち、ブロックと型
枠間にＥＰＳを挿入したもの（ゴム版あり）によるもの
を用いた。まず、型枠の底に厚さ１０ｍｍの合成ゴム板
（硬度８０）を敷き、型枠の内周面にＥＰＳとしてブロ
ック状発泡スチロールを適宜寸法に切断したものを設置
した。そしてその中に、路盤材として、美州興産（株）
製の人工骨材、セラサンド（商品名）を、約４０ｍｍの
厚みで敷き詰めた。用いた人工骨材の粒径は７〜１０ｍ
ｍであった。人工骨材の上に、評価の対象となるジオテ
キスタイルを敷設し、その上に、クッション砂を介して
ブロックを敷き、これを供試体とした。クッション砂と
しては５号珪砂を用い、その層厚は２０ｍｍとした。ま
た、ブロックの厚みは３０ｍｍとした。

【００４７】この供試体に対し、ホイールトラッキング
試験機を用い、同軸上に回転自在に設けられた２つの車
輪を往復走行させ、表１に示す条件で走行実験を行っ
た。

【００４８】

【表１】

【００４９】また、この走行実験は、乾燥状態（ドラ
イ）と散水状態（ウェット）の２種類の状態について行
った。散水状態では、ジオテキスタイルが水に浸された
状態となる量の水をブロックの目地部分より注入し、す
べて注入された後に走行実験を行った。

【００５０】表２に、走行実験後の、ブロックの沈下量
およびクッション砂の流出量を示す。

【００５１】

【表２】

【００５２】表２において、評価は以下のように行っ
た。ブロックの沈下量については、走行実験後の最大値
で評価し、２つの車輪の平均値で表した。クッション砂
の流出量は、走行実験後、ブロックを外し、クッション
砂を取り除いてジオテキスタイルの表面を露出させ、さ
らに、クッション砂が漏れないようにジオテキスタイル
を剥がした後、路盤材全体を取り出してクッション砂の
重量を測定した。

【００５３】表２より、ブロックの沈下量については、
ドライ条件では実施例１と比較例１との差異は誤差と判
断され、両者は同等と見てよいが、ウェット条件では比
較例１のほうが沈下量が大きく、実施例１との差異が認
められる。また、クッション砂の流出量については、ド
ライ条件、ウェット条件とも比較例１のほうが流出量が
多く、その差異はウェット条件で特に顕著に現われてい
る。走行実験後のジオテキスタイルの損傷状態について
目視で確認したところ、実施例１に比べて比較例１のほ
うが大きく損傷しており、しかもその程度の差異は、ウ
ェット条件でより大きくなっている。このことが、ブロ
ックの沈下量およびクッション砂の流出量の、実施例１
と比較例１との差異となって現われたものと考えられ
る。

【００５４】表３に、実施例１および比較例１の、試験
前と試験後での、強度および伸度を測定した結果を示
す。これらの物性の測定には、長さ２００ｍｍ、幅５０
ｍｍに切り出したサンプル片を用いた。サンプル片は、
ジオテキスタイルの縦方向に沿って切り出したものと、
横方向（幅方向）に沿って切り出したものの、２種類を
用意した。そして、切り出したサンプル片をチャック間
距離１００ｍｍでチャックし、２０ｍｍ／ｍｉｎの速度
で引っ張り、サンプル片が破断したときのチャック間距
離の変化量の、引っ張り前のチャック間距離に対する割
合を「％」で表したものを「伸度」とした。「強度」
は、サンプル片が破断するまでの間の最大値で表した。
また、表３において、試験後の測定値の欄には、試験前
の値に対する低下率を括弧内に示した。

【００５５】

【表３】

【００５６】表３より、実施例１および比較例１のいず
れも、ドライ条件に比べてウェット条件のほうが、強度
が低下する傾向にあることがわかる。ただし、強度の低
下率では実施例１のほうが小さく、強度自体も実施例１
のほうが高い。このことから、比較例１に比べて実施例
１のほうが、耐久性に優れているといえる。

【００５７】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、網
状構造を有する強化材層と不織布とを、それらの素材に
応じて、圧着またはスパンレース法によって複合した構
成とすることで、ニードルパンチ加工が不要となり、ジ
オテキスタイルとして必要な透水性を有しつつも、敷設
後の層間分離機能を長期間にわたって維持することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態によるジオテキスタイ
ルの模式的断面図である。

【図２】図１に示す割繊維不織布の平面図である。

【図３】図２に示す割繊維不織布を構成する、縦方向に
延伸された一軸配向網状フィルムの部分斜視図である。

【図４】図３に示す一軸配向網状フィルムの原反フィル
ムにスリットを入れた状態の斜視図である。

【図５】横方向に延伸された一軸配向網状フィルムの部
分斜視図である。

【図６】本発明の第１の実施形態によるジオテキスタイ
ルの他の例の模式的断面図である。

【図７】本発明の第２の実施形態によるジオテキスタイ
ルの模式的断面図である。

【図８】本発明の第３の実施形態によるジオテキスタイ
ルの模式的断面図である。

【符号の説明】

１０，２０，３０，５０ジオテキスタイル１１，２１，３１，５１割繊維不織布１１ａ一軸配向網状フィルム１２，２２スパンボンド不織布３２カード不織布５２スパンレース不織布

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 2D051 AA02 AB03 AE04 AF01 AG01 AG16 AH02 DA04 EA02 EA03 EA05 4L047 AA14 BA04 BA08 BA23 BD03 CA05 CA07 CC10 CC13

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ブロック舗装の際に路盤材とクッション
層との間に敷設されるジオテキスタイルであって、網状構造を有する強化材層と、前記強化材層の表面および裏面の少なくとも一方の面に
複合されたスパンボンド不織布とを有し、前記強化材層と前記スパンボンド不織布とは、ポリオレ
フィン系の樹脂で構成され、圧着により複合されている
ジオテキスタイル。
【請求項２】前記強化材層は、前記スパンボンド不織
布の製造工程中で前記スパンボンド不織布と複合され
る、請求項１に記載のジオテキスタイル。
【請求項３】ブロック舗装の際に路盤材とクッション
層との間に敷設されるジオテキスタイルであって、網状構造を有する強化材層と、前記強化材層の表面および裏面の少なくとも一方の面に
スパンレース法によって複合された不織布とを有するジ
オテキスタイル。
【請求項４】ブロック舗装の際に路盤材とクッション
層との間に敷設されるジオテキスタイルであって、網状構造を有する強化材層と、前記強化材層の表面および裏面の少なくとも一方の面に
圧着により複合された、ポリオレフィン系樹脂からなす
繊維を含むスパンレース不織布とを有するジオテキスタ
イル。
【請求項５】前記強化材層は、第１の熱可塑性樹脂か
らなる層の両面に前記第１の熱可塑性樹脂よりも低い融
点を有する第２の熱可塑性樹脂からなる層が積層された
多層フィルムに、互いに平行な複数のスリットを形成
し、これらスリットが形成された前記多層フィルムを前
記スリットと平行な方向に延伸して得られた２枚の一軸
配向網状フィルムを、配向軸が直交するように重ね合わ
せて融着されたものである、請求項１ないし４のいずれ
か１項に記載のジオテキスタイル。