JP2003166127A - ポリエステル熱接着性複合繊維とその製造方法 - Google Patents
ポリエステル熱接着性複合繊維とその製造方法Info
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- JP2003166127A JP2003166127A JP2001366123A JP2001366123A JP2003166127A JP 2003166127 A JP2003166127 A JP 2003166127A JP 2001366123 A JP2001366123 A JP 2001366123A JP 2001366123 A JP2001366123 A JP 2001366123A JP 2003166127 A JP2003166127 A JP 2003166127A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エアレイド工程での空気分散性が良好で、優
れた熱接着性能を発揮し、かつ嵩高で反撥性をも兼ね備
えたエアレイド法不織布を得ることができるポリエステ
ル熱接着性複合繊維およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が
５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつイソフタル酸
共重合ポリアルキレンテレフタレートとし、繊度が３０
〜９０デシテックス、繊維長が３〜２０ｍｍ、８０℃乾
熱収縮率が５〜１５％、熱収縮応力ピーク温度が６５〜
８５℃、膠着繊維束含有率が０．０３重量％以下であっ
て、かつ、６５〜９０℃の温度で立体捲縮を発現する潜
在捲縮性能を有するエアレイド不織布用ポリエステル熱
接着性複合繊維による。
れた熱接着性能を発揮し、かつ嵩高で反撥性をも兼ね備
えたエアレイド法不織布を得ることができるポリエステ
ル熱接着性複合繊維およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が
５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつイソフタル酸
共重合ポリアルキレンテレフタレートとし、繊度が３０
〜９０デシテックス、繊維長が３〜２０ｍｍ、８０℃乾
熱収縮率が５〜１５％、熱収縮応力ピーク温度が６５〜
８５℃、膠着繊維束含有率が０．０３重量％以下であっ
て、かつ、６５〜９０℃の温度で立体捲縮を発現する潜
在捲縮性能を有するエアレイド不織布用ポリエステル熱
接着性複合繊維による。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エアレイド法不織
布用ポリエステル系熱接着性複合繊維に関し、更に詳し
くは、嵩高で反撥性に優れたエアレイド法不織布の製造
に適したポリエステル系熱接着性複合繊維に関するもの
である。
布用ポリエステル系熱接着性複合繊維に関し、更に詳し
くは、嵩高で反撥性に優れたエアレイド法不織布の製造
に適したポリエステル系熱接着性複合繊維に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】エアレイド法により製造される不織布
は、従来のカード機を用いた抄造法で製造される不織布
に比べ、繊維の配向が進行方向と幅方向の差がなく均一
であり、また、嵩高性を発現し易い特徴があり、近年特
に生産量を伸ばしている分野である。
は、従来のカード機を用いた抄造法で製造される不織布
に比べ、繊維の配向が進行方向と幅方向の差がなく均一
であり、また、嵩高性を発現し易い特徴があり、近年特
に生産量を伸ばしている分野である。
【０００３】その中でも、更に嵩高であり、その上圧縮
回復性に富んだ不織布をエアレイド法で製造すべく、様
々な特性を有する繊維の使用が試みられている。例え
ば、特開２０００−３２８４１５号公報には、繊維長３
〜４０ｍｍ、繊度３３〜８９デシテックス（３０〜８０
デニール）といった比較的繊度の大きい平面ジグザグや
３次元立体の顕在捲縮を有する熱接着性複合繊維を使用
したエアレイド法不織布の記載がある。しかし、該公報
の技術範囲内では、嵩高性および圧縮回復性を良くする
ために顕在捲縮を多くすると、このような繊維は、空気
開繊工程で繊維同士が絡み合って分散性が悪くなり、未
開繊繊維塊がウェブに残り、醜悪なウェブ地合となるこ
とが多い。しかし、捲縮数を低く抑えると、不織布に充
分な嵩高性および圧縮回復性を付与することができない
という問題があった。
回復性に富んだ不織布をエアレイド法で製造すべく、様
々な特性を有する繊維の使用が試みられている。例え
ば、特開２０００−３２８４１５号公報には、繊維長３
〜４０ｍｍ、繊度３３〜８９デシテックス（３０〜８０
デニール）といった比較的繊度の大きい平面ジグザグや
３次元立体の顕在捲縮を有する熱接着性複合繊維を使用
したエアレイド法不織布の記載がある。しかし、該公報
の技術範囲内では、嵩高性および圧縮回復性を良くする
ために顕在捲縮を多くすると、このような繊維は、空気
開繊工程で繊維同士が絡み合って分散性が悪くなり、未
開繊繊維塊がウェブに残り、醜悪なウェブ地合となるこ
とが多い。しかし、捲縮数を低く抑えると、不織布に充
分な嵩高性および圧縮回復性を付与することができない
という問題があった。
【０００４】また、該公報に記載されているようなポリ
エチレン／ポリプロピレンあるいはポリエチレン／ポリ
エチレンテレフタレートなどのポリオレフィン系複合繊
維を使用した場合は、繊維自体の剛性が小さいため、嵩
高で圧縮回復性に優れていても、例えば敷物やコースタ
ーのような荷重をかけた状態で使用する用途では変形に
より嵩が消滅してしまうという問題があった。従って、
荷重のかかる用途に使用される不織布には、嵩高性に加
えて圧縮強さすなわち反撥性を具備させる必要がある。
エチレン／ポリプロピレンあるいはポリエチレン／ポリ
エチレンテレフタレートなどのポリオレフィン系複合繊
維を使用した場合は、繊維自体の剛性が小さいため、嵩
高で圧縮回復性に優れていても、例えば敷物やコースタ
ーのような荷重をかけた状態で使用する用途では変形に
より嵩が消滅してしまうという問題があった。従って、
荷重のかかる用途に使用される不織布には、嵩高性に加
えて圧縮強さすなわち反撥性を具備させる必要がある。
【０００５】なお、鞘成分、芯成分ともにポリエチレン
テレフタレート系ポリエステルとした、繊度３０デシテ
ックス以上の複合繊維は、繊維自体の剛性が上がり、エ
アレイド不織布の反撥性を向上せしめることが知られて
いる。しかしながら、このような比較的繊度の大きなポ
リエチレンテレフタレート系ポリエステル複合繊維はそ
の鞘成分中に多数の膠着塊を有している場合が多く、均
一で秀麗なウェブ地合のエアレイド不織布を得るのが困
難であるという問題があった。
テレフタレート系ポリエステルとした、繊度３０デシテ
ックス以上の複合繊維は、繊維自体の剛性が上がり、エ
アレイド不織布の反撥性を向上せしめることが知られて
いる。しかしながら、このような比較的繊度の大きなポ
リエチレンテレフタレート系ポリエステル複合繊維はそ
の鞘成分中に多数の膠着塊を有している場合が多く、均
一で秀麗なウェブ地合のエアレイド不織布を得るのが困
難であるという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術を背景になされたもので、その目的は、嵩高性と反撥
性とに富み、均一で秀麗なウェブ地合いの不織布がエア
レイド法で得られるポリエステル熱接着性複合繊維およ
びその製造方法を提供することにある。
術を背景になされたもので、その目的は、嵩高性と反撥
性とに富み、均一で秀麗なウェブ地合いの不織布がエア
レイド法で得られるポリエステル熱接着性複合繊維およ
びその製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意検討を重ねた結果、芯成分がポリ
エチレンテレフタレート、鞘成分が５０〜２２０℃の融
点または軟化点をもつイソフタル酸共重合ポリアルキレ
ンテレフタレートからなる複合繊維において、繊度が３
０〜９０デシテックス、繊維長が３〜２０ｍｍ、８０℃
の乾熱収縮率が５〜１５％、熱収縮応力ピーク温度が６
５〜８５℃、膠着繊維束含有率が０．０３重量％以下お
よび６５〜９０℃の温度で捲縮数７〜４０個／２５ｍｍ
の立体捲縮を発現する潜在捲縮性能を有する熱接着性複
合繊維となすことによって課題を解決した。
を解決するために鋭意検討を重ねた結果、芯成分がポリ
エチレンテレフタレート、鞘成分が５０〜２２０℃の融
点または軟化点をもつイソフタル酸共重合ポリアルキレ
ンテレフタレートからなる複合繊維において、繊度が３
０〜９０デシテックス、繊維長が３〜２０ｍｍ、８０℃
の乾熱収縮率が５〜１５％、熱収縮応力ピーク温度が６
５〜８５℃、膠着繊維束含有率が０．０３重量％以下お
よび６５〜９０℃の温度で捲縮数７〜４０個／２５ｍｍ
の立体捲縮を発現する潜在捲縮性能を有する熱接着性複
合繊維となすことによって課題を解決した。
【０００８】また、芯成分がポリエチレンテレフタレー
ト、鞘成分が５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつ
イソフタル酸共重合ポリアルキレンテレフタレートから
なる熱接着性複合繊維を紡糸・延伸するに際し、溶融ポ
リエチレンテレフタレートを２６５〜２８０℃の温度範
囲とし、かつ溶融イソフタル酸共重合ポリアルキレンテ
レフタレートを１８０〜２３０℃の温度範囲とし、芯鞘
型複合紡糸口金を組み込んだスピンパックに導入し、該
溶融ポリマー同士を複合し、吐出し、１５〜４０℃の冷
却風で固化することおよび全延伸倍率を未延伸繊維の４
５℃温水中最大延伸倍率の０．７〜０．９５倍に設定
し、７０〜８０℃の温水中で全延伸倍率の０．６〜０．
９０倍まで延伸した後、６０〜８０℃の温水中で全延伸
倍率まで延伸することによって本発明のポリエステル熱
接着性複合繊維が提供される。
ト、鞘成分が５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつ
イソフタル酸共重合ポリアルキレンテレフタレートから
なる熱接着性複合繊維を紡糸・延伸するに際し、溶融ポ
リエチレンテレフタレートを２６５〜２８０℃の温度範
囲とし、かつ溶融イソフタル酸共重合ポリアルキレンテ
レフタレートを１８０〜２３０℃の温度範囲とし、芯鞘
型複合紡糸口金を組み込んだスピンパックに導入し、該
溶融ポリマー同士を複合し、吐出し、１５〜４０℃の冷
却風で固化することおよび全延伸倍率を未延伸繊維の４
５℃温水中最大延伸倍率の０．７〜０．９５倍に設定
し、７０〜８０℃の温水中で全延伸倍率の０．６〜０．
９０倍まで延伸した後、６０〜８０℃の温水中で全延伸
倍率まで延伸することによって本発明のポリエステル熱
接着性複合繊維が提供される。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施形態について詳
細に説明する。まず、本発明のポリエステル熱接着性複
合繊維は、芯成分がポリエチレンテレフタレート（以
下、ＰＥＴと称する）、鞘成分が５０〜２２０℃の融点
または軟化点をもつイソフタル酸共重合ポリアルキレン
テレフタレート（以下Ｉ−ＰＥＴと称する）からなる芯
鞘型複合繊維である。芯鞘型複合繊維の芯成分が、ポリ
プロピレンのようなポリオレフィンや脂肪族ポリアミ
ド、あるいはポリトリメチレンテレフタレートやポリブ
チレンテレフタレート等のＰＥＴより長鎖のジオール成
分をもつポリアルキレンテレフタレートの場合は、エア
レイド法でえられる不織布に充分な嵩高性と反撥性をも
たらすことができない。また、ポリエチレン−２，６−
ナフタレート等のポリアルキレンナフタレートは剛性が
高く、不織布の反撥性は良好となるが、溶融粘度が高
く、溶融紡糸の過程で発生する膠着繊維束によって、ウ
ェブ地合の品位は劣ったものとなる。
細に説明する。まず、本発明のポリエステル熱接着性複
合繊維は、芯成分がポリエチレンテレフタレート（以
下、ＰＥＴと称する）、鞘成分が５０〜２２０℃の融点
または軟化点をもつイソフタル酸共重合ポリアルキレン
テレフタレート（以下Ｉ−ＰＥＴと称する）からなる芯
鞘型複合繊維である。芯鞘型複合繊維の芯成分が、ポリ
プロピレンのようなポリオレフィンや脂肪族ポリアミ
ド、あるいはポリトリメチレンテレフタレートやポリブ
チレンテレフタレート等のＰＥＴより長鎖のジオール成
分をもつポリアルキレンテレフタレートの場合は、エア
レイド法でえられる不織布に充分な嵩高性と反撥性をも
たらすことができない。また、ポリエチレン−２，６−
ナフタレート等のポリアルキレンナフタレートは剛性が
高く、不織布の反撥性は良好となるが、溶融粘度が高
く、溶融紡糸の過程で発生する膠着繊維束によって、ウ
ェブ地合の品位は劣ったものとなる。
【００１０】ここで、ＰＥＴとは、主たる繰り返し単位
の８５モル％以上、好ましくは９５モル％以上がエチレ
ンテレフタレートからなるポリエステルであり、また本
発明の効果を損なわない範囲で、テレフタル酸成分およ
びエチレングリコール成分以外の成分を少量共重合した
ものであっても良い。ＰＥＴの固有粘度の範囲は０．５
０〜０．７０の範囲が曳糸性の面から好ましく用いられ
る。また、これらのＰＥＴには、本発明の効果を阻害し
ない範囲で、顔料、艶消し剤、抗菌剤、消臭剤、蛍光増
白剤、紫外線吸収剤等の公知の添加剤を含んでいてもよ
い。
の８５モル％以上、好ましくは９５モル％以上がエチレ
ンテレフタレートからなるポリエステルであり、また本
発明の効果を損なわない範囲で、テレフタル酸成分およ
びエチレングリコール成分以外の成分を少量共重合した
ものであっても良い。ＰＥＴの固有粘度の範囲は０．５
０〜０．７０の範囲が曳糸性の面から好ましく用いられ
る。また、これらのＰＥＴには、本発明の効果を阻害し
ない範囲で、顔料、艶消し剤、抗菌剤、消臭剤、蛍光増
白剤、紫外線吸収剤等の公知の添加剤を含んでいてもよ
い。
【００１１】熱接着成分である鞘成分のＩ−ＰＥＴは、
結晶性であっても非晶性であってもよいが、５０〜２２
０℃、好ましくは６０〜２００℃の融点または軟化点を
もつことが肝要である。融点または軟化点が５０℃未満
では紡糸時の膠着に由来する膠着繊維束を少なくするこ
とができない。融点が２２０℃より高くなると、熱接着
機能が発現しないのでエアレイド不織布用熱接着繊維と
して使用することができない。
結晶性であっても非晶性であってもよいが、５０〜２２
０℃、好ましくは６０〜２００℃の融点または軟化点を
もつことが肝要である。融点または軟化点が５０℃未満
では紡糸時の膠着に由来する膠着繊維束を少なくするこ
とができない。融点が２２０℃より高くなると、熱接着
機能が発現しないのでエアレイド不織布用熱接着繊維と
して使用することができない。
【００１２】本発明のＩ−ＰＥＴの代表的例として、イ
ソフタル酸を酸成分の２０〜６０モル％共重合したポリ
エチレンテレフタレート、イソフタル酸を酸成分の５〜
６０モル％共重合したポリトリメチレンテレフタレー
ト、イソフタル酸を酸成分の３〜５５モル％共重合した
ポリブチレンテレフタレート、イソフタル酸を酸成分の
１〜２０モル％共重合したポリヘキサメチレンテレフタ
レートが挙げられる。特に、不織布の反撥性を向上する
面で、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート
が好ましい。また、融点または軟化点が５０〜２２０℃
の範囲であれば、２，６−ナフタレンジカルボン酸、５
−ナトリウムスルホイソフタル酸、アジピン酸、セバシ
ン酸、アゼライン酸、ドデカン酸、１，４−シクロヘキ
サンジカルボン酸などの酸成分と、エチレングリコー
ル、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオー
ル、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオ
ール、ジエチレングリコール、１，４−シクロヘキサン
ジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等のジ
オール成分を共重合させてもよい。
ソフタル酸を酸成分の２０〜６０モル％共重合したポリ
エチレンテレフタレート、イソフタル酸を酸成分の５〜
６０モル％共重合したポリトリメチレンテレフタレー
ト、イソフタル酸を酸成分の３〜５５モル％共重合した
ポリブチレンテレフタレート、イソフタル酸を酸成分の
１〜２０モル％共重合したポリヘキサメチレンテレフタ
レートが挙げられる。特に、不織布の反撥性を向上する
面で、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート
が好ましい。また、融点または軟化点が５０〜２２０℃
の範囲であれば、２，６−ナフタレンジカルボン酸、５
−ナトリウムスルホイソフタル酸、アジピン酸、セバシ
ン酸、アゼライン酸、ドデカン酸、１，４−シクロヘキ
サンジカルボン酸などの酸成分と、エチレングリコー
ル、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオー
ル、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオ
ール、ジエチレングリコール、１，４−シクロヘキサン
ジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等のジ
オール成分を共重合させてもよい。
【００１３】繊維の複合形態が、芯鞘構造以外のサイド
バイサイド型、海島構造、セグメントパイ型等の場合
は、ＰＥＴ成分の曲げ剛性が小さくなり、不織布の反撥
性が下がるため好ましくない。鞘が芯を完全に被覆して
いれば、偏芯芯鞘構造をとっても差し支えない。芯と鞘
の比率は、重量比で芯／鞘＝８０／２０〜３０／７０の
範囲にあればよい。芯比が８０重量％を超えると、鞘部
分の熱融着機能が低下する傾向があり、芯比が３０重量
％を下回ると、不織布の反撥性が小さくなる傾向が認め
られる。
バイサイド型、海島構造、セグメントパイ型等の場合
は、ＰＥＴ成分の曲げ剛性が小さくなり、不織布の反撥
性が下がるため好ましくない。鞘が芯を完全に被覆して
いれば、偏芯芯鞘構造をとっても差し支えない。芯と鞘
の比率は、重量比で芯／鞘＝８０／２０〜３０／７０の
範囲にあればよい。芯比が８０重量％を超えると、鞘部
分の熱融着機能が低下する傾向があり、芯比が３０重量
％を下回ると、不織布の反撥性が小さくなる傾向が認め
られる。
【００１４】本発明のポリエステル熱融着性複合繊維の
繊度は３０〜９０デシテックスであり、好ましくは４０
〜７０デシテックスである。繊度が３０デシテックス未
満となると不織布の嵩高性および反撥性が不十分とな
り、９０デシテックスより大きくなると、溶融紡糸の過
程で発生する膠着繊維束によって、得られた不織布のウ
ェブ地合は劣ったものとなる。
繊度は３０〜９０デシテックスであり、好ましくは４０
〜７０デシテックスである。繊度が３０デシテックス未
満となると不織布の嵩高性および反撥性が不十分とな
り、９０デシテックスより大きくなると、溶融紡糸の過
程で発生する膠着繊維束によって、得られた不織布のウ
ェブ地合は劣ったものとなる。
【００１５】また、本発明のポリエステル熱融着性複合
繊維の繊維長は３〜２０ｍｍ、好ましくは５〜１５ｍｍ
である。繊維長が３ｍｍ未満の場合、不織布の強力を十
分高くすることができないし、熱処理後に発現する立体
捲縮による不織布の嵩高性および反撥性が不充分とな
る。繊維長が２０ｍｍを超えると、空気開繊工程で繊維
同士が絡み合って分散性が悪くなり、未開繊繊維塊がウ
ェブに残り、ウェブ地合の品位は劣ったものとなる。
繊維の繊維長は３〜２０ｍｍ、好ましくは５〜１５ｍｍ
である。繊維長が３ｍｍ未満の場合、不織布の強力を十
分高くすることができないし、熱処理後に発現する立体
捲縮による不織布の嵩高性および反撥性が不充分とな
る。繊維長が２０ｍｍを超えると、空気開繊工程で繊維
同士が絡み合って分散性が悪くなり、未開繊繊維塊がウ
ェブに残り、ウェブ地合の品位は劣ったものとなる。
【００１６】また、本発明のポリエステル熱融着性複合
繊維の８０℃における乾熱収縮率（以下８０℃乾熱収縮
率と称する）は５〜１５％、好ましくは６〜１０％の範
囲である。なお、８０℃乾熱収縮率は、所定の繊維長に
カットする前のトウの状態で測定し、下記式で計算し
た。 ８０℃乾熱収縮率（％）＝〔（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0〕×１
００ （ここで、Ｌ0、Ｌ1は、各々８０℃熱風乾燥器中で無負
荷の状態で２０分間熱処理する前後のトウの基準線の間
隔を示す。ただし、Ｌ0、Ｌ1測定は、０．０４０ｃＮ／
ｄｔｅｘの初荷重を付与した状態で行う。） ８０℃乾熱収縮率が５％未満であると、熱処理後捲縮発
現が不充分となり不織布の嵩高性が不足する。８０℃乾
熱収縮率が１５％を超えると、熱処理後の捲縮数が過剰
となり、繊維長が短くなるために繊維の接着機能が充分
発現せず、不織布の強力が低下する。
繊維の８０℃における乾熱収縮率（以下８０℃乾熱収縮
率と称する）は５〜１５％、好ましくは６〜１０％の範
囲である。なお、８０℃乾熱収縮率は、所定の繊維長に
カットする前のトウの状態で測定し、下記式で計算し
た。 ８０℃乾熱収縮率（％）＝〔（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0〕×１
００ （ここで、Ｌ0、Ｌ1は、各々８０℃熱風乾燥器中で無負
荷の状態で２０分間熱処理する前後のトウの基準線の間
隔を示す。ただし、Ｌ0、Ｌ1測定は、０．０４０ｃＮ／
ｄｔｅｘの初荷重を付与した状態で行う。） ８０℃乾熱収縮率が５％未満であると、熱処理後捲縮発
現が不充分となり不織布の嵩高性が不足する。８０℃乾
熱収縮率が１５％を超えると、熱処理後の捲縮数が過剰
となり、繊維長が短くなるために繊維の接着機能が充分
発現せず、不織布の強力が低下する。
【００１７】また、本発明のポリエステル熱融着性複合
繊維の熱収縮応力ピーク温度は６５〜８５℃、好ましく
は７０〜８０℃の範囲である。ここで、熱収縮応力ピー
ク温度とは、５ｃｍの輪状となした繊維試料を収縮応力
測定器の試料把持部に固定し、昇温速度１２０秒／３０
０℃、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘで熱収縮応力を測
定するとき、収縮応力が一番高い値を示す温度をいう。
熱収縮応力ピーク温度が６５℃未満であると、保管中に
雰囲気温度が高くなった場合、あるいはエアレイド工程
での擦過発熱などがあった場合は、繊維の潜在捲縮が熱
処理前に発現してしまい、繊維の分散性が悪くなり、ウ
ェブ地合の均質性を損なう。また熱収縮応力ピーク温度
が８５℃を超えると、熱処理時の潜在捲縮発現性が悪く
なり、不織布で充分な嵩高性および反撥性が得られな
い。
繊維の熱収縮応力ピーク温度は６５〜８５℃、好ましく
は７０〜８０℃の範囲である。ここで、熱収縮応力ピー
ク温度とは、５ｃｍの輪状となした繊維試料を収縮応力
測定器の試料把持部に固定し、昇温速度１２０秒／３０
０℃、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘで熱収縮応力を測
定するとき、収縮応力が一番高い値を示す温度をいう。
熱収縮応力ピーク温度が６５℃未満であると、保管中に
雰囲気温度が高くなった場合、あるいはエアレイド工程
での擦過発熱などがあった場合は、繊維の潜在捲縮が熱
処理前に発現してしまい、繊維の分散性が悪くなり、ウ
ェブ地合の均質性を損なう。また熱収縮応力ピーク温度
が８５℃を超えると、熱処理時の潜在捲縮発現性が悪く
なり、不織布で充分な嵩高性および反撥性が得られな
い。
【００１８】また、本発明のポリエステル熱接着性複合
繊維は０．０３重量％を超える膠着繊維束を含んでいて
はならない。ここで膠着繊維束とは複合繊維単糸が２本
以上融着した状態をいい、複合繊維中に含まれる膠着繊
維束の重量％を膠着繊維束含有率とした。膠着繊維束含
有率が０．０３重量％を超える場合は、得られた不織布
の地合は多数の膠着繊維塊が顕在し極めて醜悪な品位と
なり、製品として使用することができない。
繊維は０．０３重量％を超える膠着繊維束を含んでいて
はならない。ここで膠着繊維束とは複合繊維単糸が２本
以上融着した状態をいい、複合繊維中に含まれる膠着繊
維束の重量％を膠着繊維束含有率とした。膠着繊維束含
有率が０．０３重量％を超える場合は、得られた不織布
の地合は多数の膠着繊維塊が顕在し極めて醜悪な品位と
なり、製品として使用することができない。
【００１９】また、本発明のポリエステル熱接着性複合
繊維は、６５〜９０℃の温度で捲縮数７〜４０個／２５
ｍｍ、好ましくは１０〜３０個／２５ｍｍの立体捲縮を
発現する潜在捲縮性能を有している。捲縮数が７個／２
５ｍｍ未満しか発現しない潜在捲縮性能であると、不織
布の嵩高性が不充分となる。また４０個／２５ｍｍより
大きい捲縮数が発現する潜在捲縮性能であると、発現し
た捲縮のスパイラル径が小さくなるために、繊維間密度
が大きくなり、得られた不織布の嵩高性が不足する。
繊維は、６５〜９０℃の温度で捲縮数７〜４０個／２５
ｍｍ、好ましくは１０〜３０個／２５ｍｍの立体捲縮を
発現する潜在捲縮性能を有している。捲縮数が７個／２
５ｍｍ未満しか発現しない潜在捲縮性能であると、不織
布の嵩高性が不充分となる。また４０個／２５ｍｍより
大きい捲縮数が発現する潜在捲縮性能であると、発現し
た捲縮のスパイラル径が小さくなるために、繊維間密度
が大きくなり、得られた不織布の嵩高性が不足する。
【００２０】本発明のポリエステル熱接着性複合繊維は
以下の方法で製造することができる。すなわち、ペレッ
ト化したＰＥＴおよびＩ−ＰＥＴを各々常法で乾燥後、
２基のスクリュー押出機を装備した複合紡糸設備で各々
溶融・混練し、スピンブロックに導入し、公知の偏芯芯
鞘型の複合紡糸口金を組み込んだスピンパックを介して
溶融ＰＥＴとＩ−ＰＥＴとを複合させて吐出する。
以下の方法で製造することができる。すなわち、ペレッ
ト化したＰＥＴおよびＩ−ＰＥＴを各々常法で乾燥後、
２基のスクリュー押出機を装備した複合紡糸設備で各々
溶融・混練し、スピンブロックに導入し、公知の偏芯芯
鞘型の複合紡糸口金を組み込んだスピンパックを介して
溶融ＰＥＴとＩ−ＰＥＴとを複合させて吐出する。
【００２１】ここで、溶融ＰＥＴは２６５〜２８０℃お
よび溶融Ｉ−ＰＥＴは１８０〜２３０℃の温度範囲に保
持しつつ該スピンパックに導入することが肝要である。
この時、溶融ＰＥＴの温度が２８０℃を、あるいは溶融
Ｉ−ＰＥＴの温度が２３０℃を超えてしまうと、吐出後
の溶融ポリマー糸条流の冷却が不十分となり、多数の膠
着繊維束が発生する。溶融ＰＥＴの温度が２６５℃未満
であると、ポリマー流の溶融粘度が急激に増大し紡糸不
可となる。溶融Ｉ−ＰＥＴの温度が１８０℃未満である
と、紡糸口金吐出面での溶融ポリマー温度低下が起こり
紡糸不可となる。
よび溶融Ｉ−ＰＥＴは１８０〜２３０℃の温度範囲に保
持しつつ該スピンパックに導入することが肝要である。
この時、溶融ＰＥＴの温度が２８０℃を、あるいは溶融
Ｉ−ＰＥＴの温度が２３０℃を超えてしまうと、吐出後
の溶融ポリマー糸条流の冷却が不十分となり、多数の膠
着繊維束が発生する。溶融ＰＥＴの温度が２６５℃未満
であると、ポリマー流の溶融粘度が急激に増大し紡糸不
可となる。溶融Ｉ−ＰＥＴの温度が１８０℃未満である
と、紡糸口金吐出面での溶融ポリマー温度低下が起こり
紡糸不可となる。
【００２２】吐出されたポリマー糸条流は、１５〜４０
℃に維持された冷却風で冷却・固化される。１５℃未満
では口金面の温度低下を起こし易く、４０℃以上では冷
却不足による膠着が発生し易い。十分に固化しない状態
で水冷などの液体の冷媒で冷却すると、液体の表面張力
による集束が起こり、繊維膠着を助長するので、空気冷
却とするのが好ましい。
℃に維持された冷却風で冷却・固化される。１５℃未満
では口金面の温度低下を起こし易く、４０℃以上では冷
却不足による膠着が発生し易い。十分に固化しない状態
で水冷などの液体の冷媒で冷却すると、液体の表面張力
による集束が起こり、繊維膠着を助長するので、空気冷
却とするのが好ましい。
【００２３】冷却・固化後、油剤エマルジョンを付与
し、１５０〜３０００ｍ／分の速度で引き取り複合未延
伸繊維とする。油剤エマルジョンとしては、ポリエチレ
ングリコールとポリエチレンテレフタレートイソフタレ
ートセグメントを主成分とするポリエーテルポリエステ
ル共重合体の水系エマルジョンを好ましく用いることが
できる。
し、１５０〜３０００ｍ／分の速度で引き取り複合未延
伸繊維とする。油剤エマルジョンとしては、ポリエチレ
ングリコールとポリエチレンテレフタレートイソフタレ
ートセグメントを主成分とするポリエーテルポリエステ
ル共重合体の水系エマルジョンを好ましく用いることが
できる。
【００２４】引き続き、得られた複合未延伸繊維を、公
知の温水延伸バスを具備した延伸装置を用い温水中で延
伸を行う。
知の温水延伸バスを具備した延伸装置を用い温水中で延
伸を行う。
【００２５】本発明における延伸倍率設定は、全延伸倍
率（以下、ＴＤＲと称する）が未延伸糸の４５℃温水中
最大延伸倍率（以下、ＨＤＲと称する）の０．７〜０．
９５倍とすることが肝要である。ここでＨＤＲとは、紡
糸直後から５分以内に採取した未延伸糸を、４５℃の温
水中で、手でチャック長１０ｃｍとして５ｃｍ／秒の速
度でスリップしないように延伸して、これ以上伸びなく
なる時点のチャック長間隔（ｃｍ）を初期チャック長
（１０ｃｍ）で除した値である。
率（以下、ＴＤＲと称する）が未延伸糸の４５℃温水中
最大延伸倍率（以下、ＨＤＲと称する）の０．７〜０．
９５倍とすることが肝要である。ここでＨＤＲとは、紡
糸直後から５分以内に採取した未延伸糸を、４５℃の温
水中で、手でチャック長１０ｃｍとして５ｃｍ／秒の速
度でスリップしないように延伸して、これ以上伸びなく
なる時点のチャック長間隔（ｃｍ）を初期チャック長
（１０ｃｍ）で除した値である。
【００２６】ＴＤＲがＨＤＲの０．７倍未満であると、
複合繊維の収縮応力が低く充分な潜在捲縮性能が付与さ
れず、熱処理後の捲縮発現が不充分となる。ＴＤＲがＨ
ＤＲの０．９５倍を超えると複合繊維の８０℃乾熱収縮
率が５％未満となり、不織布の嵩高性が発現しない。
複合繊維の収縮応力が低く充分な潜在捲縮性能が付与さ
れず、熱処理後の捲縮発現が不充分となる。ＴＤＲがＨ
ＤＲの０．９５倍を超えると複合繊維の８０℃乾熱収縮
率が５％未満となり、不織布の嵩高性が発現しない。
【００２７】本発明の延伸は、先ず第１段延伸として７
０〜８０℃の温水中でＴＤＲの０．６〜０．９０倍まで
延伸を実施し、次いで、第２段延伸として６０〜８０℃
の温水中でＴＤＲまで延伸する方法で行われる。
０〜８０℃の温水中でＴＤＲの０．６〜０．９０倍まで
延伸を実施し、次いで、第２段延伸として６０〜８０℃
の温水中でＴＤＲまで延伸する方法で行われる。
【００２８】温水温度が７０℃未満であると延伸浴中で
未延伸糸の単糸切れが多発し、膠着束多発に繋がる。温
水温度が８０℃を超える場合は、複合繊維の熱応力ピー
ク温度が８５℃を超えてしまい、潜在捲縮発現性が悪く
なる。１段延伸倍率がＴＤＲの０．６倍未満であると、
複合繊維の収縮応力が低くなり潜在捲縮発現性が悪くな
る。１段延伸倍率がＴＤＲの０．９０倍を超えると、複
合繊維の８０℃乾熱収縮率が５％を下回る。
未延伸糸の単糸切れが多発し、膠着束多発に繋がる。温
水温度が８０℃を超える場合は、複合繊維の熱応力ピー
ク温度が８５℃を超えてしまい、潜在捲縮発現性が悪く
なる。１段延伸倍率がＴＤＲの０．６倍未満であると、
複合繊維の収縮応力が低くなり潜在捲縮発現性が悪くな
る。１段延伸倍率がＴＤＲの０．９０倍を超えると、複
合繊維の８０℃乾熱収縮率が５％を下回る。
【００２９】第２段延伸は６０〜８０℃の温水中で行
い、設定のＴＤＲまで延伸する。温水温度が６０℃未満
であると複合繊維の８０％乾熱収縮率が１５％を超えて
しまい、熱処理後発現する捲縮数が多すぎて接着強力が
低下する。一方、温水温度が８０℃以上では熱応力ピー
ク温度が８５℃を超えてしまい、潜在捲縮発現性が悪く
なる。
い、設定のＴＤＲまで延伸する。温水温度が６０℃未満
であると複合繊維の８０％乾熱収縮率が１５％を超えて
しまい、熱処理後発現する捲縮数が多すぎて接着強力が
低下する。一方、温水温度が８０℃以上では熱応力ピー
ク温度が８５℃を超えてしまい、潜在捲縮発現性が悪く
なる。
【００３０】延伸終了後の複合繊維に、エアレイド加工
性や機能に応じた油剤を付与し、乾燥および弛緩熱処理
を行った後、３〜２０ｍｍの繊維長にカットする。な
お、クリンパーにて機械捲縮を付与してもよいが、捲縮
数０〜１０個／２５ｍｍの範囲に留めることが好まし
い。
性や機能に応じた油剤を付与し、乾燥および弛緩熱処理
を行った後、３〜２０ｍｍの繊維長にカットする。な
お、クリンパーにて機械捲縮を付与してもよいが、捲縮
数０〜１０個／２５ｍｍの範囲に留めることが好まし
い。
【００３１】
【実施例】以下、実施例により、本発明を更に具体的に
説明する。なお、実施例における各項目は次の方法で測
定した。
説明する。なお、実施例における各項目は次の方法で測
定した。
【００３２】（ａ）極限粘度（〔η〕）
オルトクロロフェノールを溶媒として、温度３５℃で測
定した。
定した。
【００３３】（ｂ）融点（Ｔｍ）
ＪＩＳ Ｋ７１２１記載の示査走査熱量測定（ＤＳＣ）
に従って得たＤＳＣ曲線における吸熱ピーク温度として
定義した。
に従って得たＤＳＣ曲線における吸熱ピーク温度として
定義した。
【００３４】（ｃ）軟化点（Ｔｓ）
結晶融点をもたないポリマーに限り、ＪＩＳ Ｋ７１２
１記載の示査走査熱量測定（ＤＳＣ）に従って得たＤＳ
Ｃ曲線におけるガラス転移温度を軟化点（Ｔｓ）として
定義した。
１記載の示査走査熱量測定（ＤＳＣ）に従って得たＤＳ
Ｃ曲線におけるガラス転移温度を軟化点（Ｔｓ）として
定義した。
【００３５】（ｄ）繊度
ＪＩＳ Ｌ １０１５ ７．５．１ Ａ法に記載の方法
により測定した。
により測定した。
【００３６】（ｅ）繊維長
ＪＩＳ Ｌ １０１５ ７．４．１ Ｃ法に記載の方法
により測定した。
により測定した。
【００３７】（ｆ）８０℃乾熱収縮率
所定の繊維長にカットする前のトウを約２２００デシテ
ックス（以下ｄｔｅｘと記す）のトウに分離し、０．０
４０ｃＮ／ｄｔｅｘの初荷重を付与した状態でＬ0の間
隔の基準線をマーキングする。続いて、８０℃熱風乾燥
器中で無負荷の状態で２０分間熱処理し、室温までの冷
却した後、０．０４０ｃＮ／ｄｔｅｘの初荷重を付与し
た状態で、基準線の間隔Ｌ1を測定し、下記の式より算
出した。 ８０℃乾熱収縮率（％）＝〔（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0〕×１
００
ックス（以下ｄｔｅｘと記す）のトウに分離し、０．０
４０ｃＮ／ｄｔｅｘの初荷重を付与した状態でＬ0の間
隔の基準線をマーキングする。続いて、８０℃熱風乾燥
器中で無負荷の状態で２０分間熱処理し、室温までの冷
却した後、０．０４０ｃＮ／ｄｔｅｘの初荷重を付与し
た状態で、基準線の間隔Ｌ1を測定し、下記の式より算
出した。 ８０℃乾熱収縮率（％）＝〔（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0〕×１
００
【００３８】（ｇ）熱収縮応力ピーク温度
カネボウ製収縮応力測定器を使用し、５cmの輪状糸を作
り、測定把持部に糸条を把持させ昇温速度１２０秒／３
００℃、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘで収縮応力を測
定し、収縮応力が極大となる温度として定義した。
り、測定把持部に糸条を把持させ昇温速度１２０秒／３
００℃、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘで収縮応力を測
定し、収縮応力が極大となる温度として定義した。
【００３９】（ｈ）膠着繊維束含有率
１０ｇの繊維試料中に含まれる膠着繊維束を目視で検出
し、全試料重量にたいする膠着繊維束の重量百分率を膠
着繊維束含有率とした。
し、全試料重量にたいする膠着繊維束の重量百分率を膠
着繊維束含有率とした。
【００４０】（ｉ）捲縮数、捲縮率
所定の繊維長に切断前のトウより単糸を取り、ＪＩＳ
Ｌ １０１５ ７．１２に記載の方法により測定した。
なお、熱処理後の立体捲縮（三次元スパイラル捲縮）に
関しては、トウを単糸毎に分離して、熱風乾燥器中で９
０℃１分間熱処理し、室温まで冷却後、同様の方法で測
定した。立体捲縮数は、スパイラル１周期につき２個と
みなした。
Ｌ １０１５ ７．１２に記載の方法により測定した。
なお、熱処理後の立体捲縮（三次元スパイラル捲縮）に
関しては、トウを単糸毎に分離して、熱風乾燥器中で９
０℃１分間熱処理し、室温まで冷却後、同様の方法で測
定した。立体捲縮数は、スパイラル１周期につき２個と
みなした。
【００４１】（ｊ）油剤付着率
所定繊維重量に対し、繊維から３０℃のメタノールによ
って浴比１：２０で１０分間抽出した残査の重量を測定
し、所定繊維重量で除した値を用いた。
って浴比１：２０で１０分間抽出した残査の重量を測定
し、所定繊維重量で除した値を用いた。
【００４２】（ｋ）ウェブ地合均一性
熱風乾燥器中で１５０℃２分間熱接着させた目付５０ｇ
／ｍ2のエアレイドウェブを１０ｃｍ角に切り出し、こ
れを更に縦、横共に２ｃｍ間隔で切断して、２ｃｍ角の
サンプル２５枚を採取した。このサンプル２５枚の重量
を測定し、その変動係数（標準偏差／平均値）をウェブ
地合均一性とした。変動係数が小さいほどウェブの地合
が均一であると定義した。
／ｍ2のエアレイドウェブを１０ｃｍ角に切り出し、こ
れを更に縦、横共に２ｃｍ間隔で切断して、２ｃｍ角の
サンプル２５枚を採取した。このサンプル２５枚の重量
を測定し、その変動係数（標準偏差／平均値）をウェブ
地合均一性とした。変動係数が小さいほどウェブの地合
が均一であると定義した。
【００４３】（ｌ）不織布厚さ（嵩高性）
熱風乾燥器中で１５０℃２分間熱接着させた目付５０ｇ
／ｍ2のエアレイドウェブの、平均の厚さを測定した。
厚さが大きいほど嵩高性が大きいことを示す。
／ｍ2のエアレイドウェブの、平均の厚さを測定した。
厚さが大きいほど嵩高性が大きいことを示す。
【００４４】（ｍ）不織布圧縮率（反撥性）
熱風乾燥器中で１５０℃２分間熱接着させた目付５０ｇ
／ｍ2のエアレイドウェブに関し、ＪＩＳ Ｌ １０９
７ ５．３と同様の方法で、圧縮率を測定した。圧縮率
が高いほど反撥性が高いことを示す。
／ｍ2のエアレイドウェブに関し、ＪＩＳ Ｌ １０９
７ ５．３と同様の方法で、圧縮率を測定した。圧縮率
が高いほど反撥性が高いことを示す。
【００４５】なお、エアレイドウェブの成形は、簡便法
として、５メッシュの金網篩上に熱接着性複合繊維サン
プルを載せ、緩やかに圧空を吹きつけながら金網篩を通
過させ、下面を大気開放とした１６メッシュのポリエチ
レンテレフタレート製ネット上に均一に落下させること
によって得た。
として、５メッシュの金網篩上に熱接着性複合繊維サン
プルを載せ、緩やかに圧空を吹きつけながら金網篩を通
過させ、下面を大気開放とした１６メッシュのポリエチ
レンテレフタレート製ネット上に均一に落下させること
によって得た。
【００４６】［実施例１］［η］０．６４、Ｔｍ２５６
℃のＰＥＴおよび酸成分がモル比でテレフタル酸成分：
イソフタル酸成分＝６０：４０、ジオール成分がモル比
でエチレングリコール：ジエチレングリコール＝９５：
５の割合で共重合された［η］０．５６、Ｔｓ６４℃の
非晶性Ｉ−ＰＥＴを各々常法で乾燥した後、スクリュー
式押出機を２基設置した芯鞘型複合溶融紡糸装置にて各
々溶融した。
℃のＰＥＴおよび酸成分がモル比でテレフタル酸成分：
イソフタル酸成分＝６０：４０、ジオール成分がモル比
でエチレングリコール：ジエチレングリコール＝９５：
５の割合で共重合された［η］０．５６、Ｔｓ６４℃の
非晶性Ｉ−ＰＥＴを各々常法で乾燥した後、スクリュー
式押出機を２基設置した芯鞘型複合溶融紡糸装置にて各
々溶融した。
【００４７】引き続き、溶融ＰＥＴは２７５℃で芯成分
として、溶融Ｉ−ＰＥＴは２２５℃で鞘成分として、芯
鞘形成性複合紡糸口金パックに導入し、芯／鞘体積比５
０／５０の複合比率で２つの溶融ポリマー流を複合し、
吐出孔を７０個穿設した該紡糸口金を通して、口金温度
２８０℃、吐出量６８０ｇ／分で吐出した。
として、溶融Ｉ−ＰＥＴは２２５℃で鞘成分として、芯
鞘形成性複合紡糸口金パックに導入し、芯／鞘体積比５
０／５０の複合比率で２つの溶融ポリマー流を複合し、
吐出孔を７０個穿設した該紡糸口金を通して、口金温度
２８０℃、吐出量６８０ｇ／分で吐出した。
【００４８】紡出した複合繊維糸条を３０℃の冷風で冷
却し、紡糸油剤としてラウリルホスフェートカリウム塩
０．３重量％水エマルジョンをエマルジョン付着率が１
５重量％となるようにオイリングローラーを用いて付与
し、紡糸速度５００ｍ／分で引き取って芯鞘複合未延伸
繊維を得た。この複合未延伸繊維のＨＤＲは４．４倍で
あった。
却し、紡糸油剤としてラウリルホスフェートカリウム塩
０．３重量％水エマルジョンをエマルジョン付着率が１
５重量％となるようにオイリングローラーを用いて付与
し、紡糸速度５００ｍ／分で引き取って芯鞘複合未延伸
繊維を得た。この複合未延伸繊維のＨＤＲは４．４倍で
あった。
【００４９】この複合未延伸繊維を集束し、１５万デニ
ールのトウにして、まず７５℃の温水中で３．２倍（Ｈ
ＤＲの０．７２倍）に延伸した後、７４℃の温水中で更
に１．２５倍延伸して（ＴＤＲ４．０倍、ＴＤＲ／ＨＤ
Ｒ＝０．９１）、ラウリルホスフェートカリウム塩／ポ
リオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比で
ミックスしてなる紡績用油剤を純分として０．２５重量
％付与した。
ールのトウにして、まず７５℃の温水中で３．２倍（Ｈ
ＤＲの０．７２倍）に延伸した後、７４℃の温水中で更
に１．２５倍延伸して（ＴＤＲ４．０倍、ＴＤＲ／ＨＤ
Ｒ＝０．９１）、ラウリルホスフェートカリウム塩／ポ
リオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比で
ミックスしてなる紡績用油剤を純分として０．２５重量
％付与した。
【００５０】その後、３５℃で押し込み式クリンパーに
より捲縮を付与し、５０℃で乾燥および弛緩熱処理を行
った後、繊維長５ｍｍに切断して単糸繊度５２ｄｔｅｘ
の熱接着性複合繊維を得た。この熱接着性複合繊維の機
械捲縮数は４個／２５ｍｍ、捲縮率は２５％であった。
より捲縮を付与し、５０℃で乾燥および弛緩熱処理を行
った後、繊維長５ｍｍに切断して単糸繊度５２ｄｔｅｘ
の熱接着性複合繊維を得た。この熱接着性複合繊維の機
械捲縮数は４個／２５ｍｍ、捲縮率は２５％であった。
【００５１】得られた熱接着性複合繊維の特性およびこ
の熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および性
能を表１にまとめて示す。
の熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および性
能を表１にまとめて示す。
【００５２】
【表１】
【００５３】［実施例２］２段目延伸温度を６９℃に変
更した以外は、実施例１と同一条件とした。得られた熱
接着性複合繊維の特性およびこの熱接着性複合繊維から
得られた不織布の品位および性能を表１にまとめて示
す。
更した以外は、実施例１と同一条件とした。得られた熱
接着性複合繊維の特性およびこの熱接着性複合繊維から
得られた不織布の品位および性能を表１にまとめて示
す。
【００５４】［実施例３］繊度を７０ｄｔｅｘとすべ
く、吐出量を９１５ｇ／分とした以外は、実施例１と同
一条件とした。得られた熱接着性複合繊維の特性および
この熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および
性能を表１にまとめて示す。
く、吐出量を９１５ｇ／分とした以外は、実施例１と同
一条件とした。得られた熱接着性複合繊維の特性および
この熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および
性能を表１にまとめて示す。
【００５５】［比較例１］２段目延伸温度を９０℃に変
更した以外は、実施例１と同一条件とした。得られた熱
接着性複合繊維の特性およびこの熱接着性複合繊維から
得られた不織布の品位および性能を表１にまとめて示
す。
更した以外は、実施例１と同一条件とした。得られた熱
接着性複合繊維の特性およびこの熱接着性複合繊維から
得られた不織布の品位および性能を表１にまとめて示
す。
【００５６】［比較例２］２段目延伸倍率を１．４倍、
ＴＤＲを４．５倍（ＴＤＲ／ＨＤＲ＝１．０２）に変更
した以外は、実施例１と同一条件とした。得られた熱接
着性複合繊維の特性およびこの熱接着性複合繊維から得
られた不織布の品位および性能を表１にまとめて示す。
ＴＤＲを４．５倍（ＴＤＲ／ＨＤＲ＝１．０２）に変更
した以外は、実施例１と同一条件とした。得られた熱接
着性複合繊維の特性およびこの熱接着性複合繊維から得
られた不織布の品位および性能を表１にまとめて示す。
【００５７】［実施例４］［η］０．６４、Ｔｍ２５６
℃のＰＥＴ、酸成分がモル比でテレフタル酸成分：イソ
フタル酸成分＝８０：２０、ジオール成分がモル比でエ
チレングリコール：テトラメチレングリコール＝６５：
３５の割合で共重合された［η］０．５７、Ｔｍ１５５
℃の結晶性Ｉ−ＰＥＴを各々常法で乾燥した後、スクリ
ュー式押出機を２基設置した芯鞘型複合溶融紡糸装置に
て各々溶融・混練した。
℃のＰＥＴ、酸成分がモル比でテレフタル酸成分：イソ
フタル酸成分＝８０：２０、ジオール成分がモル比でエ
チレングリコール：テトラメチレングリコール＝６５：
３５の割合で共重合された［η］０．５７、Ｔｍ１５５
℃の結晶性Ｉ−ＰＥＴを各々常法で乾燥した後、スクリ
ュー式押出機を２基設置した芯鞘型複合溶融紡糸装置に
て各々溶融・混練した。
【００５８】引き続き、溶融ＰＥＴは２７５℃で芯成分
として、溶融Ｉ−ＰＥＴは２１５℃で鞘成分として、芯
鞘形成性複合紡糸口金パックに導入し、芯／鞘体積比５
０／５０の複合比率で２つの溶融ポリマー流を複合し、
吐出孔を７０個穿設した該紡糸口金を通して、口金温度
２８０℃、吐出量６８０ｇ／分で吐出した。
として、溶融Ｉ−ＰＥＴは２１５℃で鞘成分として、芯
鞘形成性複合紡糸口金パックに導入し、芯／鞘体積比５
０／５０の複合比率で２つの溶融ポリマー流を複合し、
吐出孔を７０個穿設した該紡糸口金を通して、口金温度
２８０℃、吐出量６８０ｇ／分で吐出した。
【００５９】紡出した複合繊維糸条を３０℃の冷風で冷
却し、紡糸油剤としてラウリルホスフェートカリウム塩
０．３重量％水エマルジョンをエマルジョン付着率が１
５重量％となるようにオイリングローラーを用いて付与
し、紡糸速度５００ｍ／分で引き取って芯鞘複合未延伸
繊維を得た。この複合未延伸繊維のＨＤＲは４．７倍で
あった。
却し、紡糸油剤としてラウリルホスフェートカリウム塩
０．３重量％水エマルジョンをエマルジョン付着率が１
５重量％となるようにオイリングローラーを用いて付与
し、紡糸速度５００ｍ／分で引き取って芯鞘複合未延伸
繊維を得た。この複合未延伸繊維のＨＤＲは４．７倍で
あった。
【００６０】この未延伸繊維を集束し、１５万デニール
のトウにして、まず７２℃の温水中で３．１倍（ＨＤＲ
の０．６６倍）に延伸した後、６５℃の温水中で更に
１．３倍延伸して（ＴＤＲ４．０倍、ＴＤＲ／ＨＤＲ＝
０．８５）、ラウリルホスフェートカリウム塩／ポリオ
キシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比でミッ
クスしてなる紡績用油剤を純分として０．２５重量％付
与した。
のトウにして、まず７２℃の温水中で３．１倍（ＨＤＲ
の０．６６倍）に延伸した後、６５℃の温水中で更に
１．３倍延伸して（ＴＤＲ４．０倍、ＴＤＲ／ＨＤＲ＝
０．８５）、ラウリルホスフェートカリウム塩／ポリオ
キシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比でミッ
クスしてなる紡績用油剤を純分として０．２５重量％付
与した。
【００６１】その後３５℃まで自然に冷却された押し込
み式クリンパーで捲縮を付与し、１０５℃で乾燥および
弛緩熱処理を行った後、繊維長５ｍｍに切断して単糸繊
度５６ｄｔｅｘの熱接着性複合繊維を得た。このときの
機械捲縮数は４．１個／２５ｍｍ、捲縮率は２３％であ
った。
み式クリンパーで捲縮を付与し、１０５℃で乾燥および
弛緩熱処理を行った後、繊維長５ｍｍに切断して単糸繊
度５６ｄｔｅｘの熱接着性複合繊維を得た。このときの
機械捲縮数は４．１個／２５ｍｍ、捲縮率は２３％であ
った。
【００６２】得られた熱接着性複合繊維の特性およびこ
の熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および性
能を表１にまとめて示す。
の熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および性
能を表１にまとめて示す。
【００６３】［比較例３］［η］０．６４、Ｔｍ２５６
℃のＰＥＴおよびメルトインデックス２０ｇ／１０ｍｉ
ｎ、Ｔｍ１３１℃、真密度０．９５ｇ／ｃｍ３の高密度
ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を各々常法で乾燥した後、ス
クリュー式押出機を２基設置した芯鞘型複合溶融紡糸装
置にて各々溶融・混練した。
℃のＰＥＴおよびメルトインデックス２０ｇ／１０ｍｉ
ｎ、Ｔｍ１３１℃、真密度０．９５ｇ／ｃｍ３の高密度
ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を各々常法で乾燥した後、ス
クリュー式押出機を２基設置した芯鞘型複合溶融紡糸装
置にて各々溶融・混練した。
【００６４】引き続き、溶融ＰＥＴは２９０℃で芯成分
として、溶融ＨＤＰＥは２５０℃で鞘成分として、芯鞘
形成性複合紡糸口金パックに導入し、芯／鞘体積比５０
／５０の複合比率で２つの溶融ポリマー流を複合し、吐
出孔を７０個穿設した該紡糸口金を通して、口金温度２
８０℃、吐出量６６０ｇ／分で吐出した。
として、溶融ＨＤＰＥは２５０℃で鞘成分として、芯鞘
形成性複合紡糸口金パックに導入し、芯／鞘体積比５０
／５０の複合比率で２つの溶融ポリマー流を複合し、吐
出孔を７０個穿設した該紡糸口金を通して、口金温度２
８０℃、吐出量６６０ｇ／分で吐出した。
【００６５】紡出した複合繊維糸条を３０℃の冷風で冷
却し、紡糸油剤としてラウリルホスフェートカリウム塩
０．３重量％水エマルジョンをエマルジョン付着率が１
５重量％となるようにオイリングローラーを用いて付与
し、紡糸速度５００ｍ／分で引き取って芯鞘複合未延伸
繊維を得た。この複合未延伸繊維のＨＤＲは４．８５倍
であった。
却し、紡糸油剤としてラウリルホスフェートカリウム塩
０．３重量％水エマルジョンをエマルジョン付着率が１
５重量％となるようにオイリングローラーを用いて付与
し、紡糸速度５００ｍ／分で引き取って芯鞘複合未延伸
繊維を得た。この複合未延伸繊維のＨＤＲは４．８５倍
であった。
【００６６】この複合未延伸繊維を集束し、１２万デニ
ールのトウにして、まず７５℃の温水中で４．０倍（Ｈ
ＤＲの０．８２倍）に延伸した後、９０℃の温水中で更
に１．２５倍延伸して（ＴＤＲ５．０倍、ＴＤＲ／ＨＤ
Ｒ＝１．０３）、ラウリルホスフェートカリウム塩／ポ
リオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比で
ミックスしてなる紡績用油剤を０．２５重量％付与し
た。
ールのトウにして、まず７５℃の温水中で４．０倍（Ｈ
ＤＲの０．８２倍）に延伸した後、９０℃の温水中で更
に１．２５倍延伸して（ＴＤＲ５．０倍、ＴＤＲ／ＨＤ
Ｒ＝１．０３）、ラウリルホスフェートカリウム塩／ポ
リオキシエチレン変成シリコンを８０／２０の重量比で
ミックスしてなる紡績用油剤を０．２５重量％付与し
た。
【００６７】その後、４０℃で押し込み式クリンパーに
より捲縮を付与し、１０５℃で乾燥および弛緩熱処理を
行った後、繊維長５ｍｍに切断して単糸繊度５６ｄｔｅ
ｘの熱接着性複合繊維を得た。この熱接着性複合繊維の
機械捲縮数は４．３個／２５ｍｍ、捲縮率は１８％であ
った。
より捲縮を付与し、１０５℃で乾燥および弛緩熱処理を
行った後、繊維長５ｍｍに切断して単糸繊度５６ｄｔｅ
ｘの熱接着性複合繊維を得た。この熱接着性複合繊維の
機械捲縮数は４．３個／２５ｍｍ、捲縮率は１８％であ
った。
【００６８】得られた熱接着性複合繊維の特性およびこ
の熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および性
能を表１にまとめて示す。
の熱接着性複合繊維から得られた不織布の品位および性
能を表１にまとめて示す。
【００６９】
【発明の効果】本発明によれば、嵩高性と反撥性を備
え、地合いが良好なエアレイド法不織布の製造が可能と
なる。
え、地合いが良好なエアレイド法不織布の製造が可能と
なる。
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4L041 AA07 AA15 AA18 AA19 AA20
BA02 BA05 BA21 BA49 BA59
BD03 BD11 CA06 CA12 CA14
DD01 DD04 DD05 DD15
4L047 AA21 AA27 AB02 AB07 AB10
BA05 BA09 BB06 BB09 CB01
CB02
Claims (3)
- 【請求項１】 芯成分がポリエチレンテレフタレート、
鞘成分が５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつイソ
フタル酸共重合ポリアルキレンテレフタレートからなる
複合繊維であって、繊度が３０〜９０デシテックス、繊
維長が３〜２０ｍｍ、８０℃の乾熱収縮率が５〜１５
％、熱収縮応力ピーク温度が６５〜８５℃、膠着繊維束
含有率が０．０３重量％以下および６５〜９０℃の温度
で捲縮数７〜４０個／２５ｍｍの立体捲縮を発現する潜
在捲縮性能を有することを特徴とするポリエステル熱接
着性複合繊維。 - 【請求項２】 芯成分がポリエチレンテレフタレート、
鞘成分が５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつイソ
フタル酸共重合ポリアルキレンテレフタレートからなる
熱接着性複合繊維を溶融紡糸するに際し、溶融ポリエチ
レンテレフタレートを２６５〜２８０℃の温度範囲と
し、かつ溶融イソフタル酸共重合ポリアルキレンテレフ
タレートを１８０〜２３０℃の温度範囲とし、芯鞘型複
合紡糸口金を組み込んだスピンパックに導入し、該溶融
ポリマー同士を複合・吐出し、１５〜４０℃の冷却風で
固化することを特徴とする請求項１記載のポリエステル
熱接着性複合繊維の製造方法。 - 【請求項３】 芯成分がポリエチレンテレフタレート、
鞘成分が５０〜２２０℃の融点または軟化点をもつイソ
フタル酸共重合ポリアルキレンテレフタレートからなる
熱接着性複合未延伸繊維を延伸するに際し、全延伸倍率
を未延伸繊維の４５℃温水中最大延伸倍率の０．７〜
０．９５倍に設定し、７０〜８０℃の温水中で全延伸倍
率の０．６〜０．９０倍まで延伸した後、６０〜８０℃
の温水中で全延伸倍率まで延伸することを特徴とする請
求項１記載のポリエステル熱接着性複合繊維の製造方
法。
Priority Applications (16)
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|---|---|---|---|
| JP2001366123A JP2003166127A (ja) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | ポリエステル熱接着性複合繊維とその製造方法 |
| AU2002343830A AU2002343830A1 (en) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | Machine crimped synthetic fiber having latent three-dimensional crimpability and method for production thereof |
| CNB028042999A CN100419144C (zh) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | 具有潜在三维卷曲性能的机器卷曲的合成纤维及其生产方法 |
| AT02780134T ATE447058T1 (de) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | Maschinengekräuselte synthesefaser mit latenter dreidimensionaler einkräuselfähigkeit und verfahren zu deren herstellung |
| US10/470,342 US20040234757A1 (en) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | Machine crimped synthetic fiber having latent three-dimensional crimpability and method for production thereof |
| KR1020037010018A KR100954704B1 (ko) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | 잠재 3차원 권축성을 갖는 기계 권축 합성 섬유 및 이의제조 방법 |
| DE60234210T DE60234210D1 (de) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | Maschinengekräuselte synthesefaser mit latenter dreidimensionaler einkräuselfähigkeit und verfahren zu deren herstellung |
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| MXPA03006494A MXPA03006494A (es) | 2001-11-30 | 2002-11-22 | Fibras sinteticas onduladas a maquina que tienen propiedad de ondulacion tridimensional latente y proceso para su produccion. |
| TW091134819A TWI248994B (en) | 2001-11-30 | 2002-11-29 | Machine-crimped synthetic fibers having latent three-dimensional crimping property and process for producing same |
| HK04105553.4A HK1062699A1 (en) | 2001-11-30 | 2004-07-27 | Machine crimped synthetic fiber having latent three-dimensional crimpability and method for production thereof |
| HK04107811.8A HK1065077A1 (en) | 2001-11-30 | 2004-10-11 | Machine crimped synthetic fiber having latent three-dimensional crimpability and method for production thereof |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001366123A JP2003166127A (ja) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | ポリエステル熱接着性複合繊維とその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003166127A true JP2003166127A (ja) | 2003-06-13 |
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ID=19176066
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|---|---|---|---|
| JP2001366123A Pending JP2003166127A (ja) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | ポリエステル熱接着性複合繊維とその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316094A (ja) * | 2005-05-10 | 2006-11-24 | Teijin Fibers Ltd | 低融点ポリエステル組成物及びそれを用いた繊維 |
| JP2007204900A (ja) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Teijin Fibers Ltd | エアレイド不織布用ポリエステル系繊維およびその製造方法 |
| WO2009142315A1 (en) | 2008-05-19 | 2009-11-26 | Es Fibervisions Co . Ltd . | Conjugate fiber for air-laid nonwoven fabric manufacture and method for manufacturing a high-density air-laid nonwoven fabric |
| JP2010156073A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-15 | Es Fibervisions Co Ltd | 繊維束 |
| JP2011231451A (ja) * | 2011-08-22 | 2011-11-17 | Teijin Fibers Ltd | エアレイド不織布用ポリエステル系繊維の製造方法 |
| WO2019143130A3 (ko) * | 2018-01-16 | 2019-09-06 | 주식회사 와이지켐 | 수세성 및 컬가공시 분리성을 가지며 열 표면 융착에 의하여 결합된 필라멘트들로 이루어진 연속 스트랜드, 이를 이용한 웨트룩 가발 및 이의 제조방법 |
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|---|---|---|---|---|
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| CN107820523B (zh) * | 2015-06-30 | 2021-08-31 | 希伯莱因股份公司 | 用于卷曲的填塞-卷曲装置、喷嘴芯以及喷嘴芯的模制件、扩充套件、锁定装置和定位件及其方法 |
| CN110079893A (zh) * | 2018-01-25 | 2019-08-02 | 三芳化学工业股份有限公司 | 复合型纤维 |
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|---|---|---|---|---|
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-
2001
- 2001-11-30 JP JP2001366123A patent/JP2003166127A/ja active Pending
-
2002
- 2002-11-22 CN CN 200710307425 patent/CN101200814B/zh not_active Expired - Fee Related
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| JP2006316094A (ja) * | 2005-05-10 | 2006-11-24 | Teijin Fibers Ltd | 低融点ポリエステル組成物及びそれを用いた繊維 |
| JP2007204900A (ja) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Teijin Fibers Ltd | エアレイド不織布用ポリエステル系繊維およびその製造方法 |
| WO2009142315A1 (en) | 2008-05-19 | 2009-11-26 | Es Fibervisions Co . Ltd . | Conjugate fiber for air-laid nonwoven fabric manufacture and method for manufacturing a high-density air-laid nonwoven fabric |
| US10533271B2 (en) | 2008-05-19 | 2020-01-14 | Es Fibervisions Co., Ltd. | Conjugate fiber for air-laid nonwoven fabric manufacture and method for manufacturing a high-density air-laid nonwoven fabric |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101200814B (zh) | 2011-03-16 |
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