JP2003155928A - 熱交換器 - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- F02G5/02—Profiting from waste heat of exhaust gases
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
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- F01N2240/02—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being a heat exchanger
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- F01P3/22—Liquid cooling characterised by evaporation and condensation of coolant in closed cycles; characterised by the coolant reaching higher temperatures than normal atmospheric boiling-point
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換器の伝熱面積を最大限に高めて熱交換
効率の向上を図る。 【解決手段】 内燃機関の排気ポート１６Ｂを出た排気
ガスと水との間で熱交換を行う蒸発器１１は、紙面に直
交する方向に所定間隔を存して積層した多数の伝熱板８
３と、それらの伝熱板８３を貫通して両端部においてジ
グザグに接続された多数のパイプ部材９０とで構成さ
れ、伝熱板８３に形成した凸部を相互に当接させた仕切
り壁８６によって伝熱板８３間に排気ガス通路８７，８
８，８９が区画される。排気ポート１６Ｂを出た排気ガ
スは、排気ガス通路８７，８８，８９を通過する間に、
パイプ部材９０を流れる水との間で熱交換を行い、排気
ガスの熱エネルギーを受け取った水は高温・高圧蒸気と
なる。
効率の向上を図る。 【解決手段】 内燃機関の排気ポート１６Ｂを出た排気
ガスと水との間で熱交換を行う蒸発器１１は、紙面に直
交する方向に所定間隔を存して積層した多数の伝熱板８
３と、それらの伝熱板８３を貫通して両端部においてジ
グザグに接続された多数のパイプ部材９０とで構成さ
れ、伝熱板８３に形成した凸部を相互に当接させた仕切
り壁８６によって伝熱板８３間に排気ガス通路８７，８
８，８９が区画される。排気ポート１６Ｂを出た排気ガ
スは、排気ガス通路８７，８８，８９を通過する間に、
パイプ部材９０を流れる水との間で熱交換を行い、排気
ガスの熱エネルギーを受け取った水は高温・高圧蒸気と
なる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱源から延びる流
体通路の内部を流れる高温流体が持つ熱エネルギーを、
熱媒通路を流れる熱媒に回収する熱交換器に関する。
体通路の内部を流れる高温流体が持つ熱エネルギーを、
熱媒通路を流れる熱媒に回収する熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の排気ガスと水との間で熱交換
を行い、排気ガスの熱で水を加熱して高温高圧の蒸気を
発生させる蒸発器が、特開２００１−２０７９１０号公
報、特開２００１−２０７８３９号公報により公知であ
る。
を行い、排気ガスの熱で水を加熱して高温高圧の蒸気を
発生させる蒸発器が、特開２００１−２０７９１０号公
報、特開２００１−２０７８３９号公報により公知であ
る。
【０００３】特開２００１−２０７９１０号公報には、
多気筒内燃機関の複数の排気ポートにそれぞれ蒸発器を
配置することで、高温の排気ガスで高い熱交換効率を得
るとともに排気干渉の発生を回避して内燃機関の出力を
確保し、かつ複数の排気通路の集合部に単一の蒸発器を
配置することで、合流後の脈動が減少して温度が均一に
なった排気ガスにより熱交換効率の向上を図るものが記
載されている。また特開２００１−２０７８３９号公報
には、内燃機関の排気通路に複数の熱交換器を積層状態
で配置し、排気ガスの流速が高い上流側の熱交換器の伝
熱密度低くするとともに、排気ガスの流速が低い下流側
の熱交換器の伝熱密度高くすることで、各熱交換器の全
域に亘って均一な伝熱性能を確保するものが記載されて
いる。
多気筒内燃機関の複数の排気ポートにそれぞれ蒸発器を
配置することで、高温の排気ガスで高い熱交換効率を得
るとともに排気干渉の発生を回避して内燃機関の出力を
確保し、かつ複数の排気通路の集合部に単一の蒸発器を
配置することで、合流後の脈動が減少して温度が均一に
なった排気ガスにより熱交換効率の向上を図るものが記
載されている。また特開２００１−２０７８３９号公報
には、内燃機関の排気通路に複数の熱交換器を積層状態
で配置し、排気ガスの流速が高い上流側の熱交換器の伝
熱密度低くするとともに、排気ガスの流速が低い下流側
の熱交換器の伝熱密度高くすることで、各熱交換器の全
域に亘って均一な伝熱性能を確保するものが記載されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
熱交換器は、内部を水が流れる螺旋状あるいはジグザグ
状に形成したパイプ部材の外表面に排気ガスを接触させ
て熱交換を行う構造であるため、伝熱面積がパイプ部材
の表面積に限られてしまい、熱交換効率の向上に限界が
あった。
熱交換器は、内部を水が流れる螺旋状あるいはジグザグ
状に形成したパイプ部材の外表面に排気ガスを接触させ
て熱交換を行う構造であるため、伝熱面積がパイプ部材
の表面積に限られてしまい、熱交換効率の向上に限界が
あった。
【０００５】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、熱交換器の伝熱面積を最大限に高めて熱交換効率の
向上を図ることを目的とする。
で、熱交換器の伝熱面積を最大限に高めて熱交換効率の
向上を図ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明によれば、熱源から延び
る流体通路の内部を流れる高温流体が持つ熱エネルギー
を、熱媒通路を流れる熱媒に回収する熱交換器におい
て、多数の伝熱板を相互に間隔を存して配置し、隣接す
る伝熱板間を該伝熱板と一体に形成した仕切り壁で仕切
って流体通路を構成し、伝熱板を貫通してジグザグに接
続された多数のパイプ部材で熱媒通路を構成したことを
特徴とする熱交換器が提案される。
に、請求項１に記載された発明によれば、熱源から延び
る流体通路の内部を流れる高温流体が持つ熱エネルギー
を、熱媒通路を流れる熱媒に回収する熱交換器におい
て、多数の伝熱板を相互に間隔を存して配置し、隣接す
る伝熱板間を該伝熱板と一体に形成した仕切り壁で仕切
って流体通路を構成し、伝熱板を貫通してジグザグに接
続された多数のパイプ部材で熱媒通路を構成したことを
特徴とする熱交換器が提案される。
【０００７】上記構成によれば、相互に間隔を存して配
置した多数の伝熱板間を仕切り壁で仕切って流体通路を
構成し、それらの伝熱板を貫通してジグザグに接続され
た多数のパイプ部材で熱媒通路を構成したので、多数の
伝熱板および多数のパイプ部材の広大な表面を介して排
気ガスと熱媒との間の熱交換を行うことが可能となり、
熱交換効率を大幅に高めることができる。しかも隣接す
る伝熱板間を仕切る仕切り壁が該伝熱板と一体に形成さ
れるので、簡単な構造で部品点数の増加を抑えながら任
意の形状の流体通路を構成することができる。
置した多数の伝熱板間を仕切り壁で仕切って流体通路を
構成し、それらの伝熱板を貫通してジグザグに接続され
た多数のパイプ部材で熱媒通路を構成したので、多数の
伝熱板および多数のパイプ部材の広大な表面を介して排
気ガスと熱媒との間の熱交換を行うことが可能となり、
熱交換効率を大幅に高めることができる。しかも隣接す
る伝熱板間を仕切る仕切り壁が該伝熱板と一体に形成さ
れるので、簡単な構造で部品点数の増加を抑えながら任
意の形状の流体通路を構成することができる。
【０００８】また請求項２に記載された発明によれば、
請求項１の構成に加えて、パイプ部材の配置密度を、流
体通路の上流側で疎にし、流体通路の下流側で密にした
ことを特徴とする熱交換器が提案される。
請求項１の構成に加えて、パイプ部材の配置密度を、流
体通路の上流側で疎にし、流体通路の下流側で密にした
ことを特徴とする熱交換器が提案される。
【０００９】上記構成によれば、流体通路の上流側でパ
イプ部材の配置密度を疎にし、流体通路の下流側でパイ
プ部材の配置密度を密にしたので、高温流体の温度が高
く容積が大きいために流速が高い流体通路の上流側でパ
イプ部材による圧損を低減するとともに、高温流体の温
度が低く容積が小さいために流速が低い流体通路の下流
側で熱媒および高温流体間の熱交換効率を確保すること
ができる。
イプ部材の配置密度を疎にし、流体通路の下流側でパイ
プ部材の配置密度を密にしたので、高温流体の温度が高
く容積が大きいために流速が高い流体通路の上流側でパ
イプ部材による圧損を低減するとともに、高温流体の温
度が低く容積が小さいために流速が低い流体通路の下流
側で熱媒および高温流体間の熱交換効率を確保すること
ができる。
【００１０】また請求項３に記載された発明によれば、
請求項１または請求項２の構成に加えて、熱源は内燃機
関の燃焼室であり、高温流体は燃焼室から排出される排
気ガスであり、伝熱板に排気ガス浄化触媒を担持したこ
とを特徴とする熱交換器が提案される。
請求項１または請求項２の構成に加えて、熱源は内燃機
関の燃焼室であり、高温流体は燃焼室から排出される排
気ガスであり、伝熱板に排気ガス浄化触媒を担持したこ
とを特徴とする熱交換器が提案される。
【００１１】上記構成によれば、伝熱板に排気ガス浄化
触媒を担持したので、内燃機関の燃焼室から排出される
排気ガスが伝熱板を介して熱媒との間で熱交換を行う際
に、その排気ガスを排気ガス浄化触媒で浄化することが
できる。しかも排気ガス浄化触媒を担持する伝熱板は表
面積が大きいため、排気ガス浄化効率を高めることがで
きる。
触媒を担持したので、内燃機関の燃焼室から排出される
排気ガスが伝熱板を介して熱媒との間で熱交換を行う際
に、その排気ガスを排気ガス浄化触媒で浄化することが
できる。しかも排気ガス浄化触媒を担持する伝熱板は表
面積が大きいため、排気ガス浄化効率を高めることがで
きる。
【００１２】尚、実施例の燃焼室２４は本発明の熱源に
対応し、実施例の第１〜第３排気ガス通路８７，８８，
８９は本発明の流体通路に対応し、実施例の水通路Ｗ３
は本発明の熱媒通路に対応する。
対応し、実施例の第１〜第３排気ガス通路８７，８８，
８９は本発明の流体通路に対応し、実施例の水通路Ｗ３
は本発明の熱媒通路に対応する。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１４】図１〜図２３は本発明の一実施例を示すも
ので、図１はランキンサイクル装置の全体構成を示す
図、図２は内燃機関のシリンダヘッドまわりの縦断面
図、図３は図２の３部拡大図、図４は図２の４−４線矢
視図、図５は図４の５−５線断面図、図６は図４の６−
６線断面図、図７は独立排気ポートの一部破断斜視図、
図８は図７の８方向矢視図、図９は図８の９方向矢視
図、図１０は図８の１０方向矢視図、図１１は集合排気
ポートにおける水の流れ方向を示す模式図、図１２は図
２の要部拡大断面図、図１３は図１２の１３−１３線矢
視図、図１４は図１２の１４方向矢視図、図１５は図１
２の１５−１５線断面図、図１６は図１５の１６部拡大
図、図１７は図１４の１７−１７線断面図、図１８は図
１４の１８−１８線断面図、図１９は図１４の１９−１
９線断面図、図２０は図１２の２０−２０線断面図、図
２１は図１２の２１−２１線断面図、図２２は主蒸発器
における水の流れ方向を示す図、図２３は主蒸発器にお
ける排気ガスの流れ方向を示す図である。
ので、図１はランキンサイクル装置の全体構成を示す
図、図２は内燃機関のシリンダヘッドまわりの縦断面
図、図３は図２の３部拡大図、図４は図２の４−４線矢
視図、図５は図４の５−５線断面図、図６は図４の６−
６線断面図、図７は独立排気ポートの一部破断斜視図、
図８は図７の８方向矢視図、図９は図８の９方向矢視
図、図１０は図８の１０方向矢視図、図１１は集合排気
ポートにおける水の流れ方向を示す模式図、図１２は図
２の要部拡大断面図、図１３は図１２の１３−１３線矢
視図、図１４は図１２の１４方向矢視図、図１５は図１
２の１５−１５線断面図、図１６は図１５の１６部拡大
図、図１７は図１４の１７−１７線断面図、図１８は図
１４の１８−１８線断面図、図１９は図１４の１９−１
９線断面図、図２０は図１２の２０−２０線断面図、図
２１は図１２の２１−２１線断面図、図２２は主蒸発器
における水の流れ方向を示す図、図２３は主蒸発器にお
ける排気ガスの流れ方向を示す図である。
【００１５】図１には本発明が適用されるランキンサイ
クル装置の全体構成が示される。
クル装置の全体構成が示される。
【００１６】内燃機関Ｅの排気ガスの熱エネルギーを回
収して機械エネルギーに変換するランキンサイクル装置
は、内燃機関Ｅが排出する排気ガスで水を加熱して高温
・高圧蒸気を発生させる主蒸発器１１と、主蒸発器１１
で発生した高温・高圧蒸気により作動して機械エネルギ
ーを発生する膨張機１２と、膨張機１２で仕事を終えた
降温・降圧蒸気を冷却して水に戻す凝縮器１３と、凝縮
器１３を出た水を貯留するリザーブタンク１４と、リザ
ーブタンク１４に貯留した水を加圧する供給ポンプ１５
とを備える。供給ポンプ１５を出た水の一部は内燃機関
Ｅの排気ポート１６の下流に設けた主蒸発器１１に供給
され、そこで高温・高圧蒸気になって膨張機１２に供給
され、また前記供給ポンプ１５を出た水の残部は排気ポ
ート１６の外周部に設けた副蒸発器１７を通過して加熱
された後、主蒸発器１１の内部の所定位置に合流する。
収して機械エネルギーに変換するランキンサイクル装置
は、内燃機関Ｅが排出する排気ガスで水を加熱して高温
・高圧蒸気を発生させる主蒸発器１１と、主蒸発器１１
で発生した高温・高圧蒸気により作動して機械エネルギ
ーを発生する膨張機１２と、膨張機１２で仕事を終えた
降温・降圧蒸気を冷却して水に戻す凝縮器１３と、凝縮
器１３を出た水を貯留するリザーブタンク１４と、リザ
ーブタンク１４に貯留した水を加圧する供給ポンプ１５
とを備える。供給ポンプ１５を出た水の一部は内燃機関
Ｅの排気ポート１６の下流に設けた主蒸発器１１に供給
され、そこで高温・高圧蒸気になって膨張機１２に供給
され、また前記供給ポンプ１５を出た水の残部は排気ポ
ート１６の外周部に設けた副蒸発器１７を通過して加熱
された後、主蒸発器１１の内部の所定位置に合流する。
【００１７】主蒸発器１１は、主として排気ポート１６
を出た排気ガスとの間で熱交換を行って蒸気を発生させ
るものであるが、副蒸発器１７は、排気ポート１６を流
れる排気ガスとの間で熱交換を行うだけでなく、高温の
排気ガスに接触する排気ポート１６自体との間で熱交換
を行い、蒸気を発生させると同時に排気ポート１６の冷
却を行うようになっている。
を出た排気ガスとの間で熱交換を行って蒸気を発生させ
るものであるが、副蒸発器１７は、排気ポート１６を流
れる排気ガスとの間で熱交換を行うだけでなく、高温の
排気ガスに接触する排気ポート１６自体との間で熱交換
を行い、蒸気を発生させると同時に排気ポート１６の冷
却を行うようになっている。
【００１８】図２に示すように、直列四気筒の内燃機関
Ｅのシリンダブロック１９にはシリンダヘッド２０およ
びヘッドカバー２１が結合されており、シリンダブロッ
ク１９に収納した４個のシリンダスリーブ２２に摺動自
在に嵌合する４個のピストン２３の上面とシリンダヘッ
ド２０の下面との間に４個の燃焼室２４が形成される。
シリンダヘッド２０には各々の燃焼室２４に連なる吸気
ポート２６および排気ポート１６が形成されており、吸
気ポート２６の下流端の吸気バルブシート２７は吸気バ
ルブ２８の傘部２８ａで開閉され、排気ポート１６の上
流端の排気バルブシート２９は排気バルブ３０の傘部３
０ａで開閉される。吸気ポート２６はシリンダヘッド２
０に直接形成されるが、排気ポート１６は４個の独立排
気ポート１６Ａと１個の集合排気ポート１６Ｂとから構
成され、それぞれシリンダヘッド２０と別部材で構成さ
れてシリンダヘッド２０に嵌め込まれる。
Ｅのシリンダブロック１９にはシリンダヘッド２０およ
びヘッドカバー２１が結合されており、シリンダブロッ
ク１９に収納した４個のシリンダスリーブ２２に摺動自
在に嵌合する４個のピストン２３の上面とシリンダヘッ
ド２０の下面との間に４個の燃焼室２４が形成される。
シリンダヘッド２０には各々の燃焼室２４に連なる吸気
ポート２６および排気ポート１６が形成されており、吸
気ポート２６の下流端の吸気バルブシート２７は吸気バ
ルブ２８の傘部２８ａで開閉され、排気ポート１６の上
流端の排気バルブシート２９は排気バルブ３０の傘部３
０ａで開閉される。吸気ポート２６はシリンダヘッド２
０に直接形成されるが、排気ポート１６は４個の独立排
気ポート１６Ａと１個の集合排気ポート１６Ｂとから構
成され、それぞれシリンダヘッド２０と別部材で構成さ
れてシリンダヘッド２０に嵌め込まれる。
【００１９】シリンダヘッド２０には、単一のカムシャ
フト３１と、吸気ロッカーアームシャフト３２と、排気
ロッカーアームシャフト３３とが支持される。吸気ロッ
カーアームシャフト３２に揺動自在に支持された吸気ロ
ッカーアーム３４は、その一端がカムシャフト３１に設
けた吸気カム３５に当接するとともに、その他端がシリ
ンダヘッド２０に設けた吸気バルブガイド３６に摺動自
在に支持されてバルブスプリング３７で上方に付勢され
た吸気バルブ２８のステム２８ｂに当接する。また排気
ロッカーアームシャフト３３に揺動自在に支持された排
気ロッカーアーム３８は、その一端がカムシャフト３１
に設けた排気カム３９に当接するとともに、その他端が
シリンダヘッド２０に設けた排気バルブガイド４０に摺
動自在に支持されてバルブスプリング４１で上方に付勢
された排気バルブ３０のステム３０ｂの上端に当接す
る。
フト３１と、吸気ロッカーアームシャフト３２と、排気
ロッカーアームシャフト３３とが支持される。吸気ロッ
カーアームシャフト３２に揺動自在に支持された吸気ロ
ッカーアーム３４は、その一端がカムシャフト３１に設
けた吸気カム３５に当接するとともに、その他端がシリ
ンダヘッド２０に設けた吸気バルブガイド３６に摺動自
在に支持されてバルブスプリング３７で上方に付勢され
た吸気バルブ２８のステム２８ｂに当接する。また排気
ロッカーアームシャフト３３に揺動自在に支持された排
気ロッカーアーム３８は、その一端がカムシャフト３１
に設けた排気カム３９に当接するとともに、その他端が
シリンダヘッド２０に設けた排気バルブガイド４０に摺
動自在に支持されてバルブスプリング４１で上方に付勢
された排気バルブ３０のステム３０ｂの上端に当接す
る。
【００２０】排気ポート１６は排気ガスの流れ方向の上
流側に位置する４個の独立排気ポート１６Ａと、その下
流に連なる１個の集合排気ポート１６Ｂとから構成され
ており、集合排気ポート１６Ｂの内部に主蒸発器１１の
上流側端部が嵌合する。そして副蒸発器１７は独立排気
ポート１６Ａと、その下流に連なる集合排気ポート１６
Ｂとに跨がって設けられる。
流側に位置する４個の独立排気ポート１６Ａと、その下
流に連なる１個の集合排気ポート１６Ｂとから構成され
ており、集合排気ポート１６Ｂの内部に主蒸発器１１の
上流側端部が嵌合する。そして副蒸発器１７は独立排気
ポート１６Ａと、その下流に連なる集合排気ポート１６
Ｂとに跨がって設けられる。
【００２１】先ず、図３および図７に基づいて独立排気
ポート１６Ａの構造を詳細に説明する。
ポート１６Ａの構造を詳細に説明する。
【００２２】独立排気ポート１６Ａは、第１ポート部材
５１と、第１カバー部材５２と、第２ポート部材５３
と、第２カバー部材５４とから構成される。第１ポート
部材５１および第１カバー部材５２は燃焼室２４に連な
る独立排気ポート１６Ａの上流部分５５を構成するもの
で、内側の第１ポート部材５１を外側の第１カバー部材
５２で覆った構造を有しており、第１ポート部材５１の
外面に形成した溝と第１カバー部材５２の内面との間に
迷路状の水通路Ｗ２が形成される。第１ポート部材５１
および第１カバー部材５２の下面は、シリンダヘッド２
０に形成された排気バルブシート２９の上面にシール部
材５６を介して当接する。また第１ポート部材５１の上
壁には排気バルブ３０のステム３０ｂが貫通する開口５
１ａが形成されるとともに、第１カバー部材５２の上壁
に形成した開口５２ａには排気バルブガイド４０の下端
がシール部材５７を介して嵌合する。
５１と、第１カバー部材５２と、第２ポート部材５３
と、第２カバー部材５４とから構成される。第１ポート
部材５１および第１カバー部材５２は燃焼室２４に連な
る独立排気ポート１６Ａの上流部分５５を構成するもの
で、内側の第１ポート部材５１を外側の第１カバー部材
５２で覆った構造を有しており、第１ポート部材５１の
外面に形成した溝と第１カバー部材５２の内面との間に
迷路状の水通路Ｗ２が形成される。第１ポート部材５１
および第１カバー部材５２の下面は、シリンダヘッド２
０に形成された排気バルブシート２９の上面にシール部
材５６を介して当接する。また第１ポート部材５１の上
壁には排気バルブ３０のステム３０ｂが貫通する開口５
１ａが形成されるとともに、第１カバー部材５２の上壁
に形成した開口５２ａには排気バルブガイド４０の下端
がシール部材５７を介して嵌合する。
【００２３】第２ポート部材５３および第２カバー部材
５４は集合排気ポート１６Ｂに連なる独立排気ポート１
６Ａの下流部分５８を構成するもので、内側の第２ポー
ト部材５３を外側の第２カバー部材５４で覆った構造を
有しており、第２ポート部材５３の外面に形成した溝と
第２カバー部材５４の内面との間に迷路状の水通路Ｗ２
が形成される。第２カバー部材５４の端部は第１カバー
部材５２の側面に形成した開口５２ｂに嵌合しており、
これにより第１ポート部材５１および第２ポート部材５
３が滑らかに接続されて湾曲した排気ガスの通路が区画
される。第２ポート部材５３および第２カバー部材５４
により区画された水通路Ｗ２は、その下側に水入口５９
を備えるとともに、その上側に水出口６０を備える。
５４は集合排気ポート１６Ｂに連なる独立排気ポート１
６Ａの下流部分５８を構成するもので、内側の第２ポー
ト部材５３を外側の第２カバー部材５４で覆った構造を
有しており、第２ポート部材５３の外面に形成した溝と
第２カバー部材５４の内面との間に迷路状の水通路Ｗ２
が形成される。第２カバー部材５４の端部は第１カバー
部材５２の側面に形成した開口５２ｂに嵌合しており、
これにより第１ポート部材５１および第２ポート部材５
３が滑らかに接続されて湾曲した排気ガスの通路が区画
される。第２ポート部材５３および第２カバー部材５４
により区画された水通路Ｗ２は、その下側に水入口５９
を備えるとともに、その上側に水出口６０を備える。
【００２４】次に、図８〜図１０を参照して独立排気ポ
ート１６Ａの水通路Ｗ２の形状を説明する。
ート１６Ａの水通路Ｗ２の形状を説明する。
【００２５】水通路Ｗ２は独立排気ポート１６Ａの対称
面Ｐ１に関して左右対称に構成されており、水入口５９
の直後において対称面Ｐ１を挟むように２系統に分岐し
た水通路Ｗ２は、水出口６０の直前において再び合流す
る。更に詳しく説明すると、水通路Ｗ２は水入口５９か
ら下流部分５８の下面に沿って直線状に延び（ａ部参
照）、そこから上流部分５５に移行して排気バルブ３０
の傘部３０ａの周囲の半周するように円弧状に延び（ｂ
部参照）、そこから排気バルブ３０のステム３０ｂに沿
って排気バルブガイド４０の下端近傍まで直線状の上方
に延び（ｃ部参照）、そこからジグザグに屈曲しながら
排気バルブ３０の傘部３０ａに向かって延び（ｄ部参
照）、そこから再度下流部分５８に移行してジグザグに
屈曲しながら水出口６０に向かって延びている（ｅ部参
照）。
面Ｐ１に関して左右対称に構成されており、水入口５９
の直後において対称面Ｐ１を挟むように２系統に分岐し
た水通路Ｗ２は、水出口６０の直前において再び合流す
る。更に詳しく説明すると、水通路Ｗ２は水入口５９か
ら下流部分５８の下面に沿って直線状に延び（ａ部参
照）、そこから上流部分５５に移行して排気バルブ３０
の傘部３０ａの周囲の半周するように円弧状に延び（ｂ
部参照）、そこから排気バルブ３０のステム３０ｂに沿
って排気バルブガイド４０の下端近傍まで直線状の上方
に延び（ｃ部参照）、そこからジグザグに屈曲しながら
排気バルブ３０の傘部３０ａに向かって延び（ｄ部参
照）、そこから再度下流部分５８に移行してジグザグに
屈曲しながら水出口６０に向かって延びている（ｅ部参
照）。
【００２６】続いて、図２〜図６に基づいて集合排気ポ
ート１６Ｂの構造を詳細に説明する。
ート１６Ｂの構造を詳細に説明する。
【００２７】集合排気ポート１６Ｂは長方形の枠状に形
成されたフランジ６１を備えており主蒸発器１１のフラ
ンジ１１ａを貫通する複数本のボルト６２…をシリンダ
ヘッド２０に締結することで主蒸発器１１および集合排
気ポート１６Ｂがシリンダヘッド２０に共締めされる
（図２参照）。集合排気ポート１６Ｂのフランジ６１に
板材をプレス加工した第３ポート部材６３の下流端が溶
接されており、その上流端に形成した４個の開口６３ａ
…が４個の独立排気ポート１６Ａの出口に連通する。板
材をプレス加工した第４ポート部材６４の下流端が第３
ポート部材６３の内面に溶接されており、その上流端は
第３ポート部材６３の４個の開口６３ａ…に重ね合わさ
れて溶接される。従って、４個の独立排気ポート１６Ａ
から出た排気ガスは集合排気ポート１６Ｂにおいて合流
し、主蒸発器１１に均等に導かれる。
成されたフランジ６１を備えており主蒸発器１１のフラ
ンジ１１ａを貫通する複数本のボルト６２…をシリンダ
ヘッド２０に締結することで主蒸発器１１および集合排
気ポート１６Ｂがシリンダヘッド２０に共締めされる
（図２参照）。集合排気ポート１６Ｂのフランジ６１に
板材をプレス加工した第３ポート部材６３の下流端が溶
接されており、その上流端に形成した４個の開口６３ａ
…が４個の独立排気ポート１６Ａの出口に連通する。板
材をプレス加工した第４ポート部材６４の下流端が第３
ポート部材６３の内面に溶接されており、その上流端は
第３ポート部材６３の４個の開口６３ａ…に重ね合わさ
れて溶接される。従って、４個の独立排気ポート１６Ａ
から出た排気ガスは集合排気ポート１６Ｂにおいて合流
し、主蒸発器１１に均等に導かれる。
【００２８】集合排気ポート１６Ｂの第３ポート部材６
３および第４ポート部材６４に囲まれた空間に、パイプ
材よりなる水通路Ｗ１，Ｗ１が配置される。水通路Ｗ
１，Ｗ１は対称面Ｐ２に関して対称の構造を有している
ため、図４〜図６および図１１には対称面Ｐ２の片側の
水通路Ｗ１が示される。水通路Ｗ１は対称面Ｐ２に近い
側の独立排気ポート１６Ａ（１）を通る第１の系統と、
対称面Ｐ２から遠い側の独立排気ポート１６Ａ（２）を
通る第２の系統とを有している。
３および第４ポート部材６４に囲まれた空間に、パイプ
材よりなる水通路Ｗ１，Ｗ１が配置される。水通路Ｗ
１，Ｗ１は対称面Ｐ２に関して対称の構造を有している
ため、図４〜図６および図１１には対称面Ｐ２の片側の
水通路Ｗ１が示される。水通路Ｗ１は対称面Ｐ２に近い
側の独立排気ポート１６Ａ（１）を通る第１の系統と、
対称面Ｐ２から遠い側の独立排気ポート１６Ａ（２）を
通る第２の系統とを有している。
【００２９】即ち、フランジ６１の端部に設けられた水
入口６５から始まる水通路Ｗ１は、第４ポート部材６４
の内面に沿って直線状に延び（ｆ部参照）、そこから第
３ポート部材６３の内面に沿って直線状に延びる（ｇ部
参照）。ｇ部には継ぎ手６６が設けられており、この継
ぎ手６６に独立排気ポート１６Ａ（１）の水入口５９が
接続される。独立排気ポート１６Ａ（１）の水出口６０
が接続される継ぎ手６７から延びる水通路Ｗ１は、第３
ポート部材６３の内面に沿って直線状に延び（ｈ部参
照）、そこから第３ポート部材６３の内面に沿ってジグ
ザグに延び（ｉ部参照）、そこから第３ポート部材６３
の内面に沿って直線状に延び（ｊ部参照）、そこから下
方に９０°方向を変えて水出口６８に連通する。水出口
６８は後述する連結パイプ１０６を介して主蒸発器１１
の中間部に連通する。
入口６５から始まる水通路Ｗ１は、第４ポート部材６４
の内面に沿って直線状に延び（ｆ部参照）、そこから第
３ポート部材６３の内面に沿って直線状に延びる（ｇ部
参照）。ｇ部には継ぎ手６６が設けられており、この継
ぎ手６６に独立排気ポート１６Ａ（１）の水入口５９が
接続される。独立排気ポート１６Ａ（１）の水出口６０
が接続される継ぎ手６７から延びる水通路Ｗ１は、第３
ポート部材６３の内面に沿って直線状に延び（ｈ部参
照）、そこから第３ポート部材６３の内面に沿ってジグ
ザグに延び（ｉ部参照）、そこから第３ポート部材６３
の内面に沿って直線状に延び（ｊ部参照）、そこから下
方に９０°方向を変えて水出口６８に連通する。水出口
６８は後述する連結パイプ１０６を介して主蒸発器１１
の中間部に連通する。
【００３０】一方、継ぎ手６６を通過して延びる水通路
Ｗ１は、第３ポート部材６３の内面に沿ってジグザグに
延び（ｋ部参照）、そこから第４ポート部材６４の内面
に沿って直線状に延び（ｍ部参照）、そこから９０°方
向を変えて直線状に延び（ｎ部参照）、そこから更に９
０°方向を変えて第３ポート部材６３の内面に沿って直
線状に延び（ｏ部参照）、そこに設けられた継ぎ手６９
を介して独立排気ポート１６Ａ（２）の水入口５９に接
続される。独立排気ポート１６Ａ（２）の水出口６０が
接続される継ぎ手７０は水通路Ｗ１のｊ部に合流する。
Ｗ１は、第３ポート部材６３の内面に沿ってジグザグに
延び（ｋ部参照）、そこから第４ポート部材６４の内面
に沿って直線状に延び（ｍ部参照）、そこから９０°方
向を変えて直線状に延び（ｎ部参照）、そこから更に９
０°方向を変えて第３ポート部材６３の内面に沿って直
線状に延び（ｏ部参照）、そこに設けられた継ぎ手６９
を介して独立排気ポート１６Ａ（２）の水入口５９に接
続される。独立排気ポート１６Ａ（２）の水出口６０が
接続される継ぎ手７０は水通路Ｗ１のｊ部に合流する。
【００３１】次に、図１２〜図２１に基づいて主蒸発器
１１の構造を詳細に説明する。
１１の構造を詳細に説明する。
【００３２】副蒸発器１７の下流側に連なる主蒸発器１
１は、そのフランジ１１ａに固定された断面が略長方形
のケーシング８１を備えており、ケーシング８１の下面
に排気管８２（図１３参照）に連なる排気出口１１ｂが
形成される。ケーシング８１の内部には、金属薄板より
なる多数の伝熱板８３…が所定ピッチで平行に配置され
る。そして全ての伝熱板８３…の表面に排気ガスを浄化
するための排気ガス浄化触媒が担持される。
１は、そのフランジ１１ａに固定された断面が略長方形
のケーシング８１を備えており、ケーシング８１の下面
に排気管８２（図１３参照）に連なる排気出口１１ｂが
形成される。ケーシング８１の内部には、金属薄板より
なる多数の伝熱板８３…が所定ピッチで平行に配置され
る。そして全ての伝熱板８３…の表面に排気ガスを浄化
するための排気ガス浄化触媒が担持される。
【００３３】図１６から明らかなように、伝熱板８３は
面対称な凹凸部を有する第１伝熱板８３（１）および第
２伝熱板８３（２）からなり、それらは交互に重ね合わ
される。その結果、第１伝熱板８３（１）および第２伝
熱板８３（２）が当接部８４…，８５…において相互に
接触してろう付けされ、その部分に排気ガスの流通を阻
止する仕切り壁８６が形成される。
面対称な凹凸部を有する第１伝熱板８３（１）および第
２伝熱板８３（２）からなり、それらは交互に重ね合わ
される。その結果、第１伝熱板８３（１）および第２伝
熱板８３（２）が当接部８４…，８５…において相互に
接触してろう付けされ、その部分に排気ガスの流通を阻
止する仕切り壁８６が形成される。
【００３４】仕切り壁８６は図１２に示す形状に配置さ
れており、その仕切り壁８６によって隣接する伝熱板８
３…間に屈曲した排気ガス通路が形成される。排気ガス
通路は、副蒸発器１７の下流端に連なってシリンダヘッ
ド２０から遠ざかる方向に直線状に延びる第１排気ガス
通路８７と、第１排気ガス通路８７の下流端から１８０
°屈曲してシリンダヘッド２０に近づく方向に直線状に
延びる第２排気ガス通路８８と、第２排気ガス通路８８
の下流端から１８０°屈曲してシリンダヘッド２０から
遠ざかる方向に延び、更に９０°屈曲して下方に延びる
ことで全体としてＬ字状をなす第３排気ガス通路８９と
から構成される。第３排気ガス通路８９の下流端が臨む
ケーシング８１の内部に形成された排気ガス集合部８１
ａは、排気出口１１ｂを介して排気管８２に接続され
る。また伝熱板８３の仕切り壁８６の第１、第２、第３
排気ガス通路８７，８８，８９の高温側に位置する部分
を切断して間隙８６ａを設け、伝熱板８３の高温部から
低温部への伝熱を遮断して高温部および低温部を所望の
温度に維持することができる。
れており、その仕切り壁８６によって隣接する伝熱板８
３…間に屈曲した排気ガス通路が形成される。排気ガス
通路は、副蒸発器１７の下流端に連なってシリンダヘッ
ド２０から遠ざかる方向に直線状に延びる第１排気ガス
通路８７と、第１排気ガス通路８７の下流端から１８０
°屈曲してシリンダヘッド２０に近づく方向に直線状に
延びる第２排気ガス通路８８と、第２排気ガス通路８８
の下流端から１８０°屈曲してシリンダヘッド２０から
遠ざかる方向に延び、更に９０°屈曲して下方に延びる
ことで全体としてＬ字状をなす第３排気ガス通路８９と
から構成される。第３排気ガス通路８９の下流端が臨む
ケーシング８１の内部に形成された排気ガス集合部８１
ａは、排気出口１１ｂを介して排気管８２に接続され
る。また伝熱板８３の仕切り壁８６の第１、第２、第３
排気ガス通路８７，８８，８９の高温側に位置する部分
を切断して間隙８６ａを設け、伝熱板８３の高温部から
低温部への伝熱を遮断して高温部および低温部を所望の
温度に維持することができる。
【００３５】水が流通する多数のパイプ部材９０…が全
ての伝熱板８３…を貫通しており、両者間で熱伝達が可
能なようにろう付けで一体化される。
ての伝熱板８３…を貫通しており、両者間で熱伝達が可
能なようにろう付けで一体化される。
【００３６】図１２、図１５および図１９を併せて参照
すると明らかなように、主蒸発器１１の下面中央には酸
素濃度センサ９１が取り付けられており、その先端の検
出部９１ａは第１排気ガス通路８７に臨んでいる。酸素
濃度センサ９１が取り付けられる主蒸発器１１の下面に
は、第１排気ガス通路８７の下方に仕切り壁８６を介し
て仕切られた酸素濃度センサ冷却部９２が設けられる。
平坦な酸素濃度センサ冷却部９２の上面は仕切り壁８６
を介して第１排気ガス通路８７に面しており、下面はケ
ーシング８１を介して大気に面している。酸素濃度セン
サ冷却部９２は伝熱板８３…を貫通してろう付けされた
複数本のパイプ部材９３…を備えている。
すると明らかなように、主蒸発器１１の下面中央には酸
素濃度センサ９１が取り付けられており、その先端の検
出部９１ａは第１排気ガス通路８７に臨んでいる。酸素
濃度センサ９１が取り付けられる主蒸発器１１の下面に
は、第１排気ガス通路８７の下方に仕切り壁８６を介し
て仕切られた酸素濃度センサ冷却部９２が設けられる。
平坦な酸素濃度センサ冷却部９２の上面は仕切り壁８６
を介して第１排気ガス通路８７に面しており、下面はケ
ーシング８１を介して大気に面している。酸素濃度セン
サ冷却部９２は伝熱板８３…を貫通してろう付けされた
複数本のパイプ部材９３…を備えている。
【００３７】図１５に最も良く示されるように、主蒸発
器１１のケーシング８１の長手方向両端部には、内板９
４，９４および外板９５，９５を所定間隔を存して一体
に結合した左右のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒがそれぞれ設
けられる。各々のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒは、その内板
９４，９４が最も外側に積層された伝熱板８３，８３に
重ね合わされる。供給ポンプ１５の下流側に連なる水入
口パイプ９７が、主蒸発器１１のケーシング８１の後面
を貫通して左側（シリンダヘッド２０に向かって）のヘ
ッダー９６Ｌの外板９５の外面に達し、そこから二股の
継ぎ手９８を介して第３排気ガス通路８９の下流端に位
置する２本のパイプ部材９０，９０に接続される。
器１１のケーシング８１の長手方向両端部には、内板９
４，９４および外板９５，９５を所定間隔を存して一体
に結合した左右のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒがそれぞれ設
けられる。各々のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒは、その内板
９４，９４が最も外側に積層された伝熱板８３，８３に
重ね合わされる。供給ポンプ１５の下流側に連なる水入
口パイプ９７が、主蒸発器１１のケーシング８１の後面
を貫通して左側（シリンダヘッド２０に向かって）のヘ
ッダー９６Ｌの外板９５の外面に達し、そこから二股の
継ぎ手９８を介して第３排気ガス通路８９の下流端に位
置する２本のパイプ部材９０，９０に接続される。
【００３８】前記２本のパイプ部材９０，９０は２系統
の水通路Ｗ３，Ｗ３の始端部を構成するもので、各々の
系統のパイプ部材９０…は隣接するものどうしが左右の
ヘッダー９６Ｌ，９６ＲにおいてＵ字状の継ぎ手９９…
により順次接続されてジクザグの水通路Ｗ３，Ｗ３を構
成する。図２２から明らかなように、水通路Ｗ３，Ｗ３
における水の流れ方向は、排気ガスの流れ方向である第
１排気ガス通路８７→第２排気ガス通路８８→第３排気
ガス通路８９と対向する方向に、つまり第３排気ガス通
路８９から第２排気ガス通路８８を経て第１排気ガス通
路８７へと延びている。つまり、排気ガスと水とは、い
わゆる対向流を構成する。
の水通路Ｗ３，Ｗ３の始端部を構成するもので、各々の
系統のパイプ部材９０…は隣接するものどうしが左右の
ヘッダー９６Ｌ，９６ＲにおいてＵ字状の継ぎ手９９…
により順次接続されてジクザグの水通路Ｗ３，Ｗ３を構
成する。図２２から明らかなように、水通路Ｗ３，Ｗ３
における水の流れ方向は、排気ガスの流れ方向である第
１排気ガス通路８７→第２排気ガス通路８８→第３排気
ガス通路８９と対向する方向に、つまり第３排気ガス通
路８９から第２排気ガス通路８８を経て第１排気ガス通
路８７へと延びている。つまり、排気ガスと水とは、い
わゆる対向流を構成する。
【００３９】図１２から明らかなように、排気ガスの流
れ方向の上流の第１排気ガス通路８７においてパイプ部
材９０…の密度は最も疎であり、中流の第２排気ガス８
８においてパイプ部材９０…の密度は中程度であり、下
流の第３排気ガス８９においてパイプ部材９０…の密度
は最も密である。
れ方向の上流の第１排気ガス通路８７においてパイプ部
材９０…の密度は最も疎であり、中流の第２排気ガス８
８においてパイプ部材９０…の密度は中程度であり、下
流の第３排気ガス８９においてパイプ部材９０…の密度
は最も密である。
【００４０】図１５から明らかなように、供給ポンプ１
５の下流側に連なる水入口パイプ１００は、主蒸発器１
１のケーシング８１の後面を貫通して左側（シリンダヘ
ッド２０に向かって）のヘッダー９６Ｌの外板９５の外
面に達し、そこから二股の継ぎ手１０１を介して２本の
パイプ部材９３，９３に接続される。前記２本のパイプ
部材９３，９３は２系統の水通路Ｗ４，Ｗ４の始端部を
構成するもので、各々の系統のパイプ部材９３…は隣接
するものどうしが左右のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒにおい
てＵ字状の継ぎ手１０２…により接続され、かつ酸素濃
度センサ９１を囲む空間において５個の継ぎ手１０３…
により接続されることで、ジクザグの水通路Ｗ４，Ｗ４
を構成する。２系統の水通路Ｗ４，Ｗ４の下流端は、継
ぎ手１０４，１０４と、連結パイプ１０５，１０５とを
介して、フランジ１１ａ，６１内に形成した副蒸発器１
７の水入口６５，６５（図５参照）に連通する。
５の下流側に連なる水入口パイプ１００は、主蒸発器１
１のケーシング８１の後面を貫通して左側（シリンダヘ
ッド２０に向かって）のヘッダー９６Ｌの外板９５の外
面に達し、そこから二股の継ぎ手１０１を介して２本の
パイプ部材９３，９３に接続される。前記２本のパイプ
部材９３，９３は２系統の水通路Ｗ４，Ｗ４の始端部を
構成するもので、各々の系統のパイプ部材９３…は隣接
するものどうしが左右のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒにおい
てＵ字状の継ぎ手１０２…により接続され、かつ酸素濃
度センサ９１を囲む空間において５個の継ぎ手１０３…
により接続されることで、ジクザグの水通路Ｗ４，Ｗ４
を構成する。２系統の水通路Ｗ４，Ｗ４の下流端は、継
ぎ手１０４，１０４と、連結パイプ１０５，１０５とを
介して、フランジ１１ａ，６１内に形成した副蒸発器１
７の水入口６５，６５（図５参照）に連通する。
【００４１】図１７、図１８および図２１に示すよう
に、副蒸発器１７の水通路Ｗ２，Ｗ２の水出口に連なる
２本の連結パイプ１０６，１０６は、ヘッダー９６Ｌ，
９６Ｒの外側を通ってケーシング８１の外部に延出し、
そこで１８０°屈曲して再びケーシング８１の内部に入
り、そこでヘッダーヘッダー９６Ｌ，９６Ｒに設けた二
股の継ぎ手１０７，１０７を介して冷却水通路Ｗ３，Ｗ
３のパイプ部材９０，９０に接続される。連結パイプ１
０６，１０６に接続されるパイプ部材９０，９０の位置
は、図２２に符号９０（１）および９０（２）で示され
るように、第２排気ガス通路８８の上流端の近傍であ
る。
に、副蒸発器１７の水通路Ｗ２，Ｗ２の水出口に連なる
２本の連結パイプ１０６，１０６は、ヘッダー９６Ｌ，
９６Ｒの外側を通ってケーシング８１の外部に延出し、
そこで１８０°屈曲して再びケーシング８１の内部に入
り、そこでヘッダーヘッダー９６Ｌ，９６Ｒに設けた二
股の継ぎ手１０７，１０７を介して冷却水通路Ｗ３，Ｗ
３のパイプ部材９０，９０に接続される。連結パイプ１
０６，１０６に接続されるパイプ部材９０，９０の位置
は、図２２に符号９０（１）および９０（２）で示され
るように、第２排気ガス通路８８の上流端の近傍であ
る。
【００４２】図２１に示すように、右側のヘッダー９６
Ｒにおいて、水通路Ｗ３，Ｗ３の下流端に位置する２本
のパイプ部材９０，９０（図２２に符号９０（３）およ
び９０（４）で示す）は二股の継ぎ手１０８を介して、
膨張機１２に連なる水出口パイプ１０９に接続される。
Ｒにおいて、水通路Ｗ３，Ｗ３の下流端に位置する２本
のパイプ部材９０，９０（図２２に符号９０（３）およ
び９０（４）で示す）は二股の継ぎ手１０８を介して、
膨張機１２に連なる水出口パイプ１０９に接続される。
【００４３】次に、上記構成を備えた本発明の実施例の
作用について説明する。
作用について説明する。
【００４４】図１において、ランキンサイクル装置の供
給ポンプ１５を出た水の一部は内燃機関Ｅの排気ポート
１６の下流に設けた主蒸発器１１に供給され、また供給
ポンプ１５を出た水の残部は排気ポート１６の外周部に
設けた副蒸発器１７を通過して主蒸発器１１の内部の所
定位置に合流する。
給ポンプ１５を出た水の一部は内燃機関Ｅの排気ポート
１６の下流に設けた主蒸発器１１に供給され、また供給
ポンプ１５を出た水の残部は排気ポート１６の外周部に
設けた副蒸発器１７を通過して主蒸発器１１の内部の所
定位置に合流する。
【００４５】先ず、主蒸発器１１における作用を説明す
ると、供給ポンプ１５を出た低温の水の一部は、水入口
パイプ９７（図１５参照）を介して主蒸発器１１のケー
シング８１の左側のヘッダー９６Ｌに達し、そこで継ぎ
手９８を介して２系統の水通路Ｗ３，Ｗ３に分流する。
各々の水通路Ｗ３，Ｗ３はジグザグに接続した多数本の
パイプ部材９０…から構成されており、これらのパイプ
部材９０…が貫通する多数の伝熱板８３…間を通る排気
ガスとの間で熱交換を行うことで、排気ガスの熱エネル
ギーを奪って温度上昇する。２系統の水通路Ｗ３，Ｗ３
の下流端の２本のパイプ部材９０，９０は継ぎ手１０８
を介して水出口パイプ１０９（図２１参照）に合流す
る。水通路Ｗ３，Ｗ３を流れる間に水は加熱されて高温
・高圧蒸気となり、膨張機１２に供給される。
ると、供給ポンプ１５を出た低温の水の一部は、水入口
パイプ９７（図１５参照）を介して主蒸発器１１のケー
シング８１の左側のヘッダー９６Ｌに達し、そこで継ぎ
手９８を介して２系統の水通路Ｗ３，Ｗ３に分流する。
各々の水通路Ｗ３，Ｗ３はジグザグに接続した多数本の
パイプ部材９０…から構成されており、これらのパイプ
部材９０…が貫通する多数の伝熱板８３…間を通る排気
ガスとの間で熱交換を行うことで、排気ガスの熱エネル
ギーを奪って温度上昇する。２系統の水通路Ｗ３，Ｗ３
の下流端の２本のパイプ部材９０，９０は継ぎ手１０８
を介して水出口パイプ１０９（図２１参照）に合流す
る。水通路Ｗ３，Ｗ３を流れる間に水は加熱されて高温
・高圧蒸気となり、膨張機１２に供給される。
【００４６】排気ガスの熱は大きな表面積を有して小ピ
ッチで配置された多数の伝熱板８３…から多数のパイプ
部材９０…を流れる水に伝達されるため、排気ガスと水
との間の熱交換面積を充分に確保することができる。こ
れにより、排気ガスの流速を下げても、つまり主蒸発器
１１における排気ガスの流路断面積を増加させても充分
な熱交換効率を確保することができ、排気通路の背圧の
増加を抑制して内燃機関Ｅの出力低下を防止することが
できる。また伝熱板８３…をプレス加工する際に当接部
８４…，８５…を形成するだけで任意の形状の仕切り壁
８６を設けることができるので、仕切り壁８６を設ける
ための特別の部品を必要とせずに、屈曲した第１〜第３
排気ガス通路８７，８８，８９を構成することができ
る。
ッチで配置された多数の伝熱板８３…から多数のパイプ
部材９０…を流れる水に伝達されるため、排気ガスと水
との間の熱交換面積を充分に確保することができる。こ
れにより、排気ガスの流速を下げても、つまり主蒸発器
１１における排気ガスの流路断面積を増加させても充分
な熱交換効率を確保することができ、排気通路の背圧の
増加を抑制して内燃機関Ｅの出力低下を防止することが
できる。また伝熱板８３…をプレス加工する際に当接部
８４…，８５…を形成するだけで任意の形状の仕切り壁
８６を設けることができるので、仕切り壁８６を設ける
ための特別の部品を必要とせずに、屈曲した第１〜第３
排気ガス通路８７，８８，８９を構成することができ
る。
【００４７】しかも、図２２および図２３から明らかな
ように、排気ガスは第１排気ガス通路８７から第２排気
ガス通路８８を経て第３排気ガス通路８９に流れるのに
対し、水通路Ｗ３，Ｗ３内の水は排気ガスの流れ方向に
対向するように第３排気ガス通路８９から第２排気ガス
通路８８を経て第１排気ガス通路８７に流れるので、水
通路Ｗ３，Ｗ３の全長に亘って水および排気ガス間の温
度差を充分に確保して主蒸発器１１の熱交換効率を更に
高めることができる。
ように、排気ガスは第１排気ガス通路８７から第２排気
ガス通路８８を経て第３排気ガス通路８９に流れるのに
対し、水通路Ｗ３，Ｗ３内の水は排気ガスの流れ方向に
対向するように第３排気ガス通路８９から第２排気ガス
通路８８を経て第１排気ガス通路８７に流れるので、水
通路Ｗ３，Ｗ３の全長に亘って水および排気ガス間の温
度差を充分に確保して主蒸発器１１の熱交換効率を更に
高めることができる。
【００４８】更に、排気ガスの流れ方向の上流側の第１
排気ガス通路８７においてパイプ部材９０…の密度を疎
にし、そこから下流側の第３排気ガス通路８９に向けて
パイプ部材９０…の密度を次第に密にしたので、排気ガ
スが高温で容積が大きいために流速が高い上流部分でパ
イプ部材９０…の密度を疎にして、排気ガスとパイプ部
材９０…との衝突による圧損を最小限に抑えることがで
き、また排気ガスが低温で容積が小さいために流速が低
い下流部分でパイプ部材９０…の密度を密にして、排気
ガスとパイプ部材９０…とを充分に接触させて熱交換効
率を高めることができる。
排気ガス通路８７においてパイプ部材９０…の密度を疎
にし、そこから下流側の第３排気ガス通路８９に向けて
パイプ部材９０…の密度を次第に密にしたので、排気ガ
スが高温で容積が大きいために流速が高い上流部分でパ
イプ部材９０…の密度を疎にして、排気ガスとパイプ部
材９０…との衝突による圧損を最小限に抑えることがで
き、また排気ガスが低温で容積が小さいために流速が低
い下流部分でパイプ部材９０…の密度を密にして、排気
ガスとパイプ部材９０…とを充分に接触させて熱交換効
率を高めることができる。
【００４９】また大きな表面積を有する伝熱板８３…に
排気ガス浄化触媒を担持させたので、排気ガスが排気ガ
ス浄化触媒に充分に接触するようにして排気ガスを効果
的に浄化することができる。
排気ガス浄化触媒を担持させたので、排気ガスが排気ガ
ス浄化触媒に充分に接触するようにして排気ガスを効果
的に浄化することができる。
【００５０】供給ポンプ１５を出た低温の水の残部は、
水入口パイプ１００（図１５参照）を介して主蒸発器１
１のケーシング８１の左側のヘッダー９６Ｌの内部に入
り、そこから継ぎ手１０１を経て２系統の水通路Ｗ４，
Ｗ４に分流する。各々の水通路Ｗ４，Ｗ４を構成するパ
イプ部材９３…の内部をジグザグに流れた水は酸素濃度
センサ９１の近傍のＨ形の継ぎ手１０３において一旦合
流した後に再び分流し、パイプ部材９３…の内部を更に
ジグザグに流れた後に、左右のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒ
から継ぎ手１０４，１０４、連結パイプ１０５，１０５
および水入口６５，６５を経て副蒸発器１７に供給され
る。
水入口パイプ１００（図１５参照）を介して主蒸発器１
１のケーシング８１の左側のヘッダー９６Ｌの内部に入
り、そこから継ぎ手１０１を経て２系統の水通路Ｗ４，
Ｗ４に分流する。各々の水通路Ｗ４，Ｗ４を構成するパ
イプ部材９３…の内部をジグザグに流れた水は酸素濃度
センサ９１の近傍のＨ形の継ぎ手１０３において一旦合
流した後に再び分流し、パイプ部材９３…の内部を更に
ジグザグに流れた後に、左右のヘッダー９６Ｌ，９６Ｒ
から継ぎ手１０４，１０４、連結パイプ１０５，１０５
および水入口６５，６５を経て副蒸発器１７に供給され
る。
【００５１】このように、酸素濃度センサ冷却部９２を
貫通する酸素濃度センサ９１の周囲を水通路Ｗ４，Ｗ４
を流れる低温の水で冷却するので、酸素濃度センサ９１
の検出部９１ａが臨む第１排気ガス通路８７を流れる高
温の排気ガスの熱が酸素濃度センサ９１を介して主蒸発
器１１の外部に逃げるのを防止し、内燃機関Ｅの廃熱回
収効率を高めることができる。
貫通する酸素濃度センサ９１の周囲を水通路Ｗ４，Ｗ４
を流れる低温の水で冷却するので、酸素濃度センサ９１
の検出部９１ａが臨む第１排気ガス通路８７を流れる高
温の排気ガスの熱が酸素濃度センサ９１を介して主蒸発
器１１の外部に逃げるのを防止し、内燃機関Ｅの廃熱回
収効率を高めることができる。
【００５２】更に、排気ガスの流れ方向上流側に位置し
て高温の排気ガスが流れる第１排気ガス通路８７および
第２排気ガス通路８８を主蒸発器１１の径方向内側部分
に配置し、排気ガスの流れ方向下流側に位置して最も低
温の水が供給される第３排気ガス通路８９を主蒸発器１
１の径方向外側部分に配置し、かつ最も低温の水が供給
される酸素濃度センサ冷却部９２を主蒸発器１１の径方
向外側部分に配置したので、つまり高温の排気ガスが通
過することで高温になる第１排気ガス通路８７および第
２排気ガス通路８８の外側を、低温の水が通過すること
で低温になる第３排気ガス通路８９および酸素濃度セン
サ冷却部９２で囲んだので、主蒸発器１１の外部に放散
される熱エネルギーを最小限に抑えて廃熱回収効率を高
めることができる。
て高温の排気ガスが流れる第１排気ガス通路８７および
第２排気ガス通路８８を主蒸発器１１の径方向内側部分
に配置し、排気ガスの流れ方向下流側に位置して最も低
温の水が供給される第３排気ガス通路８９を主蒸発器１
１の径方向外側部分に配置し、かつ最も低温の水が供給
される酸素濃度センサ冷却部９２を主蒸発器１１の径方
向外側部分に配置したので、つまり高温の排気ガスが通
過することで高温になる第１排気ガス通路８７および第
２排気ガス通路８８の外側を、低温の水が通過すること
で低温になる第３排気ガス通路８９および酸素濃度セン
サ冷却部９２で囲んだので、主蒸発器１１の外部に放散
される熱エネルギーを最小限に抑えて廃熱回収効率を高
めることができる。
【００５３】尚、ケーシング８１の内周面と伝熱板８３
…の外周部との間には空気層を保持する隙間が形成され
ており、この空気層の断熱効果によって主蒸発器１１の
外部に放散される熱エネルギーを更に減少させることが
できる。
…の外周部との間には空気層を保持する隙間が形成され
ており、この空気層の断熱効果によって主蒸発器１１の
外部に放散される熱エネルギーを更に減少させることが
できる。
【００５４】次に、副蒸発器１７における作用を説明す
ると、図１１において、酸素濃度センサ冷却部９２を出
た水は、集合排気ポート１６Ｂの水入口６５から水通路
Ｗ１に流入して第１の系統と第２の系統とに分流する。
図１１（Ａ）に示す第１の系統は、水通路Ｗ１のｆ部、
ｇ部、継ぎ手６６、独立排気ポート１６Ａ（１）の水通
路Ｗ２、継ぎ手６７、水通路Ｗ１のｈ部、ｉ部およびｊ
部を経て水出口６８に達する経路を有する。一方、図１
１（Ｂ）に示す第２の系統は、水通路Ｗ１のｆ部、ｇ
部、ｋ部、ｍ部、ｎ部、ｏ部、継ぎ手６９、独立排気ポ
ート１６Ａ（２）の水通路Ｗ２および水通路Ｗ１のｊ部
を経て水出口６８に達する経路を有する。第１の系統は
水通路Ｗ１の前半部分を短く後半部分を長く設定し、ま
た第２の系統は水通路Ｗ１の前半部分を長く後半部分を
短く設定しているので、両系統において水通路Ｗ１の全
長を均一化して供給量を略等しくし、廃熱回収の不均衡
を防止して熱交換効率を高めることができる。
ると、図１１において、酸素濃度センサ冷却部９２を出
た水は、集合排気ポート１６Ｂの水入口６５から水通路
Ｗ１に流入して第１の系統と第２の系統とに分流する。
図１１（Ａ）に示す第１の系統は、水通路Ｗ１のｆ部、
ｇ部、継ぎ手６６、独立排気ポート１６Ａ（１）の水通
路Ｗ２、継ぎ手６７、水通路Ｗ１のｈ部、ｉ部およびｊ
部を経て水出口６８に達する経路を有する。一方、図１
１（Ｂ）に示す第２の系統は、水通路Ｗ１のｆ部、ｇ
部、ｋ部、ｍ部、ｎ部、ｏ部、継ぎ手６９、独立排気ポ
ート１６Ａ（２）の水通路Ｗ２および水通路Ｗ１のｊ部
を経て水出口６８に達する経路を有する。第１の系統は
水通路Ｗ１の前半部分を短く後半部分を長く設定し、ま
た第２の系統は水通路Ｗ１の前半部分を長く後半部分を
短く設定しているので、両系統において水通路Ｗ１の全
長を均一化して供給量を略等しくし、廃熱回収の不均衡
を防止して熱交換効率を高めることができる。
【００５５】図７〜図１０に示すように、２個の独立排
気ポート１６Ａ（１），１６Ａ（２）に設けられた水通
路Ｗ２の構造は同一であり、水入口５９から供給された
水は対称面Ｐ１を挟むように分流し、ａ部、ｂ部、ｃ
部、ｄ部およびｅ部を経て合流した後、水出口６０から
排出される。
気ポート１６Ａ（１），１６Ａ（２）に設けられた水通
路Ｗ２の構造は同一であり、水入口５９から供給された
水は対称面Ｐ１を挟むように分流し、ａ部、ｂ部、ｃ
部、ｄ部およびｅ部を経て合流した後、水出口６０から
排出される。
【００５６】このように、副蒸発器１７は排気ガスが通
過することで高温になる排気ポート１６の周囲を水通路
Ｗ１，Ｗ２で囲んで構成されるので、排気ポート１６か
らシリンダヘッド２０を経て放散される排気ガスの熱を
高温・高圧蒸気として効果的に回収することができる。
特に、その水通路Ｗ１，Ｗ２に供給される水は供給ポン
プ１５を出て酸素濃度センサ冷却部９２を通過しただけ
の比較的に低温の水であるため、排気ポート１６の周囲
を効果的に冷却するとともに、高温・高圧蒸気を発生さ
せて内燃機関Ｅの廃熱回収効果を高めることができる。
また排気ガスの熱は排気バルブ３０を介して外部に逃げ
易いが、内燃機関Ｅの要冷却部、つまり排気バルブ３０
の傘部３０ａが接触する排気バルブシート２９および排
気バルブ３０のステム３０ｂが接触する排気バルブガイ
ド４０の近傍を低温の水で重点的に冷却することで、排
気バルブ３０を介しての熱逃げを抑制して廃熱回収効果
を一層高めることができるとともに、排気バルブ３０、
排気バルブシート２９および排気バルブガイド４０等の
熱膨張を抑制して寸法位置精度を維持し、各々の所望の
機能を維持することができる。
過することで高温になる排気ポート１６の周囲を水通路
Ｗ１，Ｗ２で囲んで構成されるので、排気ポート１６か
らシリンダヘッド２０を経て放散される排気ガスの熱を
高温・高圧蒸気として効果的に回収することができる。
特に、その水通路Ｗ１，Ｗ２に供給される水は供給ポン
プ１５を出て酸素濃度センサ冷却部９２を通過しただけ
の比較的に低温の水であるため、排気ポート１６の周囲
を効果的に冷却するとともに、高温・高圧蒸気を発生さ
せて内燃機関Ｅの廃熱回収効果を高めることができる。
また排気ガスの熱は排気バルブ３０を介して外部に逃げ
易いが、内燃機関Ｅの要冷却部、つまり排気バルブ３０
の傘部３０ａが接触する排気バルブシート２９および排
気バルブ３０のステム３０ｂが接触する排気バルブガイ
ド４０の近傍を低温の水で重点的に冷却することで、排
気バルブ３０を介しての熱逃げを抑制して廃熱回収効果
を一層高めることができるとともに、排気バルブ３０、
排気バルブシート２９および排気バルブガイド４０等の
熱膨張を抑制して寸法位置精度を維持し、各々の所望の
機能を維持することができる。
【００５７】副蒸発器１７を通過した水は連結パイプ１
０６，１０６（図１７および図１８参照）から左右のヘ
ッダー９６Ｌ，９６Ｒに設けた継ぎ手１０７，１０７
（図２０参照）を経て、主蒸発器１１の第２排気ガス通
路８８のパイプ部材９０，９０に合流する。このとき、
前記合流部において主蒸発器１１側の水通路Ｗ３，Ｗ３
を流れる水の温度と、副蒸発器１７から供給される水の
温度とを略一致させることで、廃熱回収効果を更に高め
ることができる。上記水の温度の制御は、供給ポンプ１
５を出た水を主蒸発器１１側および副蒸発器１７側に分
流させる際に、その流量の比率を調整することにより可
能である。
０６，１０６（図１７および図１８参照）から左右のヘ
ッダー９６Ｌ，９６Ｒに設けた継ぎ手１０７，１０７
（図２０参照）を経て、主蒸発器１１の第２排気ガス通
路８８のパイプ部材９０，９０に合流する。このとき、
前記合流部において主蒸発器１１側の水通路Ｗ３，Ｗ３
を流れる水の温度と、副蒸発器１７から供給される水の
温度とを略一致させることで、廃熱回収効果を更に高め
ることができる。上記水の温度の制御は、供給ポンプ１
５を出た水を主蒸発器１１側および副蒸発器１７側に分
流させる際に、その流量の比率を調整することにより可
能である。
【００５８】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００５９】例えば、実施例では熱交換器として主蒸発
器１１を例示したが、本発明の熱交換器は蒸発器に限定
されるものではない。
器１１を例示したが、本発明の熱交換器は蒸発器に限定
されるものではない。
【００６０】また実施例では熱媒として水を例示した
が、本発明の熱媒は水に限定されるものではない。
が、本発明の熱媒は水に限定されるものではない。
【００６１】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、相互に間隔を存して配置した多数の伝熱板間
を仕切り壁で仕切って流体通路を構成し、それらの伝熱
板を貫通してジグザグに接続された多数のパイプ部材で
熱媒通路を構成したので、多数の伝熱板および多数のパ
イプ部材の広大な表面を介して排気ガスと熱媒との間の
熱交換を行うことが可能となり、熱交換効率を大幅に高
めることができる。しかも隣接する伝熱板間を仕切る仕
切り壁が該伝熱板と一体に形成されるので、簡単な構造
で部品点数の増加を抑えながら任意の形状の流体通路を
構成することができる。
によれば、相互に間隔を存して配置した多数の伝熱板間
を仕切り壁で仕切って流体通路を構成し、それらの伝熱
板を貫通してジグザグに接続された多数のパイプ部材で
熱媒通路を構成したので、多数の伝熱板および多数のパ
イプ部材の広大な表面を介して排気ガスと熱媒との間の
熱交換を行うことが可能となり、熱交換効率を大幅に高
めることができる。しかも隣接する伝熱板間を仕切る仕
切り壁が該伝熱板と一体に形成されるので、簡単な構造
で部品点数の増加を抑えながら任意の形状の流体通路を
構成することができる。
【００６２】また請求項２に記載された発明によれば、
流体通路の上流側でパイプ部材の配置密度を疎にし、流
体通路の下流側でパイプ部材の配置密度を密にしたの
で、高温流体の温度が高く容積が大きいために流速が高
い流体通路の上流側でパイプ部材による圧損を低減する
とともに、高温流体の温度が低く容積が小さいために流
速が低い流体通路の下流側で熱媒および高温流体間の熱
交換効率を確保することができる。
流体通路の上流側でパイプ部材の配置密度を疎にし、流
体通路の下流側でパイプ部材の配置密度を密にしたの
で、高温流体の温度が高く容積が大きいために流速が高
い流体通路の上流側でパイプ部材による圧損を低減する
とともに、高温流体の温度が低く容積が小さいために流
速が低い流体通路の下流側で熱媒および高温流体間の熱
交換効率を確保することができる。
【００６３】また請求項３に記載された発明によれば、
伝熱板に排気ガス浄化触媒を担持したので、内燃機関の
燃焼室から排出される排気ガスが伝熱板を介して熱媒と
の間で熱交換を行う際に、その排気ガスを排気ガス浄化
触媒で浄化することができる。しかも排気ガス浄化触媒
を担持する伝熱板は表面積が大きいため、排気ガス浄化
効率を高めることができる。
伝熱板に排気ガス浄化触媒を担持したので、内燃機関の
燃焼室から排出される排気ガスが伝熱板を介して熱媒と
の間で熱交換を行う際に、その排気ガスを排気ガス浄化
触媒で浄化することができる。しかも排気ガス浄化触媒
を担持する伝熱板は表面積が大きいため、排気ガス浄化
効率を高めることができる。
【図１】ランキンサイクル装置の全体構成を示す図
【図２】内燃機関のシリンダヘッドまわりの縦断面図
【図３】図２の３部拡大図
【図４】図２の４−４線矢視図
【図５】図４の５−５線断面図
【図６】図４の６−６線断面図
【図７】独立排気ポートの一部破断斜視図
【図８】図７の８方向矢視図
【図９】図８の９方向矢視図
【図１０】図８の１０方向矢視図
【図１１】集合排気ポートにおける水の流れ方向を示す
模式図
模式図
【図１２】図２の要部拡大断面図
【図１３】図１２の１３−１３線矢視図
【図１４】図１２の１４方向矢視図
【図１５】図１２の１５−１５線断面図
【図１６】図１５の１６部拡大図
【図１７】図１４の１７−１７線断面図
【図１８】図１４の１８−１８線断面図
【図１９】図１４の１９−１９線断面図
【図２０】図１２の２０−２０線断面図
【図２１】図１２の２１−２１線断面図
【図２２】主蒸発器における水の流れ方向を示す図
【図２３】主蒸発器における排気ガスの流れ方向を示す
図
図
２４ 燃焼室（熱源）
８３ 伝熱板
８６ 仕切り壁
８７ 第１排気ガス通路（流体通路）
８８ 第２排気ガス通路（流体通路）
８９ 第３排気ガス通路（流体通路）
９０ パイプ部材
Ｅ 内燃機関
Ｗ３ 水通路（熱媒通路）
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(72)発明者 馬場 淳
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
Ｆターム(参考） 3G091 AA17 AB01 BA13 EA33 HA38
Claims (3)
- 【請求項１】 熱源（２４）から延びる流体通路（８
７，８８，８９）の内部を流れる高温流体が持つ熱エネ
ルギーを、熱媒通路（Ｗ３）を流れる熱媒に回収する熱
交換器において、 多数の伝熱板（８３）を相互に間隔を存して配置し、隣
接する伝熱板（８３）間を該伝熱板（８３）と一体に形
成した仕切り壁（８６）で仕切って流体通路（８７，８
８，８９）を構成し、伝熱板（８３）を貫通してジグザ
グに接続された多数のパイプ部材（９０）で熱媒通路
（Ｗ３）を構成したことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 パイプ部材（９０）の配置密度を、流体
通路（８７，８８，８９）の上流側で疎にし、流体通路
（８７，８８，８９）の下流側で密にしたことを特徴と
する、請求項１に記載の熱交換器。 - 【請求項３】 熱源は内燃機関（Ｅ）の燃焼室（２４）
であり、高温流体は燃焼室（２４）から排出される排気
ガスであり、伝熱板（８３）に排気ガス浄化触媒を担持
したことを特徴とする、請求項１または請求項２に記載
の熱交換器。
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