JP2003117029A - ダンパーが装着されたテニスラケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 面内方向と面外方向の両方の振動を効果的に
抑制すると共に、ラケットの軽量感を向上させる。 【解決手段】 グリップエンド１４からテニスラケット
全長の１５％以上３５％以下の範囲にあたるグリップ部
１３からシャフト部１２にかけた位置で、ダイナミック
ダンパー２０をラケットフレームｆに取り付け、上記ダ
イナミックダンパー２０は粘弾性材２２と質量付加材２
１とからなり、 ラケットフレームｆの厚み方向と幅方向
の両面に、粘弾性材２２を介して質量付加材２１を取り
付け、ラケットフレームｆの幅方向の面内方向の振動と
厚さ方向の面外方向の振動の両方を吸収させる構成とし
ている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はダンパーが装着され
たテニスラケットに関し、特に、面内方向および面外方
向の両方の振動を減衰できるダイナミックダンパーの取
付位置を改良して、軽量感を高めつつ強度を保持するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来、テニスラケットに打球時に生じる
振動を減衰し、プレーヤーへの振動伝達を抑制して、所
謂テニスエルボーが発生しないようにするため、振動減
衰用のダンバーが取り付けられる場合が多い。この種の
ダンバーとして、特公昭５２−１３４５５号、特開昭５
２−１５６０３１号、特開平４−２６３８７６号等にお
いて、図１７に示すような、テニスラケット５に弾性材
６ｂを介して荷重材６ａを固定した片持ち梁型のダンパ
ー６が提案されている。上記したダンパーはいずれもラ
ケットフレームに一端を固定した１つの弾性材の先端に
荷重材を固定した構成とされており、主として、ラケッ
トフレームの面外方向（ラケットフレームのフェイス面
に垂直な方向で、ラケットフレームの厚さ方向）の１次
振動を抑制する構成とされている。

【０００３】しかしながら、テニスラケットに打球時に
生じる振動は、 面外方向の振動のみではなく、 面内方向
（ラケットフレームのフェイス面と平行な方向で、ラケ
ットフレームの幅方向）の振動もあり、よって、面外方
向および面内方向の両方の振動を吸収する必要がある。
上記した面外方向および面内方向の両方の振動を吸収す
るダンパーとして、本出願人は先に特開２０００−１５
７６４９号で面外方向および面内方向の両方に取り付け
る断面コ字形状としたダイナミックダンパーを提案して
いる。上記したダンバーはフェイス面を時計面と見て、
２〜５時と７〜１０時、３時、５時、９時、７時のガッ
ト張架部（ヘッド部）やスロート部に上記ダイナミック
ダンパーを取り付ける構成としている。

【０００４】特に、ガット張架部にダイナミックダンパ
ーを取り付けると、打球時に最も振動が発生するガット
張架部の振動を効果的に吸収できると共に、ダイナミッ
クダンパーの取付によりラケットの重心がよりヘッド側
に移行して、スイングの慣性モーメントが大きくなり飛
び性能が向上したり、ラケットのグリップ回りの慣性モ
ーメントが大きくなり、プレーヤーがフレーム中心軸か
らずれた位置で打撃した時のグリップの回転による衝撃
を抑制することができる利点がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近時、
ラケットの軽量化がより強く望まれており、上記したガ
ット張架部にダイナミックダンパーを取り付けると、ダ
イナミックダンパーの重量が付加されるだけでなく、バ
ランスが手元より離れた重い方になるため、プレーヤー
に取って軽量感が損なわれることとなる。スロート位置
にダイナミックダンパーを取り付けると、バランスが手
元側に近づき軽くなる方向になるが、軽量感を与えるに
は未だ不十分である。また、繊維量を減らすと軽量化を
図ることができるが、耐久性が悪化する。

【０００６】また、ダイナミックダンパーを上記ガット
張架部やスロート部に取り付けると、ダイナミックダン
パーがプレー中に地面に擦れて破壊しやすい問題があ
る。また、ダイナミックダンパーがプレーヤーの手に当
たって邪魔になりやすく、ダイナミックダンパーが突出
する割合を小さくするためにダイナミックダンパーの取
付位置のフレームを部分的に薄くすると、応力集中によ
るラケットの強度低下にも繋がる問題が発生する。

【０００７】本発明は上記問題を解消し、面内方向及び
面外方向の衝撃・振動の低減すると共に、強度の低下を
防ぎつつ軽量化を図ることができるダイナミックダンパ
ーを装着したテニスラケットを提供することを課題とし
ている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、グリップエンドからテニスラケット全長
の１５％以上３５％以下の範囲にあたるグリップ部から
シャフト部にかけた位置で、ダイナミックダンパーをラ
ケットフレームに取り付け、、上記ダイナミックダンパ
ーは粘弾性材と質量付加材とからなり、 ラケットフレー
ムの厚み方向と幅方向の両面に、上記粘弾性材を介して
質量付加材を取り付け、ラケットフレームの幅方向の面
内方向の振動と厚さ方向の面外方向の振動の両方を吸収
させる構成としていることを特徴とするダンパーが装着
されたテニスラケットを提供している。

【０００９】上記構成とすると、ダイナミックダンパー
の装着位置をグリップ側としているため、バランスが軽
くなる方向の手元側となるため、プレーヤーに軽量感を
与えることができる。具体的には、ダイナミックダンパ
ーを取り付けることにより、ラケットのバランス位置
（グリップエンドからラケットの重心位置までの寸法）
を２８０ｍｍ〜４００ｍｍの範囲としている。上記２８
０ｍｍ〜４００ｍｍの範囲としているのは、２８０ｍｍ
より小さいと、強い打球ができなくなり、４００ｍｍよ
り大きくなるとラケットの取り回しがしにくくなり、特
に、非力な女性や子供では操作性が悪くなるためであ
る。

【００１０】また、上記ダイナミックダンパーの取付位
置のグリップエンドからラケット全長の１５％以上３５
％以下の位置は、面外方向の振動モードと面内方向の振
動モードの両方の腹となるので、効果的に振動を抑止す
ることができる。なお、１４％以下または３９％以上で
は、ラケットの振動モードの節に近くなるため減衰減衰
の効果が減少し、また、１４％以下ではプレーヤーが握
る位置に近くなるためにダイナミックダンパーが邪魔に
なる。

【００１１】本発明のラケット重量は２００ｇ〜３５０
ｇ、好ましくは３００ｇ以下、より好ましくは２５０ｇ
以下と軽量化したもので、この軽量としたラケットにダ
イナミックダンパーを取り付けても、その取付位置をシ
ャフト部からグリップ部にかけた位置としているため、
軽量感を阻害することはない。

【００１２】さらに、該ダイナミックダンパーをラケッ
トフレームの厚み方向面および幅方向面の両方に取り付
けているため、面外方向の振動と面内方向の振動の両方
向の振動を効果的に抑止し、衝撃振動を十分に緩和低減
することができる。

【００１３】具体的には、粘弾性材及び質量付加材を合
わせたダイナミックダンパー全体の厚みは、３．０ｍｍ
以上７．０ｍｍ以下であることが好ましい。これは、ダ
イナミックダンパー全体の厚みが３．０ｍｍ未満である
とダイナミックダンパーが振動しにくくなり、ダイナミ
ックダンパーの振動抑制効果が損なわれるためである。
また、ダイナミックダンパー全体の厚みが７．０ｍｍよ
りも大きいと、取り付ける場合に邪魔になったり、見た
目が悪くなるためである。質量負荷材の厚さｔ１は０．
５ｍｍ〜１．５ｍｍ、粘弾性材の厚さｔ２は２．５〜
５．５ｍｍとするのが好ましい。ｔ１が０．５ｍｍ未満
では軽すぎてダイナミックダンパーが振動しにくく、ｔ
２が２．５ｍｍ未満ではダイナミックダンパーが振動し
にくいからである。粘弾性材と質量付加材を合わせた全
重量が８ｇ〜２３ｇの範囲が好ましい。これば、８ｇ未
満であると、振動を抑制する性能が十分でなく、２３ｇ
より重いと、テニスラケット等の被装着物の操作性が悪
くなるためである。また、ダイナミックダンパーの長さ
（ラケットの長手方向の長さ）は５ｍｍ〜４０ｍｍ、好
ましくは１０ｍｍ〜３５ｍｍ、最も好ましくは１０ｍｍ
〜３０ｍｍで、上記範囲を外れるとダンパー効果が発生
しない。

【００１４】上記ダイナミックダンパーの粘弾性材と質
量付加材とはそれぞれシート状として一体的に積層し、
中空状の上記ラケットフレームの外面あるいは内面に取
り付けている。

【００１５】上記ダイナミックダンパーは、粘弾性材の
一面に質量付加材を貼着して積層した構造とし、粘弾性
材の他面をラケットフレームに外面あるいは内面に接着
材を介して固着している。該構成とすると、ダイナミッ
クダンパー自体を薄くかつ軽量化でき、かつ、プレーヤ
ーに違和感を与えない形状とすることができる。上記ダ
イナミックダンパーでは、ラケットフレームの振動によ
り粘弾性材が大きく振動して該振動を質量付加材に伝達
して質量付加材を振動させ、フレームが振動するエネル
ギーをダイナミックダンパーの振動で消費することによ
り、ラケットフレームの振動を速やかに減衰させること
ができる。その結果、プレーヤーの手に加わる衝撃と振
動を大きく減らすことが出来る。

【００１６】上記ダイナミックダンパーの具体的な形状
としては、横枠部と該横枠部の両側の縦枠部とからなる
格子形状とすることが好ましく、横枠部と縦枠部とを連
続的に一体化して設け、あるいは別体として接合してい
る。上記横枠部がラケットの厚み方向の少なくとも一面
に取り付けられ、縦枠部がラケットの幅方向両面に取り
付けられている。上記縦枠部はラケットフレームの面外
方向の振動に主として共振する一方で、横枠部はラケッ
トフレームの面内方向の振動に主として共振し、面内、
面外両方向の振動を効果的に抑止することができる。

【００１７】特に、格子状に一体成形した場合には、縦
枠部と横枠部とが一体につながっているので、面内方向
の揺れと共に格子全体も共振するため、振動を抑止する
効果がより優れている。すなわち、格子状に一体成形し
た場合にはダイナミックダンパー全体の重量が面内方向
と面外方向の振動抑制に寄与することにより、縦枠部と
横枠部が個々に面内方向と面外方向の振動抑制に寄与す
るよりも振動抑制効果が増すので、振動減衰性により優
れている。このダイナミックダンパーが装着されたテニ
スラケットは、面外２次と面内３次の振動減衰比が共に
１％以上となり、非常に振動減衰性に優れている。な
お、ダンパー効果を効果的に発生させるために、縦枠部
の長さＬ２と横枠部の長さＬ１の比Ｌ２／Ｌ１は０．３
以上１．０以下とするのが好ましい。より好ましくは
０．６以上０．９以下するとよい。

【００１８】上記ラケットフレームのダイナミックダン
バーが取り付らける部分は厚み方向と幅方向に凹凸を有
する形状とし、凹部にダイナミックダンパーを取り付け
て、該ダイナミックダンパーがラケットフレームの外面
より突出させないと共にねじれ剛性を持たせた構成とし
ている。上記のように、ダイナミックダンパーがラケッ
トフレームの外面より突出させない構成とすると、ダイ
ナミックダンパーは出っぱらず、プレー時の邪魔になら
ず、操作性を阻害しないと共に、外観に違和感を生じさ
せない。かつ、ダイナミックダンパー取付用の凹部を設
けて、厚さ方向および幅方向の寸法を小さくしても、ダ
イナミックダンパーを取り付けるシャフト部からグリッ
プ部にかけた部分は、ガット張架部やスロート部に比べ
て厚さ、幅ともに大きくなっているため、その一部を小
さくしても強度への影響を極力抑えることができる。

【００１９】具体的には、上記ダイナミックダンパーの
取付部を断面十字形状とすることにより、断面四角形状
や断面円形状のものよりも断面２次モーメントが大きく
なり、曲げや捩れに対する剛性が高められ、プレーヤー
がフレーム中心軸から離れて打撃しても衝撃特性やボー
ルのコントロール性能が良好となる。さらに、上記取付
部が断面十字形状とすると、断面コ字形状であるダイナ
ミックダンパーを両側に取りつける際に、該ダイナミッ
クダンパーとラケットフレームとの外面を平面として、
出っぱらずに取り付けることができ、外見上も好まし
い。

【００２０】また、上記ダイナミックダンパーをシャフ
ト部あるいはグリップ部の内面に取り付ける場合には、
上記シャフト部あるいは上記グリップ部に厚み方向また
は幅方向に貫通穴を穿設し、該貫通穴に面する内面に対
向してダイナミックダンパーを取り付けている。上記構
成とすると、ダイナミックダンパーがフレーム内部に収
容されるので、邪魔にならずに、面内方向及び面外方向
の両方のフレームの振動を効果的に抑制することができ
る。

【００２１】上記ダイナミックダンパーの粘弾性材は２
０℃、１０Ｈｚでの複素弾性率が０．３ＭＰａ以上１．
５ＭＰａ以下、上記質量付加材は２０℃、１０Ｈｚでの
複素弾性率が１００ＭＰａ以上８００ＭＰａ以下として
いる。

【００２２】上記粘弾性材の２０℃、１０Ｈｚでの複素
弾性率を０．３ＭＰａ以上１．５ＭＰａ以下としている
のは、複素弾性率が０．３ＭＰａ未満であるとラケット
フレームに取りつけるのに適当な固形材料はないためで
ある。一方、複素弾性率が１．５ＭＰａよりも大きい
と、テニスラケットの振動数にダイナミックダンパーの
振動数を合わせることができないためである。上記質量
付加材の２０℃、１０Ｈｚでの複素弾性率を１００ＭＰ
ａ以上８００ＭＰａ以下としているのは、複素弾性率が
この範囲であると、粘弾性材ほど軟らかくはないが、硬
い金属に比べれば軟らかく、弾性がある。このように、
ある程度の軟らかさもある質量付加材と、非常に軟らか
い粘弾性材からなる本発明のダイナミックダンパーな
ら、人が当たっても、痛かったり、手に傷を負わせこと
がなく、安全性が低下する心配はない。また、質量付加
材に軟らかさがあると、粘弾性材が質量付加材と面同士
の結合により一体化されていても、粘弾性材が質量付加
材によって強くは拘束されず、粘弾性材の部分のみなら
ず質量付加材の部分も変形できるので、ダイナミックダ
ンパー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現
象が生じ、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮するこ
とができる。なお、質量付加材が硬い剛体であると、粘
弾性材の部分しか変形できず、粘弾性材が質量付加材と
面同士の結合により一体化されている場合、粘弾性材が
質量付加材によって強く拘束されて、ダイナミックダン
パー全体にダイナミックな動きが起こらず十分な共振現
象が生じなくなり、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発
揮できない。

【００２３】なお、質量付加材の複素弾性率が１００Ｍ
Ｐａ未満であると、十分な質量付加効果をもたせるだけ
の比重（重さ）が確保することができず、８００ＭＰａ
を越えると、必要な軟らかさを持たせられない。また、
質量付加材の複素弾性率が３００ＭＰａ以下であれば、
質量付加材の軟らかさがより十分となり、衝撃振動の緩
和低減作用を十二分に発揮することができるので、３０
０ＭＰａ以下であることがより好ましい。

【００２４】本発明における粘弾性材および質量付加材
の複素弾性率は、以下の条件の下で測定されるものであ
る。 使用測定器 ：（株）レオロジー（ＲＨＥＯＬＯＧＹ）製の粘弾性スペクトル グラフィー ＤＶＥ−Ｖ４ＦＴレオスペクトラー 初期荷重 ：２５０ｇ 周波数 ：１０Ｈｚ 変位振幅 ：５μｍ 方向 ：引っ張り 温度 ：２０℃ チャック間距離：３０ｍｍ

【００２５】上記質量付加材としては、金属製でも良い
が、好ましくは高比重金属粉末と高分子材料とを主成分
とするとともに高比重金属粉末が高分子材料に混練分散
された混合物からなるものが挙げられ、高分子材料とし
ては、樹脂、ゴム、エラストマーの群より選択される１
種又は２種以上の混合物などが好ましい。また、上記粘
弾性材としては、好ましくは質量付加材に高分子材料を
用いる場合にはその高分子材料と同じか又は近い高分子
材料が用いられる。なお、高分子材料と高比重金属粉末
に加えて、さらに弾性率調整用のオイル及び／又は成形
性を良くするためのオイルを添加したり、着色用の顔料
を添加したりしてもよい。

【００２６】高比重金属粉末の金属としては、特定の金
属に限られないが、２０℃における比重が５以上２５以
下のものが好適に用いられる。これは、比重５を下回る
と、質量付加材として十分な質量付加作用をもたせよう
とすると、容積が大きくなり過ぎるからであり、比重２
５を上回ると、該当する金属が稀少金属であり、高価ま
たは入手困難であるからである。具体的な金属には、鉄
（比重７．８６）、銅（比重８．９２）、鉛（比重１
１．３）、ニッケル（比重８．８５）、亜鉛（比重７．
１４）、金（比重１９．３）、白金（比重２１．４）、
オスミウム（比重２２．６）、イリジウム（比重２２．
４）、タンタル（比重１６．７）、銀（比重１０．４
９）、クロム（比重７．１９）、真鍮（比重８．５）、
タングステン（比重１９．３）などが挙げられるが、鉛
は有害性があり、金や銀などは高価であることから、タ
ングステン、銅、ニッケルやこれらの合金が好ましい。

【００２７】高比重金属粉末の粒径は、１μｍ以上２５
０μｍ以下の範囲が好適に用いられる。粒径が１μｍを
下回ると飛散又は凝集し易く、混練の際に分散し難くな
り、粒径が２５０μｍを上回ると粒が大きくなり、薄肉
の質量付加材の作成が難しい。

【００２８】また、粘弾性材及び質量付加材に用いられ
る高分子材料用樹脂としては、例えば、ポリアミド系樹
脂、ポリエステル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリカーボ
ネート系樹脂、ＡＢＳ系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、
ポリアセテート系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸
ビニル系樹脂、ポリイミド系樹脂などの熱可塑性樹脂
や、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェ
ノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリ
ルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド
系樹脂などの熱硬化性樹脂等が挙げられる。成形性やリ
サイクル性から熱硬化性樹脂よりも熱可塑性樹脂の方が
好ましい。

【００２９】さらに、熱可塑性エラストマーは熱可塑性
樹脂よりも軟らかく、振動数を合わせ易い上に、ゴム弾
性があって塑性変形も少ないのに加え、リサイクル性も
あるので、質量付加材用の高分子材料として特に好まし
い。即ち、高比重金属粉末と熱可塑性エラストマーとを
主成分として高比重金属粉末が熱可塑性エラストマーに
分散されている混合物の場合、適切な複素弾性率をもっ
た質量付加材が得易い。

【００３０】熱可塑性エラストマーとしては、特に限定
されないが、スチレン系、オレフィン系、ウレタン系、
エステル系などが挙げられる。市販の熱可塑性エラスト
マーとして、クラレプラスチック（株）製のセプトンコ
ンパウンド、（株）クラレ製のハイブラー、セプトン、
東ソー（株）製のエラステージ、鐘淵化学工業（株）製
ニートポリマー、帝人製ヌーベラン、アロン化成（株）
製エラストマーＡＲ、シェルジャパン（株）製クレイト
ンＤ、クレイトンＧ、東洋紡績（株）製ペルプレン、旭
化成工業（株）製タフテック、住友ベークライト（株）
製スミフレックス、モルデックス、スパイデックス、ス
ミコンＲＭ、三菱化成（株）製サーモラン、ラバロン、
住友化学（株）製住友ＴＰＥ、住友ＴＰＥ−ＳＢ、ダイ
セル化学（株）製エポフレンド、日本ゼオン（株）製ク
インタック、エーイーエス・ジャパン（株）製サントプ
レーン、トレフシン、ＤＳＭ製サーリンクなどが挙げら
れる。

【００３１】本発明のダイナミックダンパーの粘弾性材
としては、上記の様に質量付加材に高分子材料が用いら
れる場合には、質量付加材の高分子材料と同じか又は近
い高分子材料が用いられるのが好ましい。粘弾性材の場
合は発泡体であってもよい。同じか近い高分子材料であ
れば、融点が近いので、粘弾性材と質量付加材の材料を
一つの金型内で加熱し、溶融、密着させて一体成形して
ダイナミックダンパーを製造することも可能となる。

【００３２】粘弾性材及び質量付加材の高分子材料用ゴ
ムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（Ｉ
Ｒ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンーブタジエン
ゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロ
ニトリルーブタジエンゴム（ＮＢＲ）、カルボキシル化
ニトリルゴム、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチ
ルゴム（Ｘ−ＩＩＲ）、エチレンープロピレンゴム（Ｅ
ＰＭ）、エチレンープロピレンージエンゴム（ＥＰＤ
Ｍ）、エチレンー酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）、アクリル
ゴム（ＡＣＭ，ＡＮＭ）エチレンーアクリルゴム、クロ
ロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、塩化ポリエチレ
ン（ＣＭ），エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ）、ウレタ
ン系ゴム、シリコーン系ゴム、フッ素系ゴムなどが挙げ
られる。粘弾性材及び質量付加材が同系ゴム材料の場合
は、加硫接着がし易いので、一体成形に向くのでより好
ましい。耐侯性が優れている点ではエチレン・プロピレ
ンージエンゴム（ＥＰＤＭ）、シリコーン系ゴムが良
く、振動吸収が優れている点ではブチルゴム（ＩＩＲ）
が良い。

【００３３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照して説明する。図１乃至図４は本発明の第１実施形
態に係るダイナミックダンパー２０を装着したテニス用
のラケットフレーム１００を示す。

【００３４】上記ダイナミックダンパー２０は図２に示
すように、質量付加材２１と粘弾性材２２とを積層した
シートからなり、該ダイナミックダンパー２０を左右一
対として、ラケットフレーム１００のシャフト部１２に
形成した取付部１２ａの両側外面に取り付けている。上
記ダイナミックダンパー２０の取付位置は、グリップエ
ンド１４からラケットフレーム１００の全長の１５％以
上３５％以下に、ダイナミックダンパー２０の長さ方向
の中心が位置するように設定している。

【００３５】上記一対のダイナミックダンパー２０は、
断面コ字形状に折り曲げ、その中央部分２０ａを取付部
１２ａの左右両側の厚み方向面Ｓ１に取り付け、両側部
２０ｂ、２０ｃを折り曲げて前後両側の幅方向面Ｓ２に
取り付けている。各ダイナミックダンパー２０は図２に
示すように、コ字形状とした３個の横枠部２３を平行に
間隔を開けて位置させ、これらの横枠部２３に縦枠部２
４を連続させた形状としている。

【００３６】ダイナミックダンパー２０は、質量付加材
２１の厚さｔ１を０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とし、
粘弾性材２２の厚さｔ２は２．５ｍｍ以上５．５ｍｍ以
下とし、粘弾性材２２と質量付加材２１を合わせたダイ
ナミックダンパー２０の全体の厚みを３．０ｍｍ以上
７．０ｍｍ以下とし、ダイナミックダンパー２０の重量
を８ ｇ〜２３ｇとしている。ダイナミックダンパー２
０の長さ（ラケットの長手方向の長さ）は５ｍｍ〜４０
ｍｍとしている。縦枠部２４の長さＬ２と横枠部の長さ
Ｌ１の比Ｌ２／Ｌ１は０．３以上１．０以下としてい
る。

【００３７】質量付加材２１は、高比重金属粉末と熱可
塑性エラストマー、熱可塑性樹脂、ゴム又はそれらの混
合物を主成分として高比重金属粉末が熱可塑性エラスト
マー又は熱可塑性樹脂に分散されている混合物で、２０
℃、１０Ｈｚでの複素弾性率が１００ＭＰａ以上８００
ＭＰａ以下のものとしている。粘弾性材１２は、２０
℃、１０Ｈｚでの複素弾性率が、０．５ＭＰａ以上１．
５ＭＰａ以下のものを用いている。

【００３８】ラケットフレーム１００のシャフト部１２
のダイナミックダンパー取付部１２ａは、図４（Ａ）に
示すように、厚さ方向面Ｓ１、幅方向面Ｓ２の寸法を小
さくして段状に形成した凹部からなる。この凹部に、図
４（Ｂ）に示すように、各ダイナミックダンパー２０の
中央部２０ａの横枠部２３を嵌め込んだ状態で装着し、
折り曲げた両側部２０ｂ、２０ｃの縦枠部２４を幅方向
面Ｓ２の外面に装着している。

【００３９】ラケットフレーム１００は、カーボン繊維
を強化繊維とし、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とした
プリプレグを積層してパイプ状に成形した繊維強化樹脂
からなる。なお、ラケットフレーム１００の材質は上記
に限定されない。テニスラケットの重量は、ダイナミッ
クダンパー２０を装着した状態で、２００ｇ以上２５０
ｇ以下としている。また、ダイナミックダンパー２０を
装着したテニスラケットのバランス点（重心）は、ラケ
ット全長を７１０ｍｍとすると、グリップエンドから２
８０ｍｍ以上４００ｍｍ以下としている。

【００４０】上記構成からなるダイナミックダンパー２
０を装着したテニスラケットは、シャフト部１２に取り
付けているため、バランス点が手元側に移行して、軽量
感をプレーヤーに与えることができると共に、非力な女
性や子供にとっても操作性が良くなる。また、シャフト
部１２はガット張架部およびスロート部よりも太いた
め、その一部に凹部を設けてダイナミックダンパー２０
を取り付けても強度低下の影響は少ない。さらに、シャ
フト部１２にダイナミックダンパー２０を配置している
ため、プレー時にダイナミックダンパー２０が地面に擦
れて損傷を生じることはなく、かつ、プレーヤーの手に
当たりにくく、プレーヤー時に邪魔にならない。

【００４１】また、上記シャフト部に取り付けるダイナ
ミックダンパー２０は厚さ方向面Ｓ１の全面に取り付け
ていると共に、幅方向面Ｓ２にも折り曲げて配置してい
るため、打球時に生じる面外方向の振動と面内方向の振
動の両方の振動に共振して、振動を減衰することができ
る。特に、シャフト部１２は面外方向および面内方向の
振動モードの腹に当たるため、シャフト部１２にダイナ
ミックダンパー２０を取り付けると、該ダイナミックダ
ンパー２０による振動減衰効果を高めることができる。

【００４２】図５（Ａ）（Ｂ）は第２実施形態を示す。
ラケットフレーム１００のシャフト部１２の前後幅方向
面Ｓ２の中央に開口を設け、厚み方向の貫通穴Ｈを穿設
し、該貫通穴Ｈの両側内面をダイナミックダンパー２０
の取付部１２ｂとしている。上記取付部１２ｂには、水
平断面で中央部に凸部１２ｂ−１を対向させて設け、一
対のダイナミックダンパー２０を、その中央部２０ａを
凸部１２ｂ−１の突出面に被せ、両側折り曲げ部２０
ｂ、２０ｃを凸部１２ｂ−１の両側の凹部１２ｂ−２と
若干の間隔をあけて嵌め込んでいる。

【００４３】上記構成のようにダイナミックダンパー２
０をシャフト部１２の内面に取り付けると、ダイナミッ
クダンパー２０が外面に露出せず、外見上良好となる。
また、ダイナミックダンパー２０は取付部１２ｂの凸部
１２ｂ−１の突出面に被せている箇所が厚さ方向面の配
置部、両側折り曲げ部が幅方向面の配置部となり、厚み
方向及び幅方向ともにダイナミックダンパー２０の粘弾
性材が当接し、ラケットの面内振動及び面外振動の両方
に対して共振し、効果的に振動吸収を行うことができ
る。

【００４４】図６（Ａ）（Ｂ）は第３実施形態を示す。
テニスラケットＴＲのシャフト部１２に設けるダイナミ
ックダンパー２０の取付部１２ｄを断面十字形状として
いる。取付部１２ａの厚み方向面Ｓ１の寸法を小さくす
る一方、幅方向面Ｓ２を凸部１２ｄ−１以外の面の寸法
を小さくし、断面十字形状を形成している。図６（Ａ）
に示すように、両側より各ダイナミックダンパー２０の
横枠部２３が厚み方向面Ｓ１に当接するように嵌め込
み、縦枠部２４の一端は凸部１２ｄ−１の側面と若干の
間隔をあけて幅方向面Ｓ２に装着している。

【００４５】上記構成とすると、上記取付部を断面四角
形状や断面円形状にしたものよりも断面２次モーメント
が大きくなり、曲げや捩れに対する剛性が高められ、プ
レーヤーがフレーム中心軸から離れて打撃しても衝撃特
性やボールのコントロール性能が良好となる。さらに、
上記取付部が断面十字形状とすると、断面コ字形状であ
るダイナミックダンパーを両側に取りつける際に、該ダ
イナミックダンパーとラケットフレームとの外面を平面
として、出っぱらずに取り付けることができる。

【００４６】図７は第４実施形態を示す。第４実施形態
では、第１実施形態と同様の取付部１２ａに、断面Ｌ字
形状とした一対のダイナミックダンパー２０’を両側面
より対向するように取り付けている。ダイナミックダン
パー２０’は断面Ｌ字形状としているので、取付部１２
ａの厚み方向と幅方向の両方と当接しており、ラケット
の面内方向及び面外方向の振動の両方を効果的に抑止す
ることができる。また、図７（Ｂ）に示すように、取付
部１２ｃの幅方向の外面に段差部１２ｃ−１を設けて、
上記ダイナミックダンパー２０’の一端を段差部１２ｃ
−１と若干の隙間をあけて嵌めるように取り付けると、
突出する部分を無くすことができ、外見上も良好とな
る。

【００４７】ダイナミックダンパーの形状は上記した実
施形態に示すのような断面コ字形状、断面Ｌ字形状等に
限られず、全周を囲む断面ロ字形状としてもよい。

【００４８】以下、本発明のダイナミックダンパーを装
着したテニスラケットの実施例１〜４及び比較例１〜３
について詳述する。なお、実施例、比較例とも、テニス
ラケットの長さ、フェイス面積は同一とした。図１及び
図８（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｅ）に示すように、全長は７
１０ｍｍ、フェイス面Ｓを囲むガット張架部１０の厚み
は２４ｍｍ、スロート部１１の厚みは２４ｍｍ、シャフ
ト部１２の厚みは２４ｍｍ、グリップ部１３の厚みは２
７ｍｍとしている。ガット張架部１０の幅は１４．５ｍ
ｍ、スロート部１１の幅は１４ｍｍ、シャフト部１２の
幅は２８ｍｍ、グリップ部１３の幅は３１ｍｍとしてい
る。 ダイナミックダンパーは第１実施形態の態様で、
図８（Ｄ）に示すようにシャフト部に装着した。

【００４９】フェイス面Ｓにガットを張らない状態での
重量が２２８ｇ、バランス点はグリップエンドより３７
３ｍｍとした。ラケットフレームは繊維強化樹脂製の中
空形状であり、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を用
い、強化繊維として炭素繊維を用いた。ダイナミックダ
ンパーの縦枠部の長さ方向がラケットフレームの長手方
向と平行に位置するようにダイナミックダンパーを装着
した。

【００５０】（実施例１）ダイナミックダンパー２０の
質量付加材２１として、タングステン入りクロロプレン
ゴム（住友電気工業製のヘビイメタルシート）を用い
た。比重が９、複素弾性率が２００ＭＰａのものを、厚
さ０．６ｍｍとして使用した。また、ダイナミックダン
パー２０の粘弾性材２２として、下記の表１に示す組成
物からなるゴムをもちいた。その複素弾性率は０．５３
ＭＰａである。

【００５１】

【表１】

【００５２】表中、Ｍは２−メルカプト・ベンゾチアゾ
ール、ＴＥＴはテトラチウラムジスルフィド、ＢＺはジ
ブチル・ジチオアーバミン、ＴＴＴＥはジエチルジチオ
アルバミン酸テルルである。

【００５３】以上の質量付加材２１と粘弾性材２２とを
積層して金型に仕込み、１７０℃で２０分間プレスし、
加硫した。得られたダイナミックダンパー２０は、上記
第１実施形態と同様の形状とし、図３（Ａ）（Ｂ）
（Ｃ）に示される様に、３個のコ字形状の横枠部２３が
２個の短冊形状の縦枠部２４と一体化した格子状とし
た。コ字形状の横枠部２３の間隔は５．５ｍｍであり、
短冊形状の縦枠部２４の長さは２６ｍｍ、コ字形状の横
枠部２３の長さは３４ｍｍとした。

【００５４】ダイナミックダンパー２０の取付状態での
中心位置は、図１に示すようにグリップエンドから２５
０ｍｍ（ラケットの全長の３５％）の位置に設け、取付
部１２ａの長さＬ３は３０ｍｍとしていると共に、取付
部１２ａの断面形状は、図８（Ｄ）に示すように、厚み
１８ｍｍ、幅２０ｍｍとしている。このダイナミックダ
ンパー２０を、シャフト部１２の取付部１２ａに夫々接
着固着した。なお、接着後のラケットの重量は２４０
ｇ、バランス点は３６７ｍｍとした。

【００５５】（実施例２）ダイナミックダンパー２０お
よび取付部１２ｄの位置（ラケットの全長の３５％）、
長さは実施例１と同じであるが、取付部１２ｄの形状
は、図６（Ａ）（Ｂ）に示すように断面十字形状として
おり、取付部１２ｄ全体の厚みは２６ｍｍ、凸部１２ｄ
−１を含まない部分の厚みは１８ｍｍであり、また、凸
部１２ｄ−１の幅を５ｍｍ、取付部１２ｄ全体の幅を２
３ｍｍとしている。なお、ダイナミックダンパー２０の
装着後の重量は２４０ｇ、バランス点は３６７ｍｍとな
った。

【００５６】（実施例３）ダイナミックダンパー２０お
よび取付部の形状・長さは実施例２と同じであるが、取
付部の位置は、グリップエンドから１８０ｍｍの位置
（ラケットの全長の２５％）とした。ダイナミックダン
パー２０の装着後の重量は２４０ｇ、バランス点は３６
３ｍｍとなった。

【００５７】（実施例４）ダイナミックダンパー２０お
よび取付部の形状・長さは実施例２と同じであるが、取
付部の位置は、グリップエンドから１１０ｍｍの位置
（ラケットの全長の２５％）とした。ダイナミックダン
パー２０の装着後の重量は２４０ｇ、バランス点は３６
０ｍｍとなった。

【００５８】（比較例１）ダイナミックダンパー２０は
実施例１と同じであるが、このダイナミックダンパーの
取付部１１ａを、図９に示すようにラケットフレームｆ
のガット張架部１１の３時と９時の位置にそれぞれ１個
のダイナミックダンパーを装着した。図１０（Ａ）
（Ｂ）に示すように取付部１１ａの長さは３０ｍｍと
し、厚みは１８ｍｍ、幅は１２ｍｍとしている。なお、
ダイナミックダンパー装着後の重量は２４０ｇ、バラン
ス点は３８０ｍｍとなった。

【００５９】（比較例２）ダイナミックダンパー２０及
び取付部の位置は比較例１と同じであるが、テニスラケ
ットのトップ部分のカーボン繊維量を５ｇ減らして成形
した。その結果、ダイナミックダンパー２０の装着前の
ラケットの重量は２１６ｇ、バランス点は３６６ｍｍで
あり、装着後のラケットの重量は２３５ｇ、バランス点
は３７３ｍｍとなった。

【００６０】（比較例３）ダイナミックダンパー２０及
び取付部の位置は比較例１と同じであるが、ダイナミッ
クダンパーの取付部であるガット張架部１１の３時と９
時の位置のカーボン繊維量を夫々６ｇ減らして成形し
た。その結果、ダイナミックダンパー２０の装着前のラ
ケットの重量は２２３ｇ、バランス点は３６６ｍｍであ
り、ダイナミックダンパー２０の装着後のラケットの重
量は２２８ｇ、バランス点は３７３ｍｍとなった。

【００６１】上記実施例１〜４及び、比較例１〜３のテ
ニスラケットに対して、それぞれ、面外２次および面内
３次の振動数、減衰比を測定し、かつ、テニスラケット
の振動に関する評価を行った。

【００６２】（振動数、減衰比の測定）テニスラケット
の固有振動数及びその減衰比の測定方法を図１１乃至図
１３に示す。 各振動モードの最大振動幅位置に加速度ピ
ックアップ７３を取り付け、 同様に最大振幅位置にイン
パクトハンマー７１で加振した。ラケットフレーム１０
０のガット張架部にはガットを張らず、図１２、図１３
で示される様に紐でつるす自由支持法により測定した。
インパクトハンマー７１に取り付けたフォースピックア
ップで計測した入力振動（Ｆ） と加速度ピックアップ
７３で計測した応答振動（α）をアンプ７２と７０を介
して周波数解析装置７４（ ヒューレットパッカード製
ダイミックシグナルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に
より解析した。これは、ラケットフレームの剛性が線形
性であると仮定した評価方法である。

【００６３】上記解析で周波数領域での伝達関数を求め
て、ラケットフレームの面外２次振動数及び面内３次振
動数を得た。減衰比 （ζ） は図１４から下記の数式に
よって求めた。

【００６４】ζ＝ （１／２）× （Δω／ωｎ） Ｔｏ＝Ｔｎ／√2

【００６５】上記面外２次振動数とは、図１２で示され
る様にテニスラケットを紐で吊るす自由支持状態にセッ
トし、裏からインパクトした場合に低周波から２つめに
現れるピークであり、図１５（Ａ）の未振動（変形前）
のテニスラケットＴＲに、図１５（Ｂ）に示すように
（テニスラケットの側面図），面外２次モードの振動
（変形）が起こる場合の振動数である。上記面内３次振
動数とは図１３で示される様にテニスラケットを紐で吊
るす自由支持状態にセットし、外側からインパクトした
場合に低周波から３つめに現れるピークであり、図１６
（Ａ）の未振動（変形前）のテニスラケットＴＲに、図
１６（Ｂ）に示すように，面内３次モードの振動（変
形）が起こる場合の振動数である。

【００６６】（振動に関する評価）上記実施例１〜４お
よび比較例１〜３のテニスラケットのフェイス面ＳにＢ
ＡＢＯＬＡＴ製ストリングス シントロニック７００Ｐ
Ａを縦５０１ｂ、横４５１ｂで張って、３０人の中級・
上級のプレーヤーに、ボールを打ってもらい、打球時の
振動の少なさについて５点満点で評価を行った。振動が
最も少ないものを「５」、振動が最も多いものを「１」
とした。３０人の平均値を算出し、評価値とした。

【００６７】上記実施例１〜４および比較例１〜３のダ
イナミックダンパーの重量、バランス点、面外２次の振
動数及び減衰比、面内３次の振動数及び減衰比、試打評
価（満足度、軽量感、振動の少なさ、面ぶれの少なさ）
を下記の表２に示す。

【００６８】

【表２】

【００６９】上記表２に示される様に、実施例１〜実施
例４と比較例１〜比較例３は振動に関する評価（面外２
次、面内３次の振動数及び減衰比）は同等であり、か
つ、面外２次と面内３次の減衰比が共に１％以上となっ
ているので、実施例１〜実施例４と比較例１〜比較例３
の全てにおいて振動減衰性に優れていると言える。試打
評価は、実施例１において面ぶれの評価がやや劣るもの
の、全て普通（３）以上であり、満足度は実施例１〜実
施例４の方が比較例１に比べて高い評価であった。特
に、試打評価の軽量感に関する評価については、比較例
１が１．７点であるのに対して、実施例１〜実施例４は
３．８点〜４．６点の高評価を得ている。なお、比較例
２及び比較例３に関しては、軽量化のためにラケットの
カーボン繊維の量を減らしたため、試打評価中に破壊し
てしまった。

【００７０】以上より、実施例の様に、横枠部と縦枠部
を格子状に配置したダイナミックダンパーを、（グリッ
プエンドを起点として）ラケット全長の１５％以上３５
％以下の位置に取り付けることにより、面外方向と面内
方向の両方向の振動減衰性に優れていると共に、プレー
ヤーの軽量感を向上させることができ、さらにラケット
の強度も維持できることが確認できた。

【００７１】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
によれば、ダイナミックダンパーの装着位置をグリップ
側であるラケット全長の１５％以上３５％以下の位置と
しているので、プレーヤーがグリップを握った時の体感
重量へのダイナミックダンパーの重量の影響を低減し
て、軽量感を向上させることができる。また、ラケット
全長の１５％以上３５％以下の位置は、面外方向の振動
モードと面内方向の振動モードの腹となるので、効果的
に振動を抑止することができる。さらに、ダイナミック
ダンパーを上記シャフト部からグリップ部にかけた位置
で、厚み方向面と幅方向面に取り付けていることで、面
内方向の揺れと面外方向の揺れの両方向の振動を抑止
し、衝撃振動を十分に緩和低減することができる。

【００７２】上記ダイナミックダンパーの取付部は厚み
方向と幅方向に凹凸を有する形状とすることにより、断
面四角形状や断面円形状のものよりも断面２次モーメン
トが大きくなり、曲げや捩れに対する剛性が高められ、
プレーヤーがフレーム中心軸から離れて打撃しても衝撃
特性やボールのコントロール性能が良好となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１実施形態のダイナミックダンパ
ーをラケットフレームに取り付けた状態の正面図であ
る。

【図２】 第１実施形態のダイナミックダンパーを示す
斜視図である。

【図３】 第１実施形態のダイナミックダンパーの
（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）は平面図であ
る。

【図４】 （Ａ）は第１実施形態のダイナミックダンパ
ーの取付部を示す要部正面図、（Ｂ）は要部側面図、
（Ｃ）はダイナミックダンパーの取付後の断面図であ
る。

【図５】 （Ａ）は第２実施形態のダイナミックダンパ
ーを取り付けた状態を示す要部拡大図、（Ｂ）はＦ−Ｆ
線断面図である。

【図６】 （Ａ）は第３実施形態のダイナミックダンパ
ーを取り付けた状態の断面図、（Ｂ）は取付前の要部正
面図である。

【図７】 （Ａ）（Ｂ）は第４実施形態のダイナミック
ダンパーを取り付けた状態の断面図である。

【図８】 （Ａ）は図１のＡ−Ａ線断面図、（Ｂ）はＢ
−Ｂ線断面図、（Ｃ）はＣ−Ｃ線断面図、（Ｄ）はＤ−
Ｄ線断面図、（Ｅ）はＥ−Ｅ線断面図である。

【図９】 比較例１のダイナミックダンパーを取り付け
た状態の正面図である。

【図１０】 （Ａ）は比較例１のダイナミックダンパー
の取付部を示す要部拡大図、（Ｂ）は断面図である。

【図１１】 振動数、減衰比の測定システムを示すブロ
ック図である。

【図１２】 振動数、減衰比の測定システムによる解析
における周波数と伝達関数の関係を示すグラフである。

【図１３】 面外２次モードの振動に対する測定位置を
示す概略図である。

【図１４】 面内３次モードの振動に対する測定位置を
示す概略図である。

【図１５】 （Ａ）（Ｂ）は、テニスラケットの面外２
次モードの振動を説明する模式図である。

【図１６】 （Ａ）（Ｂ）は、テニスラケットの面内３
次モードの振動を説明する模式図である。

【図１７】 従来例を示す図面である。

【符号の説明】

１０ ガット張架部 １１ スロート部 １２ シャフト部 １３ グリップ部 ２０ ダイナミックダンパー ２１ 質量付加材 ２２ 粘弾性材 ２３ 横枠部 ２４ 縦枠部 ＴＲ テニスラケット ｆ ラケットフレーム ｇ ガット Ｓ フェイス面

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 グリップエンドからテニスラケット全長
   の１５％以上３５％以下の範囲にあたるグリップ部から
   シャフト部にかけた位置で、ダイナミックダンパーをラ
   ケットフレームに取り付け、 上記ダイナミックダンパーは粘弾性材と質量付加材とか
   らなり、 ラケットフレームの厚み方向と幅方向の両面
   に、上記粘弾性材を介して質量付加材を取り付け、ラケ
   ットフレームの幅方向の面内方向の振動と厚さ方向の面
   外方向の振動の両方を吸収させる構成としていることを
   特徴とするダンパーが装着されたテニスラケット。
2. 【請求項２】 上記ダイナミックダンパーを取り付け
   て、ラケットのバランス位置（グリップエンドからラケ
   ットの重心位置までの寸法）を２８０ｍｍ〜４００ｍｍ
   の範囲としている請求項１に記載のダンパーが装着され
   たテニスラケット。
3. 【請求項３】 上記粘弾性材と質量付加材とはそれぞれ
   シート状として一体的に積層し、中空状の上記ラケット
   フレームの外面あるいは内面に取り付けている請求項１
   または請求項２に記載のダンパーが装着されたテニスラ
   ケット。
4. 【請求項４】 上記ラケットフレームのダイナミックダ
   ンバーが取り付らける部分は、厚み方向と幅方向に凹凸
   を有する形状とし、凹部に上記ダイナミックダンパーを
   取り付けてラケットフレームの外面より突出させないと
   共にねじれ剛性を持たせた構成としている請求項１乃至
   請求項３のいずれか１項に記載のダンバーが装着された
   テニスラケット。
5. 【請求項５】 上記ダイナミックダンパーの粘弾性材
   は、２０℃、１０Ｈｚでの複素弾性率が０．３ＭＰａ以
   上１．５ＭＰａ以下、上記質量付加材は、２０℃、１０
   Ｈｚでの複素弾性率が１００ＭＰａ以上８００ＭＰａ以
   下である請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の
   ダンパーが装着されたテニスラケット。