JP2003116264A - 半導体スイッチング素子の駆動回路 - Google Patents
半導体スイッチング素子の駆動回路Info
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- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
- Induction Heating Cooking Devices (AREA)
- Power Conversion In General (AREA)
Abstract
子数増加を抑えつつ、スイッチング損失を低減して熱暴
走現象を防止した半導体スイッチング素子の駆動回路を
提供することを目的としている。 【解決手段】 半導体スイッチング素子1の制御端子1
aにスイッチング駆動信号14を出力するプッシュプル
回路15と、コンデンサ16とダイオード17の接続点
18を有する選択充電回路20と、接続点18の電位が
共通電位19に対して所定以上下回る期間のみ制御端子
1aと接続点18とを導通する選択スイッチ回路22と
を有する構成の半導体スイッチ素子の駆動回路。
Description
ジなどのようにマグネトロンを用いる誘電加熱、あるい
は電磁調理器などのように誘導加熱コイルを用いる誘導
加熱を行う高周波加熱装置、あるいはその他の分野のス
イッチング電源装置において、この電源に使用されてい
る半導体スイッチング素子の駆動回路に関するものであ
る。
機器には電源が搭載されている。従来の電源は重たく、
かつ、大きいものであったので、その小型、軽量化が望
まれてきた。このため、電源のスイッチング化による小
型、軽量、低コスト化が現在の様々な分野で積極的に進
められている。
イッチング素子のスイッチング損失を低減するために、
スイッチング電源の重要な技術である共振型回路方式を
用いる方式も実現されている。
されるように、一つの半導体スイッチング素子1を使用
する電圧共振型回路と呼ばれる回路構成を用いている。
リーケージ型高圧トランス2と共振コンデンサ3とが、
共振回路を構成し、この作用により、半導体スイッチン
グ素子1の電圧波形が正弦波状になる。半導体スイッチ
ング素子1の電圧と電流波形は、図7(a)、(b)に
示されるようになる。
が流れ始めるので、オフからオンの変化時のスイッチン
グ損失はほとんど発生しない。
に切れるが電圧が正弦波状に立上るので、その傾きは緩
やかになり、オフ時のスイッチング損失が低減される。
ング素子1のスイッチング損失を低減する効果を有す
る。
素子1の損失は、図7(c)に示されるオン時の残留電
圧による順方向損失と、図7(d)に示されるオフ動作
が瞬時にできないことによるオフ時のスイッチング損失
とに分けられ、一般に前者は半導体スイッチング素子1
の温度が高くなると徐々に低下するが、後者は増加す
る。
は、損失による温度上昇がさらなるスイッチング損失を
生み出し、さらに素子温度を高めるという悪循環が生
じ、ついには素子破壊につながる熱暴走現象を生じやす
い。
破壊を防止するために、従来から半導体スイッチング素
子の駆動回路には、さまざまな方式が提案されている。
チング素子の駆動回路は、プラスマイナス電源4を用
い、半導体スイッチング素子1をオフさせる時のスイッ
チング駆動信号5をマイナス電位とすることで、半導体
スイッチング素子1の制御端子1aの蓄積電荷の引き抜
き能力を高め、ターンオフ動作を素早く行い、スイッチ
ング損失を低減する方式である。
グ素子の駆動回路は、プラスマイナス電源4を必要と
し、小型、軽量、低コスト化の支障になるという課題を
有していた。
ッチング素子の駆動回路は、前記蓄積電荷を引き抜くト
ランジスタ6は、その能力の高いNPN型を使用して、
プラスマイナス電源4を用いずにスイッチング損失を低
減する方式である。
ジスタ6、7が同一種類になるので、その出力論理を合
わせるために、一方には極性反転回路8を一段挿入して
いる。
のトランジスタ6、7の出力に伝送されるまでの時間に
差が生じるので、両トランジスタ6、7間に貫通電流が
流れ駆動回路の消費電流増加やノイズ発生という課題が
生じる。
御信号9を出力段のプッシュプル回路10にレベル変換
して伝える変換回路11の素子数が多いので、小型、軽
量、低コスト化の支障になるという課題を有していた。
題を解決するもので、プラスマイナス電源4を用いず
に、また回路素子数増加を抑えつつ、前記したスイッチ
ング損失を低減して熱暴走現象を防止した半導体スイッ
チング素子の駆動回路を提供することを目的としてい
る。
るために、本発明の半導体スイッチング素子の駆動回路
は、供給される単一の直流電源12と、スイッチング制
御信号9をレベル変換する変換回路13と、その出力を
インピーダンス変換して半導体スイッチング素子1の制
御端子1aにスイッチング駆動信号14を出力するプッ
シュプル回路15と、コンデンサ16とダイオード17
の接続点18を有し、コンデンサ16の他端は前記プッ
シュプル回路15の出力に、ダイオード16の他端は駆
動回路の共通電位19に接続した直列回路であり、前記
スイッチング駆動信号14の第1の極性時にコンデンサ
16を充電する選択充電回路20と、半導体スイッチン
グ素子1の制御端子1aと前記接続点18との間にスイ
ッチチャネル21を有し、前記スイッチング駆動信号1
4の第2の極性時に前記接続点18の電位が共通電位1
9を下回りかつ所定以上の電位差が生じている期間のみ
導通する選択スイッチ回路22とを有する構成としてい
る。
の蓄積電荷の引き抜きは十分に成され、またプッシュプ
ル回路15のプル動作の能力が低下する期間のみコンデ
ンサ16に蓄えられたエネルギーを利用するので、コン
デンサ16の無用の充放電は無く、駆動回路の能力向上
に伴う消費電流増加はわずかである。
路に供給される単一の直流電源12と、スイッチング制
御信号9をレベル変換する変換回路13と、その出力を
インピーダンス変換して半導体スイッチング素子1の制
御端子1aにスイッチング駆動信号14を出力するプッ
シュプル回路15と、コンデンサ16とダイオード17
の接続点18を有し、コンデンサ16の他端は前記プッ
シュプル回路15の出力に、ダイオード17の他端は駆
動回路の共通電位19側に接続した直列回路であり、前
記スイッチング駆動信号14の第1の極性時にコンデン
サ16を充電する選択充電回路20と、半導体スイッチ
ング素子1の制御端子1aと前記接続点18との間にス
イッチチャネル21を有し、前記スイッチング駆動信号
14の第2の極性時に前記接続点18の電位が共通電位
19を下回りかつ所定以上の電位差が生じている期間の
み導通する選択スイッチ回路22とを有しているので、
前記第2の極性時において、その前半は半導体スイッチ
ング素子1の制御端子1aに蓄積された電荷は、プッシ
ュプル回路15のプル動作にて引き抜き動作を行うと同
時に、前記第1の極性時に充電されたコンデンサ16の
他端を共通電位19付近まで下げることで、接続点18
の電位を共通電位19以下に大きく押し下げて共通電位
19に対する接続点18の電位エネルギーを高める。
いて共通電位19に対してマイナス電位にありかつ電位
エネルギーを高められた接続点18と制御端子1aとを
選択スイッチ回路22にて接続し、制御端子1aの電位
を共通電位19以下まで急速に下降させて、蓄積電荷の
引き抜きを行うことができる。
路22のスイッチチャネルはトランジスタ23で構成
し、トランジスタ23の制御端子23aと共通電位19
との間にツェナーダイオード24を接続する構成として
いる。
19に対してツェナーダイオード24のツェナー電圧以
下に低下した時点より選択スイッチ回路22は導通する
ので、蓄積電荷の引き抜きの後半において選択スイッチ
回路22を導通させるタイミングは、ツェナー電圧によ
り決定されるようになる。
路15と、半導体スイッチング素子1の制御端子1aと
の間に、プッシュ動作方向に電流が流れる極性のインピ
ーダンスが大きくなるインピーダンス切替回路25を挿
入している。プル動作時において選択スイッチ回路22
が導通する期間の電流方向は大きいインピーダンスが選
択される極性なので、コンデンサ16の電荷の放電は微
小である。
は制御端子1aの蓄積電荷の引き抜きに有効活用され、
蓄積電荷の引き抜き能力向上に伴う駆動回路の消費電力
増加は抑制されるようになる。
0のコンデンサ16の容量を、半導体スイッチング素子
1の制御端子1aの入力容量以上に設定しているので、
選択スイッチ回路22が導通しているときのコンデンサ
16の電圧変化は制御端子1aのそれに比べて小さくな
る。
されるようになる。
しながら説明する。
1から図3を用いて説明する。
の駆動回路を示す回路図であり、従来例と名称および機
能が同じ部分に付いては同一符号を用いている。
単方向電源28等を半導体スイッチング素子1で高周波
スイッチングして高周波電源29に変換するインバータ
回路30と、半導体スイッチング素子1を駆動する駆動
回路31と、駆動回路31用の直流電源12と、その1
次側に前記高周波電源29が印加されるリーケージ型高
圧トランス2と、リーケージ型高圧トランス2と共振回
路を構成する共振コンデンサ3と、リーケージ型高圧ト
ランス2の2次側出力を整流して高圧電力32をマグネ
トロン33に印加する高圧整流回路34よりなるマグネ
トロン駆動用電源である。
1の電圧波形が正弦波状になるので、一般に電圧共振型
と呼ばれている。
をレベル変換する変換回路13と、その出力をインピー
ダンス変換してスイッチング駆動信号14を出力するプ
ッシュプル回路15と、プッシュプル回路15の出力と
半導体スイッチング素子1の制御端子1a間に接続され
た抵抗35と、コンデンサ16とダイオード17の接続
点18を有し、コンデンサ16の他端は前記プッシュプ
ル回路15の出力に、ダイオード17の他端は駆動回路
31の共通電位19側に接続した直列回路であり、前記
スイッチング駆動信号14がHの時にコンデンサ16を
充電するようにダイオード17の極性を設定した選択充
電回路20と、半導体スイッチング素子1の制御端子1
aと前記接続点18との間にスイッチチャネル21を有
し、前記接続点18の電位が共通電位19を下回りかつ
所定以上の電位差が生じている期間のみ導通する選択ス
イッチ回路22より構成されている。
の駆動回路の動作説明図、図3はその波形図であり、以
下各動作モードについて記述する。
イッチング駆動信号14は、スイッチング制御信号9の
L、Hに対応してH、Lに変化するが、スイッチング駆
動信号14のHの期間がモードaであり、等価回路は図
2(a)、動作波形は図3のaの期間に示されるように
なる。
体スイッチング素子1はオンし、その電圧1bは約0
V、電流1cは図のように直線状に増加する。
サ16には矢印Aの極性で直流電源12の電圧Eまで充
電され、ダイオード17は導通しているので接続点18
の電位18aは共通電位19になる。
化してモードbになると等価回路は図2(b)、動作波
形は図3のbの期間に示されるようになり、制御端子1
aの蓄積電荷はプッシュプル回路15を通じて放電さ
れ、半導体スイッチング素子1はオンからオフに変化す
る。
電圧1bはリーケージ型高圧トランス2と共振コンデン
サ32の共振回路により正弦波状の緩やかな変化で上昇
し、電流1cは急速に下降する。
サ16への充電電流は流れなくなり、接続点18の電位
18aは共通電位19を下回りマイナス方向に変化す
る。
下回り、かつ所定以上の電位差になると選択スイッチ回
路22がオンし、モードcに移行する。
の制御端子1aの蓄積電荷に対するプッシュプル回路1
5の引き抜き能力が低下する時点の電位差に設定するこ
とで、次に示すようにコンデンサ16に貯えられたエネ
ルギーが有効に機能する。
形は図3のcの期間に示されるようになり、選択スイッ
チ回路22がオンし、マイナス方向の大きな電位エネル
ギーを有する接続点18と制御端子1aとが接続される
ので、制御端子1aの蓄積電荷は、選択スイッチ回路2
2のスイッチチャネル21、コンデンサ16、プッシュ
プル回路15を通じて急速に放電され、その電圧1dは
共通電位19を横切り、マイナス電位まで急速に変化す
る。
電流1cは、カットオフまで急激に下降し、スイッチン
グ損失が低減される。
荷の引き抜きに伴う放電とは別に、抵抗36を通じても
放電するので、接続点18の電位18aは共通電位19
から所定値下回る電位に引き戻される。
路22はオフし、モードdに移行する。
形は図3のdの期間に示されるようになり、半導体スイ
ッチング素子1の電圧1bが正弦波状に上昇、下降した
後、ゼロに到達するまで継続する。
イッチング駆動信号14がHに変化して半導体スイッチ
ング素子1はオンし、再び上記サイクルを繰り返す。
ッチ回路22を追加することで、スイッチング損失低減
効果が得られる。
体スイッチング素子の駆動回路を示す回路図である。
の選択スイッチ回路22のスイッチチャネルはトランジ
スタ23で構成し、トランジスタの制御端子23aと共
通電位19との間にツェナーダイオード24を接続し
て、接続端子23aと共通電位19との電位差がツェナ
ー電圧以上の期間スイッチチャネルが閉じる構成にして
いる。
させるタイミングは、ツェナー電圧により決定されるよ
うになる。
体スイッチング素子の駆動回路を示す回路図である。こ
の回路構成においては前述の実施例1の抵抗35に代え
てプッシュプル回路15と、半導体スイッチング素子1
の制御端子1aとの間に、プッシュ動作方向に電流が流
れる極性のインピーダンスが大きくなるインピーダンス
切替回路25を挿入している。
の一部は抵抗35を通じて放電するが、この放電は制御
端子1aの蓄積電荷の引き抜きには寄与しない電力消費
である。
値が選択されるので抵抗35を通じる放電は微小にな
る。
えられるので、コンデンサ16のエネルギーは制御端子
1aの蓄積電荷の引き抜きに有効活用され、蓄積電荷の
引き抜き能力向上に伴う駆動回路の消費電力増加は抑制
されるようになる。
れるので、プル動作による蓄積電荷の引き抜き能力も向
上する。
されるので、制御端子1aの入力容量を充電するスパイ
ク電流は小さくなり、それに伴うノイズが低減される。
25の抵抗値を大きく設定できるのは、このモードにお
ける電圧共振型回路の半導体スイッチング素子1の電圧
1bはゼロであり、また電流1cはゼロから上昇するの
で、制御端子1aの電圧をゆっくり立ち上げて半導体ス
イッチング素子1をオフからオンに徐々に切り替えても
その損失には影響しないからである。
て、選択スイッチ回路20が導通した瞬間のコンデンサ
16の端子間電圧は直流電源12の電圧Eに等しく、制
御端子1aの電圧1dはこの電圧Eに比べて小さく、さ
らにはコンデンサ16の他端は共通電位19に引き下げ
られる。ここで、選択充電回路20のコンデンサ16の
容量を、半導体スイッチング素子1の制御端子1aの入
力容量以上に設定することで、選択スイッチ回路20が
導通している期間のコンデンサ16の端子間電圧は、制
御端子1aの電圧1dに比べてその変化は小さくなり、
制御端子1aの電圧1dを共通電位19以下にバイアス
される。
き抜きは十分成されるようになる。
マイナス電源4を用いずに、また回路素子は選択充電回
路20と選択スイッチ回路22の追加のみに抑えつつ、
前記した半導体スイッチング素子1のスイッチング損失
を低減して熱暴走現象を防止した半導体スイッチング素
子の駆動回路を提供できる。
素子の駆動回路の回路図
素子の駆動回路の動作図
素子の駆動回路の波形図
素子の駆動回路の回路図
素子の駆動回路の回路図
図
波形図
路図
の回路図
Claims (4)
- 【請求項1】 駆動回路に供給される単一の直流電源
と、半導体スイッチング素子の制御端子にスイッチング
駆動信号を出力するプッシュプル回路と、コンデンサと
ダイオードの接続点を有し、前記コンデンサの他端は前
記プッシュプル回路の出力段に、前記ダイオードの他端
は駆動回路の共通電位側に接続した直列回路を設け、前
記駆動信号の第1の極性時に前記コンデンサを充電する
選択充電回路と、前記半導体スイッチング素子の制御端
子と前記接続点との間にスイッチチャネルを備え、前記
駆動信号の第2の極性時に前記接続点の電位が共通電位
を下回りかつ所定以上の電位差が生じている期間のみ導
通する選択スイッチ回路とを有することを特徴とする半
導体スイッチング素子の駆動回路。 - 【請求項2】 選択スイッチ回路のスイッチチャネルは
トランジスタで構成し、トランジスタの制御端子と共通
電位との間にツェナーダイオードを接続する構成とした
請求項1に記載の半導体スイッチング素子の駆動回路。 - 【請求項3】 プッシュプル回路と、半導体スイッチン
グ素子の制御端子との間に、プッシュ動作方向に電流が
流れる極性のインピーダンスが大きくなるインピーダン
ス切替回路を挿入した請求項1に記載の半導体スイッチ
ング素子の駆動回路。 - 【請求項4】 選択充電回路のコンデンサの容量を、半
導体スイッチング素子の制御端子の入力容量以上に設定
した請求項1に記載の半導体スイッチング素子の駆動回
路。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001309608A JP3570406B2 (ja) | 2001-10-05 | 2001-10-05 | 半導体スイッチング素子の駆動回路 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2001309608A JP3570406B2 (ja) | 2001-10-05 | 2001-10-05 | 半導体スイッチング素子の駆動回路 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JP3570406B2 JP3570406B2 (ja) | 2004-09-29 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112736882A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-30 | 深圳市虹远通信有限责任公司 | 一种降低pin二极管高速切换时动静态功耗的控制方法 |
WO2021179769A1 (zh) * | 2020-03-12 | 2021-09-16 | 深圳光峰科技股份有限公司 | 驱动电路、功率电路以及投影设备 |
CN113422499A (zh) * | 2021-06-04 | 2021-09-21 | 浙江亚太机电股份有限公司 | 双mcu隔离驱动mos管的电路 |
CN114499475A (zh) * | 2022-02-18 | 2022-05-13 | 合肥安赛思半导体有限公司 | 多级式GaN HEMT驱动电路及其工作方法 |
-
2001
- 2001-10-05 JP JP2001309608A patent/JP3570406B2/ja not_active Expired - Fee Related
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