JP2003114402A - 光合分波器およびその調整方法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高効率かつ容易に合分波することができる安
価な光合分波器を提供する。 【解決手段】 光合分波器１は、第１回折格子素子１３
ａおよび第２回折格子素子１３ｂを備えている。第１回
折格子素子１３ａおよび第２回折格子素子１３ｂそれぞ
れは、回折面がｙｚ平面に平行であって互いに対面して
おり、格子方向がｚ軸方向に平行であり、同一の格子間
隔ｄを有している。ポート１１とポート１２1，１２2と
の間の光路は、ｘｙ平面に平行である。第２回折格子素
子１３ｂからポート１２1，１２2への各波長の光の出射
角θ0は、ポート１１から第１回折格子素子１３ａへの
入射角θ0と同じになる。第２回折格子素子１３ｂから
ポート１２1へ向かう波長λ1の光と、第２回折格子素子
１３ｂからポート１２2へ向かう波長λ2の光とは、互い
に平行に進む。
価な光合分波器を提供する。 【解決手段】 光合分波器１は、第１回折格子素子１３
ａおよび第２回折格子素子１３ｂを備えている。第１回
折格子素子１３ａおよび第２回折格子素子１３ｂそれぞ
れは、回折面がｙｚ平面に平行であって互いに対面して
おり、格子方向がｚ軸方向に平行であり、同一の格子間
隔ｄを有している。ポート１１とポート１２1，１２2と
の間の光路は、ｘｙ平面に平行である。第２回折格子素
子１３ｂからポート１２1，１２2への各波長の光の出射
角θ0は、ポート１１から第１回折格子素子１３ａへの
入射角θ0と同じになる。第２回折格子素子１３ｂから
ポート１２1へ向かう波長λ1の光と、第２回折格子素子
１３ｂからポート１２2へ向かう波長λ2の光とは、互い
に平行に進む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、多波長の光を合波
または分波する光合分波器に関するものである。
または分波する光合分波器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】光合分波器は、多波長の光を合波または
分波するものであって、多波長の信号光を多重化して伝
送する波長分割多重（ＷＤＭ: Wavelength Division Mu
ltiplexing）伝送システムにおいては不可欠の光部品で
ある。すなわち、ＷＤＭ伝送システムでは、１本の光フ
ァイバ伝送路に多重化されて伝送される多波長の信号光
は、光送信器側において光合波器により合波され、光受
信器側において光分波器により分波される。
分波するものであって、多波長の信号光を多重化して伝
送する波長分割多重（ＷＤＭ: Wavelength Division Mu
ltiplexing）伝送システムにおいては不可欠の光部品で
ある。すなわち、ＷＤＭ伝送システムでは、１本の光フ
ァイバ伝送路に多重化されて伝送される多波長の信号光
は、光送信器側において光合波器により合波され、光受
信器側において光分波器により分波される。
【０００３】このような光合分波器として、アレイ導波
路回折格子素子（ＡＷＧ: ArrayedWaveguide Grating）
が用いられ、また、反射型の回折格子素子を含むものも
用いられ得る。前者のＡＷＧが高価であるのに対して、
後者のものは、１つの型から回折格子素子の多数のレプ
リカを容易に作成することができることから、回折格子
素子の量産性に優れ、比較的安価である。それ故、近年
では後者の回折格子素子を含む光合分波器が実用化され
つつある。
路回折格子素子（ＡＷＧ: ArrayedWaveguide Grating）
が用いられ、また、反射型の回折格子素子を含むものも
用いられ得る。前者のＡＷＧが高価であるのに対して、
後者のものは、１つの型から回折格子素子の多数のレプ
リカを容易に作成することができることから、回折格子
素子の量産性に優れ、比較的安価である。それ故、近年
では後者の回折格子素子を含む光合分波器が実用化され
つつある。
【０００４】例えば、特開平７−７７６２７号公報に開
示された光合分波器は、平面基板上に形成された複数の
光導波路、反射型の回折格子素子およびレンズを備えて
構成されたものである。この光合分波器では、複数の光
導波路それぞれの端面と回折格子素子との間にレンズが
設けられており、１つの光導波路の端面から出射された
光は、レンズを経て回折格子素子に到達し、この回折格
子素子により波長に応じた角度で回折される。そして、
この回折された各波長の光は、互いに異なる角度でレン
ズに入射し、他の何れかの光導波路の端面に入射する。
このようにして多波長の信号光は分波される。また、こ
れと逆の方向に伝搬すれば多波長の信号光は合波され
る。
示された光合分波器は、平面基板上に形成された複数の
光導波路、反射型の回折格子素子およびレンズを備えて
構成されたものである。この光合分波器では、複数の光
導波路それぞれの端面と回折格子素子との間にレンズが
設けられており、１つの光導波路の端面から出射された
光は、レンズを経て回折格子素子に到達し、この回折格
子素子により波長に応じた角度で回折される。そして、
この回折された各波長の光は、互いに異なる角度でレン
ズに入射し、他の何れかの光導波路の端面に入射する。
このようにして多波長の信号光は分波される。また、こ
れと逆の方向に伝搬すれば多波長の信号光は合波され
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報に開示された光合分波器では、回折格子素子により回
折された各波長の信号光は互いに異なる方向に進むこと
から、各波長の信号光を対応する光導波路の端面に効率
よく入射させるには、高度なレンズ設計や光学系の調整
が必要である。
報に開示された光合分波器では、回折格子素子により回
折された各波長の信号光は互いに異なる方向に進むこと
から、各波長の信号光を対応する光導波路の端面に効率
よく入射させるには、高度なレンズ設計や光学系の調整
が必要である。
【０００６】本発明は、上記問題点を解消する為になさ
れたものであり、高効率かつ容易に合分波することがで
きる安価な光合分波器を提供することを目的とする。
れたものであり、高効率かつ容易に合分波することがで
きる安価な光合分波器を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る光合分波器
は、第１ポートより入力した光を分波して各波長の光を
第２ポートへ出力するとともに、第２ポートより入力し
た各波長の光を合波して第１ポートへ出力する光合分波
器であって、(1) 第１ポートより入力した光を回折する
第１回折格子素子と、(2) 第１回折格子素子と平行に配
置され、第１回折格子素子と同一の格子間隔および格子
方向を有し、第１回折格子素子により回折された光を回
折して、その回折した各波長の光を第２ポートへ向けて
出力する第２回折格子素子と、を備えることを特徴とす
る。
は、第１ポートより入力した光を分波して各波長の光を
第２ポートへ出力するとともに、第２ポートより入力し
た各波長の光を合波して第１ポートへ出力する光合分波
器であって、(1) 第１ポートより入力した光を回折する
第１回折格子素子と、(2) 第１回折格子素子と平行に配
置され、第１回折格子素子と同一の格子間隔および格子
方向を有し、第１回折格子素子により回折された光を回
折して、その回折した各波長の光を第２ポートへ向けて
出力する第２回折格子素子と、を備えることを特徴とす
る。
【０００８】この光合分波器では、第１ポートより入力
した光は、第１回折格子素子により各波長に応じた回折
角で回折され、続いて第２回折格子素子により再び回折
されて、各波長の光は第２ポートへ向けて出力される。
第１回折格子素子および第２回折格子素子それぞれは、
互いに平行に配置され、互いに同一の格子間隔および格
子方向を有している。このことから、第２回折格子素子
により回折されて出力される各波長の光は互いに平行に
進む。
した光は、第１回折格子素子により各波長に応じた回折
角で回折され、続いて第２回折格子素子により再び回折
されて、各波長の光は第２ポートへ向けて出力される。
第１回折格子素子および第２回折格子素子それぞれは、
互いに平行に配置され、互いに同一の格子間隔および格
子方向を有している。このことから、第２回折格子素子
により回折されて出力される各波長の光は互いに平行に
進む。
【０００９】また、本発明に係る光合分波器は、第１回
折格子素子と第２回折格子素子との間の光の経路上に、
第１回折格子素子と平行に配置されたミラーを更に備え
るのが好適である。この場合には、第１ポートより入力
した光は、第１回折格子素子により回折され、ミラーに
より反射され、その後に第２回折格子素子により再び回
折されて、各波長の光は第２ポートへ向けて出力され
る。第１回折格子素子と第２回折格子素子とが一体であ
るのが好適であり、この場合には、光学系の調整が更に
容易である。ミラーの反射率が使用波長帯域において９
０％以上であるのが好適であり、この場合には、透過帯
域における損失が小さい。
折格子素子と第２回折格子素子との間の光の経路上に、
第１回折格子素子と平行に配置されたミラーを更に備え
るのが好適である。この場合には、第１ポートより入力
した光は、第１回折格子素子により回折され、ミラーに
より反射され、その後に第２回折格子素子により再び回
折されて、各波長の光は第２ポートへ向けて出力され
る。第１回折格子素子と第２回折格子素子とが一体であ
るのが好適であり、この場合には、光学系の調整が更に
容易である。ミラーの反射率が使用波長帯域において９
０％以上であるのが好適であり、この場合には、透過帯
域における損失が小さい。
【００１０】また、本発明に係る光合分波器は、第１ポ
ート側に、第１回折格子素子の回折面の垂線に対して光
軸が角度θ0となるように１個または複数個の第１レン
ズが設けられ、第２ポート側に、第２回折格子素子の回
折面の垂線に対して光軸が角度θ0となるように１個ま
たは複数個の第２レンズが設けられているのが好適であ
る。この場合には、光の分波または合波は高効率に行わ
れる。
ート側に、第１回折格子素子の回折面の垂線に対して光
軸が角度θ0となるように１個または複数個の第１レン
ズが設けられ、第２ポート側に、第２回折格子素子の回
折面の垂線に対して光軸が角度θ0となるように１個ま
たは複数個の第２レンズが設けられているのが好適であ
る。この場合には、光の分波または合波は高効率に行わ
れる。
【００１１】また、本発明に係る光合分波器は、第１レ
ンズの焦点距離をｆ1とし、第１レンズに結合される第
１光導波路の開口数をＮＡ1とし、第２レンズの焦点距
離をｆ2とし、第２レンズに結合される第２光導波路の
開口数をＮＡ2としたときに、「ｆ1・ＮＡ1＜ｆ2・Ｎ
Ａ2」なる関係式が満たされるのが好適である。この場
合には、透過させるべき光の波長の透過スペクトルが広
く平坦なものとなる。
ンズの焦点距離をｆ1とし、第１レンズに結合される第
１光導波路の開口数をＮＡ1とし、第２レンズの焦点距
離をｆ2とし、第２レンズに結合される第２光導波路の
開口数をＮＡ2としたときに、「ｆ1・ＮＡ1＜ｆ2・Ｎ
Ａ2」なる関係式が満たされるのが好適である。この場
合には、透過させるべき光の波長の透過スペクトルが広
く平坦なものとなる。
【００１２】また、本発明に係る光合分波器は、第２レ
ンズと第２回折格子素子との間に設けられたスリットを
更に備えるのが好適である。また、第２レンズの光軸お
よび第２回折格子素子の格子方向の双方に垂直な方向に
ついてのスリットの開口幅をＳとしたときに、「Ｓ＜２
・ｆ2・ＮＡ2」なる関係式が満たされるのが好適である。
この場合には、透過させるべき光の波長の透過スペクト
ルが広く平坦なものとなる。
ンズと第２回折格子素子との間に設けられたスリットを
更に備えるのが好適である。また、第２レンズの光軸お
よび第２回折格子素子の格子方向の双方に垂直な方向に
ついてのスリットの開口幅をＳとしたときに、「Ｓ＜２
・ｆ2・ＮＡ2」なる関係式が満たされるのが好適である。
この場合には、透過させるべき光の波長の透過スペクト
ルが広く平坦なものとなる。
【００１３】また、本発明に係る光合分波器は、スリッ
トの開口幅Ｓが可変であるのが好適である。また、本発
明に係る光合分波器調整方法は、この光合分波器のスリ
ットの開口幅Ｓを調整することで、この光合分波器の合
分波特性を調整することを特徴とする。これにより、ス
リットの開口幅Ｓの調整により、光合分波器の合分波特
性が調整される。
トの開口幅Ｓが可変であるのが好適である。また、本発
明に係る光合分波器調整方法は、この光合分波器のスリ
ットの開口幅Ｓを調整することで、この光合分波器の合
分波特性を調整することを特徴とする。これにより、ス
リットの開口幅Ｓの調整により、光合分波器の合分波特
性が調整される。
【００１４】また、本発明に係る光合分波器は、第１回
折格子素子と第２回折格子素子との間の光路長が可変で
あるのが好適である。また、本発明に係る光合分波器調
整方法は、この光合分波器の第１回折格子素子と第２回
折格子素子との間の光路長を調整することで、この光合
分波器の合分波特性を調整することを特徴とする。これ
により、第１回折格子素子と第２回折格子素子との間の
光路長の調整により、光合分波器の合分波特性が調整さ
れる。
折格子素子と第２回折格子素子との間の光路長が可変で
あるのが好適である。また、本発明に係る光合分波器調
整方法は、この光合分波器の第１回折格子素子と第２回
折格子素子との間の光路長を調整することで、この光合
分波器の合分波特性を調整することを特徴とする。これ
により、第１回折格子素子と第２回折格子素子との間の
光路長の調整により、光合分波器の合分波特性が調整さ
れる。
【００１５】また、本発明に係る光合分波器は、(1) 第
１ポートより入力した光を偏波分離して、第１回折格子
素子の格子方向と平行な第１方位の偏光成分の第１の光
と、この第１方位と直交する第２方位の偏光成分の第２
の光とを出力する偏波分離素子と、(2) 偏波分離素子に
より偏波分離されて出力された第１の光および第２の光
を入力して、これらの双方または何れか一方の偏波面を
回転させて両者を互いに同一の偏光成分とし、これらの
光を第１回折格子素子に入射させる偏波面平行化手段
と、(3) 第２回折格子素子より出力された第１の光およ
び第２の光を入力して、これらの双方または何れか一方
の偏波面を回転させて両者を互いに直交する偏光成分と
して出力する偏波面直交化手段と、(4) 偏波面直交化手
段より出力された第１の光および第２の光を入力して、
これらを偏波合成して第２ポートへ向けて出力する偏波
合成素子と、を更に備えるのが好適である。この場合に
は、第１ポートより入力する光の偏波状態に依らず、第
１回折格子素子および第２回折格子素子それぞれに入力
する光の偏波状態は一定であるので、安定した透過特性
が得られる。
１ポートより入力した光を偏波分離して、第１回折格子
素子の格子方向と平行な第１方位の偏光成分の第１の光
と、この第１方位と直交する第２方位の偏光成分の第２
の光とを出力する偏波分離素子と、(2) 偏波分離素子に
より偏波分離されて出力された第１の光および第２の光
を入力して、これらの双方または何れか一方の偏波面を
回転させて両者を互いに同一の偏光成分とし、これらの
光を第１回折格子素子に入射させる偏波面平行化手段
と、(3) 第２回折格子素子より出力された第１の光およ
び第２の光を入力して、これらの双方または何れか一方
の偏波面を回転させて両者を互いに直交する偏光成分と
して出力する偏波面直交化手段と、(4) 偏波面直交化手
段より出力された第１の光および第２の光を入力して、
これらを偏波合成して第２ポートへ向けて出力する偏波
合成素子と、を更に備えるのが好適である。この場合に
は、第１ポートより入力する光の偏波状態に依らず、第
１回折格子素子および第２回折格子素子それぞれに入力
する光の偏波状態は一定であるので、安定した透過特性
が得られる。
【００１６】また、本発明に係る光合分波器では、偏波
面平行化手段は、偏波分離素子により偏波分離されて出
力された第２の光の偏波面を回転させて、この第２の光
を第１方位の偏光成分として出力するのが好適である。
この場合には、第１回折格子素子および第２回折格子素
子それぞれは、入力した光を高効率に回折することがで
きるので、光合分波器の損失は小さい。
面平行化手段は、偏波分離素子により偏波分離されて出
力された第２の光の偏波面を回転させて、この第２の光
を第１方位の偏光成分として出力するのが好適である。
この場合には、第１回折格子素子および第２回折格子素
子それぞれは、入力した光を高効率に回折することがで
きるので、光合分波器の損失は小さい。
【００１７】また、本発明に係る光合分波器では、偏波
面平行化手段から偏波面直交化手段に到るまでの第１の
光および第２の光それぞれの光路は、第１回折格子素子
の格子方向に互いにずれているのが好適である。この場
合には、出力側にある偏波面直交化手段や偏波合成素子
などの配置の制限が緩和される。
面平行化手段から偏波面直交化手段に到るまでの第１の
光および第２の光それぞれの光路は、第１回折格子素子
の格子方向に互いにずれているのが好適である。この場
合には、出力側にある偏波面直交化手段や偏波合成素子
などの配置の制限が緩和される。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態を詳細に説明する。なお、図面の説明にお
いて同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を
省略する。
の実施の形態を詳細に説明する。なお、図面の説明にお
いて同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を
省略する。
【００１９】（第１実施形態）先ず、本発明に係る光合
分波器の第１実施形態について説明する。図１は、第１
実施形態に係る光合分波器１の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。
分波器の第１実施形態について説明する。図１は、第１
実施形態に係る光合分波器１の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。
【００２０】この光合分波器１は、光分波器として動作
する場合には、ポート１１より入力した光を分波して、
波長λ1の光をポート１２1へ出力するとともに、波長λ
2の光をポート１２2へ出力する。また、光合分波器１
は、光合波器として動作する場合には、ポート１２1よ
り入力した波長λ1の光と、ポート１２2より入力した波
長λ2の光とを合波して、この合波した光をポート１１
へ出力する。
する場合には、ポート１１より入力した光を分波して、
波長λ1の光をポート１２1へ出力するとともに、波長λ
2の光をポート１２2へ出力する。また、光合分波器１
は、光合波器として動作する場合には、ポート１２1よ
り入力した波長λ1の光と、ポート１２2より入力した波
長λ2の光とを合波して、この合波した光をポート１１
へ出力する。
【００２１】この光合分波器１は、第１回折格子素子１
３ａおよび第２回折格子素子１３ｂを備えている。第１
回折格子素子１３ａおよび第２回折格子素子１３ｂそれ
ぞれは、回折面がｙｚ平面に平行であって互いに対面し
ており、格子方向がｚ軸方向に平行であり、同一の格子
間隔ｄを有している。ポート１１とポート１２1，１２2
との間の光路は、ｘｙ平面に平行である。
３ａおよび第２回折格子素子１３ｂを備えている。第１
回折格子素子１３ａおよび第２回折格子素子１３ｂそれ
ぞれは、回折面がｙｚ平面に平行であって互いに対面し
ており、格子方向がｚ軸方向に平行であり、同一の格子
間隔ｄを有している。ポート１１とポート１２1，１２2
との間の光路は、ｘｙ平面に平行である。
【００２２】第１回折格子素子１３ａは、ポート１１よ
りコリメートされて出力された光を入力し、各波長に応
じた角度で光を回折させる。ポート１１から第１回折格
子素子１３ａへの入射角をθ0とし、第１回折格子素子
１３ａにおける波長λ1の光の回折角をθ1とし、第１回
折格子素子１３ａにおける波長λ2の光の回折角をθ2と
すると、これらのパラメータの間には、 ｍλ1＝ｄ（sinθ0＋sinθ1） …(1a) ｍλ2＝ｄ（sinθ0＋sinθ2） …(1b) なる関係式が成り立つ。ここで、ｍは回折の次数であ
る。
りコリメートされて出力された光を入力し、各波長に応
じた角度で光を回折させる。ポート１１から第１回折格
子素子１３ａへの入射角をθ0とし、第１回折格子素子
１３ａにおける波長λ1の光の回折角をθ1とし、第１回
折格子素子１３ａにおける波長λ2の光の回折角をθ2と
すると、これらのパラメータの間には、 ｍλ1＝ｄ（sinθ0＋sinθ1） …(1a) ｍλ2＝ｄ（sinθ0＋sinθ2） …(1b) なる関係式が成り立つ。ここで、ｍは回折の次数であ
る。
【００２３】第２回折格子素子１３ｂは、第１回折格子
素子１３ａにより回折された光を再び回折して、その回
折した各波長の光をポート１２1，１２2へ向けて出力す
る。第１回折格子素子１３ａおよび第２回折格子素子１
３ｂそれぞれの回折面が互いに平行であるので、第２回
折格子素子１３ｂへの波長λ1の光の入射角はθ1であ
り、第２回折格子素子１３ｂへの波長λ2の光の入射角
はθ2である。また、第１回折格子素子１３ａおよび第
２回折格子素子１３ｂそれぞれの格子方向が互いに同一
であって格子間隔も互いに同一であるので、第２回折格
子素子１３ｂからポート１２1，１２2への各波長の光の
出射角θ0は、ポート１１から第１回折格子素子１３ａ
への入射角θ0と同じになる。
素子１３ａにより回折された光を再び回折して、その回
折した各波長の光をポート１２1，１２2へ向けて出力す
る。第１回折格子素子１３ａおよび第２回折格子素子１
３ｂそれぞれの回折面が互いに平行であるので、第２回
折格子素子１３ｂへの波長λ1の光の入射角はθ1であ
り、第２回折格子素子１３ｂへの波長λ2の光の入射角
はθ2である。また、第１回折格子素子１３ａおよび第
２回折格子素子１３ｂそれぞれの格子方向が互いに同一
であって格子間隔も互いに同一であるので、第２回折格
子素子１３ｂからポート１２1，１２2への各波長の光の
出射角θ0は、ポート１１から第１回折格子素子１３ａ
への入射角θ0と同じになる。
【００２４】このように、第２回折格子素子１３ｂから
ポート１２1へ向かう波長λ1の光と、第２回折格子素子
１３ｂからポート１２2へ向かう波長λ2の光とは、互い
に平行に進む。したがって、この光合分波器１は、波長
λ1，λ2の光をポート１２1，１２2に効率よく入射させ
ることが容易となり、高度なレンズ設計や光学系の調整
が不要である。また、高価なＡＷＧを用いることなく、
安価にレプリカを作成することができる回折格子素子が
用いられているので、この光合分波器１は安価である。
ポート１２1へ向かう波長λ1の光と、第２回折格子素子
１３ｂからポート１２2へ向かう波長λ2の光とは、互い
に平行に進む。したがって、この光合分波器１は、波長
λ1，λ2の光をポート１２1，１２2に効率よく入射させ
ることが容易となり、高度なレンズ設計や光学系の調整
が不要である。また、高価なＡＷＧを用いることなく、
安価にレプリカを作成することができる回折格子素子が
用いられているので、この光合分波器１は安価である。
【００２５】なお、以上の説明は、ポート１１より入力
した光を分波する場合についてのものであったが、ポー
ト１２1，１２2より入力した光を合波する場合には、上
記の説明とは逆の方向に光が進む。
した光を分波する場合についてのものであったが、ポー
ト１２1，１２2より入力した光を合波する場合には、上
記の説明とは逆の方向に光が進む。
【００２６】（第２実施形態）次に、本発明に係る光合
分波器の第２実施形態について説明する。図２は、第２
実施形態に係る光合分波器２の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。
分波器の第２実施形態について説明する。図２は、第２
実施形態に係る光合分波器２の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。
【００２７】この光合分波器２は、光分波器として動作
する場合には、ポート２１より入力した光を分波して、
波長λ1の光をポート２２1へ出力するとともに、波長λ
2の光をポート２２2へ出力する。また、光合分波器２
は、光合波器として動作する場合には、ポート２２1よ
り入力した波長λ1の光と、ポート２２2より入力した波
長λ2の光とを合波して、この合波した光をポート２１
へ出力する。
する場合には、ポート２１より入力した光を分波して、
波長λ1の光をポート２２1へ出力するとともに、波長λ
2の光をポート２２2へ出力する。また、光合分波器２
は、光合波器として動作する場合には、ポート２２1よ
り入力した波長λ1の光と、ポート２２2より入力した波
長λ2の光とを合波して、この合波した光をポート２１
へ出力する。
【００２８】この光合分波器２は、第１回折格子素子２
３ａおよび第２回折格子素子２３ｂに加えてミラー２４
を備えている。第１回折格子素子２３ａおよび第２回折
格子素子２３ｂそれぞれは、回折面がｙｚ平面に平行で
あって、格子方向がｚ軸方向に平行であり、同一の格子
間隔ｄを有している。ポート２１とポート２２1，２２2
との間の光路は、ｘｙ平面に平行である。
３ａおよび第２回折格子素子２３ｂに加えてミラー２４
を備えている。第１回折格子素子２３ａおよび第２回折
格子素子２３ｂそれぞれは、回折面がｙｚ平面に平行で
あって、格子方向がｚ軸方向に平行であり、同一の格子
間隔ｄを有している。ポート２１とポート２２1，２２2
との間の光路は、ｘｙ平面に平行である。
【００２９】第１回折格子素子２３ａは、ポート２１よ
りコリメートされて出力された光を入力し、各波長に応
じた角度で光を回折させる。ポート２１から第１回折格
子素子２３ａへの入射角をθ0とし、第１回折格子素子
２３ａにおける波長λ1の光の回折角をθ1とし、第１回
折格子素子２３ａにおける波長λ2の光の回折角をθ2と
すると、これらのパラメータの間には、上記の(1)式の
関係式が成り立つ。
りコリメートされて出力された光を入力し、各波長に応
じた角度で光を回折させる。ポート２１から第１回折格
子素子２３ａへの入射角をθ0とし、第１回折格子素子
２３ａにおける波長λ1の光の回折角をθ1とし、第１回
折格子素子２３ａにおける波長λ2の光の回折角をθ2と
すると、これらのパラメータの間には、上記の(1)式の
関係式が成り立つ。
【００３０】ミラー２４は、第１回折格子素子２３ａよ
り入射した光を反射して、この反射した光を第２回折格
子素子２３ｂへ向けて出力する。ミラー２４の反射面
は、第１回折格子素子２３ａおよび第２回折格子素子２
３ｂそれぞれの回折面と平行である。ミラー２４の反射
率が使用波長帯域において９０％以上であるのが好適で
あり、この場合には、分波または合波の際の光の損失が
小さい。
り入射した光を反射して、この反射した光を第２回折格
子素子２３ｂへ向けて出力する。ミラー２４の反射面
は、第１回折格子素子２３ａおよび第２回折格子素子２
３ｂそれぞれの回折面と平行である。ミラー２４の反射
率が使用波長帯域において９０％以上であるのが好適で
あり、この場合には、分波または合波の際の光の損失が
小さい。
【００３１】第２回折格子素子２３ｂは、第１回折格子
素子２３ａにより回折されてミラー２４により反射され
た光を再び回折して、その回折した各波長の光をポート
２２ 1，２２2へ向けて出力する。第１回折格子素子２３
ａおよび第２回折格子素子２３ｂそれぞれの回折面なら
びにミラー２４の反射面が互いに平行であるので、第２
回折格子素子２３ｂへの波長λ1の光の入射角はθ1であ
り、第２回折格子素子２３ｂへの波長λ2の光の入射角
はθ2である。また、第１回折格子素子２３ａおよび第
２回折格子素子２３ｂそれぞれの格子方向が互いに同一
であって格子間隔も互いに同一であるので、第２回折格
子素子２３ｂからポート２２1，２２2への各波長の光の
出射角θ0は、ポート２１から第１回折格子素子２３ａ
への入射角θ0と同じになる。
素子２３ａにより回折されてミラー２４により反射され
た光を再び回折して、その回折した各波長の光をポート
２２ 1，２２2へ向けて出力する。第１回折格子素子２３
ａおよび第２回折格子素子２３ｂそれぞれの回折面なら
びにミラー２４の反射面が互いに平行であるので、第２
回折格子素子２３ｂへの波長λ1の光の入射角はθ1であ
り、第２回折格子素子２３ｂへの波長λ2の光の入射角
はθ2である。また、第１回折格子素子２３ａおよび第
２回折格子素子２３ｂそれぞれの格子方向が互いに同一
であって格子間隔も互いに同一であるので、第２回折格
子素子２３ｂからポート２２1，２２2への各波長の光の
出射角θ0は、ポート２１から第１回折格子素子２３ａ
への入射角θ0と同じになる。
【００３２】このように、第２回折格子素子２３ｂから
ポート２２1へ向かう波長λ1の光と、第２回折格子素子
２３ｂからポート２２2へ向かう波長λ2の光とは、互い
に平行に進む。したがって、この光合分波器２は、波長
λ1，λ2の光をポート２２1，２２2に効率よく入射させ
ることが容易となり、高度なレンズ設計や光学系の調整
が不要である。また、高価なＡＷＧを用いることなく、
安価にレプリカを作成することができる回折格子素子が
用いられているので、この光合分波器２は安価である。
ポート２２1へ向かう波長λ1の光と、第２回折格子素子
２３ｂからポート２２2へ向かう波長λ2の光とは、互い
に平行に進む。したがって、この光合分波器２は、波長
λ1，λ2の光をポート２２1，２２2に効率よく入射させ
ることが容易となり、高度なレンズ設計や光学系の調整
が不要である。また、高価なＡＷＧを用いることなく、
安価にレプリカを作成することができる回折格子素子が
用いられているので、この光合分波器２は安価である。
【００３３】なお、以上の説明は、ポート２１より入力
した光を分波する場合についてのものであったが、ポー
ト２２1，２２2より入力した光を合波する場合には、上
記の説明とは逆の方向に光が進む。
した光を分波する場合についてのものであったが、ポー
ト２２1，２２2より入力した光を合波する場合には、上
記の説明とは逆の方向に光が進む。
【００３４】また、本実施形態において、第１回折格子
素子２３ａおよび第２回折格子素子２３ｂは、互いに別
体のものであってもよいが、一体のものであってもよ
い。両者が一体のものであれば、光学系の調整が更に容
易である。
素子２３ａおよび第２回折格子素子２３ｂは、互いに別
体のものであってもよいが、一体のものであってもよ
い。両者が一体のものであれば、光学系の調整が更に容
易である。
【００３５】（第３実施形態）次に、本発明に係る光合
分波器の第３実施形態について説明する。図３は、第３
実施形態に係る光合分波器３の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。
分波器の第３実施形態について説明する。図３は、第３
実施形態に係る光合分波器３の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。
【００３６】この光合分波器３は、光分波器として動作
する場合には、光ファイバ３１１より出力された光を分
波して、波長λ1の光を光ファイバ３２１1へ出力し、波
長λ 2の光を光ファイバ３２１2へ出力し、波長λ3の光
を光ファイバ３２１3へ出力する。また、光合分波器３
は、光合波器として動作する場合には、光ファイバ３２
１1より出力された波長λ1の光と、光ファイバ３２１2
より出力された波長λ2の光と、光ファイバ３２１3より
出力された波長λ3の光とを合波して、この合波した光
を光ファイバ３１１へ出力する。
する場合には、光ファイバ３１１より出力された光を分
波して、波長λ1の光を光ファイバ３２１1へ出力し、波
長λ 2の光を光ファイバ３２１2へ出力し、波長λ3の光
を光ファイバ３２１3へ出力する。また、光合分波器３
は、光合波器として動作する場合には、光ファイバ３２
１1より出力された波長λ1の光と、光ファイバ３２１2
より出力された波長λ2の光と、光ファイバ３２１3より
出力された波長λ3の光とを合波して、この合波した光
を光ファイバ３１１へ出力する。
【００３７】この光合分波器３は、回折格子素子３３お
よびミラー３４を備えている。回折格子素子３３は、回
折面がｙｚ平面に平行であって、格子方向がｚ軸方向に
平行であり、格子間隔ｄを有している。光ファイバ３１
１と光ファイバ３２１1〜３２１3との間の光路は、ｘｙ
平面に平行である。ミラー３４の反射率が使用波長帯域
において９０％以上であるのが好適であり、この場合に
は、分波または合波の際の光の損失が小さい。
よびミラー３４を備えている。回折格子素子３３は、回
折面がｙｚ平面に平行であって、格子方向がｚ軸方向に
平行であり、格子間隔ｄを有している。光ファイバ３１
１と光ファイバ３２１1〜３２１3との間の光路は、ｘｙ
平面に平行である。ミラー３４の反射率が使用波長帯域
において９０％以上であるのが好適であり、この場合に
は、分波または合波の際の光の損失が小さい。
【００３８】光ファイバ３１１と回折格子素子３３との
間にレンズ３１２が設けられている。このレンズ３１２
は、光ファイバ３１１の端面から出射された光をコリメ
ートして回折格子素子３３へ向けて出力し、或いは、回
折格子素子３３から到達した光を集光して光ファイバ３
１１の端面に入射させる。
間にレンズ３１２が設けられている。このレンズ３１２
は、光ファイバ３１１の端面から出射された光をコリメ
ートして回折格子素子３３へ向けて出力し、或いは、回
折格子素子３３から到達した光を集光して光ファイバ３
１１の端面に入射させる。
【００３９】光ファイバ３２１nと回折格子素子３３と
の間にレンズ３２２nが設けられている。このレンズ３
２２nは、光ファイバ３２１nの端面から出射された光を
コリメートして回折格子素子３３へ向けて出力し、或い
は、回折格子素子３３から到達した光を集光して光ファ
イバ３２１nの端面に入射させる。ここで、ｎは１以上
３以下の任意の整数である。
の間にレンズ３２２nが設けられている。このレンズ３
２２nは、光ファイバ３２１nの端面から出射された光を
コリメートして回折格子素子３３へ向けて出力し、或い
は、回折格子素子３３から到達した光を集光して光ファ
イバ３２１nの端面に入射させる。ここで、ｎは１以上
３以下の任意の整数である。
【００４０】レンズ３１２は、回折格子素子３４の回折
面の垂線に対して光軸が角度θ0となるように設けられ
ている。レンズ３２２1〜３２２3も、回折格子素子３４
の回折面の垂線に対して光軸が角度θ0となるように設
けられている。角度θ0は、レンズ３１２から回折格子
素子３３への光の入射角であり、回折格子素子３３から
レンズ３２２1〜３２２3への光の出射角でもある。
面の垂線に対して光軸が角度θ0となるように設けられ
ている。レンズ３２２1〜３２２3も、回折格子素子３４
の回折面の垂線に対して光軸が角度θ0となるように設
けられている。角度θ0は、レンズ３１２から回折格子
素子３３への光の入射角であり、回折格子素子３３から
レンズ３２２1〜３２２3への光の出射角でもある。
【００４１】回折格子素子３３は、光ファイバ３１１の
端面から出射されてレンズ３１２によりコリメートされ
た光を入力し、各波長に応じた角度で光を回折させ、そ
の回折した光をミラー３４へ向けて出力する。ミラー３
４は、回折格子素子３３より入射した光を反射して、こ
の反射した光を再び回折格子素子３３へ入射させる。そ
して、回折格子素子３３は、ミラー３４により反射され
た光を再び回折して、その回折した各波長λ1〜λ3の光
をレンズ３２２1〜３２２3へ向けて出力する。本実施形
態でも、回折格子素子３３からレンズ３２２1〜３２２3
への各波長の光の出射角θ0は、レンズ３１２から回折
格子素子３３への入射角θ0と同じになる。
端面から出射されてレンズ３１２によりコリメートされ
た光を入力し、各波長に応じた角度で光を回折させ、そ
の回折した光をミラー３４へ向けて出力する。ミラー３
４は、回折格子素子３３より入射した光を反射して、こ
の反射した光を再び回折格子素子３３へ入射させる。そ
して、回折格子素子３３は、ミラー３４により反射され
た光を再び回折して、その回折した各波長λ1〜λ3の光
をレンズ３２２1〜３２２3へ向けて出力する。本実施形
態でも、回折格子素子３３からレンズ３２２1〜３２２3
への各波長の光の出射角θ0は、レンズ３１２から回折
格子素子３３への入射角θ0と同じになる。
【００４２】このように、回折格子素子３３からレンズ
３２２1へ向かう波長λ1の光、回折格子素子３３からレ
ンズ３２２2へ向かう波長λ2の光、および、回折格子素
子３３からレンズ３２２3へ向かう波長λ3の光それぞれ
は、互いに平行に進む。したがって、この光合分波器３
は、波長λ1〜λ3の光をレンズ３２２1〜３２２3を介し
て光ファイバ３２１1〜３２１3の端面に効率よく入射さ
せることが容易となり、高度なレンズ設計や光学系の調
整が不要である。また、高価なＡＷＧを用いることな
く、安価にレプリカを作成することができる回折格子素
子が用いられているので、この光合分波器２は安価であ
る。
３２２1へ向かう波長λ1の光、回折格子素子３３からレ
ンズ３２２2へ向かう波長λ2の光、および、回折格子素
子３３からレンズ３２２3へ向かう波長λ3の光それぞれ
は、互いに平行に進む。したがって、この光合分波器３
は、波長λ1〜λ3の光をレンズ３２２1〜３２２3を介し
て光ファイバ３２１1〜３２１3の端面に効率よく入射さ
せることが容易となり、高度なレンズ設計や光学系の調
整が不要である。また、高価なＡＷＧを用いることな
く、安価にレプリカを作成することができる回折格子素
子が用いられているので、この光合分波器２は安価であ
る。
【００４３】なお、以上の説明は、光ファイバ３１１の
端面から出射された光を分波する場合についてのもので
あったが、光ファイバ３２１1〜３２１3から出射された
光を合波する場合には、上記の説明とは逆の方向に光が
進む。
端面から出射された光を分波する場合についてのもので
あったが、光ファイバ３２１1〜３２１3から出射された
光を合波する場合には、上記の説明とは逆の方向に光が
進む。
【００４４】特に、レンズ３１２の焦点距離をｆ1と
し、このレンズ３１２に結合される光ファイバ３１１の
開口数をＮＡ1とし、レンズ３２２1〜３２２3の焦点距
離をｆ2とし、これらのレンズ３２２1〜３２２3に結合
される光ファイバ３２１1〜３２１3の開口数をＮＡ2と
したときに、これらのパラメータの間に、ｆ1・ＮＡ1＜
ｆ2・ＮＡ2 …(2)なる関係式が成り立つのが好適であ
る。この場合には、この光合分波器３は、光分波器とし
て用いられる場合に、光ファイバ３１１から光ファイバ
３２１1〜３２１3の何れかに透過させるべき光の波長の
透過スペクトルが広く平坦なものとなる。
し、このレンズ３１２に結合される光ファイバ３１１の
開口数をＮＡ1とし、レンズ３２２1〜３２２3の焦点距
離をｆ2とし、これらのレンズ３２２1〜３２２3に結合
される光ファイバ３２１1〜３２１3の開口数をＮＡ2と
したときに、これらのパラメータの間に、ｆ1・ＮＡ1＜
ｆ2・ＮＡ2 …(2)なる関係式が成り立つのが好適であ
る。この場合には、この光合分波器３は、光分波器とし
て用いられる場合に、光ファイバ３１１から光ファイバ
３２１1〜３２１3の何れかに透過させるべき光の波長の
透過スペクトルが広く平坦なものとなる。
【００４５】次に、本実施形態に係る光合分波器３の実
施例について説明する。実施例１では、レンズ３１２よ
りコリメートされて出力される光のビーム径を０．３ｍ
ｍとし、レンズ３２２1〜３２２3の焦点距離ｆ2を２．
５ｍｍとし、光ファイバ３２１1〜３２１3の開口数ＮＡ
2を０．１とした。光ファイバ３１１の端面より出力さ
れる光は波長１．５５μｍを含む広帯域のものであると
した。そして、レンズ３２２1〜３２２3により集光され
て光ファイバ３２１1〜３２１3の端面に入射し他方の端
面から出射される光のスペクトルを測定し、光ファイバ
３１１の端面から出射される光のスペクトルをも測定し
て、これら２つのスペクトルに基づいて光合分波器３の
透過スペクトルを求めた。
施例について説明する。実施例１では、レンズ３１２よ
りコリメートされて出力される光のビーム径を０．３ｍ
ｍとし、レンズ３２２1〜３２２3の焦点距離ｆ2を２．
５ｍｍとし、光ファイバ３２１1〜３２１3の開口数ＮＡ
2を０．１とした。光ファイバ３１１の端面より出力さ
れる光は波長１．５５μｍを含む広帯域のものであると
した。そして、レンズ３２２1〜３２２3により集光され
て光ファイバ３２１1〜３２１3の端面に入射し他方の端
面から出射される光のスペクトルを測定し、光ファイバ
３１１の端面から出射される光のスペクトルをも測定し
て、これら２つのスペクトルに基づいて光合分波器３の
透過スペクトルを求めた。
【００４６】図４は、実施例１の光合分波器の透過スペ
クトルを示す図である。この図に示される透過スペクト
ルにおいて、波長１５３０ｎｍ付近のチャンネル１の透
過帯域は、光ファイバ３１１から光ファイバ３２１1へ
の光の透過帯域である。波長１５５０ｎｍ付近のチャン
ネル２の透過帯域は、光ファイバ３１１から光ファイバ
３２１2への光の透過帯域である。また、波長１５７０
ｎｍ付近のチャンネル３の透過帯域は、光ファイバ３１
１から光ファイバ３２１3への光の透過帯域である。
クトルを示す図である。この図に示される透過スペクト
ルにおいて、波長１５３０ｎｍ付近のチャンネル１の透
過帯域は、光ファイバ３１１から光ファイバ３２１1へ
の光の透過帯域である。波長１５５０ｎｍ付近のチャン
ネル２の透過帯域は、光ファイバ３１１から光ファイバ
３２１2への光の透過帯域である。また、波長１５７０
ｎｍ付近のチャンネル３の透過帯域は、光ファイバ３１
１から光ファイバ３２１3への光の透過帯域である。
【００４７】このように、光ファイバ３１１の端面より
出射された光は３つの波長に分波されている。また、レ
ンズ３２２1〜３２２3の焦点距離ｆ2が２．５ｍｍであ
って、光ファイバ３２１1〜３２１3の開口数ＮＡ2が
０．１であることから、レンズ３２２1〜３２２3により
集光されて光ファイバ３２１1〜３２１3の端面に入射し
得る光のビーム径は、０．５ｍｍ（＝２・ｆ2・ＮＡ2）で
あって、レンズ３１２よりコリメートされて出力される
光のビーム径０．３ｍｍより大きい。したがって、上記
(2)式の関係が満たされており、光ファイバ３１１から
光ファイバ３２１1〜３２１3の何れかに透過する各チャ
ンネルの光の透過スペクトルが広く平坦なものとなって
いる。
出射された光は３つの波長に分波されている。また、レ
ンズ３２２1〜３２２3の焦点距離ｆ2が２．５ｍｍであ
って、光ファイバ３２１1〜３２１3の開口数ＮＡ2が
０．１であることから、レンズ３２２1〜３２２3により
集光されて光ファイバ３２１1〜３２１3の端面に入射し
得る光のビーム径は、０．５ｍｍ（＝２・ｆ2・ＮＡ2）で
あって、レンズ３１２よりコリメートされて出力される
光のビーム径０．３ｍｍより大きい。したがって、上記
(2)式の関係が満たされており、光ファイバ３１１から
光ファイバ３２１1〜３２１3の何れかに透過する各チャ
ンネルの光の透過スペクトルが広く平坦なものとなって
いる。
【００４８】実施例２では、上記実施例１と同様の条件
の下で、回折格子素子３３とミラー３４との間の間隔を
可変とし、回折格子素子３３における第１回目の回折か
ら第２回目の回折に到るまでの光路長を可変とした。そ
して、回折格子素子３３とミラー３４との間の間隔が２
０．０ｍｍ，１９．７ｍｍおよび１９．４ｍｍそれぞれ
の場合において、光合分波器３の透過スペクトルを求め
た。
の下で、回折格子素子３３とミラー３４との間の間隔を
可変とし、回折格子素子３３における第１回目の回折か
ら第２回目の回折に到るまでの光路長を可変とした。そ
して、回折格子素子３３とミラー３４との間の間隔が２
０．０ｍｍ，１９．７ｍｍおよび１９．４ｍｍそれぞれ
の場合において、光合分波器３の透過スペクトルを求め
た。
【００４９】図５は、実施例２の光合分波器の透過スペ
クトルを示す図である。同図（ａ）は間隔が２０．０ｍ
ｍの場合の透過スペクトルを示し、同図（ｄ）は間隔が
１９．７ｍｍの場合の透過スペクトルを示し、また、同
図（ｃ）は間隔が１９．４ｍｍの場合の透過スペクトル
を示す。同図（ａ）は図４と同じである。この図から判
るように、回折格子素子３３とミラー３４との間の間隔
が短くなると、各チャンネルの透過帯域は長波長側にシ
フトしている。このように、光合分波器３は、回折格子
素子３３とミラー３４との間の間隔（すなわち、回折格
子素子３３における第１回目の回折から第２回目の回折
に到るまでの光路長）を調整することにより、透過スペ
クトルを調整することができ、光スイッチとして用いら
れ得る。
クトルを示す図である。同図（ａ）は間隔が２０．０ｍ
ｍの場合の透過スペクトルを示し、同図（ｄ）は間隔が
１９．７ｍｍの場合の透過スペクトルを示し、また、同
図（ｃ）は間隔が１９．４ｍｍの場合の透過スペクトル
を示す。同図（ａ）は図４と同じである。この図から判
るように、回折格子素子３３とミラー３４との間の間隔
が短くなると、各チャンネルの透過帯域は長波長側にシ
フトしている。このように、光合分波器３は、回折格子
素子３３とミラー３４との間の間隔（すなわち、回折格
子素子３３における第１回目の回折から第２回目の回折
に到るまでの光路長）を調整することにより、透過スペ
クトルを調整することができ、光スイッチとして用いら
れ得る。
【００５０】なお、出力側の光ファイバ３２１およびレ
ンズ３２２が１組であれば、これは、透過特性が可変の
光フィルタとしても用いられる。また、光ファイバ３２
１1〜３２１3およびレンズ３２２1〜３２２3それぞれの
位置を可変とすることでも、透過スペクトルを調整する
ことができる。
ンズ３２２が１組であれば、これは、透過特性が可変の
光フィルタとしても用いられる。また、光ファイバ３２
１1〜３２１3およびレンズ３２２1〜３２２3それぞれの
位置を可変とすることでも、透過スペクトルを調整する
ことができる。
【００５１】（第４実施形態）次に、本発明に係る光合
分波器の第４実施形態について説明する。図６は、第４
実施形態に係る光合分波器４の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。この光合分波器４は、光分波器として動作する場合
に好適なものであり、光ファイバ３１１より出力された
光を分波して、波長λ1の光を光ファイバ３２１1へ出力
し、波長λ2の光を光ファイバ３２１2へ出力し、波長λ
3の光を光ファイバ３２１3へ出力する。
分波器の第４実施形態について説明する。図６は、第４
実施形態に係る光合分波器４の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。この光合分波器４は、光分波器として動作する場合
に好適なものであり、光ファイバ３１１より出力された
光を分波して、波長λ1の光を光ファイバ３２１1へ出力
し、波長λ2の光を光ファイバ３２１2へ出力し、波長λ
3の光を光ファイバ３２１3へ出力する。
【００５２】本実施形態に係る光合分波器４は、第３実
施形態に係る光合分波器３に加えてスリット３２３を更
に備えている。このスリット３２３は、回折格子素子３
４とレンズ３２２1〜３２２3との間に設けられ、レンズ
３２２1〜３２２3それぞれの光軸が交差する点の周りに
開口を有している。レンズ３２２1〜３２２3それぞれの
光軸およびｚ軸方向の双方に垂直な方向についてのスリ
ット３２３の各開口の幅をＳとしたときに、 Ｓ＜２・ｆ2・ＮＡ2 …(3) なる関係式が満たされるのが好適であり、この場合に
は、光ファイバ３１１から光ファイバ３２１1〜３２１3
の何れかに透過させるべき光の波長の透過スペクトルが
広く平坦なものとなる。また、スリット３２３の開口幅
Ｓは可変であるのが好適であり、この場合には、光ファ
イバ３１１から光ファイバ３２１1〜３２１3の何れかに
透過させるべき光の波長の透過スペクトルの幅を調整す
ることができる。
施形態に係る光合分波器３に加えてスリット３２３を更
に備えている。このスリット３２３は、回折格子素子３
４とレンズ３２２1〜３２２3との間に設けられ、レンズ
３２２1〜３２２3それぞれの光軸が交差する点の周りに
開口を有している。レンズ３２２1〜３２２3それぞれの
光軸およびｚ軸方向の双方に垂直な方向についてのスリ
ット３２３の各開口の幅をＳとしたときに、 Ｓ＜２・ｆ2・ＮＡ2 …(3) なる関係式が満たされるのが好適であり、この場合に
は、光ファイバ３１１から光ファイバ３２１1〜３２１3
の何れかに透過させるべき光の波長の透過スペクトルが
広く平坦なものとなる。また、スリット３２３の開口幅
Ｓは可変であるのが好適であり、この場合には、光ファ
イバ３１１から光ファイバ３２１1〜３２１3の何れかに
透過させるべき光の波長の透過スペクトルの幅を調整す
ることができる。
【００５３】次に、本実施形態に係る光合分波器４の実
施例について説明する。実施例３では、上記実施例１と
同様の条件の下で、スリット３２３の各開口幅Ｓが０．
５０ｍｍ，０．４５ｍｍおよび０．４０ｍｍそれぞれの
場合において、光合分波器３の透過スペクトルを求め
た。図７は、実施例３の光合分波器の透過スペクトルを
示す図である。点線は開口幅Ｓが０．５０ｍｍの場合の
透過スペクトルを示し、破線は開口幅Ｓが０．４５ｍｍ
の場合の透過スペクトルを示し、また、実線は開口幅Ｓ
が０．４０ｍｍの場合の透過スペクトルを示す。点線は
図４と同じである。この図から判るように、スリット３
２３の各開口幅Ｓを調整することにより、各チャンネル
の透過帯域の幅が調整されている。
施例について説明する。実施例３では、上記実施例１と
同様の条件の下で、スリット３２３の各開口幅Ｓが０．
５０ｍｍ，０．４５ｍｍおよび０．４０ｍｍそれぞれの
場合において、光合分波器３の透過スペクトルを求め
た。図７は、実施例３の光合分波器の透過スペクトルを
示す図である。点線は開口幅Ｓが０．５０ｍｍの場合の
透過スペクトルを示し、破線は開口幅Ｓが０．４５ｍｍ
の場合の透過スペクトルを示し、また、実線は開口幅Ｓ
が０．４０ｍｍの場合の透過スペクトルを示す。点線は
図４と同じである。この図から判るように、スリット３
２３の各開口幅Ｓを調整することにより、各チャンネル
の透過帯域の幅が調整されている。
【００５４】（第５実施形態）次に、本発明に係る光合
分波器の第５実施形態について説明する。図８は、第５
実施形態に係る光合分波器５の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。この光合分波器５は、回折格子素子５３、ミラー５
４、偏光ビームスプリッタ５５ａ，５５ｂ、ミラー５６
ａ，５６ｂ、および、１／２波長板５７ａ，５７ｂを備
えている。
分波器の第５実施形態について説明する。図８は、第５
実施形態に係る光合分波器５の構成図である。この図中
には、説明の便宜の為にｘｙｚ直交座標系も示されてい
る。この光合分波器５は、回折格子素子５３、ミラー５
４、偏光ビームスプリッタ５５ａ，５５ｂ、ミラー５６
ａ，５６ｂ、および、１／２波長板５７ａ，５７ｂを備
えている。
【００５５】偏光ビームスプリッタ（偏波分離素子）５
５ａは、入力した光を偏波分離して、回折格子素子５３
の格子方向と平行な第１方位（ｚ軸方向と平行な方位）
の偏光成分の第１の光Ｌ1と、この第１方位と直交する
第２方位（ｘｙ平面と平行な方位）の偏光成分の第２の
光Ｌ2とを出力する。ミラー５７ａは、偏光ビームスプ
リッタ５５ａより出力された第２方位の偏光成分の第２
の光Ｌ2を入力して、偏光ビームスプリッタ５５ａより
出力された第１方位の偏光成分の第１の光Ｌ1と同じ方
向に第２の光Ｌ2を反射させる。１／２波長板（偏波面
平行化手段）５７ａは、ミラー５７ａにより反射された
第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を入力して、この第
２の光Ｌ2の偏波面を回転させて、第１方位の偏光成分
の光とする。
５ａは、入力した光を偏波分離して、回折格子素子５３
の格子方向と平行な第１方位（ｚ軸方向と平行な方位）
の偏光成分の第１の光Ｌ1と、この第１方位と直交する
第２方位（ｘｙ平面と平行な方位）の偏光成分の第２の
光Ｌ2とを出力する。ミラー５７ａは、偏光ビームスプ
リッタ５５ａより出力された第２方位の偏光成分の第２
の光Ｌ2を入力して、偏光ビームスプリッタ５５ａより
出力された第１方位の偏光成分の第１の光Ｌ1と同じ方
向に第２の光Ｌ2を反射させる。１／２波長板（偏波面
平行化手段）５７ａは、ミラー５７ａにより反射された
第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を入力して、この第
２の光Ｌ2の偏波面を回転させて、第１方位の偏光成分
の光とする。
【００５６】回折格子素子５３は、何れも第１方位の偏
光成分である第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2を入力し、
各波長に応じた角度で第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2を
回折させ、その回折した第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2
をミラー５４へ向けて出力する。ミラー５４は、回折格
子素子５３より入射した第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2
を反射して、この反射した第１の光Ｌ1および第２の光
Ｌ2を再び回折格子素子５３へ入射させる。そして、回
折格子素子５３は、ミラー５４により反射された第１の
光Ｌ1および第２の光Ｌ2を再び回折する。本実施形態で
も、回折格子素子５３からの各波長の光の出射角θ
0は、回折格子素子５３への入射角θ0と同じになる。
光成分である第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2を入力し、
各波長に応じた角度で第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2を
回折させ、その回折した第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2
をミラー５４へ向けて出力する。ミラー５４は、回折格
子素子５３より入射した第１の光Ｌ1および第２の光Ｌ2
を反射して、この反射した第１の光Ｌ1および第２の光
Ｌ2を再び回折格子素子５３へ入射させる。そして、回
折格子素子５３は、ミラー５４により反射された第１の
光Ｌ1および第２の光Ｌ2を再び回折する。本実施形態で
も、回折格子素子５３からの各波長の光の出射角θ
0は、回折格子素子５３への入射角θ0と同じになる。
【００５７】１／２波長板（偏波面直交化手段）５７ｂ
は、回折格子素子５３により２度回折されて到達した第
１方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を入力して、この第１
の光Ｌ2の偏波面を回転させて、第２方位の偏光成分の
光とする。ミラー５７ｂは、１／２波長板５７ｂより出
力された第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を反射す
る。そして、偏光ビームスプリッタ（偏波合成素子）５
５ｂは、回折格子素子５３により２度回折されて到達し
た第１方位の偏光成分の第１の光Ｌ1と、ミラー５７ｂ
により反射された第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2と
を入力して、これらを偏波合成して出力する。
は、回折格子素子５３により２度回折されて到達した第
１方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を入力して、この第１
の光Ｌ2の偏波面を回転させて、第２方位の偏光成分の
光とする。ミラー５７ｂは、１／２波長板５７ｂより出
力された第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を反射す
る。そして、偏光ビームスプリッタ（偏波合成素子）５
５ｂは、回折格子素子５３により２度回折されて到達し
た第１方位の偏光成分の第１の光Ｌ1と、ミラー５７ｂ
により反射された第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2と
を入力して、これらを偏波合成して出力する。
【００５８】このように、この光合分波器５は、偏光ビ
ームスプリッタ５５ａ，５５ｂおよび１／２波長板５７
ａ，５７ｂを備えていることにより、回折格子素子５３
に入力する全ての光は、回折格子素子５３の格子方向と
平行な第１方位（ｚ軸方向と平行な方位）の偏光成分の
光である。したがって、この光合分波器５は、入力する
光の偏波状態に依らず安定した透過特性を有することが
でき、偏波依存損失が小さい。また、回折格子素子５３
は、その格子方向と平行な第１方位の偏光成分の光につ
いては、第２方位の偏光成分の光と比べて高効率に回折
することができるので、光合分波器５の損失は小さい。
ームスプリッタ５５ａ，５５ｂおよび１／２波長板５７
ａ，５７ｂを備えていることにより、回折格子素子５３
に入力する全ての光は、回折格子素子５３の格子方向と
平行な第１方位（ｚ軸方向と平行な方位）の偏光成分の
光である。したがって、この光合分波器５は、入力する
光の偏波状態に依らず安定した透過特性を有することが
でき、偏波依存損失が小さい。また、回折格子素子５３
は、その格子方向と平行な第１方位の偏光成分の光につ
いては、第２方位の偏光成分の光と比べて高効率に回折
することができるので、光合分波器５の損失は小さい。
【００５９】なお、図８に示された構成では、第１の光
Ｌ1および第２の光Ｌ2それぞれは、ｘｙ平面に平行な１
つの平面上を進むことになる。この場合、第１の光Ｌ1
および第２の光Ｌ2それぞれは回折される度に平面上に
広がって進むことになるので、回折格子素子５３、ミラ
ー５４、偏光ビームスプリッタ５５ｂ、ミラー５６ｂお
よび１／２波長板５７ｂそれぞれの配置が制限される場
合がある。そこで、図９に示されるように、偏波面平行
化手段から偏波面直交化手段に到るまでの第１の光Ｌ1
および第２の光Ｌ2それぞれの光路は、回折格子素子５
３の格子方向（ｚ軸方向）に互いにずれているのが好適
である。
Ｌ1および第２の光Ｌ2それぞれは、ｘｙ平面に平行な１
つの平面上を進むことになる。この場合、第１の光Ｌ1
および第２の光Ｌ2それぞれは回折される度に平面上に
広がって進むことになるので、回折格子素子５３、ミラ
ー５４、偏光ビームスプリッタ５５ｂ、ミラー５６ｂお
よび１／２波長板５７ｂそれぞれの配置が制限される場
合がある。そこで、図９に示されるように、偏波面平行
化手段から偏波面直交化手段に到るまでの第１の光Ｌ1
および第２の光Ｌ2それぞれの光路は、回折格子素子５
３の格子方向（ｚ軸方向）に互いにずれているのが好適
である。
【００６０】図９は、第５実施形態に係る光合分波器５
の変形例の構成図である。この図では、入力側について
のみ示されている。この図に示されるように、偏光ビー
ムスプリッタ（偏波分離素子）５５ａは、入力した光を
偏波分離して、回折格子素子５３の格子方向と平行な第
１方位（ｚ軸方向と平行な方位）の偏光成分の第１の光
Ｌ1をｘｙ平面に平行に出力し、この第１方位と直交す
る第２方位（ｘｙ平面と平行な方位）の偏光成分の第２
の光Ｌ2をｚ軸に平行に出力する。ミラー５７ａは、偏
光ビームスプリッタ５５ａより出力された第２方位の偏
光成分の第２の光Ｌ2を入力して、偏光ビームスプリッ
タ５５ａより出力された第１方位の偏光成分の第１の光
Ｌ1と同じ方向に第２の光Ｌ2を反射させる。１／２波長
板（偏波面平行化手段）５７ａは、ミラー５７ａにより
反射された第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を入力し
て、この第２の光Ｌ2の偏波面を回転させて、第１方位
の偏光成分の光とする。
の変形例の構成図である。この図では、入力側について
のみ示されている。この図に示されるように、偏光ビー
ムスプリッタ（偏波分離素子）５５ａは、入力した光を
偏波分離して、回折格子素子５３の格子方向と平行な第
１方位（ｚ軸方向と平行な方位）の偏光成分の第１の光
Ｌ1をｘｙ平面に平行に出力し、この第１方位と直交す
る第２方位（ｘｙ平面と平行な方位）の偏光成分の第２
の光Ｌ2をｚ軸に平行に出力する。ミラー５７ａは、偏
光ビームスプリッタ５５ａより出力された第２方位の偏
光成分の第２の光Ｌ2を入力して、偏光ビームスプリッ
タ５５ａより出力された第１方位の偏光成分の第１の光
Ｌ1と同じ方向に第２の光Ｌ2を反射させる。１／２波長
板（偏波面平行化手段）５７ａは、ミラー５７ａにより
反射された第２方位の偏光成分の第２の光Ｌ2を入力し
て、この第２の光Ｌ2の偏波面を回転させて、第１方位
の偏光成分の光とする。
【００６１】出力側の偏光ビームスプリッタ５５ｂ、ミ
ラー５６ｂおよび１／２波長板５７ｂそれぞれの配置
も、入力側の偏光ビームスプリッタ５５ａ、ミラー５６
ａおよび１／２波長板５７ａそれぞれの配置と同様であ
る。このような各部品を配置することにより、回折格子
素子５３、ミラー５４、偏光ビームスプリッタ５５ｂ、
ミラー５６ｂおよび１／２波長板５７ｂそれぞれの配置
の制限が緩和されることになる。
ラー５６ｂおよび１／２波長板５７ｂそれぞれの配置
も、入力側の偏光ビームスプリッタ５５ａ、ミラー５６
ａおよび１／２波長板５７ａそれぞれの配置と同様であ
る。このような各部品を配置することにより、回折格子
素子５３、ミラー５４、偏光ビームスプリッタ５５ｂ、
ミラー５６ｂおよび１／２波長板５７ｂそれぞれの配置
の制限が緩和されることになる。
【００６２】図１０は、第５実施形態に係る光合分波器
５および第３実施形態に係る光合分波器３それぞれの偏
波依存損失の波長依存性を示すグラフである。ここで
は、上記実施例１と同様の条件とし、チャンネル２の光
の透過帯域について示した。この図に示されるように、
第３実施形態に係る光合分波器３は、透過帯域において
偏波依存損失が２ｄＢ以上であるのに対して、第５実施
形態に係る光合分波器５は、透過帯域において偏波依存
損失が０．１ｄＢ程度まで小さいものとなっている。
５および第３実施形態に係る光合分波器３それぞれの偏
波依存損失の波長依存性を示すグラフである。ここで
は、上記実施例１と同様の条件とし、チャンネル２の光
の透過帯域について示した。この図に示されるように、
第３実施形態に係る光合分波器３は、透過帯域において
偏波依存損失が２ｄＢ以上であるのに対して、第５実施
形態に係る光合分波器５は、透過帯域において偏波依存
損失が０．１ｄＢ程度まで小さいものとなっている。
【００６３】
【発明の効果】以上、詳細に説明したとおり、本発明に
よれば、第１ポートより入力した光は、第１回折格子素
子により各波長に応じた回折角で回折され、続いて第２
回折格子素子により再び回折されて、各波長の光は第２
ポートへ向けて出力される。第１回折格子素子および第
２回折格子素子それぞれは、互いに平行に配置され、互
いに同一の格子間隔および格子方向を有している。この
ことから、第２回折格子素子により回折されて出力され
る各波長の光は互いに平行に進む。
よれば、第１ポートより入力した光は、第１回折格子素
子により各波長に応じた回折角で回折され、続いて第２
回折格子素子により再び回折されて、各波長の光は第２
ポートへ向けて出力される。第１回折格子素子および第
２回折格子素子それぞれは、互いに平行に配置され、互
いに同一の格子間隔および格子方向を有している。この
ことから、第２回折格子素子により回折されて出力され
る各波長の光は互いに平行に進む。
【００６４】したがって、本発明の光合分波器は、各波
長の光を対応するポートに効率よく入射させることが容
易となり、高度なレンズ設計や光学系の調整が不要であ
る。また、高価なＡＷＧを用いることなく、安価にレプ
リカを作成することができる回折格子素子が用いられて
いるので、この光合分波器は安価である。
長の光を対応するポートに効率よく入射させることが容
易となり、高度なレンズ設計や光学系の調整が不要であ
る。また、高価なＡＷＧを用いることなく、安価にレプ
リカを作成することができる回折格子素子が用いられて
いるので、この光合分波器は安価である。
【図１】第１実施形態に係る光合分波器１の構成図であ
る。
る。
【図２】第２実施形態に係る光合分波器２の構成図であ
る。
る。
【図３】第３実施形態に係る光合分波器３の構成図であ
る。
る。
【図４】実施例１の光合分波器の透過スペクトルを示す
図である。
図である。
【図５】実施例２の光合分波器の透過スペクトルを示す
図である。
図である。
【図６】第４実施形態に係る光合分波器４の構成図であ
る。
る。
【図７】実施例３の光合分波器の透過スペクトルを示す
図である。
図である。
【図８】第５実施形態に係る光合分波器５の構成図であ
る。
る。
【図９】第５実施形態に係る光合分波器５の変形例の構
成図である。
成図である。
【図１０】第５実施形態に係る光合分波器５および第３
実施形態に係る光合分波器３それぞれの偏波依存損失の
波長依存性を示すグラフである。
実施形態に係る光合分波器３それぞれの偏波依存損失の
波長依存性を示すグラフである。
１〜５…光合分波器、１１，１２1，１２2…ポート、１
３ａ…第１回折格子素子、１３ｂ…第２回折格子素子、
２１，２２1，２２2…ポート、２３ａ…第１回折格子素
子、２３ｂ…第２回折格子素子、２４…ミラー、３１
１，３２１1〜３２１3…光ファイバ、３１２，３２２1
〜３２２3…レンズ、３３…回折格子素子、３４…ミラ
ー、５３…回折格子素子、５４…ミラー、５５ａ，５５
ｂ…偏光ビームスプリッタ、５６ａ，５６ｂ…ミラー、
５７ａ，５７ｂ…１／２波長板。
３ａ…第１回折格子素子、１３ｂ…第２回折格子素子、
２１，２２1，２２2…ポート、２３ａ…第１回折格子素
子、２３ｂ…第２回折格子素子、２４…ミラー、３１
１，３２１1〜３２１3…光ファイバ、３１２，３２２1
〜３２２3…レンズ、３３…回折格子素子、３４…ミラ
ー、５３…回折格子素子、５４…ミラー、５５ａ，５５
ｂ…偏光ビームスプリッタ、５６ａ，５６ｂ…ミラー、
５７ａ，５７ｂ…１／２波長板。
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(72)発明者 佐野 知己
神奈川県横浜市栄区田谷町１番地 住友電
気工業株式会社横浜製作所内
(72)発明者 茂原 政一
神奈川県横浜市栄区田谷町１番地 住友電
気工業株式会社横浜製作所内
Ｆターム(参考） 2H049 AA07 AA50 AA59 AA62 AA64
AA68
Claims (15)
- 【請求項１】 第１ポートより入力した光を分波して各
波長の光を第２ポートへ出力するとともに、前記第２ポ
ートより入力した各波長の光を合波して前記第１ポート
へ出力する光合分波器であって、 前記第１ポートより入力した光を回折する第１回折格子
素子と、 前記第１回折格子素子と平行に配置され、前記第１回折
格子素子と同一の格子間隔および格子方向を有し、前記
第１回折格子素子により回折された光を回折して、その
回折した各波長の光を前記第２ポートへ向けて出力する
第２回折格子素子と、 を備えることを特徴とする光合分波器。 - 【請求項２】 前記第１回折格子素子と前記第２回折格
子素子との間の光の経路上に、前記第１回折格子素子と
平行に配置されたミラーを更に備える、ことを特徴とす
る請求項１記載の光合分波器。 - 【請求項３】 前記第１回折格子素子と前記第２回折格
子素子とが一体であることを特徴とする請求項２記載の
光合分波器。 - 【請求項４】 前記ミラーの反射率が使用波長帯域にお
いて９０％以上であることを特徴とする請求項２記載の
光合分波器。 - 【請求項５】 前記第１ポート側に、前記第１回折格子
素子の回折面の垂線に対して光軸が角度θ0となるよう
に１個または複数個の第１レンズが設けられ、 前記第２ポート側に、前記第２回折格子素子の回折面の
垂線に対して光軸が前記角度θ0となるように１個また
は複数個の第２レンズが設けられている、ことを特徴と
する請求項１記載の光合分波器。 - 【請求項６】 前記第１レンズの焦点距離をｆ1とし、
前記第１レンズに結合される第１光導波路の開口数をＮ
Ａ1とし、前記第２レンズの焦点距離をｆ2とし、前記第
２レンズに結合される第２光導波路の開口数をＮＡ2と
したときに、「ｆ1・ＮＡ1＜ｆ2・ＮＡ2」なる関係式が満
たされる、ことを特徴とする請求項５記載の光合分波
器。 - 【請求項７】 前記第２レンズと前記第２回折格子素子
との間に設けられたスリットを更に備えることを特徴と
する請求項６記載の光合分波器。 - 【請求項８】 前記第２レンズの光軸および前記第２回
折格子素子の格子方向の双方に垂直な方向についての前
記スリットの開口幅をＳとしたときに、「Ｓ＜２・ｆ2・
ＮＡ2」なる関係式が満たされる、ことを特徴とする請
求項７記載の光合分波器。 - 【請求項９】 前記スリットの開口幅Ｓが可変であるこ
とを特徴とする請求項８記載の光合分波器。 - 【請求項１０】 前記第１回折格子素子と前記第２回折
格子素子との間の光路長が可変であることを特徴とする
請求項１記載の光合分波器。 - 【請求項１１】 前記第１ポートより入力した光を偏波
分離して、前記第１回折格子素子の格子方向と平行な第
１方位の偏光成分の第１の光と、この第１方位と直交す
る第２方位の偏光成分の第２の光とを出力する偏波分離
素子と、 前記偏波分離素子により偏波分離されて出力された前記
第１の光および前記第２の光を入力して、これらの双方
または何れか一方の偏波面を回転させて両者を互いに同
一の偏光成分とし、これらの光を前記第１回折格子素子
に入射させる偏波面平行化手段と、 前記第２回折格子素子より出力された前記第１の光およ
び前記第２の光を入力して、これらの双方または何れか
一方の偏波面を回転させて両者を互いに直交する偏光成
分として出力する偏波面直交化手段と、 前記偏波面直交化手段より出力された前記第１の光およ
び前記第２の光を入力して、これらを偏波合成して前記
第２ポートへ向けて出力する偏波合成素子と、 を更に備えることを特徴とする請求項１記載の光合分波
器。 - 【請求項１２】 前記偏波面平行化手段は、前記偏波分
離素子により偏波分離されて出力された前記第２の光の
偏波面を回転させて、この第２の光を前記第１方位の偏
光成分として出力する、ことを特徴とする請求項１１記
載の光合分波器。 - 【請求項１３】 前記偏波面平行化手段から前記偏波面
直交化手段に到るまでの前記第１の光および前記第２の
光それぞれの光路は、前記第１回折格子素子の格子方向
に互いにずれている、ことを特徴とする請求項１１記載
の光合分波器。 - 【請求項１４】 請求項９記載の光合分波器の前記スリ
ットの開口幅Ｓを調整することで、この光合分波器の合
分波特性を調整する、ことを特徴とする光合分波器調整
方法。 - 【請求項１５】 請求項１０記載の光合分波器の前記第
１回折格子素子と前記第２回折格子素子との間の光路長
を調整することで、この光合分波器の合分波特性を調整
する、ことを特徴とする光合分波器調整方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001306596A JP2003114402A (ja) | 2001-10-02 | 2001-10-02 | 光合分波器およびその調整方法 |
| CA002406358A CA2406358A1 (en) | 2001-10-02 | 2002-10-01 | Optical multiplexer/demultiplexer and adjustment method thereof |
| US10/260,404 US6823106B2 (en) | 2001-10-02 | 2002-10-01 | Optical multiplexer/demultiplexer and adjustment method thereof |
| EP02022239A EP1300705A3 (en) | 2001-10-02 | 2002-10-02 | Optical multiplexer/demultiplexer and adjustment method |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP2001306596A JP2003114402A (ja) | 2001-10-02 | 2001-10-02 | 光合分波器およびその調整方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003114402A true JP2003114402A (ja) | 2003-04-18 |
Family
ID=19126208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001306596A Pending JP2003114402A (ja) | 2001-10-02 | 2001-10-02 | 光合分波器およびその調整方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6823106B2 (ja) |
| EP (1) | EP1300705A3 (ja) |
| JP (1) | JP2003114402A (ja) |
| CA (1) | CA2406358A1 (ja) |
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| JP2017049555A (ja) * | 2015-09-04 | 2017-03-09 | シャープ株式会社 | 光学装置及びそれを備えた投影装置 |
| JP2019163990A (ja) * | 2018-03-19 | 2019-09-26 | 株式会社堀場製作所 | 分光装置、ハイパースペクトル測定システム、及び、分光方法 |
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| KR101648039B1 (ko) | 2011-05-23 | 2016-08-12 | 휴렛 팩커드 엔터프라이즈 디벨롭먼트 엘피 | 광전송 시스템 |
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2001
- 2001-10-02 JP JP2001306596A patent/JP2003114402A/ja active Pending
-
2002
- 2002-10-01 CA CA002406358A patent/CA2406358A1/en not_active Abandoned
- 2002-10-01 US US10/260,404 patent/US6823106B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-02 EP EP02022239A patent/EP1300705A3/en not_active Withdrawn
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