JP2003113600A - パルプモールド成形体 - Google Patents
パルプモールド成形体Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 薄肉、軽量で断熱性に優れたパルプモールド
成形体を提供すること。 【解決手段】 単一の原料組成物から抄造され且つ厚み
方向に密度分布を有する単層構造のパルプ繊維層２を有
する。前記パルプ繊維層２は、厚み方向に密度小から密
度大又は密度大から密度小に変化する密度分布を有して
いる。
成形体を提供すること。 【解決手段】 単一の原料組成物から抄造され且つ厚み
方向に密度分布を有する単層構造のパルプ繊維層２を有
する。前記パルプ繊維層２は、厚み方向に密度小から密
度大又は密度大から密度小に変化する密度分布を有して
いる。
Description
【０００１】本発明は、パルプモールド成形体、パルプ
モールド成形体の製造方法及び装置に係わり、特に薄
肉、軽量で断熱性能に優れたパルプモールド成形体、そ
の製造方法及び製造装置に関する。
モールド成形体の製造方法及び装置に係わり、特に薄
肉、軽量で断熱性能に優れたパルプモールド成形体、そ
の製造方法及び製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】パルプ
モールド製の断熱容器に関する従来技術としては、例え
ば、特開平１１−３０１７５３号公報に記載の技術が知
られている。この技術は、容器本体とその外側に所定の
隙間を有して配設された外層容器とからなる断熱性の二
重容器に関する。
モールド製の断熱容器に関する従来技術としては、例え
ば、特開平１１−３０１７５３号公報に記載の技術が知
られている。この技術は、容器本体とその外側に所定の
隙間を有して配設された外層容器とからなる断熱性の二
重容器に関する。
【０００３】このような断熱容器は、断熱を付与するた
めに容器本体の外側に外層容器を設けなければならな
い。従って、容器全体の厚みが厚くなる。また、容器が
二重構造になっているため、容器重量の軽減にも限界が
あった。
めに容器本体の外側に外層容器を設けなければならな
い。従って、容器全体の厚みが厚くなる。また、容器が
二重構造になっているため、容器重量の軽減にも限界が
あった。
【０００４】本発明は、薄肉、軽量で断熱性能に優れた
新規なパルプモールド成形体、並びに該パルプモールド
成形体を効率よく製造するための製造方法及び装置を提
供する。
新規なパルプモールド成形体、並びに該パルプモールド
成形体を効率よく製造するための製造方法及び装置を提
供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のパルプモールド
成形体は、単一の原料組成物から抄造され且つ厚み方向
に密度分布を有する単層構造のパルプ繊維層を備える。
成形体は、単一の原料組成物から抄造され且つ厚み方向
に密度分布を有する単層構造のパルプ繊維層を備える。
【０００６】本発明は、単一の原料組成物からパルプ繊
維層を抄造し脱水する抄造・脱水工程と、脱水された該
パルプ繊維層を乾燥型内に配して該パルプ繊維層の厚み
方向に密度分布を付与しながら乾燥する乾燥工程とを具
備するパルプモールド成形体の製造方法に関する。具体
的には、前記乾燥型の内面には、密度分布を付与しない
前記パルプ繊維層の部分に対応させて外部に通じる排気
孔を形成し、前記排気孔を通じて前記乾燥型内を強制的
に排気しながら該乾燥型内に配された前記パルプ繊維層
の内部から弾性変形可能な中子で該パルプ繊維層を該乾
燥型の前記内面に押圧した後に、該中子による押圧力を
低下させて前記の排気を停止し、前記中子を前記パルプ
繊維層から離間させて該パルプ繊維層の厚み方向に密度
分布を付与する。
維層を抄造し脱水する抄造・脱水工程と、脱水された該
パルプ繊維層を乾燥型内に配して該パルプ繊維層の厚み
方向に密度分布を付与しながら乾燥する乾燥工程とを具
備するパルプモールド成形体の製造方法に関する。具体
的には、前記乾燥型の内面には、密度分布を付与しない
前記パルプ繊維層の部分に対応させて外部に通じる排気
孔を形成し、前記排気孔を通じて前記乾燥型内を強制的
に排気しながら該乾燥型内に配された前記パルプ繊維層
の内部から弾性変形可能な中子で該パルプ繊維層を該乾
燥型の前記内面に押圧した後に、該中子による押圧力を
低下させて前記の排気を停止し、前記中子を前記パルプ
繊維層から離間させて該パルプ繊維層の厚み方向に密度
分布を付与する。
【０００７】また、本発明は、前記本発明のパルプモー
ルド成形体の製造方法に用いられる製造装置に関する。
具体的には、パルプ繊維層が配設される乾燥型と、該乾
燥型内に配されたパルプ繊維層の内部から該パルプ繊維
層を該乾燥型の内面に向けて押圧する弾性変形可能な中
子とを備え、さらに前記乾燥型の前記内面には、密度分
布を付与しない前記パルプ繊維層の部分に対応させて外
部に通じる排気孔が形成されているパルプモールド成形
体の製造装置である。
ルド成形体の製造方法に用いられる製造装置に関する。
具体的には、パルプ繊維層が配設される乾燥型と、該乾
燥型内に配されたパルプ繊維層の内部から該パルプ繊維
層を該乾燥型の内面に向けて押圧する弾性変形可能な中
子とを備え、さらに前記乾燥型の前記内面には、密度分
布を付与しない前記パルプ繊維層の部分に対応させて外
部に通じる排気孔が形成されているパルプモールド成形
体の製造装置である。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下本発明を、その好ましい実施
形態に基づき図面を参照しながら説明する。図１は、イ
ンスタントカップ麺等の食品容器に用いられる断熱容器
仕様とした本発明のパルプモールド成形体の一実施形態
を示す。同図において、符号１は断熱容器、２３はお湯
の入れ目線、２４はスタック用段差を意味する。
形態に基づき図面を参照しながら説明する。図１は、イ
ンスタントカップ麺等の食品容器に用いられる断熱容器
仕様とした本発明のパルプモールド成形体の一実施形態
を示す。同図において、符号１は断熱容器、２３はお湯
の入れ目線、２４はスタック用段差を意味する。
【０００９】図１に示すように、断熱容器１は、パルプ
繊維層２でカップ状の容器本体２０が形成される。該容
器の開口縁部に所定の厚さのフランジ部２１が形成さ
れ、容器本体２０（パルプ繊維層２）の内面及びフラン
ジ部２１は被覆層３で被覆されている。
繊維層２でカップ状の容器本体２０が形成される。該容
器の開口縁部に所定の厚さのフランジ部２１が形成さ
れ、容器本体２０（パルプ繊維層２）の内面及びフラン
ジ部２１は被覆層３で被覆されている。
【００１０】パルプ繊維層２は、後述する単一のスラリ
ー（原料組成物）から抄造され且つ厚み方向に内側から
外側に向けてパルプ繊維層２の密度が小から大に変化す
る密度分布を、容器本体２０の胴部２２に有する単層構
造である。
ー（原料組成物）から抄造され且つ厚み方向に内側から
外側に向けてパルプ繊維層２の密度が小から大に変化す
る密度分布を、容器本体２０の胴部２２に有する単層構
造である。
【００１１】本明細書において、パルプ繊維層に密度分
布を有するとは、パルプ繊維層内において結合するパル
プ繊維間の空隙の大きさ（空隙量：空容積）が厚み方向
に分布を持つことを意味する。空隙が大きい程パルプ繊
維層の密度は小であり、空隙が小さい程該密度は大であ
る。したがって、この繊維間の空隙の大きさが厚み方向
に一定ならば、当該パルプ繊維層は前記密度分布を有し
ていない。
布を有するとは、パルプ繊維層内において結合するパル
プ繊維間の空隙の大きさ（空隙量：空容積）が厚み方向
に分布を持つことを意味する。空隙が大きい程パルプ繊
維層の密度は小であり、空隙が小さい程該密度は大であ
る。したがって、この繊維間の空隙の大きさが厚み方向
に一定ならば、当該パルプ繊維層は前記密度分布を有し
ていない。
【００１２】パルプ繊維層２における密度は、高い強度
を得る点からは、連続的に変化していることが好まし
く、高い断熱性を得る点からは、ステップ状に非連続的
に変化していることが好ましい。
を得る点からは、連続的に変化していることが好まし
く、高い断熱性を得る点からは、ステップ状に非連続的
に変化していることが好ましい。
【００１３】前記密度分布を有する胴部２２の厚みは、
容器強度、断熱性、容器の軽量化を考慮すると、０．５
〜３．０mmが好ましく、０．５〜２．０mmがより好まし
い。０．５mm未満ではカップ麺用の容器として必要な強
度、断熱性が得られず、３．０mmを超えるとカップ麺用
の容器としては重すぎるものとなる。
容器強度、断熱性、容器の軽量化を考慮すると、０．５
〜３．０mmが好ましく、０．５〜２．０mmがより好まし
い。０．５mm未満ではカップ麺用の容器として必要な強
度、断熱性が得られず、３．０mmを超えるとカップ麺用
の容器としては重すぎるものとなる。
【００１４】前記密度分布を有する胴部２２のかさ密度
（乾燥後のかさ密度）は、０．１〜０．６ｇ／ｃｍ3が
好ましく、０．２〜０．５ｇ／ｃｍ3がより好ましい。
０．１ｇ／ｃｍ3未満ではカップ麺容器として必要な強
度が得られなくなり、０．６ｇ／ｃｍ3を超えると断熱
性が不十分となり、熱湯が入った容器を素手で持つこと
が困難となる。なお、密度分布を有する底部を形成する
場合の底部の密度は、胴部と同様のかさ密度とすること
が好ましい。
（乾燥後のかさ密度）は、０．１〜０．６ｇ／ｃｍ3が
好ましく、０．２〜０．５ｇ／ｃｍ3がより好ましい。
０．１ｇ／ｃｍ3未満ではカップ麺容器として必要な強
度が得られなくなり、０．６ｇ／ｃｍ3を超えると断熱
性が不十分となり、熱湯が入った容器を素手で持つこと
が困難となる。なお、密度分布を有する底部を形成する
場合の底部の密度は、胴部と同様のかさ密度とすること
が好ましい。
【００１５】前記胴部２２以外の部分のかさ密度（乾燥
後のかさ密度）は、０．２〜０．９ｇ／ｃｍ3が好まし
く、特に、強度が必要な部位の密度は、０．３〜０．９
ｇ／ｃｍ3にするのが好ましい。
後のかさ密度）は、０．２〜０．９ｇ／ｃｍ3が好まし
く、特に、強度が必要な部位の密度は、０．３〜０．９
ｇ／ｃｍ3にするのが好ましい。
【００１６】前記パルプ繊維層２は、パルプ繊維のみで
形成されるのが好ましい。該パルプ繊維としては、バー
ジンパルプ、古紙パルプ等の木材パルプ、コットンパル
プ、リンターパルプ、竹やわら等の非木材パルプ、又は
これらのパルプにマーセル化及び又は架橋化を施すこと
により疎水性を付与したパルプ繊維が挙げられる。特
に、該疎水性を付与したパルプ繊維としては、米国ウェ
ハウザー社製「ＨＢＡ−ＬＡ」、「ＨＢＡ−Ｓ」、「Ｈ
ＢＡ−ＦＦ」等が好ましく用いられる。これらパルプ繊
維を二種以上適宜の割合で混合して用いることもでき
る。
形成されるのが好ましい。該パルプ繊維としては、バー
ジンパルプ、古紙パルプ等の木材パルプ、コットンパル
プ、リンターパルプ、竹やわら等の非木材パルプ、又は
これらのパルプにマーセル化及び又は架橋化を施すこと
により疎水性を付与したパルプ繊維が挙げられる。特
に、該疎水性を付与したパルプ繊維としては、米国ウェ
ハウザー社製「ＨＢＡ−ＬＡ」、「ＨＢＡ−Ｓ」、「Ｈ
ＢＡ−ＦＦ」等が好ましく用いられる。これらパルプ繊
維を二種以上適宜の割合で混合して用いることもでき
る。
【００１７】パルプ繊維層２は、前記パルプ繊維の他、
断熱性及び表面性を向上させるため、嵩高剤を含有して
いることがより好ましい。該嵩高剤としては、陰イオン
性界面活性剤、陽イオン性界面活性剤、非イオン性界面
活性剤、両性界面活性剤等が挙げられる。これらの嵩高
剤は、単独で又は混合して用いてもよい。特に、断熱性
が向上する嵩高剤として、花王株式会社製「ＫＢ−１１
５」、「ＫＢ−０８Ｗ」が好ましく用いられる。
断熱性及び表面性を向上させるため、嵩高剤を含有して
いることがより好ましい。該嵩高剤としては、陰イオン
性界面活性剤、陽イオン性界面活性剤、非イオン性界面
活性剤、両性界面活性剤等が挙げられる。これらの嵩高
剤は、単独で又は混合して用いてもよい。特に、断熱性
が向上する嵩高剤として、花王株式会社製「ＫＢ−１１
５」、「ＫＢ−０８Ｗ」が好ましく用いられる。
【００１８】前記パルプ繊維層２には、前記嵩高剤の他
に、顔料、定着剤、防かび剤、サイズ剤等の添加剤を含
有させることができる。
に、顔料、定着剤、防かび剤、サイズ剤等の添加剤を含
有させることができる。
【００１９】前記被覆層３は、断熱容器１に防水性、耐
油性、ガスバリアー性等の機能を付与する。被覆層３の
厚みは、これらの機能に応じて設定することができる。
被覆層３は、樹脂フィルムを積層させることにより形成
することができる。
油性、ガスバリアー性等の機能を付与する。被覆層３の
厚みは、これらの機能に応じて設定することができる。
被覆層３は、樹脂フィルムを積層させることにより形成
することができる。
【００２０】前記被覆層３に用いられる樹脂フィルムと
しては、例えば、ポリエチレンやポリプロピレン等のポ
リオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート等の
ポリエステル系樹脂、ナイロン等のポリアミド系樹脂、
ポリ塩化ビニル等のポリビニル系樹脂、ポリスチレン等
のスチレン系樹脂等の熱可塑性樹脂フィルム、変性ポリ
エチレンテレフタレート、脂肪族ポリエステル等の生分
解性樹脂フィルムが挙げられる。製造コスト、成形性等
を考慮すると、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、環境
に配慮した廃棄性の点からは、生分解性樹脂フィルムが
好ましい。被覆層は、これらの樹脂フィルムの二種以上
を積層させて形成してもよい。
しては、例えば、ポリエチレンやポリプロピレン等のポ
リオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート等の
ポリエステル系樹脂、ナイロン等のポリアミド系樹脂、
ポリ塩化ビニル等のポリビニル系樹脂、ポリスチレン等
のスチレン系樹脂等の熱可塑性樹脂フィルム、変性ポリ
エチレンテレフタレート、脂肪族ポリエステル等の生分
解性樹脂フィルムが挙げられる。製造コスト、成形性等
を考慮すると、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、環境
に配慮した廃棄性の点からは、生分解性樹脂フィルムが
好ましい。被覆層は、これらの樹脂フィルムの二種以上
を積層させて形成してもよい。
【００２１】次に、本発明のパルプモールド成形体の好
ましい製造装置を、断熱容器１の容器本体２０の製造装
置に適用した場合につき、図２を参照しながら説明す
る。図２は、本発明のパルプモールド成形体の製造装置
を、インスタントカップ麺等の食品用断熱容器の製造に
適用した一実施形態を示す。図中、符号１０は製造装置
を示す。
ましい製造装置を、断熱容器１の容器本体２０の製造装
置に適用した場合につき、図２を参照しながら説明す
る。図２は、本発明のパルプモールド成形体の製造装置
を、インスタントカップ麺等の食品用断熱容器の製造に
適用した一実施形態を示す。図中、符号１０は製造装置
を示す。
【００２２】製造装置１０は、パルプ繊維層２が配設さ
れる乾燥型１１と、該パルプ繊維層２の内部より乾燥型
１１のキャビティ形成面に押圧する弾性変形可能な中子
１６とを備えている。
れる乾燥型１１と、該パルプ繊維層２の内部より乾燥型
１１のキャビティ形成面に押圧する弾性変形可能な中子
１６とを備えている。
【００２３】乾燥型１１は、一組の割型１２、１２を備
えており、これらの割型１２、１２を組み合わせること
により、前記容器本体２０の外形に対応したキャビティ
１１０が形成される。
えており、これらの割型１２、１２を組み合わせること
により、前記容器本体２０の外形に対応したキャビティ
１１０が形成される。
【００２４】乾燥型１１の前記内面には、密度分布を付
与しないパルプ繊維層２の部分に対応させて外部に通じ
る排気孔１３が形成されている。本実施形態では、乾燥
型１１のキャビティ形成面の前記容器本体２０の胴部２
２に対応する部分には蒸気の排気孔がなく、該キャビテ
ィ形成面における容器本体２０のフランジ部２１、底部
（底面及び底面から立ち上がる部分を含む）に対応する
部分に外部に通じる蒸気の排気孔１３が設けられてい
る。
与しないパルプ繊維層２の部分に対応させて外部に通じ
る排気孔１３が形成されている。本実施形態では、乾燥
型１１のキャビティ形成面の前記容器本体２０の胴部２
２に対応する部分には蒸気の排気孔がなく、該キャビテ
ィ形成面における容器本体２０のフランジ部２１、底部
（底面及び底面から立ち上がる部分を含む）に対応する
部分に外部に通じる蒸気の排気孔１３が設けられてい
る。
【００２５】前記の各排気孔の形状は、得られる成形体
の表面平滑性、排気効率、排気孔の目詰まり防止の観点
からスリット状が好ましい。排気孔の幅（スリット幅）
は、０．１〜０．５mmが好ましく、０．１〜０．３mmが
より好ましい。また、前記の排気孔の全開口面積は、本
実施形態においては、容器強度、シミ防止の観点から１
００〜１５００mm2が好ましく、２００〜１０００mm2が
より好ましい。製造される成形体に角部や稜線等エッジ
を明瞭に出したい部分がある場合には、当該角部等エッ
ジを出したい部分において排気孔１３を開口させること
が好ましい。排気孔１３は、開閉バルブ１３１を具備す
る排気管路１３０に接続されており、この排気管路１３
０の端部は負圧源（図示せず）に接続される。
の表面平滑性、排気効率、排気孔の目詰まり防止の観点
からスリット状が好ましい。排気孔の幅（スリット幅）
は、０．１〜０．５mmが好ましく、０．１〜０．３mmが
より好ましい。また、前記の排気孔の全開口面積は、本
実施形態においては、容器強度、シミ防止の観点から１
００〜１５００mm2が好ましく、２００〜１０００mm2が
より好ましい。製造される成形体に角部や稜線等エッジ
を明瞭に出したい部分がある場合には、当該角部等エッ
ジを出したい部分において排気孔１３を開口させること
が好ましい。排気孔１３は、開閉バルブ１３１を具備す
る排気管路１３０に接続されており、この排気管路１３
０の端部は負圧源（図示せず）に接続される。
【００２６】乾燥型１１は、上方開口部１１１を閉塞す
る蓋１５を備えており、蓋１５は、前記開口部１１１に
通じ、中子１６の出し入れが可能な孔１４を有してい
る。乾燥型１１を構成する各割型１２には、加熱手段１
２０が取り付けられている。
る蓋１５を備えており、蓋１５は、前記開口部１１１に
通じ、中子１６の出し入れが可能な孔１４を有してい
る。乾燥型１１を構成する各割型１２には、加熱手段１
２０が取り付けられている。
【００２７】前記中子１６は、弾性を有し膨張収縮自在
で且つ袋状である。中子１６の材質としては引張強度、
反発弾性及び伸縮性等に優れたウレタン、フッ素系ゴ
ム、シリコーン系ゴム又はエラストマー等を挙げること
ができる。中子１６には、当該中子１６内に加圧流体を
供給する管路１７が付設されており、管路１７には開閉
バルブ１８が設けられている。管路１７の端部には切り
替え可能な負圧源及び加圧源（図示せず）が接続されて
いる。
で且つ袋状である。中子１６の材質としては引張強度、
反発弾性及び伸縮性等に優れたウレタン、フッ素系ゴ
ム、シリコーン系ゴム又はエラストマー等を挙げること
ができる。中子１６には、当該中子１６内に加圧流体を
供給する管路１７が付設されており、管路１７には開閉
バルブ１８が設けられている。管路１７の端部には切り
替え可能な負圧源及び加圧源（図示せず）が接続されて
いる。
【００２８】次に、本発明のパルプモールド成形体の好
ましい製造方法を、前記断熱容器１の製造方法に基づい
て説明する。断熱容器１の製造方法は、容器本体２０を
形成するパルプ繊維層２の抄造・脱水工程と、脱水され
たパルプ繊維層２を乾燥する乾燥工程と、前記被覆層３
の形成工程とを具備している。
ましい製造方法を、前記断熱容器１の製造方法に基づい
て説明する。断熱容器１の製造方法は、容器本体２０を
形成するパルプ繊維層２の抄造・脱水工程と、脱水され
たパルプ繊維層２を乾燥する乾燥工程と、前記被覆層３
の形成工程とを具備している。
【００２９】パルプ繊維層２の抄造・脱水工程では、先
ず、単一のスラリー（単一の原料組成物）から単層構造
のパルプ繊維層２を抄造する。この抄造工程では、一対
の割型の各割型を組み合わせることにより、前記容器本
体２に対応した所定形状のキャビティが形成される抄造
型が用いられる。該キャビティの上方には開口部が形成
されている。
ず、単一のスラリー（単一の原料組成物）から単層構造
のパルプ繊維層２を抄造する。この抄造工程では、一対
の割型の各割型を組み合わせることにより、前記容器本
体２に対応した所定形状のキャビティが形成される抄造
型が用いられる。該キャビティの上方には開口部が形成
されている。
【００３０】抄造型を構成する各割型には、前記キャビ
ティと外部とを連通する複数の連通路が形成されてい
る。各連通路は、吸引ポンプ等の吸引手段（図示せず）
に接続されている。割型の内面（キャビティ形成面）に
おける連通路の全開口面積率は、排水時間の短縮、成形
性の点から４〜２０％が好ましく、３〜５０％でがより
好ましい。また、キャビティ形成面には、各連通路に通
じる排水溝が形成されていることが好ましい。キャビテ
ィ形成面における排水溝の全開口面積率は、抄造ネット
の変形防止、成形性、排水性、及び抄造ネットの目詰ま
り防止の点から５０〜９０％が好ましく、６０〜８０％
がより好ましい。また、この排水溝の幅は、抄造ネット
の変形防止、成形性、排水性、及び抄造ネットの目詰ま
り防止の点から１〜１０mmが好ましく、２〜５mmがより
好ましい。排水溝は、各連通路を結ぶように格子状に形
成されていることが好ましい。
ティと外部とを連通する複数の連通路が形成されてい
る。各連通路は、吸引ポンプ等の吸引手段（図示せず）
に接続されている。割型の内面（キャビティ形成面）に
おける連通路の全開口面積率は、排水時間の短縮、成形
性の点から４〜２０％が好ましく、３〜５０％でがより
好ましい。また、キャビティ形成面には、各連通路に通
じる排水溝が形成されていることが好ましい。キャビテ
ィ形成面における排水溝の全開口面積率は、抄造ネット
の変形防止、成形性、排水性、及び抄造ネットの目詰ま
り防止の点から５０〜９０％が好ましく、６０〜８０％
がより好ましい。また、この排水溝の幅は、抄造ネット
の変形防止、成形性、排水性、及び抄造ネットの目詰ま
り防止の点から１〜１０mmが好ましく、２〜５mmがより
好ましい。排水溝は、各連通路を結ぶように格子状に形
成されていることが好ましい。
【００３１】各割型の内面は、所定の抄造ネットによっ
て被覆されている。抄造ネットは、天然繊維、合成繊維
又は金属繊維からなるネットを単一で又は複数組み合わ
せて用いることができる。また、上記素材の中では、ネ
ットの形成のし易さ、耐久性の点から合成繊維が好まし
い。前記天然繊維としては、植物繊維、動物繊維等が挙
げられる。また、前記合成繊維としては、熱可塑性樹
脂、熱硬化性樹脂、半合成樹脂からなる合成樹脂繊維が
挙げられる。また、上記金属繊維としては、ステンレス
繊維、銅繊維等が挙げられる。抄造ネットは、ネットの
滑り性、耐久性を向上させる上で繊維表面の改質を行う
ことが好ましい。製造される抄造体の成形性、耐久性、
スラリー中の固形成分の通過や目詰まり防止などを考慮
すると、抄造ネットの線径は好ましくは０．０５〜１．
０mm、より好ましくは０．０５〜０．５mmで、該ネット
の網目間隔は好ましくは０．１５〜２．０mm、より好ま
しくは０．１５〜１．５mmである。
て被覆されている。抄造ネットは、天然繊維、合成繊維
又は金属繊維からなるネットを単一で又は複数組み合わ
せて用いることができる。また、上記素材の中では、ネ
ットの形成のし易さ、耐久性の点から合成繊維が好まし
い。前記天然繊維としては、植物繊維、動物繊維等が挙
げられる。また、前記合成繊維としては、熱可塑性樹
脂、熱硬化性樹脂、半合成樹脂からなる合成樹脂繊維が
挙げられる。また、上記金属繊維としては、ステンレス
繊維、銅繊維等が挙げられる。抄造ネットは、ネットの
滑り性、耐久性を向上させる上で繊維表面の改質を行う
ことが好ましい。製造される抄造体の成形性、耐久性、
スラリー中の固形成分の通過や目詰まり防止などを考慮
すると、抄造ネットの線径は好ましくは０．０５〜１．
０mm、より好ましくは０．０５〜０．５mmで、該ネット
の網目間隔は好ましくは０．１５〜２．０mm、より好ま
しくは０．１５〜１．５mmである。
【００３２】所定量のスラリーがキャビティ内に加圧注
入され、前記排水溝、前記連通路を通じて吸引ポンプで
キャビティ内が減圧吸引される。そして、スラリー中の
水分が吸引除去され、キャビティの形成面を被覆する前
記抄造ネット上にパルプ繊維層が形成される。キャビテ
ィ内へのスラリーの注入圧力は、スラリー注入時間の短
縮、成形性の点から０．０５〜１．０ＭＰａが好まし
く、０．０５〜０．５ＭＰａがより好ましい。減圧され
た前記連通路を通じたキャビティ内の気圧は、脱水時間
の短縮、成形性の点から１０〜９０ｋＰａが好ましく、
２０〜７０ｋＰａがより好ましい。
入され、前記排水溝、前記連通路を通じて吸引ポンプで
キャビティ内が減圧吸引される。そして、スラリー中の
水分が吸引除去され、キャビティの形成面を被覆する前
記抄造ネット上にパルプ繊維層が形成される。キャビテ
ィ内へのスラリーの注入圧力は、スラリー注入時間の短
縮、成形性の点から０．０５〜１．０ＭＰａが好まし
く、０．０５〜０．５ＭＰａがより好ましい。減圧され
た前記連通路を通じたキャビティ内の気圧は、脱水時間
の短縮、成形性の点から１０〜９０ｋＰａが好ましく、
２０〜７０ｋＰａがより好ましい。
【００３３】パルプ繊維層２の抄造に用いられる単一の
スラリーは、パルプ繊維と水のみからなるものが好まし
く用いられる。該パルプ繊維としては、バージンパル
プ、古紙パルプ等の木材パルプ、コットンパルプ、リン
ターパルプ、竹やわら等の非木材パルプ、又はこれらの
パルプにマーセル化及び又は架橋化を施すことにより疎
水性を付与したパルプ繊維が挙げられる。特に、該疎水
性を付与したパルプ繊維が好ましく、米国ウェハウザー
社製「ＨＢＡ−ＬＡ」、「ＨＢＡ−Ｓ」、「ＨＢＡ−Ｆ
Ｆ」等が好ましく用いられる。これらパルプ繊維が、単
独で又は二種以上適宜の割合で混合されて用いられる。
該スラリー中のパルプ繊維の含有量は、０．０５〜１０
ｗｔ％が好ましく、０．０５〜４ｗｔ％がより好まし
い。パルプ繊維層２の抄造に用いられる単一のスラリー
には、前記嵩高剤、サイズ剤、顔料、定着剤、防かび剤
等の添加剤を適宜の割合で添加することができる。
スラリーは、パルプ繊維と水のみからなるものが好まし
く用いられる。該パルプ繊維としては、バージンパル
プ、古紙パルプ等の木材パルプ、コットンパルプ、リン
ターパルプ、竹やわら等の非木材パルプ、又はこれらの
パルプにマーセル化及び又は架橋化を施すことにより疎
水性を付与したパルプ繊維が挙げられる。特に、該疎水
性を付与したパルプ繊維が好ましく、米国ウェハウザー
社製「ＨＢＡ−ＬＡ」、「ＨＢＡ−Ｓ」、「ＨＢＡ−Ｆ
Ｆ」等が好ましく用いられる。これらパルプ繊維が、単
独で又は二種以上適宜の割合で混合されて用いられる。
該スラリー中のパルプ繊維の含有量は、０．０５〜１０
ｗｔ％が好ましく、０．０５〜４ｗｔ％がより好まし
い。パルプ繊維層２の抄造に用いられる単一のスラリー
には、前記嵩高剤、サイズ剤、顔料、定着剤、防かび剤
等の添加剤を適宜の割合で添加することができる。
【００３４】所定量のスラリーをキャビティ内に加圧注
入した後、前記連通路を通してキャビティ内の減圧を継
続するとともに、キャビティ内に加圧流体を供給して抄
造されたパルプ繊維層２を脱水する。脱水に用いられる
加圧流体には、空気、蒸気、過熱蒸気等が用いられる。
脱水時の加圧流体の圧力は、脱水効率の点から０．０５
〜１．０ＭＰａが好ましく、０．０５〜０．５ＭＰａが
より好ましい。
入した後、前記連通路を通してキャビティ内の減圧を継
続するとともに、キャビティ内に加圧流体を供給して抄
造されたパルプ繊維層２を脱水する。脱水に用いられる
加圧流体には、空気、蒸気、過熱蒸気等が用いられる。
脱水時の加圧流体の圧力は、脱水効率の点から０．０５
〜１．０ＭＰａが好ましく、０．０５〜０．５ＭＰａが
より好ましい。
【００３５】脱水後のパルプ繊維層２の含水率は、乾燥
効率、乾燥後の容器の表面平滑性及び断熱性、乾燥後の
容器表面の焦げ発生防止の観点から、５０〜８５％が好
ましく、６０〜８０％がより好ましい。
効率、乾燥後の容器の表面平滑性及び断熱性、乾燥後の
容器表面の焦げ発生防止の観点から、５０〜８５％が好
ましく、６０〜８０％がより好ましい。
【００３６】パルプ繊維層２が所定の含水率まで脱水さ
れた後、キャビティ形成面からパルプ繊維層２を離間さ
せる。そして、未乾燥状態のパルプ繊維層２を前記乾燥
型１１内に移行させる。
れた後、キャビティ形成面からパルプ繊維層２を離間さ
せる。そして、未乾燥状態のパルプ繊維層２を前記乾燥
型１１内に移行させる。
【００３７】本実施形態のように、フランジ部２１を有
する容器本体２０を形成する場合には、容器本体２０の
胴部２２に対応する乾燥型１１のキャビティ形成面に
は、蒸気の排気孔が配されず、容器本体２０のフランジ
部２１、底部（底面及び底面から立ち上がる部分を含
む）に対応する該キャビティ形成面には外部に通じる蒸
気の排気孔１３が配される。図３（ｂ）に示すように、
乾燥型１１内に前記パルプ繊維層２がセットされ、乾燥
型１１の上方開口部１１１が、挿通孔１４を有する蓋１
５で閉塞された後、乾燥型１１が加熱手段１２０で所定
温度にまで加熱される。
する容器本体２０を形成する場合には、容器本体２０の
胴部２２に対応する乾燥型１１のキャビティ形成面に
は、蒸気の排気孔が配されず、容器本体２０のフランジ
部２１、底部（底面及び底面から立ち上がる部分を含
む）に対応する該キャビティ形成面には外部に通じる蒸
気の排気孔１３が配される。図３（ｂ）に示すように、
乾燥型１１内に前記パルプ繊維層２がセットされ、乾燥
型１１の上方開口部１１１が、挿通孔１４を有する蓋１
５で閉塞された後、乾燥型１１が加熱手段１２０で所定
温度にまで加熱される。
【００３８】乾燥型１１の温度（金型温度）は、パルプ
繊維層２の焦げ発生防止と乾燥効率向上の観点から１５
０〜３００℃が好ましく、１７０〜２５０℃がより好ま
しい。
繊維層２の焦げ発生防止と乾燥効率向上の観点から１５
０〜３００℃が好ましく、１７０〜２５０℃がより好ま
しい。
【００３９】乾燥型でパルプ繊維層を加熱する一方、図
３（ｂ）に示すように、前記中子１６を、前記蓋１５の
前記挿通孔１４を通じて乾燥型１１のキャビティ１１０
内に挿入し、キャビティ１１０を密閉する。そして、中
子１６内に加圧流体を供給して中子１６をキャビティ１
１０内で膨らませることにより、パルプ繊維層２をキャ
ビティ形成面に押圧して加熱・乾燥させる。
３（ｂ）に示すように、前記中子１６を、前記蓋１５の
前記挿通孔１４を通じて乾燥型１１のキャビティ１１０
内に挿入し、キャビティ１１０を密閉する。そして、中
子１６内に加圧流体を供給して中子１６をキャビティ１
１０内で膨らませることにより、パルプ繊維層２をキャ
ビティ形成面に押圧して加熱・乾燥させる。
【００４０】加熱・乾燥時の中子１６の押圧力は、断熱
性、乾燥効率、表面平滑性の点から、０．０５〜１．０
ＭＰａが好ましく、０．１〜０．３ＭＰａがより好まし
い。
性、乾燥効率、表面平滑性の点から、０．０５〜１．０
ＭＰａが好ましく、０．１〜０．３ＭＰａがより好まし
い。
【００４１】この加熱・乾燥の際には、パルプ繊維層２
から発生する蒸気を前記排気孔１３を通じて強制排気す
る。これにより、排気孔の形成されていない部分に対応
するパルプ繊維層２の部位では、繊維間に残留する水分
が排気孔に達する前に一部気化して繊維間の空隙を広げ
るのでパルプ繊維層２が内側で低密度化される。一方、
容器本体２０の開口部及び底部に対応する排気孔１３が
形成された部分では気化した水分が直ちに排気孔から排
気されるため、中子の押圧力で圧縮され続けることによ
ってパルプ層２の高密度化が進行する。
から発生する蒸気を前記排気孔１３を通じて強制排気す
る。これにより、排気孔の形成されていない部分に対応
するパルプ繊維層２の部位では、繊維間に残留する水分
が排気孔に達する前に一部気化して繊維間の空隙を広げ
るのでパルプ繊維層２が内側で低密度化される。一方、
容器本体２０の開口部及び底部に対応する排気孔１３が
形成された部分では気化した水分が直ちに排気孔から排
気されるため、中子の押圧力で圧縮され続けることによ
ってパルプ層２の高密度化が進行する。
【００４２】前述の強制排気の圧力は、乾燥効率、容器
の嵩高化の点から、４〜６０ｋＰａが好ましく、４〜１
０ｋＰａがより好ましい。
の嵩高化の点から、４〜６０ｋＰａが好ましく、４〜１
０ｋＰａがより好ましい。
【００４３】パルプ繊維層２が十分に乾燥できたら、図
３（ｃ）に示すように、中子１６内から加圧流体を除去
して中子１６を縮小させ、キャビティ１１０内を減圧す
る一方で排気孔１３を通した強制排気を停止する。
３（ｃ）に示すように、中子１６内から加圧流体を除去
して中子１６を縮小させ、キャビティ１１０内を減圧す
る一方で排気孔１３を通した強制排気を停止する。
【００４４】前述の強制排気をしながら中子１６でパル
プ繊維層２を加圧する工程と、強制排気を中止して中子
１６を収縮させる工程は、必要に応じて繰り返し行うこ
とができる。
プ繊維層２を加圧する工程と、強制排気を中止して中子
１６を収縮させる工程は、必要に応じて繰り返し行うこ
とができる。
【００４５】そして、容器本体２０の胴部２２に十分な
密度分布が付与された後、図３（ｄ）に示すように、割
型１２、１２を開いて容器本体２０を取り出し、必要に
応じて容器本体にトリミング等を施す。
密度分布が付与された後、図３（ｄ）に示すように、割
型１２、１２を開いて容器本体２０を取り出し、必要に
応じて容器本体にトリミング等を施す。
【００４６】前記被覆層３の形成工程では、容器本体２
０（パルプ繊維層２）の内面及びフランジ部２１が前記
被覆層３で被覆される。前記樹脂フィルムで被覆層３を
形成するには、圧空成形、真空成形等の公知の方法を用
いることができる。
０（パルプ繊維層２）の内面及びフランジ部２１が前記
被覆層３で被覆される。前記樹脂フィルムで被覆層３を
形成するには、圧空成形、真空成形等の公知の方法を用
いることができる。
【００４７】真空成形による場合には、例えば、図４
（ａ）及び（ｂ）に示すように、真空成型型５及びヒー
ター６０を備えたプラグ６を用いて被覆層を形成するこ
とができる。真空成型５は、前記パルプ繊維層２の乾燥
工程で使用した前記乾燥型１０と略同寸法であり、その
キャビティ形成面５０に格子状の通気溝５１を有し、且
つ通気溝５１から外部に通じる真空吸引路５２を有して
いる。そしてこの真空成形型５内に容器本体２０がセッ
トされ、更に容器本体２０の開口部を塞ぐように予め加
熱され軟化した樹脂フィルム３０が該開口部にセットさ
れる。そして、樹脂フィルム３０にその上方からプラグ
６が当接されて樹脂フィルム３０が容器本体２０内に押
し込まれる一方で、容器本体２０の通気性を利用して通
気溝５１及び真空吸引路５２を通じて容器本体２０内が
減圧され、樹脂フィルム３０が容器本体２０の内面及び
フランジ部２１を覆うように貼り付けられる。そして、
余分な樹脂フィルム３０を除去して、断熱容器１の製造
が完了する。
（ａ）及び（ｂ）に示すように、真空成型型５及びヒー
ター６０を備えたプラグ６を用いて被覆層を形成するこ
とができる。真空成型５は、前記パルプ繊維層２の乾燥
工程で使用した前記乾燥型１０と略同寸法であり、その
キャビティ形成面５０に格子状の通気溝５１を有し、且
つ通気溝５１から外部に通じる真空吸引路５２を有して
いる。そしてこの真空成形型５内に容器本体２０がセッ
トされ、更に容器本体２０の開口部を塞ぐように予め加
熱され軟化した樹脂フィルム３０が該開口部にセットさ
れる。そして、樹脂フィルム３０にその上方からプラグ
６が当接されて樹脂フィルム３０が容器本体２０内に押
し込まれる一方で、容器本体２０の通気性を利用して通
気溝５１及び真空吸引路５２を通じて容器本体２０内が
減圧され、樹脂フィルム３０が容器本体２０の内面及び
フランジ部２１を覆うように貼り付けられる。そして、
余分な樹脂フィルム３０を除去して、断熱容器１の製造
が完了する。
【００４８】このように、容器本体２０は、厚み方向に
内側から外側に向けて密度小から密度大に変化する密度
分布を胴部２２に有する単一構造のパルプ繊維層２で形
成されているので、薄型、軽量で、断熱性に優れてお
り、容器本体の外側において所望の強度を得ることがで
きる。また、低密度化のための、発泡剤を使用しないの
で、パルプ繊維層及び被覆層に生分解性の材料を用いる
ことで、環境保全に対応した優れた断熱容器が得られ
る。さらに、胴部２２及び底部につなぎ目が無く、フラ
ンジ部２１、胴部２２及び底部が一体的に形成されてお
り、機械的強度（圧縮強度、耐性）にも優れている。加
えて、パルプ繊維層２の外表面も高密度で表面が平滑で
あるため、印刷特性にも優れている。
内側から外側に向けて密度小から密度大に変化する密度
分布を胴部２２に有する単一構造のパルプ繊維層２で形
成されているので、薄型、軽量で、断熱性に優れてお
り、容器本体の外側において所望の強度を得ることがで
きる。また、低密度化のための、発泡剤を使用しないの
で、パルプ繊維層及び被覆層に生分解性の材料を用いる
ことで、環境保全に対応した優れた断熱容器が得られ
る。さらに、胴部２２及び底部につなぎ目が無く、フラ
ンジ部２１、胴部２２及び底部が一体的に形成されてお
り、機械的強度（圧縮強度、耐性）にも優れている。加
えて、パルプ繊維層２の外表面も高密度で表面が平滑で
あるため、印刷特性にも優れている。
【００４９】単一のスラリーによる１回のみの抄造で形
成されたパルプ繊維層２で容器本体２０は構成されてい
るため、断熱容器１の製造工程は従来法よりも簡略化、
短縮化される。従って、断熱容器１の生産効率は従来法
によりも大幅に向上する。
成されたパルプ繊維層２で容器本体２０は構成されてい
るため、断熱容器１の製造工程は従来法よりも簡略化、
短縮化される。従って、断熱容器１の生産効率は従来法
によりも大幅に向上する。
【００５０】本発明は、上記実施形態の断熱容器１に限
定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲
において適宜変更することができる。
定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲
において適宜変更することができる。
【００５１】本発明のパルプモールド成形体は、前記実
施形態のような断熱容器１の場合には、パルプ繊維層に
おける前記密度分布を容器本体の胴部に有していること
が好ましいが、前記密度分布を有する部位は、パルプモ
ールド成形体の用途や形状等に応じて設定することがで
きる。また、どんぶり形状、トレー形状等容器全体的に
断熱性が必要とされる場合には、パルプ繊維層全体に前
記密度分布を有しているようにすることもできる。01-6
06
施形態のような断熱容器１の場合には、パルプ繊維層に
おける前記密度分布を容器本体の胴部に有していること
が好ましいが、前記密度分布を有する部位は、パルプモ
ールド成形体の用途や形状等に応じて設定することがで
きる。また、どんぶり形状、トレー形状等容器全体的に
断熱性が必要とされる場合には、パルプ繊維層全体に前
記密度分布を有しているようにすることもできる。01-6
06
【００５２】本発明のパルプモールド成形体は、前記実
施形態の断熱容器１のように、厚み方向に内側から外側
に向けて密度小から密度大に変化する密度分布を有して
いる単層構造のパルプ繊維層を備えていることが好まし
い。一方、内容物を保護することを主目的とする容器、
吸音機能を持たせた工業用部材等は、厚み方向に内側か
ら外側に向けて密度大から密度小に変化する密度分布を
有している単層構造のパルプ繊維層を備えていてもよ
い。
施形態の断熱容器１のように、厚み方向に内側から外側
に向けて密度小から密度大に変化する密度分布を有して
いる単層構造のパルプ繊維層を備えていることが好まし
い。一方、内容物を保護することを主目的とする容器、
吸音機能を持たせた工業用部材等は、厚み方向に内側か
ら外側に向けて密度大から密度小に変化する密度分布を
有している単層構造のパルプ繊維層を備えていてもよ
い。
【００５２】本発明のパルプモールド成形体は、前記実
施形態のように、フランジ部２１は、パルプ繊維層２の
抄造時に形成されることが好ましいが、パルプ繊維層の
抄造後に曲げ加工によってフランジ部を形成することも
できる。また、フランジ部の形態は、外向きに所定の曲
率でカールする形態に限定されず、他の形態でもよい。
施形態のように、フランジ部２１は、パルプ繊維層２の
抄造時に形成されることが好ましいが、パルプ繊維層の
抄造後に曲げ加工によってフランジ部を形成することも
できる。また、フランジ部の形態は、外向きに所定の曲
率でカールする形態に限定されず、他の形態でもよい。
【００５３】本発明のパルプモールド成形体は、前記実
施形態のように、被覆層３を樹脂フィルムで形成するこ
とが好ましいが、塗料の塗工により該被覆層を形成する
こともできる。塗料の塗工手法としては、該塗料の塗
布、該塗料内への容器本体２の浸漬等の手法が挙げられ
る。また、本発明のパルプモールド成形体は、外面を前
記繊維層２の密度以上の高密度の別のパルプ繊維層で被
覆することにより、印刷適性、強度、耐水性等のさらな
る向上を達成することができる。
施形態のように、被覆層３を樹脂フィルムで形成するこ
とが好ましいが、塗料の塗工により該被覆層を形成する
こともできる。塗料の塗工手法としては、該塗料の塗
布、該塗料内への容器本体２の浸漬等の手法が挙げられ
る。また、本発明のパルプモールド成形体は、外面を前
記繊維層２の密度以上の高密度の別のパルプ繊維層で被
覆することにより、印刷適性、強度、耐水性等のさらな
る向上を達成することができる。
【００５４】本発明のパルプモールド成形体は、前記実
施形態のように、一組の割型を組み合わせることで所定
のキャビティが形成される抄造型を用いてパルプ繊維層
を抄造することが好ましいが、製造されるパルプモール
ド成形体の形状によっては割型を用いる必要はない。ま
た、他の抄造方法を用いることもできる。例えば、容器
本体の外形に対応した凸状形態を有し且つその外表面に
おいて開口する多数の流体流通孔を有する抄造部と、該
抄造部を覆う所定の抄造ネットとから構成された雄型
を、前記スラリー中に浸漬し、前記流体流通孔を通じて
該スラリーを吸引して前記抄造ネット表面にパルプ繊維
を抄造させてパルプ繊維層を形成することもできる。雄
型の材質は剛体でもよいし、弾性体でもよい。
施形態のように、一組の割型を組み合わせることで所定
のキャビティが形成される抄造型を用いてパルプ繊維層
を抄造することが好ましいが、製造されるパルプモール
ド成形体の形状によっては割型を用いる必要はない。ま
た、他の抄造方法を用いることもできる。例えば、容器
本体の外形に対応した凸状形態を有し且つその外表面に
おいて開口する多数の流体流通孔を有する抄造部と、該
抄造部を覆う所定の抄造ネットとから構成された雄型
を、前記スラリー中に浸漬し、前記流体流通孔を通じて
該スラリーを吸引して前記抄造ネット表面にパルプ繊維
を抄造させてパルプ繊維層を形成することもできる。雄
型の材質は剛体でもよいし、弾性体でもよい。
【００５５】また、本発明のパルプモールド成形体は、
パルプ繊維層２の形状が複雑な場合でも、該パルプ繊維
層を均一に押圧できる点から中空の中子を用いてパルプ
繊維層２を加熱・乾燥することが好ましいが、パルプ繊
維層２の加熱・乾燥には、中実の中子を用いることもで
きる。本発明のパルプモールド成形体は、抄造されたパ
ルプ繊維層の外形に対応する形状の雌型に該パルプ繊維
層を配した後、該雌型とは一定のクリアランスを有する
加熱された雄型を該雌型に組み合わせて該パルプ繊維層
を乾燥させることによって形成することもできる。更
に、本発明のパルプモールド成形体は、あらかじめ雌型
内に乾燥した高密度パルプの成形体（別のパルプ繊維
層）を配し、該パルプの成形体と抄造された湿潤状態の
パルプ繊維層とを合体させた後、該雌型とは一定のクリ
アランスを有する加熱された雄型を該雌型に組み合わせ
て該合体物を乾燥させることにより形成することもでき
る。このような乾燥方法を採用することにより、湿潤状
態のパルプ繊維層から発生する蒸気によって該湿潤状態
のパルプ繊維層が押し広げられると共に関そうするの
で、外側が高密度のパルプ繊維層で被覆され、外側から
内側に向かって密度小から密度大に変化する密度分布を
有するパルプモールド成形体が得られる。この成形体
は、印刷適性、強度、耐水性に非常に優れ、内側の表面
性にも優れる。なお、本発明に係る前記別のパルプ繊維
層は、前記パルプ繊維層２の製造に使用される繊維を用
いて通常の抄造方法によって形成することができる。
パルプ繊維層２の形状が複雑な場合でも、該パルプ繊維
層を均一に押圧できる点から中空の中子を用いてパルプ
繊維層２を加熱・乾燥することが好ましいが、パルプ繊
維層２の加熱・乾燥には、中実の中子を用いることもで
きる。本発明のパルプモールド成形体は、抄造されたパ
ルプ繊維層の外形に対応する形状の雌型に該パルプ繊維
層を配した後、該雌型とは一定のクリアランスを有する
加熱された雄型を該雌型に組み合わせて該パルプ繊維層
を乾燥させることによって形成することもできる。更
に、本発明のパルプモールド成形体は、あらかじめ雌型
内に乾燥した高密度パルプの成形体（別のパルプ繊維
層）を配し、該パルプの成形体と抄造された湿潤状態の
パルプ繊維層とを合体させた後、該雌型とは一定のクリ
アランスを有する加熱された雄型を該雌型に組み合わせ
て該合体物を乾燥させることにより形成することもでき
る。このような乾燥方法を採用することにより、湿潤状
態のパルプ繊維層から発生する蒸気によって該湿潤状態
のパルプ繊維層が押し広げられると共に関そうするの
で、外側が高密度のパルプ繊維層で被覆され、外側から
内側に向かって密度小から密度大に変化する密度分布を
有するパルプモールド成形体が得られる。この成形体
は、印刷適性、強度、耐水性に非常に優れ、内側の表面
性にも優れる。なお、本発明に係る前記別のパルプ繊維
層は、前記パルプ繊維層２の製造に使用される繊維を用
いて通常の抄造方法によって形成することができる。
【００５６】本発明のパルプモールド成形体は、前記実
施形態のように、フランジ部を備えた断熱容器に特に好
適であるが、本発明の成形体の適用対象は、これに限定
されるものではなく、例えば、どんぶり状の容器、ボト
ル状の容器、トレー容器等の各種形状の容器、筒状成形
体等の中空成形体、平板状の成形体等にも適用できる。
施形態のように、フランジ部を備えた断熱容器に特に好
適であるが、本発明の成形体の適用対象は、これに限定
されるものではなく、例えば、どんぶり状の容器、ボト
ル状の容器、トレー容器等の各種形状の容器、筒状成形
体等の中空成形体、平板状の成形体等にも適用できる。
【００５７】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に
説明する。実施例１及び比較例１の記載に準じて断熱容
器を作製し、該容器の各性能評価を行った。評価の結果
を表１に示す。
説明する。実施例１及び比較例１の記載に準じて断熱容
器を作製し、該容器の各性能評価を行った。評価の結果
を表１に示す。
【００５８】〔実施例１〕
＜容器本体寸法形状＞
高さＨ：１０６mm
開口部内径φ１：９０mm
底部外形φ２：６８．５mm
フランジ部最大外径φ３：９６mm
フランジ部厚さＴ：３mm
胴部厚みＴ２２：１．４mm
底部厚みＴ２５：１．２mm
【００５９】上記寸法形状の容器本体に対応したキャビ
ティが形成される一組の割型を備えた下記抄造型を用い
下記条件でパルプ繊維層を抄造した。
ティが形成される一組の割型を備えた下記抄造型を用い
下記条件でパルプ繊維層を抄造した。
【００６０】＜抄造型＞
材質：アルミニウム
連通路の全開口面積：１２８７mm2（胴部、底部に対応
する部分：φ３×５４個＝３８２mm2、フランジ部外周
に対応する部分：スリット状に３mm幅で全周＝９０５mm
2） 排水溝（格子状）の全開口面積：２５０７１mm2 排水溝幅：３mm キャビティ形成面における排水溝の全開口面積率：７５
％ 抄造ネット：２０メッシュのＰＥＴ製ネット及び８０メ
ッシュのＰＥＴ製ネットからなる二重抄造ネット
する部分：φ３×５４個＝３８２mm2、フランジ部外周
に対応する部分：スリット状に３mm幅で全周＝９０５mm
2） 排水溝（格子状）の全開口面積：２５０７１mm2 排水溝幅：３mm キャビティ形成面における排水溝の全開口面積率：７５
％ 抄造ネット：２０メッシュのＰＥＴ製ネット及び８０メ
ッシュのＰＥＴ製ネットからなる二重抄造ネット
【００６１】＜スラリー組成＞
パルプスラリー濃度：０．１重量％
パルプ繊維：架橋化パルプ（米国ウェハウザー社製「Ｈ
ＢＡ−ＬＦ」５０重量％＋ブリーチクラフトパルプ（Ｂ
ＫＰ）５０重量％） 嵩高剤：花王（株）製「ＫＢ１１５」（対パルプ繊維重
量比５％） サイズ剤：日本ＰＭＣ社製「ＡＳ２６２」（対パルプ繊
維重量比２％）
ＢＡ−ＬＦ」５０重量％＋ブリーチクラフトパルプ（Ｂ
ＫＰ）５０重量％） 嵩高剤：花王（株）製「ＫＢ１１５」（対パルプ繊維重
量比５％） サイズ剤：日本ＰＭＣ社製「ＡＳ２６２」（対パルプ繊
維重量比２％）
【００６２】＜抄造条件＞
スラリー供給量：１５リットル（１回のみ）
スラリー供給圧力：０．２ＭＰａ
キャビティの吸引圧：０．０６ＭＰａ
【００６３】下記の条件でキャビティ内に加圧流体を供
給し、含水率７５％となるまで脱水した。 ＜脱水条件＞ 加圧流体：圧縮空気 押圧力：０．２ＭＰａ（１５秒間） キャビティの吸引圧：０．０６ＭＰａ
給し、含水率７５％となるまで脱水した。 ＜脱水条件＞ 加圧流体：圧縮空気 押圧力：０．２ＭＰａ（１５秒間） キャビティの吸引圧：０．０６ＭＰａ
【００６４】製造される容器本体のフランジ部外周及び
底部（底面及び底面からの立ち上がり部分）に対応する
部分に下記排気孔を有する乾燥型を用意し、該乾燥型内
にパルプ繊維層を配し、排気孔を通じて強制排気をしな
がら下記中子で該パルプ繊維層を加圧する。その後強制
排気を中止して中子を収縮させ、容器本体を作製した。 ＜乾燥型＞ 材質：アルミニウム 各排気孔のスリット幅：０．１５mm フランジ部に対応する部分：フランジ部外周に縦に３mm
ピッチで４本（うち１本は、フランジ部の外周面と下面
で形成される角部に対応する部分で開口） 底部に対応する部分：底面に５mmピッチで４本（一つの
割型）、底面からの立ち上がり部分全周に縦に３mmピッ
チで５本 キャビティ形成面における排気孔の全開口面積：３９６
mm2 キャビティ形成面における全排気孔の全開口面積率：
１．２％ ＜中子＞ 材質：シリコーン系ゴム 加圧流体：圧縮空気 ＜乾燥条件＞ 金型温度：２００℃ 中子押圧力：０．２ＭＰａ（１５秒間） 強制排気圧：５ｋＰａ
底部（底面及び底面からの立ち上がり部分）に対応する
部分に下記排気孔を有する乾燥型を用意し、該乾燥型内
にパルプ繊維層を配し、排気孔を通じて強制排気をしな
がら下記中子で該パルプ繊維層を加圧する。その後強制
排気を中止して中子を収縮させ、容器本体を作製した。 ＜乾燥型＞ 材質：アルミニウム 各排気孔のスリット幅：０．１５mm フランジ部に対応する部分：フランジ部外周に縦に３mm
ピッチで４本（うち１本は、フランジ部の外周面と下面
で形成される角部に対応する部分で開口） 底部に対応する部分：底面に５mmピッチで４本（一つの
割型）、底面からの立ち上がり部分全周に縦に３mmピッ
チで５本 キャビティ形成面における排気孔の全開口面積：３９６
mm2 キャビティ形成面における全排気孔の全開口面積率：
１．２％ ＜中子＞ 材質：シリコーン系ゴム 加圧流体：圧縮空気 ＜乾燥条件＞ 金型温度：２００℃ 中子押圧力：０．２ＭＰａ（１５秒間） 強制排気圧：５ｋＰａ
【００６５】＜被覆層の形成＞得られた容器本体に下記
条件で被覆層を形成し、断熱容器を作製した。 樹脂フィルム：ポリエチレン（ＬＤＰＥ／ＨＤＰＥ二層
構造） 樹脂フィルム厚み：１５０μｍ 真空成形機：三和興業製 商品名ＰＬＡＶＡＣ−ＦＥ３
６ＰＨＳ フィルム加熱方式：赤外線ヒーター（ヒーターと樹脂フ
ィルムの間隔１１０mm） フィルム加熱温度：２５５℃（成形機表示温度） フィルム加熱時間：３５秒 プラグ寸法：直径６０mm×長さ１２７mm プラグ材質：アルミニウム（表面はテフロン（登録商
標）で加工されている） プラグ温度：１１０℃（プラグ実表面温度） 真空成形用金型：口部孔径φ８９．８mm、底部径φ６
８．５mm、高さ９３．５mm 真空成形用金型温度：１００℃（金型内側実表面温度） 成形時間：８秒
条件で被覆層を形成し、断熱容器を作製した。 樹脂フィルム：ポリエチレン（ＬＤＰＥ／ＨＤＰＥ二層
構造） 樹脂フィルム厚み：１５０μｍ 真空成形機：三和興業製 商品名ＰＬＡＶＡＣ−ＦＥ３
６ＰＨＳ フィルム加熱方式：赤外線ヒーター（ヒーターと樹脂フ
ィルムの間隔１１０mm） フィルム加熱温度：２５５℃（成形機表示温度） フィルム加熱時間：３５秒 プラグ寸法：直径６０mm×長さ１２７mm プラグ材質：アルミニウム（表面はテフロン（登録商
標）で加工されている） プラグ温度：１１０℃（プラグ実表面温度） 真空成形用金型：口部孔径φ８９．８mm、底部径φ６
８．５mm、高さ９３．５mm 真空成形用金型温度：１００℃（金型内側実表面温度） 成形時間：８秒
【００６６】〔比較例１〕容器本体の胴部に対応する部
分にも排気孔（幅０．１５mm、胴部の略全周、縦に１０
mm間隔）が形成された乾燥型を用いた以外は、実施例１
と同様に断熱容器を作製した。
分にも排気孔（幅０．１５mm、胴部の略全周、縦に１０
mm間隔）が形成された乾燥型を用いた以外は、実施例１
と同様に断熱容器を作製した。
【００６７】〔密度評価〕得られた容器本体の各部位を
切り出し、その見かけの体積及び重量からかさ密度を測
定した。
切り出し、その見かけの体積及び重量からかさ密度を測
定した。
【００６８】〔密度分布の評価〕電解放射型走査電子顕
微鏡（日立社製「Ｓ−４０００型」）を用い、得られた
容器の各部位を倍率５０倍で観察し、密度分布の有無を
判定した。
微鏡（日立社製「Ｓ−４０００型」）を用い、得られた
容器の各部位を倍率５０倍で観察し、密度分布の有無を
判定した。
【００６９】〔重量評価〕得られた容器を１００℃で１
時間低湿度室内で乾燥させ、乾燥後の重量を測定した。
時間低湿度室内で乾燥させ、乾燥後の重量を測定した。
【００７０】〔断熱特性評価〕得られた容器の胴部の外
側に熱電対を張り付け、容器内に８０℃の熱湯を注入
し、注入してから３分経過後の容器の胴部外側の温度を
測定した。また、熱湯を注入した容器を手で把持できる
かどうかを調べた。 ＜熱電対による温度測定＞ ○：６０℃未満 △：６０〜６５℃ ×：６５℃超 ＜手による容器把持試験＞ ○：温かく感じるレベル △：少し熱く感じるが把持できるレベル ×：熱く感じ、把持できないレベル
側に熱電対を張り付け、容器内に８０℃の熱湯を注入
し、注入してから３分経過後の容器の胴部外側の温度を
測定した。また、熱湯を注入した容器を手で把持できる
かどうかを調べた。 ＜熱電対による温度測定＞ ○：６０℃未満 △：６０〜６５℃ ×：６５℃超 ＜手による容器把持試験＞ ○：温かく感じるレベル △：少し熱く感じるが把持できるレベル ×：熱く感じ、把持できないレベル
【００７１】〔強度評価〕圧縮試験器（オリエンテック
社製、テンシロン、「ＲＴＡ−５００」）を用い、得ら
れた容器の縦圧縮強度及び横圧縮強度を下記の方法で評
価した。 ＜縦圧縮強度＞得られた容器の開口部を下にして該容器
を載置台に載置し、容器底部の上方からクロスヘッドス
ピード２０mm／minで押圧子を降下させたときの容器胴
部の圧縮強度を求めた。 ○：２５ｋｇｆ以上（包装時、搬送時、使用時に必要な
強度） ×：２５ｋｇｆ未満 ＜横圧縮強度＞容器のフランジ部に対応する部分に該フ
ランジ部を収納する溝が形成された載置台に、得られた
容器を水平に載置し、容器胴部の上方からクロスヘッド
スピード２０mm／minで直径１０mmの丸棒の押圧子を降
下させたときの該容器胴部の圧縮強度を求めた。そし
て、得られた強度を、下記のように市販の発泡スチレン
製容器の値と相対評価した。 ＜評価＞ ○：発泡スチレン容器と同等又はそれ以上（包装時、搬
送時、使用時に耐える強度） ×：発泡スチレン容器以下
社製、テンシロン、「ＲＴＡ−５００」）を用い、得ら
れた容器の縦圧縮強度及び横圧縮強度を下記の方法で評
価した。 ＜縦圧縮強度＞得られた容器の開口部を下にして該容器
を載置台に載置し、容器底部の上方からクロスヘッドス
ピード２０mm／minで押圧子を降下させたときの容器胴
部の圧縮強度を求めた。 ○：２５ｋｇｆ以上（包装時、搬送時、使用時に必要な
強度） ×：２５ｋｇｆ未満 ＜横圧縮強度＞容器のフランジ部に対応する部分に該フ
ランジ部を収納する溝が形成された載置台に、得られた
容器を水平に載置し、容器胴部の上方からクロスヘッド
スピード２０mm／minで直径１０mmの丸棒の押圧子を降
下させたときの該容器胴部の圧縮強度を求めた。そし
て、得られた強度を、下記のように市販の発泡スチレン
製容器の値と相対評価した。 ＜評価＞ ○：発泡スチレン容器と同等又はそれ以上（包装時、搬
送時、使用時に耐える強度） ×：発泡スチレン容器以下
【００７２】
【表１】
【００７３】表１に示すように、実施例１の断熱容器
は、比較例１の断熱容器に比べ、薄肉、軽量で、断熱性
に優れ、インスタントカップ麺用の容器として十分に使
用できるものであることが確認された。
は、比較例１の断熱容器に比べ、薄肉、軽量で、断熱性
に優れ、インスタントカップ麺用の容器として十分に使
用できるものであることが確認された。
【００７４】
【発明の効果】本発明によれば、薄肉、軽量で断熱性能
に優れた新規なパルプモールド成形体、並びに該パルプ
モールド成形体を効率よく製造することが可能なパルプ
モールド成形体の製造方法及び装置が提供される。
に優れた新規なパルプモールド成形体、並びに該パルプ
モールド成形体を効率よく製造することが可能なパルプ
モールド成形体の製造方法及び装置が提供される。
【図１】図１は、断熱容器とした本発明のパルプモール
ド成形体の半断面図である。
ド成形体の半断面図である。
【図２】図２は、本発明のパルプモールド成形体の製造
装置の一実施形態を模式的に示した図である。
装置の一実施形態を模式的に示した図である。
【図３】図３（ａ）〜（ｄ）は、前記断熱容器における
容器本体を形成するパルプ繊維層の乾燥工程を模式的に
示す図である。図３（ａ）は抄造後のパルプ繊維層を乾
燥型内に配設した状態を示す。図３（ｂ）は乾燥型のキ
ャビティ内で中子によりパルプ繊維層を押圧している状
態を示す。図３（ｃ）は中子を収縮させている状態を示
す。図３（ｄ）は脱型した容器本体を示す。
容器本体を形成するパルプ繊維層の乾燥工程を模式的に
示す図である。図３（ａ）は抄造後のパルプ繊維層を乾
燥型内に配設した状態を示す。図３（ｂ）は乾燥型のキ
ャビティ内で中子によりパルプ繊維層を押圧している状
態を示す。図３（ｃ）は中子を収縮させている状態を示
す。図３（ｄ）は脱型した容器本体を示す。
【図４】図４（ａ）及び（ｂ）は、前記断熱容器におけ
る被覆層の形成工程を模式的に示す。図４（ａ）は真空
成形により容器本体の内面に樹脂フィルムを積層してい
る状態を示す。図４（ｂ）は樹脂フィルムの積層につい
ての要部の拡大である。
る被覆層の形成工程を模式的に示す。図４（ａ）は真空
成形により容器本体の内面に樹脂フィルムを積層してい
る状態を示す。図４（ｂ）は樹脂フィルムの積層につい
ての要部の拡大である。
１ 断熱容器（パルプモールド成形体）
２ パルプ繊維層
２０ 容器本体
２１ フランジ部
２２ 胴部
３ 被覆層
１０ 製造装置
１１ 乾燥型
１１０ キャビティ
１１１ 開口部
１２ 割型
１２０ 加熱手段
１３ 排気孔
１３０ 排気管路
１３１ 開閉バルブ
１４ 挿通孔
１５ 蓋
１６ 中子
１７ 管路
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 石川 雅隆
栃木県芳賀郡市貝町赤羽2606 花王株式会
社研究所内
(72)発明者 野々村 著
栃木県芳賀郡市貝町赤羽2606 花王株式会
社研究所内
Ｆターム(参考） 3E033 AA08 BA10 BA15 BA16 BA18
BA19 BA21 BA22 BB08 CA08
CA09 CA16 DA08 DD01 FA02
4L055 BF08 CJ06 FA19 FA30 GA05
Claims (13)
- 【請求項１】 単一の原料組成物から抄造され且つ厚み
方向に密度分布を有する単層構造のパルプ繊維層を備え
ているパルプモールド成形体。 - 【請求項２】 前記パルプ繊維層に厚み方向に密度小か
ら密度大に又は密度大から密度小に変化する密度分布を
有する請求項１記載のパルプモールド成形体。 - 【請求項３】 前記パルプ繊維層の少なくとも内面又は
外面が被覆層で被覆されている請求項１記載のパルプモ
ールド成形体。 - 【請求項４】 前記パルプ繊維層の外面が、該パルプ繊
維層とは別のパルプ繊維層で被覆されている請求項１記
載のパルプモールド成形体。 - 【請求項５】 前記別のパルプ繊維層の密度が前記パル
プ繊維層の最大密度以上の密度である請求項４記載のパ
ルプモールド成形体。 - 【請求項６】 前記パルプ繊維層及び前記被覆層が生分
解性の材料で形成されている請求項１記載のパルプモー
ルド成形体。 - 【請求項７】 前記パルプ繊維層でカップ状の容器本体
が形成されており、その開口縁部にフランジ部が形成さ
れている請求項１記載のパルプモールド成形体。 - 【請求項８】 前記密度分布を前記容器本体の胴部に有
している請求項７記載のパルプモールド成形体。 - 【請求項９】 前記容器本体における前記フランジ部及
び底部が胴部よりも高密度に形成されている請求項７記
載のパルプモールド成形体。 - 【請求項１０】 単一の原料組成物からパルプ繊維層を
抄造し脱水する抄造・脱水工程と、脱水された該パルプ
繊維層を乾燥型内に配して該パルプ繊維層の厚み方向に
密度分布を付与するように乾燥する乾燥工程とを具備す
るパルプモールド成形体の製造方法であって、 前記パルプ繊維層における密度分布を付与しない部分に
対応する前記乾燥型の内面に、外部に通じる排気孔を形
成し、 前記排気孔を通して前記乾燥型内を排気しながら弾性変
形可能な中子で該乾燥型内に配された前記パルプ繊維層
を該乾燥型の前記内面に向けて押圧した後に、該中子の
押圧力を低下させて前記排気孔を通した排気を停止し、
前記中子を前記パルプ繊維層から離間させて該パルプ繊
維層の厚み方向に密度分布を付与するパルプモールド成
形体の製造方法。 - 【請求項１１】 前記中子による前記パルプ繊維層の押
圧工程と、前記中子の押圧力を低下させて排気を停止す
る工程を繰り返して行いながら前記パルプ繊維層を乾燥
する請求項１０記載のパルプモールド成形体の製造方
法。 - 【請求項１２】 前記パルプ繊維層の少なくとも内面又
は外面を被覆層で被覆する工程を具備している請求項１
０記載のパルプモールド成形体の製造方法。 - 【請求項１３】 請求項１０記載のパルプモールド成形
体の製造方法に用いられる製造装置であって、 パルプ繊維層が配設される乾燥型と、該乾燥型内に配さ
れたパルプ繊維層をその内部より該乾燥型の内面に向け
て押圧する弾性変形可能な中子とを備え、 前記パルプ繊維層の密度分布を付与しない部分に対応し
た前記乾燥型の前記内面に、外部に通じる排気孔が形成
されているパルプモールド成形体の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002218406A JP4039908B2 (ja) | 2001-08-03 | 2002-07-26 | パルプモールド断熱容器、その製造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001235858 | 2001-08-03 | ||
| JP2001-235858 | 2001-08-03 | ||
| JP2001-235859 | 2001-08-03 | ||
| JP2001235859 | 2001-08-03 | ||
| JP2002218406A JP4039908B2 (ja) | 2001-08-03 | 2002-07-26 | パルプモールド断熱容器、その製造方法及び装置 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007210657A Division JP2007291600A (ja) | 2001-08-03 | 2007-08-13 | パルプモールド成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003113600A true JP2003113600A (ja) | 2003-04-18 |
| JP4039908B2 JP4039908B2 (ja) | 2008-01-30 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002218406A Expired - Fee Related JP4039908B2 (ja) | 2001-08-03 | 2002-07-26 | パルプモールド断熱容器、その製造方法及び装置 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2004204397A (ja) * | 2002-12-25 | 2004-07-22 | Kao Corp | パルプモールド成形体 |
| EP1469175A2 (en) | 2003-04-18 | 2004-10-20 | Nissan Motor Co., Ltd. | Intake system of internal combustion engine |
| JP2005297970A (ja) * | 2004-04-06 | 2005-10-27 | Asano Laboratories Co Ltd | 通気性基材容器 |
| JP2005297998A (ja) * | 2004-04-09 | 2005-10-27 | Kao Corp | 断熱複合容器 |
| JP2005325501A (ja) * | 2004-05-14 | 2005-11-24 | Weyerhaeuser Co | 絶縁板紙の製造方法 |
| JP2005325500A (ja) * | 2004-05-14 | 2005-11-24 | Weyerhaeuser Co | エンボス加工した絶縁板紙 |
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| JP2005336649A (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Kao Corp | 成形体の製造方法 |
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| JP2006123982A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Kyoraku Co Ltd | 薄いパルプモールド製品 |
| JP2006347593A (ja) * | 2005-06-16 | 2006-12-28 | Tenman Shiki Kk | 紙及び合成樹脂からなる複合容器及びその製造方法 |
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-
2002
- 2002-07-26 JP JP2002218406A patent/JP4039908B2/ja not_active Expired - Fee Related
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