JP2003106784A - 熱交換器 - Google Patents
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- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/0008—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one medium being in heat conductive contact with the conduits for the other medium
- F28D7/0016—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one medium being in heat conductive contact with the conduits for the other medium the conduits for one medium or the conduits for both media being bent
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- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
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- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、長尺状の本体部に第１の冷媒通路
と第２の冷媒通路を形成し、第１の冷媒通路を流れる流
体と第２の冷媒通路を流れる流体を本体部を介して熱交
換させる熱交換器に関し、熱交換効率を従来より大幅に
向上することを目的とする。 【解決手段】 長尺状の本体部１１の中心に横断面円形
状の第１の冷媒通路１５を形成するとともに、前記本体
部１１の前記第１の冷媒通路１５の外側に複数の第２の
冷媒通路１７を形成してなる熱交換器において、前記第
２の冷媒通路１７の中心側面１７ｂが、前記第１の冷媒
通路１５の中心Ｏを中心とする円弧面とされていること
を特徴とする。
と第２の冷媒通路を形成し、第１の冷媒通路を流れる流
体と第２の冷媒通路を流れる流体を本体部を介して熱交
換させる熱交換器に関し、熱交換効率を従来より大幅に
向上することを目的とする。 【解決手段】 長尺状の本体部１１の中心に横断面円形
状の第１の冷媒通路１５を形成するとともに、前記本体
部１１の前記第１の冷媒通路１５の外側に複数の第２の
冷媒通路１７を形成してなる熱交換器において、前記第
２の冷媒通路１７の中心側面１７ｂが、前記第１の冷媒
通路１５の中心Ｏを中心とする円弧面とされていること
を特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、長尺状の本体部に
第１の冷媒通路と第２の冷媒通路を形成し、第１の冷媒
通路を流れる流体と第２の冷媒通路を流れる流体を本体
部を介して熱交換させる熱交換器に関する。
第１の冷媒通路と第２の冷媒通路を形成し、第１の冷媒
通路を流れる流体と第２の冷媒通路を流れる流体を本体
部を介して熱交換させる熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】近時、例えば、自動車の空調装置では、
炭酸ガス（二酸化炭素）を冷媒に用いた冷凍サイクルが
開発されている。図６は、この種の冷凍サイクルを示す
もので、この冷凍サイクルでは、エバポレータ１で蒸発
した冷媒は、アキュムレータ２で気液分離された後、内
部熱交換器３で熱交換されて昇温される。
炭酸ガス（二酸化炭素）を冷媒に用いた冷凍サイクルが
開発されている。図６は、この種の冷凍サイクルを示す
もので、この冷凍サイクルでは、エバポレータ１で蒸発
した冷媒は、アキュムレータ２で気液分離された後、内
部熱交換器３で熱交換されて昇温される。
【０００３】昇温された冷媒は、コンプレッサ４で昇圧
された後、ガスクーラ５で冷却され凝縮され、内部熱交
換器３でアキュムレータ２からの冷媒と熱交換し冷却さ
れた後、膨張弁６を介してエバポレータ１に循環され
る。
された後、ガスクーラ５で冷却され凝縮され、内部熱交
換器３でアキュムレータ２からの冷媒と熱交換し冷却さ
れた後、膨張弁６を介してエバポレータ１に循環され
る。
【０００４】このような冷凍サイクルでは、内部熱交換
器３により、ガスクーラ５からの冷媒とアキュムレータ
２からの冷媒とを熱交換し、ガスクーラ５からの冷媒を
冷却しているため、エバポレータ１に流入する冷媒の液
量を増大することができ冷却性能を向上することができ
る。図７は、従来の内部熱交換器３を示すもので、この
内部熱交換器３では、長尺状の本体部７の中心に横断面
円形状の第１の冷媒通路８が形成されている。
器３により、ガスクーラ５からの冷媒とアキュムレータ
２からの冷媒とを熱交換し、ガスクーラ５からの冷媒を
冷却しているため、エバポレータ１に流入する冷媒の液
量を増大することができ冷却性能を向上することができ
る。図７は、従来の内部熱交換器３を示すもので、この
内部熱交換器３では、長尺状の本体部７の中心に横断面
円形状の第１の冷媒通路８が形成されている。
【０００５】そして、本体部７の第１の冷媒通路８の外
側に多数の横断面円形状の第２の冷媒通路９が形成され
ている。第２の冷媒通路９は、第１の冷媒通路８の中心
を中心とする同一円上に所定角度を置いて形成されてい
る。そして、上述した冷凍サイクルでは、本体部７に形
成される第１の冷媒通路８に、ガスクーラ５からの比較
的高温の冷媒が流通され、第２の冷媒通路９に、アキュ
ムレータ２からの比較的低温の冷媒が流通され、本体部
７を介して、第１の冷媒通路８を流れる冷媒と第２の冷
媒通路９を流れる冷媒とが熱交換される。
側に多数の横断面円形状の第２の冷媒通路９が形成され
ている。第２の冷媒通路９は、第１の冷媒通路８の中心
を中心とする同一円上に所定角度を置いて形成されてい
る。そして、上述した冷凍サイクルでは、本体部７に形
成される第１の冷媒通路８に、ガスクーラ５からの比較
的高温の冷媒が流通され、第２の冷媒通路９に、アキュ
ムレータ２からの比較的低温の冷媒が流通され、本体部
７を介して、第１の冷媒通路８を流れる冷媒と第２の冷
媒通路９を流れる冷媒とが熱交換される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の内部熱交換器３では、横断面円形状の第１の
冷媒通路８の外側に、横断面円形状の第２の冷媒通路９
を形成しているため、図８に示すように、第２の冷媒通
路９と第１の冷媒通路８との肉厚が、第２の冷媒通路９
の中心Ｏ’と第１の冷媒通路８の中心Ｏを結ぶ線分Ｌか
ら離れるに従って増大し、熱伝導性能が低下し、充分な
熱交換効率を得ることが困難になるという問題があっ
た。
うな従来の内部熱交換器３では、横断面円形状の第１の
冷媒通路８の外側に、横断面円形状の第２の冷媒通路９
を形成しているため、図８に示すように、第２の冷媒通
路９と第１の冷媒通路８との肉厚が、第２の冷媒通路９
の中心Ｏ’と第１の冷媒通路８の中心Ｏを結ぶ線分Ｌか
ら離れるに従って増大し、熱伝導性能が低下し、充分な
熱交換効率を得ることが困難になるという問題があっ
た。
【０００７】本発明は、かかる従来の問題を解決するた
めになされたもので、熱交換効率を従来より大幅に向上
することができる熱交換器を提供することを目的とす
る。
めになされたもので、熱交換効率を従来より大幅に向上
することができる熱交換器を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１の熱交換器は、
長尺状の本体部の中心に横断面円形状の第１の冷媒通路
を形成するとともに、前記本体部の前記第１の冷媒通路
の外側に複数の第２の冷媒通路を形成してなる熱交換器
において、前記第２の冷媒通路の中心側面が、前記第１
の冷媒通路の中心を中心とする円弧面とされていること
を特徴とする。
長尺状の本体部の中心に横断面円形状の第１の冷媒通路
を形成するとともに、前記本体部の前記第１の冷媒通路
の外側に複数の第２の冷媒通路を形成してなる熱交換器
において、前記第２の冷媒通路の中心側面が、前記第１
の冷媒通路の中心を中心とする円弧面とされていること
を特徴とする。
【０００９】請求項２の熱交換器は、請求項１記載の熱
交換器において、前記第２の冷媒通路の外周側面が、前
記第１の冷媒通路の中心を中心とする円弧面の半径より
小さい半径の円弧面とされていることを特徴とする。
交換器において、前記第２の冷媒通路の外周側面が、前
記第１の冷媒通路の中心を中心とする円弧面の半径より
小さい半径の円弧面とされていることを特徴とする。
【００１０】（作用）請求項１の熱交換器では、第２の
冷媒通路の中心側面が、第１の冷媒通路の中心を中心と
する円弧面とされ、これにより、第２の冷媒通路の中心
側面と第１の冷媒通路との間の肉厚が、均等な肉厚にな
り、熱伝導性能の低下が防止される。
冷媒通路の中心側面が、第１の冷媒通路の中心を中心と
する円弧面とされ、これにより、第２の冷媒通路の中心
側面と第１の冷媒通路との間の肉厚が、均等な肉厚にな
り、熱伝導性能の低下が防止される。
【００１１】請求項２の熱交換器では、第２の冷媒通路
の外周側面が、第１の冷媒通路の中心を中心とする円弧
面の半径より小さい半径の円弧面とされ、これにより、
第２の冷媒通路の外周側の肉厚が増大される。
の外周側面が、第１の冷媒通路の中心を中心とする円弧
面の半径より小さい半径の円弧面とされ、これにより、
第２の冷媒通路の外周側の肉厚が増大される。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の詳細を図面に示す
実施形態について説明する。
実施形態について説明する。
【００１３】図１は、図２の要部の詳細を示しており、
図２は、本発明の熱交換器の第１の実施形態を示してい
る。この実施形態では、冷媒に炭酸ガスを用いた自動車
の空調装置の内部熱交換器に本発明が適用される。図２
において符号１１は、長尺状の本体部を示している。
図２は、本発明の熱交換器の第１の実施形態を示してい
る。この実施形態では、冷媒に炭酸ガスを用いた自動車
の空調装置の内部熱交換器に本発明が適用される。図２
において符号１１は、長尺状の本体部を示している。
【００１４】この本体部１１は、Ｕ字状に折曲され、そ
の両端にコネクタ１３が配置されている。図１は、本体
部１１の横断面を示すもので、本体部１１は、横断面円
形状とされている。本体部１１の中心Ｏには、中心軸に
沿って横断面円形状の第１の冷媒通路１５が形成されて
いる。
の両端にコネクタ１３が配置されている。図１は、本体
部１１の横断面を示すもので、本体部１１は、横断面円
形状とされている。本体部１１の中心Ｏには、中心軸に
沿って横断面円形状の第１の冷媒通路１５が形成されて
いる。
【００１５】そして、本体部１１の第１の冷媒通路１５
の外側には、複数の第２の冷媒通路１７が形成されてい
る。この第２の冷媒通路１７は、第１の冷媒通路１５の
中心Ｏを中心にして６０度の角度を置いて６箇所に形成
されている。第２の冷媒通路１７は、周方向に長い長穴
状に形成されている。
の外側には、複数の第２の冷媒通路１７が形成されてい
る。この第２の冷媒通路１７は、第１の冷媒通路１５の
中心Ｏを中心にして６０度の角度を置いて６箇所に形成
されている。第２の冷媒通路１７は、周方向に長い長穴
状に形成されている。
【００１６】第２の冷媒通路１７は、本体部１１の外周
側に位置する外周側面１７ａと、第１の冷媒通路１５側
に位置する中心側面１７ｂとを有している。そして、外
周側面１７ａと中心側面１７ｂの両側が、半円状の周方
向面１７ｃにより接続されている。外周側面１７ａおよ
び中心側面１７ｂは、第１の冷媒通路１５の中心Ｏを中
心とする円弧面とされている。
側に位置する外周側面１７ａと、第１の冷媒通路１５側
に位置する中心側面１７ｂとを有している。そして、外
周側面１７ａと中心側面１７ｂの両側が、半円状の周方
向面１７ｃにより接続されている。外周側面１７ａおよ
び中心側面１７ｂは、第１の冷媒通路１５の中心Ｏを中
心とする円弧面とされている。
【００１７】この実施形態では、第２の冷媒通路１７の
周方向の長さは、周方向面１７ｃの半径Ｒ１の略４倍の
長さとされている。また、本体部１１は、アルミニウム
からなり、アルミニウムを押し出し成形することにより
第１の冷媒通路１５および第２の冷媒通路１７が形成さ
れている。この実施形態では、本体部１１の直径φ１が
１５ｍｍとされ、第１の冷媒通路１５の直径φ２が５ｍ
ｍとされている。
周方向の長さは、周方向面１７ｃの半径Ｒ１の略４倍の
長さとされている。また、本体部１１は、アルミニウム
からなり、アルミニウムを押し出し成形することにより
第１の冷媒通路１５および第２の冷媒通路１７が形成さ
れている。この実施形態では、本体部１１の直径φ１が
１５ｍｍとされ、第１の冷媒通路１５の直径φ２が５ｍ
ｍとされている。
【００１８】また、第２の冷媒通路１７の中心側面１７
ｂの半径Ｒ２が４ｍｍとされ、外周側面１７ａの半径Ｒ
３が６ｍｍとされている。そして、外周側面１７ａと中
心側面１７ｂとが、半径Ｒ１が１ｍｍの周方向面１７ｃ
により接続されている。
ｂの半径Ｒ２が４ｍｍとされ、外周側面１７ａの半径Ｒ
３が６ｍｍとされている。そして、外周側面１７ａと中
心側面１７ｂとが、半径Ｒ１が１ｍｍの周方向面１７ｃ
により接続されている。
【００１９】図３は、本体部１１の端部およびコネクタ
１３の詳細を示すもので、本体部１１の端部には、横断
面円形状の小径部１９が形成されている。この小径部１
９は、図１に示した本体部１１の第２の冷媒通路１７の
中心側面１７ｂを結んで形成される円より外側の材料
を、例えば、切削加工により除去することにより形成さ
れる。
１３の詳細を示すもので、本体部１１の端部には、横断
面円形状の小径部１９が形成されている。この小径部１
９は、図１に示した本体部１１の第２の冷媒通路１７の
中心側面１７ｂを結んで形成される円より外側の材料
を、例えば、切削加工により除去することにより形成さ
れる。
【００２０】この小径部１９は、コネクタ１３の連結部
材２１に挿通されている。連結部材２１の本体部１１側
には、本体部１１の外周が嵌挿される第１の嵌合穴２１
ａが形成されている。また、連結部材２１の本体部１１
と反対側には、小径部１９の外周が嵌挿される第２の嵌
合穴２１ｂが形成されている。
材２１に挿通されている。連結部材２１の本体部１１側
には、本体部１１の外周が嵌挿される第１の嵌合穴２１
ａが形成されている。また、連結部材２１の本体部１１
と反対側には、小径部１９の外周が嵌挿される第２の嵌
合穴２１ｂが形成されている。
【００２１】そして、連結部材２１の第１の嵌合穴２１
ａと第２の嵌合穴２１ｂとの間に、第２の冷媒通路１７
が開口する通路穴２１ｃが形成されている。この通路穴
２１ｃには、図示しない継ぎ手が螺合される螺子穴２１
ｄが開口されている。連結部材２１の本体部１１と反対
側の外周には、継ぎ手２３が螺合されている。
ａと第２の嵌合穴２１ｂとの間に、第２の冷媒通路１７
が開口する通路穴２１ｃが形成されている。この通路穴
２１ｃには、図示しない継ぎ手が螺合される螺子穴２１
ｄが開口されている。連結部材２１の本体部１１と反対
側の外周には、継ぎ手２３が螺合されている。
【００２２】この継ぎ手２３には、第１の冷媒通路１５
が開口する螺子穴２３ａが形成されている。上述した熱
交換器では、例えば、本体部１１の第１の冷媒通路１５
に高温側の冷媒が流通され、第２の冷媒通路１７に低温
側の冷媒が流通される。そして、第１の冷媒通路１５を
流れる冷媒と第２の冷媒通路１７を流れる冷媒とが熱交
換され、第１の冷媒通路１５を流れる冷媒が冷却され
る。
が開口する螺子穴２３ａが形成されている。上述した熱
交換器では、例えば、本体部１１の第１の冷媒通路１５
に高温側の冷媒が流通され、第２の冷媒通路１７に低温
側の冷媒が流通される。そして、第１の冷媒通路１５を
流れる冷媒と第２の冷媒通路１７を流れる冷媒とが熱交
換され、第１の冷媒通路１５を流れる冷媒が冷却され
る。
【００２３】すなわち、図２において、例えば、上側の
コネクタ１３の連結部材２１の螺子穴２１ｄから、低温
側の冷媒が供給され、この冷媒は、通路穴２１ｃを通り
本体部１１の第２の冷媒通路１７に流入し、本体部１１
の第２の冷媒通路１７を通った後、下側のコネクタ１３
の連結部材２１の螺子穴２１ｄから流出される。
コネクタ１３の連結部材２１の螺子穴２１ｄから、低温
側の冷媒が供給され、この冷媒は、通路穴２１ｃを通り
本体部１１の第２の冷媒通路１７に流入し、本体部１１
の第２の冷媒通路１７を通った後、下側のコネクタ１３
の連結部材２１の螺子穴２１ｄから流出される。
【００２４】また、例えば、上側のコネクタ１３の継ぎ
手２３に、高温側の冷媒が供給され、この冷媒は、小径
部１９に形成される第１の冷媒通路１５を通り、本体部
１１の第１の冷媒通路１５に流入し、第１の冷媒通路１
５を通る間に、第２の冷媒通路１７を流れる低温の冷媒
と熱交換し冷却され、下側のコネクタ１３の継ぎ手２３
から流出される。
手２３に、高温側の冷媒が供給され、この冷媒は、小径
部１９に形成される第１の冷媒通路１５を通り、本体部
１１の第１の冷媒通路１５に流入し、第１の冷媒通路１
５を通る間に、第２の冷媒通路１７を流れる低温の冷媒
と熱交換し冷却され、下側のコネクタ１３の継ぎ手２３
から流出される。
【００２５】上述した熱交換器では、本体部１１の第２
の冷媒通路１７の中心側面１７ｂを、第１の冷媒通路１
５の中心Ｏを中心とする円弧面としたので、図４に示す
ように、第２の冷媒通路１７の中心側面１７ｂと第１の
冷媒通路１５との間の肉厚Ｗが、均等な肉厚になる。従
って、この肉厚Ｗを第１の冷媒通路１５の耐圧強度を維
持するのに必要な最小の肉厚とすることにより、熱伝導
性能の低下が防止され、これにより熱交換効率を従来よ
り大幅に向上することができる。
の冷媒通路１７の中心側面１７ｂを、第１の冷媒通路１
５の中心Ｏを中心とする円弧面としたので、図４に示す
ように、第２の冷媒通路１７の中心側面１７ｂと第１の
冷媒通路１５との間の肉厚Ｗが、均等な肉厚になる。従
って、この肉厚Ｗを第１の冷媒通路１５の耐圧強度を維
持するのに必要な最小の肉厚とすることにより、熱伝導
性能の低下が防止され、これにより熱交換効率を従来よ
り大幅に向上することができる。
【００２６】図５は、本発明の熱交換器の第２の実施形
態を示すもので、この実施形態では、本体部１１の第２
の冷媒通路１７の外周側面１７ａが、第１の冷媒通路１
５の中心Ｏを中心とする円弧面の半径Ｒ３より小さい半
径Ｒ４の円弧面とされている。この実施形態では、本体
部１１の直径φ１が１５ｍｍとされ、第１の冷媒通路１
５の直径φ２が５ｍｍとされている。
態を示すもので、この実施形態では、本体部１１の第２
の冷媒通路１７の外周側面１７ａが、第１の冷媒通路１
５の中心Ｏを中心とする円弧面の半径Ｒ３より小さい半
径Ｒ４の円弧面とされている。この実施形態では、本体
部１１の直径φ１が１５ｍｍとされ、第１の冷媒通路１
５の直径φ２が５ｍｍとされている。
【００２７】また、第２の冷媒通路１７の中心側面１７
ｂの半径Ｒ２が４ｍｍとされている。そして、第２の冷
媒通路１７の外周側面１７ａが、中心側面１７ｂの中央
を中心Ｏ’とする半径２ｍｍの円弧面とされている。ま
た、外周側面１７ａと中心側面１７ｂの両側が、半径Ｒ
５が０．８ｍｍの周方向面１７ｃにより接続されてい
る。
ｂの半径Ｒ２が４ｍｍとされている。そして、第２の冷
媒通路１７の外周側面１７ａが、中心側面１７ｂの中央
を中心Ｏ’とする半径２ｍｍの円弧面とされている。ま
た、外周側面１７ａと中心側面１７ｂの両側が、半径Ｒ
５が０．８ｍｍの周方向面１７ｃにより接続されてい
る。
【００２８】この実施形態においても第１の実施形態と
同様の効果を得ることができるが、この実施形態では、
第２の冷媒通路１７の外周側面１７ａを、第１の冷媒通
路１５の中心Ｏを中心とする円弧面の半径Ｒ３より小さ
い半径Ｒ４の円弧面としたので、第１の実施形態に比較
して第２の冷媒通路１７の外周側の肉厚が増大する。従
って、第１の実施形態に比較して本体部１１の耐圧強度
および曲げ剛性を増大することができる。
同様の効果を得ることができるが、この実施形態では、
第２の冷媒通路１７の外周側面１７ａを、第１の冷媒通
路１５の中心Ｏを中心とする円弧面の半径Ｒ３より小さ
い半径Ｒ４の円弧面としたので、第１の実施形態に比較
して第２の冷媒通路１７の外周側の肉厚が増大する。従
って、第１の実施形態に比較して本体部１１の耐圧強度
および曲げ剛性を増大することができる。
【００２９】すなわち、第２の冷媒通路１７の外周側面
１７ａと本体部１１の外周との間の最小肉厚Ｗ１を同一
にした場合には、第１の実施形態に比較して第２の冷媒
通路１７の外周側の肉厚を全体的に増大することが可能
になり、第１の実施形態に比較して本体部１１の耐圧強
度および曲げ剛性を増大することができる。なお、上述
した実施形態では、第１の冷媒通路１５を凹凸のない円
形状にした例について説明したが、本発明はかかる実施
形態に限定されるものではなく、例えば、第１の冷媒通
路１５に沿って多数の凹溝あるいは凸部を形成しても良
い。
１７ａと本体部１１の外周との間の最小肉厚Ｗ１を同一
にした場合には、第１の実施形態に比較して第２の冷媒
通路１７の外周側の肉厚を全体的に増大することが可能
になり、第１の実施形態に比較して本体部１１の耐圧強
度および曲げ剛性を増大することができる。なお、上述
した実施形態では、第１の冷媒通路１５を凹凸のない円
形状にした例について説明したが、本発明はかかる実施
形態に限定されるものではなく、例えば、第１の冷媒通
路１５に沿って多数の凹溝あるいは凸部を形成しても良
い。
【００３０】
【発明の効果】以上述べたように、請求項１の熱交換器
では、第２の冷媒通路の中心側面と第１の冷媒通路との
間の肉厚が、均等な肉厚になり、これにより熱伝導性能
の低下が防止されるため、熱交換効率を従来より大幅に
向上することができる。請求項２の熱交換器では、第２
の冷媒通路の外周側の肉厚が増大するため、本体部の耐
圧強度および曲げ剛性を増大することができる。
では、第２の冷媒通路の中心側面と第１の冷媒通路との
間の肉厚が、均等な肉厚になり、これにより熱伝導性能
の低下が防止されるため、熱交換効率を従来より大幅に
向上することができる。請求項２の熱交換器では、第２
の冷媒通路の外周側の肉厚が増大するため、本体部の耐
圧強度および曲げ剛性を増大することができる。
【図１】図２の本体部を示す横断面図である。
【図２】本発明の熱交換器の第１の実施形態を示す説明
図である。
図である。
【図３】図２のコネクタの部分を拡大して示す断面図で
ある。
ある。
【図４】図１の第２の冷媒通路と第１の冷媒通路の間の
肉厚を示す説明図である。
肉厚を示す説明図である。
【図５】本発明の熱交換器の第２の実施形態の本体部を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図６】炭酸ガスを用いた冷凍サイクルを示す説明図で
ある。
ある。
【図７】従来の熱交換器の本体部を示す断面図である。
【図８】図７の第２の冷媒通路と第１の冷媒通路の間の
肉厚を示す説明図である。
肉厚を示す説明図である。
１１ 本体部
１５ 第１の冷媒通路
１７ 第２の冷媒通路
１７ｂ 中心側面
Ｏ 中心
Claims (2)
- 【請求項１】 長尺状の本体部（１１）の中心に横断面
円形状の第１の冷媒通路（１５）を形成するとともに、
前記本体部（１１）の前記第１の冷媒通路（１５）の外
側に複数の第２の冷媒通路（１７）を形成してなる熱交
換器において、 前記第２の冷媒通路（１７）の中心側面（１７ｂ）が、
前記第１の冷媒通路（１５）の中心（Ｏ）を中心とする
円弧面とされていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱交換器において、 前記第２の冷媒通路（１７）の外周側面（１７ａ）が、
前記第１の冷媒通路（１５）の中心（Ｏ）を中心とする
円弧面の半径（Ｒ３）より小さい半径（Ｒ４）の円弧面
とされていることを特徴とする熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001300817A JP2003106784A (ja) | 2001-09-28 | 2001-09-28 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001300817A JP2003106784A (ja) | 2001-09-28 | 2001-09-28 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003106784A true JP2003106784A (ja) | 2003-04-09 |
Family
ID=19121333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001300817A Pending JP2003106784A (ja) | 2001-09-28 | 2001-09-28 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003106784A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2850743A1 (fr) * | 2003-01-30 | 2004-08-06 | Visteon Global Tech Inc | Unite de raccordement pour echangeur de chaleur a canaux multiples et echangeur de chaleur correspondant |
| JP2007285693A (ja) * | 2006-04-13 | 2007-11-01 | Eaton Fluid Power Gmbh | 冷却機械用内部熱交換器 |
| JP2008256350A (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Samsung Electronics Co Ltd | 冷媒サイクル装置 |
| WO2011021636A1 (ja) * | 2009-08-21 | 2011-02-24 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換器及びそれを備えた冷凍装置 |
| JP2011043289A (ja) * | 2009-08-21 | 2011-03-03 | Daikin Industries Ltd | 熱交換器及びそれを備えた冷凍装置 |
| JP2012077985A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Daikin Industries Ltd | 押出管、その押出管を用いた熱交換器、及びその熱交換器を用いた冷凍装置 |
-
2001
- 2001-09-28 JP JP2001300817A patent/JP2003106784A/ja active Pending
Cited By (7)
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| JP2012077985A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Daikin Industries Ltd | 押出管、その押出管を用いた熱交換器、及びその熱交換器を用いた冷凍装置 |
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