JP2003104784A

JP2003104784A - 多孔質吸音材の製造方法

Info

Publication number: JP2003104784A
Application number: JP2001301588A
Authority: JP
Inventors: Noriki Matsuo; 憲樹松尾; Jun Uematsu; 純植松; Toshifumi Teramura; 敏史寺村
Original assignee: Clion Co Ltd; Kenzai Gijutsu Kenkyusho KK
Current assignee: Clion Co Ltd; Kenzai Gijutsu Kenkyusho KK
Priority date: 2001-09-28
Filing date: 2001-09-28
Publication date: 2003-04-09

Abstract

(57)【要約】【課題】原料スラリーの初期粘度と中間粘度とを制御し
て、圧縮強度が高く吸音性能に優れた多孔質吸音材の製
造方法を提供することにある。【解決手段】ケイ酸質原料と石灰質原料とを主原料と
し、これに整泡剤と増粘剤と減水剤とを配合した水性原
料スラリーを型枠内に打設して、そのスラリー中に配合
した金属アルミ粉末の発泡により多数の気泡を内在さ
せ、原料スラリーを水和反応により半硬化させた後に、
その半硬化体をオートクレーブ養生により本硬化させる
多孔質吸音材の製造方法において、減水剤をメラミンス
ルホン酸ホルムアルデヒド縮合物として、スラリーの打
設後の初期における粘度の最大値を２００〜２０００ｃ
Ｐ、かつ中期において粘度が２０００ｃＰを越える多孔
質吸音材の製造方法とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、吸音率向上に寄与
する連続気孔が多数内在しているケイ酸カルシウム水和
物系の多孔質吸音材の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】連続気孔を多数内在させたケイ酸カルシ
ウム水和物系の多孔質吸音材の製造方法としては、特開
平９−３０１７８４号公報に示す製造方法が知られてい
る。すなわち、セメントを含むケイ酸質原料および石灰
質原料を主原料とする水性スラリー中に、配合した金属
アルミ粉末の発泡により多数の気泡を形成させ、整泡
剤、増粘剤および減水剤の存在下で隣接した複数の気泡
同士を接触させて連続気泡を形成する。そして、セメン
ト水和反応によって原料スラリーが半硬化した半硬化体
を高温・高圧下でオートクレーブ養生して、連続気孔が
多数内在している多孔質吸音材を製造する方法である。

【０００３】これらの製造方法において、原料スラリー
に整泡剤および増粘剤が添加される。これらの作用は、
次のように考えられている。すなわち、気泡間の原料粒
子や水の移動抵抗を大きくして泡膜が薄くなるのを遅ら
せて、泡膜を安定させて破壊され難くする。その結果、
相隣接する気泡同士が接触しても一体化して大きな独立
気泡となることを抑制するようになる。こうして相隣接
する気泡同士を接触させて気泡間に泡膜を形成させた後
に、オートクレーブ養生によりその気泡間の泡膜を完全
に消失させて、多数の連続気孔を内在した吸音性能に優
れた多孔質吸音材を得ることができる。また、減水剤は
原料スラリーの粘度および混練に必要な水量を調整する
作用をする。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、ケイ酸質原料
や石灰質原料等の原料品質あるいはそれらの配合比によ
って、原料スラリー打設後の初期における粘度（原料ス
ラリー打設後９０分程度以内の粘度）および、それ以降
の中期における粘度（原料スラリー打設後９０〜１８０
分程度における粘度）が大きく変動し、連続気泡の形成
に悪影響をもたらしていた。ここでいう、初期とは金属
アルミ粉末の発泡により生成された気泡が成長して連続
気泡が形成される段階であり、中期とは石灰質原料の水
和反応が活発化し始めて原料スラリーが半硬化体へと移
行する段階である。なお、後期とは、さらに硬化が進ん
で半硬化体が脱型可能な強度となる段階とする。

【０００５】すなわち、初期における粘度が高くなり過
ぎると、発生した気泡は成長し難く隣接する気泡同士が
接触しなくなるため、連続気泡が形成されなかったり、
また形成されても歪な気泡形状となる。さらに、スラリ
ー打設時に空気を巻き込むことによる、粗大気泡が形成
される原因にもなっている。初期における粘度が低くな
り過ぎると、成長した径の大きな気泡は原料スラリー上
層部に浮上していく。さらに、浮上した気泡がスラリー
表面にまで達して破泡する状況になると、原料スラリー
の表面の高さが下がり陥没現象が発生する。また、下層
部には固形成分がその自重により多く沈殿するようにな
る。その結果、原料スラリー中の上層部と下層部とにお
いて、形成される連続気泡の気泡径及びその数が大きく
異なった半硬化体になる。そして、この半硬化体がオー
トクレーブ養生工程を経て最終的な硬化体になると、上
層部にあたる部分の強度が著しく低下した製品となって
しまう。

【０００６】また、中期における粘度が低くなり過ぎる
と半硬化体の材料強度が小さく崩れやすいため、発泡終
了後の気泡内圧が減少した気泡は、半硬化体自身の自重
により収縮または破泡が起こり易くなる。以上の原因に
より、オートクレーブ後の多孔質吸音材内部において連
続気孔の数および容積が不足していたり、歪形状となっ
たり、また連続気孔の分散に偏りが生じたりして、十分
な吸音率や圧縮強度が得られないという問題点があっ
た。そこで、本発明の目的は上記問題点を解決して、連
続気孔が多数内在して吸音性能の高い多孔質吸音材の製
造方法を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するためにケイ酸質原料と石灰質原料とを主原料と
し、これに整泡剤と増粘剤と減水剤とを配合した水性原
料スラリーを型枠内に打設して、そのスラリー中に配合
した金属アルミ粉末の発泡により多数の気泡を内在さ
せ、整泡剤と増粘剤との作用により相隣接した複数の気
泡同士を接触させてその気泡間に泡膜を残存させた状態
で、原料スラリーを水和反応により半硬化させた後に、
その半硬化体をオートクレーブ養生により本硬化させ、
該硬化中に該気泡間の泡膜を消失させて形成される連続
気孔の総容積が全体積の３０％以上を占めているケイ酸
カルシウム水和物系の多孔質吸音材の製造方法におい
て、前記減水剤をメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド
縮合物とすることにより、スラリーの打設後の初期にお
ける粘度の最大値を２００〜２０００ｃＰ、かつ中期に
おいて粘度が２０００ｃＰを越える多孔質吸音材の製造
方法を採用した。なお、ここで初期における粘度の最大
値とは原料スラリー打設後９０分程度以内における粘度
の最大値であり、また中期における粘度とは原料スラリ
ー打設後９０〜１８０分程度における粘度とした。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の連続気孔の総容
積が全体積の３０％以上を占めている多孔質吸音材の製
造方法を説明する。先ず、ケイ酸質原料と石灰質原料と
を主原料とし、これに整泡剤、増粘剤、減水剤としてメ
ラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、そして、水
および金属アルミ粉末を配合した後、それらを混合・撹
拌した水性原料スラリーを型枠内に打設する。

【０００９】金属アルミ粉末の発泡作用により、原料ス
ラリー内に多数の気泡が発生する。さらに、これらの多
数の気泡は大きく成長するとともに、整泡剤と増粘剤と
の作用により、その相隣接した複数の気泡同士が接触
し、その気泡間に泡膜を残存させた状態で連続気泡が形
成される。この連続気泡が形成される原料スラリー打設
後０〜９０分程度における初期における粘度の最大値
は、２００〜２０００ｃＰである。そして水和反応が進
行することにより、原料スラリーは半硬化体となる。こ
の原料スラリー打設後９０〜１８０分程度における原料
スラリーの中期において粘度が２０００ｃＰを越える。

【００１０】次に、この半硬化体をオートクレーブ養生
の水熱反応により硬化させて、気泡間の泡膜を完全に消
失させて、連続気孔の総容積が全体積の３０％以上を占
めている多孔質吸音材を製造する。

【００１１】この製造方法において、減水剤をメラミン
スルホン酸ホルムアルデヒド縮合物とすることにより、
スラリーの打設後の初期における粘度の最大値を２００
〜２０００ｃＰ、かつ中期において粘度が２０００ｃＰ
を越えるようにして、連続気泡が形成されるのに適切な
粘度条件の範囲に制御する。なお、原料スラリーの粘度
調整は、その雰囲気温度を調整することによっても可能
であるが、大型の型枠内における原料スラリーの内部に
まで雰囲気温度を伝達させて温度制御することは、容易
では無いとともに非常に効率も悪い。従って、このよう
に水和反応により刻々と粘度が変化する原料スラリーに
おいては、本発明における、メラミンスルホン酸ホルム
アルデヒド縮合物（例えば、花王社製マイティー１５０
Ｖ２）を減水剤として添加することが、最も容易に粘度
制御をする方法である。

【００１２】スラリーの打設後の初期における粘度の最
大値を２００〜２０００ｃＰに制御することにより、金
属アルミ粉末の発泡により発生した気泡が十分に大きく
成長することができ、相隣接した複数の気泡同士が接触
して多数の連続気泡が形成されるようになる。すなわ
ち、連続気泡の成長に対する原料スラリーの粘度が適切
に抑えられるため、気泡形状が歪むことなく球状に整っ
た連続気泡が形成される。また、原料スラリーの初期に
おける粘度の最大値が低くなり過ぎないために、気泡径
の大小や固形成分の重量差に起因する原料スラリー中の
上層部と下層部との間における半硬化体の内部構造の相
違も発生しなくなる。

【００１３】さらに、原料スラリー打設後９０〜１８０
分程度における中期において粘度が２０００ｃＰを越え
るように制御するために、半硬化体の強度が増加する。
これにより、発泡終了後の気泡内圧が減少した気泡が、
半硬化体自身の自重により収縮または破泡することがな
くなり、原料スラリー中に形成された連続気泡の形状が
そのまま維持されることになる。結果として、内部の構
造が均一で十分な圧縮強度があり、吸音率向上に寄与す
る均一な連続気孔の総容積が全体積の３０％以上を占め
ている多孔質吸音材を得ることができる。

【００１４】ケイ酸質原料としては、石英、クリストバ
ライト、珪砂、フライアッシュ、スラグフォームなどの
ＳｉＯ₂含有化合物の１種または２種類以上が使用でき
る。また、石灰質原料としては、生石灰、消石灰、各種
ポルトランドセメントなどＣａ含有化合物の１種または
２種類以上が使用できる。

【００１５】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物の添加量は、ケイ酸質原料と石灰質原料との合計重量
１００に対して０．０５〜５重量％とすると、スラリー
の打設後の初期における粘度の最大値が４００〜１５０
０ｃＰと好ましい値となり、かつ中期において粘度が２
０００ｃＰを越えるようになり、連続気泡が形成される
のに適切な粘度範囲に制御されるようになり好ましい。

【００１６】また、通常より高いブレーン比表面積４０
００〜１００００ｃｍ²／ｇのケイ酸質原料を使用した
場合、原料スラリーの初期における粘度が上昇してしま
う。しかし、減水剤としてメラミンスルホン酸ホルムア
ルデヒド縮合物を添加することにより、粘度上昇を抑え
ることが可能となる。これにより、連続気泡が多数内在
するとともに、緻密な半硬化体となって圧縮強度が大き
く、さらに剛体として強度が向上した多孔質吸音材を製
造することが可能となる。ブレーン比表面積１００００
ｃｍ²／ｇを越えるケイ酸質原料では、工業生産的に高
コストとなる。

【００１７】さらに、本発明に、消化発熱温度の１０分
値が６０〜６５℃である生石灰を含有した石灰質原料を
使用した場合、この消化発熱温度が早いため原料スラリ
ーの初期における粘度の最大値が上昇してしまう。しか
し、減水剤としてメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド
縮合物を添加することにより、この消化発熱温度による
原料スラリーの初期における粘度の最大値の上昇が抑え
られるとともに、生石灰の発熱を積極的に活用して原料
スラリー打設から半硬化体の形成までの養生時間を短縮
して、かつ、連続気孔が多数内在する多孔質吸音材を製
造することができる。

【００１８】ここで、消化発熱温度の１０分値とは、図
３に示す装置を用いて測定した値である。すなわち、図
３に示した装置は、回転動力源３４に連結された攪拌用
アジテーター３２および温度計３３を中に挿入したデュ
ワー瓶３１からなり、熱の放散を防ぐためにデュワー瓶
３１の上部は蓋３５で覆われている。このデュワー瓶３
１に予め２０℃に保っておいた水を６００ｇを入れ、次
に攪拌用アジテーター３２を作動させ、１〜２分待って
温度計３３により２０℃で有ることを確かめる。そし
て、試料の酸化カルシウム成分が１４３ｇとなるように
生石灰粉末を計測して、これをデュワー瓶３１に投入し
て直ちに蓋３５をする。この時を０分として、１０分後
における温度の測定値を消化発熱温度の１０分値とす
る。

【００１９】整泡剤としては、高級アルコール硫酸エス
テル系、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩、
高級アルコール硫酸ナトリウム、アルキルベンゼンスル
ホン酸塩などが使用可能であり、ポリオキシエチレンア
ルキルエーテル硫酸塩が、最も好ましい。それは、ポリ
オキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩（例えば、花王
株式会社製エマール２０Ｔ）が、他の整泡剤（例えば、
高級アルコール硫酸エステル系整泡剤）と比べて必要と
なる添加量が少量で済むため、セメント水和反応を遅延
させることがなく、中期における粘度を高くすることが
できる。従って、整泡剤としてポリオキシエチレンアル
キルエーテル硫酸塩を使用すると、原料スラリーの粘度
を適切に制御して、原料スラリー打設から半硬化までの
養生時間を短くした多孔質吸音材の製造方法が可能とな
る。

【００２０】ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸
塩の添加量は、ケイ酸質原料と石灰質原料との合計重量
１００に対して、０．０５〜８重量％であると、原料ス
ラリーの初期における粘度の最大値が７００〜１５００
ｃＰ、かつ中期における粘度が４０００ｃＰ以上とな
り、また原料スラリー打設から半硬化までの養生時間が
より短くなり、より望ましい。

【００２１】増粘剤としては、メチルセルロース、セル
ロース系エステル、ポリビニールアルコール、ポリエチ
レンオキシド等の水溶性高分子が使用可能できる。

【００２２】なお、連続気孔とは、多孔質吸音材の任意
切断面において、気孔が数珠状に３つ以上連通している
ものをいう。図１に、多孔質吸音材１０の任意切断面に
おける詳細部分のイメージ図を示す。また、気孔３が３
つ以上連通している連続気孔１の具体例を図２に示す。
すなわち、１ａ：３つの気孔断面が連続している、１
ｂ：気孔断面は１つであるが、その奥に２つ以上の気孔
が連通している。１ｃ：気孔断面は２つであるが、その
奥に１つ以上の気孔が連通している、１ｄ：気孔断面が
３つ以上連通しているとともにその奥に別の気孔が連通
している、さらに、これ以外にも気孔３が３つ以上連通
している状態は多数考えられるため、この図示には限定
されない。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の実施例および比較例を挙げて
具体的に説明する。

【実施例１】ケイ酸質原料としてブレーン比表面積４５
００ｃｍ²／ｇの珪石粉末４８重量％、石灰質原料とし
て早強セメント４５重量％、および、消化発熱温度の１
０分値が６３℃である生石灰粉末７重量％からなる固形
分１００重量部を主原料とし、これに対して（外割とし
て）ＡＬＣの半硬化物５重量部と水７８重量部、そして
増粘剤としてメチルセルロース０．４重量部を添加し、
２分間混合攪拌をして一次スラリーを得る。

【００２４】さらに、上記固形成分に対して、発泡剤と
して金属アルミニウム粉末０．１２重量部、整泡剤とし
てポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸トリエタノ
ールアミン１．０重量部（花王株式会社製エマール２０
Ｔ）、減水剤としてメラミンスルホン酸ホルムアルデヒ
ド縮合物（花王社製マイティー１５０Ｖ２）１．０重量
部をそれぞれ添加し、均一に混合して温度が４０℃に調
整された２次スラリーを得る。そして、この２次スラリ
ーを、補強材（直径５．５mmの鉄筋が縦筋６本、横筋１
２本に溶接固定された鉄筋マットが２枚カゴ状に組まれ
た）がセットされた型枠内（長さ６ｍ、幅１．５ｍ、高
さ０．７ｍ）に流し込んで徐々に発泡させ、脱型可能な
硬さの半硬化体を得た。

【００２５】そして、脱型した半硬化体を長さ３０００
mm×幅６００mm×厚さ１００mmの大きさにピアノ線で切
断した後、温度１８０℃、圧力１０気圧で４時間オート
クレーブ養生して完全に硬化した多孔質吸音材を得た。

【００２６】型枠内の（長さ方向の中央部・幅方向の型
枠壁から内側へ３０ｃｍ・深さ２３ｃｍ位置）半硬化養
生時における半硬化体内部の粘度（初期における粘度の
最大値および中期における粘度）を、冨士工業社製の超
音波粘度計ＦＵＶ−１で測定した。

【００２７】完成した多孔質吸音材を、５０℃に調整し
た乾燥機内で３日間かけて吸音材を乾燥させた後、φ９
０mm×厚さ５０mmの試験体を切り出して、ＪＩＳ−Ａ−
１４０５に準じて中心周波数４００Ｈｚ〜１６００Ｈｚ
における最大垂直入射吸音率を測定した。また、前記完
成した多孔質吸音材を１０ｃｍ×１０ｃｍ×１０ｃｍに
切り出して試験体とし、それをＪＩＳ−Ａ−５４１６に
準じてインストロン社製の材料試験装置により圧縮強度
を測定した。

【００２８】

【実施例２】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物を７．０重量部添加した以外は、実施例１と同じ条件
とした。

【実施例３】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物を０．５重量部とし、珪石粉末のブレーン比表面積を
３７００cm²/gとした以外は、実施例１と同じ条件とし
た。

【実施例４】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物を０．５重量部とし、消化発熱温度の１０分値が５８
℃である生石灰粉末とした以外は、実施例１と同じ条件
とした。

【実施例５】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物を０．５重量部とし、珪石粉末のブレーン比表面積を
３７００cm²/gおよび消化発熱温度の１０分値が５８℃
である生石灰粉末とした以外は、実施例１と同じ条件と
した。

【実施例６】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物を０．５重量部とし、かつ整泡剤としてのポリオキシ
エチレンアルキルエーテル硫酸トリエタノールアミンを
高級アルコール硫酸エステル（株式会社エヌエムビー社
製ファインフォーム６０６）２．０重量部とした以外
は、実施例１と同じ条件とした。

【実施例７】メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合
物を０．５重量部とし、かつ整泡剤としてのポリオキシ
エチレンアルキルエーテル硫酸トリエタノールアミンを
９．０重量部とした以外は、実施例１と同じ条件とし
た。

【００２９】

【比較例１】減水剤として、０．７重量部のリグニンス
ルホン酸系減水剤（株式会社エヌエムビー社製ポゾリス
Ｎｏ．７０）を添加した以外は、実施例１と同じ条件と
した。

【比較例２】減水剤として、０．５重量部のポリカルボ
ン酸系減水剤（株式会社花王社製マイティー２１ＶＳ）
を添加した以外は、実施例１と同じ条件とした。

【比較例３】減水剤を全く添加しない以外は、実施例１
と同じ条件とした。

【００３０】以上の実施例および比較例における、減水
剤の添加量、珪石粉末のブレーン比表面積、生石灰の消
化発熱温度の１０分値、整泡剤の種類およびその添加
量、初期における粘度の最大値、中期における粘度（原
料スラリー打設後１２０分経過時の粘度値）、連続気孔
の状況、垂直入射吸音率の結果を表１に示す。また、ほ
ぼ球形の気泡によりその連続気孔が形成されている場
合、表１における判定を「良好」とした。

【００３１】

【表１】

【００３２】表１から次に示すことが明確となった。す
なわち、１）実施例１〜７では、それぞれ減水剤の添加量、珪石
粉末のブレーン比表面積、生石灰の消化発熱温度の１０
分値、整泡剤の種類およびその添加量を変化させている
が、初期における粘度の最大値が２００〜２０００ｃＰ
となっているとともに、（原料スラリーの打設１２０分
後の）中期において粘度が２０００ｃＰを越えている。
その結果、ほぼ球状の気泡が連続した連続気泡が半硬化
体内部に形成されており、比較例に比べて、その圧縮強
度は１．０ＭＰａを越えており、また最大垂直入射吸音
率も高い値となっている。２）実施例１の条件により、最も圧縮強度が大きくかつ
最大垂直入射吸音率も高い多孔質吸音材が得られた。

【００３３】なお、比較例１では、初期における粘度の
最大値が大きくなってしまい、気泡の成長が阻害され個
々の気泡形状が干しブドウ状に歪んだ連続気泡が形成さ
れていた。このため、得られた多孔質吸音材は、亀裂が
入りやすく圧縮強度の小さいものとなった。比較例２で
は、原料スラリー打設後９０〜１８０分程度の中期の粘
度において、粘度が９００ｃＰを越えることがなく低い
粘度であった。そのため、原料スラリー内部で発泡した
気泡がスラリー表面にまで達して破泡し原料スラリーが
陥没してしまい、連続気泡はほとんど形成されなかっ
た。得られた多孔質体は極端に吸音率が低いものとなっ
た。また、減水剤を入れない比較例３では、初期におけ
る粘度の最大値が過度に大きくなるために、隣接の気泡
同士が接触することがなくなる。その結果、個々の気泡
は孤立した独立気泡として成長して連続気泡は形成され
なかった。得られた多孔質体は極端に吸音率が低いもの
となった。

【００３４】

【発明の効果】本発明によれば、スラリーの打設後の初
期と中期との粘度を共に制御することが可能となる。こ
れにより、金属アルミ粉末発泡により発生した気泡が十
分に大きく成長するようになり、相隣接した複数の気泡
同士が接触して多数の連続気泡が形成されて、吸音性能
の高い多孔質吸音材を製造することができる。また、通
常より高いブレーン比表面積４０００〜１００００ｃｍ
²／ｇのケイ酸質原料を使用しても、原料スラリーの初
期における粘度を上昇させることがなくなり、連続気泡
が多数内在するとともに、圧縮強度が大きい多孔質吸音
材を製造することが可能となる。さらに、消化発熱温度
の１０分値が６０〜６５℃である生石灰を含有した石灰
質原料を使用しても、原料スラリーの初期における粘度
を上昇させることがなくなり、生石灰の発熱を積極的に
活用して原料スラリー打設から半硬化体の形成までの養
生時間を短縮することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明における多孔質吸音材の任意切断面の詳
細部分を示すイメージ図。

【図２】本発明における連続気孔の具体例を示す説明
図。

【図３】消化発熱温度の１０分値の測定装置を示す説明
図。

【符号の説明】

１、１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ連続気孔２連通孔３気孔１０多孔質吸音材３１デュワー瓶３２アジテーター３３温度計３４回転動力源３５蓋

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者寺村敏史愛知県尾張旭市下井町下井2035番地株式会社建材技術研究所内Ｆターム(参考） 4G012 PB35 PB36 PC08 PE06 PE08 RA03 4G019 HA01 HB00 HC02

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ケイ酸質原料と石灰質原料とを主原料と
し、これに整泡剤と増粘剤と減水剤とを配合した水性原
料スラリーを型枠内に打設して、そのスラリー中に配合
した金属アルミ粉末の発泡により多数の気泡を内在さ
せ、整泡剤と増粘剤との作用により相隣接した複数の気
泡同士を接触させてその気泡間に泡膜を残存させた状態
で、原料スラリーを水和反応により半硬化させた後に、
その半硬化体をオートクレーブ養生により本硬化させ、
該硬化中に該気泡間の泡膜を消失させて形成される連続
気孔の総容積が全体積の３０％以上を占めているケイ酸
カルシウム水和物系の多孔質吸音材の製造方法におい
て、前記減水剤をメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド
縮合物とすることにより、スラリーの打設後の初期にお
ける粘度の最大値を２００〜２０００ｃＰ、かつ中期に
おいて粘度が２０００ｃＰを越えることを特徴とする多
孔質吸音材の製造方法。
【請求項２】前記メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド
縮合物の添加量は、ケイ酸質原料と石灰質原料との合計
重量１００に対して、０．０５〜５重量％である請求項
１記載の多孔質吸音材の製造方法。
【請求項３】前記ケイ酸質原料は、そのブレーン比表面
積が４０００〜１００００ｃｍ²／ｇである請求項１ま
たは２記載の多孔質吸音材の製造方法。
【請求項４】前記石灰質原料は生石灰を含有しており、
該生石灰の消化発熱温度の１０分値は、６０〜６５℃で
ある請求項１、２または３記載の多孔質吸音材の製造方
法。
【請求項５】前記整泡剤は、ポリオキシエチレンアルキ
ルエーテル硫酸塩である請求項１〜４のいずれか１項に
記載の多孔質吸音材の製造方法。
【請求項６】前記ポリオキシエチレンアルキルエーテル
硫酸塩の添加量は、ケイ酸質原料と石灰質原料との合計
重量１００に対して、０．０５〜８重量％である請求項
５記載の多孔質吸音材の製造方法。