JP2003096535A

JP2003096535A - 加工性および材質均一性に優れた高強度鋼及びその製造方法

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Publication number: JP2003096535A
Application number: JP2002124095A
Authority: JP
Inventors: Minoru Suwa; 稔諏訪; Shigeru Endo; 茂遠藤; Nobuyuki Ishikawa; 信行石川; Toyohisa Shingu; 豊久新宮; Yoshimasa Funakawa; 義正船川; Takeshi Shiozaki; 毅塩崎; Futoki Eto; 太紀衛藤
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 2001-07-17
Filing date: 2002-04-25
Publication date: 2003-04-03
Anticipated expiration: 2022-04-25
Also published as: JP3812488B2

Abstract

(57)【要約】【課題】溶接性を損なうことなく、高加工性を有する
とともに、材質均一性にも優れる高強度鋼及びその製造
方法を提供すること。また、焼戻し熱処理や特別な冷却
条件を用いることなく製造できる、条切り歪の少ない高
強度鋼及びその製造方法を提供すること。【解決手段】質量％で、C：0.02〜0.1%、Si：0.6％以
下、Mn：0.5〜2%、Mo：0.02〜0.4%、Ti：0.01〜0.05%以
下を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、金属組織が
実質的にフェライト単相であり、Moと、Tiと、を含む粒
径10nm未満の炭化物が分散析出し、前記炭化物の個数が
TiNを除いた全析出物の個数の80％以上であることを特
徴とする、加工性および材質均一性に優れた高強度鋼を
用いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、厚鋼板、条鋼、パ
イプ等に用いる溶接構造用鋼材に関し、特に加工性、材
質均一性、溶接部靭性、耐条切り歪特性に優れた高強度
鋼及びその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、設計上の自由度の増加や施工時の
工数削減を目的として、加工度の大きい曲げ加工やプレ
ス加工を行っても割れ等が生じない、加工性の優れた鋼
材に対する需要が高まっている。溶接構造用鋼材の加工
性を向上させるために、鋼の組織をフェライト単相にす
ることは効果的である。しかしフェライト単相の鋼材は
一般に強度が低いので、構造用鋼材として必要な強度を
満足するために高強度化する必要がある。高強度化のた
めにTi、Cr、Cu、Ni等を多量に添加することは、コスト
が上昇するだけでなく、溶接性や溶接部靭性が劣化する
場合もあるため好ましくない。

【０００３】鋼の組織を、フェライト組織とフェライト
組織よりも高強度を有する他の組織との混合組織とする
ことにより高強度化することができる。しかし、パーラ
イト、ベイナイト、マルテンサイト等のフェライトより
も高強度の組織をフェライト組織と混合、あるいは単独
で有する鋼材は、フェライト単相の鋼材に比べて延性、
加工性が低化する。

【０００４】また、析出強化を用いて鋼材を高強度化す
ることも有効であり、特開平８−７３９８５号公報に
は、フェライトの母相に10nm以下のTiCを析出させた熱
延鋼板が開示され、TiCの析出強化に加えて、フェライ
ト結晶粒を10μm以下に細粒化するとともに、10μm以下
の鉄炭化物を析出させて高強度を達成している。

【０００５】上記のような高強度鋼材を製造する際に
は、制御圧延とその後に加速冷却を行うＴＭＣＰ（熱加
工制御）法や、焼入れ焼戻しなどの熱処理による調質熱
処理を用いるのが一般的である。調質処理を用いる場
合、焼戻し等の熱処理の際に、室温まで冷却された鋼材
を再び高温まで再加熱するために多大の熱処理コストを
必要とする。

【０００６】ＴＭＣＰ法を用いれば、フェライト主体の
鋼材のフェライト結晶粒を微細化することができ、炭素
含有量が低くても高強度化することができるので、比較
的容易に溶接性にも優れたある程度の高強度鋼材を得る
ことができる。しかし、ＴＭＣＰ法をフェライト相と他
の組織との混合組織の鋼材に用いた場合でも、一般的に
は490MPa（50キロ級）程度の強度しか達成できない。ま
た、加速冷却を用いるので、特に厚肉鋼材を製造する場
合は、表面硬化等の板厚方向の材質不均一が発生すると
いう問題がある。さらに、ＴＭＣＰ法においてAr3点以
下のオーステナイトとフェライトの２相域で圧延を行う
場合には、板面内方向の圧延方向とその直角方向で材質
に著しい異方性を生じて、均一性が損なわれる。

【０００７】ＴＭＣＰ法を用いた場合のように、構造用
鋼材の材質が板厚方向、板面内方向で不均一を有する
と、強度設計に狂いを生じる恐れがある。建築物や構造
物の高層化、大型化が進むにつれ、より高強度の鋼材が
必要とされ、安全のために、材質が均一であることが望
まれている。鋼材の材質が均一であれば、設計時に安全
マージンを必要以上に大きくとる必要が無いので、材料
の性能を最大限に引き出した設計が可能であり、設計通
りの高精度の施工が可能である。材質均一性の良い鋼材
として、材質のばらつきの少ないベイナイト鋼材が特開
平９−１５７７４１号公報に開示されている。特開平９
−１５７７４１号公報に記載の鋼材は、冷却速度が変動
しても組織変動が発生しない成分組成とすることで、Ｔ
ＭＣＰ法を用いる厚鋼板の材質のばらつきを防止するも
のである。

【０００８】また、高張力鋼を厚板として造船用および
建築用に使用する場合、300〜600mm程度の幅で長手方向
に切断した条切材に加工されることが多い。条切材はこ
のときの条切りによって高張力鋼板内の残留応力が開放
されるため、ほとんどの場合曲がり変形を生じる。この
曲がり変形を条切り歪と呼び、条切り歪は条切材のその
後の加工を困難にするため、造船材および建材にとって
大きな問題となっている。一般的には焼戻し熱処理を十
分に行い、焼入れや加速冷却によって導入された鋼板内
の不均一な熱応力や変態応力を解放することで、条切り
歪を少なくしている。例えば、特開平７−１５０２３４
号公報には焼戻し熱処理により高張力鋼板から歪の原因
となる残留応力を取り除いてやる方法が開示されてい
る。また、特開平１０−１５６０８、１５６１７号公報
には、条切り歪の原因となる鋼板内の温度分布斑を制御
して歪の少ない条切材を得る方法が開示されている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】加工性の良いフェライ
トを主体とした組織中に析出物を析出させて高強度化す
る特開平８−７３９８５号公報に記載の技術は、Tiが0.
12〜0.30%と多量に含有されているため、溶接部靭性が
著しく劣化する恐れがあり、これを防止するためにNiを
0.25〜1.5%添加しており、コストが高い。また、鉄炭化
物を析出させるための再加熱処理が必要であり、コスト
が高い。

【００１０】特開平９−１５７７４１号公報に記載の鋼
材は、ベイナイト単相とすることで組織を均一にするも
のであり、延性、加工性が低く、しかもAr3点以上のオ
ーステナイト未再結晶温度域で圧延するためオーステナ
イト粒が圧延方向に展伸し、この組織がベイナイト変態
することにより、ベイナイト組織が伸びたままの組織と
なるので板面内方向の圧延方向とその直角方向で材質に
異方性を生じる。

【００１１】一方、条切り歪について、特開平７−１５
０２３４号公報に記載の技術は、焼戻し熱処理を行うこ
とが前提であり、高張力鋼板の焼戻し熱処理は、室温ま
で冷却された鋼材を再び高温まで再加熱するためにコス
ト高であり、製造工程が煩雑となる。

【００１２】また、特開平１０−１５６０８号公報、特
開平１０−１５６１７号公報に記載の技術は、複雑な冷
却条件の制御を行うことによって条切後の条切り歪を少
なくするものであり、条切後の条切り歪の曲率が０にな
る加速冷却時の温度斑を推定する方法は、あらかじめ温
度斑と曲率の関係を計算手段により求めておく必要があ
るため手間と時間を要する。また、この方法では推定し
た温度斑になるよう複雑な冷却条件を制御する必要があ
る。

【００１３】条切り歪をなくすには、鋼板内に残留応力
を残さないことが理想であり、この点でも組織をフェラ
イト単相にし、材質を均一にすることは効果的である。

【００１４】したがって本発明の目的は、このような従
来技術の課題を解決し、溶接構造用鋼材として溶接部靭
性に優れ、高加工性を有するとともに、材質均一性にも
優れる高強度鋼及びその製造方法を提供することにあ
る。

【００１５】また本発明の他の目的は、焼戻し熱処理や
特別な冷却条件を用いることなく製造できる、条切り歪
の少ない高強度鋼及びその製造方法を提供することにあ
る。

【００１６】

【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るための本発明の特徴は以下の通りである。

【００１７】（１）質量％で、C：0.02〜0.1%、Si：
0.6％以下、Mn：0.5〜2%、Mo：0.02〜0.4%、Ti：0.01〜
0.05%以下を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、金
属組織が実質的にフェライト単相であり、Moと、Tiと、
を含む粒径10nm未満の炭化物が分散析出し、前記炭化物
の個数がTiNを除いた全析出物の個数の80％以上である
ことを特徴とする、加工性および材質均一性に優れた高
強度鋼。

【００１８】（２）質量％で、C：0.02〜0.1%、Si：
0.6％以下、Mn：0.5〜2%、Mo：0.02〜0.4%、Ti：0.01〜
0.05%以下を含有し、Nb：0.01〜0.2%および／またはV：
0.01〜0.1%を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、金
属組織が実質的にフェライト単相であり、Moと、Tiと、
Nbおよび／またはVと、を含む粒径10nm未満の炭化物が
分散析出し、前記炭化物の個数がTiNを除いた全析出物
の個数の80％以上であることを特徴とする、加工性およ
び材質均一性に優れた高強度鋼。

【００１９】（３）鋼を加熱温度：950℃以上、圧延
仕上温度：Ar3点以上で熱間圧延し、熱間圧延後の冷却
を、冷却開始温度：Ar3点以上、冷却終了温度：550〜70
0℃、冷却速度2℃/s以上で加速冷却し、前記加速冷却終
了後600ｓ以内に、550〜700℃で30ｓ以上保持し、その
後空冷することを特徴とする、（１）または（２）に記
載の加工性および材質均一性に優れた高強度鋼の製造方
法。

【００２０】（４）鋼を加熱温度：950℃以上、圧延
仕上温度：Ar3点以上で熱間圧延し、熱間圧延後の冷却
を、冷却開始温度：Ar3点以上、冷却終了温度：600〜70
0℃、冷却速度2℃/s以上で加速冷却し、その後空冷する
ことを特徴とする、（１）または（２）に記載の加工性
および材質均一性に優れた高強度鋼の製造方法。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明者らは加工性と材質均一性
を向上させ、条切り歪の発生を少なくするためには、変
態強化を用いることなく、鋼材のミクロ組織をフェライ
ト組織とすることが最も効果的であると考え、高強度化
するためには、フェライト組織にTi、Moを含む炭化物を
分散析出させることによって従来得られなかった高い強
度を得ることができるという知見を得た。同時に鋼材の
溶接性についても考慮して、過度の添加によって溶接部
靭性の劣化をもたらすTi量の添加量を適正な範囲に制限
すると共に、Nbおよび／またはVを添加することによっ
て溶接部靭性と高強度を両立できるという知見を得た。

【００２２】以下、本発明の加工性および材質均一性に
優れ、かつ、溶接部靭性および耐条切り歪特性に優れた
高強度鋼について詳しく説明する。まず、本発明の高強
度鋼の組織について説明する。

【００２３】本発明の鋼の金属組織は実質的にフェライ
ト単相とする。フェライト相は延性に富んでおり、高加
工性を実現できるとともに、応力の局在化を抑制するこ
とができる。フェライト相にベイナイト、マルテンサイ
ト、セメンタイト、パーライト等の異なる金属組織が1
種または2種以上混在する場合は、材質均一性が劣化す
るため、フェライト相以外の組織分率は少ないほどよ
い。しかし、フェライト以外の組織の体積分率が低い場
合は影響が無視できるため、トータルの体積分率で10%
以下、好ましくは5%以下の他の金属組織を、すなわちベ
イナイト、マルテンサイト、セメンタイト、パーライト
等を、１種または２種以上を含有してもよい。

【００２４】次に、本発明において鋼材内に分散析出す
る析出物について説明する。

【００２５】本発明の鋼はフェライト相中にMoとTiとを
基本として含有する微細な析出物が分散析出しているも
のである。この極めて微細な析出物による分散強化の効
果によりフェライト組織が高強度化する。Mo及びTiは鋼
中で炭化物を形成する元素であり、その炭化物の析出に
より鋼を強化することは従来より行われているが、本発
明ではMoとTiを複合添加して、MoとTiとを基本として含
有する複合炭化物を鋼中に微細析出させることにより、
Moおよび／またはTi単独の析出強化の場合に比べて、よ
り大きな強度向上効果を得ることが特徴である。この従
来にない大きな強度向上効果は、MoとTiとを基本として
含有する複合炭化物が安定でかつ成長速度が遅いので、
粒径が10nm未満の極めて微細な析出物が得られることに
よるものである。

【００２６】MoとTiとを基本として含有する複合炭化物
は、Mo、Ti、Cのみで構成される場合は、MoとTiとの合
計量とC量とが原子比でほぼ１：１でＮａＣｌ型として
化合しているものであり、高強度化には非常に効果があ
るが、鋼材中のTiの含有量が多くなる程、溶接部の靭性
が劣化するという問題がある。本発明ではMo、Ti、Cの
みで構成される複合炭化物において、Tiの量を制限する
か、その一部を他の元素で置換することにより、高強度
化の効果を損なわずに溶接部の靭性を向上させることに
ついて検討し、Nbおよび／またはVを添加することによ
りTiの一部をNbおよび／またはVで置換することが効果
的であり、Moと、Tiと、Nbおよび／またはVと、を含む
複合炭化物が析出することを見出した。そしてこの複合
炭化物が、Mo、Ti、Cのみで構成される複合炭化物と同
様の析出強化の効果を有することを見出して本発明を完
成した。

【００２７】以下、本発明で析出するMoと、Tiと、を含
有する微細な複合炭化物、Moと、Tiと、Nbおよび／また
はVと、を含有する微細な複合炭化物を総称して、MoとT
iとを基本として含有する複合炭化物と記載する。

【００２８】本発明の鋼は母相が実質的にフェライト単
相であり、母相中にMoとTiとを基本として含有する複合
炭化物が分散析出しているものであるが、析出物として
上記の複合炭化物以外にTiN、NbTiCN等の析出物も含有
している。その他の析出物も本発明の高強度化の効果を
損なわない限り含有可能である。ただし前記の従来にな
い析出強化の効果を得るためには、析出物の個数のう
ち、80％以上が粒径10nm未満のMoとTiとを基本として含
有する複合炭化物であることが必要である。より好まし
くは95%以上である。TiNはMoとTiとの複合炭化物よりも
安定であり必ず析出しているので前記の析出物の個数か
ら除くものとする。TiNは形状が立方体状であるので、
容易に他の析出物と区別可能である。

【００２９】次に、本発明の高強度鋼の化学成分につい
て説明する。

【００３０】C：0.02〜0.1%とする。Cは炭化物として析
出強化に寄与する元素であるが、0.02%未満では析出強
化に必要な複合炭化物を得る事ができず、十分な強度が
確保できない。0.1%を超えるとフェライト以外の低温変
態相が容易に生成するため、また溶接性、溶接部靭性を
劣化させるため、C含有量を0.02〜0.1%に規定する。

【００３１】Si：0.6％以下とする。Siは脱酸と固溶強
化のために添加するが、0.6%を超えるとAr₃点を上昇さ
せて高温析出を助長し、析出物の粗大化を招くので、Si
含有量を0.6%以下に規定する。

【００３２】Mn：0.5〜2%とする。Mnは固溶強化とAr₃点
低下のために添加するが、0.5%未満ではその効果が十分
でなく、2%を超えると低温変態相が生成しやすくなり、
フェライト以外の相が容易に生成するので、Mn含有量を
0.5〜2%に規定する。

【００３３】Mo：0.02〜0.4%とする。Moは本発明におい
て重要な元素であり、MoとTiとを基本として含有する複
合炭化物を形成し、強度上昇に大きく寄与する。0.02%
未満では析出強化に必要な複合炭化物を得る事ができ
ず、十分な強度が確保できない。0.4%を超えるとフェラ
イト以外の低温変態相が容易に生成して延性が劣化し、
溶接性、溶接部靭性も劣化するため、Mo含有量を0.02〜
0.4%に規定する。

【００３４】Ti：0.01〜0.05%とする。TiはMoと同様に
本発明において重要な元素であり、Moと複合炭化物を形
成し、強度上昇に大きく寄与する。0.01%未満では、析
出強化に必要な複合炭化物を得る事ができず、十分な強
度が確保できない。0.05%を超えると溶接熱影響部の靭
性を著しく劣化させるため、Ti含有量は0.01〜0.05%に
規定する。より好ましくは、Ti含有量を0.03%以下とす
る。

【００３５】Nb、Vの１種又は２種を含有してもよい。N
b、VはMoとTiとを基本として含有する複合炭化物におい
てTiと置換可能である。

【００３６】Nb：0.01〜0.2%とする。Nbは組織の微細粒
化により靭性を向上させるが、Ti及びMoと共に複合炭化
物を形成し、強度上昇に寄与する。しかし、0.01%未満
では複合炭化物を析出する効果がなく、0.2%を超えると
フェライト以外の低温変態相が容易に生成して延性が劣
化し、溶接性、溶接部靭性も劣化するため、Nb含有量は
0.01〜0.2%に規定する。

【００３７】V：0.01〜0.1%とする。VもNbと同様にTi及
びMoと共に複合析出物を形成し、強度上昇に寄与する。
しかし、0.01%未満では複合炭化物を析出する効果がな
く、0.1%を超えるとフェライト以外の低温変態相が容易
に生成して延性が劣化し、溶接性、溶接部靭性も劣化す
るため、V含有量は0.01〜0.1%に規定する。

【００３８】また、Ti、Mo、Nb、Vの含有量が0.8≦(C/1
2)/(Ti/48+Mo/96+Nb/93+V/51)≦1.3を満足するように添
加すると、より微細なMoとTiとを基本として含有する複
合炭化物が得られるため好ましい。

【００３９】上記以外の残部は実質的にＦeからなる。
残部が実質的にＦeからなるとは、本発明の作用効果を
無くさない限り、不可避不純物をはじめ、他の微量元素
を含有するものが本発明の範囲に含まれ得ることを意味
する。

【００４０】次に、本発明の高強度鋼の製造方法につい
て説明する。

【００４１】本発明の高強度鋼は上記の成分組成を有す
る鋼を用い、加熱温度：950℃以上、圧延仕上(終了)温
度：Ar₃点以上で熱間圧延を行い、熱間圧延後の加速冷
却を、冷却開始温度：Ar₃点以上、冷却速度：2℃/s以
上、冷却終了温度：550〜700℃で行い、加速冷却終了か
ら600ｓ以内に、550〜700℃で30ｓ以上保持すること
で、MoとTiとを基本として含有する複合炭化物を分散析
出させて製造できる（第一の製造方法）。また、加熱温
度：950℃以上、圧延仕上(終了)温度：Ar₃点以上で熱間
圧延を行い、熱間圧延後の加速冷却を、冷却開始温度：
Ar₃点以上、冷却速度：2℃/s以上、冷却終了温度：600
〜700℃で行い、加速冷却終了後に空冷することで、Mo
とTiとを基本として含有する複合炭化物を分散析出させ
て製造できる（第二の製造方法）。

【００４２】以下、各製造方法について詳しく説明す
る。圧延工程（加熱温度、圧延仕上温度）までについて
は、第一の製造方法と第二の製造方法で共通である。

【００４３】加熱温度：950℃以上とする。加熱温度が9
50℃未満では炭化物の固溶が不十分で必要な強度が得ら
れないので、950℃以上とする。より好ましくは、1000
℃以上とする。

【００４４】圧延仕上温度：Ar₃点以上とする。Ar₃点未
満であると、フェライト粒が圧延方向に伸展した組織と
なり材質均一性が劣化するだけでなく、フェライト変態
速度が低下するため、フェライト単一組織を得ることが
困難になるので、圧延仕上温度をAr₃点以上とする。

【００４５】圧延終了後の冷却については、放冷または
徐冷を行うと高温域から析出物が析出するので、析出物
が容易に粗大化し強度が低下する。従って、析出強化に
最適な温度まで急冷（加速冷却）を行い、高温域からの
析出を防止する。冷却方法については水冷設備等、任意
の冷却設備を用いることが可能である。加速冷却後、55
0〜700℃で一定以上の時間保持してMoとTiとを基本とし
て含有する複合炭化物を析出させる。

【００４６】第一の製造方法の冷却方法を説明する。

【００４７】加速冷却を、冷却開始温度：Ar₃点以上、
冷却速度：2℃/s以上、冷却終了温度：550〜700℃で行
い、加速冷却終了から600ｓ以内に、550〜700℃で30ｓ
以上保持する。Ar₃点から700℃の温度域での冷却速度が
2℃/s未満であると、炭化物が析出して粗大化するた
め、この範囲を2℃/s以上で冷却する必要がある。より
好ましくは5℃/s以上とする。しかし550℃未満まで冷却
すると、ベイナイトまたはマルテンサイト変態が進行す
るため、冷却終了温度は550〜700℃とする。加速冷却後
に550〜700℃で30ｓ以上保持する。この温度範囲に保持
するために適宜加熱、冷却等の手段を用いる事ができ
る。30ｓ以上保持することにより、MoとTiとを基本とし
て含有する複合炭化物が分散析出したフェライト単一組
織を得ることができる。550℃未満ではベイナイトが生
成し、700℃を超えると析出物が粗大化して十分な強度
が得られないため、保持温度を550〜700℃とする。550
〜700℃で保持できれば、この温度範囲内で昇温または
降温することは差し支えなく、必ずしも一定温度で保持
する必要はない。また、保持時間が30ｓ未満ではフェラ
イト変態が完了せず、その後の冷却でベイナイトまたは
パーライトを生成するため、保持時間は30ｓ以上とす
る。なお、550〜700℃での保持によってフェライト変態
が完了していれば、その後の冷却速度は任意の速度で構
わない。ただし、加速冷却終了後、空冷により温度が低
下して550℃未満の状態が600ｓを超えて継続すると、ベ
イナイト変態が進行するので、加速冷却終了から600ｓ
以内に、550〜700℃で30ｓ以上保持する必要がある。高
温保持のためには雰囲気加熱、誘導加熱等の任意の設備
を用いれば良い。

【００４８】次に第二の製造方法の冷却方法を説明す
る。

【００４９】加速冷却を、冷却開始温度：Ar₃点以上、
冷却速度：2℃/s以上、冷却終了温度：600〜700℃で行
い、次いで空冷する。Ar₃点から700℃の温度域での冷却
速度が2℃/s未満であると、炭化物が析出して粗大化す
るため、この範囲を2℃/s以上で冷却する必要がある。
より好ましくは5℃/s以上とする。従って冷却終了温度
は700℃以下とする。上記のように、加速冷却終了後、5
50〜700℃で一定以上の時間保持することで炭化物を微
細に析出させる必要があり、第二の製造方法では空冷す
ることにより炭化物を析出させる。600℃以上から空冷
するのであれば、550〜700℃での保持時間が十分確保で
きるので、冷却終了温度は600℃以上とする。従って、
冷却終了温度を600〜700℃として、その後空冷すること
で、MoとTiとを基本として含有する複合炭化物を析出さ
せて、本発明の高強度鋼を得る事ができる。

【００５０】上記の成分組成の鋼を用いて、上記の製造
方法で製造された本発明の鋼は、フェライト相主体の組
織であるので加工性が良く、MoとTiとを基本として含有
する複合炭化物がフェライト組織中に分散析出している
ので高強度を有する。しかも実質的にフェライト単相で
あるので、材質均一性に優れており、条切り後の歪も少
ない。さらに、Tiの含有量が少ないので、溶接部靭性が
劣ることなく、溶接構造用鋼材として、厚鋼板、条鋼、
パイプ当に用いることができる。

【００５１】

【実施例】表１に本実施例で用いた供試鋼（鋼種Ａ〜
Ｊ）の成分を示す（表１に表示しない残部は実質的にFe
および不可避不純物よりなる）。これらの化学成分を有
する鋳片を加熱後、圧延、冷却して、板厚１２〜６０ｍ
ｍの鋼板（鋼番１〜２３）を製造した。表２に各鋼板の
製造条件を示す。鋼番１〜１３については、加速冷却後
は空冷して製造した。鋼番１４〜２３については、加速
冷却後に、550〜700℃の温度範囲に再加熱し、この温度
域である程度の時間保持した後、冷却して製造した。

【００５２】

【表１】

【００５３】

【表２】

【００５４】製造した各鋼板のミクロ組織を観察し、特
性として、強度と加工性、母材の靭性、溶接部の靭性、
材質均一性、条切り後の歪を測定した。これらの結果を
表３に示す。

【００５５】

【表３】

【００５６】ミクロ組織は、光学顕微鏡、透過型電子顕
微鏡（ＴＥＭ）により観察し、フェライト面積分率と析
出物の個数を測定した。析出物の個数測定は、試料の0.
5×0.5μmの領域4箇所について行った。また、析出物の
組成はエネルギー分散型Ｘ線分光法（ＥＤＸ）により分
析した。

【００５７】強度と加工性の評価は、JIS14A号比例試験
片を用いた引張試験を行い、降伏応力（YS）、引張強度
（TS）で強度を評価するとともに、全伸びを測定するこ
とにより加工性の評価とした。強度は490MPa（50キロ
級）以上必要であるものとし、TS490MPa以上を合格とし
た。全伸びは25％超を加工性良好とした。

【００５８】母材の靭性は、JIS4号試験片を用いたシャ
ルピー衝撃試験により遷移温度（vTrs）を測定すること
で評価した。０℃以下であれば良好と判断した。

【００５９】溶接部の靭性は、通電加熱実験装置により
入熱15kJ/cmの溶接を模擬した熱履歴を与えたサンプル
よりJIS4号シャルピー衝撃試験片を採取し、遷移温度
（vTrs）を測定することにより評価した。従来鋼並の０
℃以下であれば良好と判断した。

【００６０】材質均一性は、板厚方向の硬度差と、鋼板
面内の圧延方向と圧延直角方向の音響異方性を測定する
ことにより評価した。板厚方向硬度差は、荷重98Nのビ
ッカース硬さ試験により板厚方向硬度分布を測定し、鋼
板表面近傍の硬化部と板厚中央部の最も硬度の低い部分
の差（△HV）を求めた。音響異方性は鋼板面内の圧延方
向と圧延直角方向の音速を測定し、超音波探傷に支障が
出ない程度の音速差の場合を音響異方性小として○で示
し、超音波探傷で支障が出る程度の音速差が生じた場合
を音響異方性大として×で示した。板厚方向の硬度差が
１５未満であり、音響異方性が小である場合を材質均一
性に優れているとして評価した。

【００６１】条切り歪は、ガス切断後に、長さ１５ｍあ
たりの歪発生量を測定し、５ｍｍ以下を加工上問題ない
レベルと判断した。

【００６２】表１における鋼種Ａ〜Ｅは化学成分が本発
明範囲内であり、鋼種ＦはＣ量が本発明範囲外、鋼種Ｇ
とＨはTi量が本発明範囲外、鋼種ＩはMoとTiの量が本発
明範囲外、鋼種ＪはMo量が本発明範囲外の比較例であ
る。

【００６３】表２、３において鋼番１〜５、１４〜１８
はフェライト面積分率が９０%以上であり、粒径10nm未
満の、MoとTiとを基本として含有する複合炭化物であ
る、TiとMoとを含む微細な複合炭化物や、TiとMoとNbお
よび／またはVとを含む微細な複合炭化物が析出してい
た。TiNを除いた全析出物の個数のうち、粒径10nm未満
の析出物の個数の割合は９５%以上で、本発明範囲内で
あった。強度はTSが490MPa以上であり、かつ全伸びは強
度の依存性はあるものの25%超であった。衝撃特性は、
母材についてはvTrs-40℃以下、溶接部においてもvTrs
０℃以下と良好であった。材質均一性については、板厚
方向硬度差が15未満であり、また鋼板面内の音響異方性
も超音波探傷に支障がない良好なレベルであった。条切
り歪についても、長さ１５ｍあたりの歪発生量が５ｍｍ
以下と加工上問題のないレベルであった。従って本発明
例である鋼板は、強度および加工性と、材質均一性、母
材靭性、溶接部靭性、条切り歪レベルが共に良好である
ことが分かった。

【００６４】一方、鋼番６は加熱温度が低く、鋳造時に
できた粗大な炭化物の溶け残りがあり、微細析出物の個
数の割合が低く炭化物の析出強化が十分でないため、強
度が低い。鋼番７は圧延仕上温度がAr₃よりも低く、そ
れにともない冷却開始温度もAr₃を下回っており、Ar₃以
下の冷却開始までの温度域で粗大な炭化物が析出してし
まい微細析出物の個数の割合が低く、同じ鋼種Ｂを用い
た鋼番２に比べて強度が著しく低い。また、Ar₃未満の
フェライトとオーステナイトの２相域で圧延が行われた
ことにより、音響異方性も大きく、条切り後の歪発生量
も大きい。鋼番８は冷却停止温度が700℃よりも高く、7
00℃までの空冷中に炭化物の粗大化が起こったために微
細析出物の個数の割合が低く、同じ鋼種Ｃを用いた鋼番
３に比べて強度が著しく低く、また全伸びも低い。さら
に、微細な炭化物が板厚方向に均一に分散しなかったた
めに、板厚方向硬度差も生じており、条切り後の歪発生
量も大きい。鋼番９は冷却停止温度が低く、ベイナイト
変態が起こったため、フェライト面積分率が低く、微細
析出物の個数の割合が減少し、全伸びが劣り、同じ鋼種
Ｄを用いた鋼番４に比べて強度が低い。さらに、板厚表
面が板厚中央部に比べて冷却速度が速く、表面部の方が
ベイナイト変態による強化が大きいため、板厚方向硬度
差が大きく、条切り後の歪発生量も大きい。鋼番１０は
冷却速度が遅く、冷却中に炭化物が粗大化して微細析出
物の個数の割合が減少すると同時にパーライトが生成し
たので、同じ鋼種Ｅを用いた鋼番５に比べて強度が著し
く低く、全伸びも低い。また、鋼板表面は板厚中央部に
比べて冷却速度が速く、析出物の粗大化が抑制されたた
めに強度が高く、板厚方向硬度差が大きい。さらに、条
切り後の歪発生量も大きい。鋼番１１は過剰のＣを含有
した鋼種Ｆを用いたため、パーライトおよびベイナイト
の生成を生じてしまい、全伸びが低い。また、表面のベ
イナイトの強化度が大きいため、板厚方向に硬度差を生
じており、条切り後の歪発生量も大きい。さらに、高Ｃ
含有のため、溶接部の靭性が劣化している。鋼番１２は
Tiが過剰な鋼種Ｈの使用により、硬化相が生成しフェラ
イト面積分率が低下したために、伸びが低い。また、硬
化相の面積分率が表面近傍で高いために、板厚方向硬度
差が生じており、条切り後の歪発生量も大きい。さら
に、過剰のTi含有は溶接部の靭性を劣化させている。鋼
番１３は低Mo、高Tiの鋼種Ｉを使用したため、析出物は
微細にはならず、硬化相が生成しているため、全伸びが
低く、板厚方向硬度差も大きく、条切り後の歪発生量も
大きい。また、高Ti含有により、溶接部の靭性が著しく
劣化している。鋼番１９は冷却停止温度が低く、ベイナ
イト変態が起こってしまい微細析出物の個数の割合が少
ないために同じ鋼種Ｂを用いた鋼番１５よりも強度が低
い。また、板厚硬度差が大きく、条切り後の歪発生量も
大きい。鋼番２０は冷却停止後に550℃以上に加熱する
までの時間が長く、ベイナイト変態が進行したために、
同じ鋼種Ｃを用いた鋼番１６に比べて強度が著しく低く
全伸びも低い。また、板厚方向硬度差も大きく、条切り
後の歪発生量も大きい。鋼番２１は冷却後550℃以上に
保持する時間が短く、十分な析出が起こらずベイナイト
変態の進行が再開されたため、同じ鋼種Ｄを用いた鋼番
１７に比べて強度が低く全伸びも低い。また、板厚方向
硬度差も大きく、条切り後の歪発生量も大きい。鋼番２
２はTi無添加の鋼種Ｇを用いているため、微細析出物が
析出せず、強度が低く、また板厚方向硬度差も大きく、
条切り後の歪発生量も大きい。鋼番２３はMoが過剰に添
加されている鋼種Ｊを用いたために、ベイナイト相が生
成しており、伸びが著しく低く、板厚方向硬度差も大き
く、条切り後の歪発生量も大きい。

【００６５】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、加
工性と材質均一性が共に良好であり、溶接部の靭性も良
好である高強度鋼が得られる。このため曲げ加工やプレ
ス加工等において、従来できなかった加工度の大きい加
工が可能な鋼材を提供できる。また、設計、施行時に従
来にない精度向上を可能にする材質が均一な鋼材を提供
できる。さらに、条切後の条切り歪の少ない高強度厚鋼
板が得られる。このため造船用、建材用の条切材におい
て問題となっていた条切後の条切り歪の少ない鋼材を提
供できる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者石川信行東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者新宮豊久東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者船川義正東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者塩崎毅東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者衛藤太紀東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内Ｆターム(参考） 4K032 AA04 AA17 AA19 AA22 AA31 AA35 AA36 BA01 BA02 BA03 CA01 CA02 CA03 CC03 CC04 CD02 CD05

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、C：0.02〜0.1%、Si：0.6％以
下、Mn：0.5〜2%、Mo：0.02〜0.4%、Ti：0.01〜 0.05%
以下を含有し、残部が実質的にFeからなり、金属組織が
実質的にフェライト単相であり、MoとTiとを含む粒径10
nm未満の炭化物が分散析出し、前記炭化物の個数がTiN
を除いた全析出物の個数の80％以上であることを特徴と
する、加工性および材質均一性に優れた高強度鋼。
【請求項２】質量％で、C：0.02〜0.1%、Si：0.6％以
下、Mn：0.5〜2%、Mo：0.02〜0.4%、Ti：0.01〜0.05%を
含有し、Nb：0.01〜0.2%および／またはV：0.01〜0.1%
を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、金属組織が実
質的にフェライト単相であり、Moと、Tiと、Nbおよび／
またはVと、を含む粒径10nm未満の炭化物が分散析出
し、前記炭化物の個数がTiNを除いた全析出物の個数の8
0％以上であることを特徴とする、加工性および材質均
一性に優れた高強度鋼。
【請求項３】鋼を加熱温度：950℃以上、圧延仕上温
度：Ar₃点以上で熱間圧延し、熱間圧延後の冷却を、冷
却開始温度：Ar₃点以上、冷却終了温度：550〜700℃、
冷却速度2℃/s以上で加速冷却し、前記加速冷却終了後6
00ｓ以内に、550〜700℃で30ｓ以上保持し、その後空冷
することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載
の加工性および材質均一性に優れた高強度鋼の製造方
法。
【請求項４】鋼を加熱温度：950℃以上、圧延仕上温
度：Ar₃点以上で熱間圧延し、熱間圧延後の冷却を、冷
却開始温度：Ar₃点以上、冷却終了温度：600〜700℃、
冷却速度2℃/s以上で加速冷却し、その後空冷すること
を特徴とする、請求項１または請求項２に記載の加工性
および材質均一性に優れた高強度鋼の製造方法。