JP2003090266A - 内燃機関における燃料供給装置 - Google Patents
内燃機関における燃料供給装置Info
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- JP2003090266A JP2003090266A JP2001283496A JP2001283496A JP2003090266A JP 2003090266 A JP2003090266 A JP 2003090266A JP 2001283496 A JP2001283496 A JP 2001283496A JP 2001283496 A JP2001283496 A JP 2001283496A JP 2003090266 A JP2003090266 A JP 2003090266A
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- fuel
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 メーンノズルのメーンポートから吸出される
ガス燃料と、ミキサーベンチュリー部を流れる空気との
均一な混合を図るとともにメーンポートから吸出される
ガス燃料の吸出応答性を高め機関の運転性を向上する。 【構成】 ミキシングボデーＭのミキサーベンチュリー
部１１に、該ベンチュリー部を横断し、２次圧燃料導入
路１６に連絡されるメーンノズル１が配置され、メーン
ノズル１にはミキサーベンチュリー部１１に臨んで開口
する複数のメーンポート２が穿設される。前記メーンポ
ートは、メーンノズル１の長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する
断面Ｗ−Ｗにおいて、吸気路１０の長手軸心線Ｘ−Ｘに
直交する線Ｙ−Ｙを基準に、機関側へ４５度、エアクリ
ーナ側へ４５度の範囲に開口される。
ガス燃料と、ミキサーベンチュリー部を流れる空気との
均一な混合を図るとともにメーンポートから吸出される
ガス燃料の吸出応答性を高め機関の運転性を向上する。 【構成】 ミキシングボデーＭのミキサーベンチュリー
部１１に、該ベンチュリー部を横断し、２次圧燃料導入
路１６に連絡されるメーンノズル１が配置され、メーン
ノズル１にはミキサーベンチュリー部１１に臨んで開口
する複数のメーンポート２が穿設される。前記メーンポ
ートは、メーンノズル１の長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する
断面Ｗ−Ｗにおいて、吸気路１０の長手軸心線Ｘ−Ｘに
直交する線Ｙ−Ｙを基準に、機関側へ４５度、エアクリ
ーナ側へ４５度の範囲に開口される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関に向けて液化石
油ガス（ＬＰＧ）、圧縮天然ガス（ＣＮＧ）等のガス燃
料を供給する燃料供給装置に関し、そのうちガス燃料源
内のガス燃料を減圧するとともに調圧し、この圧力制御
されたガス燃料をミキサーボデーを介して機関に向けて
供給する内燃機関における燃料供給装置に関する。
油ガス（ＬＰＧ）、圧縮天然ガス（ＣＮＧ）等のガス燃
料を供給する燃料供給装置に関し、そのうちガス燃料源
内のガス燃料を減圧するとともに調圧し、この圧力制御
されたガス燃料をミキサーボデーを介して機関に向けて
供給する内燃機関における燃料供給装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の燃料供給装置について図４により
説明する。燃料供給装置は、ミキシングボデーＭとベー
パライザＶによって構成される。ミキシングボデーＭは
内部を吸気路１０が貫通して穿設され、その上流にミキ
サーベンチュリー部１１が形成される。前記吸気路１０
はミキシングボデーＭに回転自在に支承された絞り弁軸
１２に取着された絞り弁１３にて開閉制御され、一方ミ
キサーベンチュリー部１１には複数のメーンポート１４
が開口して形成されるもので、このメーンポート１４
は、ミキサーベンチュリー部１１を囲繞して形成された
環状溝部１５、を介して２次圧燃料導入路１６に連絡さ
れる。又１７は絞り弁１３より下流側の吸気路１０に開
口するアイドルポートであり、これには１次圧燃料導入
路１８が連絡される。
説明する。燃料供給装置は、ミキシングボデーＭとベー
パライザＶによって構成される。ミキシングボデーＭは
内部を吸気路１０が貫通して穿設され、その上流にミキ
サーベンチュリー部１１が形成される。前記吸気路１０
はミキシングボデーＭに回転自在に支承された絞り弁軸
１２に取着された絞り弁１３にて開閉制御され、一方ミ
キサーベンチュリー部１１には複数のメーンポート１４
が開口して形成されるもので、このメーンポート１４
は、ミキサーベンチュリー部１１を囲繞して形成された
環状溝部１５、を介して２次圧燃料導入路１６に連絡さ
れる。又１７は絞り弁１３より下流側の吸気路１０に開
口するアイドルポートであり、これには１次圧燃料導入
路１８が連絡される。
【０００３】ベーパライザＶは以下よりなる。２０は、
筐体Ｂを１次調圧室２１と１次減圧室２２とに区分する
１次ダイヤフラムであり、１次ダイヤフラム２０は１次
調圧室２１内に縮設して配置される１次スプリング２３
のバネ力によって１次減圧室２２側へ押圧される。２４
は１次減圧室２２内において回転自在に支承される第１
次支持杆２５の一端に配置される１次弁であり、この１
次弁２４は１次減圧室２２に開口する燃料流入路２６を
開閉制御する。又前記第１支持杆２５の他端は前記１次
ダイヤフラム２０に係止される。２７は、１次減圧室２
２から外部に向かって開口する１次燃料吐出路であり、
該１次燃料吐出路は、スローロック弁２８によって開閉
される。２９は前記スローロック弁に対して開閉操作力
を付与するスローロックダイヤフラムであり、スローロ
ックダイヤフラム２９によって画成されるスローロック
室３０内にはスローロックダイヤフラム２９を、図５に
おいて右方へ押圧するスローロックスプリング３１が縮
設されるとともにミキシングボデーの吸気路１０に連な
る負圧導入路３２が開口する。（尚、スローロック弁２
８とスローロックダイヤフラム２９とは連結杆によって
連結される）３３は１次燃料吐出路２７を流れるガス燃
料量を調圧、制御する１次調整スクリューであり、先端
にテーパー針弁部が形成される。筐体Ｂは、更に２次ダ
イヤフラム３４によって２次調圧室３５と２次減圧室３
６とに区分され、２次減圧室３６には１次減圧室２２に
連なる２次燃料流入路３７と外部に向かう２次燃料吐出
路３８とが開口する。３９は２次減圧室３６内に回転自
在に支承配置される第２支持杆であり、この第２支持杆
３９の一端に２次燃料流入路３７を開閉する２次弁４０
が配置されるとともにその他端は２次ダイヤフラム３４
に係止される。又、前記第２支持杆は２次スプリング４
１のバネ力によって反時計方向へ付勢されるもので、こ
れによって２次弁４０は２次燃料流入路３７を閉塞する
側へ押圧される。そして、ベーパーライザＶの燃料流入
路２６には、ガス燃料としての液化石油ガス（ＬＰＧ）
が供給される。液化石油ガス（以下ＬＰＧという）を使
用する際、ガス燃料源Ｔ１内の約５ｋｇ/ｃｍ２ の圧
力を有するＬＰＧは、直接的に燃料導入路２６に供給さ
れる。一方ＬＰＧに代えて圧縮天然ガス（以下ＣＮＧと
いう）を使用することができるもので、このときガス燃
料源Ｔ２内の約２００ｋｇ/ｃｍ２ の圧力を有するＣ
ＮＧは、１次レギュレターＲによって約６ｋｇ/ｃｍ２
の圧力を減圧され、この減圧されたＣＮＧが燃料流入
路２６へ供給される。そして、上記ＬＰＧ又はＣＮＧの
何れのガス燃料を使用するかは運転者によって決定され
る。
筐体Ｂを１次調圧室２１と１次減圧室２２とに区分する
１次ダイヤフラムであり、１次ダイヤフラム２０は１次
調圧室２１内に縮設して配置される１次スプリング２３
のバネ力によって１次減圧室２２側へ押圧される。２４
は１次減圧室２２内において回転自在に支承される第１
次支持杆２５の一端に配置される１次弁であり、この１
次弁２４は１次減圧室２２に開口する燃料流入路２６を
開閉制御する。又前記第１支持杆２５の他端は前記１次
ダイヤフラム２０に係止される。２７は、１次減圧室２
２から外部に向かって開口する１次燃料吐出路であり、
該１次燃料吐出路は、スローロック弁２８によって開閉
される。２９は前記スローロック弁に対して開閉操作力
を付与するスローロックダイヤフラムであり、スローロ
ックダイヤフラム２９によって画成されるスローロック
室３０内にはスローロックダイヤフラム２９を、図５に
おいて右方へ押圧するスローロックスプリング３１が縮
設されるとともにミキシングボデーの吸気路１０に連な
る負圧導入路３２が開口する。（尚、スローロック弁２
８とスローロックダイヤフラム２９とは連結杆によって
連結される）３３は１次燃料吐出路２７を流れるガス燃
料量を調圧、制御する１次調整スクリューであり、先端
にテーパー針弁部が形成される。筐体Ｂは、更に２次ダ
イヤフラム３４によって２次調圧室３５と２次減圧室３
６とに区分され、２次減圧室３６には１次減圧室２２に
連なる２次燃料流入路３７と外部に向かう２次燃料吐出
路３８とが開口する。３９は２次減圧室３６内に回転自
在に支承配置される第２支持杆であり、この第２支持杆
３９の一端に２次燃料流入路３７を開閉する２次弁４０
が配置されるとともにその他端は２次ダイヤフラム３４
に係止される。又、前記第２支持杆は２次スプリング４
１のバネ力によって反時計方向へ付勢されるもので、こ
れによって２次弁４０は２次燃料流入路３７を閉塞する
側へ押圧される。そして、ベーパーライザＶの燃料流入
路２６には、ガス燃料としての液化石油ガス（ＬＰＧ）
が供給される。液化石油ガス（以下ＬＰＧという）を使
用する際、ガス燃料源Ｔ１内の約５ｋｇ/ｃｍ２ の圧
力を有するＬＰＧは、直接的に燃料導入路２６に供給さ
れる。一方ＬＰＧに代えて圧縮天然ガス（以下ＣＮＧと
いう）を使用することができるもので、このときガス燃
料源Ｔ２内の約２００ｋｇ/ｃｍ２ の圧力を有するＣ
ＮＧは、１次レギュレターＲによって約６ｋｇ/ｃｍ２
の圧力を減圧され、この減圧されたＣＮＧが燃料流入
路２６へ供給される。そして、上記ＬＰＧ又はＣＮＧの
何れのガス燃料を使用するかは運転者によって決定され
る。
【０００４】ベーパーライザＶにおいて、１次弁２４
は、ガス燃料自身が有する燃料圧力（ＬＰＧにあっては
約５ｋｇ／ｃｍ２の燃料圧力、ＣＮＧにあっては１次レ
ギュレターＲによって減圧された約６ｋｇ/ｃｍ２の燃
料圧力）によって燃料流入路２６を開放し、前記ガス燃
料が１次減圧室２２内へ供給される。そして１次減圧室
２２内の圧力が所定の圧力（例えば０.３ｋｇ／ｃ
ｍ２）を超えて上昇すると、１次ダイヤフラム２０が１
次スプリング２３のバネ力に抗して１次調圧室２１側へ
移動し、これによって第１支持杆２５が反時計方向へ回
転して１次弁２４が燃料流入路２６を閉塞し、もって１
次減圧室２２内のガス燃料圧力を０．３ｋｇ／ｃｍ２に
調圧できる。一方、１次減圧室２２内のガス燃料圧力が
０．３ｋｇ／ｃｍ２以下の圧力に低下すると、１次スプ
リング２３は、１次ダイヤフラム２０を１次減圧室２２
側へ押圧して移動させ、これによって第１支持杆２５は
時計方向に回転して１次弁２４は燃料流入路２６を開放
する。従って燃料流入路２６より高圧力状態のガス燃料
が１次減圧室２２内へ供給され、これによって１次減圧
室２２内のガス燃料圧力を再び所定の０．３ｋｇ／ｃｍ
２に復帰させることができる。以後、上記１次弁の動作
がくり返し行なわれることによって、１次減圧室２２内
には、１次圧としての所定の０．３ｋｇ／ｃｍ２の圧力
を有するガス燃料が維持されるものである。そして、こ
の１次圧を有するガス燃料は、１次調整スクリュー３３
によってその量が制御され、このガス燃料が１次燃料吐
出路２７、１次圧燃料導入路１８、を介してアイドルポ
ート１７へ供給され、これによって機関の絞り弁開度運
転が行なわれる。一方、２次減圧室３６にあっては、ガ
ス燃料は大気圧まで減圧される。前述の如く、１次減圧
室２２内のガス燃料圧力は０．３ｋｇ／ｃｍ２に調圧さ
れるもので、この０．３ｋｇ／ｃｍ２の圧力を有するガ
ス燃料は２次燃料流入路３７を介して２次弁４０に作用
し、２次弁４０は２次燃料流入路３７を開放し、２次減
圧室３６内にガス燃料が供給される。ここで、２次減圧
室３６内のガス燃料圧力が大気圧以上に上昇すると、２
次ダイヤフラム３４は２次調圧室３５側へ変位し、これ
によると第２支持杆３９は２次スプリング４１のバネ力
によって反時計方向へ回転して２次弁４０は２次燃料流
入路３７を閉塞し、これによって２次減圧室３６内のガ
ス燃料圧力を大気圧に復帰させる。又、２次減圧室３６
内のガス燃料圧力が大気圧以下に低下すると、２次ダイ
ヤフラム３４は２次スプリング４１のバネ力に抗して２
次減圧室３６側へ変位し、これによると第２支持杆３９
は時計方向へ回転して２次弁４０は２次燃料流入路３７
を開放し、これによって２次減圧室３６内のガス燃料圧
力を大気圧に復帰させる。以後、上記２次弁４０が前記
動作をくり返し行なうことによって２次減圧室３６内の
ガス燃料圧力を２次圧としての大気圧に維持できる。そ
して、絞り弁１２の中間開度、及び高開度運転は以下に
よって行なわれる。すなわち、絞り弁１２が吸気路１０
を中開度及び高開度に開放することによると、ミキサー
ベンチュリー部１１には絞り弁開度に応じた高い負圧が
生起するもので、この負圧はメーンポート１４、環状溝
部１５、２次圧燃料導入路１６、２次燃料吐出路３８を
介して２次減圧室３６に作用し、２次減圧室３６内に維
持される大気圧状態にあるガス燃料がメーンポート１４
を介してミキサーベンチュリー部１１に吸出され、これ
によって絞り弁１３の中及び高開度運転が行なわれる。
は、ガス燃料自身が有する燃料圧力（ＬＰＧにあっては
約５ｋｇ／ｃｍ２の燃料圧力、ＣＮＧにあっては１次レ
ギュレターＲによって減圧された約６ｋｇ/ｃｍ２の燃
料圧力）によって燃料流入路２６を開放し、前記ガス燃
料が１次減圧室２２内へ供給される。そして１次減圧室
２２内の圧力が所定の圧力（例えば０.３ｋｇ／ｃ
ｍ２）を超えて上昇すると、１次ダイヤフラム２０が１
次スプリング２３のバネ力に抗して１次調圧室２１側へ
移動し、これによって第１支持杆２５が反時計方向へ回
転して１次弁２４が燃料流入路２６を閉塞し、もって１
次減圧室２２内のガス燃料圧力を０．３ｋｇ／ｃｍ２に
調圧できる。一方、１次減圧室２２内のガス燃料圧力が
０．３ｋｇ／ｃｍ２以下の圧力に低下すると、１次スプ
リング２３は、１次ダイヤフラム２０を１次減圧室２２
側へ押圧して移動させ、これによって第１支持杆２５は
時計方向に回転して１次弁２４は燃料流入路２６を開放
する。従って燃料流入路２６より高圧力状態のガス燃料
が１次減圧室２２内へ供給され、これによって１次減圧
室２２内のガス燃料圧力を再び所定の０．３ｋｇ／ｃｍ
２に復帰させることができる。以後、上記１次弁の動作
がくり返し行なわれることによって、１次減圧室２２内
には、１次圧としての所定の０．３ｋｇ／ｃｍ２の圧力
を有するガス燃料が維持されるものである。そして、こ
の１次圧を有するガス燃料は、１次調整スクリュー３３
によってその量が制御され、このガス燃料が１次燃料吐
出路２７、１次圧燃料導入路１８、を介してアイドルポ
ート１７へ供給され、これによって機関の絞り弁開度運
転が行なわれる。一方、２次減圧室３６にあっては、ガ
ス燃料は大気圧まで減圧される。前述の如く、１次減圧
室２２内のガス燃料圧力は０．３ｋｇ／ｃｍ２に調圧さ
れるもので、この０．３ｋｇ／ｃｍ２の圧力を有するガ
ス燃料は２次燃料流入路３７を介して２次弁４０に作用
し、２次弁４０は２次燃料流入路３７を開放し、２次減
圧室３６内にガス燃料が供給される。ここで、２次減圧
室３６内のガス燃料圧力が大気圧以上に上昇すると、２
次ダイヤフラム３４は２次調圧室３５側へ変位し、これ
によると第２支持杆３９は２次スプリング４１のバネ力
によって反時計方向へ回転して２次弁４０は２次燃料流
入路３７を閉塞し、これによって２次減圧室３６内のガ
ス燃料圧力を大気圧に復帰させる。又、２次減圧室３６
内のガス燃料圧力が大気圧以下に低下すると、２次ダイ
ヤフラム３４は２次スプリング４１のバネ力に抗して２
次減圧室３６側へ変位し、これによると第２支持杆３９
は時計方向へ回転して２次弁４０は２次燃料流入路３７
を開放し、これによって２次減圧室３６内のガス燃料圧
力を大気圧に復帰させる。以後、上記２次弁４０が前記
動作をくり返し行なうことによって２次減圧室３６内の
ガス燃料圧力を２次圧としての大気圧に維持できる。そ
して、絞り弁１２の中間開度、及び高開度運転は以下に
よって行なわれる。すなわち、絞り弁１２が吸気路１０
を中開度及び高開度に開放することによると、ミキサー
ベンチュリー部１１には絞り弁開度に応じた高い負圧が
生起するもので、この負圧はメーンポート１４、環状溝
部１５、２次圧燃料導入路１６、２次燃料吐出路３８を
介して２次減圧室３６に作用し、２次減圧室３６内に維
持される大気圧状態にあるガス燃料がメーンポート１４
を介してミキサーベンチュリー部１１に吸出され、これ
によって絞り弁１３の中及び高開度運転が行なわれる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】かかる従来の燃料供給
装置によると、第１には、吸気路１０内を流れる空気に
対し、メーンポート１４から吸出されるガス燃料を均一
に空気と混合することが困難である。これは以下の理由
による。メーンポート１４はミキサーベンチュリー部１
１の壁面に開口するもので、メーンポート１４から吸出
されるガス燃料は、ミキサーベンチュリー部１１の壁面
に沿って吸気路１０内に流れこみ易い。これによるとミ
キサーベンチュリー部１１の中央部分を流れる空気とガ
ス燃料との良好な混合が行なわれにくいもので、特に中
央部分を流れる空気とガス燃料との混合状態が希薄化と
なる傾向がある。第２には、メーンポート１４から吸出
されるガス燃料の吸出応答性を速めることが困難であ
り、絞り弁１３が低開度から中、高開度へ移行する際、
ガス燃料の息切れ現象が発生する恐れがある。すなわ
ち、メーンポート１４から吸出されるガス燃料は、大気
圧状態にあるものでメーンポート１４に加わるミキサー
ベンチュリー部１１の負圧に依存する。一方、ミキサー
ベンチュリー部１１の断面における負圧の分布状態を鑑
案すると、負圧の最大値はミキサーベンチュリー部１１
の壁面より中心方向に存在するもので、この高負圧状態
のミキサーベンチュリー部１１にメーンポート１４が開
口されていないことによる。
装置によると、第１には、吸気路１０内を流れる空気に
対し、メーンポート１４から吸出されるガス燃料を均一
に空気と混合することが困難である。これは以下の理由
による。メーンポート１４はミキサーベンチュリー部１
１の壁面に開口するもので、メーンポート１４から吸出
されるガス燃料は、ミキサーベンチュリー部１１の壁面
に沿って吸気路１０内に流れこみ易い。これによるとミ
キサーベンチュリー部１１の中央部分を流れる空気とガ
ス燃料との良好な混合が行なわれにくいもので、特に中
央部分を流れる空気とガス燃料との混合状態が希薄化と
なる傾向がある。第２には、メーンポート１４から吸出
されるガス燃料の吸出応答性を速めることが困難であ
り、絞り弁１３が低開度から中、高開度へ移行する際、
ガス燃料の息切れ現象が発生する恐れがある。すなわ
ち、メーンポート１４から吸出されるガス燃料は、大気
圧状態にあるものでメーンポート１４に加わるミキサー
ベンチュリー部１１の負圧に依存する。一方、ミキサー
ベンチュリー部１１の断面における負圧の分布状態を鑑
案すると、負圧の最大値はミキサーベンチュリー部１１
の壁面より中心方向に存在するもので、この高負圧状態
のミキサーベンチュリー部１１にメーンポート１４が開
口されていないことによる。
【０００６】本発明になる内燃機関における燃料供給装
置は、前記不具合に鑑み成されたもので、メーンポート
から吸出されるガス燃料とミキサーベンチュリー部を流
れる空気との均一な混合を図るとともにメーンポートか
ら吸出されるガス燃料の吸出応答性を高め、もって機関
の運転性を向上することにある。
置は、前記不具合に鑑み成されたもので、メーンポート
から吸出されるガス燃料とミキサーベンチュリー部を流
れる空気との均一な混合を図るとともにメーンポートか
ら吸出されるガス燃料の吸出応答性を高め、もって機関
の運転性を向上することにある。
【０００７】
【課題を達成する為の手段】本発明になる内燃機関にお
ける燃料供給装置は前記目的を達成する為に、ガス燃料
源内のガス燃料を、１次減圧室にて所定の１次圧に減圧
するとともに２次減圧室にて略大気圧状態の２次圧に減
圧するベーパーライザと；内部を貫通する吸気路に設け
られたミキサーベンチュリー部にメーンポートが開口す
るミキシングボデーと；を備える燃料供給装置におい
て、ミキサーベンチュリー部には、２次圧を有するガス
燃料が導入されるパイプ状のメーンノズルが横断して配
置されるとともにメーンノズル１にはミキサーベンチュ
リー部内に臨んで開口する複数のメーンポートが穿設さ
れ、前記メーンポートを、メーンノズルの長手軸心線Ｚ
−Ｚに直交する断面Ｗ−Ｗにおいて、吸気路の長手軸心
線Ｘ−Ｘに直交する線Ｙ−Ｙを基準に、機関側へ４５
度、エアクリーナ側へ４５度の範囲に開口したことを第
１の特徴とする。
ける燃料供給装置は前記目的を達成する為に、ガス燃料
源内のガス燃料を、１次減圧室にて所定の１次圧に減圧
するとともに２次減圧室にて略大気圧状態の２次圧に減
圧するベーパーライザと；内部を貫通する吸気路に設け
られたミキサーベンチュリー部にメーンポートが開口す
るミキシングボデーと；を備える燃料供給装置におい
て、ミキサーベンチュリー部には、２次圧を有するガス
燃料が導入されるパイプ状のメーンノズルが横断して配
置されるとともにメーンノズル１にはミキサーベンチュ
リー部内に臨んで開口する複数のメーンポートが穿設さ
れ、前記メーンポートを、メーンノズルの長手軸心線Ｚ
−Ｚに直交する断面Ｗ−Ｗにおいて、吸気路の長手軸心
線Ｘ−Ｘに直交する線Ｙ−Ｙを基準に、機関側へ４５
度、エアクリーナ側へ４５度の範囲に開口したことを第
１の特徴とする。
【０００８】又、本発明は、前記第１の特徴に加え、ミ
キサーベンチュリー部の内方に、ミキサーベンチュリー
部を囲繞する環状溝部を設け、前記環状溝部内に、２次
圧燃料導入路を開口するとともに前記メーンノズルの両
端を開口配置したことを第２の特徴とする。
キサーベンチュリー部の内方に、ミキサーベンチュリー
部を囲繞する環状溝部を設け、前記環状溝部内に、２次
圧燃料導入路を開口するとともに前記メーンノズルの両
端を開口配置したことを第２の特徴とする。
【０００９】
【作用】本発明の第１の特徴によると、メーンポートが
メーンノズルに穿設され、ミキサーベンチュリー部の壁
面より離れた位置に開口するので、メーンポートから吸
出されるガス燃料がミキサーベンチュリー部の壁面に沿
って流れにくい。又、メーンポートはミキサーベンチュ
リー部の略中央部分に開口されるのでベンチュリー負圧
の高い部分へメーンポートを開口できる。更に線Ｙ−Ｙ
を基準に、機関側へ４５度、エアクリーナ側へ４５度の
範囲にメーンポートを開口させたことによると、メーン
ポートからミキサーベンチュリー部に吸出されるガス燃
料が吸気路を流れる空気流によって乱されにくい。
メーンノズルに穿設され、ミキサーベンチュリー部の壁
面より離れた位置に開口するので、メーンポートから吸
出されるガス燃料がミキサーベンチュリー部の壁面に沿
って流れにくい。又、メーンポートはミキサーベンチュ
リー部の略中央部分に開口されるのでベンチュリー負圧
の高い部分へメーンポートを開口できる。更に線Ｙ−Ｙ
を基準に、機関側へ４５度、エアクリーナ側へ４５度の
範囲にメーンポートを開口させたことによると、メーン
ポートからミキサーベンチュリー部に吸出されるガス燃
料が吸気路を流れる空気流によって乱されにくい。
【００１０】又、本発明の第２の特徴によると、メーン
ノズルの内方の通路には、環状溝部を介してメーンノズ
ルの両端からそれぞれガス燃料が供給されるので、ミキ
サーベンチュリー部には、より均一なガス燃料を吸出さ
せることができる。
ノズルの内方の通路には、環状溝部を介してメーンノズ
ルの両端からそれぞれガス燃料が供給されるので、ミキ
サーベンチュリー部には、より均一なガス燃料を吸出さ
せることができる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明になる内燃機関における燃料供
給装置の一実施例について図により説明する。図１は第
１の実施例を示すミキシングボデーの縦断面図、図２は
メーンノズルの長手軸心線Ｚ−Ｚに直交し、吸気路の長
手軸心線Ｘ−Ｘを通る断面Ｗ−Ｗにおける要部横断面、
である。又、ベーパーライザＶは図４に示されるものが
使用されるもので、省略された。尚、図４と同一構造部
分については同一符号を使用し、説明を省略する。１は
内方に通路１Ａが貫通して穿設されるパイプ状をなすメ
ーンノズルであり、メーンノズル１には内方から外方に
向かってメーンポート２がメーンノズル１の長手軸心線
Ｚ−Ｚに沿って複数段穿設される。このメーンノズル１
はミキサーベンチュリー部１１を横断して配置されるも
ので、メーンノズル１の両端はミキサーベンチュリー部
１１に圧入等によって固定配置される。そしてメーンノ
ズル１の図１において上端部は２次圧燃料導入路１６に
臨んで配置されるもので、これによってメーンノズル１
の内方の通路１Ａに２次圧燃料導入路１６を介して２次
圧を有するガス燃料が供給される。ここでメーンノズル
１に穿設される前記メーンポート２は以下の位置に形成
される。すなわち、メーンポート２は、メーンノズル１
の長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する断面Ｗ−Ｗにおいて、吸
気路１０の長手軸心線Ｘ−Ｘに直交する線Ｙ−Ｙを基準
にして、機関側（図において左方）へ４５度、エアクリ
ーナ側（図において右方）へ４５度の範囲に開口させ
た。図１において機関側へ４５度の範囲はＥで示され、
エアクリーナ側へ４５度の範囲はＡで示される。尚、本
実施例におけるメーンポート２はメーンノズル１の中心
Ｃを通る線Ｙ−Ｙ上に穿設される。
給装置の一実施例について図により説明する。図１は第
１の実施例を示すミキシングボデーの縦断面図、図２は
メーンノズルの長手軸心線Ｚ−Ｚに直交し、吸気路の長
手軸心線Ｘ−Ｘを通る断面Ｗ−Ｗにおける要部横断面、
である。又、ベーパーライザＶは図４に示されるものが
使用されるもので、省略された。尚、図４と同一構造部
分については同一符号を使用し、説明を省略する。１は
内方に通路１Ａが貫通して穿設されるパイプ状をなすメ
ーンノズルであり、メーンノズル１には内方から外方に
向かってメーンポート２がメーンノズル１の長手軸心線
Ｚ−Ｚに沿って複数段穿設される。このメーンノズル１
はミキサーベンチュリー部１１を横断して配置されるも
ので、メーンノズル１の両端はミキサーベンチュリー部
１１に圧入等によって固定配置される。そしてメーンノ
ズル１の図１において上端部は２次圧燃料導入路１６に
臨んで配置されるもので、これによってメーンノズル１
の内方の通路１Ａに２次圧燃料導入路１６を介して２次
圧を有するガス燃料が供給される。ここでメーンノズル
１に穿設される前記メーンポート２は以下の位置に形成
される。すなわち、メーンポート２は、メーンノズル１
の長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する断面Ｗ−Ｗにおいて、吸
気路１０の長手軸心線Ｘ−Ｘに直交する線Ｙ−Ｙを基準
にして、機関側（図において左方）へ４５度、エアクリ
ーナ側（図において右方）へ４５度の範囲に開口させ
た。図１において機関側へ４５度の範囲はＥで示され、
エアクリーナ側へ４５度の範囲はＡで示される。尚、本
実施例におけるメーンポート２はメーンノズル１の中心
Ｃを通る線Ｙ−Ｙ上に穿設される。
【００１２】かかるメーンノズル１を備えたミキシング
ボデーＭによると、従来と同様にベーパーライザーＶの
２次減圧室３６内において略大気室状態に調圧されたガ
ス燃料は、２次燃料吐出路３８、２次圧燃料導入路１６
を介してメーンノズル１の通路１Ａ内に導入され、この
ガス燃料がメーンポート２を介してミキサーベンチュリ
ー部１１内へ吸出されて、機関へ供給される。ここで、
本発明になるミキシングボデーＭを用いたことによる
と、メーンポート２からミキサーベンチュリー部１１に
吸出されるガス燃料は、ミキサーベンチュリー部１１を
流れる空気と均一にして且つ良好に混合される。これは
以下の理由による。メーンポート２はミキサーベンチュ
リー部１１内に臨んで開口して形成されたことにより、
メーンポート２をミキサーベンチュリー部１１の壁面よ
り離して開口できたもので、これによってメーンポート
２からミキサーベンチュリー部１１に吸出されるガス燃
料がミキサーベンチュリー部１１の壁面に沿って流れる
ことが抑止され、ミキサーベンチュリー部１１を流れる
空気との混合性を向上できたことである。又、メーンポ
ート２がメーンノズル１の長手軸心方向Ｚ−Ｚに沿って
複数穿設配置されたことにより、メーンポート２をミキ
サーベンチュリー部１１内に生起する負圧の高い領域に
開口できる。これによると、絞り弁１３が低開度から
中、高開度へ開放される際において、ミキサーベンチュ
リー部１１に生起する高い負圧をメーンポート２に作用
させることができたので、ミキサーベンチュリー部１１
へのガス燃料の吸出遅れが解消でき、これによって機関
の運転性を向上できる。更にメーンポート２を機関側へ
４５度、エアクリーナ側へ４５度の範囲に開口させたこ
とによると、メーンポート２からミキサーベンチュリー
部１１内へのガス燃料の吸出が阻害されることがなく、
且つミキサーベンチュリー部１１内へ吸出されたガス燃
料と空気との混合性を向上できる。すなわち、メーンポ
ート２をエアクリーナ側へ４５度の範囲に開口させたこ
とによると、エアクリーナ側から機関側に向かう空気流
れ、（図２において右方から左方に向かう空気流れ）が
メーンポート２に直接的に衝突し、メーンポート２内へ
進入してメーンポート２からミキサーベンチュリー部１
１内への燃料の吸出を阻害することが減少される。又、
メーンポート２を機関側へ４５度の範囲に開口させたこ
とによると、メーンポート２から吸出されたガス燃料が
メーンノズルの機関側の背面に生ずる渦流に巻きこまれ
ることが解消され、これによってミキサーベンチュリー
部１１を流れる空気とガス燃料との混合性を向上できた
ものである。
ボデーＭによると、従来と同様にベーパーライザーＶの
２次減圧室３６内において略大気室状態に調圧されたガ
ス燃料は、２次燃料吐出路３８、２次圧燃料導入路１６
を介してメーンノズル１の通路１Ａ内に導入され、この
ガス燃料がメーンポート２を介してミキサーベンチュリ
ー部１１内へ吸出されて、機関へ供給される。ここで、
本発明になるミキシングボデーＭを用いたことによる
と、メーンポート２からミキサーベンチュリー部１１に
吸出されるガス燃料は、ミキサーベンチュリー部１１を
流れる空気と均一にして且つ良好に混合される。これは
以下の理由による。メーンポート２はミキサーベンチュ
リー部１１内に臨んで開口して形成されたことにより、
メーンポート２をミキサーベンチュリー部１１の壁面よ
り離して開口できたもので、これによってメーンポート
２からミキサーベンチュリー部１１に吸出されるガス燃
料がミキサーベンチュリー部１１の壁面に沿って流れる
ことが抑止され、ミキサーベンチュリー部１１を流れる
空気との混合性を向上できたことである。又、メーンポ
ート２がメーンノズル１の長手軸心方向Ｚ−Ｚに沿って
複数穿設配置されたことにより、メーンポート２をミキ
サーベンチュリー部１１内に生起する負圧の高い領域に
開口できる。これによると、絞り弁１３が低開度から
中、高開度へ開放される際において、ミキサーベンチュ
リー部１１に生起する高い負圧をメーンポート２に作用
させることができたので、ミキサーベンチュリー部１１
へのガス燃料の吸出遅れが解消でき、これによって機関
の運転性を向上できる。更にメーンポート２を機関側へ
４５度、エアクリーナ側へ４５度の範囲に開口させたこ
とによると、メーンポート２からミキサーベンチュリー
部１１内へのガス燃料の吸出が阻害されることがなく、
且つミキサーベンチュリー部１１内へ吸出されたガス燃
料と空気との混合性を向上できる。すなわち、メーンポ
ート２をエアクリーナ側へ４５度の範囲に開口させたこ
とによると、エアクリーナ側から機関側に向かう空気流
れ、（図２において右方から左方に向かう空気流れ）が
メーンポート２に直接的に衝突し、メーンポート２内へ
進入してメーンポート２からミキサーベンチュリー部１
１内への燃料の吸出を阻害することが減少される。又、
メーンポート２を機関側へ４５度の範囲に開口させたこ
とによると、メーンポート２から吸出されたガス燃料が
メーンノズルの機関側の背面に生ずる渦流に巻きこまれ
ることが解消され、これによってミキサーベンチュリー
部１１を流れる空気とガス燃料との混合性を向上できた
ものである。
【００１３】次に図３により本発明の第２の実施例につ
いて説明する。尚、図１と同一構造部分は同一符号を使
用し説明を省略する。４はミキサーベンチュリー部１１
の内方にリング状に凹設された環状溝部で、図１に示さ
れるメーンノズル１の上端１Ｂ及び下端１Ｃはミキサー
ベンチュリー部１１に圧入して固定配置されるとともに
上端１Ｂの開口及び下端１Ｃの開口は環状溝部４内に臨
んで開口する。又、環状溝部４には２次圧燃料導入路１
６が開口するもので、２次圧燃料導入路１６に供給され
る２次圧を有するガス燃料は、環状溝部４を介してメー
ンノズル１に供給される。かかる構造を採用したことに
よると、ガス燃料のミキサーベンチュリー部１１内への
吸出特性をより一層向上できる。すなわち、ミキサーベ
ンチュリー部１１における負圧の分布は、ベンチュリー
部１１の壁面から中心方向部位においてもっとも高く、
メーンポート２でみると壁面より中心方向にある上方の
メーンポート２Ａ，下方のメーンポート２Ｂに大なる負
圧を作用させることができる。一方、前記上方のメーン
ポート２Ａには環状溝部４の上方４Ａよりガス燃料が供
給され、下方のメーンポート２Ｂには環状溝部４の下方
４Ｂよりガス燃料が供給される。以上によると、特に下
方のメーンポート２Ｂにあっては、環状溝部４の下方４
Ｂの略大気圧状態にあるガス燃料をミキサーベンチュリ
ー部１１内へ吸出できるのでガス燃料の吸出特性を向上
できる。従来のメーンノズル１の如く、メーンノズル１
内へ上端１Ｂの開口からのみガス燃料の供給を行なう
と、下方のメーンポート２Ｂには負圧状態にあるガス燃
料が供給されることになり、メーンポート２Ｂに対する
差圧が減少して吸出性が阻害される。（下方のメーンポ
ート２Ｂに負圧状態にあるガス燃料が供給されるのは、
上方のメーンポート２Ａからメーンノズル１の通路１Ａ
内に負圧が流入する為である。） 従って、高い負圧が作用する上方のメーンポート２Ａよ
り大気圧状態にあるガス燃料を吸出できるとともに高い
負圧が作用する下方のメーンポート２Ｂより大気圧状態
にあるガス燃料を吸出できるので、ガス燃料の吸出特性
を向上できたものである。
いて説明する。尚、図１と同一構造部分は同一符号を使
用し説明を省略する。４はミキサーベンチュリー部１１
の内方にリング状に凹設された環状溝部で、図１に示さ
れるメーンノズル１の上端１Ｂ及び下端１Ｃはミキサー
ベンチュリー部１１に圧入して固定配置されるとともに
上端１Ｂの開口及び下端１Ｃの開口は環状溝部４内に臨
んで開口する。又、環状溝部４には２次圧燃料導入路１
６が開口するもので、２次圧燃料導入路１６に供給され
る２次圧を有するガス燃料は、環状溝部４を介してメー
ンノズル１に供給される。かかる構造を採用したことに
よると、ガス燃料のミキサーベンチュリー部１１内への
吸出特性をより一層向上できる。すなわち、ミキサーベ
ンチュリー部１１における負圧の分布は、ベンチュリー
部１１の壁面から中心方向部位においてもっとも高く、
メーンポート２でみると壁面より中心方向にある上方の
メーンポート２Ａ，下方のメーンポート２Ｂに大なる負
圧を作用させることができる。一方、前記上方のメーン
ポート２Ａには環状溝部４の上方４Ａよりガス燃料が供
給され、下方のメーンポート２Ｂには環状溝部４の下方
４Ｂよりガス燃料が供給される。以上によると、特に下
方のメーンポート２Ｂにあっては、環状溝部４の下方４
Ｂの略大気圧状態にあるガス燃料をミキサーベンチュリ
ー部１１内へ吸出できるのでガス燃料の吸出特性を向上
できる。従来のメーンノズル１の如く、メーンノズル１
内へ上端１Ｂの開口からのみガス燃料の供給を行なう
と、下方のメーンポート２Ｂには負圧状態にあるガス燃
料が供給されることになり、メーンポート２Ｂに対する
差圧が減少して吸出性が阻害される。（下方のメーンポ
ート２Ｂに負圧状態にあるガス燃料が供給されるのは、
上方のメーンポート２Ａからメーンノズル１の通路１Ａ
内に負圧が流入する為である。） 従って、高い負圧が作用する上方のメーンポート２Ａよ
り大気圧状態にあるガス燃料を吸出できるとともに高い
負圧が作用する下方のメーンポート２Ｂより大気圧状態
にあるガス燃料を吸出できるので、ガス燃料の吸出特性
を向上できたものである。
【００１４】
【発明の効果】以上の如く、本発明になる内燃機関内に
おける燃料供給装置によると、ミキサーベンチュリー部
にメーンノズルを横断して配置するとともに複数のメー
ンポートが穿設され、前記メーンポートを、メーンノズ
ルの長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する断面Ｗ−Ｗにおいて、
吸気路の長手軸心線Ｘ−Ｘに直交する栓Ｙ−Ｙを基準
に、機関側へ４５度、エアクリーナ側へ４５度の範囲に
開口したので、ミキサーベンチュリー部を流れる空気と
メーンノズルから吸出されるガス燃料とを均一に且つ良
好に混合できる。又、メーンノズルからミキサーベンチ
ュリー部に吸出されるガス燃料の吸出遅れが解消され、
機関の運転性を向上できる。
おける燃料供給装置によると、ミキサーベンチュリー部
にメーンノズルを横断して配置するとともに複数のメー
ンポートが穿設され、前記メーンポートを、メーンノズ
ルの長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する断面Ｗ−Ｗにおいて、
吸気路の長手軸心線Ｘ−Ｘに直交する栓Ｙ−Ｙを基準
に、機関側へ４５度、エアクリーナ側へ４５度の範囲に
開口したので、ミキサーベンチュリー部を流れる空気と
メーンノズルから吸出されるガス燃料とを均一に且つ良
好に混合できる。又、メーンノズルからミキサーベンチ
ュリー部に吸出されるガス燃料の吸出遅れが解消され、
機関の運転性を向上できる。
【００１５】又、ミキサーベンチュリー部の内方に、ミ
キサーベンチュリー部を囲繞する環状溝部を設け、前記
環状溝部内に２次圧燃料導入路を開口するとともに前記
メーンノズルの両端を開口配置したことによると、ガス
燃料のミキサーベンチュリー部内への吸出特性を更に向
上することができる。
キサーベンチュリー部を囲繞する環状溝部を設け、前記
環状溝部内に２次圧燃料導入路を開口するとともに前記
メーンノズルの両端を開口配置したことによると、ガス
燃料のミキサーベンチュリー部内への吸出特性を更に向
上することができる。
【図１】本発明になる内燃機関における燃料供給装置の
一実施例を示す縦断面図。
一実施例を示す縦断面図。
【図２】図１のＷ−Ｗ線における横断面図。
【図３】本発明になる内燃機関における燃料供給装置の
他の実施例を示す縦断面図。
他の実施例を示す縦断面図。
【図４】従来の燃料供給装置を示す縦断面図。
１ メーンノズル
１Ｂ，１Ｃ メーンノズルの両端
２ メーンポート
４ 環状溝部
１０ 吸気路
１１ ミキサーベンチュリー部
１６ ２次圧燃料導入路
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 高田 美博
埼玉県和光市中央１−４−１ 株式会社本
田技術研究所内
(72)発明者 田中 弘志
埼玉県和光市中央１−４−１ 株式会社本
田技術研究所内
(72)発明者 田邉 和也
埼玉県和光市中央１−４−１ 株式会社本
田技術研究所内
(72)発明者 石井 誠
栃木県塩谷郡高根沢町宝積寺2000番地 株
式会社ケーヒン栃木開発センター内
(72)発明者 野中 達司
栃木県塩谷郡高根沢町宝積寺2000番地 株
式会社ケーヒン栃木開発センター内
(72)発明者 阪田 栄作
栃木県塩谷郡高根沢町宝積寺2000番地 株
式会社ケーヒン栃木開発センター内
Claims (2)
- 【請求項１】 ガス燃料源内のガス燃料を、１次減圧室
にて所定の１次圧に減圧するとともに２次減圧室にて略
大気圧状態の２次圧に減圧するベーパーライザと；内部
を貫通する吸気路に設けられたミキサーベンチュリー部
にメーンポートが開口するミキシングボデーと；を備え
る燃料供給装置において、ミキサーベンチュリー部１１
には、２次圧を有するガス燃料が導入されるパイプ状の
メーンノズル１が横断して配置されるとともにメーンノ
ズル１にはミキサーベンチュリー部１１内に臨んで開口
する複数のメーンポート２が穿設され、前記メーンポー
トを、メーンノズル１の長手軸心線Ｚ−Ｚに直交する断
面Ｗ−Ｗにおいて、吸気路１０の長手軸心線Ｘ−Ｘに直
交する線Ｙ−Ｙを基準に、機関側へ４５度、エアクリー
ナ側へ４５度の範囲に開口したことを特徴とする内燃機
関における燃料供給装置。 - 【請求項２】 前記ミキサーベンチュリー部の内方に、
ミキサーベンチュリー部１１を囲繞する環状溝部４を設
け、前記環状溝部内に、２次圧燃料導入路１６を開口す
るとともに前記メーンノズル１の両端１Ｂ，１Ｃを開口
配置したことを特徴とする請求項１記載の内燃機関にお
ける燃料供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001283496A JP4767458B2 (ja) | 2001-09-18 | 2001-09-18 | 内燃機関における燃料供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001283496A JP4767458B2 (ja) | 2001-09-18 | 2001-09-18 | 内燃機関における燃料供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003090266A true JP2003090266A (ja) | 2003-03-28 |
| JP4767458B2 JP4767458B2 (ja) | 2011-09-07 |
Family
ID=19106975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001283496A Expired - Fee Related JP4767458B2 (ja) | 2001-09-18 | 2001-09-18 | 内燃機関における燃料供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4767458B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100511750B1 (ko) * | 2003-10-16 | 2005-09-05 | 주식회사 케이피씨 | 벤투리 효과를 이용한 이젝터 |
| JP2008138565A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスエンジンの燃料ガス供給装置 |
| US8485158B2 (en) | 2007-12-14 | 2013-07-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method to control a gas engine system thereof |
| WO2014143483A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Generac Power Systems, Inc. | Fuel mixer |
| CN104533675A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-04-22 | 宁波中策动力机电集团有限公司 | 燃气空燃比控制装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11808221B2 (en) | 2021-09-01 | 2023-11-07 | American CNG, LLC | Supplemental fuel system for compression-ignition engine |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5690453A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-22 | Sony Corp | Magnetic tape storage device |
| JPS6090971A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-05-22 | Nissan Motor Co Ltd | Ｌｐｇ内燃機関の燃料供給装置 |
| JPH06193511A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-12 | Mitsubishi Automob Eng Co Ltd | Ｌｐｇエンジンの始動燃料供給装置 |
| US5377646A (en) * | 1993-09-10 | 1995-01-03 | Pacer Industries, Inc. | Liquid petroleum gas fuel delivery systems |
-
2001
- 2001-09-18 JP JP2001283496A patent/JP4767458B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5690453A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-22 | Sony Corp | Magnetic tape storage device |
| JPS6090971A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-05-22 | Nissan Motor Co Ltd | Ｌｐｇ内燃機関の燃料供給装置 |
| JPH06193511A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-12 | Mitsubishi Automob Eng Co Ltd | Ｌｐｇエンジンの始動燃料供給装置 |
| US5377646A (en) * | 1993-09-10 | 1995-01-03 | Pacer Industries, Inc. | Liquid petroleum gas fuel delivery systems |
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| KR100511750B1 (ko) * | 2003-10-16 | 2005-09-05 | 주식회사 케이피씨 | 벤투리 효과를 이용한 이젝터 |
| JP2008138565A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスエンジンの燃料ガス供給装置 |
| US8485158B2 (en) | 2007-12-14 | 2013-07-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method to control a gas engine system thereof |
| KR101338530B1 (ko) * | 2007-12-14 | 2013-12-06 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 가스 엔진 시스템의 제어 방법 및 그 시스템 |
| WO2014143483A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Generac Power Systems, Inc. | Fuel mixer |
| CN104533675A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-04-22 | 宁波中策动力机电集团有限公司 | 燃气空燃比控制装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4767458B2 (ja) | 2011-09-07 |
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