JP2003042653A

JP2003042653A - 冷却装置の断熱体

Info

Publication number: JP2003042653A
Application number: JP2001228479A
Authority: JP
Inventors: Takashi Izeki; 崇井関; Kuninari Araki; 邦成荒木; Katsumi Fukuda; 克美福田; Hisao Yokokura; 久男横倉
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2001-07-27
Filing date: 2001-07-27
Publication date: 2003-02-13

Abstract

(57)【要約】【課題】冷却装置の断熱体において、熱伝導率低減と低
密度化を両立し、さらには熱伝導率経時劣化を抑制する
と共に寸法安定性に優れた硬質ポリウレタンフォームを
断熱材とする。【解決手段】外板１ａと内板１ｂとの間に形成された空
間に、ポリオール、イソシアネート、およびシクロペン
タンと水の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォー
ム１ｃを充填してなる断熱箱体１において、ポリオール
成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオー
ル、ｏ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、
トリエタノールアミン系ポリエーテルポリオール、およ
びポリエステルポリオールを含む混合物からなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冷却装置の断熱体
に係り、特にシクロペンタンおよび水の混合発泡剤を用
いた硬質ポリウレタンフォームを充填した冷蔵庫、冷凍
庫、冷蔵ショウケースおよび自動販売機などの冷却装置
の断熱箱体および断熱扉に好適なものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、冷蔵庫の断熱箱体には外箱と
内箱の空間に独立気泡を有する硬質ポリウレタンフォー
ムを充填した断熱材が用いられている。この硬質ポリウ
レタンフォームは、ポリオール成分とイソシアネート成
分を発泡剤、触媒、整泡剤の存在下で反応させることに
より得られるものである。これまでの発泡剤としては、
例えば特開昭５９−８４９１３号公報に示されているよ
うなガス熱伝導率が低く難分解性のトリクロロモノフル
オロメタンが断熱箱体に使用されてきた。

【０００３】しかし、このトリクロロモノフルメタンが
大気中に放出されると成層園のオゾン層破壊や温室効果
による地表の温度上昇が生じるとされ、例えば特開平３
−２５８８２３号公報に示されているような代替品の
１、１-ジクロロ-１-モノフルオロエタンが硬質ポリウ
レタンフォームの発泡剤として用いられたが、これも規
制の対象となり、２００３年には全廃の予定になってい
る。

【０００４】一方、フロンを用いないことによりオゾン
層破壊を少なくした、所謂ノンフロン系の発泡剤を用い
た断熱箱体としては、炭化水素系化合物のシクロペンタ
ン発泡剤を用いることが提案され、例えば特開平１１-
２０１６２８号公報や特開平１１−２４８３４４号公報
や特開２００１−１３３１３５号公報に示されているよ
うなシクロペンタンと水の混合発泡剤を用いた低密度で
高流動性の硬質ポリウレタンフォームを充填した冷蔵庫
および冷凍庫の断熱箱体や断熱扉などが提案されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、これらシクロ
ペンタンの炭化水素系発泡剤は、これまでの従来発泡剤
に比べガスの熱伝導率が高く断熱性能が劣るという問題
がある。そこで、シクロペンタンと水の混合発泡剤を用
いた硬質ウレタンフォーム材料においては、地球温暖化
および地球環境保護の立場から、断熱性向上による冷却
装置の省エネルギー化が可能な硬質ウレタンフォーム材
料の開発が望まれている。

【０００６】本発明者らは当初、熱伝導率の低減を達成
するため、水配合部数の低減を図ることを検討した。即
ち、水は硬質ポリウレタンフォーム内に残存する未反応
のＮＣＯ基と反応し、炭酸ガスが生成され、セル内炭酸
ガス分率を高める結果となり、熱伝導率の悪化につなが
るため、水配合部数を低減することにより残存未反応Ｎ
ＣＯ基との反応を抑制し、熱伝導率の低減を図ろうとし
た。しかし、水配合部数を低減することは、プレミック
スポリオール液粘度の増加あるいは流動性の悪化に繋が
り、硬質ポリウレタンフォーム密度の増加の要因となっ
て、ウレタン注入量の増加に繋がり、コストが高くなっ
てしまうものであった。

【０００７】他方、熱伝導率の低減を達成するため、ポ
リオールの水酸基価を増加し、硬質ポリウレタンフォー
ムのファインセル化を図ることを検討した。即ち、セル
径が小さいと一般的に熱伝導率も低いと考えられている
ためである。具体的には、セル径を小さい状態にするた
め、ポリオールとイソシアネートの反応を速める、即ち
ゲル化反応を促進させ、気泡セルの成長を抑制すること
を試みた。さらにはシクロペンタンに不相溶なポリオー
ルを採用することにより、シクロペンタン単独の気泡セ
ルをフォーム内に点在させ熱伝導率の低減を図ることを
試みた。しかしながら、この方法では初期熱伝導率に関
しては大幅な低減を実現する結果に至ったが、熱伝導率
の経時劣化が大きいことが分かった。この原因に関して
は、反応性が速いために硬質ポリウレタンフォーム中に
残存する未反応のＮＣＯ基が水（例えば外部より樹脂製
内板などを透過してくる水）と反応し、炭酸ガスが生成
され、セル内炭酸ガス分率が高まったためと考えられ
る。また、高温における寸法安定性に欠ける結果ともな
った。これも速い反応性のためにセル内炭酸ガス分率が
高まり、ガス膨張・収縮の影響で生じたと考えられる。

【０００８】上述した熱伝導率の低減を図るために検討
した断熱体では、密度増加、熱伝導率経時劣化の増大、
寸法安定性が劣る等、本来並立が図られるべき諸特性が
悪くなってしまうという問題点が発生した。

【０００９】本発明の目的は、熱伝導率低減と低密度化
を両立し、さらには熱伝導率経時劣化を抑制すると共に
寸法安定性に優れた硬質ポリウレタンフォームを断熱材
とすることにより、安価で、外観品質に優れ、しかも熱
漏洩量を低減できて省エネルギー化が図れる冷却装置の
断熱体を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明らは、低熱伝導率
の硬質ポリウレタンフォームを用いてこれら特性の並立
化を図るため、主原料のポリオールやイソシアネートお
よび気泡を形成する発泡剤と水、反応性を制御する触媒
や界面現象を調整する整泡剤について検討した。具体的
には、熱伝導率の低減と密度の低減を両立し、さらには
熱伝導率経時劣化の低減や寸法安定性も優れる硬質ポリ
ウレタンフォームを見出す原料素材の最適組成化の検討
を種々行って本発明に至ったのである。

【００１１】上記目的を達成するための本発明の第１の
手段は、外板と内板との間に形成された空間に、ポリオ
ール、イソシアネート、およびシクロペンタンと水の混
合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームを充填して
なる断熱体において、上記ポリオール成分がｍ−トリレ
ンジアミン系ポリエーテルポリオール、ｏ−トリレンジ
アミン系ポリエーテルポリオール、トリエタノールアミ
ン系ポリエーテルポリオール、およびポリエステルポリ
オールを含む混合物からなる構成とする。

【００１２】本発明の第２の手段は、外板と内板との間
に形成された空間に、ポリオール、イソシアネート、お
よびシクロペンタンと水の混合発泡剤を用いた硬質ポリ
ウレタンフォームを充填してなる冷却装置の断熱体にお
いて、硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分がｍ
−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ｏ−ト
リレンジアミン系ポリエーテルポリオール、トリエタノ
ールアミン系ポリエーテルポリオール、ポリエステルポ
リオール（例えば無水フタル酸／エチレングリコール）
からなる開始剤をプロピレンオキサイドで付加した混合
物を９０％以上含むポリオールである構成とする。

【００１３】そして第２の手段で特に好ましくは、ウレ
タン注入口から少なくとも５００ｍｍ以上離れた平面部
分から厚みが約２０〜２５ｍｍのコア層の密度が２９〜
３３ｋｇ／ｍ³、熱伝導率が平均温度１０℃で１６．５
〜１７．２ｍＷ／ｍ・Ｋを有する硬質ポリウレタンフォ
ームとした構成であり、また、ポリエステルポリオール
が無水フタル酸、エチレングリコールであり、さらに
は、硬質ポリウレタンフォームのポリオール１００重量
部に対して０．８〜１．２重量部の水および１５〜１９
重量部のシクロペンタン存在下で反応させて得られる硬
質ポリウレタンフォームとした構成である。

【００１４】本発明の第３の手段は、外板と内板との間
に形成された空間に、ポリオール、イソシアネート、お
よびシクロペンタンと水の混合発泡剤を用いた硬質ポリ
ウレタンフォームを充填してなる冷却装置の断熱体にお
いて、ポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエ
ーテルポリオール、ｏ−トリレンジアミン系ポリエーテ
ルポリオール、トリエタノールアミン系ポリエーテルポ
リオール、およびポリエステルポリオールを含む混合物
からなり、硬質ポリウレタンフォームのイソシアネート
成分がジフェニルメタンジイソシアネート多核体とプレ
ポリマー変性トリレンジイソシアネートの混合物からな
る構成とする。

【００１５】そして第３の手段で特に好ましくは、ジフ
ェニルメタンジイソシアネート多核体にプレポリマー変
性トリレンジイソシアネートを５〜２０重量部混合した
構成とする。

【００１６】本発明の第４の手段は、外板と内板との間
に形成された空間に、ポリオール、イソシアネート、シ
クロペンタンと水の混合発泡剤、および触媒を用いた硬
質ポリウレタンフォームを充填してなる冷却装置の断熱
体において、上記硬質ポリウレタンフォームのポリオー
ル成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオー
ル、ｏ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、
トリエタノールアミン系ポリエーテルポリオール、およ
びポリエステルポリオールを含む混合物からなり、触媒
は反応性触媒からなる構成とする。

【００１７】そして第４の手段で特に好ましくは、硬質
ポリウレタンフォームのポリオール１００重量部に対し
て２〜５重量部の反応触媒存在下で反応させて得られる
硬質ポリウレタンフォームとした構成であり、さらには
硬質ポリウレタンフォームのポリオール１００重量部に
対して０．８〜１．２重量部の水および１５〜１９重量
部のシクロペンタン存在下で反応させて得られる硬質ポ
リウレタンフォームとした構成にある。

【００１８】本発明の第５の手段は、外板と内板との間
に形成された空間に、ポリオール、イソシアネート、お
よびシクロペンタンと水の混合発泡剤を用いた硬質ポリ
ウレタンフォームを充填してなる冷却装置の断熱体にお
いて、硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分がｍ
−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールにプロピ
レンオキサイドを付加して得られる水酸基価４００〜５
００のポリオール２０〜３０重量部、ｏ−トリレンジア
ミンにプロピレンオキサイドを付加して得られる水酸基
価４５０〜５５０のポリオール２５〜３０重量部、トリ
エタノールアミン系ポリエーテルポリオールにプロピレ
ンオキサイドを付加して得られる水酸基価３５０〜４５
０のポリオール２０〜３０重量部、および水酸基価３０
０〜３６０のポリエステルポリオール１２〜１５重量部
の混合物からなり、上記ポリオールの平均水酸基価が４
５０〜５００である硬質ポリウレタンフォームとした構
成とする。

【００１９】そして第５の手段で特に好ましくは、硬質
ポリウレタンフォームのポリオール１００重量部に対し
て整泡剤１．５〜４重量部や反応性触媒２〜５重量部の
存在下で反応させて得られる硬質ポリウレタンフォーム
とした構成にある。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明者らは、冷蔵庫、冷凍庫、
冷蔵ショウケースおよび自動販売機などの冷却装置に使
用する断熱箱体や断熱扉などの断熱体に最適な低熱伝導
率の硬質ポリウレタンフォームを開発するため、ポリオ
ール、イソシアネート、発泡材、触媒、整泡材等の最適
化を検討することにより本発明に至ったものである。

【００２１】ポリオールの選定においては、硬質ポリウ
レタンフォームの熱伝導率の低減を図るために、立体障
害を起こし易い芳香環を有する開始剤のポリオールを多
く導入することを試みた。芳香環の中では、通常よく使
用されるｍ−トリレンジアミンと高反応性が期待される
ｏ−トリレンジアミン付加重合物とを併用した２成分系
のポリエーテルポリオールが低熱伝導率化に有効なこと
がわかった。さらに芳香環を有する開始剤以外に特性の
バランスを得るため、第３成分にトリエタノールアミン
系の開始剤を用いてプロピレンオキサイドで付加した付
加重合物を、第４成分に無水フタル酸、エチレングリコ
ールのポリエステルポリオールを最適な母体成分の９０
％以上に選定した。

【００２２】また、イソシアネート成分はファインセル
化と熱伝導率の低減を両立させるため、通常使用のジフ
ェニルメタンジイソシアネート多核体にプレポリマー変
性トリレンジイソシアネートを混合する成分を選定し
た。その理由としては、プレポリマー変性トリレンジイ
ソシアネートを混合することにより増粘挙動のマイルド
化、ウレタン結合と尿素結合の高濃度化や架橋点間距離
を短くして均一微細セルを形成することができるからで
ある。

【００２３】さらに、シクロペンタンと水の最適配合
比、触媒、整泡剤について熱伝導率の低減ならびに熱伝
導率経時劣化の低減の両立を検討した結果、シクロペン
タンと水の最適配合比はポリオール１００重量部に対し
０．８〜１．２重量部の水と１５〜１８重量部のシクロ
ペンタンを組合わせること、主触媒にＮ，Ｎ−ジメチル
シクロヘキシルアミン（ＤＭＣＨＡ）およびヌレートな
どの反応性触媒を併用し残存ＮＣＯ基の低減と速反応化
を高め、低表面張力の整泡剤を選定した。

【００２４】本発明の硬質ポリウレタンフォームは、シ
クロペンタンと水の混合発泡剤中でポリエーテルポリオ
ールおよび触媒や整泡剤の存在下でイソシアネートと反
応させて得られるものである。シクロペンタンと水の混
合発泡剤における熱伝導率の低減を図るため、ポリオー
ル成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオー
ルとｏ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールの
両者を開始剤とした付加重合物を母材とする。ポリエー
テルポリオールの付加重合物は、種々のアルキレンオキ
サイド付加物によりシクロペンタン発泡剤との相溶性が
異なり、プロピレンオキサイド付加物はエチレンオキサ
イド付加物に比べ相溶性が優れる。プレミックス時の安
定性からはシクロペンタンに対する相溶性の高い系が望
ましい。

【００２５】一方、イソシアネートはジフェニルメタン
ジイソシアネート多核体とプレポリマー変性トリレンジ
イソシアネートの混合物を用いることにより、ポリオー
ルプレミックスする際の粘度差を小さくすると共にポリ
エーテルポリオールとの相溶性も向上する。即ち、本発
明のウレタン材料は均一微細セルを形成させるため、初
期反応を速くしてゲル化や硬化を速くすることにより得
られる。また、硬質ポリウレタンフォームの熱伝導率は
固体部の伝熱やガス部の伝熱および輻射伝熱が影響する
ことが知られており、樹脂部の固体熱伝導率はトリレン
ジイソシアネート混合系の方が低い値を示す。これはジ
フェニルメタンジイソシアネート多核体の単独フォーム
の場合には、発泡過程でカルボジイミド生成反応により
炭酸ガスが発生し炭酸ガス分圧が高くなることで熱伝導
率が高くなると考えられる。また、輻射伝熱はセル経お
よび独立気泡率が影響するため、気泡セル径が均一に小
さくなり易いプレポリマー変性のトリレンジイソシアネ
ート混合系の方が熱伝導率を低減できることもわかって
きた。この理由は、トリレンジイソシアネート４位の活
性が高く発泡初期にポリオールと反応してウレタン結合
のセル数核支配を形成すること並びに発泡時の増粘挙動
がマイルド化することで気泡セルの会合が少なくなるた
めと考えられる。上記のような検討結果から、ジフェニ
ルメタンジイソシアネート多核体の単独使用時より、気
泡セルの均一性や熱伝導率の低減等の諸物性が改良され
る。このことから、好ましくはジフェニルメタンジイソ
シアネート多核体にプレポリマー変性トリレンジイソシ
アネートを５〜２０重量部混合する組成を選定した。

【００２６】本発明の目的である諸特性が並立可能な硬
質ポリウレタンフォーム材料を得るには、シクロペンタ
ン発泡剤と補助発泡剤の水配合量も大きく影響する。水
配合量を多くした場合には気泡セル内の炭酸ガスの分圧
増加により熱伝導率も大きくなる傾向が見られる。その
ため、シクロペンタンと水の最適配合比は、ポリオール
１００重量部に対して０．８〜１．２重量部の水および
１５〜１９重量部のシクロペンタンを組合わせることが
好ましい。

【００２７】また、反応触媒としては例えばＮ，Ｎ−ジ
メチルシクロヘキシルアミン、ペンタメチルジエチレン
トリアミン、ヌレートなど使用することができる。反応
触媒の配合量は、ポリオール成分１００重量部あたり２
〜５重量部が好ましい。さらに整泡剤は例えばゴールド
シュミット製のＢ−８４６２、信越化学製のＦ−３９２
などプレミックス相溶性の安定性からＳｉ分子量が１８
００〜３０００およびＳｉ含有率が２５〜３０の比較的
低い乳化作用に適したものが好ましい。整泡剤の配合量
は、ポリオール成分が１００重量部あたり１．５〜４重
量部である。

【００２８】また、イソシアネートとしてはジフェニル
メタンジイソシアネートの多核体およびプレポリマー変
性トリレンジイソシアネートを主に用いる。トリレンジ
イソシアネートは異性体の混合物、即ち２，４−体１０
０％、２，４−体／２、６−体＝８０／２０、６５／３
５（重量比）はもちろん、商品名武田薬品製のタケネー
ト４０４０などプレポリマーのウレタン変性トリレンジ
イソシアネート、アロファネート変性トリレンジイソシ
アネート、ビウレット変性トリレンジイソシアネート、
イソシアヌレート変性トリレンジイソシアネートなども
使用できる。

【００２９】本発明の硬質ポリウレタンフォームは、一
般的に用いられている発泡機で形成され、例えばプロマ
ート社製ＰＵ−３０型発泡機で形成可能である。その発
泡条件は発泡機の種類によって多少異なるが、液温１８
〜３０℃、吐出圧力８０〜１５０ｋｇ／ｃｍ²、吐出量
１５〜３０ｋｇ／ｍｉｎ、型箱の温度は３５〜４５℃が
好ましい。さらに好ましくは、液温２０℃、吐出圧力１
００ｋｇ／ｃｍ²、吐出量２５ｋｇ／ｍｉｎ、型箱の温
度は４５℃付近である。

【００３０】このようにして、外箱表鉄板などの外板と
内箱樹脂壁などの内板からなる空間に断熱部材を充填し
て断熱体を構成し、独立構造の気泡を有すると共にシク
ロペンタンと水の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタン
フォームをその断熱部材とし、この硬質ポリウレタンフ
ォームとして熱伝導率の低減および低密度化を両立で
き、熱伝導率の経時劣化を抑制できると共に寸法安定性
に優れた材料を用いることにより、冷蔵庫、冷凍庫、冷
蔵ショウケースおよび自動販売機等の冷却装置の断熱体
における熱漏洩量の低減による省エネルギー化が図れる
と共に、安価で、その外観品質の優れた断熱体とするこ
とができる。

【００３１】以下に、本発明の実施例および比較例を表
１および表２を参照しながら具体的に説明する。なお、
以下の実施例および比較例の中で、部または％はそれぞ
れ重量部、重量％を表す。

【００３２】

【表１】

【表２】なお、この表１及び表２における従来例は、特開２００
１−１３３１３５号公報に記載された第７実施例に相当
するものである。

【００３３】（比較例）比較例は、ポリオール成分とし
て、平均水酸基価が４５０のプロピレンオキサイドで付
加したｍ−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール
（ポリオールＡと称す）を５８部、平均水酸基価が４０
０のプロピレンオキサイドで付加したトリエタノールア
ミン系ポリエーテルポリオール（ポリオールＣと称す）
を２２部、平均水酸基価３３０のポリエステルポリオー
ルをプロピレンオキサイドで付加したポリエステルポリ
オール（ポリオールＤと称す）を１５部、グリセリン
（ポリオールＥと称す）を５部を混合した混合ポリオー
ル成分で構成したものである。この混合ポリオール成分
１００部に、シクロペンタン発泡剤の配合量を２１部、
水を０．３部および反応触媒としてテトラメチルヘキサ
ンジアミン（花王社製）を１．５部、トリメチルアミノ
エチルピペラジン（花王社製）を３．５部、整泡剤とし
て有機シリコン化合物（商品名：Ｂ−８４６２、ゴール
ドシュミット社製）を２部配合した。また、イソシアネ
ート成分としてジフェニルメタンジイソシアネート多核
体およびプレポリマー変性トリレンジイソシアネートの
混合物を１３５部用いて発泡させた。そして、ポリオー
ルとイソシアネートを攪拌し、４５℃に調整された５４
０×３２０×３５ｍｍｔのアルミ製のモールド内に注入
して、硬質ポリウレタンフォームを作製した。その際、
パック率を１１０％として作製しており、５分後にモー
ルドから脱型した硬質ポリウレタンフォームの３５ｍｍ
ｔの断熱パネルを用いて、コア層密度と熱伝導率と圧縮
強度と低温寸法変化率と高温寸法変化率とを測定した。
その結果を表１の比較例に示す。

【００３４】表１から明らかなように、比較例は、従来
例と比較して、コア層密度が３４．０ｋｇ／ｍ³と大き
く、熱伝導率が１６．３ｍＷ／ｍ・Ｋと低く、圧縮強度
が０．１３ＭＰaとほぼ同じ、低温寸法変化率が−０．
４９％と低く、高温寸法変化率が２．２５％と高くなる
ことが分かった。

【００３５】次に、比較例の硬質ポリウレタンフォーム
の熱伝導率経時劣化を評価するため、実機搭載と同様の
鉄板とＡＢＳシートで囲まれた空間部分にパック率１１
０％で発泡した断熱パネルを作製し、２００×２００×
３５ｍｍｔに切り出した断熱パネル（裁断面はアルミテ
ープ貼付け）を温度３０℃、湿度５０％の条件で静置し
た時の日数経過による熱伝導率経時劣化度を測定した。
その測定結果を図1に示す。この図１から明らかなよう
に、比較例においては、２週間で８％もの大幅な劣化が
見られた。

【００３６】さらに、比較例の硬質ポリウレタンフォー
ム材料を用いた実機の箱体で行った評価を図２、図３お
よび表２を参照しながら以下説明する。図２は本発明の
実施例および変形例が適用される冷蔵庫の縦断面概略
図、図３は同冷蔵庫に硬質ウレタンフォームを充填する
状態および断熱材サンプルを取り出す状態の模式斜視図
である。

【００３７】冷蔵庫の断熱箱体１は、図２に示すよう
に、冷蔵室３、野菜室４、冷凍室５を内部に形成してい
る。そして、冷蔵室３の前面に冷蔵室扉６が配置され、
野菜室４の前面には野菜室扉７が配置され、冷凍室５の
前面には上段冷凍室扉８および下段冷凍室扉９が設置さ
れる。また、冷凍室５の背面部にはエバポレータ２１が
配置され、その上方には冷却ファン２２が配置されてい
る。冷却ファン２２を運転することにより、エバポレー
タ２１から冷気が矢印に示すように循環し、庫内を所定
温度に冷却する。また、断熱箱体１の背面下部の機械室
には圧縮機２３が配置され、エバポレータ２１と共に冷
凍サイクルの一部を構成している。上述した断熱箱体１
は、外板を構成する鉄板製の外箱１ａと内板を構成する
合成樹脂製の内箱１ｂとの間に形成された空間に硬質ポ
リウレタンフォーム１ｃが充填され構成されている。ま
た、各扉６〜９も鉄板製の外板と合成樹脂製内板との間
に形成された空間に硬質ポリウレタンフォームが充填さ
れ構成されている。

【００３８】断熱箱体１への硬質ウレタンフォームの充
填方法は、図３に示すように、断熱箱体１を倒した状態
で、背面４点から同時に硬質ポリウレタンフォームを充
填して発泡させる。具体的には、断熱箱体１の背面４個
所に形成したウレタン注入口１３にウレタン注入ヘッド
１１の先端を挿入して硬質ポリウレタンフォーム（ポリ
オール混合物、水およびシクロペンタン、触媒、整泡剤
をプレミックスした混合組成物とイソシアネート）を外
箱１ａと内箱１ｂで形成された空間に充填する。その時
に、ウレタンフォームのポリオールとイソシアネートが
化学反応を起こし、発泡圧力により加圧され、発泡ウレ
タンフォームが空間内に注入され、断熱箱体が形成され
る。その際の注入は、例えば約２００リットルを有する
箱体で、ウレタン材料のゼロパック（実機充填に必要な
最低注入量）を設定後、オーバーパックの１１０％パッ
ク率で注入した。

【００３９】このようにして断熱箱体１を形成した後
に、ウレタン注入口１３から少なくとも５００ｍｍ以上
離れたウレタン充填された位置の断熱材部分を断熱材サ
ンプル１０として採取し、具体的には、図３に示すよう
に断熱箱体１の側面中央のサンプル採取部１４から採取
し、この採取した断熱材サンプル１０について、種々の
物性を評価した。その具体的評価方法を説明すると、コ
ア層密度は、２００ｍｍ×２００ｍｍ×２０ｍｍｔの断
熱材サンプル１０の寸法と重量を測定した後、重量を体
積で除した値で評価した。熱伝導率はこの大きさの断熱
材サンプル１０を英弘精機社製ＨＣ−０７３型（熱流計
法、平均温度１０℃）を用いて評価した。圧縮強度は５
０ｍｍ×５０ｍｍ×２０ｍｍｔの断熱材サンプル１０を
送り速度４ｍｍ／ｍｉｎで変形させて、１０％変形時の
応力を元の受圧面積で除した値で評価した。これらの結
果を表２の比較例に示す。

【００４０】この断熱材サンプル１０の比較例は、表２
から明らかなように、コア層密度が３６．２ｋｇ／
ｍ³、熱伝導率が１７．１ｍＷ／ｍ・Ｋ、圧縮強度が
０．２１ＭＰaとなることが分かった。

【００４１】（実施例１）実施例１は、表１の実施例１
に示すポリオールＡ３０部とポリオールＢ２８部とポリ
オールＣ３０部およびポリオールＤ１２部と、そしてシ
クロペンタン発泡剤を１７部、水１部および反応性触媒
としてアミン系触媒（東ソー社製）を１部、ジメチルア
ミノエトキシエトキシエタノール（花王社製）３部、ジ
メチルシクロヘキシルアミン１．５部、整泡剤として有
機シリコーン（商品名：Ｂ−８４６２、ゴールドシュミ
ット社製）を２部配合した。なお、ポリオールＢは、平
均水酸基５００のプロピレンオキサイドで付加したｏ−
トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールである。ま
た、イソシアネートとしてイソシアネート成分としてジ
フェニルメタンジイソシアネート多核体およびプレポリ
マー変性トリレンジイソシアネートの混合物を１３３部
用いて発泡させた。その時のポリオールとイソシアネー
トの液温は２０℃に調整した。そして、ポリオールとイ
ソシアネートを攪拌し、４５℃に調整された５４０×３
２０×３５ｍｍｔのアルミ製のモールド内に注入して、
硬質ポリウレタンフォームを作製した。その際、パック
率を１１０％として作製しており、５分後にモールドか
ら脱型した硬質ポリウレタンフォームの３５ｍｍｔ断熱
パネルを用いて、コア層密度と熱伝導率と圧縮強度と低
温寸法変化率と高温寸法変化率を測定した。その結果を
表１の実施例１に示す。

【００４２】表１から明らかなように、実施例１は、従
来例と比較して、コア層密度が３１．２ｋｇ／ｍ³と小
さく、熱伝導率が１７．０ｍＷ／ｍ・Ｋと小さく、圧縮
強度が０．１ＭＰaと若干小さく、低温寸法変化率が−
０．５３％と小さく、高温寸法変化率が１．７５％と大
きく（比較例より小さく）なることが分かった。

【００４３】次に、実施例１の硬質ポリウレタンフォー
ムの熱伝導率経時劣化を評価するために、上述した比較
例と同様に鉄板とＡＢＳシートで囲まれた空間部分にパ
ック率１１０％で発泡した断熱パネルを作製し、２００
×２００×３５ｍｍｔに切り出した断熱パネル（裁断面
はアルミテープ貼付け）を温度３０℃、湿度５０％の条
件で静置した時の日数経過による熱伝導率経時劣化度を
測定した。実施例１の熱伝導率経時劣化度は、図１に示
すように、２週間で２．８％程度の劣化に抑えられた。

【００４４】次に、変形例と同様に実施例１の硬質ポリ
ウレタンフォームを用いた実機の断熱箱体で行った評価
を説明する。冷蔵庫の構造および硬質ポリウレタンフォ
ームの作製方法は上述の変形例と同様に図２および図３
に示す通りであり、冷蔵庫の外箱と内箱をウレタンフォ
ームの発泡雇い冶具にセットした後、ポリオールとイソ
シアネートの液温を２０℃にし、冶具温度を４０℃にし
て硬質ポリウレタンフォームを外箱と内箱との空隙部分
に発泡充填した。その際の注入は、例えば約２００リッ
トルの箱体でゼロパックを設定後、パック率１１０％で
発泡充填して冷蔵庫の断熱箱体を作製した。このように
して作製した断熱箱体の側面中央部から断熱材サンプル
１０を採取して、コア層密度、熱伝導率、圧縮強度を評
価した。これらの結果を表２の実施例１に示す。

【００４５】この断熱材サンプル１０の実施例１は、表
２から明らかなように、コア層密度が３６．１ｋｇ／ｍ
³、熱伝導率が１７．２ｍＷ／ｍ・Ｋ、圧縮強度が０．
２ＭＰaとなることが分かった。

【００４６】（実施例２）実施例２は、表１の実施例２
に示すポリオールＡ２８部とポリオールＢ３０部とポリ
オールＣ２７部およびポリオールＤ１２部とポリオール
Ｅ３部と、そしてシクロペンタン発泡剤を１８部、水１
部および反応性触媒としてジメチルシクロヘキシルアミ
ン（花王社製）を３．７部、ペンタメチルジエチレント
リアミン（花王社製）を０．２部、整泡剤として有機シ
リコーン（商品名：Ｂ−８４６２、ゴールドシュミット
社製）を２部配合した。また、イソシアネート成分とし
てジフェニルメタンジイソシアネート多核体およびプレ
ポリマー変性トリレンジイソシアネートの混合物を１４
４部用いて発泡させた。その時のポリオールとイソシア
ネートの液温は２０℃に調整した。そして、ポリオール
とイソシアネートを攪拌し、４５℃に調整された５４０
×３２０×３５ｍｍｔのアルミ製のモールド内に注入し
て、硬質ポリウレタンフォームを作製した。その際、パ
ック率を１１０％として作製しており、５分後にモール
ドから脱型した硬質ポリウレタンフォームの３５ｍｍｔ
断熱パネルを用いて、コア層密度と熱伝導率と圧縮強度
と低温寸法変化率と高温寸法変化率を測定した。その結
果を表１の実施例２に示す。

【００４７】表１から明らかなように、実施例２は、従
来例と比較して、コア層密度が３０．６ｋｇ／ｍ³と小
さく、熱伝導率が１６．７ｍＷ／ｍ・Ｋと小さく、圧縮
強度が０．１ＭＰaと若干小さく、低温寸法変化率が−
０．８５％と小さく、高温寸法変化率が１．６％と大き
く（比較例より小さく）なることが分かった。

【００４８】次に、実施例２の硬質ポリウレタンフォー
ムの熱伝導率経時劣化を評価するために、上述した比較
例と同様に鉄板とＡＢＳシートで囲まれた空間部分にパ
ック率１１０％で発泡した断熱パネルを作製し、２００
×２００×３５ｍｍｔに切り出した断熱パネル（裁断面
はアルミテープ貼付け）を温度３０℃、湿度５０％の条
件で静置した時の日数経過による熱伝導率経時劣化度を
測定した。実施例２の熱伝導率経時劣化度は、図１に示
すように、２週間で４．８％程度の劣化に抑えられた。

【００４９】次に、変形例と同様に実施例２の硬質ポリ
ウレタンフォームを用いた実機の断熱箱体で行った評価
を説明する。冷蔵庫の構造および硬質ポリウレタンフォ
ームの作製方法は上述の変形例と同様に図２および図３
に示す通りであり、冷蔵庫の外箱と内箱をウレタンフォ
ームの発泡雇い冶具にセット後、ポリオールとイソシア
ネートの液温を２０℃、冶具温度を４０℃にして硬質ポ
リウレタンフォームを外箱と内箱との空隙部分に発泡充
填する。その際、注入は、例えば２００リットルの箱体
でゼロパックを設定後、パック率１１０％で発泡充填し
て冷蔵庫の断熱箱体を作製した。このようにして作製し
た断熱箱体の側面中央部から断熱材サンプル１０を採取
して、コア層密度、熱伝導率、圧縮強度を評価した。こ
れらの結果を表２の実施例２に示す。

【００５０】この断熱材サンプル１０の実施例２は、表
２から明らかなように、コア層密度が３４．９ｋｇ／ｍ
³、熱伝導率が１７．０ｍＷ／ｍ・Ｋ、圧縮強度が０．
１８ＭＰaとなることが分かった。

【００５１】（実施例３）実施例３は、表１の実施例３
に示すポリオールＡ３０部とポリオールＢ３０部とポリ
オールＣ２８部およびポリオールＤ１２部と、そしてシ
クロペンタン発泡剤を１６．５部、水１．１部および反
応性触媒としてジメチルシクロヘキシルアミン（花王社
製）を３．２部、ペンタメチルジエチレントリアミン
（花王社製）を０．５部、整泡剤として有機シリコーン
（商品名：Ｘ−２０−５００５、信越化学社製）を２部
配合した。また、イソシアネート成分としてジフェニル
メタンジイソシアネート多核体およびプレポリマー変性
トリレンジイソシアネートの混合物を１３２部用いて発
泡させた。その時のポリオールとイソシアネートの液温
は２０℃に調整した。そして、ポリオールとイソシアネ
ートを攪拌し、４５℃に調整された５４０×３２０×３
５ｍｍｔのアルミ製のモールド内に注入して、硬質ポリ
ウレタンフォームを作製した。その際、パック率を１１
０％とし、５分後にモールドから脱型した硬質ポリウレ
タンフォームの３５ｍｍｔ断熱パネルを用いて、コア層
密度と熱伝導率と圧縮強度と低温寸法変化率と高温寸法
変化率を測定した。その結果を表１の実施例３に示す。

【００５２】表１から明らかなように、実施例３は、従
来例と比較して、コア層密度が３０．９ｋｇ／ｍ³と小
さく、熱伝導率が１７．０ｍＷ／ｍ・Ｋと低く、圧縮強
度が０．１１ＭＰaと小さく、低温寸法変化率が−０．
３４％と小さく、高温寸法変化率が１．３７％と若干大
きく（比較例より小さく）なることが分かった。

【００５３】次に、実施例３の硬質ポリウレタンフォー
ムの熱伝導率経時劣化を評価するために、上述した比較
例と同様に鉄板とＡＢＳシートで囲まれた空間部分にパ
ック率１１０％で発泡した断熱パネルを作製し、２００
×２００×３５ｍｍｔに切り出した断熱パネル（裁断面
はアルミテープ貼付け）を温度３０℃、湿度５０％の条
件で静置した時の日数経過による熱伝導率経時劣化度を
測定した。実施例３の熱伝導率経時劣化度は、図１に示
すように、２週間で２．８％程度の劣化に抑えられた。

【００５４】次に、変形例と同様に実施例３の硬質ポリ
ウレタンフォームを用いた実機の断熱箱体で行った評価
を説明する。冷蔵庫の構造および硬質ポリウレタンフォ
ームの作製方法は上述の変形例と同様に図２および図３
に示す通りであり、冷蔵庫の外箱と内箱をウレタンフォ
ームの発泡雇い冶具にセット後、ポリオールとイソシア
ネートの液温を２０℃、冶具温度を４０℃にして硬質ポ
リウレタンフォームを外箱と内箱との空隙部分に発泡充
填した。その際、注入は、例えば２００リットルの箱体
でゼロパックを設定後、パック率１１０％で発泡充填し
て冷蔵庫の断熱箱体を作製した。このようにして作製し
た断熱箱体の側面中央部から断熱材サンプル１０を採取
して、コア層密度、熱伝導率、圧縮強度を評価した。こ
れらの結果を表２の実施例３に示す。

【００５５】この断熱材サンプル１０の実施例３は、表
２から明らかなように、コア層密度が３２．２ｋｇ／ｍ
³、熱伝導率が１７．２ｍＷ／ｍ・Ｋ、圧縮強度が０．
１８ＭＰaとなることが分かった。

【００５６】（実施例４）実施例４は、表１の実施例４
に示すポリオールＡ３０部とポリオールＢ２８部とポリ
オールＣ３０部およびポリオールＤ１２部と、そしてシ
クロペンタン発泡剤を１７部、水１．１部および反応性
触媒としてアミン系触媒（東ソー社製）を１部、ジメチ
ルシクロヘキシルアミン（花王社製）を３．５部、整泡
剤として有機シリコーン（商品名：Ｘ−２０−５００
５、信越化学社製）を２部配合した。また、イソシアネ
ート成分としてジフェニルメタンジイソシアネート多核
体およびプレポリマー変性トリレンジイソシアネートの
混合物を１３４部用いて発泡させた。その時のポリオー
ルとイソシアネートの液温は２０℃に調整した。そし
て、ポリオールとイソシアネートを攪拌し、４５℃に調
整された５４０×３２０×３５ｍｍｔのアルミ製のモー
ルド内に注入して、硬質ポリウレタンフォームを作製し
た。その際、パック率を１１０％とし、５分後にモール
ドから脱型した硬質ポリウレタンフォームの３５ｍｍｔ
断熱パネルを用いて、コア層密度と熱伝導率と圧縮強度
と低温寸法変化率と高温寸法変化率を測定した。その結
果を表１の実施例４に示す。

【００５７】表１から明らかなように、実施例４は、従
来例と比較して、コア層密度が２９．８ｋｇ／ｍ³と小
さく、熱伝導率が１６．８ｍＷ／ｍ・Ｋと小さく、圧縮
強度が０．１３ＭＰaとほぼ同じ、低温寸法変化率が−
０．３４％と小さく、高温寸法変化率が０．５１％と小
さく（比較例と比較しても小さく）なることが分かっ
た。

【００５８】次に、実施例４の硬質ポリウレタンフォー
ムの熱伝導率経時劣化を評価するために、上述した比較
例と同様に鉄板とＡＢＳシートで囲まれた空間部分にパ
ック率１１０％で発泡した断熱パネルを作製し、２００
×２００×３５ｍｍｔに切り出した断熱パネル（裁断面
はアルミテープ貼付け）を温度３０℃、湿度５０％の条
件で静置した時の日数経過による熱伝導率経時劣化度を
測定した。本実施例４の熱伝導率経時劣化度は、図１に
示すように、２週間で２．６％程度の劣化に抑えられ
た。

【００５９】次に、変形例と同様に実施例４の硬質ポリ
ウレタンフォームを用いた実機の断熱箱体で行った評価
を説明する。冷蔵庫の構造および硬質ポリウレタンフォ
ームの作製方法は上述の変形例と同様に図２および図３
に示す通りであり、冷蔵庫の外箱と内箱をウレタンフォ
ームの発泡雇い冶具にセット後、ポリオールとイソシア
ネートの液温を２０℃、冶具温度を４０℃にして硬質ポ
リウレタンフォームを外箱と内箱との空隙部分に発泡充
填した。その際、注入は、例えば２００リットルの箱体
でゼロパックを設定後、パック率１１０％で発泡充填し
て冷蔵庫の断熱箱体を作製した。このようにして作製し
た断熱箱体の側面中央部から断熱材サンプル１０を採取
して、コア層密度、熱伝導率、圧縮強度を評価した。こ
れらの結果を表２に示す。

【００６０】この断熱材サンプル１０の実施例４は、表
２から明らかなように、コア層密度が３２．３ｋｇ／ｍ
³、熱伝導率が１７．０ｍＷ／ｍ・Ｋ、圧縮強度が０．
１７ＭＰaとなることが分かった。

【００６１】さらに、実施例４の硬質ポリウレタンフォ
ームの発泡充填を行った断熱箱体を形成した冷蔵庫に、
冷凍サイクル部品（圧縮機／コンデンサ／エバポレー
タ）を組み込んで測定した結果、従来例と比較して熱漏
洩量が３．５％低減され、約１０ｋＷｈ／年の消費電力
低下を図ることができた。

【００６２】これらのことから、本発明の低密度の硬質
ポリウレタンフォームは、熱伝導率の低減および圧縮強
度や寸法変化率が両立され、冷蔵庫、冷凍庫、冷蔵ショ
ウケースおよび自動販売機などの冷却装置の断熱箱体に
ウレタンを充填すると熱漏洩量の低減による省エネルギ
ー化および充填量低減による低コスト化が図れる優れた
断熱箱体が達成された。

【００６３】

【発明の効果】本発明によれば、熱伝導率低減と低密度
化を両立し、さらには熱伝導率経時劣化を抑制すると共
に寸法安定性に優れた硬質ポリウレタンフォームを断熱
材とすることにより、安価で、外観品質に優れ、しかも
熱漏洩量を低減できて省エネルギー化が図れる冷却装置
の断熱体を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例および変形例の硬質ポリウレタ
ンフォームの熱伝導率経時劣化特性図である。

【図２】本発明の実施例および変形例が適用される冷蔵
庫の縦断面概略図である。

【図３】同冷蔵庫に硬質ウレタンフォームを充填する状
態および断熱材サンプルを取り出す状態の模式斜視図で
ある。

【符号の説明】

１…断熱箱体、１ａ…外箱（外板）、１ｂ…内箱（内
板）、１ｃ…硬質ポリウレタンフォーム、３…冷蔵室、
４…野菜室、５…冷凍室、６…冷蔵室扉、７…野菜室
扉、８…上段冷凍室扉、９…下段冷凍室扉、１０…断熱
材サンプル、１１…ウレタン注入ヘッド、１２…ウレタ
ンの流れ、１３…ウレタン注入口、１４…サンプル採取
部、２１…エバポレータ、２２…冷却ファン、２３…圧
縮機。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ１６Ｌ 59/02 Ｆ１６Ｌ 59/02 //(Ｃ０８Ｇ 18/40 Ｃ０８Ｇ 101:00 101:00）Ｃ０８Ｌ 75:04 Ｃ０８Ｌ 75:04 (72)発明者福田克美栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地株式会社日立製作所冷熱事業部内 (72)発明者横倉久男茨城県日立市大みか町七丁目１番１号株式会社日立製作所日立研究所内Ｆターム(参考） 3H036 AA08 AA09 AB18 AB25 3L102 JA10 KA01 MA01 MB17 4F074 AA80 AA81 AA83 BA34 BA39 BA95 BB01 BB08 BC01 BC05 DA02 DA07 DA08 DA15 DA22 DA32 4F100 AK51C AT00A AT00B BA03 BA06 BA10A BA10B CA01 DJ01C EJ02 EJ022 GB41 JA13C JA15 JJ01C JJ02 JK12C JL04 YY00C 4J034 BA07 DA01 DB03 DF16 DF22 DG04 DG14 DG16 DG22 HA01 HA02 HA07 HA14 HB07 HB08 HC12 HC61 HC64 HC67 HC71 KA01 KB02 KD12 KE02 NA03 NA06 NA08 PA05 QA02 QB01 QB19

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】外板と内板との間に形成された空間に、ポ
リオール、イソシアネート、およびシクロペンタンと水
の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームを充填
してなる冷却装置の断熱体において、上記硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分がｍ−
トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ｏ−トリ
レンジアミン系ポリエーテルポリオール、トリエタノー
ルアミン系ポリエーテルポリオール、およびポリエステ
ルポリオールを含む混合物からなることを特徴とする冷
却装置の断熱体。
【請求項２】外板と内板との間に形成された空間に、ポ
リオール、イソシアネート、およびシクロペンタンと水
の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームを充填
してなる冷却装置の断熱体において、上記硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分が、ｍ
−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ｏ−ト
リレンジアミン系ポリエーテルポリオール、トリエタノ
ールアミン系ポリエーテルポリオール、ポリエステルポ
リオールからなる開始剤をプロピレンオキサイドで付加
した混合物を９０％以上含むポリオールとすることを特
徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項３】請求項２において、ウレタン注入口から少
なくとも５００ｍｍ以上離れた平面部分から厚みが約２
０〜２５ｍｍのコア層の密度が２９〜３３ｋｇ／ｍ³、
熱伝導率が平均温度１０℃で１６．５〜１７．２ｍＷ／
ｍ・Ｋを有する硬質ポリウレタンフォームを用いたこと
を特徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項４】請求項２において、ポリエステルポリオー
ルは無水フタル酸、エチレングリコールであることを特
徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項５】請求項２において、上記硬質ポリウレタン
フォームのポリオール１００重量部に対して０．８〜
１．２重量部の水および１５〜１９重量部のシクロペン
タン存在下で反応させて得られる硬質ポリウレタンフォ
ームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項６】外板と内板との間に形成された空間に、ポ
リオール、イソシアネート、およびシクロペンタンと水
の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームを充填
してなる冷却装置の断熱体において、上記ポリオール成分がｍ−トリレンジアミン系ポリエー
テルポリオール、ｏ−トリレンジアミン系ポリエーテル
ポリオール、トリエタノールアミン系ポリエーテルポリ
オール、およびポリエステルポリオールを含む混合物か
らなり、上記硬質ポリウレタンフォームのイソシアネート成分が
ジフェニルメタンジイソシアネート多核体とプレポリマ
ー変性トリレンジイソシアネートの混合物からなること
を特徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項７】請求項６において、上記ジフェニルメタン
ジイソシアネート多核体に上記プレポリマー変性トリレ
ンジイソシアネートを５〜２０重量部混合したことを特
徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項８】外板と内板との間に形成された空間に、ポ
リオール、イソシアネート、シクロペンタンと水の混合
発泡剤、および触媒を用いた硬質ポリウレタンフォーム
を充填してなる冷却装置の断熱体において、上記硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分がｍ−
トリレンジアミン系ポリエーテルポリオール、ｏ−トリ
レンジアミン系ポリエーテルポリオール、トリエタノー
ルアミン系ポリエーテルポリオール、およびポリエステ
ルポリオールを含む混合物からなり、上記触媒は反応性触媒からなることを特徴とする冷却装
置の断熱体。
【請求項９】請求項８において、上記硬質ポリウレタン
フォームのポリオール１００重量部に対して２〜５重量
部の反応触媒存在下で反応させて得られる硬質ポリウレ
タンフォームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱
体。
【請求項１０】請求項９において、上記硬質ポリウレタ
ンフォームのポリオール１００重量部に対して０．８〜
１．２重量部の水および１５〜１９重量部のシクロペン
タン存在下で反応させて得られる硬質ポリウレタンフォ
ームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項１１】外板と内板との間に形成された空間に、
ポリオール、イソシアネート、およびシクロペンタンと
水の混合発泡剤を用いた硬質ポリウレタンフォームを充
填してなる冷却装置の断熱体において、上記硬質ポリウレタンフォームのポリオール成分が、ｍ
−トリレンジアミン系ポリエーテルポリオールにプロピ
レンオキサイドを付加して得られる水酸基価４００〜５
００のポリオール２０〜３０重量部、ｏ−トリレンジア
ミン系ポリエーテルポリオールにプロピレンオキサイド
を付加して得られる水酸基価４５０〜５５０のポリオー
ル２５〜３０重量部、トリエタノールアミン系ポリエー
テルポリオールにプロピレンオキサイドを付加して得ら
れる水酸基価３５０〜４５０のポリオール２０〜３０
部、水酸基価３００〜３６０のポリエステルポリオール
１２〜１５重量部の混合物からなり、上記ポリオールの
平均水酸基価が４５０〜５００である硬質ポリウレタン
フォームとしたことを特徴とする冷却装置の断熱体。
【請求項１２】請求項１１において、上記硬質ポリウレ
タンフォームのポリオール１００重量部に対して整泡剤
１．５〜４重量部や反応性触媒２〜５重量部の存在下で
反応させて得られる硬質ポリウレタンフォームとしたこ
とを特徴とする冷却装置の断熱体。