JP2003003223A - 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 - Google Patents
金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金Info
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01G—CAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外
部電極としての電気的特性を実用範囲に保持しつつ、機
械的特性を適正に保持することができるＳｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系無鉛合金の提供。 【解決手段】 Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．
０１〜５．０重量％、Ｓｂが０．０１〜０．４重量％、
Ｓｎが残部からなる金属化プラスチックフィルムコンデ
ンサの外部電極用無鉛合金。
部電極としての電気的特性を実用範囲に保持しつつ、機
械的特性を適正に保持することができるＳｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系無鉛合金の提供。 【解決手段】 Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．
０１〜５．０重量％、Ｓｂが０．０１〜０．４重量％、
Ｓｎが残部からなる金属化プラスチックフィルムコンデ
ンサの外部電極用無鉛合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、金属化プラスチ
ックフィルムコンデンサ素子の端面に金属溶射により外
部電極を形成する際に使用する無鉛合金に関するもので
ある。
ックフィルムコンデンサ素子の端面に金属溶射により外
部電極を形成する際に使用する無鉛合金に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】金属化プラスチックフィルムコンデンサ
の外部電極に使用する溶射合金には、従来より電気特性
等の諸特性に優れた鉛を主成分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金が使用されている。
の外部電極に使用する溶射合金には、従来より電気特性
等の諸特性に優れた鉛を主成分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金が使用されている。
【０００３】この系の合金は、例えば、表１に示す従来
品のように、引張強度が４．０〜６．１Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸びが３９〜５７．１％で、外部電極として必要
な機械的特性を備えている。
品のように、引張強度が４．０〜６．１Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸びが３９〜５７．１％で、外部電極として必要
な機械的特性を備えている。
【０００４】ところが、従来の鉛を多く含む鉛合金が電
子機器として使用された後、故障あるいは老朽化等に伴
い廃棄処理されると、最近の地球規模の環境汚染による
酸性雨に鉛合金がさらされ、鉛合金中の鉛が溶出し、土
壌や地下水を汚染する。鉛は有害物質であり、これに汚
染された地下水は、その飲用あるいは食物連鎖により人
間、自然界、生態系に重大な悪影響を及ぼす危険性があ
り深刻な環境問題となっている。
子機器として使用された後、故障あるいは老朽化等に伴
い廃棄処理されると、最近の地球規模の環境汚染による
酸性雨に鉛合金がさらされ、鉛合金中の鉛が溶出し、土
壌や地下水を汚染する。鉛は有害物質であり、これに汚
染された地下水は、その飲用あるいは食物連鎖により人
間、自然界、生態系に重大な悪影響を及ぼす危険性があ
り深刻な環境問題となっている。
【０００５】この問題を解決するために、上記鉛を主成
分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金からＰ
ｂだけを除いたＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金が提案さ
れている。
分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金からＰ
ｂだけを除いたＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金が提案さ
れている。
【０００６】しかし、このＰｂ抜きの無鉛合金は、電気
的特性は実用範囲にあるものの、表１の比較例１，２，
３から判るように、Ｚｎに対するＳｂの量が相対的に多
くなると、外部電極用無鉛合金として必要な引張強度に
おいて劣る傾向があることが分った。
的特性は実用範囲にあるものの、表１の比較例１，２，
３から判るように、Ｚｎに対するＳｂの量が相対的に多
くなると、外部電極用無鉛合金として必要な引張強度に
おいて劣る傾向があることが分った。
【０００７】ちなみに、金属化プラスチックフィルムコ
ンデンサの外部電極用合金として必要（適正）な機械的
特性は、引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％
以上である。
ンデンサの外部電極用合金として必要（適正）な機械的
特性は、引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％
以上である。
【０００８】引張強度は、高ければ良いというものでは
ない。合金の引張強度が高すぎると、脆くなり、これを
使用した外部電極に割れが生じる。逆に、合金の引張強
度が低すぎると、強度不足になり、これを使用した外部
電極は、衝撃などが加わると、割れたり、剥離したりす
る。
ない。合金の引張強度が高すぎると、脆くなり、これを
使用した外部電極に割れが生じる。逆に、合金の引張強
度が低すぎると、強度不足になり、これを使用した外部
電極は、衝撃などが加わると、割れたり、剥離したりす
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、このよう
な技術的背景の下でなされたもので、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金におけるＳｂのＺｎに対する量を減らすこ
とによって、電気的特性を実用範囲に保持しつつ、機械
的特性を適正に保持することができる金属化プラスチッ
クフィルムコンデンサの外部電極用のＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系無鉛合金を提供することを目的とする。
な技術的背景の下でなされたもので、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金におけるＳｂのＺｎに対する量を減らすこ
とによって、電気的特性を実用範囲に保持しつつ、機械
的特性を適正に保持することができる金属化プラスチッ
クフィルムコンデンサの外部電極用のＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系無鉛合金を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明が提供する金属
化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合
金は、Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．０１〜
５．０重量％、Ｓｂが０．０１〜０．４重量％、Ｓｎが
残部からなるものである。
化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合
金は、Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．０１〜
５．０重量％、Ｓｂが０．０１〜０．４重量％、Ｓｎが
残部からなるものである。
【００１１】上記無鉛合金におけるＳｎの一部を、Ｎｉ
０．０１〜１．０重量％、Ｇａ０．００５〜０．５重量
％、Ａｇ０．０１〜２．５重量％、Ｐ０．００１〜０．
２重量％、Ａｌ０．００５〜０．２重量％、Ｓｉ０．０
０１〜０．２重量％、Ｂｉ０．０１〜３重量％のうちか
ら選ばれた金属で置き換えることができる。
０．０１〜１．０重量％、Ｇａ０．００５〜０．５重量
％、Ａｇ０．０１〜２．５重量％、Ｐ０．００１〜０．
２重量％、Ａｌ０．００５〜０．２重量％、Ｓｉ０．０
０１〜０．２重量％、Ｂｉ０．０１〜３重量％のうちか
ら選ばれた金属で置き換えることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を実
施例によって説明する。
施例によって説明する。
【００１３】（１）表１と表２に示す実施例１〜３３の
組成の合金の引張り強度と伸びの測定は、直径２．０ｍ
ｍφの線材を試験片とした。線材は各実施例について、
それぞれ１０本、合計３３０本作成した。
組成の合金の引張り強度と伸びの測定は、直径２．０ｍ
ｍφの線材を試験片とした。線材は各実施例について、
それぞれ１０本、合計３３０本作成した。
【００１４】（２）各試験片について引張強度と伸びを
測定した。測定条件は次のとおりである。
測定した。測定条件は次のとおりである。
【００１５】使用ロードセル（荷重変位計）１００ｋ
ｇ 引張速度 ２０ｍｍ／ｍｉｎ 標点距離 １００ｍｍ
ｇ 引張速度 ２０ｍｍ／ｍｉｎ 標点距離 １００ｍｍ
【００１６】（３）実施例１〜３３の合金の機械的特性
の評価（判定）は、表１と表２に示すとおりである。
の評価（判定）は、表１と表２に示すとおりである。
【００１７】引張強度、伸びは、実施例１〜３３の組成
の合金で作成したそれぞれ１０本の試験片の測定結果の
平均値で示した。
の合金で作成したそれぞれ１０本の試験片の測定結果の
平均値で示した。
【００１８】判定は、引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸び１０％以上を合格とした。
ｍ2、伸び１０％以上を合格とした。
【００１９】（４）比較のために、表１と表３に示す比
較例の合金についても、実施例と同じ要領で、機械的特
性の測定と評価（判定）を行った。
較例の合金についても、実施例と同じ要領で、機械的特
性の測定と評価（判定）を行った。
【００２０】（５）また、従来の鉛合金、すなわち、Ｐ
ｂ９０〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金につ
いても、実施例と同じ要領で機械的特性の測定と評価も
行った。
ｂ９０〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金につ
いても、実施例と同じ要領で機械的特性の測定と評価も
行った。
【００２１】（６）各実施例の評価は、以下のとおりで
ある。
ある。
【００２２】（ａ）全実施例を通してＣｕの添加は、Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｓｂ系合金の機械的特性を向上する効果があ
り、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｓｂ系合金だけでは得られない機械的
特性を得ることができる。
ｎ−Ｚｎ−Ｓｂ系合金の機械的特性を向上する効果があ
り、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｓｂ系合金だけでは得られない機械的
特性を得ることができる。
【００２３】実施例１の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度が３．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１
７．５％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な
機械的特性である引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸
び１０％以上を有するため実用上問題はない。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度が３．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１
７．５％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な
機械的特性である引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸
び１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００２４】実施例２の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は５．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
３２倍向上し、伸び率５０．５％という優れた機械的特
性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は５．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
３２倍向上し、伸び率５０．５％という優れた機械的特
性を有している。
【００２５】実施例３の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は６．８Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
７倍向上し、伸び率４３．２％という優れた機械的特性
を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は６．８Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
７倍向上し、伸び率４３．２％という優れた機械的特性
を有している。
【００２６】実施例４の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は８．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．
１２倍向上し、伸び率３９．７％という優れた機械的特
性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は８．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．
１２倍向上し、伸び率３９．７％という優れた機械的特
性を有している。
【００２７】実施例５の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は９．４Ｋｇｆ／ｍｍ2と
２．３５倍向上し、伸び率３９．２％という優れた機械
的特性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は９．４Ｋｇｆ／ｍｍ2と
２．３５倍向上し、伸び率３９．２％という優れた機械
的特性を有している。
【００２８】（ｂ）実施例６〜１２は、Ｎｉ，Ｇａ，Ａ
ｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属を、
Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｓｎ系の外部電極用無鉛合金のＳｎ
の一部と置き換えて添加すれば外部電極用無鉛合金の機
械的特性を向上させることができることを示している。
ｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属を、
Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｓｎ系の外部電極用無鉛合金のＳｎ
の一部と置き換えて添加すれば外部電極用無鉛合金の機
械的特性を向上させることができることを示している。
【００２９】実施例６のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強
度、伸び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例６
の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用され
ている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重
量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は５．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．３７倍向上し、伸び率
５９．８％という優れた機械的特性を有している。
ｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強
度、伸び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例６
の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用され
ている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重
量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は５．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．３７倍向上し、伸び率
５９．８％という優れた機械的特性を有している。
【００３０】実施例７のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その
結果機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させ
る効果がある。実施例７の外部電極用無鉛合金は、従来
の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金である
Ｐｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は６．６Ｋｇｆ／ｍｍ2と
１．６５倍向上し、伸び率６２．８％という優れた機械
的特性を有している。
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その
結果機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させ
る効果がある。実施例７の外部電極用無鉛合金は、従来
の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金である
Ｐｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は６．６Ｋｇｆ／ｍｍ2と
１．６５倍向上し、伸び率６２．８％という優れた機械
的特性を有している。
【００３１】実施例８のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟
性）を向上させる効果がある。実施例８の外部電極用無
鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極
用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は８．８Ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と２．２倍向上し、伸び率４２．１％という
優れた機械的特性を有している。
ｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟
性）を向上させる効果がある。実施例８の外部電極用無
鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極
用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は８．８Ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と２．２倍向上し、伸び率４２．１％という
優れた機械的特性を有している。
【００３２】実施例９のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ
−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効
果があり、その結果機械的特性（引張強度、伸び、柔軟
性）を向上させる効果がある。実施例９の外部電極用無
鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極
用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．５Ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１．６２倍向上し、伸び率５５．６％とい
う優れた機械的特性を有している。
−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効
果があり、その結果機械的特性（引張強度、伸び、柔軟
性）を向上させる効果がある。実施例９の外部電極用無
鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極
用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．５Ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１．６２倍向上し、伸び率５５．６％とい
う優れた機械的特性を有している。
【００３３】実施例１０のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させる
効果がある。実施例１０の外部電極用無鉛合金は、従来
の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金である
Ｐｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は７．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と
１．８７倍向上し、伸び率４８．０％という優れた機械
的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させる
効果がある。実施例１０の外部電極用無鉛合金は、従来
の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金である
Ｐｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は７．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と
１．８７倍向上し、伸び率４８．０％という優れた機械
的特性を有している。
【００３４】実施例１１のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、伸び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例
１１の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用
されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５
５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引
張強度は９．２Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．３倍向上し、伸び
率４２．１％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、伸び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例
１１の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用
されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５
５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引
張強度は９．２Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．３倍向上し、伸び
率４２．１％という優れた機械的特性を有している。
【００３５】実施例１２のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟
性）を向上させる効果がある。実施例１２の外部電極用
無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電
極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚ
ｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．７Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と２．４２倍向上し、伸び率３９．３％と
いう優れた機械的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟
性）を向上させる効果がある。実施例１２の外部電極用
無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電
極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚ
ｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．７Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と２．４２倍向上し、伸び率３９．３％と
いう優れた機械的特性を有している。
【００３６】（ｃ）実施例１３〜３３は、Ｎｉ，Ｇａ，
Ａｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属
を、どれくらいの量、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｓｎ系の外部
電極用無鉛合金のＳｎの一部と置き換えて添加すれば、
外部電極用無鉛合金の機械的特性を、向上させることが
できることを示したものである。
Ａｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属
を、どれくらいの量、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｓｎ系の外部
電極用無鉛合金のＳｎの一部と置き換えて添加すれば、
外部電極用無鉛合金の機械的特性を、向上させることが
できることを示したものである。
【００３７】実施例１３のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１３の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は３．３２ｋｇｆ／ｍｍ2と１７％減少するが、外部
電極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度
３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため
実用上問題はない。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１３の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は３．３２ｋｇｆ／ｍｍ2と１７％減少するが、外部
電極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度
３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため
実用上問題はない。
【００３８】実施例１４のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１４の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と１．７２倍向上し、伸び率
４５．２％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１４の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と１．７２倍向上し、伸び率
４５．２％という優れた機械的特性を有している。
【００３９】実施例１５のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１５の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は１０．２ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５５倍向上し、伸び
率４４．６％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１５の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は１０．２ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５５倍向上し、伸び
率４４．６％という優れた機械的特性を有している。
【００４０】実施例１６のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、そ
の結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効
果がある。実施例１６の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は３．３１ｋｇｆ／ｍｍ2と
１７．２％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要
な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、
伸び１０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、そ
の結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効
果がある。実施例１６の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は３．３１ｋｇｆ／ｍｍ2と
１７．２％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要
な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、
伸び１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００４１】実施例１７のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、そ
の結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効
果がある。実施例１７の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と
１．７２倍向上し、伸び率４３．０％という優れた機械
的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、そ
の結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効
果がある。実施例１７の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と
１．７２倍向上し、伸び率４３．０％という優れた機械
的特性を有している。
【００４２】実施例１８のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、そ
の結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効
果がある。実施例１８の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は９．５ｋｇｆ／ｍｍ2と
２．３７倍向上し、伸び率４９．７％という優れた機械
的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、そ
の結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効
果がある。実施例１８の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は９．５ｋｇｆ／ｍｍ2と
２．３７倍向上し、伸び率４９．７％という優れた機械
的特性を有している。
【００４３】実施例１９のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例１９の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ一Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．３６ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１６％減少するが、外部電極用無鉛合金と
して必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／
ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例１９の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ一Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．３６ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１６％減少するが、外部電極用無鉛合金と
して必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／
ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００４４】実施例２０のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例２０の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ一Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．３ｋｇｆ
／ｍｍ2と２．３２倍向上し優れた機械的特性を有して
いる。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例２０の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ一Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．３ｋｇｆ
／ｍｍ2と２．３２倍向上し優れた機械的特性を有して
いる。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００４５】実施例２１のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例２１の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．１ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と２．５２倍向上し優れた機械的特性を有し
ている。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例２１の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．１ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と２．５２倍向上し優れた機械的特性を有し
ている。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００４６】実施例２２のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する
効果があり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）
を向上させる効果がある。実施例２２の外部電極用無鉛
合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用
鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．３１ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と１７．２％減少するが、外部電極用無鉛
合金として必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋ
ｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題
はない。
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する
効果があり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）
を向上させる効果がある。実施例２２の外部電極用無鉛
合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用
鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．３１ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と１７．２％減少するが、外部電極用無鉛
合金として必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋ
ｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題
はない。
【００４７】実施例２３のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する
効果があり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）
を向上させる効果がある。実施例２３の外部電極用無鉛
合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用
鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は７．１ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１．７７倍向上し、伸び率４９．２％とい
う優れた機械的特性を有している。
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する
効果があり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）
を向上させる効果がある。実施例２３の外部電極用無鉛
合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用
鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は７．１ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１．７７倍向上し、伸び率４９．２％とい
う優れた機械的特性を有している。
【００４８】実施例２４のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する
効果があり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）
を向上させる効果がある。実施例２４の外部電極用無鉛
合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用
鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．３ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と２．５７倍向上し優れた機械的特性を有
している。伸びは１０％以上を有するため実用上問題は
ない。
ｂ−Ｓｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する
効果があり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）
を向上させる効果がある。実施例２４の外部電極用無鉛
合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用
鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ
−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．３ｋ
ｇｆ／ｍｍ2と２．５７倍向上し優れた機械的特性を有
している。伸びは１０％以上を有するため実用上問題は
ない。
【００４９】実施例２５のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た、機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例２５の外部電極用無鉛合金は、従来の広
く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ
９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は３．３３ｋｇｆ／ｍｍ2と１
６．７％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な
機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸
び１０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た、機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例２５の外部電極用無鉛合金は、従来の広
く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ
９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は３．３３ｋｇｆ／ｍｍ2と１
６．７％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な
機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸
び１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００５０】実施例２６のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た、機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例２６の外部電極用無鉛合金は、従来の広
く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ
９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は７．７ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
９２倍向上し、伸び率４９．５％という優れた機械的特
性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た、機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例２６の外部電極用無鉛合金は、従来の広
く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ
９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は７．７ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
９２倍向上し、伸び率４９．５％という優れた機械的特
性を有している。
【００５１】実施例２７のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た、機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例２７の外部電極用無鉛合金は、従来の広
く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ
９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は９．９ｋｇｆ／ｍｍ2と２．
４７倍向上し、伸び率４８．４％という優れた機械的特
性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、ま
た、機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例２７の外部電極用無鉛合金は、従来の広
く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ
９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は９．９ｋｇｆ／ｍｍ2と２．
４７倍向上し、伸び率４８．４％という優れた機械的特
性を有している。
【００５２】実施例２８のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２８の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は３．４ｋｇｆ／ｍｍ2と１５％減少するが、外部電
極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度３
〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実
用上問題はない。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２８の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は３．４ｋｇｆ／ｍｍ2と１５％減少するが、外部電
極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度３
〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実
用上問題はない。
【００５３】実施例２９のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２９の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は８．７ｋｇｆ／ｍｍ2と２．１７倍向上し、伸び率
３９．４％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２９の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は８．７ｋｇｆ／ｍｍ2と２．１７倍向上し、伸び率
３９．４％という優れた機械的特性を有している。
【００５４】実施例３０のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例３０の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ一Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は１０．５ｋｇｆ／ｍｍ2と２．６２倍向上し優れた
機械的特性を有している。伸びは１０％以上を有するた
め実用上問題はない。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張
強度、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例３０の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％−Ｓｎ一Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強
度は１０．５ｋｇｆ／ｍｍ2と２．６２倍向上し優れた
機械的特性を有している。伸びは１０％以上を有するた
め実用上問題はない。
【００５５】実施例３１のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例３１の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．３２ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１７％減少するが、外部電極用無鉛合金と
して必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／
ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例３１の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．３２ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と１７％減少するが、外部電極用無鉛合金と
して必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／
ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００５６】実施例３２のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例３２の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ一
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．９ｋｇｆ
／ｍｍ2と１．７２倍向上し伸び率４２％という優れた
機械的特性を有している。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例３２の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ一
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．９ｋｇｆ
／ｍｍ2と１．７２倍向上し伸び率４２％という優れた
機械的特性を有している。
【００５７】実施例３３のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例３３の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．４ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と２．６倍向上し優れた機械的特性を有して
いる。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
Ｓｂ−Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例３３の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．４ｋｇ
ｆ／ｍｍ2と２．６倍向上し優れた機械的特性を有して
いる。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００５８】（７）比較例について
比較例１の合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
２．７ｋｇｆ／ｍｍ2と３２．５パーセント減少するた
め外部電極用無鉛合金として強度不足となり、問題とな
る。
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
２．７ｋｇｆ／ｍｍ2と３２．５パーセント減少するた
め外部電極用無鉛合金として強度不足となり、問題とな
る。
【００５９】比較例２，３の合金は、従来の広く一般的
に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量
％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較し
て、引張強度が１５．３，１４．１ｋｇｆ／ｍｍ2と高
すぎるため、外部電極用無鉛合金としては、脆く強度が
弱いため、問題となる。
に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量
％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較し
て、引張強度が１５．３，１４．１ｋｇｆ／ｍｍ2と高
すぎるため、外部電極用無鉛合金としては、脆く強度が
弱いため、問題となる。
【００６０】比較例４，５，６，７，８，９，１０の合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が２．７〜２．
７２ｋｇｆ／ｍｍ2と低いため外部電極用無鉛合金とし
て強度不足となり、問題となる。
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−
Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が２．７〜２．
７２ｋｇｆ／ｍｍ2と低いため外部電極用無鉛合金とし
て強度不足となり、問題となる。
【００６１】比較例１１，１２，１３，１４，１５，１
６，１７の合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−
Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
１５．５〜１６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と高すぎるため、外
部電極用無鉛合金としては、脆く強度が弱いため、問題
となる。
６，１７の合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−
Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
１５．５〜１６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と高すぎるため、外
部電極用無鉛合金としては、脆く強度が弱いため、問題
となる。
【００６２】
【表１】
【００６３】
【表２】
【００６４】
【表３】
【００６５】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金におけるＳｂのＺｎ
に対する量を減らし、一定の範囲に特定するようにした
ので、電気的特性を実用範囲に保持した上で、機械的特
性を適正に保持することができる金属化プラスチックフ
ィルムコンデンサの外部電極用Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ
系無鉛合金を得ることができる。
ば、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金におけるＳｂのＺｎ
に対する量を減らし、一定の範囲に特定するようにした
ので、電気的特性を実用範囲に保持した上で、機械的特
性を適正に保持することができる金属化プラスチックフ
ィルムコンデンサの外部電極用Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ
系無鉛合金を得ることができる。
【００６６】また、上記Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系無鉛
合金におけるＳｎの一部を特定金属に置き換えた場合に
は、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系無鉛合金の機械的特性を
向上させることができる。
合金におけるＳｎの一部を特定金属に置き換えた場合に
は、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系無鉛合金の機械的特性を
向上させることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．
０１〜５．０重量％、Ｓｂが０．０１〜０．４重量％、
Ｓｎが残部からなる金属化プラスチックフィルムコンデ
ンサの外部電極用無鉛合金。 - 【請求項２】 Ｎｉ０．０１〜１．０重量％、Ｇａ０．
００５〜０．５重量％、Ａｇ０．０１〜２．５重量％、
Ｐ０．００１〜０．２重量％、Ａｌ０．００５〜０．２
重量％、Ｓｉ０．００１〜０．２重量％、Ｂｉ０．０１
〜３重量％のうちから選ばれた金属がＳｎの一部と置き
換えて添加されている請求項１記載の金属化プラスチッ
クフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金。
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|---|---|---|---|
| JP2002107833A JP3923840B2 (ja) | 2001-04-11 | 2002-04-10 | 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 |
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|---|---|---|---|
| JP2001-112674 | 2001-04-11 | ||
| JP2001112674 | 2001-04-11 | ||
| JP2002107833A JP3923840B2 (ja) | 2001-04-11 | 2002-04-10 | 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 |
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-
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- 2002-04-10 JP JP2002107833A patent/JP3923840B2/ja not_active Expired - Fee Related
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