JP2002373824A - 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 - Google Patents
金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金Info
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01G—CAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
- H01G4/00—Fixed capacitors; Processes of their manufacture
- H01G4/002—Details
- H01G4/005—Electrodes
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-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外
部電極としての電気的特性を実用範囲に保持しつつ、機
械的特性を適正に保持することができるＳｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ系無鉛合金の提供。 【解決手段】 Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．
０１〜５．０重量％、Ｓｎが残部からなる金属化プラス
チックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金。
部電極としての電気的特性を実用範囲に保持しつつ、機
械的特性を適正に保持することができるＳｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ系無鉛合金の提供。 【解決手段】 Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．
０１〜５．０重量％、Ｓｎが残部からなる金属化プラス
チックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、金属化プラスチ
ックフィルムコンデンサ素子の端面に金属溶射により外
部電極を形成する際に使用する無鉛合金に関するもので
ある。
ックフィルムコンデンサ素子の端面に金属溶射により外
部電極を形成する際に使用する無鉛合金に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】金属化プラスチックフィルムコンデンサ
の外部電極に使用する溶射合金には、従来より電気特性
等の諸特性に優れた鉛を主成分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金が使用されている。
の外部電極に使用する溶射合金には、従来より電気特性
等の諸特性に優れた鉛を主成分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金が使用されている。
【０００３】この系の合金は、例えば、表１に示す従来
品のように、引張強度が４．０〜６．１Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸びが３９〜５７．１％で、外部電極として必要
な機械的特性を備えている。
品のように、引張強度が４．０〜６．１Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸びが３９〜５７．１％で、外部電極として必要
な機械的特性を備えている。
【０００４】ところが、従来の鉛を多く含む鉛合金が電
子機器として使用された後、故障あるいは老朽化等に伴
い廃棄処理されると、最近の地球規模の環境汚染による
酸性雨に鉛合金がさらされ、鉛合金中の鉛が溶出し、土
壌や地下水を汚染する。鉛は有害物質であり、これに汚
染された地下水は、その飲用あるいは食物連鎖により人
間、自然界、生態系に重大な悪影響を及ぼす危険性があ
り深刻な環境問題となっている。
子機器として使用された後、故障あるいは老朽化等に伴
い廃棄処理されると、最近の地球規模の環境汚染による
酸性雨に鉛合金がさらされ、鉛合金中の鉛が溶出し、土
壌や地下水を汚染する。鉛は有害物質であり、これに汚
染された地下水は、その飲用あるいは食物連鎖により人
間、自然界、生態系に重大な悪影響を及ぼす危険性があ
り深刻な環境問題となっている。
【０００５】この問題を解決するために、上記鉛を主成
分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金からＰ
ｂだけを除いたＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金が提案さ
れている。
分とするＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ−Ｐｂ系鉛合金からＰ
ｂだけを除いたＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金が提案さ
れている。
【０００６】しかし、このＰｂ抜きの無鉛合金は、電気
的特性は実用範囲にあるものの、表１の比較例１，２，
３から判るように、Ｚｎに対するＳｂの量が相対的に多
くなると、外部電極用無鉛合金として必要な引張強度に
おいて劣る傾向があることが分かった。
的特性は実用範囲にあるものの、表１の比較例１，２，
３から判るように、Ｚｎに対するＳｂの量が相対的に多
くなると、外部電極用無鉛合金として必要な引張強度に
おいて劣る傾向があることが分かった。
【０００７】そこで、Ｓｂを全く加えない合金、すなわ
ち、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金からＳｂを除いたＳ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系合金について検討した。
ち、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金からＳｂを除いたＳ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系合金について検討した。
【０００８】ところが、この系の合金は、電気的特性は
実用範囲にあるものの、表１の比較例４，５，６から判
るように、Ｚｎに対するＣｕの量が相対的に多くなると
外部電極用無鉛合金として必要な引張強度において劣る
ことが判った。
実用範囲にあるものの、表１の比較例４，５，６から判
るように、Ｚｎに対するＣｕの量が相対的に多くなると
外部電極用無鉛合金として必要な引張強度において劣る
ことが判った。
【０００９】ちなみに、金属化プラスチックフィルムコ
ンデンサの外部電極用合金として必要（適正）な機械的
特性は、引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％
以上である。
ンデンサの外部電極用合金として必要（適正）な機械的
特性は、引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％
以上である。
【００１０】引張強度は、高ければ良いというものでは
ない。合金の引張強度が高すぎると、脆くなり、これを
使用した外部電極に割れが生じる。逆に、合金の引張強
度が低すぎると、強度不足になり、これを使用した外部
電極は、衝撃などが加わると、割れたり、剥離したりす
る。
ない。合金の引張強度が高すぎると、脆くなり、これを
使用した外部電極に割れが生じる。逆に、合金の引張強
度が低すぎると、強度不足になり、これを使用した外部
電極は、衝撃などが加わると、割れたり、剥離したりす
る。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、このよう
な技術的背景の下でなされたもので、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金におけるＳｂを除くことによって、電気的
特性を実用範囲に保持しつつ、機械的特性を適正に保持
することができる金属化プラスチックフィルムコンデン
サの外部電極用のＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金を提供す
ることを目的とする。
な技術的背景の下でなされたもので、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金におけるＳｂを除くことによって、電気的
特性を実用範囲に保持しつつ、機械的特性を適正に保持
することができる金属化プラスチックフィルムコンデン
サの外部電極用のＳｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金を提供す
ることを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明が提供する金属
化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合
金は、Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．０１〜
５．０重量％、Ｓｎが残部からなるものである。
化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合
金は、Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．０１〜
５．０重量％、Ｓｎが残部からなるものである。
【００１３】上記無鉛合金におけるＳｎの一部を、Ｎｉ
０．０１〜１．０重量％、Ｇａ０．００５〜０．５重量
％、Ａｇ０．０１〜２．５重量％、Ｐ０．００１〜０．
２重量％、Ａｌ０．００５〜０．２重量％、Ｓｉ０．０
０１〜０．２重量％、Ｂｉ０．０１〜３重量％のうちか
ら選ばれた金属で置き換えることができる。
０．０１〜１．０重量％、Ｇａ０．００５〜０．５重量
％、Ａｇ０．０１〜２．５重量％、Ｐ０．００１〜０．
２重量％、Ａｌ０．００５〜０．２重量％、Ｓｉ０．０
０１〜０．２重量％、Ｂｉ０．０１〜３重量％のうちか
ら選ばれた金属で置き換えることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を実
施例によって説明する。
施例によって説明する。
【００１５】（１）表１と表２に示す実施例１〜３３の
組成の合金の引張り強度と伸びの測定は、直径２．０ｍ
ｍφの線材を試験片とした。試験片は各実施例につい
て、それぞれ１０本、合計３３０本作成した。
組成の合金の引張り強度と伸びの測定は、直径２．０ｍ
ｍφの線材を試験片とした。試験片は各実施例につい
て、それぞれ１０本、合計３３０本作成した。
【００１６】（２）各試験片について引張強度と伸びを
測定した。測定条件は次のとおりである。
測定した。測定条件は次のとおりである。
【００１７】使用ロードセル（荷重変位計）１００ｋ
ｇ 引張速度 ２０ｍｍ／ｍｉｎ 標点距離 １００ｍｍ
ｇ 引張速度 ２０ｍｍ／ｍｉｎ 標点距離 １００ｍｍ
【００１８】（３）実施例１〜３３の合金の機械的特性
の評価（判定）は、表１と表２に示すとおりである。
の評価（判定）は、表１と表２に示すとおりである。
【００１９】引張強度、伸びは、実施例１〜３３の組成
の合金で作成したそれぞれ１０本の試験片の測定結果の
平均値で示した。
の合金で作成したそれぞれ１０本の試験片の測定結果の
平均値で示した。
【００２０】判定は、引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸び１０％以上を合格とした。
ｍ2、伸び１０％以上を合格とした。
【００２１】（４）比較のために、表１と表３に示す比
較例の合金についても、実施例と同じ要領で、機械的特
性の測定と評価（判定）を行った。
較例の合金についても、実施例と同じ要領で、機械的特
性の測定と評価（判定）を行った。
【００２２】（５）また、従来の鉛合金、すなわち、Ｐ
ｂ９０〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金につ
いても、実施例と同じ要領で機械的特性の測定と評価も
行った。
ｂ９０〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金につ
いても、実施例と同じ要領で機械的特性の測定と評価も
行った。
【００２３】（６）各実施例の評価は、以下のとおりで
ある。
ある。
【００２４】（ａ）全実施例を通してＣｕの添加は、Ｓ
ｎ−Ｚｎ系合金の機械的特性を向上させる効果があり、
Ｓｎ−Ｚｎ系合金だけでは得られない機械的特性を得る
ことができる。
ｎ−Ｚｎ系合金の機械的特性を向上させる効果があり、
Ｓｎ−Ｚｎ系合金だけでは得られない機械的特性を得る
ことができる。
【００２５】実施例１の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度が３．２Ｋｇｆ／ｍｍ2と２
０％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な機械
的特性である引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１
０％以上を有するため実用上問題はない。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度が３．２Ｋｇｆ／ｍｍ2と２
０％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な機械
的特性である引張強度３〜１１Ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１
０％以上を有するため実用上問題はない。
【００２６】実施例２の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は５．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
２５倍向上し、伸び率５３．２％という優れた機械的特
性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は５．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
２５倍向上し、伸び率５３．２％という優れた機械的特
性を有している。
【００２７】実施例３の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は６．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
６２倍向上し、伸び率４５．５％という優れた機械的特
性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は６．５Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．
６２倍向上し、伸び率４５．５％という優れた機械的特
性を有している。
【００２８】実施例４の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は８．１Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．
０２倍向上し、伸び率４０．１％という優れた機械的特
性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合
金と比較して、引張強度は８．１Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．
０２倍向上し、伸び率４０．１％という優れた機械的特
性を有している。
【００２９】実施例５の外部電極用無鉛合金は、従来の
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は、９．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と
２．２５倍向上し、伸び率４０．４％という優れた機械
的特性を有している。
広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰ
ｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系
合金と比較して、引張強度は、９．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と
２．２５倍向上し、伸び率４０．４％という優れた機械
的特性を有している。
【００３０】（ｂ）実施例６〜１２は、Ｎｉ，Ｇａ，Ａ
ｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属を、
Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｎ系の外部電極用無鉛合金のＳｎの一部
と置き換えて添加すれば、外部電極用無鉛合金の機械的
特性を向上させることができることを示している。
ｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属を、
Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｎ系の外部電極用無鉛合金のＳｎの一部
と置き換えて添加すれば、外部電極用無鉛合金の機械的
特性を向上させることができることを示している。
【００３１】実施例６のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、伸
び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例６の外部
電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
６．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．５倍向上し、伸び率６１．
７％という優れた機械的特性を有している。
ｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、伸
び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例６の外部
電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
６．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．５倍向上し、伸び率６１．
７％という優れた機械的特性を有している。
【００３２】実施例７のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果機
械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例７の外部電極用無鉛合金は、従来の広く
一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９
０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は６．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．５７
倍向上し、伸び率６５．１％という優れた機械的特性を
有している。
ｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果機
械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させる効果
がある。実施例７の外部電極用無鉛合金は、従来の広く
一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９
０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は６．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．５７
倍向上し、伸び率６５．１％という優れた機械的特性を
有している。
【００３３】実施例８のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向
上させる効果がある。実施例８の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は８．２Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と２．０５倍向上し、伸び率４６．３％という優れ
た機械的特性を有している。
ｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向
上させる効果がある。実施例８の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は８．２Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と２．０５倍向上し、伸び率４６．３％という優れ
た機械的特性を有している。
【００３４】実施例９のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｎ
系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果があ
り、その結果機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例９の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．３Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と１．５７倍向上し、伸び率５７．４％という優れ
た機械的特性を有している。
系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果があ
り、その結果機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例９の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ
−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．３Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と１．５７倍向上し、伸び率５７．４％という優れ
た機械的特性を有している。
【００３５】実施例１０のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また機械
的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させる効果が
ある。実施例１０の外部電極用無鉛合金は、従来の広く
一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９
０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は７．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．８２
倍向上し、伸び率５１．７％という優れた機械的特性を
有している。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また機械
的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を向上させる効果が
ある。実施例１０の外部電極用無鉛合金は、従来の広く
一般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９
０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は７．３Ｋｇｆ／ｍｍ2と１．８２
倍向上し、伸び率５１．７％という優れた機械的特性を
有している。
【００３６】実施例１１のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
伸び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１１の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度
は９．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．２５倍向上し、伸び率４
３％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
伸び、柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１１の
外部電極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されて
いる外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量
％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度
は９．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と２．２５倍向上し、伸び率４
３％という優れた機械的特性を有している。
【００３７】実施例１２のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例１２の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．５Ｋｇｆ／
ｍｍ2と２．３７倍向上し、伸び率４０．５％という優
れた機械的特性を有している。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、伸び、柔軟性）を
向上させる効果がある。実施例１２の外部電極用無鉛合
金は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛
合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．５Ｋｇｆ／
ｍｍ2と２．３７倍向上し、伸び率４０．５％という優
れた機械的特性を有している。
【００３８】（ｃ）実施例１３〜３３は、Ｎｉ，Ｇａ，
Ａｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属
を、どれくらいの量、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｎ系の外部電極用
無鉛合金のＳｎの一部と置き換えて添加すれば、外部電
極用無鉛合金の機械的特性を向上させることができるこ
とを示したものである。
Ａｇ，Ｐ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂｉのうちから選ばれた金属
を、どれくらいの量、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｎ系の外部電極用
無鉛合金のＳｎの一部と置き換えて添加すれば、外部電
極用無鉛合金の機械的特性を向上させることができるこ
とを示したものである。
【００３９】実施例１３のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１３の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
３．２２ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．５％減少するが、外部
電極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度
３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため
実用上問題はない。
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１３の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
３．２２ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．５％減少するが、外部
電極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度
３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため
実用上問題はない。
【００４０】実施例１４のＮｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１４の外都電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ一Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と１．７２倍向上し、伸び率４
６．３％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例１４の外都電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ一Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
６．９ｋｇｆ／ｍｍ2と１．７２倍向上し、伸び率４
６．３％という優れた機械的特性を有している。
【００４１】実施例１５のＮｉの添加はＺｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、柔
軟性）を向上させる効果がある。実施例１５の外部電極
用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部
電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ
−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１
０．０ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５倍向上し、伸び率４５．
２％という優れた機械的特性を有している。
ｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、柔
軟性）を向上させる効果がある。実施例１５の外部電極
用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外部
電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ
−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１
０．０ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５倍向上し、伸び率４５．
２％という優れた機械的特性を有している。
【００４２】実施例１６のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果
機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例１６の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は３．２１ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．
７％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な機械
的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１
０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果
機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例１６の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は３．２１ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．
７％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な機械
的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１
０％以上を有するため実用上問題はない。
【００４３】実施例１７のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果
機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例１７の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は６．６ｋｇｆ／ｍｍ2と１．６５
倍向上し、伸び率４２．９％という優れた機械的特性を
有している。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果
機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例１７の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は６．６ｋｇｆ／ｍｍ2と１．６５
倍向上し、伸び率４２．９％という優れた機械的特性を
有している。
【００４４】実施例１８のＧａの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果
機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例１８の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は９．２ｋｇｆ／ｍｍ2と２．３倍
向上し、伸び率４５．４％という優れた機械的特性を有
している。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、その結果
機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例１８の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は９．２ｋｇｆ／ｍｍ2と２．３倍
向上し、伸び率４５．４％という優れた機械的特性を有
している。
【００４５】実施例１９のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例１９の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．２４ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と１９％減少するが、外部電極用無鉛合金として必
要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例１９の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．２４ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と１９％減少するが、外部電極用無鉛合金として必
要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００４６】実施例２０のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例２０の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は８．９ｋｇｆ／ｍｍ
2と２．２２倍向上し、伸び率４２．３％という優れた
機械的特性を有している。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例２０の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は８．９ｋｇｆ／ｍｍ
2と２．２２倍向上し、伸び率４２．３％という優れた
機械的特性を有している。
【００４７】実施例２１のＳｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例２１の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．３ｋｇｆ／ｍｍ
2と２．３２倍向上し優れた機械的特性を有している。
伸びは１０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例２１の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．３ｋｇｆ／ｍｍ
2と２．３２倍向上し優れた機械的特性を有している。
伸びは１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００４８】実施例２２のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果が
あり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上
させる効果がある。実施例２２の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．２１ｋｇｆ
／ｍｍ2と１９．７％減少するが、外部電極用無鉛合金
として必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ
／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
ｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果が
あり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上
させる効果がある。実施例２２の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．２１ｋｇｆ
／ｍｍ2と１９．７％減少するが、外部電極用無鉛合金
として必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ
／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００４９】実施例２３のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果が
あり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上
させる効果がある。実施例２３の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．６ｋｇｆ／
ｍｍ2と１．６５倍向上し、伸び率４７．４％という優
れた機械的特性を有している。
ｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果が
あり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上
させる効果がある。実施例２３の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．６ｋｇｆ／
ｍｍ2と１．６５倍向上し、伸び率４７．４％という優
れた機械的特性を有している。
【００５０】実施例２４のＰの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果が
あり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上
させる効果がある。実施例２４の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．８ｋｇｆ
／ｍｍ2と２．７倍向上し、優れた機械的特性を有して
いる。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
ｎ系溶融合金の流動性を向上させ酸化を抑制する効果が
あり、その結果機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上
させる効果がある。実施例２４の外部電極用無鉛合金
は、従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合
金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃ
ｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１０．８ｋｇｆ
／ｍｍ2と２．７倍向上し、優れた機械的特性を有して
いる。伸びは１０％以上を有するため実用上問題はな
い。
【００５１】実施例２５のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また、機
械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例２５の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ一Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は３．２２ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．
５％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な機械
的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１
０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また、機
械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例２５の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ一Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は３．２２ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．
５％減少するが、外部電極用無鉛合金として必要な機械
的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１
０％以上を有するため実用上問題はない。
【００５２】実施例２６のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また、機
械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例２６の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は７．１ｋｇｆ／ｍｍ2と１．７７
倍向上し、伸び率５０．１％という優れた機械的特性を
有している。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また、機
械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例２６の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は７．１ｋｇｆ／ｍｍ2と１．７７
倍向上し、伸び率５０．１％という優れた機械的特性を
有している。
【００５３】実施例２７のＡｌの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また、機
械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例２７の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は１０．１ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５
２倍向上し、伸び率５０．２％という優れた機械的特性
を有している。
Ｓｎ系溶融合金の酸化を抑制する効果があり、また、機
械的特性（引張強度、柔軟性）を向上させる効果があ
る。実施例２７の外部電極用無鉛合金は、従来の広く一
般的に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０
重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と
比較して、引張強度は１０．１ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５
２倍向上し、伸び率５０．２％という優れた機械的特性
を有している。
【００５４】実施例２８のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２８の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ一Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
３．２３ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．２％減少するが、外部
電極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度
３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため
実用上問題はない。
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２８の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ一Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
３．２３ｋｇｆ／ｍｍ2と１９．２％減少するが、外部
電極用無鉛合金として必要な機械的特性である引張強度
３〜１１ｋｇｆ／ｍｍ2、伸び１０％以上を有するため
実用上問題はない。
【００５５】実施例２９のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２９の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
７．５ｋｇｆ／ｍｍ2と１．８７倍向上し、伸び率４
４．８％という優れた機械的特性を有している。
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例２９の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は
７．５ｋｇｆ／ｍｍ2と１．８７倍向上し、伸び率４
４．８％という優れた機械的特性を有している。
【００５６】実施例３０のＡｇの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ一
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例３０の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１
０．１ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５２倍向上し優れた機械的
特性を有している。伸びは１０％以上を有するため実用
上問題はない。
Ｓｎ系合金の結晶粒を微細化し機械的特性（引張強度、
柔軟性）を向上させる効果がある。実施例３０の外部電
極用無鉛合金は、従来の広く一般的に使用されている外
部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は１
０．１ｋｇｆ／ｍｍ2と２．５２倍向上し優れた機械的
特性を有している。伸びは１０％以上を有するため実用
上問題はない。
【００５７】実施例３１のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例３１の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．２２ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と１９．５％減少するが、外部電極用無鉛合金とし
て必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例３１の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は３．２２ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と１９．５％減少するが、外部電極用無鉛合金とし
て必要な機械的特性である引張強度３〜１１ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、伸び１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００５８】実施例３２のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例３２の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．７ｋｇｆ／ｍｍ
2と１．６７倍向上し伸び率４１．１％という優れた機
械的特性を有している。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例３２の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は６．７ｋｇｆ／ｍｍ
2と１．６７倍向上し伸び率４１．１％という優れた機
械的特性を有している。
【００５９】実施例３３のＢｉの添加は、Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例３３の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．９ｋｇｆ／ｍｍ
2と２．４７倍向上し優れた機械的特性を有している。
伸びは１０％以上を有するため実用上問題はない。
Ｓｎ系合金の機械的特性（引張強度、柔軟性）を向上さ
せる効果がある。実施例３３の外部電極用無鉛合金は、
従来の広く一般的に使用されている外部電極用鉛合金で
あるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−
Ｓｂ系合金と比較して、引張強度は９．９ｋｇｆ／ｍｍ
2と２．４７倍向上し優れた機械的特性を有している。
伸びは１０％以上を有するため実用上問題はない。
【００６０】（７）比較例について 比較例４の合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
２．６Ｋｇｆ／ｍｍ2と３５％減少するため外部電極用
無鉛合金として強度不足となり、問題となる。
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
２．６Ｋｇｆ／ｍｍ2と３５％減少するため外部電極用
無鉛合金として強度不足となり、問題となる。
【００６１】比較例５，６の合金は、従来の広く一般的
に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量
％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較し
て、引張強度が１２．１，１３．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と高
すぎるため、外部電極用無鉛合金としては、脆く強度が
弱いため、問題となる。
に使用されている外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量
％〜５５重量％Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較し
て、引張強度が１２．１，１３．０Ｋｇｆ／ｍｍ2と高
すぎるため、外部電極用無鉛合金としては、脆く強度が
弱いため、問題となる。
【００６２】比較例７，８，９，１０，１１，１２，１
３の合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電
極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−
Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が２．６
〜２．６１ｋｇｆ／ｍｍ2と低いため外部電極用無鉛合
金として強度不足となり、問題となる。
３の合金は、従来の広く一般的に使用されている外部電
極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−Ｓｎ−
Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が２．６
〜２．６１ｋｇｆ／ｍｍ2と低いため外部電極用無鉛合
金として強度不足となり、問題となる。
【００６３】比較例１４，１５，１６，１７，１８，１
９，２０の合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−
Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
１３．０〜１３．８ｋｇｆ／ｍｍ2と高すぎるため、外
部電極用無鉛合金としては、脆く強度が弱いため、問題
となる。
９，２０の合金は、従来の広く一般的に使用されている
外部電極用鉛合金であるＰｂ９０重量％〜５５重量％−
Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金と比較して、引張強度が
１３．０〜１３．８ｋｇｆ／ｍｍ2と高すぎるため、外
部電極用無鉛合金としては、脆く強度が弱いため、問題
となる。
【００６４】
【表１】
【００６５】
【表２】
【００６６】
【表３】
【００６７】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金からＳｂを除去し、
添加しないようにしたので、電気的特性を実用範囲に保
持した上で、機械的特性を適正に保持することができる
金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金を得ることができる。
ば、Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ−Ｓｂ系合金からＳｂを除去し、
添加しないようにしたので、電気的特性を実用範囲に保
持した上で、機械的特性を適正に保持することができる
金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金を得ることができる。
【００６８】また、上記Ｓｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金に
おけるＳｎの一部を特定金属に置き換えた場合には、Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金の機械的特性を向上させるこ
とができる。
おけるＳｎの一部を特定金属に置き換えた場合には、Ｓ
ｎ−Ｚｎ−Ｃｕ系無鉛合金の機械的特性を向上させるこ
とができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎが０．５〜２５重量％、Ｃｕが０．
０１〜５．０重量％、Ｓｎが残部からなる金属化プラス
チックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金。 - 【請求項２】 Ｎｉ０．０１〜１．０重量％、Ｇａ０．
００５〜０．５重量％、Ａｇ０．０１〜２．５重量％、
Ｐ０．００１〜０．２重量％、Ａｌ０．００５〜０．２
重量％、Ｓｉ０．００１〜０．２重量％、Ｂｉ０．０１
〜３重量％のうちから選ばれた金属がＳｎの一部と置き
換えて添加されている請求項１記載の金属化プラスチッ
クフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002107834A JP2002373824A (ja) | 2001-04-11 | 2002-04-10 | 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001112675 | 2001-04-11 | ||
| JP2001-112675 | 2001-04-11 | ||
| JP2002107834A JP2002373824A (ja) | 2001-04-11 | 2002-04-10 | 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002373824A true JP2002373824A (ja) | 2002-12-26 |
Family
ID=26613430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002107834A Pending JP2002373824A (ja) | 2001-04-11 | 2002-04-10 | 金属化プラスチックフィルムコンデンサの外部電極用無鉛合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002373824A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2406101A (en) * | 2004-10-27 | 2005-03-23 | Quantum Chem Tech Singapore | A tin-copper-silicon solder alloy |
| JP2005281730A (ja) * | 2004-03-26 | 2005-10-13 | Sorudaa Kooto Kk | 電極材料 |
| JP2011044618A (ja) * | 2009-08-22 | 2011-03-03 | Nichicon Corp | 電極箔型フィルムコンデンサ |
| CN110280926A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-09-27 | 上海大学 | Sn-Zn-Cu焊料的高通量制备方法 |
-
2002
- 2002-04-10 JP JP2002107834A patent/JP2002373824A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005281730A (ja) * | 2004-03-26 | 2005-10-13 | Sorudaa Kooto Kk | 電極材料 |
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| GB2406101B (en) * | 2004-10-27 | 2006-08-02 | Quantum Chem Tech Singapore | Improvements in or relating to solders |
| US7472817B2 (en) | 2004-10-27 | 2009-01-06 | Quantum Chemical Technologies (Singapore) Pte. Ltd | Solders |
| JP2011044618A (ja) * | 2009-08-22 | 2011-03-03 | Nichicon Corp | 電極箔型フィルムコンデンサ |
| CN110280926A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-09-27 | 上海大学 | Sn-Zn-Cu焊料的高通量制备方法 |
| CN110280926B (zh) * | 2019-06-25 | 2021-11-09 | 上海大学 | Sn-Zn-Cu焊料的高通量制备方法 |
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