JP2002500606A - マイクロ波処理可能な使い捨て容器および該容器の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 低臭気マイクロ波処理可能ポリプロピレン／雲母食品接触製造品が開示されている。該製造品は、低温処理によって製造され、代表的には臭気抑制性の塩基性有機もしくは無機化合物を含有する。好ましくは該製造品は、望ましくない臭気に関連するＣ８およびＣ９有機ケトン類を実質的に含有しない。前記製造品のさらに改良されたものとして、相乗的な量のポリエチレンと酸化チタンを用いた耐亀裂性の実施態様がある。

Description

【発明の詳細な説明】 マイクロ波処理可能な使い捨て容器および該容器の製造方法発明の背景 充填ポリプロピレン品は、特に加熱時に望ましくない臭気を出すことが認めら れている。その点については、臭気の問題を抑制するためにフェノール系酸化防 止剤を提案している米国特許５０２３２８６号（Abe et al）を参照する。他の ポリプロピレン組成物については、米国特許４７３４４５０号(Kawai et al)、 米国特許５０４５３６９号(Kobayashi et al)、米国特許５３００７４７号(Simo n)、米国特許５４３９６２８号（Huang et al）および米国特許４９３３５２６ 号(Fisher et al）などに記載されている。 本発明は、簡便性および低コストが非常に重要である、カップ、トレー、スフ レ皿、蓋、プレート、ボールなどの好適な食品接触に適合する臭気特性を有する マイクロ波処理可能な使い捨てのポリプロピレン／雲母製容器、ならびに食品の 製造、保管、搬送および給仕に有用な関連する製造品に関する。そうではあって も、プレート、容器などの好適な食品接触適合臭気特性、外観および触感上の特 性は消費者の嗜好には重要な点である。マイクロ波調理または食品加熱用のこれ ら使い捨て製造品の好適性は、今日の市場において重要な位置を占めている。商 業および小売市場のいずれも、見た目の好ましい、マイクロ波処理が可能な、使 い捨ての、堅くて強靱な容器、プレートまたはカップならびに関連製造品であっ て、しかも好適な食品接触適合臭気特性をも有するものを必要としている。 そのようなマイクロ波処理可能な使い捨ての容器およびプレートは、約２５０ °Ｆ以上の融点を示し、該容器またはプレートは、少なくとも２２０°Ｆの温度 までは、寸法が安定しており、油脂、糖および水に対して耐久性であり、鋸歯状 のポリスチレン製食器による切断に対して耐久性であるだけの剛性を示し、さら には食品接触に適合した臭気特性を示すものである。好ましい容器およびプレー トは、好適な食品接触適合臭気特性を示し、しかも容器もしくはプレートの食品 接触面に１以上の微小粒（micronodular）面を有するものである。発明の概要 マイクロ波処理可能な使い捨てで剛性の強靱な、好適な食品接触適合臭気特性 を有する容器およびプレートを製造した。これらの使い捨てのマイクロ波処理可 能な製造品は、（ａ）好適な食品接触適合臭気特性と、（ｂ）２５０°Ｆ以上、 好ましくは２５０°Ｆ〜３３０°Ｆの融点を示すものである。好ましい実施態様 では、これらの製造品は、食品と接触する側に微小粒面を示す。このようなマイ クロ波処理可能な食品接触適合性の容器およびプレートは、少なくとも２２０° Ｆの温度で、寸法安定性であり、油脂、糖および水に対して耐久性であり、鋸歯 状ポリスチレン食器による切断に対して耐えるだけの強靱性を有するものである 。本発明の容器およびプレートは、食品の調理および解凍の過程で、ポークビー ンズ、シロップをかけたホットケーキ、ペパローニピザおよびブロッコリーとチ ーズなどの通常の食品をマイクロ波処理する場合の電子レンジの過酷な条件に耐 えることができる製品に対する長い間の要求に答えるものである。 本発明によれば、低温工程で製造した場合および／または塩基性の有機または 無機化合物を含めて製造した場合、ボールまたはプレートなどのポリプロピレン ／雲母の食品接触品は、好適な臭気特性を示すことが明らかになった。本発明の 第１の態様では、溶融処理ポリオレフィン／雲母組成物で形成されたマイクロ波 処理可能な使い捨て食品給仕品において、前記組成物が約４０〜約９０重量％の ポリプロピレンポリマーおよび約１０〜約５０重量％の雲母を含み；前記溶融処 理組成物が、約１．６未満の相対香気強度指数によって特徴づけられる低い臭気 を示すことを特徴とする食品給仕品が提供される。上記指数は、約１．５未満が より好ましく、本発明の組成物における相対香気強度の下限は約０．１であると 考えられる。 代表的には、マイクロ波処理可能品を形成する溶融処理組成物には、アルカリ 金属またはアルカリ土類元素と炭酸塩、リン酸塩、カルボン酸との反応生成物な らびにアルカリ金属およびアルカリ土類元素の酸化物、水酸化物または珪酸塩な どの塩基性の有機もしくは無機化合物、そして二酸化珪素と酸化マグネシウム、 酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならびにそれ らの混合物などの塩基性金属酸化物をも含むものである。より具体的には、前記 の塩基性有機もしくは無機化合物は、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カ リウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウ ム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類、ク エン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸 カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、二酸化ケ イ素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物 との混合物；ならびにそれらの混合物からなる群から選択することができる。さ らに、上記の金属およびアルカリ土類元素の水酸化物を利用することができる。 臭気抑制性の塩基性無機化合物を選択する場合、そのような化合物は通常、炭 酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウ ム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチ ウム、酸化バリウム、ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン 酸マグネシウム、二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウ ムという１以上の酸化物との混合物、ならびに上記の１以上の塩基性無機化合物 の混合物からなる群から選択される。塩基性無機化合物の量は概して、製造品の 約２〜２０重量％であるが、通常は約５〜約１５重量％である。最も好ましくは 、選択される塩基性無機化合物は炭酸カルシウムであり、代表的には約５〜約２ ０重量％で存在させる。 有機化合物を選択する場合、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウ ム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウムおよびそれ らの混合物からなる群から選択されるのが普通であり、そのような化合物の量は 、製造品の約０．５〜約２．５重量％である。 代表的には、本発明によって製造されるマイクロ波処理可能品は、約１．０未 満、好ましくは約０．７未満の相対香気強度指数を示し、実際の下限は０．１程 度である。 マイクロ波処理可能性試験との関連で以下に示し、表２０にまとめたように、 競合する市販のポリスチレン型プレートは、食品接触時に電子レンジ中で生じる 高温に耐えることができず、その上で上記の食品を加熱した時に、大幅に湾曲ま たは変形する。油脂含有率の高い食品を用いての通常のマイクロ波処理条件下で は、先行技術のプレートでは、変形および流動して、プレートの一部が電子レン ジ内部に付着してしまう傾向がある。使い捨てのプレートおよび容器では、好適 な食品接触臭気特性、外観および感触を有することが重要な属性である。雲母お よび塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物をポリプロピレンまたはポリプ ロピレン−ポリエチレンの共重合体もしくは混合物と併用する本発明のプレート および容器の微小粒面は、その製品に好ましい外観を与え、見た目を磁器または 陶器のようにし、好適な食品接触臭気特性を与える傾向がある。本発明の容器お よびプレートの別の重要な性質は、それの切断耐性である。これらの剛性製造品 は、鋸歯状ポリスチレン食器による切断に耐えるだけの強靱性を有するものであ る。通常の用途では、それらは通常の金属食器による切断に対して耐性でもある 。 マイクロ波処理可能品は、本発明に従って製造することができるが、最も代表 的には、該製品は、食事の際に食品を給仕するのに好適なボールまたはプレート である。それらの製造品は、射出成形によって製造することができる。しかしな がら、好ましい製造品は、熱成形され、微小粒の食品接触面を有する。微小粒の 食品接触面は、シートを熱成形することで適宜に１以上のマットロールで押し出 した製造品とし、微小粒表面としたい表面と反対に減圧を加えることで、シート の真空熱成形することにより製造される。最も代表的には、微小粒表面は、ＴＡ ＰＰＩ標準法Ｔ−４８０−０Ｍ９２による測定で、７５度で約３５未満の表面光 沢を有する。製造品は通常、約１２ミクロン以上のパーカー粗度（Parker Rough ness）値を有する。 いかなる好適なポリプロピレンも使用可能であるが、好ましくはポリプロピレ ンポリマーは、アイソタクチックなポリプロピレン、ポリプロピレン−ポリエチ レン共重合体(ポリマーを構成している単位のうち、エチレン部分は約１０％未 満)、ならびにそれらの混合物からなる群から選択される。概してそのようなポ リマーは、約０．３〜約４の溶融流量を有するが、最も好ましくは該ポリマーは 、溶融流量約１．５のアイソタクチックポリプロピレンである。特に好ましい実 施態様では、得られる押出シートを製品に成形する溶融配合組成物はさらに、ポ リエチレン成分および酸化チタンをも含有する。ポリエチレン成分は、ＨＤＰＥ 、 ＬＤＰＥ、ＭＤＰＥ、ＬＬＤＰＥまたはそれらの混合物などの好適なポリエチレ ンとすることができる。 本明細書で言及される各種ポリエチレンポリマー類については、文献に詳細に 記載されている(Encyclopedia of Polymer Science & Engineering(2d Ed.),Vol .6;pp.382-522,Wiley 1986；該著作の開示内容は、引用によって本明細書に含ま れるものとする)。ＨＤＰＥとは、実質的に直線状であり、密度が０．９４ｇ／ ｃｃより大きく約０．９７ｇ／ｃｃ以下である高密度ポリエチレンを指す。ＬＤ ＰＥとは、比較的長い分岐を持ち、密度が約０．９１２〜約０．９２５ｇ／ｃｃ であることを特徴とする低密度ポリエチレンを指す。ＬＬＤＰＥすなわち線形低 密度ポリエチレンは、短い分岐鎖および密度約０．９２〜約０．９４ｇ／ｃｃを 特徴とする。最後に、中間密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）は、比較的低い分岐度 および密度約０．９２５〜約０．９４ｇ／ｃｃを特徴とする。別段の指定がない 限り、これらの用語は、以下の記載を通じて、上記の意味を有する。 本発明によるマイクロ波処理可能品は、約２５０〜約３３０°Ｆの融点を示し 、約２０〜約３５重量％の量で雲母を含む最も好ましくは、雲母は約３０重量％ で存在させる。 Ｃ８およびＣ９の有機ケトン類が、ポリプロピレン／雲母組成物における望ま しくない臭気と相関しているか、あるいはそのような臭気に関連している。従っ て、本発明による製造品が揮発性のＣ８およびＣ９有機ケトン類を実質的に含ま ないことが好ましい。望ましくない臭気を回避するため、本発明による製造品は 好ましくは、約４２５°Ｆ未満、さらに好ましくは約４００°Ｆ以下の工程溶融 温度で調製される溶融配合ポリオレフィン／雲母組成物から製造する。適宜に、 該溶融処理ポリオレフィン／雲母組成物は窒素雰囲気下で溶融配合する。 本発明の別の態様では、溶融処理ポリオレフィン／雲母組成物で形成される食 品接触適合臭気特性を有するマイクロ波処理可能使い捨て食品接触品において、 前記組成物が、約４０〜約９０重量％のポリプロピレンポリマー；ならびに約１ ０〜約５０重量％の雲母そしてアルカリ金属もしくはアルカリ土類元素と、炭酸 塩、リン酸塩、カルボン酸との反応生成物ならびにアルカリ金属およびアルカリ 土類元素の酸化物および珪酸塩、そして二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カ ルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならびにそれらの混 合物などの塩基性金属酸化物などの塩基性の有機もしくは無機臭気抑制性化合物 を含むことを特徴とする製造品が提供される。 好ましくは本発明の製造品は、低温配合法によって調製される溶融配合ポリオ レフィン／雲母組成物から製造される。 本発明による、食品接触用途に好適な臭気特性を有する塩基性の臭気抑制剤を 含むポリプロピレン／雲母溶融配合組成物を製造するのに使用される好ましい低 温配合法には、（ａ）ポリマーを最高約３５０°Ｆ、より好ましくは最高約２６ ０°Ｆであって、好適には約２４０°Ｆ以上の温度に維持しながら、ポリプロピ レンポリマーを前加熱する段階；次に（ｂ）樹脂および雲母の合計重量に基づい て約１０〜約５０重量％の量で、前記前加熱ポリマーに雲母を加え、該混合物を 約４２５０°Ｆ以下に維持する段階；次に（ｃ）該混合物の押出を行う段階がこ の順序である。ポリマーは専ら剪断力によって溶融させることができるか、ある いは赤外線照射や通常の加熱コイルによる加熱で剪断力を付加することができる か、または混合槽に対して外部から剪断力を加えることができる。好ましくは、 塩基性臭気抑制剤は、雲母と同時に加える。 雲母および塩基性臭気抑制剤を前記混合物と混合する段階の期間は比較的短く することで、臭気の原因となる化合物の発生を抑制し、雲母の粒径とアスペクト 比を維持することが望ましい。従って、雲母を混合する段階は約５分間以下とす べきであり、さらに好ましくは該混合段階の期間は約３分間未満とする。好適な 手段を用いて、本発明による前記順次工程を実施することができるが、該工程は 通常、当業界でバンバリー型混合機と称される装置中、１対の回転ロータを設け た混合槽でバッチ式にて行う。適切な構成要素を用いて剪断加熱を低減する場合 は、所望に応じて、二軸スクリュー押出機またはバス（Buss）混練機を用いて本 発明を実施することを選択することができる。 本発明のさらに別の態様では、陶器のような微小粒の低臭気でマイクロ波処理 可能な容器を製造する方法が提供される。本発明の方法は、食品接触適合臭気特 性を有する、マイクロ波処理可能で、使い捨ての、剛性で強靱な、雲母および塩 基性の無機もしくは有機化合物充填ポリオレフィン容器の成形方法に関するもの である。該ポリオレフィンは、ポリプロピレンおよびポリプロピレン−ポリエチ レンの共重合体もしくは混合物からなる群から選択される。前記無機もしくは有 機化合物は、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、 酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、 酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸 カリウム、リン酸マグネシウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシ ウム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、それら 元素の水酸化物、ならびにそれら有機化合物の混合物、二酸化珪素と酸化マグネ シウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、なら びに上述の１以上の塩基性無機もしくは有機化合物の混合物からなる群から選択 される。該方法には、 （ａ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階； （ｂ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階； （ｃ）得られたポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの１以上のロールがマット仕上部を有する段階； （ｄ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を熱成形する段階；ならびに （ｅ）微小粒表面を有し、２５０°Ｆ以下の融点を示す容器を回収する段階 が関与する。 該容器は、寸法が安定しており、約２２０°Ｆの温度まで油脂、糖および水に 対して耐久性であり、鋸歯状のポリスチレン製食器による切断に対して耐久性で あるだけの剛性を有する。加える塩基性無機化合物または塩基性有機化合物の量 は、カルボニル部分を含む分解生成物を低減できるだけのものとして、好適な食 品接触適合臭気特性を有する容器を提供するようにする。 最も好ましくは、上記方法には、 （ａ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階； （ｂ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階； （ｃ）得られたポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの１以上のロールがマット仕上部を有する段階； （ｄ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を、マット仕上部を有するロール周囲の少なくとも一部に送 る段階； （ｅ）押出工程の速度、前記ロールスタックの大きさ、温度および形状を制御 することで、マットロールと接触していないポリオレフィン樹脂、雲母および塩 基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の押出混合物の表面に粗粒構造を持た せる段階； （ｆ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を熱成形する段階；ならびに （ｇ）微小粒表面を有し、２５０°Ｆ以下の融点を示す容器を回収する段階 がある。 前記マットロールと接触していないポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無 機化合物もしくは塩基性有機化合物の押出混合物の表面の粗粒構造は、そのポリ オレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の押出 混合物を曲線状行路を横切らせ、前記マットロールと接触していないポリオレフ ィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の押出混合物 の表面を、前記マットロールと接触する表面に対して緊張状態としながら、少な くとも部分的に固化させることで形成する。前記容器には、プレート、カップ、 ボール、トレー、バケツ、スフレ皿などがあり得る。 熱成形は代表的には、約２６０°Ｆ〜約３１０°Ｆ、より好ましくは約２８０ °Ｆ〜約３００°Ｆのシート温度で実施する。 本発明のさらに別の態様では、本質的に約４０〜約９０重量％のポリプロピレ ンポリマー、約１０〜約５０重量％の雲母、約１〜約１５重量％のポリエチレン 、約０．１〜約５重量％の酸化チタンからなり、適宜に塩基性有機もしくは無機 化合物を含む、壁厚が約１０〜約８０ミルの範囲の耐亀裂性熱成形食品接触品が 提供される。概して前記塩基性化合物は、アルカリ金属もしくはアルカリ土類元 素と、炭酸塩、リン酸塩、カルボン酸との反応生成物ならびにアルカリ金属およ びアルカリ土類元素の酸化物および珪酸塩、そして二酸化珪素と酸化マグネシウ ム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならびに それらの混合物などの塩基性金属酸化物である。特に好ましい製造品は、前記塩 基性有機もしくは無機化合物が、約５〜約２０重量％の量で存在する炭酸カルシ ウムであるものである。 より代表的にはポリエチレンは、耐亀裂性品の約２．５〜約１５重量％、好ま しくは約４〜約５重量％で存在する。 酸化チタンは各種量で含有され、代表的には約０．１〜約３重量％であり、約 ０．２５〜２％の酸化チタンを含有させることができる。好ましくは酸化チタン は、０．５重量％以上含有させる。 製造品の厚さすなわち壁厚は、通常約０．０１０〜約０．０５０インチまたは 約１０ミル〜５０ミルである。約１５ミル〜２５ミルの厚さを用いるのが最も一 般的である。 好適なポリプロピレンポリマーであればいかなるものも使用可能であるが、最 も好ましいポリマーは、約０．３〜４の範囲の溶融指数（melt index）を有する アイソタクチツクポリプロピレンであり、溶融指数は代表的には約１．５である 。使用されるポリエチレンは、ＨＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＬＤＰＥまたはＭＤＰＥ 、それらの混合物、あるいは双峰分子量分布を有するポリエチレンとすることが できる。ポリプロピレンは、「ＰＰ」と称する場合もある。 耐亀裂性品を構成する本発明の組成物は、以下に説明するように、含無水マレ イン酸ポリプロピレンなどのカップリング材を含まず、耐亀裂性プレートの塩基 性で新規な特性を変えない他の成分を含有することができる。例えば、耐亀裂性 に対して悪影響を与える量での安息香酸ナトリウムなどの核形成剤（nucleant） は回避すべきである。図面の簡単な説明 以下に示す詳細な説明と添付の図面から、本発明についての理解がさらに深ま るであろう。ただし、これらは例示のみを目的としたものであり、本発明を限定 するものではない。 図１は、シート押出工程の模式的フローチャートである。 図２は、微小粒表面を有するプレートおよび容器の製造のための熱成形工程の 模式的フローチャートである。 図３は、相対的に高い臭気を示す溶融処理ポリプロピレン／雲母組成物のクロ マトグラムである。 図４は、相対的に低い臭気を示す溶融処理ポリプロピレン／雲母組成物のクロ マトグラムである。 図５は、自動香気走査装置についてのセンサー反応と時間とのプロットである 。 図６は、３種類のポリプロピレン／雲母組成物についての香気走査装置での３ ２個のセンサーにおけるセンサー反応と時間とのプロットである。 図７は、バンバリー型配合装置の模式図である。 図８は、図７に示した型の配合装置での本発明による配向工程についての電流 曲線（draw）と時間とのプロットである。 図９Ａは、本発明のプレートの走査型電子顕微鏡写真（上の写真）であり、図 ９Ｂは、本発明のシートの走査型電子顕微鏡写真（下の写真）であって、該プレ ートの微小粒食品接触表面を示しているが、混合物のない押出シートにはそれが ないことを示す図である。 図１０は、光沢と雲母濃度とをプロットしたグラフである。 図１１は、プレート剛性と雲母濃度とをプロットしたグラフである。 図１２Ａは、つや消し表面を示す本発明のシートの走査型電子顕微鏡写真であ り、図１２Ｂは、つや消ししていない表面の走査型電子顕微鏡写真である。 図１３Ａおよび１３Ｂは、２種類の高光沢面を示す本発明のシートの走査型電 子顕微鏡写真である。 図１４ＡおよびＢは、本発明のプレートの等角投影図である。 図１５Ａ〜Ｃは、図１４ＡおよびＢに示したプレートの断面図である。 図１６は、図１４ＡおよびＢに示したプレートの放射方向断面図である。 図１７は、本発明に従って形成した図１４ＡおよびＢに示したプレートの模式 的側面図であって、プレートの中心線から始まっているものである。 図１８は、本発明の別のプレートの図である。 図１９は、図１８に示したプレートの断面図である。 図２０は、中心線から始まる、図１８に示したプレートの模式的側面図である 。 図２１Ａおよび２１Ｂは、本発明に含まれるトレーの図面である。 図２２Ａ、ＢおよびＣは、図２１ＡおよびＢに示したトレーの断面図である。 図２３は、図２１ＡおよびＢに示したトレーの放射方向断面図である。 図２４は、中心線から始まる、図２１ＡおよびＢに示したトレーの模式的側面 図である。 図２５ＡおよびＢは、本発明のボールの図面である。 図２６Ａ〜Ｃは、図２５ＡおよびＢに示したボールの断面図である。 図２７は、図２５ＡおよびＢに示したボールの放射方向断面図である。 図２８は、中心線から始まる、図２５ＡおよびＢに示したボールの模式的側面 図である。 図２９は、本発明に含まれる持ち帰り食品用容器の図である。 図３０ＡおよびＢは、本発明の別のボールの図面である。 図３１Ａから３１Ｃは、図３０Ａおよび３０Ｂに示したボールの断面図である 。 図３２は、図３０Ａおよび３０Ｂに示したボールの放射方向断面図である。 図３３は、図３０Ａおよび３０Ｂに示したボールの側面図である。 図３４は、本発明のプレートの剛性と先行技術の市販製品とを、現在の原料コ ストの観点で比較するグラフである。 図３５は、本発明のプレートの熱耐性を先行技術の市販製品と比較する棒グラ フである。発明の詳細な説明 プレート、ボール、カップ、トレー、バケツ、スフレ皿および蓋などの見た目 が好ましくマイクロ波処理可能な使い捨ての剛性・強靱な容器は、アイソタクチ ックなポリプロピレン、ポリプロピレン−ポリエチレン共重合体、またはアイソ タクチックなポリプロピレンおよびポリプロピレン−ポリエチレン共重合体の混 合物を雲母などの板状無機物と塩基性無機もしくは有機化合物の混合物と組み合 わせたものを含むものであり、前記の塩基性無機もしくは有機化合物は、アルカ リ金属もしくはアルカリ土類元素と、炭酸塩、水酸化物、リン酸塩、カルボン酸 との反応生成物；二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウ ムという１以上の酸化物との混合物；ならびに上記の１以上の塩基性有機もしく は無機化合物の混合物である。 好適には、前記の塩基性無機もしくは有機化合物は、炭酸カルシウム、炭酸ナ トリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、 ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、 ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム；二酸 化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化 物との混合物ならびにそれらの混合物；あるいはステアリン酸ナトリウム、ステ アリン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カ リウム、それら塩基性有機化合物の混合物から成る群から選択される。 前記の塩基性無機化合物または有機化合物の役割は、雲母／ポリオレフィン組 成物での臭気原因化合物の生成を低減して、消費者が使用するための食品接触適 合臭気特性を有する製品を提供することにある。それに関しては、加える塩基性 無機化合物または有機化合物の量を制御して、分解生成物の生成を十分に低レベ ルまで低減できるようにすることで、好適な食品接触適合臭気特性を有する容器 およびプレートを提供する。好適には、容器の５〜１５重量％が、塩基性無機化 合物であり、有利には約８〜１２％である。塩基性有機化合物を使用する場合、 それより量を低くする必要があり、好適には約０．５〜２．５重量％であり、有 利には１．０〜１．５％である。カップリング剤および顔料を使用することがで きる。一部の実施態様では、無水マレイン酸およびアクリル酸変性ポリプロピレ ン類が好適なカップリング剤である。 本発明の容器、ボール、トレーおよびプレートは好ましくは、図１に示したよ うに、好適な樹脂／雲母組成物を配合し、それをシートに成形し、次に図２に示 したように、それを熱成形して製造される。これらの例は説明のためのものであ り、再研磨を伴うインライン押出および多数個取り金型床による熱成形が関与す る好ましい商業的方法に限定されるものではない。 有利には、そのシートは配合ポリマー／雲母・塩基性無機化合物もしくは塩基 性有機化合物混合物を利用して押出工程によって成形する。最終押出工程により 、シートに優れた熱的特性、切断耐性、食品接触適合臭気特性を与える。一般に 、射出成型品は微小粒表面を示さなかったり、磁器や陶器のような外観を与えな い平滑なプラスチック様製造品であることから、射出成形はその性質上、自己製 造の（self-texturized）微小粒の容器、ボール、トレーおよびプレートの製造 には適さない。 見た目が好ましい使い捨てのマイクロ波処理可能な容器、トレー、ボールおよ びプレートは、（ａ）食品接触適合臭気特性ならびに（ｂ）２５０°Ｆ以上の融 点を示す。さらに、その容器またはプレートは、２２０°Ｆ以下の温度で寸法安 定性であって、油脂、糖および水に対して耐性であり、鋸歯状ポリスチレン食器 による切断に対して耐えるだけの強靱性を有する。その好ましい雲母および塩基 性無機化合物もしくは塩基性有機化合物を充填したポリプロピレン製プレートは 、食品接触適合臭気特性を示す以外に、少なくとも一方の面で、微小粒表面を示 し、厚さ変動係数（ＣＯＶ）が約５％未満であることを特徴とする厚さの均一性 を示す。 雲母とは、層状ケイ酸塩に分類される化学種の天然の不活性無機物、具体的に はアルミニウムイオンが部分的に鉄およびマグネシウムによって置換されていて も良く、化学的に結合している水の一部がフッ素によって置換されていても良い アルミノケイ酸カリウムについての一般名である。 雲母は容易に劈開を起こして、１／２μｍ程度の厚さを持ち、アスペクト比が ３００と高い、薄くて、比較的一定の、可撓性であるが強靱なシート（葉状のフ レーク）を与える。雲母は他の無機充填材（珪灰石、ガラス）よりはるかに柔ら かいが、タルクよりわずかに硬い程度である。雲母は、他の一般的な無機充填材 と比較して、滑りやすい感触を与え、しかも摩耗性が低い。 ４０重量％雲母での強化効果は、３０重量％ガラス繊維での効果と同等である 。しかしながら、ガラス（各種長さ）および珪灰石（針状構造）などの硬い無機 繊維充填材は、摩耗性などの重大な欠点を持ち、従来の融解工程時に破壊劣化を 起こしやすい。他の繊維（有機）充填材は、木材および植物に由来するものであ り、有機充填材は大量に使用すると、処理時に分解する傾向を持ち、しかも水分 に対して感受性であることから、本発明の容器の製造に使用するには適さない。 雲母の量は約２０〜３５重量％とするのが好ましい。 用途によっては、雲母および／または塩基性無機化合物を処理してから、本発 明の製造品に使用するのが好ましい場合がある。その処理に好適な化合物はアミ ノシランであり、「カップリング」剤と称される場合もある。 この方法で使用される好適な塩基性無機もしくは有機化合物には、炭酸カルシ ウム、炭酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化 アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化 ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリ ウム、リン酸マグネシウム；二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、 酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物ならびにそれらの混合物；あるい はステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、 クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウムなどの他の塩基性無機もしくは有機化合 物；ならびにそれら塩基性化合物の混合物などがある。 プラスチック製使い捨て食品給仕品についてマイクロ波処理が可能であること が望ましい場合、あまり完全な解決法ではないが、比較的高価な熱変性ポリスチ レンに基づく材料または耐熱性材料（例：未充填ＰＰＯおよびＳＭＡエンジニア リング樹脂）が用いられている。この場合、ＰＰＯとはポリフェニレンオキサイ ドを指し、ＳＭＡとはスチレン−無水マレイン酸共重合体を指す。 本発明の雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物充填ポリプロ ピレン製の容器、ボール、トレーおよびプレートは、先行技術の種類の容器、ボ ール、トレーおよびプレートの欠点を克服しており、それら先行技術のものより かなり優れている。 雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物充填ポリプロピレンは 、雲母粉末および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の粉末ならびに他 の添加物（色剤濃縮液、顔料、酸化防止剤、潤滑剤、核化剤、帯電防止剤など） とともに、ペレット状もしくはフレーク状のポリプロピレンを前混合することで 調合する。この混合物を、二軸スクリュー式配合押出装置の送り部分の添加箇所 に送り込むか、あるいはバンバリー型混合機で配合して、溶融処理ポリオレフィ ン組成物を得る。別法として、やはり本明細書に記載のように、容量測定式およ び／または重量測定式の（すなわち、重量損失型）送り装置の組み合わせたもの を用いて、これら成分を別個に、同一添加箇所または異なる添加箇所に送ること が有利である。 白色着色の場合、白色度および不透明度を併せて考慮し、加工時および最終使 用時の安定性を考慮すると、酸化チタンが好ましい。適宜に表面処理を行って、 濡れ性、分散性、基材樹脂との適合性をさらに高めることができ、酸化チタンの 形態をルチルもしくはアナターゼ型とすることができる。代替の白色顔料として 、焼成クレーまたは焼成クレーと酸化チタンの混合物からなるものを用いること ができる。黒色着色の場合、黒色度および分散性などの望ましい特性を併せて考 慮すると、カーボンブラックが好ましく、分散性については、粒径および表面化 学を選択することで綿密に制御することができる。カーボンブラックは、天然ガ スの不完全燃焼（チャンネルブラック）または液体炭化水素の耐熱室での還元（ ファーネスブラック）によって得られる微細な非晶質炭素である。 二軸スクリュー式押出機は十分な混合動作を行って、充填材のポリマー基材中 への湿展および分散を効果的に行うものである。二軸スクリュー式押出機は、共 回転型または反転型のものがあり、各型とも、送り、混和および溶融調量ゾーン に適した各種スクリューフライト構成要素が装着されている。排出ゾーンは通常 、排出される溶融材料束が循環水浴中で反応停止され、ナイフによる切断でペレ ットとなるストランドダイスからなる。特に好ましい実施態様では、バンバリー 型混合機を用いて、やはり本発明に記載のように樹脂、雲母および塩基性化合物 の配合を行う。 ロウ、フッ素化ポリマーおよび他の特殊潤滑剤などの低分子量添加物を加工助 剤として用いて、溶融粘度を低下させ、スループットを高めることが好ましい。 混合物に、ポリエチレン樹脂を加えることもできる。他の添加物には、核形成剤 および帯電防止剤などがあり得る。酸化防止剤を少量、通常は１重量％未満で加 えて、押出工程時および成形工程時におけるポリプロピレンの剪断および熱分解 を低下させ、最終品使用前および使用時のシートの化学的安定性を高めることが できる。好適な酸化防止剤は、フェノール化合物および亜リン酸化合物ならびに それらの混合物の群から選択するのが有利である。これらはチバガイギー社およ びゼネラル・エレクトリック社が製造している。 ポリプロピレン、ポリプロピレン／ポリエチレンの共重合体もしくは混合物、 ならびにそれらの混合物からなる群から選択されるポリオレフィンの多層もしく は単層雲母および塩基性無機もしくは有機化合物充填シートを製造するには、プ ラスチックシート押出装置が好適である。高アスペクト比フレークの形での無機 物の幾何形状は「粒子間連結」または物理的架橋をもたらすことから、雲母を充 填材として用いると、該シートの溶融強度が向上する。雲母以外に、炭酸カルシ ウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸 ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸 化バリウム、ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネ シウム；二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという １以上の酸化物との混合物ならびにそれらの混合物；あるいはステアリン酸ナト リウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム 、クエン酸カリウムなどの他の塩基性無機もしくは有機化合物；ならびにそれら 塩基性化合物の混合物を雲母およびポリオレフィンと混合して、本発明の容器を 製造すると、食品接触適合臭気特性が良好になる。 図１には、単層雲母充填ポリプロピレンシートまたは雲母および上記の塩基性 無機化合物もしくは有機化合物を充填したポリプロピレンの製造方法を示してあ る。ポリプロピレン、雲母および塩基性無機化合物もしくは有機化合物、および 他の添加物のすでに配合およびペレット化された混合物は、ホッパー（１０）に よって重力送りされて、単一スクリュー式押出機システムの送り領域に入る。一 次押出機（１１）は、直径２インチで長さ／直径の比が２４／１であるスクリュ ーを有する。適宜に、適当な溶融配管および多岐管配置を有する合同送りブロッ クに連結された１以上の別の単一スクリュー式押出機（１２、１３、１４）を使 用することで、多層同時押出シートを製造することができる。好適には、１〜７ 個、好ましくは３個のスクリュー式押出機を用いる。幅３１インチの可撓性リッ プ平判ダイス（１５）を用いた。 本発明のシート（１６）は、それぞれ温度制御されたロールを有する３ロール 研磨／鋳込成形ユニット(１７)、２個ゴムロールシート引き込みユニット（１８ ）および二連タレットすなわち二連シャフト巻き取り機（この場合、単シャフト 巻き取り機ロール（１９）のみを使用することができる）を有してなるシート取 り出し部に入る(すなわち、溶融材料がダイスを出た後)。３つの取り出しユニッ トを機械的につなぎ合わせ、共通軌道に置いたところ、それらは、ごく近いダイ スリップから約３６インチの距離まで自動的に動かすことができる。押出工程中 、ダイス出口と鋳込成形ユニットとの間の距離は２インチに維持した。シート鋳 込成形ユニットを有するこれら３個のクロムロールは個々に、統合オイル循環ポ ンプおよび熱交換器によって温度制御されており、ニップ間隙は調節可能である 。鋳込成形ロールと引き込みロールとの間の速度差は、引き込みロールの速度が 鋳込成形ロール速度の約１０％以内となるようにする。パイロットラインにおい て、実現可能なライン速度は約１〜１２．５フィート／分であり、厚さ２０ミル のレベルのシートの場合、ライン速度は約５〜６フィート／分である。シートは ロール（１９）に巻き取られる。表１には、雲母および塩基性無機化合物もしく は塩基性有機化合物充填ポリプロピレンと未充填のポリプロピレン対照のシート 押出に使用したシート処理条件を示してある。商業的運転では、速度は１０〜２ ０倍に上昇する。 熱成形は、柔軟な材料の圧縮またはスキーズによる最終形状への成形である。 最も簡単なやり方での熱成形は、型上に軟化させたシートをかける方法である。 より進んだ方法での熱成形は、正確に温度制御したシートを自動および高速で油 圧駆動式の成形ステーションに載置するものであり、その場合、成形品の形状は 、型とそれに続く縁取りおよび再研磨回収によって決まる。 従来の熱成形以外の成形方法も、本明細書に記載の製造品の製造に好適である 。それには、押出シートの最終溶融温度以下の温度までの予備軟化、シートから の平坦部分の切り取り(すなわち、ブランク)、重力もしくは機械的手段によるブ ランクの適合する型への移動（その場合、ブランクは熱および圧力によって前記 製造品に成形される）などがある。ブランクを切り出したシートは、再研磨品と して回収され、再利用可能である。従来のボール紙圧縮装置および相当する成形 手段に対して適宜に変更を加えて、本発明の製造品を製造する。 図２に示したような好ましい熱成形工程で使用される押出シートは、厚さ約０ ．０１０〜０．０８０インチ(１０〜８０ミル)、好適には０．０１０〜０．０５ ０インチである。プレートの場合、好ましい厚さは約０．０１５〜０．０２５イ ンチである、押出シート中の好適な雲母充填材負荷レベルは、１０〜６０重量％ 、より好ましくは２０〜５０重量％、最も好ましくは２０〜３５重量％の範囲で ある。好適な食品接触適合臭気特性を得るには、塩基性無機化合物の負荷レベル は、５〜１５重量％、有利には８〜１２重量％とすべきである。塩基性有機化合 物の場合、負荷レベルは、０．５〜２．５重量％、好ましくは１．０〜１．５重 量％である。雲母フレークのアスペクト比は、３０〜３００、より好ましくは１ ５〜２５０の範囲であり、粒度は１０〜５００μｍの範囲である。押出シートは 、基材樹脂として、アイソタクチックポリプロピレンホモポリマーまたはリプロ ピレン−ポリエチレンの共重合体もしくは混合物あるいはそれらの混合物を有し てなり、好ましくは０．３〜４．０、より好ましくは０．５〜２．０、最も好ま しくは約１．５の範囲の溶融流量を有する。プロピレンのエチレンとの共重合体 または混合物の濃度は、１〜１０モル％、より好ましくは２〜５モル％とするの が好ましい。 好ましい種類の雲母は白雲母であり、市販されている最も一般的なものである 。適宜に、金雲母、黒雲母およびフッ素金雲母などの他の一般性の低い種類の雲 母を用いる。鉱脈に固有の同形置換により、これら４つの一般的種類のものにつ いては無限数の組成があるが、特定の等級の選択は、粒子のアスペクト比、粒径 、価格および入手しやすさによって決まる。 好適には押出シートには、見た目を良くするために着色剤を含有させ、好まし くは酸化チタン、カーボンブラックおよび他の不透明化剤を、総組成に基づいて ０．５〜８重量％、好ましくは１．５〜６．５重量％の範囲で含有させる。押出 シートには、潤滑剤および酸化防止剤などの他の添加物を少量含有させる。これ らの製造品は、顔料または染料によって着色するのが好適である。顔料とは、樹 脂媒体中に分散させた不溶性の有機もしくは無機微粒子であって、不透明性もし くは半透明性を向上させるものと定義される。通常の顔料には、カーボンブラッ ク、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化鉄および混合金属酸化物などがある。染料は有 機物であって、プラスチックに可溶であり、単独または顔料と併用して、顔料に 基づく色を明るくする。そのような着色剤はいずれも、各種形態で使用すること ができ、それには乾燥色剤、従来の色剤濃縮液、液体色剤および前着色樹脂など がある。 雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物充填ポリプロピレンシ ートは好ましくは、本願に開示の成形方法または熱成形方法を用いて、プレート 、ボール、カップ、トレー、バケツ、スフレ皿および容器に成形する。パイロッ ト工程では、それらの製造品および容器は、コメット・スターレット・サーモフ ォーマー・ユニット（Comet Starlett Thermoformer Unit）を用いて製造する。 この機械は、熱軟化熱可塑性材料から製品を真空成形することができ、図２に模 式的に図示してある。寸法１７．５ラ１６．２５インチを有するシート部分（２ ３）を、２つの互いに反対の側でクランプ止めして、上部ヒーター（２０）およ び下部ヒーター（２１）を取り付けたオーブン（２２）中に挿入し、そこではヒ ーター入力設定は２０〜３０％としており、保持時間は６０〜８０秒のレベルと した。これらの条件下に、デジタル熱電対によって記録されたオーブンの空気温 度は２２１°Ｆ〜２２５°Ｆであり、指示熱電対の付着によって記録されたシー ト表面温度は約３３０°Ｆ〜３４０°Ｆであった。 クランプ止めした熱軟化シート（２３）がオーブン（２２）を出ると、商業的 方法での手順（Ａ）または手順（Ｂ）によって真空成形することができる。これ らの方法はいずれも、エポキシ熱硬化性材料またはアルミニウム、スチール、ベ リリウム、銅などの好適な鋳型材料から好適に製作された１個の型のみを使用す る。方法（Ａ）は雄型（２４）を用いて、減圧孔が型基底部と容器の周辺側（す なわち、フランジ領域）にあって、減圧によってシートを吸引して型に一致させ るものである。方法（Ｂ）の配置は、減圧方向が方法（Ａ）と逆であり、やはり 減圧穴が基底部周囲と周辺に配置してある。方法（Ｂ）の場合、雌型（２５）を 使用し、シートの空気側が食品接触側に相当することから、この配置が好ましい 。方法（Ｂ）では、食品接触側は熱処理によって有用なきめ出し効果が与えられ 、その場合樹脂は表面に近い雲母粒子の周囲および外側を流れて、その無機物（ 雲母）がより露出した形になって、微小粒表面が生じて、それが光沢の低下およ び表面の粗さ上昇として現れる。微小粒表面によって容器には、磁器または陶器 のような外観が与えられる。 好適には、食品接触適合臭気特性を有する、使い捨てで、マイクロ波処理可能 な、剛性で強靱な、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物充填 ポリオレフィン容器の形成方法であって、該ポリオレフィンが、ポリプロピレン 、ポリプロピレン−ポリエチレンの共重合体もしくは混合物からなる群から選択 され、前記塩基性無機化合物および塩基性有機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸 ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム 、ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム 、ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム；二 酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸 化物との混合物ならびにそれらの混合物；あるいはステアリン酸ナトリウム、ス テアリン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸 カリウムなどの他の塩基性無機もしくは有機化合物；ならびにそれらの混合物か らなる群から選択される方法は、 （ａ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階； （ｂ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階； （ｃ）得られたポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの１以上のロールがマット仕上部を有する段階； （ｄ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を、マット仕上部を有するロール周囲の少なくとも一部に送 る段階； （ｅ）前記押出工程の速度、前記ロールスタックの大きさ、温度および形状を 制御することで、マットロールと接触していないポリオレフィン樹脂、雲母およ び塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の前記押出混合物の表面に粗粒構 造を持たせる段階； （ｆ）ポリオレフィン、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合 物の押出混合物を熱成形し、微小粒表面および粗面を有し、約２５０°Ｆ以下の 融点を示す容器、プレート、バケツなどを回収する段階であって；該容器、プレ ート、バケツなどが、約２２０°Ｆ以下の温度で寸法安定性であり、油脂、糖お よび水に対して耐性であり、鋸歯状のポリスチレン製食器による切断に対して耐 久性であるだけの剛性を示し、食品接触適合臭気特性を示すものである段階 を有してなる。 有利には、前記マットロールに接触しないポリオレフィン樹脂、雲母および塩 基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の前記押出混合物表面の粗粒構造は、 ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の 前記押出混合物を曲線状通路を横切らせ、少なくとも部分的に前記マットロール に接触しないポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性 有機化合物の前記押出混合物表面を、前記マットロールに接触する表面と比較し て張力が加わった状態としながら固化させることで形成する。 概して、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物充填ポリプロ ピレン製容器、プレート、バケツ、トレー、ボールその他の形成方法は、 （ａ）ポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階； （ｂ）ポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階； （ｃ）得られたポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの1以上のロールがマット仕上部を有する段階； （ｄ）ポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を、マット仕上部を有するロール周囲の少なくとも一部に送 る段階； （ｅ）前記押出工程の速度、前記ロールスタックの大きさ、温度および形状を 制御することで、マットロールと接触していないポリプロピレン樹脂、雲母およ び塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の前記押出混合物の表面に粗粒構 造を持たせる段階； （ｆ）ポリプロピレン、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合 物の押出混合物を熱成形し、微小粒表面を有し、約２５０°Ｆ以下の融点を示す 容器、プレート、バケツなどを回収する段階であって；該容器、プレート、バケ ツなどが、約２２０°Ｆ以下の温度で寸法安定性であり、油脂、糖および水に対 して耐性であり、鋸歯状のポリスチレン製食器による切断に対して耐久性である だけの剛性を示し、さらに食品接触適合臭気特性を示すものである段階 を有してなる。 微小粒容器およびプレートの熱成形に好適な雲母および塩基性無機化合物もし くは塩基性有機化合物充填ポリプロピレン製シートの形成方法は、 （ａ）ポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階； （ｂ）ポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階； （ｃ）得られたポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの１以上のロールがマット仕上部を有する段階； （ｄ）ポリプロピレン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を、マット仕上部を有するロール周囲の少なくとも一部に送 る段階； （ｅ）前記押出工程の速度、前記ロールスタックの大きさ、温度および形状を 制御することで、マットロールと接触していないポリプロピレン樹脂、雲母およ び塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の前記押出混合物の表面に粗粒構 造を持たせる段階； （ｆ）マットロールと接触している面に無光沢面を持たせる段階 （ｇ）無光沢処理面と粗面を有するシートを回収する段階であって、該シート がポリプロピレン、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の部 分を有し、該シートが食品接触適合臭気特性を示すものである段階 を有してなる。 有利には、他の熱成形配置が好適であり、従来のシートおよびウェブ送り熱成 形を行う商業的生産操作では好ましい場合がある。別の配置としては、ドレープ 、減圧、加圧、自由なブロー成形、マッチドダイ、波状ドレープ、真空スナップ バック、波状減圧、プラグアシスト（plug assist）減圧、プラグアシスト加圧 、プラグアシスト減圧を伴う加圧逆抜き取り、プラグアシストを伴う逆抜き取り 、加圧バブル浸漬、捕捉シート、スリップ、隔膜、対シートカットシート、対シ ートロール送り成形またはこれらの好適な組み合わせなどがある。詳細について は、スローンの著作（J.L.Throne，Themoforming；Coulthardから１９８７年に 出版）に記載されている。この著作の２１〜２９頁が、引用により本明細書に含 まれるものとする。好適な代替配置にはピロー形成法もあり、その方法では、２ 枚の熱軟化シート間に陽空気圧を発生させて、それらを膨らませることでクラン プ止めした雄型／雌型システムに押し当て、中空物を形成する。金属型について は、微細から粗いものに至るパターンでエッチングすることで、自然なまたは穀 粒のようなきめのある外観を模倣して製造する。好適に成形された製造品は、抜 き型によってインラインでトリミングされ、材料はその性質上熱可塑性であるこ とから、適宜に再研磨品を再利用する。生産性向上のための他の配置としては、 複数ダイスによる複数の同時成形によってスループットを高め、屑を低減するも のなどがある。 本明細書で使用の各種測定には、溶融流量、ＳＳＩ剛性(単に「剛性」と称す る場合もある)、パーカー粗度などがある。別段にて明瞭にもしくは文脈的に示 されない限り、これらの用語は、以下に記載の意味を有するものとする。 溶融流量（ＭＦＲ）または溶融指数は、溶融ポリマーの流動特性を求める上で 一般的かつ簡単な方法である(本明細書で使用する場合、ＡＳＴＭ Ｄ １２３ ８−９５、条件２３０／２．１６)。樹脂を円筒状空間に入れ、溶融させる。温 度平 衡に達した後、荷重をかけてプランジャーを鉛直方向に押し下げて、樹脂を狭い オリフィスから押し出す。通常の試験温度およびポリプロピレンについての温度 は２３０℃であり、負荷は２．１６Ｋｇである。押出材料は回収・秤量し、特定 重量を押し出すのに要した時間を記録する。ＭＦＲをｇ／分またはｇ／１０分と して記録するが、それは１０分間にわたって押し出された材料の重量である。Ｍ ＦＲはポリマー粘度およびポリマー分子量のいずれとも反比例する。 ＳＳＩ剛性は、テスター（Single Service Institute Plate Rigidity Tester ;製造元:Single Service Institute，1025 Connecticut Ave，NW，Washington D .C.)を用いて測定する。このＳＳＩ剛性試験装置は、シェルウッドツール社（Sh erwood Tool，Inc.，Kcnsington，CT）によって製造・販売されていたものであ る。この試験は、製品を幾何中心で支持しながら、それらの製品の縁部を０．５ インチ曲げるのに要する力を測定することで、紙およびプラスチック製のプレー ト、ボール、皿およびトレーの剛性（すなわち、屈曲および曲げに対する耐性） を測定するためのものである。具体的には、プレート試料の片側を調整式バーに よって固定し、中心支点を支持する。固定した側とは反対側の縁部またはフラン ジ側を、負荷セルを取り付けたモーター式カム装置によって０．５インチ曲げ、 力（グラム数）を記録する。ＳＳＩ剛性は、０．５インチ曲げ当たりのグラム数 として表す。ＳＳＩ値が高いほど剛性の大きい製品であることを示していること から、その値は高い方が望ましい。測定は全て室温で行い、機械方向および機械 横断方向についての幾何平均を報告する。 パーカー粗度（Parker Roughness）法により、メスマー・パーカー印刷サーフ 粗度（Messmer Parker Print Surf Roughness）を用いて、粗度の測定を行った 。操作手順の詳細は、フイゲン社(Huygen Corporation)配布のメスマー・インス トルーメンツ社（Messmcr Instruments Ltd.）の装置（ME-90型）用ユーザーマ ニュアルに記載されている。平坦な試料を圧力１ＭＰａ下に、柔らかい裏張りに よって、狭い環状面に対してクランプ止めし、試料と環状部との間の間隙の空気 流の抵抗を測定する。空気流は、間隙幅の３乗に比例し、粗度はμｍ単位での平 均間隙立方根として表す。パーカー粗度値が高いほど、表面粗さの程度が高いこ とを示している。 光沢は、「７５度または６０度での光沢単位」として表す。光沢の測定は、Ｔ ＡＰＰＩ標準法Ｔ−４８０−ＯＭ９２に従って行った。 以下の実施例は、本発明を説明するためである。これら実施例は本発明を限定 するものではなく、本発明の本質的特徴に変更を加えることなく、当業者が各種 変更を行うことができることは明らかである。実施例１〜８ 表１に記載の条件で、図１に示したように、雲母充填ポリプロピレンシート（ ２０ミル）および末充填ポリプロピレンシート（２２ミル）を押し出した。これ らの押出工程条件については必要に応じて変更を加えて、許容できる品質のシー トを製造することができる。具体的には、バレル領域１、２および３についての 操作可能温度範囲はそれぞれ、約３５０〜４２５°Ｆおよび４５０〜５００°Ｆ である。アダプタ、送りブロックおよびダイスの温度はいずれも、約４５０〜５ ００°Ｆの範囲とすることができる。押出機駆動電流、押出機速度、溶融圧、ダ イス圧、チルロール温度およびライン速度についての値の範囲はそれぞれ、約１ ２〜２０アンペア、６０〜１００ＲＰＭ、１５００〜２５００ｐｓｉ、４５０〜 ６５０ｐｓｉ、１２０〜１４０°Ｆおよび３〜８ＦＰＭである。シートには次に 真空熱成形を行って、図１４〜３３に示したようなプレートおよび他の容器なら びに蓋とする。表２および３にはそれぞれ、図２の条件（Ｂ）を用いて真空成形 し、寸法１０．２５インチのプレートの側壁、底部およびフランジ（縁部）の領 域についての剛性値および厚さデータを示してある。各表には、各試料について の個々の剛性値を示してある。さらに、統計データのまとめの値とともに、各試 料について、側壁、底部およびフランジの領域における厚さ均一性を報告してあ る。具体的には、表２および３中の各プレート試料の厚さを、側壁、底部および フランジ領域から成る３つの対象領域のそれぞれについて、ファウラーゲージを 用いて１０回測定し、各プレート試料についての平均値を相当する標準偏差とと もに、数千インチもしくはミルで報告してある(すなわち、個々のプレートの統 計データ)。表２の３個のプレートの場合、厚さの統計データの概要（平均特性 値の列に表示）を、３０回の測定値を平均して得た値に基づいて求めた。その場 合、対象の３領域のそれぞれについて標準偏差を報告してある。表３の５個のプ レー トの場合、厚さの統計データのまとめの値は５０回の測定値を平均して得られた 値に基づいて計算したものであり、やはり対象の３領域のそれぞれについて標準 偏差を報告してある。従って、平均特性値の列に掲載した表２および３の厚さデ ータは、個々のプレートの統計データではなく、全体の統計データに関係するも のである。厚さ均一性パラメータは、厚さの標準偏差を平均厚さで割って計算さ れる変動係数（ＣＯＶ）からなるものであり、その比に１００を掛けてあり、上 記の全体平均および関連する標準偏差を用いている。ＣＯＶ値が小さいというこ とは、未充填ポリプロピレンプレートと比較して、雲母充填ポリプロピレンプレ ートにおける厚さ均一性が改善されていることを示していることから、その値が 小さい方が望ましい。表２および３から、雲母により、ポリプロピレンのＣＯＶ が側壁では９．９から４．３に、フランジ領域では９．６から２．０に低下して いることが明らかである。従って、側壁での厚さ均一性には２倍を超える向上が あり、フランジにおける厚さ均一性には４倍を超える向上があった。厚さ均一性 の向上は、食品輸送およびマイクロ波調理操作時のプレートの寸法安定性を高め る上で非常に重要である。雲母充填ポリプロピレンプレートの場合とは非常に対 照的に、未充填ポリプロピレンプレートは、縁部領域の区切りが不明瞭であるこ と、および非常に粗い表面であるシャークスキンから明らかなように、低い品質 を示していた。これらのデータから、厚さ均一性の向上および熱成形性の向上（ いずれも、末充填ポリプロピレンと比較して溶融強度が高くなっているためであ る）によって明らかなように、雲母がポリプロピレンの欠点を大きく改善するも のであることがわかる。雲母は非常に一定した高アスペクト比の形態を持ち、「 粒子間連結性」または「物理的架橋」を生じると考えることができることから、 溶融強度を高める上で好ましい強化無機充填材である。雲母の大幅な強化効果は また、ＳＳＩプレート剛性値が坪量約３５０ポンド／平方フィート連のＰＰ／雲 母では６７１ｇ／０．５インチであるのに対して、坪量約２８０ポンド／３００ ０平方フィート連である未充填ＰＰでは３４２ｇ／０．５インチであることから も明らかである。COV＝変動係数 COV＝変動係数実施例９〜１１ 雲母３０％および炭酸カルシウム１０％充填ポリプロピレンシートについて、 商業的押出ラインで試験を行った。押出機は、ＥＤＩ可撓性リップダイスを取り 付けた６インチイーガン（Egan）単一スクリューであった。表４に示したように 、これらの実施例９〜１１では、得られた溶融温度は約４００°Ｆであり、バレ ル領域１〜５についての温度は、約４００／３９６、３９０／３９０、３７０／ ３７０、３７０／３７０および３７０／３７１であった。 溶融温度が低い方が好ましいのが普通である。３７０°Ｆ程度の工程溶融温度 が、製造品における望ましくない臭気を抑制する上で有効であろう。本明細書を 通して使用される工程溶融温度とは、ポリプロピレンが溶融する時の組成物の温 度測定値を指し、別段の記載がない限り、ある特定の段階の最高温度を示すもの である。 表４に示した試験の場合、押出機の送りスロートの真上に螺旋送り装置を取り 付けて、色剤濃縮液を加えることで、緑色、青色および淡黄色のシートを製造し た。該濃縮液は、１％〜５％の濃度で加えた。 実施例１２〜１７ 香気プロファイル試験法 感覚分析センター（Sensory Analysis Center，Kansas State University）が 、熟練判定グループが特定の臭気を確認し、その強度を評価する上でのプロファ イリング計画書を作成した。強度のスケールは、感覚試験で通常選択される種類 の１５点式「汎用」スケールであり、「１」はほとんど感知されないか閾値であ り、「１５」は極度に強いである。以下の表に属性や臭気成分が記入されていな い場合は、それが存在せず、「０」と評点されることを意味している。判定員は 、基本的味覚、臭気識別、味覚強度識別、味覚強度評点ならびに試験時間の確保 および人格的特徴を評価するためのインタビューなどの一連のスクリーニング試 験に基づいて選択する。基本的感覚原理およびプロファイル法のあらゆる側面な どの訓練を４〜１２ヶ月にわたって行う。 判定員はグループとして作業を行って、製造品について説明を行う。個々の結 果は判定員のリーダーがまとめ、議論を行って、プロファイルの各要素について 見解が一致するまで不一致点について協議する。見解の一致に至るには、基準材 料および複数回の会合が必要であるのが普通である。 樹脂についての手順では先ず、時計皿で覆った３４０ｍＬガラス製ブランデー スニフターに樹脂４０ｍＬを入れる。シートサンプルを２インチ×２インチの大 きさ２枚に切り、同じ大きさのブランデースニフターに入れる。試験では、判定 員は、一部のサンプルで初期臭気成分があって、急速に消失したことを認めた。 従って、各サンプルについて初期香気および持続的香気を評価した。初期香気は 、時計皿を外した直後に判定し、持続的香気は、時計皿を外してから１０秒後に 判定した。代表的な結果を、低臭気組成物および高臭気組成物について、以下の 表５に示してある。「低」臭気製剤は、配合時に低溶融処理温度を用い、製剤に １０％炭酸カルシウムを加えて製造した。シートは、実施例１〜１１に関して表 示および説明した方法に従って製造した。 高臭気および低臭気組成物は、表６の第１欄に示した工程溶融温度を用いて配 合し、上記の方法に従ってシートに成形した。樹脂およびシートの両方について 、香気プロファイルを評価した。 高臭気樹脂 低臭気樹脂 65.63％:ポリプロピレン 55.63％:ポリプロピレン 30 ％:雲母 30 ％:雲母 2.5 ％:カップリング剤 10 ％:CaCO₃ 1.87 ％:顔料 2.5 ％:カップリング剤 1.87 ％:顔料 上記のデータは、雲母ポリオレフィン組成物に塩基性部分を有する化合物を加 えたら、樹脂に好適な食品接触適合臭気特性が得られたことを示している。初期 臭気および持続的臭気における大幅な低下が認められ、焦げ臭、刺激臭および石 油臭の成分が除去もしくは大幅に低減されており、それらの望ましくない成分は 、甘味臭、ロウ臭および石鹸臭成分に取って代わっているように思われる。 配合ペレットについてシート押出を行うと、炭酸カルシウムを含まないもので は、不快成分（刺激および石油）が増加し、その後の処理により、初期臭気およ び持続的臭気放出が増加する。それとは対照的に、ペレットが炭酸カルシウムを 含有すると、望ましくない臭気成分の増加は認められず、その後の処理で、初期 臭気および持続的臭気は増加しなかった。以下の考察および実施例からわかるよ うに、試験判定員データは、分析法による結果と良好な相関を示していた。Ｃ８／Ｃ９ケトン類 ポリプロピレン／雲母組成物中の臭気原因化合物の詳細な性質は不明である。 しかしながら、望ましくない臭気は、以下に説明するような炭素数８（Ｃ８）お よび炭素数９（Ｃ９）アルキルケトン類と良好な相関関係にあり、そのような化 合物と関連している可能性がある。 リケンズ−ニッカーソン（Likens-Nickerson）蒸気／塩化メチレン抽出法を用 いて、ポリプロピレン／雲母組成物から可能な臭気原因化合物を抽出し、濃縮物 を得た。抽出は、完了するまで行った。濃縮物をガスクロマトグラフィー／質量 分析法によって分析して、図３および４に示したようなクロマトグラムを得た。 横軸は任意の時間スケールであり、縦軸は任意の量スケールである。４−メチル −２−ヘプタノンであると決定されたアルキルＣ８（Ａで表示）ケトンについて のピークは、図３および図４の両方で、示した時間スケールで１６．８より若干 高い所に認められるが、４，６−ジメチル−２−ヘプタノンと決定されるＣ９ア ルキルケトン（Ｂで表示）は、両方のクロマトグラムの時間スケールで１７．６ より若干下に認められる。図３および４での注目すべき他のピークは、横軸で１ ５．１、１５．６および１６．３より若干上のＣ７ケトン類である。それらのピ ークはそれぞれ、２−ヘプタノン、３−ヘプタノンおよび４−ヘプタノンと決定 される。それらはそれぞれＣ、ＤおよびＥで表示してある。図３および図４の両 方で、横軸において約１８、１８．２および１８．８付近にある各種Ｃ７アルコ ール類と決定されるもののピークも示されている。これらの化合物はそれぞれ、 図においてＦ、ＧおよびＨで表示してあり、２−ヘプタノール、３−ヘプタノー ル および４−ヘプタノールと決定される。ここで言及するＣ８／Ｃ７比とは、リケ ンズ−ニッカーソン抽出およびそれに続くガスクロマトグラフィー／質量分析に よって測定した、２−ヘプタノンと決定されるピークでの量に対する４−メチル −２−ヘプタノンと決定されるピークでの量の比である。すなわち、ある特定サ ンプルのＣ８／Ｃ７比は、ピークＥのピーク強度（高さ）に対するピークＡのピ ーク強度の比である。同様に、Ｃ９／Ｃ７比は、ある特定サンプルにおける図３ および４でのピークＥのピーク強度に対するピークＢのピーク強度の比である。 図３は、比較的強い臭気を有する押出ペレットのクロマトグラム特性であり、 図において示したＣ８およびＣ９ケトン類はそれぞれ、製造物中に約１０ｐｐｍ という抽出可能濃度で含有されている。図４は、図示のようにＣ８およびＣ９ケ トン類を実質的に含まない比較的「低臭気」の押出ペレットのクロマトグラム特 性である。概して、「低臭気」組成物では、「高臭気」組成物と比較して、Ｃ８ およびＣ９ケトン類の濃度が２／３だけ低く、代表的には１／５、好ましくは１ ／１０である。そこで、本発明による溶融配合組成物は、約３．５ｐｐｍ（重量 基準）未満、代表的には２ｐｐｍ、特に好ましくは１ｐｐm未満という抽出可能 濃度で、Ｃ８およびＣ９アルキルケトン類を含有する。 図３および４のクロマトグラムでは、隣り合うＣ７ケトン濃度が、「低臭気」組 成物と「高臭気」組成物のいずれにおいても同等であることがわかる。そこで、 Ｃ８／Ｃ７比を、望ましい臭気特性の代替指標として用いることができる。代表 的には、本発明による「低臭気」組成物は、高臭気組成物と比較して１／５未満 、代表的には１／１０未満のＣ８／Ｃ７比を有する。 本発明による好ましい組成物では、リケンズ−ニッカーソン抽出およびそれに 続くガスクロマトグラフィー／質量分析によって測定したＣ８／Ｃ７比は、約０ ．５未満または以下の実施例で見られるような値である。代表的にはＣ８／Ｃ７ 比は約０．３未満であり、特に好ましくはＣ８／Ｃ７比は約０．１未満である。 本発明の製造品およびそれの原料であるペレットはさらに、以下に詳細に説明す る手順に従って市販の装置によって測定される相対香気強度指数によって特徴決 定される。相対香気強度指数 本発明に従って製造される溶融処理組成物、特にプレートおよびボールなどの 製造品の原料となる押出ペレットは、従来法で製剤された雲母／ポリプロピレン 組成物とは反対に、比較的低い臭気を示すという特徴を有する。概して相対香気 強度指数（本明細書で定義）は約１．６であり、約１以下が好ましい。概して、 相対香気強度指数が低いほど、雲母／ポリプロピレンペレットの臭気強度が低い 。約０．７以下が最も好ましく、実際の下限は約０．１付近であると考えられる 。そこで、本発明によれば、溶融組成物は約１．６未満、代表的には約１．５〜 約０．１の相対香気強度指数を有する。約１．０〜約０．１の範囲内がより代表 的であり、約０．７〜約０．１の相対香気強度指数が好ましい。 特定の溶融処理組成物の相対香気強度指数（ＲＡＩＩ）は、従来の材料および 装置を用いて容易に測定される。 相対香気強度指数は、以下に示す所定サンプルについての全センサー積分の算 術平均を標準サンプルについての全センサー積分の算術平均で割った値と定義さ れる。すなわち以下の式で表される。 ＲＡＩＩ＝（サンプルの全センサーでの臭気強度の算術平均）／（標準組成物 の全センサーでの臭気強度の算術平均） 市販の香気走査装置を用いる。代表的にはそのような装置は、複数の電導度セン サーを用いて、サンプル臭気を測定するものである。以下の議論で使用した特定 の装置は、３２個のセンサーを用い、それらの応答を経時的に積算するものであ る。各サンプル（または場合によっては標準組成物）について、各種積分値の算 術平均を求める。次にその算術平均を、上記の式の分子または分母の両方に用い る。 ここでＲＡＩＩ測定に用いた標準組成物は、以下の成分から製造されるもので ある。 上記の成分を、以下の条件下、水中でペレット化する押出機(90mm Berstorff Co-Rotating Twin Serew Extmder)で押し出して、標準ペレットを製造した。 ・２０００ｒｐｍスクリュー速度 ・以下の設定温度プロファイル 領域１−５１０°Ｆ 領域２−４８５°Ｆ 領域３−４００°Ｆ 領域４−３８０°Ｆ 領域５−３８０°Ｆ 領域６−３８０°Ｆ ヘッドフランジ−４２５°Ｆ 篩交換装置-４２５°Ｆ ダイス−４４０°Ｆ スループット：約９００ポンド／時 前記の定義により、これらの標準ペレットは相対香気強度指数（ＲＡＩＩ）１． ０を有する。 香気強度測定を行うための好ましい装置は、アロマスキャン(Aroma Scan；登 録商標）Ａ３２型（AromaScan，Hollis,New Hampshire，USA）である。この装置 は、窒素ガスをサンプル瓶に吹き込んで、香気揮発分をセンサーに送る、動的ヘ ッドスペース型の測定を行うものである。いずれのペレットサンプルについても ３連で分析を行い、最終結果の平均を求めて、測定ノイズを小さくする。以下の 説明において、装置の「獲得（Acquisition）パラメータ」法は、サンプル間隔 を１、検出閾値を０．２に設定している。装置の「マルチサンプラー−ＳＰ(Mul tisampler-SP)」法は、プラテン温度を設定するものである(本明細書の例では１ ００℃)。他の２種類の温度（１１５℃および１２５℃）が自動的に設定される 。マルチサンプラー−ＳＰ法も用いて、表８におけるパラメータを設定して、香 気強度を測定する。 識別ウィンドウでは、開始および終了を１に設定する。上記以外に、「サンプ ル瓶加圧制御」を２０ｋＰａに設定し；「サンプル瓶針流量」を５０ｍＬ／分窒 素に設定し；サンプル間、サンプル前およびサンプル後のセンサー間の「移動ラ イン流量」を１５０ｍＬ／分に設定する。ガス流量はいずれも乾燥窒素について のものである。 アロマスキャン（登録商標）装置の３２個の各センサーの応答を、５５〜１５ ０秒の期間にわたって積分する。最初の５５秒間でかなりの割合で湿度／水分を 系外に出してから、積分を開始する。積分終了時間を１５０秒とすることで、セ ンサー信号が基底線に戻るようにし、その時点で有意な信号は全て積分されてい る。１５０秒後に認められる各種信号は、図５からわかるように、臭気測定に関 しては意味を持たない。図５は、アロマスキャン装置の３２個の各センサーにつ いてのセンサー応答−時間のプロットであり、個々の応答は図の各種線として示 してある。 前記の手順を用いて、配合ポリマーペレット２．０ｇを秤量し、２２ｍＬの頂 部圧着隔膜キャッピング瓶に入れ、装置によって自動的に分析する。図６に、各 種押出ポリプロピレン／雲母ペレットについての結果を示してある。図６に示し たデータ点は実際には、特定のセンサーについての応答の積分値である。 図６での横軸は、３２個の各センサー部品を示しており、縦軸は、任意の単位 での相当する部品の時間−積分応答である。上記の方法に従って製造した標準サ ンプルについての（積分）センサー応答を、曲線Ａとして示してある。前述のよ うに、このサンプルは定義から、相対香気強度指数が１．０である。実施例１２ 〜１７に関して前述したカンザス州試験（Kansas State Trials）の「高臭気」 組成物の場合のように、ポリプロピレンに代えて炭酸カルシウムを用いた以外、 標準サンプル手順に従って製造したサンプルを曲線Ｂで示してある。図からわか る通り、この組成物の相対香気強度指数は約１．６である。すなわち、その応答 積分値は、標準サンプルの場合の値の平均１．６倍である。図６には、本発明に 従って製造したより好ましい組成物を表す第３の曲線（Ｃ）も示してある。曲線 Ｃは、以下の実施例２８〜３０（表１１）に従って製造される組成物を代表する ものであり、相対香気強度指数は約０．７未満であって、それの応答積分値が標 準サンプルの値の平均で０．７倍未満であることを意味している。 自動装置を用いることで、溶融配合ペレツト化組成物の香気強度を単一の値に 変換することができる。以上においては、相対香気強度指数を求める特定かつ好 ましい方法について説明したが、容易に使用可能であることから、本試験計画に 適合する他の装置を用いることも可能である。そのような代替装置を用いる場合 、上記で詳細に説明した標準組成物を用いることで、適切に較正されるようにす べきである。上記のように、標準組成物のＲＡＩＩは１．０であり、標準組成物 のポリプロピレンを炭酸カルシウムに代えて製造された組成物のＲＡＩＩは約１ ．６以上であって、実施例２８〜３０に従って製造される組成物は、０．７以下 のＲＡＩＩを有する。これら複数の基準点を用いることで、当業者であれば、相 対香気強度指数を常に容易に求めることができる。実施例１８〜２６ 上記の説明に従って、一連の樹脂組成物およびシート製造品を製造し、Ｃ８／ Ｃ７ケトン比および臭気判定員試験による特性決定を行った。変量には、炭酸カ ルシウム添加量、工程雰囲気（空気または窒素）および工程溶融温度などがある 。実施例１８〜２６についての結果は表９にある。 Ｃ８／Ｃ７ケトン比、臭気については上記の議論を参照；Kansas State Unive rsity Odor Panel Profie。 押出シートは、２軸スクリュー法によって得た前配合樹脂を用い、単一スクリュ ーで製造した。 実施例１８、１９および２１の樹脂は、バンバリー混合ヘッド（R.E.E.6型、2 3Ov，11a）を有するブラベンダ装置（C.W.Brabcnder、EPL2V5502型）にて、混合 時間５〜１０分で製造した。 実施例２０および実施例２２〜２６のシートサンプルは、表１０に示した条件 下に押し出した前配合樹脂ペレットから製造した。 ＰＰ／雲母複合材（ペレットまたはシート）の臭気は、温度、雰囲気ならびに ＣａＣＯ₃などの塩基性充填材の添加の影響を受ける。Ｃ８／Ｃ７ケトン比は、 臭気判定員データと一致しており、 ・相対的に低い処理温度の使用 ・緩衝剤としてのＣａＣＯ₃などの塩基の使用 ・Ｎ₂などの不活性雰囲気下での処理 によって、不愉快な臭気成分が減少することを示している。実施例２７〜３１ 特に好ましい低臭気組成物は、比較的低温でのバンバリー混合機での順次工程 によって製造される。代表的なバンバリー装置を図７に模式的に示してある。装 置１１０には、特定の工程に必要な力に応じて変えることができる重量シリンダ ー１１６に連結した送りラム１１４が取り付けられた供給ホッパー１１２がある 。供給ホッパー１１２には下側部分１１８があり、該部分は、１対のロータ１１ ２，１２４が設けられた混合槽１２０に連絡している。材料は、１２６で示した 投入ドアからホッパー１１２に供給されるか、ないしは１２８にある供給部から 送られる。槽１２０にはさらに、１３２で示したコンベアの上方に位置する排出 ドア１３０が設けられている。そのような装置は、熱可塑性組成物の配合では公 知である。 従来の非順次工程は次のように行われる。 （ａ）排出ドア１３０を閉じる。 （ｂ）ラム１１４を引き上げる。 （ｃ）成分を添加する。 （ｄ）ラムを下げ、ロータを始動させる。 （ｅ）温度と作業の両方が達成されたら、混合が終了する(混合機モーターに ついての電力曲線がオフになる)。 （ｆ）その時点で排出ドアを開け、バッチを重量測定しながらコンベアに供給 する。 （ｇ）最後に、バッチを単軸スクリュー押出機に送り、ペレットとする。 この装置は、混合する成分に対してローターおよび壁が発生する剪断力によっ てポリマーを融解させる。剪断力（すなわち機械的仕事）によって熱可塑性成分 を軟化させることができるか、あるいは加熱コイル、赤外線装置、蒸気ジャケッ トなどを用いるかまたは別法として供給前にポリマーを外部で予備加熱すること で、供給ホッパーまたは混合槽のいずれかに直接、若干の補助的な熱を加えるこ とができる。 順次バンバリー工程で製造される溶融組成物は、屈曲率特性によって測定され る優れた剛性と低臭気を示すことが認められている。本発明による順次工程では 、図７および８との関連で以下に説明するように、２段の供給段階を用いて、加 熱もしくは溶融ポリプロピレンが雲母と接触する時間を短縮する。 第１の溶融混合段階では、ドア１３０を閉じ、ラム１１４を引き上げる。ポリ プロピレン、ポリエチレン、酸化チタン、他の顔料などを加える。ラム１１４を 下げ、ローター１２２，１２４を回転させて、材料の剪断を行う。本発明の順次 工程において混合モーターに供給されるアンペア数についての代表的な電力曲線 （ローター速度一定）を図８に示してあり、該図は、時間（時；分；秒）に対す るアンペア数のプロットである。 最初に溶融混合段階で回転ローター対を始動させると、電流曲線が図８の点Ｐ １で示したようになり、そこではポリマーに加えられた電力がかなり高いことが わかる。電流曲線はＰ２付近で最大となり、そこでポリマーは急速に軟化し始め る。１〜２分後のＰ３では、電流曲線は最小となり、その間にポリマーが軟化状 態となった時点で成分が混合される。次に、以下に詳細に説明するように、雲母 添加段階で、雲母と炭酸カルシウムを同時に添加することができる。 ポリマーが軟化した後、ラム１１４を再度引き上げ、図のＰ４に相当する時間 で、雲母と炭酸カルシウムを加えることができる。材料は、ドア１２６または供 給口１２８から加えることができる。ローター速度一定での電流曲線はＰ５で示 したように再度上昇し、最終的にＰ６およびＰ７で示したように低下し始める。 より好ましくは、雲母および炭酸カルシウム混合物の添加は、樹脂の軟化が完了 する前のＰ２に相当する時間付近で行う。別法として、ポリプロピレンを約２４ °Ｆ前後まで外部で加熱することができ(混合槽も同じ温度まで加熱する)、全成 分を同時に添加して、工程のスループットを最大とする。バンバリー溶融配合後 の好ましいドロップ（drop）バッチ温度、すなわちこの段階についての最高溶融 処理温度は、約４２５°Ｆ以下である。Ｐ７に相当する時間で、ドアを開けるこ とができ、材料バッチ（バッチ規模は約２００ポンドである）を押出機に送って 、ペレットとする。 表１１には、実施例２７〜３０という名称で示した４通りの配合工程について 、配合物屈曲率(ＡＳＴＭ方法Ｄ７９０−９５ａによって測定)、相当するプレー トの剛性および香気強度指数を示してある。２軸スクリューの場合(実施例２７) 、高屈曲率が得られているが、臭気は比較的高く、スループットは９００ポンド ／時の範囲で比較的低く、それはこの表に示したバンバリー配合工程（Stewart- Bolling Banbury Mixerを用い、バッチ規模は１５０〜２００ポンド）の１／２ 未満である。非順次バンバリー工程の場合、低い屈曲率が得られ、相当するプレ ートの剛性は低く、臭気は低く、スループットが高い。「１分、予備加熱」およ び「２分、前溶融」と称してある順次バンバリー工程に相当する最後の２例では 、短い１分間の予備加熱の場合（実施例２９）で、高い配合物屈曲率および高い プレート剛性（２軸スクリューの場合に匹敵）が得られて、低臭気および２００ ０ポンド／時を超える高スループットといずれも効果が高いことから、その実施 例２９の方が好ましい。 上記表の２軸スクリュー製剤は、ＰＰ／３０％雲母／１０％ＣａＣＯ₃を含み 、２．５％でカップリング剤（無水マレイン酸変性ＰＰ用Aristech Unite NP-62 0）を含有し、ポリエチレンは含まない。上記の表に示した全３種類のバンバリ ー工程に相当する製剤は、ＰＰ／３０％雲母／１０％ＣａＣＯ₃／０．５％Ｔｉ Ｏ₂／４％ＬＬＤＰＥを含み、カップリング剤を含まない。それらの成分は、以 下のような入手先および等級のものである。 雲母＝Franklin Minerals L-140 ＣａＣＯ₃＝Huber Q325 ＰＰ＝Exxon Escorene PP4772 ＬＬＤＰＥ＝Novapol Novachemical G1-2024A 表１１のバンバリー「非順次」の場合（実施例２８）は、全成分を一緒に加え るものであり、総配合時間は約４．５分であって、その後、３０メッシュおよび ２０メッシュの篩それぞれ１個ずつが取り付けられた連続１０インチ１軸スクリ ュー式押出機および水中ペレット化ダイスアセンブリを用いて、４５５〜４７０ °Ｆの範囲のペレット化温度で、バッチ（温度４３０°Ｆ）をペレットとするも のである。 表１１におけるバンバリー「順次２分前溶融」の場合（実施例３０）は、ＰＰ ／ＬＬＤＰＥ混合物（ＣａＣＯ₃およびＴｉＯ₂存在下）を最高温度約３５０°Ｆ として２分間溶融させ、次に雲母を加え、その後約１０５秒間にわたって混和し て、バッチ温度を約４３０°Ｆとし、次に、約４６０°Ｆのペレット化温度でペ レットに変換するものである。表１１におけるバンバリー「順次１分予備加熱」 の場合（実施例２９）は、ＰＰ／ＰＥ混合物（ＴｉＯ₂存在下または別法として 、雲母および炭酸カルシウムとともにＴｉＯ₂を添加）を最高温度約２６０°Ｆ として１分間予備軟化させ、次に雲母／ＣａＣＯ₃混合物を加え、その後混和し てバッチ温度を約４２５°Ｆとし、次に、約４２５°Ｆのペレット化温度でペレ ットに変換するものである。この好ましい形態では、ポリマーの予備加熱は配合 物の剛性（剛性製造品において必要）を保存する上で有効であり、雲母と臭気抑 制剤（ＣａＣＯ₃）との十分な接触は低臭気材料の製造に有効であることがわか っている。 上記のバンバリー配合工程からのペレットを、１７〜１８ミルの範囲の鋳造シ ートとして３７０°Ｆで順次押し出した。シートライン条件には、スクリューＲ ＰＭ値１００、チルロール温度約１３０°Ｆ、駆動アンペア数訳２２、溶融圧約 ２０００ｐｓｉ、ダイス圧約９７０ｐｓｉ、ライン速度約７フィート／分もあっ た。雌鋳型を用いてプレートを順次真空成形し、トリミングし、剛性について調 べた。実施例３１〜４１ 実施例１〜８に記載の方法に従って製造した押出雲母充填ポリプロピレンシー トについて、表面光沢および粗度に関する特性決定を行った。表１２には、押出 雲母充填ポリプロピレンシートでの７５度光沢およびパーカー粗度（空気流法） データと、同じシート製剤を用いて図２の条件（Ｂ）に従って製造した真空成形 １０．２５インチプレートの食品接触（空気）側についての同一特性を示してあ る。固有の熱誘導微小粒表面は、図９Ａおよび９Ｂの２つの顕微鏡写真で示した ように、光沢の大幅な低下および粗度の大幅な上昇を特徴とするものであり、そ れによって、見かけの好ましい、磁器または陶器のような外観が得られている( パーカー粗度法については前述の通りである)。図９Ａの上側の顕微鏡写真は熱 成 形プレート表面のものであり、図９Ｂの下側の顕微鏡写真はシートのものである 。 図９Ａおよび９Ｂの顕微鏡写真は、プレート底部から切り取った１０×１５ｍ ｍ片から得たものである。シートサンプルを、対象とする面を上にして、試料合 に乗せ、金／パラジウムでコーティングした。その試料台をＪＥＯＬ８４０Ａ走 査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）に載置した。試料の顕微鏡写真を、倍率７５倍、傾斜 ３０度、３ｋＶでの作業距離３９ｍｍで撮影した。 ^*＝機械方向および機械横断方向の平均 表１２に示したように、無添加押出シートと比較して、粗度の上昇および光沢 の低下から明らかなように、食品接触側は粗くなっている。容器およびプレート に磁器または陶器のような見た目を与える微小粒表面を形成するには、粗い外観 が望ましい。実施例４２〜４３ 雲母充填ポリプロピレンシートは良好に真空成形されて、１２オンスの楕円形 マイクロ波処理用容器となり、その場合に底部は図２の方法（Ｂ）を用いて製造 し、蓋部は図２の方法（Ａ）を用いて製造した。それとは対照的に、未充填ポリ プロピレンシートを同じ容器に成形することを試みたが、成功しなかった。実施例４４〜４６ シートロール（幅１７．５インチ）を実施例１および図１との関連で実施例１ 〜８に記載の方法に従って、３種類の厚さで押し出した。表１３には、ＰＰ／４ ０％雲母材料と工程条件をまとめてある。表１４には、ＰＰ／４０％雲母シート の特性をまとめてある。実施例４７〜４９ 実施例３１〜４１に記載のシート規格からのプレートを、１−アップ（1-up） 水冷雌型を用いて製造し(圧縮ボックス／真空アセンブリにて)、次に一致する金 属パンチによるトリミングを行った。型温度は７０°Ｆであり、９インチ、１０ インチおよび１１インチプレート試験でのシート温度はそれぞれ、３００°Ｆ、 ３１０°Ｆおよび２９５°Ｆであった。９インチおよび１０インチのプレートは 、２０サイクル／分で製造し、１１インチプレートのバルクは２５サイクル／分 で製造した。 市販機械でのオーブン温度制御は、適当にゾーン形成した頂部のガラスヒータ および底部のカルロッド（calrod）ヒータによって良好であった。通常、温度が 高いほど微小粒性が高くなる代わりにシートの型だれおよびしわが顕著になると いう点が犠牲になるが、低温では型だれが低減する傾向がある代わりに磁器また は陶器のような外観が弱くなるという点が犠牲になる。 頂部オーブン温度を３〜５°Ｆだけ上昇させ、相当する量だけ底部温度を下げ ることで、最も良好な結果（すなわち「型だれ」やしわのない、微小粒マットの 食品接触表面）が得られた。このオーブン温度を選択的に制御できることで実際 に、ＰＰ／雲母シートの好ましい工程温度ウィンドウの決定が容易になった。実施例５０〜５４ 実施例１〜８と図１および２に示した方法に従って、シートおよびプレートを 製造した。表１０および１１それぞれに、雲母濃度（雲母／ＴｉＯ₂比は一定で ）に対する光沢およびプレート剛性を示してある。 実施例５５〜６２ いくつかの雲母充填ポリプロピレン製剤の商業的シート押出試験を行った。こ れらのシートは好適には、約２００〜９５０／３０００平方フィート連、好まし くは約２００〜４００／３０００平方フィート連の坪量を有する。これらの雲母 充填ポリプロピレンシートには、２５〜３５重量％の範囲で雲母を含有させた。 雲母とポリプロピレン混合物の押出は６インチの商業押出機ラインで行った。 押出機は多目的スクリューを有するイーガン（Egan）２４／１ Ｌ／Ｄであった 。ダイスは、５２インチコートハンガー型のものであった（Extrusion Die Inc. ）。積層コンディショニングロールは、上のものは研磨クロム、中間のものはマ ット（４０ＲＡ表面）および下のものは研磨クロムとした。マットチルロールは 、シートの熱成形時における微小粒表面の形成に役立ち、非マット状の平滑シー トとは対照的に、成形温度ウィンドウの幅に有利な向上があった。それらから製 造した各種シートおよびプレートの表面間の差は、図１２および図１３を参照す ると理解しやすい。図１２Ａは表１６の表面Ａの走査型電子顕微鏡写真であり、 図１２Ｂは表１６の表面Ｂの走査型電子顕微鏡写真である。図１３Ａは表１６の 表面Ｇの走査型電子顕微鏡写真であり、図１３Ｂは表１６の表面Ｈの走査型電子 顕 微鏡写真である。 各種表面の粗度を以下の表１６で比較してある。 （Ａ）上側マット面を有するマット押出シート （Ｂ）押出シート（Ａ）−マット面とは反対の底面 （Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ）プレートー（Ａ）の上側マット面に相当する食品接触側 （Ｇ）非マット押出シートー上側面（マットロールなし） （Ｈ）非マット押出シートー下側面（マットロールなし） 非マット押出シートの場合には通常、プレート光沢とプレート粗度は逆比例す る関係にある(例：一般に得られている先行技術のデータで明らかになっている ように、高光沢は低粗度に相当し、その逆も言える。)。その場合、所望の微小 粒感を得るには、ある温度範囲内とする(約２９５°Ｆ〜３０５°Ｆ)。その範囲 を超えると、成形工程には型だれによる制限が生じ、その範囲より低いと高光沢 ・低粗度によってわかるように、得られる微小粒特性が不十分なものとなる。 押出工程のチルロール積層部でのマットロールの使用により、商業的に有望な 熱形成工程温度範囲が広がるという効果がある(約２６５°Ｆ〜３０５°Ｆ)。具 体的には、許容できる表面微小粒性を有するプレートを比較的低温で成形するこ とができ、それによって、プレートの粗度低下がシート表面（Ａ）を用いた場合 にプレート光沢に予想外の低下が生じることで補償される。この約１０°Ｆ〜約 ４０°Ｆのプレート成形温度ウィンドウにおける有利な増加は、押出シートに対 してマット表面仕上げを加えることで得られる。 好適な成形・熱成形工程または図２に示したような好ましい熱成形工程で使用 される押出シートの厚さは、約０．０１０〜０．０８０インチ、好適には０．０ １０〜０．０３０インチ、好ましくは０．０１５〜０．０２５インチである。押 出シートにおける好適な雲母充填材負荷レベルは、２５〜３０重量％の範囲であ り、その場合、雲母フレークのアスペクト比は３０〜３００、より好ましくは８ ０〜１２０の範囲であり、粒径範囲は約５０〜５００μｍである。 マットロールを用いてシートの片側面をマット仕上げすることで、約２６５° Ｆ〜３０５°Ｆという比較的広い温度ウィンドウで商業的熱成形が好適に行われ たが、マット仕上げを行わない場合には、同じ商業的装置を用いた熱成形は約２ ９５°Ｆ〜３０５°Ｆの温度で行った。 ＰＰ／３０％雲母およびＰＰ／２５％雲母製剤を用いた商業的装置での試験か ら、熱成形温度ウィンドウ範囲が約１０°Ｆ（以前の試験）から約３５°Ｆとい う高い値まで拡大していることがわかる。これは主として、本発明者らが押出工 程時にチルロール積層部でマットロールを効果的に使用したためである。これに より、シートの空気側に平滑なマット仕上げを行い（すなわち、プレートの食品 接触表面）ながら、成形工程時に、相対的に粗い下側面が砂吹きした側の型と接 触するようにした。次に、マットシートの使用によって、微小粒性をあまり低下 させずに比較的低い温度（型だれ回避には良い）で成形を行うことができた。具 体的には、成形ウィンドウは２６５°Ｆから約３００°Ｆ〜３０５°Ｆの範囲で あり、工程安定性と製造物の外観／見た目のバランスが最も良いのは、約２８０ °Ｆ〜２９０°Ｆの場合であった。好ましい製造品 本発明のシートは好適には、円形の形状を有するプレートまたはボールに成形 される。これらの製造品は、トレーに見られるように、角部を有する正方形また は矩形の形状であっても良い。さらに、三角形、多角形、多面体などの別の形状 も想到され、それには区画されたトレーおよびプレートならびに楕円形の皿など がある。各想到される実施態様では、角部は全て丸くなっているか曲線となって おり、本発明の複数の好ましい実施態様を図１４〜３３に示してある。図１４〜 ３３に示した各種実施態様は、本発明を説明するためのものであり、本発明はそ れによって限定されるものではなく、当業者であれば、本発明の本質的特徴を変 えることなく、変更を加えることができる。これらの容器は、本発明の容器の特 性を向上させるのに好適な尾根部、浮き彫りおよび型押しパターンなどの他の特 徴を有することもできる。これら容器の底部分には凸形冠状部を設けて、使用時 の安定性を改善し、揺れを抑制することができる。 以下の説明を通じて、各寸法は、所定の径Ｄに関して記述したものであり、そ のＤは、図１４〜１７に示したような本発明によれば、約８．７５インチである 。しかしながら、容器の特定の径はさほど重要な限定事項ではなく、単に例とし て本明細書に記載してある。それは、非常に重要である枠形状の各種部分の関係 である。 図１４〜１７に図示したプレートの実施態様によれば、平面状の内側領域は半 径Ｘ１を持ち、それは約０．３Ｄ〜０．４Ｄ、好ましくは０．３４８Ｄに等しい 。このプレートは、米国特許５３２６０２０号に記載されており、該特許の開示 内容は引用によって本明細書に含まれるものとする。平面内側領域１５０の外側 周辺部に隣接して側壁部分１５２があり、該側壁部分には環状領域１５４があっ て、その曲率半径は約０．０５Ｄ〜０．０６Ｄ、好ましくは０．０５７２Ｄであ り、それの中心点は平面状内側領域１５０から距離Ｙ１の位置にある。環状領域 １５４の開先角度１５６は約４０°〜約７０°であり、好ましくは約６０°〜６ ５°、または約６２°である。環状領域１５４の周囲に隣接して、第１の円錐台 領域１５８があり、鉛直方向に対して、約２０°〜約３５°、好ましくは約２５ °〜３０°または約２７．５°の角度Ａ１で上方に傾斜している。さらに、円錐 台領域１５８はアーチ形環状領域１６０に隣接しており、該領域１６０の曲率半 径は０．０１５Ｄ〜０．０３Ｄであり、好ましくは約０．０２４Ｄであって、そ れの中心点は平面状内側領域１５０から距離Ｙ２の位置にある。アーチ状環状領 域１６０の開先角度１６２は、約６１°〜約８２°、好ましくは６６°〜７７° または約７３°の範囲とすることができる。アーチ状環状領域１６０の第２の部 分１６４、すなわちアーチ状環状領域１６０の遠位部分は、第２の部分１６４で アーチ状環状領域１６０の曲線部に接する線分が約０°〜１２°の角度で下方お よび外側方向に傾斜するように配置する。 環状領域１５４とアーチ状環状領域１６０を組み合わせて、アーチ状環状領域 １６０の第２の部分１６４を上記のように配置するようにしなければならない。 すなわち、環状領域１５４の開先角度１５６は、中間に広がる第１の円錐台領域 １５８があって次のアーチ状環状領域１６０の開先角度１６２と相まって、アー チ状環状領域１６０の第２の部分１６４の位置を決定して、アーチ状環状領域１ ６０の第２の部分１６４の遠位端から実質的に接線方向に伸びる第２の円錐台領 域１６６が約０°〜１２°の角度で外方向および下方向に広がるようになってい る。第２の円錐台領域１６６は、長さが約０．０３Ｄ〜約０．０５Ｄの範囲、好 ましくは０．０４Ｄである。第２の円錐台領域１６６は、アーチ状環状領域１６ ０の第２の部分１６４から実質的に接線方向に広がっていることから、第２の円 錐台領域１６６は、平面状内側領域１５０によって形成される水平面に関して約 ０°〜１２°の範囲の角度Ａ３で、外方向および下方向に広がっている。 第２の円錐台領域１６６の外周に隣接して辺縁部１６８があり、該辺縁部は別 の円錐台領域の形態であって、第２の円錐台領域１６６から外方向および下方向 に広がっている。辺縁部１６８の長さは０．００５Ｄ以上であり、好ましくは約 ０．０１０Ｄである。さらに、辺縁部（１６８）は、鉛直方向から４５°以内の 角度Ａ２で広がっており、好ましくは鉛直面に関して約１５°〜３０°である。 第２の円錐台領域１６６と辺縁部１６８の間の移行部分には移行領域１７０が ある。移行領域１７０の曲率半径はＲ３であり、それは約０．００８Ｄ〜０．０ １Ｄの範囲、好ましくは約０．００９２Ｄであって、その中心点は平面状内側領 域１５０から距離Ｙ３の位置にある。さらに、移行領域１７０の開先角度Ａ４は 約４８°〜７０°である。 図１８〜２０に開示のプレートは、米国特許５０８８６４０号（該特許は引用 によってその全体が本明細書に含まれるものとする）に開示のプレートの寸法を 有する。これらの容器には、本発明の容器の特性を向上させるのに好適な尾根部 、浮き彫りおよび型押しパターンなどの他の特徴を有することもできる。図１８ 〜２０には、外周表面を含めた平面状中心を有するプレートを示してある。その 平面状中心はプレートの底部を形成している。外方向に突き出た側壁には、平面 状中心の外周表面につながった第１の枠部分と該第１の枠部分につながった第２ の枠部分がある。第１および第２の枠部分は、プレートの側壁を形成している。 外側に突き出た側壁の第２の枠部分には第３の枠部分がつながっており、第４の 枠部分が設けられて、容器の外側縁部を形成している。第１の枠部分は、第２の 所定の半径を有する角度で平面状中心の周辺面につながっている。第３の枠部分 は、第３の所定の半径を有する角度で第２の枠部分につながっている。第４の枠 部分は、第４の所定の半径を有する角度で第３の枠部分につながっている。第４ の半径と第４の開先角度を選択して、以下に詳述するような他の手段によって同 じ材料から製造される容器と比較して、プレートの剛性を高めるようにする。 図１８〜２０に示したように、プレート１８０には、平面状中心１８２があり 、それには次に外周表面１８４がある。その中心領域１８２にはわずかに凸面の 冠形状を持たせて、使用時のプレートの安定性を高めることができる。平面状中 心１８２はプレート１８０の底部を形成している。外側に突き出た側壁１８６に は第１の枠部１８８があり、それは平面状中心１８２の外周表面１８４につなが っている。第２の枠部分１９０は第１の枠部分１８８につながっている。第１の 枠部分１８８および第２の枠部分１９０は外側に突き出た側壁１８６を形成して おり、該側壁はプレート１８６の側壁を形成している。枠部１９２には第３の枠 部分１９４があり、該部分は外側に突き出た側壁１８６の第２の枠部分１９０に つながっている。第４の枠部分１９６は第３の枠部分１９４につながっている。 第４の枠部分１９６はプレート１８０の外側縁部を形成している。 図２０には、本発明による直径Ｄのプレートの部分断面図を示してある。プレ ート１８０は、中心線２０４を規定するものである。底部または底面形成部分２ ００は、中心線２０４から外周表面２０２まで広がっている。 中心線２０４から外周表面方向に所定の距離Ｘ１２だけ広がって、部分２０２ を形成している。そこから上方に、底部または底面形成部分２００から所定の距 離だけ距離Ｙ１２が伸びている。距離Ｘ１２と距離Ｙ１２の交差部分から半径Ｒ １２だけ伸びて、外側に突き出た側壁２０５の第１の枠部分２０６が形成されて いる。第１の枠部分２０６は円弧Ａ１２によって規定され、該円弧は外周表面２ ０２で規定される鉛直線から固定点２１０まで伸びている。該円弧Ａ１２は約６ ０°とすることができる。 中心線２０４から所定の点まで距離Ｘ２２が伸びている。プレート１８０の底 部または底面形成部分２００から下方に所定の距離だけ、距離Ｙ２２が伸びてい る。線Ｘ２２およびＹ２２の交差部から半径Ｒ２２が伸びて、側壁２０５の第２ の枠部２０８を形成している。第１の固定点２１０から円弧Ａ２２を通り第２の 固定点２１２まで、半径Ｒ２が伸びている。円弧Ａ２２は約４°とすることがで きる。 中心線２０４から所定の距離まで距離Ｘ３２が伸びている。プレート１８０の 底部または底面形成部分２００から上方に所定の距離だけ、距離Ｙ３２が伸びて いる。線Ｘ３２およびＹ３２の交差部から半径Ｒ３２が伸びて、枠部２１６の第 ３の枠部分２１４を形成している。第２の固定点２１２から第３の固定点２１８ まで、半径Ｒ３２が伸びている。第２の固定点２１２と第３の固定点２１８との 間で円弧３２が形成されて、所定の距離だけ伸びている。円弧Ａ３２は約５５° とすることができる。 中心線２０４から所定の距離だけ、距離Ｘ４２が伸びている。同様に、プレー ト１８０の底部または底面形成部分２００から距離Ｙ４２が伸びて、外側に突き 出ている。線Ｘ４２と線Ｙ４２の交差部から半径Ｒ４２が伸びて、枠部２１６の 第４の枠部分２１７を形成している。中心線から直径Ｄで、第３の固定点２１８ と第４の固定点２２０との間に円弧Ａ４２が形成されている。円弧Ａ４２は約６ ０°とすることができる。部分２２０はプレートの外側縁部を形成している。 本発明に従って製造される容器は、相対的な側面寸法が維持される限りにおい て、使用者の所望に応じて、特定の大きさとすることができる。より具体的には 、その側面形状を持った楕円形、丸い角部を有する矩形および他の形状とするこ とができる。本発明の各種実施態様では、容器は、表１７〜１９に数値を示した 寸法、角度または相対寸法を有する図１８〜２０に示したような側面座標を有す る９インチまたは１１インチのプレートとすることができる。 図１８〜２０に示したプレートの顕著な特徴には、外方向に伸びる４個の隣接 枠部分を有する実質的に平面状の中心部分（前記にて説明および各種図で説明し たように冠状とすることができる）であって、各枠部分が上記および以下に説明 する曲率半径を規定しているものなどがある。第１の枠部分は平面状中心部分か ら外側に伸びており、図示のように上に凸となっている。プレートによって、第 １の曲率半径Ｒ１２を有する円弧Ａ１２が規定され、該円弧の長さはＳ１である 。第２の枠部分は第１の枠部分つながっており、下に凸であって、曲率半径Ｒ２ ２および長さＳ２を有する第２の円弧Ａ２２を規定している。第３の下に凸の枠 部分は、第２の枠部分につながっており、円弧Ａ３２を規定している。第３の曲 率半径Ｒ３２および第３の円弧長さＳ３が規定されている。図２０に示したよう に、第３の円弧の上側部分での該円弧への接線は、平面状中心部分に対して実質 的に平行である。第４の枠部分は第３の枠部分につながっており、やはり下に凸 である。第４の枠部分は、長さＳ４および曲率半径Ｒ４２の第４の円弧Ａ４２を 規定している。 第２の円弧の長さＳ２は第４の円弧の長さＳ４より短く、Ｓ４は第１の円弧Ａ １２の長さＳ１より短い。第４の円弧の曲率半径Ｒ４２は、第３の枠部分の曲率 半径Ｒ３２より小さく、Ｒ３２は第２の枠部分の曲率半径Ｒ２２より小さい。前 出の表に示したように、第１の円弧Ａ１２の角度は約５５°より大きく、第３の 円弧Ａ３２の角度は約４５°より大きい。第４の円弧Ａ４２の角度は約７５°よ り小さく、好ましくは約６０°である。 代表的には、円弧Ａ１２の長さＳ１は円弧Ａ３２の長さＳ３と同等であり、第 １の枠部分のＲ１２は第３の枠部分の曲率半径Ｒ３２と同等の長さである。 概して、中心平面状部分からの第１の円弧の曲率中心（すなわち、射線Ｒ１２ の原点）の高さは、第２の枠部分の曲率中心（射線Ｒ２２の原点）が中心平面状 部分から下にある距離より実質的に短く、恐らくはそれの２５％以下である。す なわち、長さＹ１２は長さＹ２２の約０．７５倍以下である。 さらに、第１の枠部分の曲率中心からの第２の枠部分の曲率中心の水平方向で の距離は、第１の曲率半径Ｒ１２の長さの約２倍以上である。中心平面状部分か ら上の第３の枠部分の曲率中心の高さは、中心平面状部分の平面からの第４の枠 部分の曲率中心の高さより小さい。第２の枠部分の曲率中心の水平方向移動は、 第３および第４の枠部分の曲率中心から外側となっている。 図１８〜図２０のプレートの最後の顕著な特徴は、平面状中心部分からの第３ の枠部分の曲率中心の高さが第４の枠部分の曲率半径Ｒ４２の約０．７５倍未満 であり、中心部分の面からの第４の枠部分の曲率中心の高さが第１の曲率半径Ｒ １２の約０．４倍以上であるという点である。 本発明のさらに別の実施態様には、図２１〜２４に図示し、ないしは米国特許 ５３２６０２０号（本発明の譲受人に譲渡された特許であり、引用によって本明 細書に含まれる）に記載のようなＤＩＸＩＥ（登録商標）スーパーストロング（ Superstrong）の側面を有するトレーがある。そのようなトレーは、本発明のト レーの特性を向上させるのに好適な尾根部、浮き彫りおよび型押しパターンなど の他の特徴を有することもできる。図２１〜２４についての以下の説明を通じて 、各寸法は、長さＤ１または幅Ｄ２のいずれかを基準にしたものであり、それら はそれぞれ約１０．９０インチおよび８．００インチである。Ｄ１はＤ２以上で ある。しかしながら、容器の特定の長さおよび幅はさほど重要な限定事項ではな く 、単に例として本明細書に記載してある。それは、非常に重要である枠形状の各 種部分間の関係である。図２１Ａ〜２４に図示した実施態様によれば、平面状内 側領域１０１は長さ１Ｘを持ち、それは約０．３Ｄ１〜０．４Ｄ１および０．３ Ｄ２〜０．４Ｄ２、好ましくは０．３５４Ｄ１および好ましくは０．３４２Ｄ２ に等しい。平面内側領域２３０の外側周辺部に隣接して側壁部分２３２があり、 該側壁部分には環状領域２３４があって、その曲率半径は約０．０２Ｄ１〜０． ０３Ｄ１および０．０２５Ｄ２〜０．０３５Ｄ２、好ましくは０．０２３Ｄ１お よび０．０３１Ｄ２であり、それの中心点は平面状内側領域２３０から距離Ｙ１ の位置にある。環状領域２３４の開先角度２３６は約４０°〜約８０°であり、 好ましくは約６５〜７５°、または約６９°である。環状領域２３４の周囲に隣 接して、第１の円錐台領域２３８があり、鉛直方向に対して、約１０°〜約５０ °、好ましくは約１５°〜２５°または約２１°の角度Ａ１で上方に傾斜してい る。さらに、円錐台領域２３８は、長さが約０．０５Ｄ１および０．０５５Ｄ２ より大きく、好ましくは約０．１Ｄ１〜０．２Ｄ１および０．１５Ｄ２〜０．２ ５Ｄ２であり、より好ましくは約０．１５Ｄ１および０．１９Ｄ２である。さら に、円錐台領域２３８はアーチ形環状領域２４０に隣接しており、該領域２４０ の曲率半径は０．００５Ｄ１〜０．００７Ｄ１および０．００７Ｄ２〜０．００ ９Ｄ２であり、好ましくは約０．００６Ｄ１および０．００８Ｄ２であって、そ れの中心点は平面状内側領域２３０から距離Ｙ２の位置にある。アーチ状環状領 域２４０の開先角度２４２は、約４０°〜約９２°、好ましくは６５°〜８７° の範囲とすることができる。アーチ状環状領域２４０の第２の部分２４４、すな わちアーチ状環状領域２４０の遠位部分は、第２の部分２４４でアーチ状環状領 域２４０の曲線部に接する線分が約０°〜１２°の角度で下方および外側方向に 傾斜するように配置する。 環状領域２３４とアーチ状環状領域２４０を組み合わせて、アーチ状環状領域 ２４０の第２の部分２４４を上記のように配置するようにしなければならない。 すなわち、環状領域２３４の開先角度２４６は、中間に広がる第１の円錐台領域 ２４８があって次のアーチ状環状領域２４０の開先角度２４２と相まって、アー チ状環状領域２４０の第２の部分２４４の位置を決定して、アーチ状環状領域２ ４０の第２の部分２４４の遠位端から実質的に接線方向に伸びる第２の円錐台領 域２５０が約０°〜１２°の角度で外方向および下方向に広がるようになってい る。第２の円錐台領域２５０は、長さが約０．０４５Ｄ１〜約０．０５５Ｄ１お よび０．０３０Ｄ２〜約０．０４０Ｄ２の範囲、好ましくは０．０５２Ｄ１およ び０．０３４Ｄ２である。第２の円錐台領域２５０は、アーチ状環状領域２４０ の第２の部分２４４から実質的に接線方向に広がっていることから、第２の円錐 台領域２５０は、平面状内側領域２３０によって形成される水平面に関して約０ °〜１２°の範囲の角度Ａ３で、外方向および下方向に広がっている。 第２の円錐台領域２３８の外周に隣接して辺縁部２５２があり、該辺縁部は別 の円錐台領域の形態であって、第２の円錐台領域２５０から外方向および下方向 に広がっている。辺縁部２５２の長さは０．００６Ｄ１および０．００９Ｄ２以 上であり、好ましくは約０．０１０Ｄ１および０．０１３Ｄ２である。さらに、 辺縁部２５２は、鉛直方向から４５°以内の角度Ａ２で広がっており、好ましく は鉛直面に関して約１０〜３０°、より好ましくは約２０°である。 第２の円錐台領域２５０と辺縁部２５２の間の移行部分には移行領域２５４が ある。移行領域２５４の曲率半径はＲ３であり、それは約０．００５Ｄ１〜０． ００７Ｄ１および０．００７Ｄ２〜０．００９Ｄ２の範囲、好ましくは約０．０ ０６Ｄ１および０．００８Ｄ２であって、その中心点は平面状内側領域２３０か ら距離Ｙ３の位置にある。さらに、移行領域２５４の開先角度Ａ４は約４８°〜 ８０°である。 本発明の製品のさらに別の実施態様を、図２５〜２８に示してある。図２５〜 ２８についての以下の説明を通じて、各寸法は、所定の径Ｄを基準にしたもので あり、それは図２５〜２８に図示したような本発明によれば、約７．５インチで ある。しかしながら、容器の特定の径はさほど重要な限定事項ではなく、単に例 として本明細書に記載してある。それは、非常に重要である枠形状の各種部分間 の関係である。図２５〜２８に図示した実施態様によれば、平面状内側領域１２ ６０は半径Ｘ１を持ち、それは約０．２Ｄ、好ましくは０．２５Ｄに等しい。平 面内側領域２６０の外側周辺部に隣接して側壁部分２６２があり、該側壁部分に は環状領域２６４があって、その曲率半径は約０．０５Ｄ〜０．１５Ｄ、好まし くは０．１１Ｄであり、それの中心点は平面状内側領域２６０から距離Ｙ１の位 置にある。環状領域２６４の開先角度２６６は約４５°〜約７５°であり、好ま しくは約６０°〜７０°、または約６５°である。環状領域２６４の周囲に隣接 して、第１の円錐台領域２６８があり、鉛直方向に対して、約１５°〜約４５° 、好ましくは約２０°〜３０°または約２５°の角度Ａ１で上方に傾斜している 。さらに、円錐台領域２６８は、長さが約０．１Ｄより大きく、好ましくは約０ ．１７Ｄ〜約０．１９Ｄであり、より好ましくは約０．１８Ｄである。さらに、 第１の円錐台はアーチ形環状領域２７０に隣接しており、該領域２７０の曲率半 径は０．０１５Ｄ〜０．０３０Ｄの範囲であり、好ましくは約０．０２３Ｄであ って、それの中心点は平面状内側領域２６０から距離Ｙ２の位置にある。アーチ 状環状領域２７０の開先角度２７２は、約４５°〜約８７°、好ましくは６０° 〜７７°の範囲とすることができる。アーチ状環状領域２７０の第２の部分２７ ４、すなわちアーチ状環状領域２７０の遠位部分は、第２の部分２７４でアーチ 状環状領域２７０の曲線部に接する線分が約０°〜１２°の角度で下方および外 側方向に傾斜するように配置する。 環状領域２６４とアーチ状環状領域２７０を組み合わせて、アーチ状環状領域 ２６０の第２の部分２７４を上記のように配置するようにしなければならない。 すなわち、環状領域２６４の開先角度２６６は、中間に広がる第１の円錐台領域 ２６４があって次のアーチ状環状領域２７０の開先角度２７２と相まって、アー チ状環状領域２７０の第２の部分２７４の位置を決定して、アーチ状環状領域２ ７０の第２の部分２７４の遠位端から実質的に接線方向に伸びる第２の円錐台領 域２７６が約０°〜１２°の角度で外方向および下方向に広がるようになってい る。第２の円錐台領域２７６は、長さが約０．０２Ｄ〜約０．０４Ｄの範囲、好 ましくは０．０３Ｄである。第２の円錐台領域２７６は、アーチ状環状領域２７ ０の第２の部分２７４から実質的に接線方向に広がっていることから、第２の円 錐台領域２７６は、平面状内側領域２６０によって形成される水平面に関して約 ０°〜１２°の範囲の角度Ａ３で、外方向および下方向に広がっている。 第２の円錐台領域２６８の外周に隣接して辺縁部２７８があり、該辺縁部は別 の円錐台領域の形態であって、第２の円錐台領域２７６から外方向および下方向 に広がっている。辺縁部２７８の長さは０．０１Ｄ以上であり、好ましくは約０ ．０１７Ｄである。さらに、辺縁部２７８は、鉛直方向から４５°以内の角度Ａ ２で広がっており、好ましくは鉛直面に関して約１０°〜３０°、より好ましく は約２５°である。 第２の円錐台領域２７６と辺縁部２７８の問の移行部分には移行領域２８０が ある。移行領域２８０の曲率半径はＲ３であり、それは約０．００７Ｄ〜０．０ １２Ｄの範囲、好ましくは約０．００９Ｄであって、その中心点は平面状内側領 域２６０から距離Ｙ３の位置にある。さらに、移行領域２８０の開先角度Ａ４は 約４８°〜８０°である。 図２９には、本発明による食品接触製造品のさらに別の実施態様を示してある 。この本発明の容器は、持ち帰り用容器として形成することができ、以下、代表 的な実施態様である好適な持ち帰り用容器について、図２９を参照しながら説明 する。その例では蓋と本体を米国特許５３７７８６０号（引用によって本明細書 に含まれるものとする）に記載の方法に従って形成することができる。図２９に 示した容器は長楕円形であるが、該容器は、容器内に入れる内容物で決まるよう に、円形、楕円形、実質的矩形または正方形とすることができる。容器２９０は 、本体または底部分２９２と蓋２９４から構成されている。蓋２９４には、放射 方向に伸びた蓋開けタブ２９６があり、それを本体２９２の放射方向に伸びた蓋 開けタブ２９８と一緒に用いることで、使用者は密閉容器を容易に開けることが できる。容器２９０の本体２９２には、実質的に平面状の底部３００および実質 的に鉛直方向に伸びる周辺側壁３０２がある。背の高い側壁２９２と一体となっ て密閉縁３０４があり、該密閉縁は蓋２９４の協動する密閉縁３０６内に嵌合す る。 蓋２９４には、実質的に平面状の頂部３０８および頂部３９８の周囲に伸びる 枠３１０がある。枠３１０は、蓋２９４の拡張容積部分３１２を補強するために 設けてある。枠３１０はさらに、蓋を合として用いる場合に、その蓋の上に本体 ２９２を乗せるのに役立つ。 拡張容積部分３１２は、枠３１０の全周に配置され、そこから下方に広がる拡 張壁３１４によって形成されている。拡張壁３１４は、水平の蓋補強環３１６と 一体形成されており、該環は蓋２９４の頂部３０８と実質的に平行である。蓋補 強環３１６の外周はさらに、密閉縁３０６と一体形成されている。さらに、密閉 縁３０６から放射方向で外方向に、第２の水平蓋補強環３１８が伸びており、そ れも頂部３０８と実質的に平行である。 同様に、本体２９２には水平蓋補強環３２０があり、該環は密閉縁３０４周囲 から伸びていて、密閉縁３０４と容器２９０全体の構造的完全性を補助および維 持している。補強環３２０に加えて、周辺側壁３２０の上側部分の周りには段差 ３２２が設けてあり、重ね合わせたユニットが、積み上げおよび重ね合わせの際 の過度の相互圧迫によって互いに潰れるを防止するようになっている。さらに、 側壁３０２の上側部分には、戻り止め３２６と協動する複数の切下げ３２４があ り、図２９にはそのうちの１個のみが、縁３０６と蓋補強環３１６の間の一体連 結部に図示してある。切り下げ３２４と篏合された場合に戻り止めは、容器が実 際に密閉されたことを音で示す。さらに、切り下げ３２８を縁３０４の外側部分 に形成された戻り止め３３０を受けるための縁３０４の外周に設けて、やはり容 器が密閉されたことを音で示すようにすることができる。図２９に図示した容器 は、縁３２４および３０６のそれぞれの内側部分および外側部分の両方に形成さ れた戻り止めおよび切り下げを示しているが、縁の一方のみに個々の戻り止めお よび切り下げを設けるか、あるいは縁のいずれの側にも戻り止めと切り下げを設 けないようにすることが望ましい場合がある。 本発明の製品のさらに別の実施態様において、図３０〜３３に別のボールを図 示してある。図３０〜３３のボールについての以下の説明を通じて、各寸法は、 所定の径Ｄを基準にしたものであり、それは本発明によれば、約７．３インチで ある。しかしながら、容器の特定の径はさほど重要な限定事項ではなく、単に例 として本明細書に記載してある。それは、非常に重要である枠形状の各種部分間 の関係である。図３０〜３３に図示した実施態様によれば、冠状内側領域３４０ は冠状部高さＹ５を持ち、それは約０．００４Ｄ〜０．０１２Ｄまたは好ましく は０．００８Ｄであり、さらに半径Ｘ１を有し、それは約０．２Ｄ〜０．３Ｄ、 好ましくは０．２５Ｄに等しい。冠状内側領域３４０の外側周辺部に隣接して側 壁部分３４２があり、該側壁部分には第１の環状領域３４４があって、その曲率 半径は約０．０５Ｄ〜０．１５Ｄ、好ましくは０．１１Ｄであり、それの中心点 は冠状内側領域３４０と第１の環状領域３４４の間の接点から距離Ｙ１の位置に ある。第１の環状領域３４４の開先角度３４６は約４５°〜約８５°であり、好 ましくは約６５°〜８０°、または約７２°である。側壁部分３４２の第１の環 状領域３４４の周囲に隣接して、第２の環状領域３４８があり、該領域は約０． ８Ｄ〜１．２Ｄ、好ましくは０．９６Ｄに等しい曲率半径を持ち、それの中心点 は冠状内側領域３４０と第１の環状領域３４４の接点から距離Ｙ２の位置にある 。第２の環状領域３４８の３５０で示される円弧Ａ２の開先角度は、約２°〜１ ２°、好ましくは５°〜９°または約７°である。側壁部分３４２の第２の環状 領域３４８の周囲に隣接して、第３の環状領域３５２があり、それの曲率半径は 約０．１Ｄ〜０．２Ｄ、好ましくは０．１５Ｄに等しく、その中心点は、冠状内 側領域３４０と第１の環状領域３４４の接点から距離Ｙ３の位置にある。第３の 環状領域３５２の開先角度は、約２０°〜５０°、好ましくは２５°〜４０°ま たは約３３°である。側壁部分３４２に隣接して、同じ曲率半径を有する領域３ ５８と３６０から成る第４の環状領域を有するフランジ部分３５６がある。第３ の環状領域３５２に隣接して、環状領域３５８から始まる第４の環状領域があり 、それは最も上のボール高さまで伸び、ボール直径Ｄまで環状領域３６０に続い ている。環状領域３５８と３６０はいずれも、約０．０２Ｄ〜０．０５Ｄ、好ま しくは０．０３Ｄの曲率半径を有し、それらの中心点は冠状内側領域３４０と第 １の環状領域３４４の間の接点から距離Ｙ４の位置にあることから、それらは１ 個の環状領域であるフランジ部分３５６に対して等価である。第４の環状領域３ ５６の開先角度３６２は、約４５°〜８５°、好ましくは６５°〜８０°または 約７３°である。物性、耐熱性および食品接触好適性 図３４には、雲母充填ポリプロピレンプレートと競合会社のプラスチック製使 い捨てプレートについての剛性と現在のプレート材料コストの比較を示してある 。「Ｊ」とは、本発明の雲母充填ポリプロピレンプレートを指し、「Ｓ」とはソ ロ・カップ社（Solo Cup Company）によって現在製造されているものなどのポリ スチレンに基づくプレートを指す。平均プレート厚さを、各プレートの種類およ び 大きさについて示してある。図の左側は８．７５インチプレートについてのデー タを示してあり、その場合、厚さとコストが大幅に低下しているが、Ｊプレート の剛性はＳの約３倍である。図の右側は１０．２５インチプレートについてのデ ータを示してあり、その場合、Ｊプレートの剛性は同一厚さでＳの７倍を超えて いる。白丸の点は、厚さが薄くなっていることでプレート材料のコストがＳと同 等である１０．２５インチＪプレートについて計算した剛性に相当するものであ る。 Ｊの推定厚さＸは、Ｘ＝(１９ミル)(２．９ｃｍ／３．８ｃｍ)として計算され る。厚さを小さくした場合の同等コストでの理論剛性Ｒ１は次のように計算され る。 （Ｒ１／Ｒ２）＝（１４．５ミル／１９ミル）ｅｘｐＮ 式中、Ｒ２は１９ミルでの実験剛性値であり、Ｎ＝１．８１６はディキシー・ス ーパーストロング（Dixie Superstrong）１０．２５インチプレート設計につい ての厚さ指数値であって、剛性についての下記一般式から得られる。 Ｒ＝（ＫＥ）ＴｅｘｐＮ 式中、Ｅはヤング率であり、Ｋは形状定数であり、Ｔは厚さである。図３４に示 したデータから、本発明のＪプレートの剛性が、同等または相対的に低い材料コ ストで、市販のポリスチレンポリマーに基づくプレートより大幅に高いことがわ かる。 図３５では、平均厚さ１９ｍｌ（Ｊ）の雲母充填ポリプロピレン１０．２５イ ンチプレート（Ｊ）についての耐熱性能を、同じ大きさおよび厚さの（Ｓ）ポリ スチレンに基づくプレート（Ｓ）と比較している。耐熱性の尺度は、１０ラジア ン／秒でレオメトリクス・ソリッズ（Rheometrics Solids）分析装置を用いて測 定した動的屈曲保存係数Ｅ’ある。Ｅ’が高いほど、剛性が高く、寸法安定性が 向上していることを示している。動的機械スペクトル測定は、温度および負荷頻 度（変形時間スケール）に関係するポリマー材料の粘弾性評価に使用される一般 的方法である。本発明のＳプレート材料およびＰＰ／雲母シートの平坦矩形試料 の動的機械特性について、レオメトリック・サイエンテイフィック（Rheometric Scientific）が製造し、二重カンチレバー曲げ固定具を搭載したレオメトリク ス・ソ リッズ分析機ＲＳＡＩＩ装置を用いて、１０ラジアン／秒で屈曲変形を行った。 温度走査は、各温度で０．５分間の固定時間を設けて、２℃間隔の温度段階を用 いて、０．０５％歪みで行った。駆動モータによって与えられる負荷歪みとトラ ンスデューサによって測定される反作用出力との間の時間間隔から、材料の複素 係数Ｅ^*値が得られる。パラメータＥ^*は正式にはＥ^*＝Ｅ’＋ｉＥ''で表され、 その場合Ｅ’は保存係数（純粋に弾性の項）であり、Ｅ''は損失係数（純粋に粘 性の項）である。保存係数Ｅ’は歪みと同位相の反作用力を歪みで割った値とし て定義され、周期当たりの保存および回収されたエネルギーの尺度を与えるもの である。損失係数Ｅ''は歪みと９０°位相のずれた反作用力を歪みで割った値と して定義され、周期当たりの発散されるエネルギーの尺度を与えるものである。 損失係数の保存係数に対する比は一般に減衰（デルタの正接値）として知られる (デルタは、反作用力と歪みの間の位相角度である)。動的保存屈曲係数Ｅ’は耐 熱性能の有効な尺度であり、値が高いほど性能が高い。環境条件（７７°Ｆ）で は、本発明の雲母充填ポリプロピレンプレートについてのＥ’はＳの場合よりか なり高い。油脂の多い食品のマイクロ波加熱または調理で一般的に生じる苛酷な 温度に相当する２５０°Ｆでは、マイクロ波調理試験との関連で以下に詳細に示 すように、本発明のＪプレートの耐熱性はＳによって製造されるプレートよりか なり優れている。 マイクロ波処理可能性 フォート・ジェームス社(Fort James Corporation)(Ｊ)の本発明のプレート試 料とソロ・カップ社（Ｓ）製造のプレートについて、各種食品を用いて電子レン ジ（三星（Samsung）ＭＷ８６９０型）にて試験を行った。いずれの場合も最大 電力設定（１０）を用い、調理／加熱の時間および手順は、包装に記載の食品メ ーカーの説明に従った。ほとんどの被験食品が冷凍のマイクロ波処理可能型のも のであり、半解凍状態でプレート上に直接乗せてから調理した。適宜に、調理過 程中に、パラフィン紙のゆるいカバーを施した。調理後、プレートを温水で軽く 洗い、検査した。以下に、詳細な試験結果を示す。その内容は上記の表２０にも まとめてある。試験１の結果−砂糖を塗ったドーナツ Ｊ 大きい楕円形の砂糖を塗ったドーナツを本発明のプレートに乗せて６０秒間電 子レンジで処理した。塗った糖が溶け、発泡して、プレート上に流れた。沸騰す る砂糖と油脂の混合物のために、プレートの底部が非常に熱く感じられたが、プ レートには歪み、着色、軟化および浸透は認められなかった。プレートは安全に 扱えるだけの低温であった。ドーナツの残留物は容易に洗い落とされ、使用した プレートの外観は良好であった。Ｓ プレートの底が熱くなり、わずかに変形していたが、浸透はなかった。ただし 、砂糖がプレートに粘着した。試験２の結果−チーズソースをかけたブロッコリー Ｊ グリーン・ジャイアント（Green Giant）のブロッコリーのチーズソースかけ １０オンスをフレキシブルパウチから取り出し、パラフィン紙でゆるく覆って、 プレートに乗せて電子レンジ処理した。チーズが溶け、プレート上で発泡してい たが、粘着はなかった。プレートの底は暖かかったが、浸透や寸法安定性損失は 認められなかった。洗浄後、シミは認められず、使用したプレートの外観は良好 であった。Ｓ プレートの底が熱くなり、かなり変形していたが、浸透はなかった。試験３の結果−ペパローニピザ Ｊ ツームストン(Tumbstone)の７オンスのペパローニピザをカバーをかけずにプ レートに乗せて、４分間調理した。試験の中間時点あたりでチーズが溶けて、発 泡が開始した。溶けたチーズがペパローニから滲み出た高温の液体脂肪と混和し て、生地の端部でプレート上にしたたり落ちた。粘着、浸透、着色およびプレー トの寸法安定性損失は認められず、使用したプレートの外観は良好であった。Ｓ プレートの底が熱くなり、中等度の変形があったが、浸透はなかった。ペパロ ーニ中の油からの脂こい赤みがかった着色が完全には洗い落とせなかった。試験４の結果−電子レンジ用子供食 ポークリブパティ、バーベキューソース、フライ、蜂蜜トウモロコシパン Ｊ 部分的に調理された骨なしポークリブパティ、バーベキューソース、フライお よび蜂蜜トウモロコシパンからなる材料の入ったスワンソン（Swanson）の７． ２オンスの電子レンジ用子供食を用いて、迅速な食事準備シミュレーション試験 を行った。食品を区画トレーからプレート上に移した。ソースを豚肉の上にスプ ーンでかけ、パティの端とプレート上にたらした。トウモロコシパン種をスプー ンで取り出し、フライの隣のプレート上に置いた。食品はパラフィン紙で緩く覆 い、３．５分間調理した。電子レンジ調理後の検査により、トウモロコシパンが 十分調理され、プレートに対して粘着や損傷がないことが明らかになった。ソー スのかかったフライと豚肉による浸透はなく、プレートの寸法安定性は失われな かった。プレートを洗浄したところ、バーベキューソースによるわずかな着色の あることが認められた。全体的に、使用したプレートの外観は非常に良好であっ た。Ｓ プレートの底が主として豚肉のために変形し、バーベキューソースによるかな りの着色があったが、浸透はなかった。試験５の結果−トマトソースをかけたポークビーンズ Ｊ トマトソースをかけたポークビーンズ（８オンスの缶）をプレートに乗せ、パ ラフィン紙で覆い、２分間加熱して、ほぼ沸騰させた。プレートの底が熱くなっ たが、縁部は冷えており、触ることができた。プレートの底は熱かったが膨れは なく、熱い食品プレートの縁部を持って扱った時も、寸法安定性の損失は感じら れなかった。浸透、歪みおよび着色は認められなかった。プレートの外観は良好 であった。Ｓ プレートの底が非常に熱くなり、ひどく変形していたが、浸透はなかった。縁 部を持って扱った時に、プレートの剛性が低下しているように感じた。試験６の結果−シロップをかけたホットケーキおよび調理済みベーコン Ｊ この試験では、スワンソンの電子レンジ用ホットケーキ・ベーコン朝食（大き さ４．５オンス）を用いた。この半解凍食は、３個のホットケーキと３個の部分 的に調理済みのベーコン片からなるものであった。ホットケーキとベーコンをカ ートンに入ったトレーから取り出し、プレートに乗せた。ティースプーン５杯分 のホットケーキ用シロップをホットケーキの上にかけ、食事を一つにまとめてパ ラフィン紙で覆い、２分間電子レンジにかけた。プレートの底は熱くなったが、 全体的なプレートの性能は良好であり、歪み、浸透、寸法安定性の損失および着 色はなかった。カリッとなる際にベーコンから熱い油脂分が若干滲み出したが、 プレートに損傷は認められなかった。使用したプレートの外観は良好であった。Ｓ プレートの底は熱くなり、かなり変形したが(特にベーコンが置いてあった場 所)、浸透は認められず、縁部を持って取り扱った際にプレートが柔らかいよう な感触があった。試験７の結果−バター Ｊ バター（ティースプーン５杯分の大きさの塊）をプレートに乗せ、パラフィン 紙でゆるく覆い、３分間電子レンジにかけた。バターが完全に溶け、プレートの 底全体を覆った。バターは被験プレートの端部の方で沸騰し始めた。プレートの 底は非常に熱くなり、若干歪んだが、浸透はなかった。プレートの枠部は触れる ことができる程度に冷えた感触があって、電子レンジからプレートを安全に取り 出すことができた。少量のバターが焦げたが、プレートから簡単に洗い落とすこ とができた。プレート全体の性能は良好であった。Ｓ プレートの底が非常に熱くなり、かなり変形したが、浸透は認められず、脂ぎ ったフィルム状残留物を完全に洗い落とすことはできなかった。プレートは、縁 部を持って扱った時に、柔らかく、ゴム状であるように感じられた。試験８の結果−ベーコン Ｊ 生で保存処理したベーコン３片を３枚の紙タオルで包み、５分間調理した。全 てのベーコンがカリッとなり、そのうちの２０％が焦げた。プレートの底が非常 に熱くなったが、縁部領域のほとんどが比較的冷えており、触ることができた。 ベーコンから油脂分が滲み出し、タオルに浸透した。その油脂がプレートの底、 側部および一部の縁部領域に溜まった。一部の縁部領域にたまった油脂により、 プレートの局所的融解が生じたが、穴は生じなかった。プレートの底にたまった 熱い油脂によってかなりの歪みが生じたが、浸透はなかった。試験８における全 体的なプレート性能は、試験７の場合より満足度の低いものであった。Ｓ 生ベーコンを紙タオルで覆い、Ｓプレート上で調理したら、底が非常に柔らか くなり、電子レンジ内のガラストレーに付着した。そのような熱油脂条件下では 、付着したポリマー領域で局所的融解が生じ、プレートをガラストレーから持ち 上げた際に伸び上がった。プレートはひどく歪んだが、穴は形成されず、浸透も 認められなかった。 生ベーコンの場合を例外として、本発明のＪプレートの電子レンジ中での挙動 は、各種の水性食品、油脂性／脂肪性食品、砂糖を含む食品の組み合わせで良好 であると考えられる。各種類の食品をプレート上で直接調理している際および調 理後に、異臭や悪臭は認められなかった。以上のデータから、本発明のプレート が優れた特性を持つものであることが明らかである。耐亀裂性 剛性プレートの低温耐亀裂性は、販売場所まで保管および輸送する際に製品が 無事でなければならないことを考えると、非常に重要な点である。通常、剛性を 低下させることなく、剛性ポリマー材料の耐亀裂性を向上させたり、脆性を低下 させることは困難であり、ポリエチレン類、ゴム変性樹脂などの比較的柔軟な伸 縮性材料を過剰量加えた場合には、そのような剛性の低下が生じるのが普通であ る。剛性をほとんど低下させずに耐亀裂性を持たせるには、数重量％〜約５重量 ％の範囲の比較的低量のポリエチレンまたはゴム変性添加物を加えなければなら ない。しかしながら本発明から、低濃度のポリエチレンのみを加えても、耐亀裂 性を高めるには不十分であり、ポリエチレンとＴｉＯ₂という相乗的な２種類の 物質の組み合わせによって所望の結果が得られることがわかる。そのような低臭 気製造品は高い耐亀裂性を有することから、商業的に有用である。実施例６３〜７０ 本発明の強化・耐亀裂性製造品のさらに別の態様が提供される。カップリング 剤を含まないポリプロピレン／雲母／ポリエチレン／酸化チタン製剤が耐亀裂性 であることが認められている。それら製造品は、本明細書における本発明の概要 で前述した量で、表２１に示した成分を有する。表２１では、ポリエチレン／酸 化チタンが耐亀裂性において相乗効果を示すことがわかる。 ^*カップリング剤は無水マレイン酸変性ＰＰ用Aristech Unite NP-620である。 他の成分は、雲母＝Franklin Minerals L 140、ＣａＣＯ₃＝Huber Q325、ＰＰ＝ Exxon Escorene PP4772、ＬＬＤＰＥ＝Novapol Novachemical G1-2024Aである。 ^**表に示した数ｎから構成される試料集合についての、０°Ｆで亀裂を生じた プレートのパーセント ＴｉＯ₂、ポリエチレンまたはカップリング剤の各種組み合わせで製剤を至適 化する上で実験手段として有用であることが認められている以下に記載の方法に 従って、実施例６３〜７０の耐亀裂性を実験室で評価した。実験法を工夫し、そ れを使用して、プレートの耐亀裂性を評価した。具体的には、以下の記載で、試 験装置およびプレートに対して反復枠破壊力を加えるのに使用した関連固定具に ついて説明する。この手順で使用した標準的装置の型式番号を以下に記載してあ り、これら試験で使用の別の固定具は以下のように用いた。 インストロン環境チャンバ（Instron Environmental Chamber）３１１１型を 搭載したインストロン−５５Ｒ４０２型を用いた。インストロン環境チャンバ３ １１１型に対して変更を加えて、液体窒素で低温制御するようにした。それには 、キャビネット背面に制御ソレノイドが搭載され、制御パネルアセンブリに電子 制御モジュールが搭載されていた。チャンバ内の温度は、正面パネル温度ダイヤ ルで の設定温度に基づいて制御した。チャンバ内の熱電対が装置に対してフィードバ ックを行う。チャンバには水銀温度計があり、絶縁ガラス製ドアからチャンバ内 の温度が見えるような方向に向けた。温度をモニタリングし、パネルの温度ダイ ヤルを用いて０℃に調節した。 インストロンの負荷セルに押し棒を取り付け、環境チャンバ頂部の開口に通し た。直径１００ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円形金属装置を、チャンバ内の押し棒の端 部に取り付けた。その円形金属装置を用いて、試験中、プラスチックプレートの 縁部に触れた。 直径１４０ｍｍ、厚さ１４ｍｍの円形金属製台座上にプレート支持具を乗せた 。この金属製台座は、環境チャンバの内側床の真上に位置していた。それを支持 棒に取り付けた。その支持棒は環境チャンバの床を塚し、インストロンの底部に 取り付けてあった。金属製台座上に中心位置決め固定具を取り付けて、プレート の支持固定具を、環境キャビネット中の同じ位置に繰り返し置けるようにした。 プレート支持固定具は、厚さ５ｍｍのプレキシガラスシートで構成されている 。この固定具の本体寸法は１００×１２５ｍｍである。寸法１２５ｍｍは、その 固定具の正面幅を表す。寸法１６０×１２５ｍｍの第２のプレキシガラスパネル の１２５ｍｍ側部の辺は、プレキシガラス本体に永久的に取り付けられている。 このパネルを本体に対して９０°の角度で、正面の辺から３５ｍｍ内側に取り付 けた。Ｌ字形のプレキシガラス部品を、蝶ネジにより、永久パネル後方でそれに 平行になるよう、本体に取り付けた。Ｌ字部品の底には長さ２０ｍｍの溝２本を 設けて、取り付け可能とし、被験プレートを固定するための調節用に動かせるよ うにした。Ｌ字形部品の短い脚部または底は固定具の背面と対向している。寸法 ４０×２５×１５ｍｍ（厚さ）のブロックの最も高い端部を、Ｌ字形部品の中心 に永久的に取り付けた。そのブロックは、前記可動部品の正面にあるか、または Ｌ字形部品の短い脚部と丁度反対の位置にあり、可変式プレート止め具を、可動 Ｌ字部品の片側に取り付けた。 プレートの耐亀裂性の試験方法は以下の通りである。被験プレートを、プレー ト支持固定具の辺に鉛直に立てて固定した。被験プレートの底を、プレート支持 固定具の永久的に取り付けたプレキシガラスパネルに当てた。プレート支持固定 具の可動部分の蝶ネジを緩めた。Ｌ字形可動部品をプレートの方へ移動させた。 固定プレキシガラスパネルおよびＬ字形可動部品の壁に取り付けたブロックによ って、プレートを鉛直に立てた状態で固定した。 Ｌ字形可動部品に取り付けられたプレート止め具を調節して、プレートの中心 がプレート支持固定具の中心と位置合わせされるようにした。鉛直に立てた状態 で固定された被験プレートとともにプレート支持固定具を、環境チャンバ内の金 属底支持具に乗せた。インストロンを調節して、押し棒破壊アセンブリをプレー トの辺の上方０．５インチの所に配置した。 試験の前に、環境チャンバを０°Ｆに調節した。鉛直に立てた状態で固定され た被験プレートとともにプレート支持固定具を、環境チャンバ内に入れた後、チ ャンバは再度０°Ｆとしなければならなかった。それに要した時間は約３０秒で あった。再度試験温度とした後、プレートをさらに５分間コンディショニングし てから、試験を行った。 インストロンのクロスヘッド速度は、４０インチ／分に設定した。５分間のコ ンディショニング期間後、インストロンを駆動し、辺破壊力を加えた。各条件に ついて、５枚１組または１０枚１組のプレートで試験を行った。各試験条件につ いて、調べたプレート総数と枠の亀裂損傷を示したプレート総数を表２１に示し てある。さらに、亀裂を生じたプレートのパーセントを、上記のように計算した 。 耐亀裂試験用の上記の製剤は、１５０〜２００ポンドのバッチ規模および３分 間の公称混合時間およびそれに続く水中ペレット化にて、商業用バンバリー装置 で、４００〜約４２５°Ｆの温度範囲で配合したものである。 次にペレットを、１８ミルの範囲の鋳造シートとして３７０°Ｆで押し出した 。シートライン条件には、スクリューＲＰＭ値１００、チルロール温度１３０° Ｆもあった。次に、雌型を用いてプレートを真空熱成形し、トリミングしてから 、耐亀裂性試験に供した。 実施例６３〜６５のデータから、ＴｉＯ₂、ポリエチレンまたはカップリング 剤を単独で存在させても、ＰＰ／雲母／ＣａＣＯ₃を成分とするプレートの耐亀 裂性を向上させるには不十分であることがわかる。さらに、実施例６６および６ ７のデータから、ポリエチレンとカップリング剤またはＴｉＯ₂とカップリング 剤という２成分の組み合わせも、耐亀裂性を付与するには不十分であることがわ かる。さらに、ＴｉＯ₂、ポリエチレンおよびカップリング剤という３成分の組 み合わせ（実施例６８）も、大半のサンプルが亀裂を示したことから明らかなよ うに、十分な耐亀裂性を与えるものではない。むしろ、本発明の有用な添加剤組 み合わせ（実施例６９および７０）は、ポリエチレン（ＬＬＤＰＥまたはＨＤＰ Ｅ）と０．５重量％以上のＴｉＯ₂という２成分系を含有するものであり、亀裂 を生じたサンプルがなかったことから明らかなように、それによって優れた耐亀 裂性が得られる。実施例７１〜７８ 上記の手順および組成に従って、さらに別のプレートを製造した。亀裂試験の 結果を、以下の表２２に示してある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｌ 22:00 Ｂ２９Ｌ 22:00 (72)発明者 マッカーシィー，ドナルド，シー. アメリカ合衆国 54911 ウィスコンシン 州 アップルトン フォックスムーア レ イン 911 (72)発明者 ネクレスク，クリスチャン，エム. アメリカ合衆国 54956 ウィスコンシン 州 ニーナ ケンシントン ロード 713 (72)発明者 パターソン，ロバート アメリカ合衆国 54986 ウィスコンシン 州 ウィニーコオン カントリー ロード ビー 8790 (72)発明者 スウォンテク，アンソニー，ジェィ. アメリカ合衆国 54956 ウィスコンシン 州 ニーナ カントリー ロード エー 6352

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．溶融処理ポリオレフィン／雲母組成物から形成される、食品接触適合臭気 特性を有するマイクロ波処理可能な使い捨て食品接触製造品であって、前記組成 物が約４０〜約９０重量％のポリプロピレンポリマーおよび約１０〜約５０重量 ％の雲母を含み；前記溶融処理組成物が、約１．６未満の相対香気強度指数を示 すことを特徴とするマイクロ波処理可能製造品。 ２．前記溶融処理組成物がさらに、アルカリ金属またはアルカリ土類金属と炭 酸塩、リン酸塩、カルボン酸との反応生成物ならびにアルカリ金属およびアルカ リ土類元素の酸化物、水酸化物または珪酸塩などの塩基性の有機もしくは無機化 合物、そして二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムお よびそれらの混合物という１以上の酸化物との混合物などの塩基性金属酸化物を 含む請求項１に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ３．前記の塩基性有機もしくは無機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウ ム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪 酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオラ イト類、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、ステアリン酸カルシウム、ス テアリン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム 、二酸化ケイ素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以 上の酸化物との混合物；ならびに上記のものの混合物からなる群から選択される 請求項２に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ４．前記塩基性無機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウ ム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム、 酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類、リン酸 ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、二酸化珪素と酸化マグネシ ウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならび に上記の１以上の塩基性無機化合物の混合物からなる群から選択され；該塩基性 無機化合物の量が前記製造品の約２〜２０重量％である請求項３に記載のマイク ロ波処理可能製造品。 ５．前記塩基性無機化合物が炭酸カルシウムである請求項４に記載のマイクロ 波処理可能製造品。 ６．炭酸カルシウムが、約５〜約２０重量％で前記製造品中に存在する請求項 ５に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ７．前記塩基性有機化合物が、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシ ウム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウムおよびそ れらの混合物からなる群から選択され、該塩基性有機化合物の量が、前記製造品 の約０．５〜約２．５重量％である請求項３に記載のマイクロ波処理可能製造品 。 ８．前記組成物が、約１．０未満の相対香気強度指数を示す請求項１に記載の マイクロ波処理可能製造品。 ９．前記組成物が、約０．７未満の相対香気強度指数を示す請求項８に記載の マイクロ波処理可能製造品。 １０．前記製造品がボールまたはプレートである請求項１に記載のマイクロ波 処理可能製造品。 １１．前記製造品が射出成形によって製造される請求項１に記載のマイクロ波 処理可能製造品。 １２．前記製造品が、溶融押出ポリエチレン／雲母ペレットから製造されるシ ートから熱成形されたものである請求項１に記載のマイクロ波処理可能製造品。 １３．前記製造品が、成形、熱成形、加圧下の真空熱成形、または真空と圧力 を組み合わせた熱成形されて容器の形状となったものであり；該容器が約２５０ °Ｆ以上の融点を示し；該容器が、少なくとも２２０°Ｆ以下の温度で寸法安定 性であり、油脂、糖および水に対して耐久性であって、鋸歯状ポリスチレン食器 による切断に対して耐久性であるだけの剛性を有する請求項１２に記載の製造品 。 １４．前記製造品が、１以上の微小粒食品接触面を有する請求項１２に記載の マイクロ波処理可能製造品。 １５．前記微小粒表面が、前記微小粒食品接触面とは反対側の面での真空熱成 型によって形成される請求項１４に記載のマイクロ波処理可能製造品。 １６．前記微小粒食品接触面が、ＴＡＰＰＩ法Ｔ−４８０−０Ｍ９２による測 定で、７５°で約３５未満の表面光沢を示す請求項１４に記載のマイクロ波処理 可能製造品。 １７．前記微小粒食品接触面が、約１２ミクロン以上のパーカー粗度値を示す 請求項１６に記載のマイクロ波処理可能製造品。 １８．前記プロピレンポリマーが、アイソタクチックなポリプロピレン、ポリ プロピレン−ポリエチレン共重合体(ポリマーを構成している単位のうち、エチ レン部分は約１０％未満)、ならびにそれらの混合物からなる群から選択される 請求項１に記載のマイクロ波処理可能製造品。 １９．前記ポリマーが、アイソタクチックなポリプロピレンであり、約０．３ 〜約４の溶融流量指数を有する請求項１８に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ２０．前記ポリプロピレンが、約１．５の溶融流量指数を有する請求項１９に 記載のマイクロ波処理可能製造品。 ２１．前記組成物がさらにポリエチレン成分も含有する請求項１に記載のマイ クロ波処理可能製造品。 ２２．前記ポリエチレンが、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＭＤＰＥおよ びそれらの混合物からなる群から選択される請求項２１に記載のマイクロ波処理 可能製造品。 ２３．前記ポリエチレン成分がＨＤＰＥを含む請求項２１に記載のマイクロ波 処理可能製造品。 ２４．前記ポリエチレン成分がＬＬＤＰＥを含む請求項２１に記載のマイクロ 波処理可能製造品。 ２５．さらに酸化チタンを含有する請求項２１に記載のマイクロ波処理可能製 造品。 ２６．前記製造品が約２５０〜約３３０°Ｆの融点を示す請求項１に記載のマ イクロ波処理可能製造品。 ２７．雲母が、前記溶融処理組成物中に約２０〜約３５重量％存在する請求項 １に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ２８．雲母が、前記溶融処理組成物中に約３０重量％存在する請求項２７に記 載のマイクロ波処理可能製造品。 ２９．前記製造品が揮発性のＣ８およびＣ９有機ケトン類を実質的に含まない 請求項１に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ３０．前記製造品が、約４２５°Ｆ未満の工程溶融温度で調製される溶融配合 ポリオレフィン／雲母組成物から製造される請求項３０に記載のマイクロ波処理 可能製造品。 ３１．前記製造品が、約４００°Ｆ以下の工程溶融温度で調製される溶融配合 ポリオレフィン／雲母組成物から製造される請求項３０に記載のマイクロ波処理 可能製造品。 ３２．前記製造品が、約４２５°Ｆ未満の工程溶融温度で調製される押出シー トから熱成型されたものである請求項３０に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ３３．前記溶融処理ポリオレフィン／雲母組成物が、窒素雰囲気下で溶融配合 される請求項１に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ３４．実質的に平面状中心部分を有するプレートの形態であって、 該中心部分から外方向に第１の枠部分が伸び、該第１の枠部分が上に凸の形で あって、第１の曲率半径を有する第１の円弧を規定しており； 第２の枠部分が前記第１の枠部分につながっていて、そこから外方向に伸びて おり、該第２の枠部分は下に凸の形であって、第２の曲率半径を有する第２の円 弧を規定しており； 第３の枠部分が前記第２の枠部分につながっていて、そこから外方向に伸びて おり、該第３の枠部分は下に凸の形であって第３の曲率半径を有する第３の円弧 を規定し、前記実質的に平面状の中心部分の面に対して実質的に平行な該円弧の 接線を規定しており； 第４の枠部分が前記第３の枠部分につながっていて、そこから外方向および上 方向に伸びており、該第４の枠部分は下に凸の形であって第４の曲率半径を有す る第４の円弧を規定し；前記第２の枠部分の前記第２の円弧の長さは前記第４の 枠部分の前記第４の円弧の長さより実質的に短く、該第４の円弧の長さは前記第 １の枠部分の前記第１の円弧の長さより実質的に短く、前記第４の枠部分の前記 第４の曲率半径は前記第３の枠部分の前記第３の曲率半径より小さく、該第３の 曲率半径は前記第２の枠部分の前記第２の曲率半径より小さく、前記第１の円弧 の角度は約５５度より大きく、前記第３の円弧の角度は約４５度より大きい請求 項１に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ３５．前記第４の円弧の角度が約７５度未満である請求項３４に記載のプレー ト。 ３６．前記第１の円弧の長さが前記第３の円弧の長さと同等であり、前記第１ の円弧の前記第１の曲率半径が、前記第３の円弧の前記第３の曲率半径と同等で ある請求項３４に記載のプレート。 ３７．前記実質的に平面状部分の面からの前記第１の枠部分の曲率中心の高さ が、前記第２の枠部分の曲率中心が前記実質平面状部分の面より下にある距離よ り実質的に短い請求項３４に記載のプレート。 ３８．前記第１の枠部分の曲率中心からの前記第２の枠部分の曲率中心の水平 距離が、前記第１の枠部分の前記第１の曲率半径の約２倍以上である請求項３４ に記載のプレート。 ３９．前記実質平面状部分の面から上の前記第３の枠部分の曲率中心の前記高 さが、前記実質平面状部分の面からの前記第４の枠部分の曲率中心の高さより小 さい請求項３４に記載のプレート。 ４０．前記第２の枠部分の曲率中心の水平方向移動位置が、前記第３および前 記第４の両方の枠部分の曲率中心から外側である請求項３４に記載のプレート。 ４１．前記実質平面状部分の面からの前記第３の枠部分の曲率中心の高さが前 記第４の枠部分の曲率半径の約０．７５倍未満であり、前記実質平面状部分の面 からの前記第４の枠部分の曲率中心の高さが前記第１の枠部分の前記第１の曲率 半径の約０．４倍以上である請求項３４に記載のプレート。 ４２．溶融処理ポリオレフィン／雲母組成物で形成された、食品接触適合臭気 特性を有するマイクロ波処理可能な使い捨て食品接触製造品であって、前記組成 物が約４０〜約９０重量％のポリプロピレンポリマーおよび約１０〜約５０重量 ％の雲母；ならびにアルカリ金属またはアルカリ土類元素と炭酸塩、リン酸塩、 カルボン酸との反応生成物ならびにアルカリ金属およびアルカリ土類元素の酸化 物、水酸化物または珪酸塩などの塩基性の有機もしくは無機化合物、そして二酸 化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムおよびそれらの混合 物という１以上の酸化物との混合物などの塩基性金属酸化物を含有することを特 徴とするマイクロ波処理可能製造品。 ４３．前記の塩基性有機もしくは無機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナトリ ウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ 珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオ ライト類、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、ステアリン酸カルシウム、 ステアリン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウ ム、二酸化ケイ素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１ 以上の酸化物との混合物；ならびに１以上のそれらの混合物からなる群から選択 される請求項４２に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ４４．前記塩基性無機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリ ウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム 、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類、リン 酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、二酸化珪素と酸化マグネ シウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、なら びに上記の１以上の塩基性無機化合物の混合物からなる群から選択され；該塩基 性無機化合物の量が前記製造品の約５〜２０重量％である請求項４３に記載のマ イクロ波処理可能製造品。 ４５．前記塩基性無機化合物が炭酸カルシウムである請求項４４に記載のマイ クロ波処理可能製造品。 ４６．炭酸カルシウムが、約８〜約１２重量％で前記製造品中に存在する請求 項４５に記載のマイクロ波処理可能製造品。 ４７．前記塩基性有機化合物が、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カル シウム、ステアリン酸カリウム、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウムおよび それらの混合物からなる群から選択され、該塩基性有機化合物の量が、前記製造 品の約０．５〜約２．５重量％である請求項４２に記載のマイクロ波処理可能製 造品。 ４８．食品接触用途に好適な臭気特性を有する塩基性の臭気抑制剤を含むポリ プロピレン／雲母溶融配合品を製造するための低温配合方法であって、(ａ)ポリ マーを最高約３５０°Ｆ以下の温度に維持しながら、ポリプロピレンポリマーを 前加熱する段階；次に（ｂ）樹脂および雲母の合計重量に基づいて約１０〜約５ ０重量％の量で、前記前加熱ポリマーに雲母を加える段階；次に（ｃ）該混合物 の押出を行う段階を有することを特徴とする方法。 ４９．段階（ａ）の前記最高温度が約２６０°Ｆである請求項４８に記載の方 法。 ５０．前記ポリマーを剪断力を加えることで溶融させる請求項４８に記載の方 法。 ５１．前記混合段階の前に、前記ポリプロピレンポリマーを、前記雲母混合段 階を行う容器外で前加熱する請求項４８に記載の方法。 ５２．段階（ｂ）の期間が最長約５分間である請求項４８に記載の方法。 ５３．段階（ｂ）の期間が最長約３分間である請求項４８に記載の方法。 ５４．前記塩基性臭気抑制剤を、方法の段階（ｂ）で前記雲母と同時に混合物 に加える請求項４８に記載の方法。 ５５．前記ポリマーの前加熱の段階ならびに前記雲母および臭気抑制化合物の 前記樹脂への混合の段階を、１対の回転ロータを有する混合槽中でバッチ式で行 う請求項５４に記載の方法。 ５６．前記臭気抑制化合物が、アルカリ金属もしくはアルカリ土類元素と、炭 酸塩、リン酸塩、カルボン酸との反応生成物ならびにアルカリ金属およびアルカ リ土類元素の酸化物、水酸化物または珪酸塩、そして二酸化珪素と酸化マグネシ ウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならび にそれらの混合物などの塩基性金属酸化物を含む塩基性の有機もしくは無機化合 物である請求項４８に記載の方法。 ５７．前記有機もしくは無機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭 酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナト リウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類 、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリ ン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、 リン酸マグネシウム、二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バ リウムという１以上の酸化物との混合物、ならびに上述の１以上の有機もしくは 無機化合物の混合物からなる群から選択される請求項５６に記載の方法。 ５８．前記塩基性無機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリ ウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、ホウ珪酸ナトリウム 、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、ゼオライト類、リン 酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、二酸化珪素と酸化マグネ シウム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、なら びに上記の１以上の塩基性無機化合物の混合物からなる群から選択され；該塩基 性無機化合物の量が前記組成物の約５〜２０重量％である請求項５７に記載の方 法。 ５９．食品接触適合臭気特性を有する、マイクロ波処理可能で、使い捨ての、 剛性で強靱な、雲母および塩基性の無機もしくは有機化合物充填ポリオレフィン 容器の成形方法であって、前記ポリオレフィンが、ポリプロピレンおよびポリプ ロピレン−ポリエチレンの共重合体もしくは混合物ならびにそれらの混合物から なる群から選択され；前記無機もしくは有機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナ トリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、 ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、 ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、ステ アリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、クエン 酸ナトリウム、クエン酸カリウム、それら元素の水酸化物、ならびにそれら有機 化合物の混合物、二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウ ムという１以上の酸化物との混合物、ならびに上述の１以上の塩基性無機もしく は有機化合物の混合物からなる群から選択され、 （ａ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階と； （ｂ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階と； （ｃ）得られたポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの１以上のロールがマット仕上部を有する段階と； （ｄ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を熱成形する段階と；ならびに （ｅ）微小粒表面を有し、２５０°Ｆ以下の融点を示す容器を回収する段階で あって、該容器が、少なくとも２２０°Ｆ以下の温度で寸法安定性であり、油脂 、糖および水に対して耐久性であって、鋸歯状ポリスチレン食器による切断に対 して耐久性であるだけの剛性を有し；前記塩基性無機化合物または塩基性有機化 合物の添加量が、カルボニル部分を有する分解生成物を低減して好適な食品接触 適合臭気特性を容器に与えるだけの量である段階と を含むことを特徴とする方法。 ６０．食品接触適合臭気特性を有する、マイクロ波処理可能で、使い捨ての、 剛性で強靱な、雲母および塩基性の無機もしくは有機化合物充填ポリオレフィン 容器の成形方法であって、前記ポリオレフィンが、ポリプロピレンおよびポリプ ロピレン−ポリエチレンの共重合体もしくは混合物ならびにそれらの混合物から なる群から選択され；前記無機もしくは有機化合物が、炭酸カルシウム、炭酸ナ トリウム、炭酸カリウム、炭酸バリウム、酸化アルミニウム、珪酸ナトリウム、 ホウ珪酸ナトリウム、酸化マグネシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、 ゼオライト類、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、ステ アリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸カリウム、クエン 酸ナトリウム、クエン酸カリウム、前記元素の相当する水酸化物、ならびにそれ ら有機化合物の混合物、二酸化珪素と酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化 バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならびに上述の１以上の塩基性無機 もしくは有機化合物の混合物からなる群から選択され、 （ａ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を形成する段階と； （ｂ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出可能混合物を高温で押し出す段階と； （ｃ）得られたポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩 基性有機化合物の押出混合物を複数ロールスタックに通す段階であって、該スタ ックの１以上のロールがマット仕上部を有する段階と； （ｄ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を、マット仕上部を有するロール周囲の少なくとも一部に送 る段階と； （ｅ）押出工程の速度、前記ロールスタックの大きさ、温度および形状を制御 することで、前記マットロールと接触していないポリオレフィン樹脂、雲母およ び塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の押出混合物の表面に粗粒構造を 持たせる段階と； （ｆ）ポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を熱成形する段階と；ならびに （ｇ）微小粒表面を有し、２５０°Ｆ以下の融点を示す容器を回収する段階で あって、該容器が、少なくとも２２０°Ｆ以下の温度で寸法安定性であり、油脂 、糖および水に対して耐久性であって、鋸歯状ポリスチレン食器による切断に対 して耐久性であるだけの剛性を有し；前記塩基性無機化合物または塩基性有機化 合物の添加量が、臭気に関連するカルボニル部分を有する分解生成物を低減して 好適な食品接触適合臭気特性を容器に与えるだけの量である段階と を含むことを特徴とする方法。 ６１．前記マットロールと接触していないポリオレフィン樹脂、雲母および塩 基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物の押出混合物の表面の粗粒構造の形成 を、そのポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機 化合物の押出混合物を曲線状行路を横切らせ、前記マットロールと接触していな いポリオレフィン樹脂、雲母および塩基性無機化合物もしくは塩基性有機化合物 の押出混合物の表面を、前記マットロールと接触する表面に対して緊張状態とし ながら、少なくとも部分的に固化させることで行う請求項６０に記載の方法。 ６２．容器がプレートである請求項６０に記載の方法。 ６３．容器がカップである請求項６０に記載の方法。 ６４．容器がボールである請求項６０に記載の方法。 ６５．容器がトレーである請求項６０に記載の方法。 ６６．容器が蓋である請求項６０に記載の方法。 ６７．容器が区画トレーである請求項６０に記載の方法。 ６８．容器がバケツである請求項６０に記載の方法。 ６９．容器がスフレ皿である請求項６０に記載の方法。 ７０．本質的に約４０〜約９０重量％のポリプロピレンポリマー、約１０〜約 ５０重量％の雲母、約１〜約１５重量％のポリエチレン、約０．１〜約５重量％ の酸化チタンからなり、適宜にアルカリ金属もしくはアルカリ土類元素と、炭酸 塩、リン酸塩、カルボン酸との反応生成物ならびにアルカリ金属およびアルカリ 土類元素の酸化物、水酸化物および珪酸塩、そして二酸化珪素と酸化マグネシウ ム、酸化カルシウム、酸化バリウムという１以上の酸化物との混合物、ならびに それらの混合物などの塩基性金属酸化物を含む塩基性有機もしくは無機化合物を 含む、壁厚が約１０〜約８０ミルである耐亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７１．前記塩基性有機もしくは無機化合物が炭酸カルシウムを含むものであり 、該炭酸カルシウムが約５〜約２０重量％の量で存在する請求項７０に記載の耐 亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７２．ポリエチレンが約２．５〜約１５重量％で存在する請求項７０に記載の 耐亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７３．ポリエチレンが約４〜約５重量％で存在する請求項７２に記載の耐亀裂 性熱成形食品接触製造品。 ７４．酸化チタンが約０．１〜約３重量％で存在する請求項７０に記載の耐亀 裂性熱成形食品接触製造品。 ７５．酸化チタンが約０．２５〜約２重量％で存在する請求項７４に記載の耐 亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７６．酸化チタンが約０．５重量％以上の量で存在する請求項７０に記載の耐 亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７７．前記製造品が約１０〜約５０ミルの壁圧を有する請求項７０に記載の耐 亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７８．前記製造品が約１５〜約２５ミルの壁圧を有する請求項７７に記載の耐 亀裂性熱成形食品接触製造品。 ７９．前記雲母が未処理雲母である請求項７０に記載の耐亀裂性熱成形食品接 触製造品。 ８０．前記ポリプロピレンポリマーがアイソタクチックポリプロピレンである 請求項７０に記載の耐亀裂性熱成形食品接触製造品。 ８１．前記アイソタクチックポリプロピレンが約０．３〜約４の溶融指数を有 する請求項８０に記載の耐亀裂性熱成形食品接触製造品。 ８２．前記アイソタクチックポリプロピレンが約１．５の溶融指数を有する請 求項８１に記載の耐亀裂性熱成形食品接触製造品。 ８３．前記ポリエチレンがＨＤＰＥである請求項７０に記載の耐亀裂性熱成形 食品接触製造品。 ８４．前記ポリエチレンがＬＬＤＰＥである請求項７０に記載の耐亀裂性熱成 形食品接触製造品。