JP2002361098A - 脱硝用触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法 - Google Patents
脱硝用触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法Info
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 コンパクトな触媒構造体による、実用性が高
く、低温活性に優れた、排ガス脱硝方法を提供するこ
と。 【解決手段】 繊維シートに脱硝触媒成分を担持した、
ガス透過性の触媒シートを折り曲げて所定長さの平面部
が段差部の間隔を保って複数重なるように形成した断面
凹凸状の触媒シート成形体の平面部相互間に断面波形の
スペーサを挟持させ、このスペーサと触媒シートとの隙
間およびこの隙間から触媒シートを貫通して隣接するス
ペーサと触媒シートとの間の隙間に到るガス流路を形成
した脱硝用触媒構造体を、その触媒シート平面部がガス
流通方向に沿うように排ガス煙道内に設置し、必要に応
じて排ガス中のＮＯ2 濃度を増大させたのち、被処理排
ガスをＮＨ3 と共に上記触媒構造体に流入させ、脱硝触
媒の存在下被処理ガス中のＮＯｘをＮＨ3 と接触させて
還元、処理する。
く、低温活性に優れた、排ガス脱硝方法を提供するこ
と。 【解決手段】 繊維シートに脱硝触媒成分を担持した、
ガス透過性の触媒シートを折り曲げて所定長さの平面部
が段差部の間隔を保って複数重なるように形成した断面
凹凸状の触媒シート成形体の平面部相互間に断面波形の
スペーサを挟持させ、このスペーサと触媒シートとの隙
間およびこの隙間から触媒シートを貫通して隣接するス
ペーサと触媒シートとの間の隙間に到るガス流路を形成
した脱硝用触媒構造体を、その触媒シート平面部がガス
流通方向に沿うように排ガス煙道内に設置し、必要に応
じて排ガス中のＮＯ2 濃度を増大させたのち、被処理排
ガスをＮＨ3 と共に上記触媒構造体に流入させ、脱硝触
媒の存在下被処理ガス中のＮＯｘをＮＨ3 と接触させて
還元、処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、脱硝用触媒構造体
およびこれを用いた排ガス脱硝方法に係り、特に２５０
℃以下の低温性能に優れた脱硝用触媒構造体およびこれ
を用いた排ガス脱硝方法に関する。
およびこれを用いた排ガス脱硝方法に係り、特に２５０
℃以下の低温性能に優れた脱硝用触媒構造体およびこれ
を用いた排ガス脱硝方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アンモニア（ＮＨ3 ）等を還元剤とした
選択的接触還元脱硝法は、発電所、各種工場、ディーゼ
ルエンジンなどから排出される排煙中の窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）の処理方法として広く実用化されており、特に火
力発電所における排煙脱硝法の主流となっている。ＮＨ
3 を還元剤とした選択的接触還元脱硝法では、一般に、
バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）またはタングス
テン（Ｗ）の酸化物を活性成分とした酸化チタン（Ｔｉ
Ｏ2)系触媒を板状、ハニカム状、粒状などに成形し、こ
の触媒成形体を充填した脱硝触媒層にＮＨ3 と共に排ガ
スを導入し、２５０〜４００℃の温度域で排ガスに含ま
れるＮＯｘを還元、無害化するものであり、処理温度３
５０℃近辺の中温脱硝が主流となっていた。
選択的接触還元脱硝法は、発電所、各種工場、ディーゼ
ルエンジンなどから排出される排煙中の窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）の処理方法として広く実用化されており、特に火
力発電所における排煙脱硝法の主流となっている。ＮＨ
3 を還元剤とした選択的接触還元脱硝法では、一般に、
バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）またはタングス
テン（Ｗ）の酸化物を活性成分とした酸化チタン（Ｔｉ
Ｏ2)系触媒を板状、ハニカム状、粒状などに成形し、こ
の触媒成形体を充填した脱硝触媒層にＮＨ3 と共に排ガ
スを導入し、２５０〜４００℃の温度域で排ガスに含ま
れるＮＯｘを還元、無害化するものであり、処理温度３
５０℃近辺の中温脱硝が主流となっていた。
【０００３】ところで近年、省エネルギーの観点から、
脱硝反応温度を低温化することへの要望が高まってい
る。特に、ボイラのように高温の排ガス源を容易に得ら
れない産業排ガスや、ごみ焼却炉排ガス、廃熱回収ボイ
ラ（ＨＲＳＧ）出口ガス等の脱硝処理では、排ガスを脱
硝反応温度、例えば３５０℃まで加熱するためには多く
のエネルギーを必要とし、また環境上の問題が発生する
おそれもあるために、低温活性の高い脱硝触媒および脱
硝技術への要望が高まっており、プラズマや無機燐を用
いる方法等も検討されている。
脱硝反応温度を低温化することへの要望が高まってい
る。特に、ボイラのように高温の排ガス源を容易に得ら
れない産業排ガスや、ごみ焼却炉排ガス、廃熱回収ボイ
ラ（ＨＲＳＧ）出口ガス等の脱硝処理では、排ガスを脱
硝反応温度、例えば３５０℃まで加熱するためには多く
のエネルギーを必要とし、また環境上の問題が発生する
おそれもあるために、低温活性の高い脱硝触媒および脱
硝技術への要望が高まっており、プラズマや無機燐を用
いる方法等も検討されている。
【０００４】このような背景の下、本発明者らは、金属
酸化物を脱硝活性成分とする触媒を用いた排ガス脱硝方
法に加え、被処理ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）濃度を
高めて触媒の低温活性を向上させる方法、およびこの方
法と、バグフィルタに脱硝触媒成分を担持した高活性の
触媒とを組み合わせた脱硝方法を提案した。このような
従来技術に関するものとして、例えば特開平９−２９０
１３６号公報等が挙げられる。
酸化物を脱硝活性成分とする触媒を用いた排ガス脱硝方
法に加え、被処理ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）濃度を
高めて触媒の低温活性を向上させる方法、およびこの方
法と、バグフィルタに脱硝触媒成分を担持した高活性の
触媒とを組み合わせた脱硝方法を提案した。このような
従来技術に関するものとして、例えば特開平９−２９０
１３６号公報等が挙げられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、バナジ
ウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）
等を活性成分とする脱硝触媒を用いる方法は、反応温度
が２５０℃以下になると急激に脱硝活性が低下し、例え
ば１５０℃で運転しようとすると３５０℃で運転する場
合の約１０倍の触媒量が必要となるなど実用性に欠ける
という問題があった。一方、脱硝触媒成分をバグフィル
タに担持した触媒と被処理ガス中のＮＯ2濃度をコント
ロールする（増加させる）技術とを組合わせた方法は低
温における触媒単位面積当たりの性能が優れているので
触媒使用量は少なくなるが、触媒面積を大きくしようと
すると装置が大きくなって設置場所が制約される等の問
題があり、広く実用化されるまでには至っていない。
ウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）
等を活性成分とする脱硝触媒を用いる方法は、反応温度
が２５０℃以下になると急激に脱硝活性が低下し、例え
ば１５０℃で運転しようとすると３５０℃で運転する場
合の約１０倍の触媒量が必要となるなど実用性に欠ける
という問題があった。一方、脱硝触媒成分をバグフィル
タに担持した触媒と被処理ガス中のＮＯ2濃度をコント
ロールする（増加させる）技術とを組合わせた方法は低
温における触媒単位面積当たりの性能が優れているので
触媒使用量は少なくなるが、触媒面積を大きくしようと
すると装置が大きくなって設置場所が制約される等の問
題があり、広く実用化されるまでには至っていない。
【０００６】本発明の課題は、上記従来技術の問題点に
鑑み、少ない触媒量で高い脱硝活性が得られると共に、
設置スペースの制約をなくして実用性の高い、コンパク
ト、かつ例えば２００℃以下の低温活性に優れた脱硝用
触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法を提供す
ることにある。
鑑み、少ない触媒量で高い脱硝活性が得られると共に、
設置スペースの制約をなくして実用性の高い、コンパク
ト、かつ例えば２００℃以下の低温活性に優れた脱硝用
触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法を提供す
ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者は、各種触媒構造と脱硝活性との関係等に
ついて鋭意研究した結果、脱硝触媒成分を担持した網状
の触媒シートを順次一方向に連続２回、逆方向に連続２
回、繰り返し折り曲げて所定長さの平面部が段差部の間
隔を保って幾重にも重なるように形成した断面凹凸状の
触媒シート成形体の前記平面部相互間に金属、セラミッ
クスまたは有機樹脂の平板または網状物を断面波形に成
形したスペーサを挟持させ、該スペーサと前記触媒シー
トの平面部との隙間および該隙間から前記触媒シートの
平面部を透過して隣接するスペーサと触媒シート平面部
との間の隙間に到るガス流路を形成することにより、脱
硝用触媒と排ガスとの接触効率が向上し、高活性の脱硝
用触媒構造体が得られること、およびこの脱硝用触媒構
造体を用いた排ガス脱硝方法において、触媒構造体に流
入する排ガス中のＮＯ2 濃度を高めて脱硝活性を向上さ
せる方法とを組み合わせることにより、処理温度２００
℃以下でも排ガス中のＮＯｘが効率よく分解、除去され
ることを見出し、本発明に到達した。
め、本発明者は、各種触媒構造と脱硝活性との関係等に
ついて鋭意研究した結果、脱硝触媒成分を担持した網状
の触媒シートを順次一方向に連続２回、逆方向に連続２
回、繰り返し折り曲げて所定長さの平面部が段差部の間
隔を保って幾重にも重なるように形成した断面凹凸状の
触媒シート成形体の前記平面部相互間に金属、セラミッ
クスまたは有機樹脂の平板または網状物を断面波形に成
形したスペーサを挟持させ、該スペーサと前記触媒シー
トの平面部との隙間および該隙間から前記触媒シートの
平面部を透過して隣接するスペーサと触媒シート平面部
との間の隙間に到るガス流路を形成することにより、脱
硝用触媒と排ガスとの接触効率が向上し、高活性の脱硝
用触媒構造体が得られること、およびこの脱硝用触媒構
造体を用いた排ガス脱硝方法において、触媒構造体に流
入する排ガス中のＮＯ2 濃度を高めて脱硝活性を向上さ
せる方法とを組み合わせることにより、処理温度２００
℃以下でも排ガス中のＮＯｘが効率よく分解、除去され
ることを見出し、本発明に到達した。
【０００８】すなわち、本願で特許請求する発明は、以
下のとおりである。 （１）無機繊維または有機繊維製の織布または不織布シ
ートに脱硝触媒成分を担持した、ガス透過性の触媒シー
トを順次一方向に連続２回、逆方向に連続２回、折り返
す操作を繰り返して所定長さの平面部が段差部の間隔を
保って複数重なるように形成した断面凹凸状の触媒シー
ト成形体の前記平面部相互間に金属、セラミックスまた
は有機樹脂の平板を断面波形に成形したスペーサを挟持
させ、該スペーサと前記触媒シートの平面部との隙間お
よび該隙間から前記触媒シート平面部を透過して隣接す
るスペーサと触媒シート平面部との間の隙間に到るガス
流路を形成したことを特徴とする脱硝用触媒構造体。
下のとおりである。 （１）無機繊維または有機繊維製の織布または不織布シ
ートに脱硝触媒成分を担持した、ガス透過性の触媒シー
トを順次一方向に連続２回、逆方向に連続２回、折り返
す操作を繰り返して所定長さの平面部が段差部の間隔を
保って複数重なるように形成した断面凹凸状の触媒シー
ト成形体の前記平面部相互間に金属、セラミックスまた
は有機樹脂の平板を断面波形に成形したスペーサを挟持
させ、該スペーサと前記触媒シートの平面部との隙間お
よび該隙間から前記触媒シート平面部を透過して隣接す
るスペーサと触媒シート平面部との間の隙間に到るガス
流路を形成したことを特徴とする脱硝用触媒構造体。
【０００９】（２）前記断面波形のスペーサが、金属、
セラミックスまたは有機樹脂からなる平板状網状物の成
形体であることを特徴とする上記（１）に記載の脱硝用
触媒構造体。 （３）前記断面波形のスペーサに、脱硝触媒成分を担持
させたことを特徴とする上記（１）または（２）に記載
の脱硝用触媒構造体。 （４）前記脱硝触媒成分が、チタン（Ｔｉ）、モリブデ
ン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）およびバナジウム
（Ｖ）の酸化物のうち少なくとも一種を含有することを
特徴とする上記（１）〜（３）の何れかに記載の脱硝用
触媒構造体。
セラミックスまたは有機樹脂からなる平板状網状物の成
形体であることを特徴とする上記（１）に記載の脱硝用
触媒構造体。 （３）前記断面波形のスペーサに、脱硝触媒成分を担持
させたことを特徴とする上記（１）または（２）に記載
の脱硝用触媒構造体。 （４）前記脱硝触媒成分が、チタン（Ｔｉ）、モリブデ
ン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）およびバナジウム
（Ｖ）の酸化物のうち少なくとも一種を含有することを
特徴とする上記（１）〜（３）の何れかに記載の脱硝用
触媒構造体。
【００１０】（５）上記（１）〜（４）の何れかに記載
の脱硝用触媒構造体を用いた排ガス脱硝方法において、
前記触媒構造体を、該触媒構造体の触媒シートの平面部
がガス流通方向に沿うように排ガス煙道内に設置し、被
処理ガスを、前記触媒構造体の上流部で導入されるアン
モニア（ＮＨ3 ）と共に触媒構造体に流入させ、脱硝触
媒の存在下前記アンモニアと接触させて被処理ガス中に
含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元処理することを特
徴とする排ガス脱硝方法。
の脱硝用触媒構造体を用いた排ガス脱硝方法において、
前記触媒構造体を、該触媒構造体の触媒シートの平面部
がガス流通方向に沿うように排ガス煙道内に設置し、被
処理ガスを、前記触媒構造体の上流部で導入されるアン
モニア（ＮＨ3 ）と共に触媒構造体に流入させ、脱硝触
媒の存在下前記アンモニアと接触させて被処理ガス中に
含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を還元処理することを特
徴とする排ガス脱硝方法。
【００１１】（６）前記脱硝用触媒構造体に流入する被
処理ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）濃度を増加させるこ
とを特徴とする上記（５）に記載の排ガス脱硝方法。 （７）前記被処理ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）濃度を
増加させる方法が、排ガス中にオゾン、硝酸、硝酸アン
モニウムのような酸化剤を吹き込んで被処理ガスに含ま
れる一酸化窒素（ＮＯ）をＮＯ2 に酸化する方法、また
は前記被処理ガスを酸化触媒と接触させて被処理ガス中
のＮＯをＮＯ2 に酸化する方法であることを特徴とする
上記（６）に記載の排ガス脱硝方法。
処理ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）濃度を増加させるこ
とを特徴とする上記（５）に記載の排ガス脱硝方法。 （７）前記被処理ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）濃度を
増加させる方法が、排ガス中にオゾン、硝酸、硝酸アン
モニウムのような酸化剤を吹き込んで被処理ガスに含ま
れる一酸化窒素（ＮＯ）をＮＯ2 に酸化する方法、また
は前記被処理ガスを酸化触媒と接触させて被処理ガス中
のＮＯをＮＯ2 に酸化する方法であることを特徴とする
上記（６）に記載の排ガス脱硝方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の一実施例である
脱硝用触媒構造体の説明図、図２は、図１の触媒構造体
における排ガス流通状況を示す説明図である。図１にお
いて、この触媒構造体は、無機繊維または有機繊維製の
織布または不織布シートに脱硝触媒成分を担持した、ガ
ス透過性の触媒シート１を順次一方向に連続２回、逆方
向に連続２回、繰り返し折り曲げて所定長さの平面部１
１が段差部１２の間隔を保って複数重なるように形成し
た断面凹凸状の触媒シート成形体の前記平面部１１相互
間に金属、セラミックスまたは有機樹脂の平板を断面波
形に成形した入口部スペーサ２および出口部スペーサ３
を挟持させ、入口部スペーサ２または出口部スペーサ３
と前記触媒シート１の平面部１１との隙間および入口部
スペーサ２と触媒シート１の平面部１１との間の隙間か
ら前記触媒シート１の平面部１１を透過して出口部スペ
ーサ３と触媒シート１の平面部１１との間の隙間に到る
ガス流路を形成したものである（図２参照）。
脱硝用触媒構造体の説明図、図２は、図１の触媒構造体
における排ガス流通状況を示す説明図である。図１にお
いて、この触媒構造体は、無機繊維または有機繊維製の
織布または不織布シートに脱硝触媒成分を担持した、ガ
ス透過性の触媒シート１を順次一方向に連続２回、逆方
向に連続２回、繰り返し折り曲げて所定長さの平面部１
１が段差部１２の間隔を保って複数重なるように形成し
た断面凹凸状の触媒シート成形体の前記平面部１１相互
間に金属、セラミックスまたは有機樹脂の平板を断面波
形に成形した入口部スペーサ２および出口部スペーサ３
を挟持させ、入口部スペーサ２または出口部スペーサ３
と前記触媒シート１の平面部１１との隙間および入口部
スペーサ２と触媒シート１の平面部１１との間の隙間か
ら前記触媒シート１の平面部１１を透過して出口部スペ
ーサ３と触媒シート１の平面部１１との間の隙間に到る
ガス流路を形成したものである（図２参照）。
【００１３】すなわち図１の触媒構造体は、無機または
有機シート状物に脱硝触媒成分を担持した触媒シート１
と、該触媒シート１の平面部１１を貫通してガスが流れ
るようにするための入口部スペーサ２および出口部スペ
ーサ３とから主としてなり、触媒シート１に入口部スペ
ーサ２および出口部スペーサ３が交互に挟まれて積層さ
れた構造になっている。
有機シート状物に脱硝触媒成分を担持した触媒シート１
と、該触媒シート１の平面部１１を貫通してガスが流れ
るようにするための入口部スペーサ２および出口部スペ
ーサ３とから主としてなり、触媒シート１に入口部スペ
ーサ２および出口部スペーサ３が交互に挟まれて積層さ
れた構造になっている。
【００１４】このような構成において、ＮＯｘを含む被
処理排ガス８は、図２に示したように例えば還元剤とし
てのＮＨ3 と共に入口部スペーサ２と触媒シート１とで
形成される間隙に流入したのち、触媒シート１の平面部
１１の網目を貫通して出口部スペーサ３と触媒シート１
の平面部１１とで形成される間隙に流れ、被処理排ガス
８に含まれるＮＯｘは、図４に示したような触媒シート
１に担持された脱硝触媒成分粒子１０の存在下、ＮＨ3
と効率よく接触、反応して無害な窒素と水に分解する。
なお、図４中９は、繊維物質である。
処理排ガス８は、図２に示したように例えば還元剤とし
てのＮＨ3 と共に入口部スペーサ２と触媒シート１とで
形成される間隙に流入したのち、触媒シート１の平面部
１１の網目を貫通して出口部スペーサ３と触媒シート１
の平面部１１とで形成される間隙に流れ、被処理排ガス
８に含まれるＮＯｘは、図４に示したような触媒シート
１に担持された脱硝触媒成分粒子１０の存在下、ＮＨ3
と効率よく接触、反応して無害な窒素と水に分解する。
なお、図４中９は、繊維物質である。
【００１５】本実施例によれば、被処理ガス８が触媒シ
ート１の平面部１１の網目を貫通して流通するので、前
記被処理ガス８と触媒粒子１０との接触効率が著しく向
上し、触媒反応が促進される。
ート１の平面部１１の網目を貫通して流通するので、前
記被処理ガス８と触媒粒子１０との接触効率が著しく向
上し、触媒反応が促進される。
【００１６】本実施例において、入口部スペーサ２およ
び出口部スペーサ３にも触媒成分を担持させることが好
ましい。これによって触媒シート１の平面部１１を通過
する際だけでなく、入口部スペーサ２および出口部スペ
ーサ３と触媒シート１とで形成された流路を通過する過
程でも脱硝反応が進行し、より高い脱硝性能が得られ
る。
び出口部スペーサ３にも触媒成分を担持させることが好
ましい。これによって触媒シート１の平面部１１を通過
する際だけでなく、入口部スペーサ２および出口部スペ
ーサ３と触媒シート１とで形成された流路を通過する過
程でも脱硝反応が進行し、より高い脱硝性能が得られ
る。
【００１７】本発明において、触媒シートを構成するシ
ート状物としては、例えば厚さ０．２〜６ｍｍのガス透
過性の無機繊維または有機繊維製の織布または不織布シ
ートが用いられる。無機繊維としてはガラス繊維、シリ
カ繊維、シリカアルミナ繊維など、有機繊維としてはフ
ッ素樹脂繊維、ポリイミド樹脂繊維など使用温度で酸化
による劣化を生じにくいものが用いられる。このような
シート状物に担持される脱硝触媒成分としては、酸化チ
タン、酸化バナジウム、酸化モリブデンおよび酸化タン
グステンのうち少なくとも１種を含むものが用いられ、
好ましくは酸化チタンに活性成分として酸化バナジウ
ム、酸化モリブデンまたは酸化タングステンを担持した
触媒成分が用いられる。触媒成分の担持量は、例えば５
０〜５００ｇ／ｍ2 である。
ート状物としては、例えば厚さ０．２〜６ｍｍのガス透
過性の無機繊維または有機繊維製の織布または不織布シ
ートが用いられる。無機繊維としてはガラス繊維、シリ
カ繊維、シリカアルミナ繊維など、有機繊維としてはフ
ッ素樹脂繊維、ポリイミド樹脂繊維など使用温度で酸化
による劣化を生じにくいものが用いられる。このような
シート状物に担持される脱硝触媒成分としては、酸化チ
タン、酸化バナジウム、酸化モリブデンおよび酸化タン
グステンのうち少なくとも１種を含むものが用いられ、
好ましくは酸化チタンに活性成分として酸化バナジウ
ム、酸化モリブデンまたは酸化タングステンを担持した
触媒成分が用いられる。触媒成分の担持量は、例えば５
０〜５００ｇ／ｍ2 である。
【００１８】本発明において、入口部スペーサおよび出
口部スペーサとしては、例えば金属、セラミックスまた
は有機樹脂製の薄板を波形に成形したもの、金属網、メ
タルラス、セラミックスからなる無機網状物等または有
機網状物を波形に形成したものが使用されるほか、これ
らに上記脱硝用触媒成分を担持したものが使用される。
波板状触媒、または波板状の網状物からなる触媒をスペ
ーサとして用いることにより、同一触媒量における触媒
構造体全体としての体積を小さくすることができるの
で、コンパクトな脱硝装置を実現することができる。
口部スペーサとしては、例えば金属、セラミックスまた
は有機樹脂製の薄板を波形に成形したもの、金属網、メ
タルラス、セラミックスからなる無機網状物等または有
機網状物を波形に形成したものが使用されるほか、これ
らに上記脱硝用触媒成分を担持したものが使用される。
波板状触媒、または波板状の網状物からなる触媒をスペ
ーサとして用いることにより、同一触媒量における触媒
構造体全体としての体積を小さくすることができるの
で、コンパクトな脱硝装置を実現することができる。
【００１９】本発明において、スペーサの波形の寸法は
特に限定されないが、波部の高さを２〜３０ｍｍとする
ことによりコンパクトな脱硝装置を構成し易くなる。ス
ペーサの配置方向は、線条につけた波がガスの流通方向
であること、すなわち各波形の稜線が被処理ガスの流通
方向に沿うように配置することが好ましいが、スペーサ
が網状物からなる波形である場合には、ガス流が網目を
貫通できるので配置方向はいずれの方向であってもよ
い。この場合、入口部スペーサの凸部または凹部に対
し、出口部スペーサの凸部または凹部が、横方向から見
て交差するように配置することにより、ガス流を乱して
接触効率を高める効果とガスの均一攪拌効果の両方が期
待できるのでより好ましい。
特に限定されないが、波部の高さを２〜３０ｍｍとする
ことによりコンパクトな脱硝装置を構成し易くなる。ス
ペーサの配置方向は、線条につけた波がガスの流通方向
であること、すなわち各波形の稜線が被処理ガスの流通
方向に沿うように配置することが好ましいが、スペーサ
が網状物からなる波形である場合には、ガス流が網目を
貫通できるので配置方向はいずれの方向であってもよ
い。この場合、入口部スペーサの凸部または凹部に対
し、出口部スペーサの凸部または凹部が、横方向から見
て交差するように配置することにより、ガス流を乱して
接触効率を高める効果とガスの均一攪拌効果の両方が期
待できるのでより好ましい。
【００２０】本発明の脱硝用触媒構造体を用いた排ガス
脱硝方法において、脱硝用触媒構造体の上流側において
排ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）含有量を増加させるこ
とが好ましい。これによって触媒構造体の低温脱硝活性
が向上する。
脱硝方法において、脱硝用触媒構造体の上流側において
排ガス中の二酸化窒素（ＮＯ2 ）含有量を増加させるこ
とが好ましい。これによって触媒構造体の低温脱硝活性
が向上する。
【００２１】図３は、本発明の排ガス浄化方法に適用す
る脱硝装置の説明図である。図において、排ガス煙道４
の所定位置に図１の脱硝用触媒構造体５が設置されてお
り、この触媒構造体５の排ガス流通方向上流側には排ガ
ス８の流通方向に沿って順次ＮＯ2 濃度の増加手段６お
よびＮＨ3 注入手段７が設けられている。
る脱硝装置の説明図である。図において、排ガス煙道４
の所定位置に図１の脱硝用触媒構造体５が設置されてお
り、この触媒構造体５の排ガス流通方向上流側には排ガ
ス８の流通方向に沿って順次ＮＯ2 濃度の増加手段６お
よびＮＨ3 注入手段７が設けられている。
【００２２】このような構成の装置により、ＮＯ2 濃度
の増加手段６によってＮＯ2 濃度が、例えばＮＯとほぼ
同一の濃度となるまで増加された窒素酸化物含有排ガス
８はＮＨ3 注入手段７から注入される所定量のＮＨ3 と
共に脱硝用触媒構造体５に流入し、排ガス中のＮＯ2 １
モルとＮＯ１モルが２モルのＮＨ3 と素早く反応し、Ｎ
2 とＨ2 Ｏとが生成する。
の増加手段６によってＮＯ2 濃度が、例えばＮＯとほぼ
同一の濃度となるまで増加された窒素酸化物含有排ガス
８はＮＨ3 注入手段７から注入される所定量のＮＨ3 と
共に脱硝用触媒構造体５に流入し、排ガス中のＮＯ2 １
モルとＮＯ１モルが２モルのＮＨ3 と素早く反応し、Ｎ
2 とＨ2 Ｏとが生成する。
【００２３】本発明において、排ガス中のＮＯ2 濃度を
増加させる方法としては、例えば(1)オゾンの添加によ
り排ガス中のＮＯの一部をＮＯ2 に酸化させる方法、
(2)硝酸または硝酸アンモニウムを添加し、硝酸とＮＯ
からＮＯ2 を生成させる方法、(3)貴金属触媒などの酸
化触媒を設置し、排ガス中のＮＯをＮＯ2 に酸化する方
法または(4)排ガス中に外部からＮＯ2 を吹き込む方法
を採用することができる。
増加させる方法としては、例えば(1)オゾンの添加によ
り排ガス中のＮＯの一部をＮＯ2 に酸化させる方法、
(2)硝酸または硝酸アンモニウムを添加し、硝酸とＮＯ
からＮＯ2 を生成させる方法、(3)貴金属触媒などの酸
化触媒を設置し、排ガス中のＮＯをＮＯ2 に酸化する方
法または(4)排ガス中に外部からＮＯ2 を吹き込む方法
を採用することができる。
【００２４】排ガス中にオゾン、硝酸などの酸化剤が添
加されるとこれが触媒と接触することにより排ガスに含
まれるＮＯの一部は次の反応により酸化されてＮＯ2 が
生成する。
加されるとこれが触媒と接触することにより排ガスに含
まれるＮＯの一部は次の反応により酸化されてＮＯ2 が
生成する。
【００２５】 Ｏ3 ＋ ＮＯ → ＮＯ2 ＋Ｏ2 (1) 式 ２ＨＮＯ3 ＋ＮＯ → ３ＮＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ (2) 式 ＮＨ4 ＮＯ3 ＋ＮＯ → ＮＯ2 ＋Ｎ2 ＋２Ｈ2 Ｏ (3) 式 生成したＮＯ2 と残存するＮＯは等モルづつ２倍当量の
ＮＨ3 と反応し（下記、４式）、無害な窒素と水にな
る。下記４式の反応は通常の脱硝反応であるＮＯとＮＨ
3 の反応（下記５式）に比べ極めて早く、例えば１５０
〜２００℃の範囲における反応速度比は４〜５倍にな
る。
ＮＨ3 と反応し（下記、４式）、無害な窒素と水にな
る。下記４式の反応は通常の脱硝反応であるＮＯとＮＨ
3 の反応（下記５式）に比べ極めて早く、例えば１５０
〜２００℃の範囲における反応速度比は４〜５倍にな
る。
【００２６】 ＮＯ＋ＮＯ2 ＋２ＮＨ3 → ２Ｎ2 ＋３Ｈ2 Ｏ (4) 式 ＮＯ＋ＮＨ3 ＋Ｏ2 → Ｎ2 ＋ 3/2Ｈ2 Ｏ (5) 式 従って、本発明によれば、触媒構造体を図１に示したよ
うな特定構造にしたことによるコンパクト、かつ排ガス
と脱硝触媒成分との接触効率向上効果と、排ガス中のＮ
Ｏ2 濃度増加による脱硝反応速度比増大効果との相乗効
果により、例えば２００℃程度の低温であっても、従来
技術を用いた３５０℃における脱硝処理の場合に比べて
より少ない触媒量で効率よくＮＯｘを分解、処理するこ
とができる。
うな特定構造にしたことによるコンパクト、かつ排ガス
と脱硝触媒成分との接触効率向上効果と、排ガス中のＮ
Ｏ2 濃度増加による脱硝反応速度比増大効果との相乗効
果により、例えば２００℃程度の低温であっても、従来
技術を用いた３５０℃における脱硝処理の場合に比べて
より少ない触媒量で効率よくＮＯｘを分解、処理するこ
とができる。
【００２７】
【実施例】以下、具体的実施例を用いて本発明を詳細に
説明する。
説明する。
【００２８】実施例１ 酸化チタン粉末（比表面積：３００m2/g、ＳＯ4 含有
量：３wt％）１．５kg、モリブデン酸アンモニウム((Ｎ
Ｈ4)6 ・Ｍｏ7 Ｏ24・４Ｈ2 Ｏ）１８８g 、メタバナジ
ン酸アンモニウム（ＮＨ4 ＶＯ3)１７５g 、および蓚酸
（Ｈ2 Ｃ2 Ｏ4 ・２Ｈ2 Ｏ）２２６g に水を加えて加
熱、混練して粘土状物質を得た。これを３φの柱状に押
し出し成形した後、流動層乾燥機で乾燥し、５００℃で
２時間焼成し、得られた焼成物をハンマーミルを用いて
１μm 以下の粒径が６０％以上の粉末となるように粉砕
し、触媒粉末を得た。この触媒粉末１０kgを水５０kgに
分散させて担持用触媒スラリとした。
量：３wt％）１．５kg、モリブデン酸アンモニウム((Ｎ
Ｈ4)6 ・Ｍｏ7 Ｏ24・４Ｈ2 Ｏ）１８８g 、メタバナジ
ン酸アンモニウム（ＮＨ4 ＶＯ3)１７５g 、および蓚酸
（Ｈ2 Ｃ2 Ｏ4 ・２Ｈ2 Ｏ）２２６g に水を加えて加
熱、混練して粘土状物質を得た。これを３φの柱状に押
し出し成形した後、流動層乾燥機で乾燥し、５００℃で
２時間焼成し、得られた焼成物をハンマーミルを用いて
１μm 以下の粒径が６０％以上の粉末となるように粉砕
し、触媒粉末を得た。この触媒粉末１０kgを水５０kgに
分散させて担持用触媒スラリとした。
【００２９】これとは別に５００ｍｍ幅のポリイミド製
不織布（厚み２ｍｍ、重量密度５２０g/m2）を用意し、
これを上記スラリ中に浸漬した後１５０℃で乾燥し、触
媒担持量４００g/m2の触媒担持フィルタ（触媒シート）
を調製した。
不織布（厚み２ｍｍ、重量密度５２０g/m2）を用意し、
これを上記スラリ中に浸漬した後１５０℃で乾燥し、触
媒担持量４００g/m2の触媒担持フィルタ（触媒シート）
を調製した。
【００３０】これとは別に、厚さ０．２ｍｍ、５００ｍ
ｍ幅のＳＵＳ４３０の平板に山高さ４ｍｍ、山底辺１２
ｍｍの波形を多数形成し、長さ５００ｍｍに切断して入
口部および出口部スペーサとし、このスペーサを挟みな
がら上記触媒シートを屏風状に折り曲げて積層し、枠に
組み込んで図１のような触媒構造体を得た。
ｍ幅のＳＵＳ４３０の平板に山高さ４ｍｍ、山底辺１２
ｍｍの波形を多数形成し、長さ５００ｍｍに切断して入
口部および出口部スペーサとし、このスペーサを挟みな
がら上記触媒シートを屏風状に折り曲げて積層し、枠に
組み込んで図１のような触媒構造体を得た。
【００３１】実施例２ 実施例１のスペーサに代えて、厚さ０．２ｍｍのＳＵＳ
製帯鋼をメタルラス加工した金属基板に、酸化チタン粉
末２０kgにモリブデン酸アンモニウム((ＮＨ4) 6 ・Ｍｏ
7 Ｏ24・４Ｈ2 Ｏ）を２．５kg、メタバナジン酸アンモ
ニウム２．３３kg、蓚酸３．０kg、無機繊維（商品名カ
オウール）４．８kgとに水を加えてニーダで混練した、
水分３３％の基材用ペーストをローラを用いて塗布し、
その後、実施例１のスペーサと同様の山形を成形し、５
００℃で２時間焼成したスペーサを用いた以外は、上記
実施例１と同様にして実施例２の触媒構造体を得た。
製帯鋼をメタルラス加工した金属基板に、酸化チタン粉
末２０kgにモリブデン酸アンモニウム((ＮＨ4) 6 ・Ｍｏ
7 Ｏ24・４Ｈ2 Ｏ）を２．５kg、メタバナジン酸アンモ
ニウム２．３３kg、蓚酸３．０kg、無機繊維（商品名カ
オウール）４．８kgとに水を加えてニーダで混練した、
水分３３％の基材用ペーストをローラを用いて塗布し、
その後、実施例１のスペーサと同様の山形を成形し、５
００℃で２時間焼成したスペーサを用いた以外は、上記
実施例１と同様にして実施例２の触媒構造体を得た。
【００３２】実施例３ 実施例１のポリイミド製不織布に代えて繊維径１０μm
、厚み０．５ｍｍのＥガラス繊維不織布を用いた以外
は、上記実施例１と同様にして７０g/m2で触媒成分が担
持された触媒シートを得た。
、厚み０．５ｍｍのＥガラス繊維不織布を用いた以外
は、上記実施例１と同様にして７０g/m2で触媒成分が担
持された触媒シートを得た。
【００３３】一方、繊維径９μm のＥガラス製繊維１４
００本の撚糸を１０本／２５．４ｍｍの荒さで平織りし
た網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビ
ニールアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾
燥して剛性を持たせて触媒基材とし、この触媒基材二枚
の間に上記実施例２で用いた基材用ペーストを置き、圧
延ローラを通すことにより酸化チタン、酸化モリブデン
および酸化バナジウムを活性成分とする厚み０．７ｍｍ
の板状触媒を得、これを加熱成形金型により実施例１の
スペーサと同様の山形を成形し、５００℃で２時間焼成
して入口部および出口部スペーサとし、このスペーサを
挟みながら上記触媒シートを屏風状に折り曲げて図１に
示したように複数積層し、枠に組み込んで実施例３の触
媒構造体とした。 実施例４ 実施例２で用いた厚さ０．２ｍｍのＳＵＳ製帯鋼をメタ
ルラス加工した金属基板にプレス加工により実施例１の
スペーサと同様の波形を形成して波形基材とし、この波
形基材を実施例１の触媒シートの作成に用いた触媒スラ
リ中に浸漬した後、エアーブローしてラス目間の余剰ス
ラリを吹き飛ばして網目を貫通させ、乾燥し、５００℃
で２時間焼成し、得られた触媒担持網状スペーサを、実
施例１で用いた触媒シートに挟みながら該触媒シートを
屏風状に折り曲げて複数積層し、触媒枠に組み込んで実
施例４の触媒構造体とした。
００本の撚糸を１０本／２５．４ｍｍの荒さで平織りし
た網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビ
ニールアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾
燥して剛性を持たせて触媒基材とし、この触媒基材二枚
の間に上記実施例２で用いた基材用ペーストを置き、圧
延ローラを通すことにより酸化チタン、酸化モリブデン
および酸化バナジウムを活性成分とする厚み０．７ｍｍ
の板状触媒を得、これを加熱成形金型により実施例１の
スペーサと同様の山形を成形し、５００℃で２時間焼成
して入口部および出口部スペーサとし、このスペーサを
挟みながら上記触媒シートを屏風状に折り曲げて図１に
示したように複数積層し、枠に組み込んで実施例３の触
媒構造体とした。 実施例４ 実施例２で用いた厚さ０．２ｍｍのＳＵＳ製帯鋼をメタ
ルラス加工した金属基板にプレス加工により実施例１の
スペーサと同様の波形を形成して波形基材とし、この波
形基材を実施例１の触媒シートの作成に用いた触媒スラ
リ中に浸漬した後、エアーブローしてラス目間の余剰ス
ラリを吹き飛ばして網目を貫通させ、乾燥し、５００℃
で２時間焼成し、得られた触媒担持網状スペーサを、実
施例１で用いた触媒シートに挟みながら該触媒シートを
屏風状に折り曲げて複数積層し、触媒枠に組み込んで実
施例４の触媒構造体とした。
【００３４】実施例５ 実施例１で用いた触媒シートに代えて実施例３で用いた
触媒シートを用いた以外は、上記実施例４と同様にして
実施例５の触媒構造体とした。
触媒シートを用いた以外は、上記実施例４と同様にして
実施例５の触媒構造体とした。
【００３５】比較例１ 実施例３でスペーサとして使用した、成形前の厚み０．
７ｍｍの板状触媒を加熱成形金型に供給して高さ３ｍｍ
の波形を多数形成したのち乾燥し、５００℃で２時間焼
成し、得られた波形板状触媒を積層し、図５に示したよ
うな流路形状を有する、パラレルフロー形の触媒構造体
とした。
７ｍｍの板状触媒を加熱成形金型に供給して高さ３ｍｍ
の波形を多数形成したのち乾燥し、５００℃で２時間焼
成し、得られた波形板状触媒を積層し、図５に示したよ
うな流路形状を有する、パラレルフロー形の触媒構造体
とした。
【００３６】実施例１〜５および比較例１の触媒構造体
の性能を比較するため、実施例１〜５の触媒シートを５
０cm2 の大きさに切り出し、表１および表２に示す組成
のガスＡおよびＢをフィルタ面に直交する方向に１m/mi
n の速度で流しながら１８０℃における脱硝率を測定し
た。
の性能を比較するため、実施例１〜５の触媒シートを５
０cm2 の大きさに切り出し、表１および表２に示す組成
のガスＡおよびＢをフィルタ面に直交する方向に１m/mi
n の速度で流しながら１８０℃における脱硝率を測定し
た。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】 これとは別に実施例１〜５のスペーサおよび比較例１の
触媒を２０ｍｍ×１００ｍｍに切り出し、これらテスト
ピースの表１および表２に示すガスに対する脱硝活性を
表３の条件で測定した。
触媒を２０ｍｍ×１００ｍｍに切り出し、これらテスト
ピースの表１および表２に示すガスに対する脱硝活性を
表３の条件で測定した。
【００３９】
【表３】 実施例１〜５および比較例１の触媒を用いてＳＶ＝２
０，０００ h-1、１８０℃で脱硝処理した場合の脱硝率
を試算し、結果を表４に示した。
０，０００ h-1、１８０℃で脱硝処理した場合の脱硝率
を試算し、結果を表４に示した。
【００４０】
【表４】 表４の結果から分かるように、各実施例触媒の脱硝性能
は、比較例１に比べて高く、１８０℃という低温でも実
用に耐え得る性能を有していることが分かる。特に、Ｎ
Ｏ2 ／ＮＯモル比を１近くに維持した場合（表２のガス
組成）では、その性能が飛躍的に向上し、本発明の触媒
構造体と、被処理ガス中のＮＯ濃度を増加させてＮＯ2
／ＮＯモル比を調節する方法とを組み合わせた脱硝方法
は低温脱硝に適することが分かる。
は、比較例１に比べて高く、１８０℃という低温でも実
用に耐え得る性能を有していることが分かる。特に、Ｎ
Ｏ2 ／ＮＯモル比を１近くに維持した場合（表２のガス
組成）では、その性能が飛躍的に向上し、本発明の触媒
構造体と、被処理ガス中のＮＯ濃度を増加させてＮＯ2
／ＮＯモル比を調節する方法とを組み合わせた脱硝方法
は低温脱硝に適することが分かる。
【００４１】
【発明の効果】本願の請求項１に記載の発明によれば、
触媒構造体をコンパクト化できるうえ、被処理ガスが触
媒シートの平面部を貫通して流通するので、被処理ガス
と脱硝触媒との接触効率が向上する。
触媒構造体をコンパクト化できるうえ、被処理ガスが触
媒シートの平面部を貫通して流通するので、被処理ガス
と脱硝触媒との接触効率が向上する。
【００４２】本願の請求項２に記載の発明によれば、上
記発明の効果に加え、被処理ガスの均一攪拌効果が向上
する。
記発明の効果に加え、被処理ガスの均一攪拌効果が向上
する。
【００４３】本願の請求項３に記載の発明によれば、上
記発明の効果に加え、同一体積内の触媒量が増加するの
で、脱硝効率がより向上するとともに、同一触媒量であ
れば、触媒構造体全体としての体積をよりコンパクトに
することができる。
記発明の効果に加え、同一体積内の触媒量が増加するの
で、脱硝効率がより向上するとともに、同一触媒量であ
れば、触媒構造体全体としての体積をよりコンパクトに
することができる。
【００４４】本願の請求項４に記載の発明によれば、上
記発明の効果に加え、特定成分の脱硝触媒成分による脱
硝性能が発揮される。
記発明の効果に加え、特定成分の脱硝触媒成分による脱
硝性能が発揮される。
【００４５】本願の請求項５に記載の発明によれば、特
定構造の触媒構造体を用いることにより排ガス中のＮＯ
ｘを効率よく分解除去することができる。
定構造の触媒構造体を用いることにより排ガス中のＮＯ
ｘを効率よく分解除去することができる。
【００４６】本願の請求項６に記載の発明によれば、特
定構造の触媒構造体を用いることによる接触効率の向上
と、排ガス中のＮＯ2 濃度を増加させることによる、脱
硝反応速度増大効果との相乗効果により、低温でも高い
脱硝性能を実現することができ、例えば反応温度２００
℃以下の低温脱硝においても、従来技術における３５０
℃の場合と同程度の触媒量で済むコンパクトな脱硝装置
が実現できる。
定構造の触媒構造体を用いることによる接触効率の向上
と、排ガス中のＮＯ2 濃度を増加させることによる、脱
硝反応速度増大効果との相乗効果により、低温でも高い
脱硝性能を実現することができ、例えば反応温度２００
℃以下の低温脱硝においても、従来技術における３５０
℃の場合と同程度の触媒量で済むコンパクトな脱硝装置
が実現できる。
【００４７】本願の請求項７に記載の発明によれば、上
記発明と同様の効果が得られ、例えば排ガスの予熱など
無駄なエネルギー消費を低減でき、地球環境の保護に大
きく寄与することができる。
記発明と同様の効果が得られ、例えば排ガスの予熱など
無駄なエネルギー消費を低減でき、地球環境の保護に大
きく寄与することができる。
【図１】本発明の一実施例である脱硝用触媒構造体を示
す説明図である。
す説明図である。
【図２】図１の触媒構造体におけるガス流れ方向を示す
説明図。
説明図。
【図３】本発明の排ガス脱硝方法に適用される排ガス脱
硝装置を示す説明図。
硝装置を示す説明図。
【図４】本発明の触媒構造体における触媒シートの一部
を拡大した模式図。
を拡大した模式図。
【図５】従来技術の断面形状および外寸法を示す説明
図。
図。
１…触媒シート、２…入口部スペーサ、３…出口部スペ
ーサ、４…煙道、５…触媒構造体、６…ＮＯ2 濃度増加
手段、７…ＮＨ3 注入手段、８…排ガス流、９…繊維物
質、１０…脱硝触媒成分粒子、１１…触媒シートの平面
部、１２…触媒シートの段差部。
ーサ、４…煙道、５…触媒構造体、６…ＮＯ2 濃度増加
手段、７…ＮＨ3 注入手段、８…排ガス流、９…繊維物
質、１０…脱硝触媒成分粒子、１１…触媒シートの平面
部、１２…触媒シートの段差部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１Ｐ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｄ Ｆ２３Ｊ 15/00 １０２Ｇ Ｆ２３Ｊ 15/00 Ａ Ｆターム(参考） 3G091 AB04 BA14 CA17 CA21 FB02 FC07 GA04 GA05 GA06 GB01X GB10W GB16X GB17X GB19X 3K070 DA02 DA14 DA22 DA26 4D048 AA06 AB01 AB02 AC03 AC04 BA07X BA10Y BA23X BA26X BA27Y BA39X BA42X BA45X BB02 BB12 CC47 4G069 AA03 AA08 BA02A BA03A BA04A BA04B BA13A BA14A BA14B BA17 BA18 BA22A BA22B BB06A BB06B BC50A BC54A BC54B BC59A BC59B BC60A BE19A BE19B BE34A CA02 CA07 CA08 CA13 EA20 EA21 EB10 FA01 FB66 FB73 FB75
Claims (7)
- 【請求項１】 無機繊維または有機繊維製の織布または
不織布シートに脱硝触媒成分を担持した、ガス透過性の
触媒シートを順次一方向に連続２回、逆方向に連続２
回、折り返す操作を繰り返して所定長さの平面部が段差
部の間隔を保って複数重なるように形成した断面凹凸状
の触媒シート成形体の前記平面部相互間に金属、セラミ
ックスまたは有機樹脂の平板を断面波形に成形したスペ
ーサを挟持させ、該スペーサと前記触媒シートの平面部
との隙間および該隙間から前記触媒シート平面部を透過
して隣接するスペーサと触媒シート平面部との間の隙間
に到るガス流路を形成したことを特徴とする脱硝用触媒
構造体。 - 【請求項２】 前記断面波形のスペーサが、金属、セラ
ミックスまたは有機樹脂からなる平板状網状物の成形体
であることを特徴とする請求項１に記載の脱硝用触媒構
造体。 - 【請求項３】 前記断面波形のスペーサに、脱硝触媒成
分を担持させたことを特徴とする請求項１または請求項
２に記載の脱硝用触媒構造体。 - 【請求項４】 前記脱硝触媒成分が、チタン（Ｔｉ）、
モリブデン（Ｍｏ）タングステン（Ｗ）およびバナジウ
ム（Ｖ）の酸化物のうち少なくとも一種を含有すること
を特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の脱硝用触媒
構造体。 - 【請求項５】 請求項１〜請求項４の何れかに記載の脱
硝用触媒構造体を用いた排ガス脱硝方法において、前記
触媒構造体を、該触媒構造体の触媒シート平面部がガス
流通方向に沿うように排ガス煙道内に設置し、被処理ガ
スを、前記触媒構造体の上流部で導入されるアンモニア
と共に触媒構造体に流入させ、脱硝触媒の存在下前記ア
ンモニアと接触させて被処理ガス中に含まれる窒素酸化
物を還元処理することを特徴とする排ガス脱硝方法。 - 【請求項６】 前記脱硝用触媒構造体に流入する被処理
ガス中の二酸化窒素濃度を増加させることを特徴とする
請求項５に記載の排ガス脱硝方法。 - 【請求項７】 前記被処理ガス中の二酸化窒素濃度を増
加させる方法が、排ガス中にオゾン、硝酸、硝酸アンモ
ニウムのような酸化剤を吹き込んで被処理ガスに含まれ
る一酸化窒素を二酸化窒素に酸化する方法、または前記
被処理ガスを酸化触媒と接触させて排ガス中の一酸化窒
素を二酸化窒素に酸化する方法であることを特徴とする
請求項６に記載の排ガス脱硝方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001171588A JP4864231B2 (ja) | 2001-06-06 | 2001-06-06 | 脱硝用触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001171588A JP4864231B2 (ja) | 2001-06-06 | 2001-06-06 | 脱硝用触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002361098A true JP2002361098A (ja) | 2002-12-17 |
| JP4864231B2 JP4864231B2 (ja) | 2012-02-01 |
Family
ID=19013338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001171588A Expired - Fee Related JP4864231B2 (ja) | 2001-06-06 | 2001-06-06 | 脱硝用触媒構造体およびこれを用いた排ガス脱硝方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4864231B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006205061A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス中粒状物質除去用フィルタおよび排ガス浄化方法 |
| JP2012173007A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Metawater Co Ltd | 熱電対、熱電対具備部材及びそれを用いたオゾン濃度計 |
| KR102231930B1 (ko) * | 2019-10-15 | 2021-03-25 | 한국화학연구원 | 선택적 촉매 환원 방법 및 선택적 촉매 환원 시스템 |
-
2001
- 2001-06-06 JP JP2001171588A patent/JP4864231B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| KR102231930B1 (ko) * | 2019-10-15 | 2021-03-25 | 한국화학연구원 | 선택적 촉매 환원 방법 및 선택적 촉매 환원 시스템 |
| WO2021075714A1 (ko) * | 2019-10-15 | 2021-04-22 | 한국화학연구원 | 선택적 촉매 환원 방법 및 선택적 촉매 환원 시스템 |
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|---|---|
| JP4864231B2 (ja) | 2012-02-01 |
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