JP2002356861A - 支持杭とフーチングとの接合構造 - Google Patents
支持杭とフーチングとの接合構造Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】簡易な構造で杭とフーチングとの接合部に作用
する曲げ剛性を適度に低下させる。 【解決手段】杭頭１ａにフーチング５を連結させる際
に、杭頭１ａの上端面とフーチング５下面との間を分離
して、上記杭頭１ａの上端面とフーチング５の下面との
間に、杭頭１ａ上端面の面積よりも面積が小さな支圧板
４を介在させる。また、支圧板４を上下に貫通すると共
に下側が杭１に上側がフーチング５にそれぞれ埋設され
るアンカーロッド３を設ける。
する曲げ剛性を適度に低下させる。 【解決手段】杭頭１ａにフーチング５を連結させる際
に、杭頭１ａの上端面とフーチング５下面との間を分離
して、上記杭頭１ａの上端面とフーチング５の下面との
間に、杭頭１ａ上端面の面積よりも面積が小さな支圧板
４を介在させる。また、支圧板４を上下に貫通すると共
に下側が杭１に上側がフーチング５にそれぞれ埋設され
るアンカーロッド３を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、基礎杭などの支持
杭の杭頭に対しフーチングを支持させる際の当該支持杭
とフーチングとの接合構造に関する。
杭の杭頭に対しフーチングを支持させる際の当該支持杭
とフーチングとの接合構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】杭基礎構造は、例えば図９に示すよう
に、基礎スラブが複数の基礎フーチング５１とその基礎
フーチング５１間を連結する地中梁５２とで構成され、
基礎杭５０の杭頭５０ａに基礎フーチング５１を連結す
ることで、基礎スラブ、さらには上部構造物５４は当該
杭５０によって支持される。
に、基礎スラブが複数の基礎フーチング５１とその基礎
フーチング５１間を連結する地中梁５２とで構成され、
基礎杭５０の杭頭５０ａに基礎フーチング５１を連結す
ることで、基礎スラブ、さらには上部構造物５４は当該
杭５０によって支持される。
【０００３】上記基礎杭５０と基礎フーチング５１との
接合構造は、従来、剛接合構造となっている。例えば、
図１０に示すように、基礎杭５０が鋼管杭の場合であれ
ば、杭頭５０ａ内及び基礎フーチング５１構築位置に対
し両者５０ａ、５１を連結するようにアンカー鉄筋５３
等の配筋を行って、鋼管杭５０内への中詰めコンクリー
トの打設や、基礎フーチング５１構築のためのコンクリ
ート打設作業などを行うことで、杭頭５０ａと基礎フー
チング５１とを一体的に剛接合する。
接合構造は、従来、剛接合構造となっている。例えば、
図１０に示すように、基礎杭５０が鋼管杭の場合であれ
ば、杭頭５０ａ内及び基礎フーチング５１構築位置に対
し両者５０ａ、５１を連結するようにアンカー鉄筋５３
等の配筋を行って、鋼管杭５０内への中詰めコンクリー
トの打設や、基礎フーチング５１構築のためのコンクリ
ート打設作業などを行うことで、杭頭５０ａと基礎フー
チング５１とを一体的に剛接合する。
【０００４】また、上記基礎フーチング５１の構築の際
に、地中梁５２のための配筋５３も行われ、基礎フーチ
ング５１と地中梁５２も剛に接合される。
に、地中梁５２のための配筋５３も行われ、基礎フーチ
ング５１と地中梁５２も剛に接合される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、杭頭５
０ａと基礎フーチング５１とを剛に接合するため、地震
などによって杭頭５０ａ及び基礎フーチング５１には、
高い曲げモーメントが発生する。このため、杭５０及び
基礎フーチング５１は、この高い曲げモーメントを上回
る耐力を有する構造とする必要があり、また、両者５
０，５１の連結部の接合構造も非常に大がかりで不経済
となっている。
０ａと基礎フーチング５１とを剛に接合するため、地震
などによって杭頭５０ａ及び基礎フーチング５１には、
高い曲げモーメントが発生する。このため、杭５０及び
基礎フーチング５１は、この高い曲げモーメントを上回
る耐力を有する構造とする必要があり、また、両者５
０，５１の連結部の接合構造も非常に大がかりで不経済
となっている。
【０００６】また、杭頭５０ａと基礎フーチング５１と
の接合部に所要の剛性以上の耐力を持つように曲げ補強
筋を多くするほど、当該補強筋が地中梁主筋５３と干渉
しやすいという問題もある。ここで、従来、特開平３−
１３７３２６号公報に開示されているように、杭頭から
棒状体を突設させ、その棒状体の上側にのみ基礎フーチ
ングを固定することで、杭とフーチングの接合構造をピ
ン接合とすることが提案されている。
の接合部に所要の剛性以上の耐力を持つように曲げ補強
筋を多くするほど、当該補強筋が地中梁主筋５３と干渉
しやすいという問題もある。ここで、従来、特開平３−
１３７３２６号公報に開示されているように、杭頭から
棒状体を突設させ、その棒状体の上側にのみ基礎フーチ
ングを固定することで、杭とフーチングの接合構造をピ
ン接合とすることが提案されている。
【０００７】しかしながら、この構造では、棒状体は、
フーチングから杭に伝達される大きな鉛直荷重を全て負
担すると共に大きな曲げ荷重も受けることとなり、当該
棒状体の大径化は避けられないという問題がある。ま
た、棒状体の径や杭頭とフーチングとの間の間隙量など
を、鉛直荷重と曲げ荷重の両方を考慮して設計する必要
がある。
フーチングから杭に伝達される大きな鉛直荷重を全て負
担すると共に大きな曲げ荷重も受けることとなり、当該
棒状体の大径化は避けられないという問題がある。ま
た、棒状体の径や杭頭とフーチングとの間の間隙量など
を、鉛直荷重と曲げ荷重の両方を考慮して設計する必要
がある。
【０００８】本発明は、上記のような問題点に着目して
してなされたもので、簡易な構造で杭とフーチングとの
接合部に作用する曲げ剛性を適度に低下させることが可
能な支持杭と基礎フーチングとの接合構造を提供するこ
とを課題としている。
してなされたもので、簡易な構造で杭とフーチングとの
接合部に作用する曲げ剛性を適度に低下させることが可
能な支持杭と基礎フーチングとの接合構造を提供するこ
とを課題としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明のうち請求項１に記載した発明は、支持杭の
杭頭にフーチングを連結させる際に、杭頭上端面とフー
チング下面との間を分離して、上記杭頭上端面とフーチ
ング下面との間に、杭頭上端面の面積よりも面積が小さ
な支圧板を介在させ、且つ、上記支圧板を上下に貫通す
ると共に下側が杭に上側がフーチングにそれぞれ埋設さ
れるアンカーロッドを設けたことを特徴とする支持杭と
フーチングとの接合構造を提供するものである。
に、本発明のうち請求項１に記載した発明は、支持杭の
杭頭にフーチングを連結させる際に、杭頭上端面とフー
チング下面との間を分離して、上記杭頭上端面とフーチ
ング下面との間に、杭頭上端面の面積よりも面積が小さ
な支圧板を介在させ、且つ、上記支圧板を上下に貫通す
ると共に下側が杭に上側がフーチングにそれぞれ埋設さ
れるアンカーロッドを設けたことを特徴とする支持杭と
フーチングとの接合構造を提供するものである。
【００１０】ここで、上記アンカーロッドは、その本体
が中実の棒であっても良いし、パイプ体であっても良
い。アンカーロッドの材質は一般には、鋼材であるが、
所要のせん断耐力及び引張耐力が発揮できれば、炭素繊
維などから構成されていても良い。次に、請求項２に記
載した発明は、請求項１に記載した構成に対し、上記支
圧板の外周における、杭頭上端面とフーチング下面との
間に緩衝材を介挿したことを特徴とするものである。
が中実の棒であっても良いし、パイプ体であっても良
い。アンカーロッドの材質は一般には、鋼材であるが、
所要のせん断耐力及び引張耐力が発揮できれば、炭素繊
維などから構成されていても良い。次に、請求項２に記
載した発明は、請求項１に記載した構成に対し、上記支
圧板の外周における、杭頭上端面とフーチング下面との
間に緩衝材を介挿したことを特徴とするものである。
【００１１】次に、請求項３に記載した発明は、請求項
１又は請求項２に記載した構成に対し、杭頭上端面にお
ける少なくとも上記支圧板と対向する部分に第１の鋼板
が介在されてなり、フーチング下面における少なくとも
上記支圧板と対向する部分に第２の鋼板が介在されてな
ることを特徴とするものである。次に、請求項４に記載
した発明は、請求項１〜請求項３のいずれかに記載した
構成に対し、上記フーチングに埋設されたアンカーロッ
ドの上端部上方に空隙を設けたことを特徴とするもので
ある。
１又は請求項２に記載した構成に対し、杭頭上端面にお
ける少なくとも上記支圧板と対向する部分に第１の鋼板
が介在されてなり、フーチング下面における少なくとも
上記支圧板と対向する部分に第２の鋼板が介在されてな
ることを特徴とするものである。次に、請求項４に記載
した発明は、請求項１〜請求項３のいずれかに記載した
構成に対し、上記フーチングに埋設されたアンカーロッ
ドの上端部上方に空隙を設けたことを特徴とするもので
ある。
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態を図面を
参照しつつ説明する。図１は、本実施形態に係る支持杭
とフーチングとの接合構造を示す断面図である。なお、
本実施形態では、支持杭として鋼管杭の場合の例で説明
するが、鋼管杭に限定されない。
参照しつつ説明する。図１は、本実施形態に係る支持杭
とフーチングとの接合構造を示す断面図である。なお、
本実施形態では、支持杭として鋼管杭の場合の例で説明
するが、鋼管杭に限定されない。
【００１３】まず、構成について説明すると、図１に示
すように、鋼管杭１の頭部１ａに中詰めコンクリート２
が打設されていて、該中詰めコンクリート２内に、軸を
上下に向けたアンカーロッド３の下側が埋設されること
で、杭頭１ａからアンカーロッド３が突出した状態とな
っている。本実施形態のアンカーロッド３は、アンカー
ボルトから構成され、その上下両端部にアンカーとなる
ナット３ａが取り付けられている。なお、アンカーロッ
ド３のアンカー部分の構成はこれに限定されない。
すように、鋼管杭１の頭部１ａに中詰めコンクリート２
が打設されていて、該中詰めコンクリート２内に、軸を
上下に向けたアンカーロッド３の下側が埋設されること
で、杭頭１ａからアンカーロッド３が突出した状態とな
っている。本実施形態のアンカーロッド３は、アンカー
ボルトから構成され、その上下両端部にアンカーとなる
ナット３ａが取り付けられている。なお、アンカーロッ
ド３のアンカー部分の構成はこれに限定されない。
【００１４】上記杭頭１ａ上端面に、金属製の支圧板４
が載置されている。該支圧板４は、図２に示すように、
鋼管杭１の径よりも小径の円板状の板材であって、その
中央部には、上記アンカーロッド３を遊びを持って貫通
可能な貫通穴４ａが形成されている。そして、上記アン
カーロッド３は、該貫通穴４ａを貫通して上方に突出し
ている。
が載置されている。該支圧板４は、図２に示すように、
鋼管杭１の径よりも小径の円板状の板材であって、その
中央部には、上記アンカーロッド３を遊びを持って貫通
可能な貫通穴４ａが形成されている。そして、上記アン
カーロッド３は、該貫通穴４ａを貫通して上方に突出し
ている。
【００１５】そして、支圧板４の上面に基礎フーチング
５下面のレベルを合わせた状態で当該基礎フーチング５
が構築され、当該基礎フーチング５内にアンカーロッド
３の上側が埋設されている。ここで、本実施形態では、
アンカーロッド３の上端部にウレタン製のキャップ６を
装着した状態で、基礎フーチング５用の型枠内にコンク
リートを打設することで、基礎フーチング５内にアンカ
ーボルトの上側が埋設されても、アンカーロッド３の上
端面の上に所要の空隙７を形成するようにする。
５下面のレベルを合わせた状態で当該基礎フーチング５
が構築され、当該基礎フーチング５内にアンカーロッド
３の上側が埋設されている。ここで、本実施形態では、
アンカーロッド３の上端部にウレタン製のキャップ６を
装着した状態で、基礎フーチング５用の型枠内にコンク
リートを打設することで、基礎フーチング５内にアンカ
ーボルトの上側が埋設されても、アンカーロッド３の上
端面の上に所要の空隙７を形成するようにする。
【００１６】ここで、本実施形態の上記支圧板４の下面
及び上面は、杭１上端面及び基礎フーチング５下面に固
定されていない。もっとも、一方の間を固定しておいて
も良い。次に、上記構成の基礎杭１と基礎フーチング５
との接合構造の作用・効果などを説明する。
及び上面は、杭１上端面及び基礎フーチング５下面に固
定されていない。もっとも、一方の間を固定しておいて
も良い。次に、上記構成の基礎杭１と基礎フーチング５
との接合構造の作用・効果などを説明する。
【００１７】上記接合構造にあっては、上部構造からの
鉛直荷重は、基礎フーチング５→支圧板４→杭頭１ａの
順に伝達されて、アンカーロッド３は鉛直荷重を受けな
いので、鉛直基礎フーチング５から基礎杭１に伝達され
る鉛直荷重の大きさに規制することなく、当該アンカー
ロッド３について自由にその剛性や径を設定することが
可能となる。すなわち、基礎フーチング５と杭頭１ａと
の間の圧縮力は、主として支圧板４で負担し、アンカー
ロッド３はほとんど負担しない。
鉛直荷重は、基礎フーチング５→支圧板４→杭頭１ａの
順に伝達されて、アンカーロッド３は鉛直荷重を受けな
いので、鉛直基礎フーチング５から基礎杭１に伝達され
る鉛直荷重の大きさに規制することなく、当該アンカー
ロッド３について自由にその剛性や径を設定することが
可能となる。すなわち、基礎フーチング５と杭頭１ａと
の間の圧縮力は、主として支圧板４で負担し、アンカー
ロッド３はほとんど負担しない。
【００１８】特に、本実施形態では、アンカーロッド３
の上端上方に空隙７を形成したことで、アンカーロッド
３上端面に直接圧縮力が加わることがないので、アンカ
ーロッド３で負担する圧縮力はさらに小さくなる。一
方、相対的に杭頭１ａから基礎フーチング５が離れる方
向への外力、つまり、引き抜き力に対しては、アンカー
ロッド３が抵抗することで負担する。また、せん断力に
ついてもアンカーロッド３で負担する。
の上端上方に空隙７を形成したことで、アンカーロッド
３上端面に直接圧縮力が加わることがないので、アンカ
ーロッド３で負担する圧縮力はさらに小さくなる。一
方、相対的に杭頭１ａから基礎フーチング５が離れる方
向への外力、つまり、引き抜き力に対しては、アンカー
ロッド３が抵抗することで負担する。また、せん断力に
ついてもアンカーロッド３で負担する。
【００１９】また、杭頭１ａと基礎フーチング５との接
合部での曲げ剛性は、アンカーロッド３の曲げ剛性と支
圧板４の圧縮力により発生する安定モーメントに依存す
るため、アンカーロッド３の断面２次モーメント及び支
圧板４の径を変えることにより、自由に設定することが
可能である。また、支圧板４が杭頭１ａ及び基礎フーチ
ング５に固定されていない効果について説明すると、図
３に示すように、軸力Ｎが作用して偏心によって曲げモ
ーメントＭが作用している場合、Ｂ−Ｂ′面（基礎フー
チング５と支圧板４との境界面）では、安定モーメント
と呼ばれるＮ×（Ｄ２）／２までは安定しているが、こ
れにを上回るモーメントが作用すると、支圧板４の外縁
端を中心に回転しだして、発生モーメントの上昇が抑え
られる。したがって、支圧板４の面積を任意に設定する
ことで、杭頭１ａに発生する最大曲げモーメントを自由
に設計することができる。ここで、上記Ｄ２は、支圧板
４の直径である。
合部での曲げ剛性は、アンカーロッド３の曲げ剛性と支
圧板４の圧縮力により発生する安定モーメントに依存す
るため、アンカーロッド３の断面２次モーメント及び支
圧板４の径を変えることにより、自由に設定することが
可能である。また、支圧板４が杭頭１ａ及び基礎フーチ
ング５に固定されていない効果について説明すると、図
３に示すように、軸力Ｎが作用して偏心によって曲げモ
ーメントＭが作用している場合、Ｂ−Ｂ′面（基礎フー
チング５と支圧板４との境界面）では、安定モーメント
と呼ばれるＮ×（Ｄ２）／２までは安定しているが、こ
れにを上回るモーメントが作用すると、支圧板４の外縁
端を中心に回転しだして、発生モーメントの上昇が抑え
られる。したがって、支圧板４の面積を任意に設定する
ことで、杭頭１ａに発生する最大曲げモーメントを自由
に設計することができる。ここで、上記Ｄ２は、支圧板
４の直径である。
【００２０】杭頭１ａを剛接合とした場合の杭頭１ａ発
生モーメントＭＩに対して、実際に発生するモーメント
ＭＸとした場合、ＭＸ／Ｍ１＝αで表されるαを固定度
と呼ぶとする。このαを任意にコントロールすること
で、杭頭１ａだけでなく、杭１の地中部で発生する曲げ
モーメントも任意にコントロールすることができるた
め、杭１の有する耐力に応じて杭頭１ａ固定度を設定で
きれば、経済的な設計を行うことが可能である。
生モーメントＭＩに対して、実際に発生するモーメント
ＭＸとした場合、ＭＸ／Ｍ１＝αで表されるαを固定度
と呼ぶとする。このαを任意にコントロールすること
で、杭頭１ａだけでなく、杭１の地中部で発生する曲げ
モーメントも任意にコントロールすることができるた
め、杭１の有する耐力に応じて杭頭１ａ固定度を設定で
きれば、経済的な設計を行うことが可能である。
【００２１】具体的に、鋼管径φ＝８００ｍｍ、板厚ｔ
＝８ｍｍの鋼管杭基礎が、変形係数Ｅ０が６８．６Ｐａ
を有する地盤に設置されている条件において、杭頭１ａ
に水平力Ｑが９８ｋＮ作用するとした場合について整理
すると、表１のような結果を得た。図８に整理したもの
を示す。
＝８ｍｍの鋼管杭基礎が、変形係数Ｅ０が６８．６Ｐａ
を有する地盤に設置されている条件において、杭頭１ａ
に水平力Ｑが９８ｋＮ作用するとした場合について整理
すると、表１のような結果を得た。図８に整理したもの
を示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】この表から分かるように、杭頭１ａの固定
度αの違いによって、杭頭１ａおよび杭１の地中部に発
生する曲げモーメントはそれぞれ異なる。ちなみに杭頭
１ａの固定度α＝ｌの場合、杭頭１ａで発生する曲げモ
ーメントが２５９．０ｋＮ・ｍと最も高い。一方、固定
度α＝０の場合、杭頭１ａにはモーメントが発生しない
ものの、杭１地中部で最大１６６．８ｋＮ・ｍの曲げモ
ーメントが発生していることが分かる。また、固定度α
＝０．４程度の場合、杭頭１ａおよび地中部での発生モ
ーメントを最も小さく抑えることができる。
度αの違いによって、杭頭１ａおよび杭１の地中部に発
生する曲げモーメントはそれぞれ異なる。ちなみに杭頭
１ａの固定度α＝ｌの場合、杭頭１ａで発生する曲げモ
ーメントが２５９．０ｋＮ・ｍと最も高い。一方、固定
度α＝０の場合、杭頭１ａにはモーメントが発生しない
ものの、杭１地中部で最大１６６．８ｋＮ・ｍの曲げモ
ーメントが発生していることが分かる。また、固定度α
＝０．４程度の場合、杭頭１ａおよび地中部での発生モ
ーメントを最も小さく抑えることができる。
【００２４】このように、杭頭１ａの曲げ剛性を、適度
に低下させることにより、杭頭１ａ及び地中部での発生
モーメントを小さく抑えることができ、さらには、基礎
フーチング５、地中梁に発生する曲げモーメントを任意
の値に低下させて経済性を改善させた杭頭１ａ接合構造
が提供できる。また、杭頭１ａと基礎フーチング５との
連結がアンカーロッド３だけであるので、従来のように
杭１の曲げ補強鉄筋を多数配置して、杭１を基礎フーチ
ング５及び地中梁にアンカーする構造と比較すると、地
中梁主筋との干渉が減少し、施工性が向上する。
に低下させることにより、杭頭１ａ及び地中部での発生
モーメントを小さく抑えることができ、さらには、基礎
フーチング５、地中梁に発生する曲げモーメントを任意
の値に低下させて経済性を改善させた杭頭１ａ接合構造
が提供できる。また、杭頭１ａと基礎フーチング５との
連結がアンカーロッド３だけであるので、従来のように
杭１の曲げ補強鉄筋を多数配置して、杭１を基礎フーチ
ング５及び地中梁にアンカーする構造と比較すると、地
中梁主筋との干渉が減少し、施工性が向上する。
【００２５】ここで、アンカーロッド３には圧縮力を負
担させないために、側面に塗装等を施し、コンクリート
との付着は切るのが望ましい。また、図４のように、支
圧板４の外周を囲むように緩衝材９を配置すると良い。
このようにすると、支圧板４の外周側面に直接地盤が接
触することが防止されて、支圧板４に横方向の変位が許
容される。また、緩衝材９として所要の剛性のある素材
（免震ゴムなど）を採用すると、上記Ｂ−Ｂ′面が支圧
板４の外縁端を中心に回転し出す際に、当該緩衝材９で
その回転に抵抗させて急激な回転を防止可能となる。
担させないために、側面に塗装等を施し、コンクリート
との付着は切るのが望ましい。また、図４のように、支
圧板４の外周を囲むように緩衝材９を配置すると良い。
このようにすると、支圧板４の外周側面に直接地盤が接
触することが防止されて、支圧板４に横方向の変位が許
容される。また、緩衝材９として所要の剛性のある素材
（免震ゴムなど）を採用すると、上記Ｂ−Ｂ′面が支圧
板４の外縁端を中心に回転し出す際に、当該緩衝材９で
その回転に抵抗させて急激な回転を防止可能となる。
【００２６】ここで、接合部に大きな曲げモーメントが
作用する場合は、支圧板４にかかる圧縮力の分布は不等
分布となり、特に、上記Ｂ−Ｂ′面が回転しだすと図５
に示すように支圧板４外周部の一端で最も高くなる。こ
の位置で、支圧板４から下の杭１又は上のフーチング５
のコンクリートが局部的に破壊してしまう恐れがある。
作用する場合は、支圧板４にかかる圧縮力の分布は不等
分布となり、特に、上記Ｂ−Ｂ′面が回転しだすと図５
に示すように支圧板４外周部の一端で最も高くなる。こ
の位置で、支圧板４から下の杭１又は上のフーチング５
のコンクリートが局部的に破壊してしまう恐れがある。
【００２７】これを防止するために、図６に示すよう
に、支圧板４と杭１及び支圧板４と基礎フーチング５の
間に、それぞれ鋼板１０，１１を介在させることで応力
を分散させると良い。すなわち、鋼板１０，１１を設け
ることで図７に示すように、応力集中を緩和することが
可能である。また、鋼板として、極軟鋼などを用いる
と、エネルギー吸収を積極的に行うことも可能となる。
に、支圧板４と杭１及び支圧板４と基礎フーチング５の
間に、それぞれ鋼板１０，１１を介在させることで応力
を分散させると良い。すなわち、鋼板１０，１１を設け
ることで図７に示すように、応力集中を緩和することが
可能である。また、鋼板として、極軟鋼などを用いる
と、エネルギー吸収を積極的に行うことも可能となる。
【００２８】なお、支圧板４付近に使用するコンクリー
トは必要に応じて高強度材を用いても良い。また、上記
実施形態では、アンカーロッド３が一本の場合で説明し
ているが、複数本あっても良い。また、アンカーロッド
３が鋼管の中心軸配置されているが、対象とする接合部
での発生モーメントの設計状態などにあわせて偏心して
当該アンカーロッド３を配置しても良い。
トは必要に応じて高強度材を用いても良い。また、上記
実施形態では、アンカーロッド３が一本の場合で説明し
ているが、複数本あっても良い。また、アンカーロッド
３が鋼管の中心軸配置されているが、対象とする接合部
での発生モーメントの設計状態などにあわせて偏心して
当該アンカーロッド３を配置しても良い。
【００２９】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明を採用
すると、杭頭の曲げ剛性を容易に適当な大きさに低下で
きることから、杭頭及び基礎フーチングに発生する曲げ
モーメントを低下させて、経済性が改善させた支持杭と
基礎フーチングとの接合構造を提供することができる。
すると、杭頭の曲げ剛性を容易に適当な大きさに低下で
きることから、杭頭及び基礎フーチングに発生する曲げ
モーメントを低下させて、経済性が改善させた支持杭と
基礎フーチングとの接合構造を提供することができる。
【図１】本発明に基づく実施形態に係る杭と基礎フーチ
ングとの接合構造を示す断面図である。
ングとの接合構造を示す断面図である。
【図２】図１におけるＢ−Ｂ′矢視図である。
【図３】接合部に発生するモーメントを説明するための
模式図である。
模式図である。
【図４】本発明に基づく実施形態に係る杭と基礎フーチ
ングとの接合構造の別例を示す断面図である。
ングとの接合構造の別例を示す断面図である。
【図５】応力分布を説明する図である。
【図６】本発明に基づく実施形態に係る杭と基礎フーチ
ングとの接合構造の別例を示す断面図である。
ングとの接合構造の別例を示す断面図である。
【図７】応力分布を説明する図である。
【図８】杭に発生する曲げモーメントの深さ方向の分布
を示す図である。
を示す図である。
【図９】杭基礎を示す図である。
【図１０】従来の杭と基礎フーチングとの接合構造を示
す断面図である。
す断面図である。
１ 基礎杭（支持杭） １ａ 杭頭 ２ 中詰めコンクリート ３ アンカーロッド ４ 支圧板 ４ａ 貫通穴 ５ 基礎フーチング ６ キャップ ７ 空隙 ９ 緩衝材 １０ 鋼板 １１ 鋼板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 脇屋 泰士 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 (72)発明者 沖 健 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 (72)発明者 藤澤 一善 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 (72)発明者 伊藤 力雄 東京都目黒区青葉台３−17−13 鉄信ビル ２Ｆ 株式会社織本匠構造設計研究所内 (72)発明者 中澤 昭伸 東京都目黒区青葉台３−17−13 鉄信ビル ２Ｆ 株式会社織本匠構造設計研究所内 (72)発明者 中村 幸悦 東京都目黒区青葉台３−17−13 鉄信ビル ２Ｆ 株式会社織本匠構造設計研究所内 (72)発明者 深澤 正彦 東京都目黒区青葉台３−17−13 鉄信ビル ２Ｆ 株式会社織本匠構造設計研究所内 Ｆターム(参考） 2D046 CA04 DA11
Claims (4)
- 【請求項１】 支持杭の杭頭にフーチングを連結させる
際に、杭頭上端面とフーチング下面との間を分離して、
上記杭頭上端面とフーチング下面との間に、杭頭上端面
の面積よりも面積が小さな支圧板を介在させ、且つ、上
記支圧板を上下に貫通すると共に下側が杭に上側がフー
チングにそれぞれ埋設されるアンカーロッドを設けたこ
とを特徴とする支持杭とフーチングとの接合構造。 - 【請求項２】 上記支圧板の外周における、杭頭上端面
とフーチング下面との間に緩衝材を介挿したことを特徴
とする請求項１に記載した支持杭とフーチングとの接合
構造。 - 【請求項３】 杭頭上端面における少なくとも上記支圧
板と対向する部分に第１の鋼板が介在されてなり、フー
チング下面における少なくとも上記支圧板と対向する部
分に第２の鋼板が介在されてなることを特徴とする請求
項１又は請求項２に記載した支持杭とフーチングとの接
合構造。 - 【請求項４】 上記フーチングに埋設されたアンカーロ
ッドの上端部上方に空隙を設けたことを特徴とする請求
項１〜請求項３のいずれかに記載した支持杭とフーチン
グとの接合構造。
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