JP2002350304A - ガス分析装置 - Google Patents
ガス分析装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 二つの独立したガス分析部における応答遅れ
時間の差に起因する応答速度差の補正を確実に行うこと
ができるようにしたガス分析装置を提供すること。 【解決手段】 サンプルガスＳＧが流れるサンプルガス
ライン１を、第１ガス分析部２３を備えた第１ガスライ
ン６と第２ガス分析部２６を備えた第２ガスライン７と
に分岐し、第１ガスライン６においては、サンプルガス
ＳＧ中の特定成分に対して処理を行った後、第１ガス分
析部６においてガス分析を行う一方、第２ガスライン７
においては、サンプルガスＳＧをそのまま第２ガス分析
部２６においてガス分析を行い、前記二つのガス分析部
２３，２６の出力の差をとって前記特定成分の濃度を得
るようにしたガス分析装置において、前記二つのガス分
析部２３，２６の出力を一定時間ごとにサンプリング
し、二つのガス分析部２３，２６の出力の差をとるに際
して、第１ガスライン６における処理に起因して生ずる
二つのガス分析部２３，２６における応答遅れ時間差を
考慮にいれて演算を行うようにした。
時間の差に起因する応答速度差の補正を確実に行うこと
ができるようにしたガス分析装置を提供すること。 【解決手段】 サンプルガスＳＧが流れるサンプルガス
ライン１を、第１ガス分析部２３を備えた第１ガスライ
ン６と第２ガス分析部２６を備えた第２ガスライン７と
に分岐し、第１ガスライン６においては、サンプルガス
ＳＧ中の特定成分に対して処理を行った後、第１ガス分
析部６においてガス分析を行う一方、第２ガスライン７
においては、サンプルガスＳＧをそのまま第２ガス分析
部２６においてガス分析を行い、前記二つのガス分析部
２３，２６の出力の差をとって前記特定成分の濃度を得
るようにしたガス分析装置において、前記二つのガス分
析部２３，２６の出力を一定時間ごとにサンプリング
し、二つのガス分析部２３，２６の出力の差をとるに際
して、第１ガスライン６における処理に起因して生ずる
二つのガス分析部２３，２６における応答遅れ時間差を
考慮にいれて演算を行うようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、自動車
のエンジンからの排ガスや工場からの排ガスあるいは大
気中に含まれる複数の成分をそれぞれ個別に定量分析す
ることのできるガス分析装置に関する。
のエンジンからの排ガスや工場からの排ガスあるいは大
気中に含まれる複数の成分をそれぞれ個別に定量分析す
ることのできるガス分析装置に関する。
【０００２】例えば、自動車のエンジンから排出される
ガス（サンプルガス）に含まれるＮＯ、ＮＯ2 およびＮ
ＯX （＝ＮＯ＋ＮＯ2 ）を同時に分析する装置として、
ＮＯ X 測定ラインとＮＯ測定ラインとを並列的に設け、
ＮＯX 測定ラインにおいては、ＮＯ2 をＮＯに変換する
ＮＯX コンバータを設け、この変換によって生成したＮ
Ｏと本来ＮＯX 測定ラインに流れるＮＯとを併せたもの
をサンプルガス中のＮＯX 濃度として求め、ＮＯ測定ラ
インにおいては、ＮＯのみの濃度を求めて、ＮＯX 濃度
〔ＮＯX 〕と、ＮＯ濃度〔ＮＯ〕とＮＯX コンバータの
コンバータ効率〔ＣＯＭeffi〕とを用い、ＮＯ2 濃度
〔ＮＯ2 〕を、 〔ＮＯ2 〕＝（〔ＮＯX 〕−〔ＮＯ〕）／〔ＣＯＭeffi〕 ……（１） なる関係式により求めるようにしたＮＯ／ＮＯ2 分析装
置がある。
ガス（サンプルガス）に含まれるＮＯ、ＮＯ2 およびＮ
ＯX （＝ＮＯ＋ＮＯ2 ）を同時に分析する装置として、
ＮＯ X 測定ラインとＮＯ測定ラインとを並列的に設け、
ＮＯX 測定ラインにおいては、ＮＯ2 をＮＯに変換する
ＮＯX コンバータを設け、この変換によって生成したＮ
Ｏと本来ＮＯX 測定ラインに流れるＮＯとを併せたもの
をサンプルガス中のＮＯX 濃度として求め、ＮＯ測定ラ
インにおいては、ＮＯのみの濃度を求めて、ＮＯX 濃度
〔ＮＯX 〕と、ＮＯ濃度〔ＮＯ〕とＮＯX コンバータの
コンバータ効率〔ＣＯＭeffi〕とを用い、ＮＯ2 濃度
〔ＮＯ2 〕を、 〔ＮＯ2 〕＝（〔ＮＯX 〕−〔ＮＯ〕）／〔ＣＯＭeffi〕 ……（１） なる関係式により求めるようにしたＮＯ／ＮＯ2 分析装
置がある。
【０００３】しかしながら、ＮＯX 測定ラインには、Ｎ
ＯX コンバータが設けられているため、ＮＯX 測定ライ
ンに設けられたＮＯX 分析部の応答遅れ時間Ｔd および
立ち上がり応答時間Ｔ90は、ＮＯ測定ラインに設けられ
たＮＯ分析部のそれらに比べて遅くなり、ＮＯX 分析部
の出力とＮＯ分析部の出力との間に、応答遅れ時間Ｔ d
の差に起因する応答速度差が生ずることとなり、ＮＯX
分析部およびＮＯ分析部によってそれぞれ得られた〔Ｎ
ＯX 〕、〔ＮＯ〕および〔ＣＯＭeffi〕を前記（１）式
を用いて演算して、〔ＮＯ2 〕を求めた場合、図３
（Ｂ）に示すように、指示が出ないはずの〔ＮＯ2 〕濃
度が表れる。
ＯX コンバータが設けられているため、ＮＯX 測定ライ
ンに設けられたＮＯX 分析部の応答遅れ時間Ｔd および
立ち上がり応答時間Ｔ90は、ＮＯ測定ラインに設けられ
たＮＯ分析部のそれらに比べて遅くなり、ＮＯX 分析部
の出力とＮＯ分析部の出力との間に、応答遅れ時間Ｔ d
の差に起因する応答速度差が生ずることとなり、ＮＯX
分析部およびＮＯ分析部によってそれぞれ得られた〔Ｎ
ＯX 〕、〔ＮＯ〕および〔ＣＯＭeffi〕を前記（１）式
を用いて演算して、〔ＮＯ2 〕を求めた場合、図３
（Ｂ）に示すように、指示が出ないはずの〔ＮＯ2 〕濃
度が表れる。
【０００４】そこで、上記二つの分析部の応答遅れ時間
Ｔd の差に起因する応答速度差を補正するため、従来の
ＮＯ／ＮＯ2 分析装置においては、図５に示すように構
成されていた。すなわち、図５において、１はサンプル
ガスラインで、例えばサンプルガスＳＧとしての排ガス
が流れる。このサンプルガスライン１は、開閉弁２、三
方電磁弁３、流量調整用のキャピラリ４をこの順に備え
るとともに、キャピラリ４の下流側の点５において、二
つのガスライン６，７（以下、第１ガスライン６、第２
ガスライン７という）に分岐している。
Ｔd の差に起因する応答速度差を補正するため、従来の
ＮＯ／ＮＯ2 分析装置においては、図５に示すように構
成されていた。すなわち、図５において、１はサンプル
ガスラインで、例えばサンプルガスＳＧとしての排ガス
が流れる。このサンプルガスライン１は、開閉弁２、三
方電磁弁３、流量調整用のキャピラリ４をこの順に備え
るとともに、キャピラリ４の下流側の点５において、二
つのガスライン６，７（以下、第１ガスライン６、第２
ガスライン７という）に分岐している。
【０００５】なお、８は三方電磁弁３に接続される、校
正ガスＣＧを導入するためのガスラインである。そし
て、９は三方電磁弁３とキャピラリ４との間の点１０に
接続されるバイパスラインで、圧力調整器１１を備える
とともに、その下流側は適宜のガス処理部（図示してい
ない）に接続されており、余分なサンプルガスＳＧを排
出して、サンプルガスライン１におけるサンプルガスＳ
Ｇの圧力を一定に保持する。また、１２は前記接続点１
０に接続される圧力ゲージである。さらに、１３はサン
プルガスライン１のキャピラリ４と分岐点５との間の点
１４と、バイパスライン９の圧力調整弁１１より下流側
の点１５との間を接続するガスラインである。
正ガスＣＧを導入するためのガスラインである。そし
て、９は三方電磁弁３とキャピラリ４との間の点１０に
接続されるバイパスラインで、圧力調整器１１を備える
とともに、その下流側は適宜のガス処理部（図示してい
ない）に接続されており、余分なサンプルガスＳＧを排
出して、サンプルガスライン１におけるサンプルガスＳ
Ｇの圧力を一定に保持する。また、１２は前記接続点１
０に接続される圧力ゲージである。さらに、１３はサン
プルガスライン１のキャピラリ４と分岐点５との間の点
１４と、バイパスライン９の圧力調整弁１１より下流側
の点１５との間を接続するガスラインである。
【０００６】前記第１ガスライン６は、ＮＯX 測定ライ
ンともいうべきもので、この第１ガスライン６には、流
量調整用のキャピラリ１６および三方電磁弁１７が設け
られ、さらに、この三方電磁弁１７には、第１ガスライ
ン６を流れるサンプルガスＳＧ中のＮＯ2 をＮＯに変換
するＮＯX コンバータ１８を備えたガスライン１９と、
開閉弁２０を備えたガスライン２１とが互いに並列にな
るように接続され、さらに、これらのガスライン２０，
２１は、その下流側の点２２において合流し、その合流
点２２の下流側に、第１ガスライン６を流れるサンプル
ガスＳＧ中に本来含まれているＮＯおよびＮＯX コンバ
ータ１８によって変換されて生成したＮＯとを併せて分
析する第１ガス分析部としてのＮＯX 分析部２３が設け
られている。
ンともいうべきもので、この第１ガスライン６には、流
量調整用のキャピラリ１６および三方電磁弁１７が設け
られ、さらに、この三方電磁弁１７には、第１ガスライ
ン６を流れるサンプルガスＳＧ中のＮＯ2 をＮＯに変換
するＮＯX コンバータ１８を備えたガスライン１９と、
開閉弁２０を備えたガスライン２１とが互いに並列にな
るように接続され、さらに、これらのガスライン２０，
２１は、その下流側の点２２において合流し、その合流
点２２の下流側に、第１ガスライン６を流れるサンプル
ガスＳＧ中に本来含まれているＮＯおよびＮＯX コンバ
ータ１８によって変換されて生成したＮＯとを併せて分
析する第１ガス分析部としてのＮＯX 分析部２３が設け
られている。
【０００７】前記第２ガスライン７は、ＮＯ測定ライン
ともいうべきもので、この第２ガスライン７には、流量
調整用のキャピラリ２４およびＮＯX コンバータ１８と
ほぼ同容積のバッファタンク２５が設けられるととも
に、バッファタンク２５の下流側に、第２ガスライン７
を流れるサンプルガスＳＧ中のＮＯを分析する第２ガス
分析部としてのＮＯ分析部２６が設けられている。
ともいうべきもので、この第２ガスライン７には、流量
調整用のキャピラリ２４およびＮＯX コンバータ１８と
ほぼ同容積のバッファタンク２５が設けられるととも
に、バッファタンク２５の下流側に、第２ガスライン７
を流れるサンプルガスＳＧ中のＮＯを分析する第２ガス
分析部としてのＮＯ分析部２６が設けられている。
【０００８】前記ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２
６は、いずれも、例えば、化学発光分析計（ＣＬＤ）よ
りなり、ＮＯと反応させるためのオゾンガスが供給され
るように構成されている。すなわち、２７は酸素ガス供
給ラインで、二方電磁弁２８および圧力調整弁２９が設
けられるとともに、この圧力調整弁２９の下流側の点３
０において二つのオゾンガス供給ライン３１，３２に分
岐し、それぞれのオゾンガス供給ライン３１，３２に
は、流量調整用のキャピラリ３３，３４および酸素ガス
からオゾンガスを発生させるオゾンガス発生器３５，３
６が設けられ、オゾンガス発生器３５，３６の下流側の
流路がＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２６にそれぞ
れ接続されている。
６は、いずれも、例えば、化学発光分析計（ＣＬＤ）よ
りなり、ＮＯと反応させるためのオゾンガスが供給され
るように構成されている。すなわち、２７は酸素ガス供
給ラインで、二方電磁弁２８および圧力調整弁２９が設
けられるとともに、この圧力調整弁２９の下流側の点３
０において二つのオゾンガス供給ライン３１，３２に分
岐し、それぞれのオゾンガス供給ライン３１，３２に
は、流量調整用のキャピラリ３３，３４および酸素ガス
からオゾンガスを発生させるオゾンガス発生器３５，３
６が設けられ、オゾンガス発生器３５，３６の下流側の
流路がＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２６にそれぞ
れ接続されている。
【０００９】そして、前記第１ガスライン６および第２
ガスライン７は、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２
６の下流側の点３７において合流し、この合流点３７よ
り下流側のガスライン３８には、オゾンガス分解器３９
および吸引ポンプ４０が設けられ、さらに、その下流側
は前記ガス処理部に接続されている。
ガスライン７は、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２
６の下流側の点３７において合流し、この合流点３７よ
り下流側のガスライン３８には、オゾンガス分解器３９
および吸引ポンプ４０が設けられ、さらに、その下流側
は前記ガス処理部に接続されている。
【００１０】上記構成のＮＯ／ＮＯ2 分析装置において
は、三方電磁弁３をオンにし、三方電磁弁１７をオフに
するとともに、二方電磁弁２８をオンにし、さらに、オ
ゾンガス発生器３５，３６吸引ポンプ４０をオンにする
と、サンプルガスＳＧがサンプルガスライン１に導入さ
れるとともに、オゾンガスがＮＯX 分析部２３およびＮ
Ｏ分析部２６にそれぞれ供給される。
は、三方電磁弁３をオンにし、三方電磁弁１７をオフに
するとともに、二方電磁弁２８をオンにし、さらに、オ
ゾンガス発生器３５，３６吸引ポンプ４０をオンにする
と、サンプルガスＳＧがサンプルガスライン１に導入さ
れるとともに、オゾンガスがＮＯX 分析部２３およびＮ
Ｏ分析部２６にそれぞれ供給される。
【００１１】前記サンプルガスライン１に導入されたサ
ンプルガスＳＧは、分岐点５において分流し、第１ガス
ライン６および第２ガスライン７をそれぞれ流れる。
ンプルガスＳＧは、分岐点５において分流し、第１ガス
ライン６および第２ガスライン７をそれぞれ流れる。
【００１２】そして、第１ガスライン６を流れるサンプ
ルガスＳＧは、三方電磁弁１７を経てガスライン１９に
入り、ＮＯX コンバータ１８において、ＮＯ2 がＮＯに
変換され、このＮＯは、第１ガスライン６を流れるサン
プルガスＳＧに元々含まれていたＮＯとともにＮＯX 分
析部２３に供給される。このＮＯX 分析部２３には、オ
ゾンガス供給ライン３１によってオゾンガスが供給され
ているので、前記サンプルガスＳＧに含まれるＮＯがオ
ゾンガスと化学発光反応し、そのときの発光量に基づい
てＮＯ濃度に比例した信号が得られ、このＮＯX 分析部
２３においては、第１ガスライン６を流れるサンプルガ
スＳＧ中に含まれるＮＯとＮＯ2 の濃度、すなわち、Ｎ
ＯX の濃度に比例した信号が得られる。
ルガスＳＧは、三方電磁弁１７を経てガスライン１９に
入り、ＮＯX コンバータ１８において、ＮＯ2 がＮＯに
変換され、このＮＯは、第１ガスライン６を流れるサン
プルガスＳＧに元々含まれていたＮＯとともにＮＯX 分
析部２３に供給される。このＮＯX 分析部２３には、オ
ゾンガス供給ライン３１によってオゾンガスが供給され
ているので、前記サンプルガスＳＧに含まれるＮＯがオ
ゾンガスと化学発光反応し、そのときの発光量に基づい
てＮＯ濃度に比例した信号が得られ、このＮＯX 分析部
２３においては、第１ガスライン６を流れるサンプルガ
スＳＧ中に含まれるＮＯとＮＯ2 の濃度、すなわち、Ｎ
ＯX の濃度に比例した信号が得られる。
【００１３】また、第２ガスライン７を流れるサンプル
ガスＳＧは、バッファタンク２５を経てＮＯ分析部２６
に供給される。このＮＯX 分析部２６には、オゾンガス
供給ライン３２によってオゾンガスが供給されているの
で、前記サンプルガスＳＧに含まれるＮＯがオゾンガス
と化学発光反応し、そのときの発光量に基づいてＮＯ濃
度に比例した信号が得られ、このＮＯX 分析部２６にお
いては、第２ガスライン７を流れるサンプルガスＳＧ中
に含まれるＮＯ濃度に比例した信号が得られる。
ガスＳＧは、バッファタンク２５を経てＮＯ分析部２６
に供給される。このＮＯX 分析部２６には、オゾンガス
供給ライン３２によってオゾンガスが供給されているの
で、前記サンプルガスＳＧに含まれるＮＯがオゾンガス
と化学発光反応し、そのときの発光量に基づいてＮＯ濃
度に比例した信号が得られ、このＮＯX 分析部２６にお
いては、第２ガスライン７を流れるサンプルガスＳＧ中
に含まれるＮＯ濃度に比例した信号が得られる。
【００１４】そして、上記構成のＮＯ／ＮＯ2 分析装置
においては、第２ガスライン７に、第１ガスライン６に
おけるＮＯX コンバータ１８と同容量のバッファタンク
２５を設けたことにより、第１測定ライン６のＮＯX 分
析部２３と第２ガスライン７のＮＯ分析部２６とにおけ
る応答速度差がなくなり、ＮＯX 分析部２３からのＮＯ
X 濃度信号およびＮＯ分析部２６からのＮＯ濃度信号は
同時に出力され、これらの信号は、コンピュータなどの
演算制御装置（図示していない）に同時に入力される。
そして、前記両濃度信号を処理することにより、ＮＯX
濃度およびＮＯ濃度を得ることができ、さらに、これら
のＮＯX 濃度およびＮＯ濃度とＮＯX コンバータ１８の
コンバータ効率を前記（１）式に用いることにより、Ｎ
Ｏ2 濃度が求められる。
においては、第２ガスライン７に、第１ガスライン６に
おけるＮＯX コンバータ１８と同容量のバッファタンク
２５を設けたことにより、第１測定ライン６のＮＯX 分
析部２３と第２ガスライン７のＮＯ分析部２６とにおけ
る応答速度差がなくなり、ＮＯX 分析部２３からのＮＯ
X 濃度信号およびＮＯ分析部２６からのＮＯ濃度信号は
同時に出力され、これらの信号は、コンピュータなどの
演算制御装置（図示していない）に同時に入力される。
そして、前記両濃度信号を処理することにより、ＮＯX
濃度およびＮＯ濃度を得ることができ、さらに、これら
のＮＯX 濃度およびＮＯ濃度とＮＯX コンバータ１８の
コンバータ効率を前記（１）式に用いることにより、Ｎ
Ｏ2 濃度が求められる。
【００１５】なお、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部
２６からそれぞれ排出されるガスは、ポンプ４０の作用
によりオゾン分解器３９を通過し、このとき、残存する
オゾンガスが分解されてガス処理部方向に排出される。
２６からそれぞれ排出されるガスは、ポンプ４０の作用
によりオゾン分解器３９を通過し、このとき、残存する
オゾンガスが分解されてガス処理部方向に排出される。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来の
ＮＯ／ＮＯ2 分析装置によれば、ＮＯX 濃度、ＮＯ濃度
およびＮＯ2 濃度を各別に得ることができるが、上述の
説明から理解されるように、第１ガスライン６にＮＯX
コンバータ１８を設けたことに起因して生ずるＮＯX 分
析部２３とＮＯ分析部２６とにおける応答速度差の補正
を、第２ガスライン７に、ＮＯX コンバータ１８と同容
量のバッファタンク２５を設けてその容積や断面積によ
って調整するといったハード的構成によって行っている
ため、微妙な調整が困難である。
ＮＯ／ＮＯ2 分析装置によれば、ＮＯX 濃度、ＮＯ濃度
およびＮＯ2 濃度を各別に得ることができるが、上述の
説明から理解されるように、第１ガスライン６にＮＯX
コンバータ１８を設けたことに起因して生ずるＮＯX 分
析部２３とＮＯ分析部２６とにおける応答速度差の補正
を、第２ガスライン７に、ＮＯX コンバータ１８と同容
量のバッファタンク２５を設けてその容積や断面積によ
って調整するといったハード的構成によって行っている
ため、微妙な調整が困難である。
【００１７】すなわち、ＮＯX コンバータ１８は、ＮＯ
2 をＮＯの変換する触媒よりなるものであるが、高温の
サンプルガスＳＧに起因して燃焼し、経時的に減少し、
そのため、ＮＯX コンバータ１８のコンバータ触媒が減
少し、これによって応答速度が変化することがあるが、
このように応答速度に変化が生じた場合、再度調整する
ことができないのである。
2 をＮＯの変換する触媒よりなるものであるが、高温の
サンプルガスＳＧに起因して燃焼し、経時的に減少し、
そのため、ＮＯX コンバータ１８のコンバータ触媒が減
少し、これによって応答速度が変化することがあるが、
このように応答速度に変化が生じた場合、再度調整する
ことができないのである。
【００１８】上述のような問題は、ＮＯ／ＮＯ2 分析装
置のみならず、メタン系炭化水素（以下、ＭＨＣとい
う）および全炭化水素（以下、ＴＨＣという）の濃度を
測定し、これらの濃度から非メタン系炭化水素（以下、
ＮＭＨＣという）を測定するようにしたメタン／非メタ
ン分析装置や、ＳＯ2 、ＳＯ3 およびＳＯX の濃度を測
定するＳＯX 分析装置など他のガス分析装置においても
同様に生じているところである。
置のみならず、メタン系炭化水素（以下、ＭＨＣとい
う）および全炭化水素（以下、ＴＨＣという）の濃度を
測定し、これらの濃度から非メタン系炭化水素（以下、
ＮＭＨＣという）を測定するようにしたメタン／非メタ
ン分析装置や、ＳＯ2 、ＳＯ3 およびＳＯX の濃度を測
定するＳＯX 分析装置など他のガス分析装置においても
同様に生じているところである。
【００１９】この発明は、上述の事柄に留意してなされ
たもので、その目的は、二つの独立したガス分析部にお
ける応答遅れ時間の差に起因する応答速度差の補正を確
実に行うことができるようにしたガス分析装置を提供す
ることである。
たもので、その目的は、二つの独立したガス分析部にお
ける応答遅れ時間の差に起因する応答速度差の補正を確
実に行うことができるようにしたガス分析装置を提供す
ることである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明では、サンプルガスが流れるサンプルガス
ラインを、第１ガス分析部を備えた第１ガスラインと第
２ガス分析部を備えた第２ガスラインとに分岐し、第１
ガスラインにおいては、前記サンプルガス中の特定成分
に対して処理を行った後、第１ガス分析部においてガス
分析を行う一方、第２ガスラインにおいては、前記サン
プルガスをそのまま第２ガス分析部においてガス分析を
行い、前記二つのガス分析部の出力の差をとって前記特
定成分の濃度を得るようにしたガス分析装置において、
前記二つのガス分析部の出力を一定時間ごとにサンプリ
ングし、二つのガス分析部の出力の差をとるに際して、
第１ガスラインにおける処理に起因して生ずる二つのガ
ス分析部における応答遅れ時間差を考慮にいれて演算を
行うようにしている（請求項１）。
め、この発明では、サンプルガスが流れるサンプルガス
ラインを、第１ガス分析部を備えた第１ガスラインと第
２ガス分析部を備えた第２ガスラインとに分岐し、第１
ガスラインにおいては、前記サンプルガス中の特定成分
に対して処理を行った後、第１ガス分析部においてガス
分析を行う一方、第２ガスラインにおいては、前記サン
プルガスをそのまま第２ガス分析部においてガス分析を
行い、前記二つのガス分析部の出力の差をとって前記特
定成分の濃度を得るようにしたガス分析装置において、
前記二つのガス分析部の出力を一定時間ごとにサンプリ
ングし、二つのガス分析部の出力の差をとるに際して、
第１ガスラインにおける処理に起因して生ずる二つのガ
ス分析部における応答遅れ時間差を考慮にいれて演算を
行うようにしている（請求項１）。
【００２１】例えば、ＮＯ、ＮＯ2 およびＮＯX を同時
に測定するＮＯ／ＮＯ2 分析装置の場合、ＮＯX 分析部
およびＮＯ分析部の出力をそれぞれ一定時間ごとにサン
プリングし、ＮＯX およびＮＯのそれぞれの濃度〔ＮＯ
X 〕，〔ＮＯ〕を求めるとともに、これらの濃度〔ＮＯ
X 〕，〔ＮＯ〕を用いてＮＯ2 の濃度〔ＮＯ2 〕を求め
るに際して、前記ＮＯX コンバータを設けたことに起因
して生ずる前記二つのガス分析部における応答遅れ時間
Ｔd の差を考慮にいれて演算を行うのである。
に測定するＮＯ／ＮＯ2 分析装置の場合、ＮＯX 分析部
およびＮＯ分析部の出力をそれぞれ一定時間ごとにサン
プリングし、ＮＯX およびＮＯのそれぞれの濃度〔ＮＯ
X 〕，〔ＮＯ〕を求めるとともに、これらの濃度〔ＮＯ
X 〕，〔ＮＯ〕を用いてＮＯ2 の濃度〔ＮＯ2 〕を求め
るに際して、前記ＮＯX コンバータを設けたことに起因
して生ずる前記二つのガス分析部における応答遅れ時間
Ｔd の差を考慮にいれて演算を行うのである。
【００２２】より具体的には、前記一定時間ごとにサン
プリングして得られた〔ＮＯX 〕，〔ＮＯ〕およびてＮ
ＯX コンバータのコンバータ効率〔ＣＯＭeffi〕を用い
て、下記（１）式によって演算を行う。 〔ＮＯ2 〕＝（〔ＮＯX 〕−〔ＮＯ〕）／〔ＣＯＭeffi〕 ……（１） このとき、演算に用いる〔ＮＯX 〕と〔ＮＯ〕を、二つ
の分析部の応答遅れ時間Ｔd の差だけずらすことによ
り、応答遅れ時間を補正するのである。
プリングして得られた〔ＮＯX 〕，〔ＮＯ〕およびてＮ
ＯX コンバータのコンバータ効率〔ＣＯＭeffi〕を用い
て、下記（１）式によって演算を行う。 〔ＮＯ2 〕＝（〔ＮＯX 〕−〔ＮＯ〕）／〔ＣＯＭeffi〕 ……（１） このとき、演算に用いる〔ＮＯX 〕と〔ＮＯ〕を、二つ
の分析部の応答遅れ時間Ｔd の差だけずらすことによ
り、応答遅れ時間を補正するのである。
【００２３】そして、請求項２に記載してあるように、
第１ガス分析部の出力および第２ガス分析部の出力のそ
れぞれに移動平均処理を施すようにした場合、二つのガ
ス分析部における立ち上がり応答時間Ｔ90を補正するこ
とができ、立ち上がりのなまりを調整することができ、
前記応答遅れ時間の補正の効果をより一層高めることが
できる。
第１ガス分析部の出力および第２ガス分析部の出力のそ
れぞれに移動平均処理を施すようにした場合、二つのガ
ス分析部における立ち上がり応答時間Ｔ90を補正するこ
とができ、立ち上がりのなまりを調整することができ、
前記応答遅れ時間の補正の効果をより一層高めることが
できる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、この発明の詳細を、図を参
照しながら説明する。図１および図２は、この発明の一
つの実施の形態を示す。図１は、この発明のガス分析装
置としてのＮＯ／ＮＯ2 分析装置の構成を概略的に示す
もので、このＮＯ／ＮＯ2 分析装置が図５に示したもの
と大きく異なる点は、第２ガスライン７に設けられてい
たバッファタンク２５を除去し、キャピラリ２４を経た
サンプルガスＳＧをＮＯ分析部２６に導入するように構
成したことである。
照しながら説明する。図１および図２は、この発明の一
つの実施の形態を示す。図１は、この発明のガス分析装
置としてのＮＯ／ＮＯ2 分析装置の構成を概略的に示す
もので、このＮＯ／ＮＯ2 分析装置が図５に示したもの
と大きく異なる点は、第２ガスライン７に設けられてい
たバッファタンク２５を除去し、キャピラリ２４を経た
サンプルガスＳＧをＮＯ分析部２６に導入するように構
成したことである。
【００２５】前記図１のように構成されたＮＯ／ＮＯ2
分析装置においても、前記図５に示したＮＯ／ＮＯ2 分
析装置と同様に、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２
６のそれぞれからＮＯX 濃度に比例した信号およびＮＯ
濃度に比例した信号が得られる。しかし、図１のＮＯ／
ＮＯ2 分析装置では、第２ガスライン７にバッファタン
ク２５が設けられていないので、ＮＯX 分析部２３の出
力信号とＮＯ分析部２６の出力信号との間には、二つの
分析部２３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差に起因
する時間差がある。
分析装置においても、前記図５に示したＮＯ／ＮＯ2 分
析装置と同様に、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２
６のそれぞれからＮＯX 濃度に比例した信号およびＮＯ
濃度に比例した信号が得られる。しかし、図１のＮＯ／
ＮＯ2 分析装置では、第２ガスライン７にバッファタン
ク２５が設けられていないので、ＮＯX 分析部２３の出
力信号とＮＯ分析部２６の出力信号との間には、二つの
分析部２３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差に起因
する時間差がある。
【００２６】そこで、前記ＮＯ／ＮＯ2 分析装置におい
ては、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２６の出力
を、図２に示すようにしてソフト処理し、ＮＯX 濃度
〔ＮＯX〕およびＮＯ濃度〔ＮＯ〕を求め、さらに、こ
れらの濃度を用いてＮＯ2 濃度〔ＮＯ2 〕を求めるよう
にしている。以下、図２を参照しながら、前記各濃度を
求める手順について詳細に説明する。
ては、ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２６の出力
を、図２に示すようにしてソフト処理し、ＮＯX 濃度
〔ＮＯX〕およびＮＯ濃度〔ＮＯ〕を求め、さらに、こ
れらの濃度を用いてＮＯ2 濃度〔ＮＯ2 〕を求めるよう
にしている。以下、図２を参照しながら、前記各濃度を
求める手順について詳細に説明する。
【００２７】図２は、前記ＮＯ／ＮＯ2 分析装置に付設
された演算制御装置としてのコンピュータにおける信号
処理の手順の一例を示すものである。
された演算制御装置としてのコンピュータにおける信号
処理の手順の一例を示すものである。
【００２８】前記ＮＯX 分析部２３およびＮＯ分析部２
６からの出力４１，４２は、それぞれＡＤ変換された
（ステップＳ１）後、０．１秒ごとに、前記コンピュー
タの演算部に取り込まれる（ステップＳ２）。
６からの出力４１，４２は、それぞれＡＤ変換された
（ステップＳ１）後、０．１秒ごとに、前記コンピュー
タの演算部に取り込まれる（ステップＳ２）。
【００２９】そして、前記ＮＯ／ＮＯX の出力に移動平
均をかける（ステップＳ３）。この場合、ＮＯX 分析部
用の移動平均入力４３およびＮＯ分析部用移動平均入力
４４を、それぞれ、ＭＡNOX 値，ＭＡNO値として入力す
る。
均をかける（ステップＳ３）。この場合、ＮＯX 分析部
用の移動平均入力４３およびＮＯ分析部用移動平均入力
４４を、それぞれ、ＭＡNOX 値，ＭＡNO値として入力す
る。
【００３０】前記移動平均処理したＮＯ／ＮＯX の出力
を、ＮＯ濃度〔ＮＯ〕およびＮＯX濃度〔ＮＯX 〕にそ
れぞれ変換する（ステップＳ４）。
を、ＮＯ濃度〔ＮＯ〕およびＮＯX濃度〔ＮＯX 〕にそ
れぞれ変換する（ステップＳ４）。
【００３１】前記ＮＯ濃度〔ＮＯ〕およびＮＯX 濃度
〔ＮＯX 〕とＮＯX コンバータ１８のコンバータ効率
〔ＣＯＭeffi〕４５を用いて、下記（１）式により、Ｎ
Ｏ2 濃度〔ＮＯ2 〕を求める（ステップＳ５）。 〔ＮＯ2 〕＝（〔ＮＯX 〕−〔ＮＯ〕）／〔ＣＯＭeffi〕 ……（１） この場合、応答遅れ時間Ｔd を補正するための値〔Ｔ
dif 〕４６も入力する。そして、前記ＮＯ濃度〔ＮＯ〕
としては、前記応答遅れ時間Ｔd の分だけ前の値を用い
る。なお、前記補正値〔Ｔdif 〕は、ソフトウェア上で
任意に変更できるものとする。
〔ＮＯX 〕とＮＯX コンバータ１８のコンバータ効率
〔ＣＯＭeffi〕４５を用いて、下記（１）式により、Ｎ
Ｏ2 濃度〔ＮＯ2 〕を求める（ステップＳ５）。 〔ＮＯ2 〕＝（〔ＮＯX 〕−〔ＮＯ〕）／〔ＣＯＭeffi〕 ……（１） この場合、応答遅れ時間Ｔd を補正するための値〔Ｔ
dif 〕４６も入力する。そして、前記ＮＯ濃度〔ＮＯ〕
としては、前記応答遅れ時間Ｔd の分だけ前の値を用い
る。なお、前記補正値〔Ｔdif 〕は、ソフトウェア上で
任意に変更できるものとする。
【００３２】前記演算を行うことにより、ＮＯX 濃度値
４７およびＮＯ濃度値４８とともにＮＯ2 濃度値４９が
得られる。
４７およびＮＯ濃度値４８とともにＮＯ2 濃度値４９が
得られる。
【００３３】以上説明したように、この発明のＮＯ／Ｎ
Ｏ2 分析装置においては、二つのガス分析部２３，２６
の出力を一定時間ごとにサンプリングし、二つのガス分
析部２３，２６の出力の差をとるに際して、第１ガスラ
イン６における処理に起因して生ずる二つのガス分析部
２３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差を考慮にいれ
て演算を行うようにしているので、二つのガス分析部２
３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差に起因する応答
速度差の補正を確実に行うことができる。また、一定時
間ごとにサンプリングした二つのガス分析部２３，２６
の出力に移動平均をかけるようにしているので、二つの
ガス分析部２３，２６における立ち上がり応答時間Ｔ90
を補正することができる。
Ｏ2 分析装置においては、二つのガス分析部２３，２６
の出力を一定時間ごとにサンプリングし、二つのガス分
析部２３，２６の出力の差をとるに際して、第１ガスラ
イン６における処理に起因して生ずる二つのガス分析部
２３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差を考慮にいれ
て演算を行うようにしているので、二つのガス分析部２
３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差に起因する応答
速度差の補正を確実に行うことができる。また、一定時
間ごとにサンプリングした二つのガス分析部２３，２６
の出力に移動平均をかけるようにしているので、二つの
ガス分析部２３，２６における立ち上がり応答時間Ｔ90
を補正することができる。
【００３４】図３（Ａ）は、上述のように処理したとき
のＮＯ濃度〔ＮＯ〕、ＮＯX 濃度〔ＮＯX 〕およびＮＯ
2 濃度〔ＮＯ2 〕の関係を示すもので、二つのガス分析
部２３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差に起因する
応答速度差が補正されるとともに、二つのガス分析部２
３，２６における立ち上がり応答時間Ｔ90が補正されて
いるので、ＮＯ濃度を示す曲線とＮＯX 濃度を示す曲線
とが一致し、ＮＯ2 濃度の指示の振れ幅が最小限に抑制
できたことがわかる。
のＮＯ濃度〔ＮＯ〕、ＮＯX 濃度〔ＮＯX 〕およびＮＯ
2 濃度〔ＮＯ2 〕の関係を示すもので、二つのガス分析
部２３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差に起因する
応答速度差が補正されるとともに、二つのガス分析部２
３，２６における立ち上がり応答時間Ｔ90が補正されて
いるので、ＮＯ濃度を示す曲線とＮＯX 濃度を示す曲線
とが一致し、ＮＯ2 濃度の指示の振れ幅が最小限に抑制
できたことがわかる。
【００３５】そして、上記ＮＯ／ＮＯ2 分析装置におい
ては、サンプルガスＳＧの測定によって、ＮＯX コンバ
ータ１８における触媒が減少し、二つのガス分析部２
３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差が変化しても、
前記補正値〔Ｔdif 〕をソフトウェア上で任意に変更で
きるので、所望の補正を容易に行うことができる。
ては、サンプルガスＳＧの測定によって、ＮＯX コンバ
ータ１８における触媒が減少し、二つのガス分析部２
３，２６における応答遅れ時間Ｔd の差が変化しても、
前記補正値〔Ｔdif 〕をソフトウェア上で任意に変更で
きるので、所望の補正を容易に行うことができる。
【００３６】図４は、この発明の他の実施の形態を示す
もので、ガス分析装置としてのメタン／非メタン分析装
置の構成を概略的に示している。この図４において、５
１はサンプルガスラインで、サンプルガスＳＧとしての
排ガスが流れる。このサンプルガスライン５１は、開閉
弁５２を備えるとともに、この開閉弁５２の下流側の点
５３において、二つのガスライン５４，５５（以下、第
１ガスライン５４、第２ガスライン５５という）に分岐
している。５６，５７は校正ガスとしてのＴＨＣ、メタ
ンガスを第１ガスライン５４および／または第２ガスラ
イン５５に導入するための校正ガス導入ラインで、５
８，５９は接続点である。
もので、ガス分析装置としてのメタン／非メタン分析装
置の構成を概略的に示している。この図４において、５
１はサンプルガスラインで、サンプルガスＳＧとしての
排ガスが流れる。このサンプルガスライン５１は、開閉
弁５２を備えるとともに、この開閉弁５２の下流側の点
５３において、二つのガスライン５４，５５（以下、第
１ガスライン５４、第２ガスライン５５という）に分岐
している。５６，５７は校正ガスとしてのＴＨＣ、メタ
ンガスを第１ガスライン５４および／または第２ガスラ
イン５５に導入するための校正ガス導入ラインで、５
８，５９は接続点である。
【００３７】前記第１ガスライン５４は、ＭＨＣ測定ラ
インともいうべきもので、この第１ガスライン５４に
は、流量調整用のキャピラリ６０，６１および三方電磁
弁６２が設けられ、さらに、この三方電磁弁６２には、
第１ガスライン５４を流れるサンプルガスＳＧ中のＮＭ
ＨＣのみを例えば燃焼して除去するノンメタンカッター
６３を備えたガスライン６４と、開閉弁６５を備えたガ
スライン６６とが互いに並列になるように接続され、さ
らに、これらのガスライン６４，６５は、その下流側の
点６７において合流し、その合流点６７の下流側に、第
１ガスライン５４を流れるサンプルガスＳＧ中に含まれ
ているＭＨＣを分析する第１ガス分析部としてのＭＨＣ
分析部６８が設けられている。
インともいうべきもので、この第１ガスライン５４に
は、流量調整用のキャピラリ６０，６１および三方電磁
弁６２が設けられ、さらに、この三方電磁弁６２には、
第１ガスライン５４を流れるサンプルガスＳＧ中のＮＭ
ＨＣのみを例えば燃焼して除去するノンメタンカッター
６３を備えたガスライン６４と、開閉弁６５を備えたガ
スライン６６とが互いに並列になるように接続され、さ
らに、これらのガスライン６４，６５は、その下流側の
点６７において合流し、その合流点６７の下流側に、第
１ガスライン５４を流れるサンプルガスＳＧ中に含まれ
ているＭＨＣを分析する第１ガス分析部としてのＭＨＣ
分析部６８が設けられている。
【００３８】前記第２ガスライン５５は、ＴＨＣ測定ラ
インともいうべきもので、この第２ガスライン５５に
は、流量調整用のキャピラリ６９，７０および第２ガス
ライン５５を流れるサンプルガスＳＧ中のＴＨＣを分析
する第２ガス分析部としてのＴＨＣ分析部７２が設けら
れている。
インともいうべきもので、この第２ガスライン５５に
は、流量調整用のキャピラリ６９，７０および第２ガス
ライン５５を流れるサンプルガスＳＧ中のＴＨＣを分析
する第２ガス分析部としてのＴＨＣ分析部７２が設けら
れている。
【００３９】前記ＭＨＣ分析部６８およびＴＨＣ分析部
７２は、いずれも、例えば、水素炎イオン化検出器（Ｆ
ＩＤ）よりなり、これらのＭＨＣ分析部６８およびＴＨ
Ｃ分析部７２には、燃料としての水素ガスと助燃ガスと
しての空気が供給されるように構成されている。すなわ
ち、７３は水素ガス導入ラインで、二方電磁弁７４およ
び圧力調整弁７５が設けられるとともに、この圧力調整
弁７５の下流側の点７６において二つの水素ガス供給ラ
イン７７，７８に分岐し、それぞれの水素ガス供給ライ
ン７７，７８には、流量調整用のキャピラリ７９，８０
が設けられ、その下流側がＭＨＣ分析部６８およびＴＨ
Ｃ分析部７２にそれぞれ接続されている。また、８１は
空気導入ラインで、二方電磁弁８２および圧力調整弁８
３が設けられるとともに、この圧力調整弁８３の下流側
の点８４において二つの空気供給ライン８５，８６に分
岐し、それぞれの空気供給ライン８５，８６には、流量
調整用のキャピラリ８７，８８が設けられ、その下流側
がＭＨＣ分析部６８およびＴＨＣ分析部７２にそれぞれ
接続されている。
７２は、いずれも、例えば、水素炎イオン化検出器（Ｆ
ＩＤ）よりなり、これらのＭＨＣ分析部６８およびＴＨ
Ｃ分析部７２には、燃料としての水素ガスと助燃ガスと
しての空気が供給されるように構成されている。すなわ
ち、７３は水素ガス導入ラインで、二方電磁弁７４およ
び圧力調整弁７５が設けられるとともに、この圧力調整
弁７５の下流側の点７６において二つの水素ガス供給ラ
イン７７，７８に分岐し、それぞれの水素ガス供給ライ
ン７７，７８には、流量調整用のキャピラリ７９，８０
が設けられ、その下流側がＭＨＣ分析部６８およびＴＨ
Ｃ分析部７２にそれぞれ接続されている。また、８１は
空気導入ラインで、二方電磁弁８２および圧力調整弁８
３が設けられるとともに、この圧力調整弁８３の下流側
の点８４において二つの空気供給ライン８５，８６に分
岐し、それぞれの空気供給ライン８５，８６には、流量
調整用のキャピラリ８７，８８が設けられ、その下流側
がＭＨＣ分析部６８およびＴＨＣ分析部７２にそれぞれ
接続されている。
【００４０】なお、ＭＨＣ分析部６８およびＴＨＣ分析
部７２の下流側は、適宜のガス処理部（図示していな
い）に接続されている。
部７２の下流側は、適宜のガス処理部（図示していな
い）に接続されている。
【００４１】また、９１はバイパスラインで、圧力調整
器９２を備えるとともに、その上流側は、第１ガスライ
ン５４のキャピラリ６０、６１の間の点９３および第２
ガスライン５５のキャピラリ６９、７０の間の点９４に
接続され、下流側は前記ガス処理部に接続されており、
余分なサンプルガスＳＧを排出して、サンプルガスライ
ン１におけるサンプルガスＳＧの圧力を一定に保持す
る。
器９２を備えるとともに、その上流側は、第１ガスライ
ン５４のキャピラリ６０、６１の間の点９３および第２
ガスライン５５のキャピラリ６９、７０の間の点９４に
接続され、下流側は前記ガス処理部に接続されており、
余分なサンプルガスＳＧを排出して、サンプルガスライ
ン１におけるサンプルガスＳＧの圧力を一定に保持す
る。
【００４２】上記構成のメタン／非メタン分析装置にお
いては、開閉弁５２を開き、三方電磁弁６２をオフにす
るとともに、二方電磁弁７４，８２をオンにすると、サ
ンプルガスＳＧがサンプルガスライン５１を経て、第１
ガスライン５４と第２ガスライン５５とに分流するとと
もに、水素ガスおよび空気がＭＨＣ分析部６８およびＴ
ＨＣ分析部７２にそれぞれ供給される。
いては、開閉弁５２を開き、三方電磁弁６２をオフにす
るとともに、二方電磁弁７４，８２をオンにすると、サ
ンプルガスＳＧがサンプルガスライン５１を経て、第１
ガスライン５４と第２ガスライン５５とに分流するとと
もに、水素ガスおよび空気がＭＨＣ分析部６８およびＴ
ＨＣ分析部７２にそれぞれ供給される。
【００４３】前記第１ガスライン５４を流れるサンプル
ガスＳＧは、キャピラリ６０，６１および三方電磁弁６
２を経てガスライン６４に入り、ノンメタンカッター６
３を通過する際、ＮＭＨＣのみが除去され、この除去処
理を受けたサンプルガスＳＧがＭＨＣ分析部６８に供給
される。このＭＨＣ分析部６８には、水素ガス供給ライ
ン７７、空気供給ライン８５によって水素ガスおよび空
気が供給されているので、前記サンプルガスＳＧに含ま
れるＭＨＣが燃焼し、そのときに生ずる電荷に基づいて
ＭＨＣ濃度に比例した信号が得られる。
ガスＳＧは、キャピラリ６０，６１および三方電磁弁６
２を経てガスライン６４に入り、ノンメタンカッター６
３を通過する際、ＮＭＨＣのみが除去され、この除去処
理を受けたサンプルガスＳＧがＭＨＣ分析部６８に供給
される。このＭＨＣ分析部６８には、水素ガス供給ライ
ン７７、空気供給ライン８５によって水素ガスおよび空
気が供給されているので、前記サンプルガスＳＧに含ま
れるＭＨＣが燃焼し、そのときに生ずる電荷に基づいて
ＭＨＣ濃度に比例した信号が得られる。
【００４４】また、第２ガスライン７を流れるサンプル
ガスＳＧは、キャピラリ６９，７０を経てＴＨＣ分析部
７２に供給される。このＴＨＣ分析部７２には、水素ガ
ス供給ライン７８、空気供給ライン８６によって水素ガ
スおよび空気が供給されているので、前記サンプルガス
ＳＧに含まれるＴＨＣが燃焼し、そのときに生ずる電荷
に基づいてＴＨＣ濃度に比例した信号が得られる。
ガスＳＧは、キャピラリ６９，７０を経てＴＨＣ分析部
７２に供給される。このＴＨＣ分析部７２には、水素ガ
ス供給ライン７８、空気供給ライン８６によって水素ガ
スおよび空気が供給されているので、前記サンプルガス
ＳＧに含まれるＴＨＣが燃焼し、そのときに生ずる電荷
に基づいてＴＨＣ濃度に比例した信号が得られる。
【００４５】上述のように、上記構成のメタン／非メタ
ン分析装置においては、ＭＨＣ分析部６８およびＴＨＣ
分析部７２のそれぞれからＭＨＣ濃度に比例した信号お
よびＴＨＣ濃度に比例した信号が得られるが、このメタ
ン／非メタン分析装置においても、図１のＮＯ／ＮＯ2
分析装置と同様に、第２ガスライン５５にバッファタン
クが設けられていないので、ＭＨＣ分析部６８の出力信
号とＴＨＣ分析部７２の出力信号との間には、二つの分
析部６８，７２における応答遅れ時間Ｔd の差に起因す
る時間差があるが、この場合も、前記図１のＮＯ／ＮＯ
2 分析装置の場合と同様に、ソフト処理することによ
り、二つのガス分析部６８，７２における応答遅れ時間
Ｔd の差に起因する応答速度差の補正を確実に行うこと
ができ、精度のよいＭＨＣ濃度〔ＭＨＣ〕、ＴＨＣ濃度
〔ＴＨＣ〕、ＮＭＨＣ濃度〔ＮＭＨＣ〕を得ることがで
きる。
ン分析装置においては、ＭＨＣ分析部６８およびＴＨＣ
分析部７２のそれぞれからＭＨＣ濃度に比例した信号お
よびＴＨＣ濃度に比例した信号が得られるが、このメタ
ン／非メタン分析装置においても、図１のＮＯ／ＮＯ2
分析装置と同様に、第２ガスライン５５にバッファタン
クが設けられていないので、ＭＨＣ分析部６８の出力信
号とＴＨＣ分析部７２の出力信号との間には、二つの分
析部６８，７２における応答遅れ時間Ｔd の差に起因す
る時間差があるが、この場合も、前記図１のＮＯ／ＮＯ
2 分析装置の場合と同様に、ソフト処理することによ
り、二つのガス分析部６８，７２における応答遅れ時間
Ｔd の差に起因する応答速度差の補正を確実に行うこと
ができ、精度のよいＭＨＣ濃度〔ＭＨＣ〕、ＴＨＣ濃度
〔ＴＨＣ〕、ＮＭＨＣ濃度〔ＮＭＨＣ〕を得ることがで
きる。
【００４６】この場合におけるソフト処理は、図２に示
したものと同様であるので、その詳細な説明は省略する
が、この場合、ＮＭＨＣ濃度は、下記（２）式によって
求められる。 〔ＮＭＨＣ〕＝〔ＴＨＣ〕−〔ＭＨＣ〕×α ……（２） α：ＴＨＣ分析部７２のＭＨＣ相対感度補正値
したものと同様であるので、その詳細な説明は省略する
が、この場合、ＮＭＨＣ濃度は、下記（２）式によって
求められる。 〔ＮＭＨＣ〕＝〔ＴＨＣ〕−〔ＭＨＣ〕×α ……（２） α：ＴＨＣ分析部７２のＭＨＣ相対感度補正値
【００４７】前記（２）式によって演算を行う場合、Ｔ
ＨＣ濃度〔ＴＨＣ〕としては、前記応答遅れ時間Ｔd の
分だけ前の値を用いる。
ＨＣ濃度〔ＴＨＣ〕としては、前記応答遅れ時間Ｔd の
分だけ前の値を用いる。
【００４８】この発明は、前記各実施の形態に限られる
ものではなく、例えばＣＬＤまたはＮＤＩＲを用いたＳ
ＯX 分析装置など他のガス分析装置にも同様に適用する
ことができる。
ものではなく、例えばＣＬＤまたはＮＤＩＲを用いたＳ
ＯX 分析装置など他のガス分析装置にも同様に適用する
ことができる。
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明のガス分
析装置においては、二つの独立したガス分析部における
応答遅れ時間の差や立ち上がり応答時間の差をソフトウ
ェアによって補正しているので、前記ガス分析部におけ
る応答速度差を簡単に補正することができる。また、サ
ンプルガスの測定によって、サンプルガス中の特定成分
に対して処理を行うための触媒などが減少し、前記二つ
の独立したガス分析部の応答遅れ時間の差が変化したと
きも、前記ソフトウェア上に応答遅れ時間を補正するた
めの補正値を入力するだけで簡単に補正することができ
る。
析装置においては、二つの独立したガス分析部における
応答遅れ時間の差や立ち上がり応答時間の差をソフトウ
ェアによって補正しているので、前記ガス分析部におけ
る応答速度差を簡単に補正することができる。また、サ
ンプルガスの測定によって、サンプルガス中の特定成分
に対して処理を行うための触媒などが減少し、前記二つ
の独立したガス分析部の応答遅れ時間の差が変化したと
きも、前記ソフトウェア上に応答遅れ時間を補正するた
めの補正値を入力するだけで簡単に補正することができ
る。
【００５０】そして、上記ガス分析装置においてが、バ
ッファタンクを設ける必要がなく、それだけハード構成
が簡単になるとともに、調整作業なども不要であるか
ら、連続測定が可能になるといった優れた効果が期待で
きる。
ッファタンクを設ける必要がなく、それだけハード構成
が簡単になるとともに、調整作業なども不要であるか
ら、連続測定が可能になるといった優れた効果が期待で
きる。
【図１】この発明のガス分析装置の一例を概略的に示す
図である。
図である。
【図２】前記ガス分析装置における信号処理手順の一例
を示す図である。
を示す図である。
【図３】（Ａ）は前記ガス分析装置における信号の状態
を示す図、（Ｂ）は従来のガス分析装置における信号の
状態を示す図である。
を示す図、（Ｂ）は従来のガス分析装置における信号の
状態を示す図である。
【図４】この発明のガス分析装置の他の例を概略的に示
す図である。
す図である。
【図５】従来のガス分析装置を概略的に示す図である。
１…サンプルガスライン、６…第１ガスライン、７…第
２ガスライン、２３…第１ガス分析部、２６…第２ガス
分析部、５１…サンプルガスライン、５４…第１ガスラ
イン、５５…第２ガスライン、６８…第１ガス分析部、
７２…第２ガス分析部、ＳＧ…サンプルガス。
２ガスライン、２３…第１ガス分析部、２６…第２ガス
分析部、５１…サンプルガスライン、５４…第１ガスラ
イン、５５…第２ガスライン、６８…第１ガス分析部、
７２…第２ガス分析部、ＳＧ…サンプルガス。
Claims (2)
- 【請求項１】 サンプルガスが流れるサンプルガスライ
ンを、第１ガス分析部を備えた第１ガスラインと第２ガ
ス分析部を備えた第２ガスラインとに分岐し、第１ガス
ラインにおいては、前記サンプルガス中の特定成分に対
して処理を行った後、第１ガス分析部においてガス分析
を行う一方、第２ガスラインにおいては、前記サンプル
ガスをそのまま第２ガス分析部においてガス分析を行
い、前記二つのガス分析部の出力の差をとって前記特定
成分の濃度を得るようにしたガス分析装置において、前
記二つのガス分析部の出力を一定時間ごとにサンプリン
グし、二つのガス分析部の出力の差をとるに際して、第
１ガスラインにおける処理に起因して生ずる二つのガス
分析部における応答遅れ時間差を考慮にいれて演算を行
うようにしたことを特徴とするガス分析装置。 - 【請求項２】 第１ガス分析部の出力および第２ガス分
析部の出力のそれぞれに移動平均処理を施すようにして
ある請求項１に記載のガス分析装置。
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