JP2002338985A - 熱間粉体潤滑剤組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 表層部にＣｒ層を有する熱間工具の寿命を延
長し、良質の安定した製品内面品質を得る。 【解決手段】 少なくとも表層部にＣｒ層を有する熱間
工具を用いた熱間加工に使用する潤滑剤組成物である。
硼酸ナトリウムの無水塩が３０〜８０質量％、又は、硼
酸ナトリウムの５水塩又は１０水塩の何れか一方が４０
〜９０質量％、又は、硼酸ナトリウムの無水塩、５水
塩、１０水塩を２種以上混合したものをその混合割合に
応じて前記配合比から求めた範囲と、炭酸ナトリウムが
５〜３０質量％と、炭酸カルシウム又は蛍石の１種以上
が１〜２０質量％と、脂肪酸のＮａ塩又は脂肪酸のＣａ
塩の１種以上が５〜２５質量％とからなる。 【効果】 潤滑性を損なうことなく良質の安定した製品
内面品質を得ることができ、表層のＣｒ層の腐食損耗を
抑制できて熱間工具の寿命を延長することができるよう
になる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば継目無管の
製造過程におけるマンドレルミル圧延において、少なく
とも表層部にＣｒ層を有する熱間工具を用いた圧延時に
有効な熱間粉体潤滑剤組成物に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】例えばマンドレルミル圧延は、継目無管
の製造過程において、前工程で穿孔された１０００〜１
３００℃の中空素管にマンドレルバーを挿入し、数段の
孔型ロール（通常５〜８段）により所定の肉厚に圧延
し、引き伸ばす工程である。

【０００３】このマンドレルバーは、通常、熱間工具鋼
（ＳＫＤ６又は同等の鋼種）が使用され、その表面には
工具の寿命や焼付きを考慮して、熱処理によりいわゆる
スケール付けを施したスケール肌となされたり、Ｃｒめ
っきが施されている。

【０００４】そして、前記したようなマンドレルバーを
用いて中空素管が引き伸ばされる時、中空素管の内面と
マンドレルバー表面の間に相対滑りが生じるので、圧延
時、中空素管の内面やマンドレルバーの表面に潤滑剤が
塗布されるが、この潤滑剤のうち、マンドレルバーの表
面に塗布して使用される潤滑剤として、特開昭５０−１
４４８６８号のような黒鉛を主体としたいわゆる黒鉛系
潤滑剤や、特開昭６４−１６８９４号のような酸化物系
層状物質を主体とした非黒鉛系組成物が知られている。

【０００５】一方、中空素管の内面に付着させて使用す
る潤滑剤としては、特公平７−８４６６７号のような潤
滑性を備えた酸洗い剤、特開平６−１８４５７３号のよ
うな黒鉛と炭酸ナトリウムの２成分系潤滑剤が知られて
いるが、これらは何れも表層部にＣｒめっき等のＣｒ層
を有するマンドレルバーを想定したものではないので、
Ｃｒ層の摩耗抑制に対して劣り、工具すなわちマンドレ
ルバーの寿命が短くなる。

【０００６】一方、Ｃｒめっきを施したマンドレルバー
を想定した潤滑剤としては、特開平８−４１４７４号の
ような金属炭酸塩、アルカリ金属カルボン酸塩を主体と
した潤滑剤、特開２０００−２２６５９１号のようなア
ルカリ金属硼酸塩、鉄の酸化物を主体とした潤滑剤が知
られている。

【０００７】このうち、特開平８−４１４７４号で提案
されたものは、摩擦係数の低減と焼付き防止によって工
具寿命の延長を図るものであり、Ｃｒめっきの腐食摩耗
については全く考慮されていない。

【０００８】また、特開２０００−２２６５９１号で提
案されたものは、腐食摩耗については考慮されているも
のの、積極的に腐食を抑制するものではない。特に硫酸
ナトリウムのように腐食を促進するような物質の配合は
Ｃｒめっきの腐食摩耗の要因となり、結果的に工具寿命
が短くなる。

【０００９】前記したようなマンドレルバーのうち、表
面にＣｒめっきを施したマンドレルバー（以下、「Ｃｒ
めっきバー」という。）を使用したマンドレルミル圧延
では、マンドレルバーの寿命が非常に重要な要因とな
る。

【００１０】マンドレルバーの寿命が短いと、製管中に
めっきの剥離が生じ、製品内面に焼付き疵が発生して製
品不良をきたすからである。特に１３％Ｃｒ鋼のような
高合金鋼のように圧延荷重の高い条件においては、前記
したような従来の潤滑剤ではＣｒめっきバーの寿命は十
分ではなく、安定した品質が得られない。

【００１１】ところで、マンドレルミル圧延のような高
温条件下でのＣｒめっきの摩耗は、凝着摩耗（焼付きに
よる摩耗）、疲労摩耗（繰返し接触による材料内部の疲
労）、アブレシブ摩耗（凹凸部の噛み合いや引っかき、
或いは、研磨作用による摩耗）、及び、腐食摩耗の全て
の形態が考えられる。

【００１２】このうち、凝着摩耗に対しては、黒鉛など
の固体潤滑剤を摩擦面に介在させ、金属−金属接触を防
止することによって軽減することが可能である。また、
疲労摩耗に対しては、黒鉛等の固体潤滑剤や高温で流体
となる珪酸ナトリウム、粉末ガラス、硼酸ナトリウム等
を使用し、摩擦係数を小さくすることによって軽減する
ことが可能である。

【００１３】また、アブレシブ摩耗に対しては、中空素
管の内面に発生したスケールのような硬い物質が悪影響
を及ぼすことから、前記したような硬い物質を溶融する
物質を使用することが好ましい。また、スケールや砂の
ような硬い物質を配合しないことも重要である。しかし
ながら、スケールを素早く溶融するような物質は、反応
性が良いことから、Ｃｒめっきとも反応（腐食）するこ
とが考えられる。

【００１４】Ｃｒめっきの表層は、通常は酸化クロムで
覆われ、不働態化していて腐食し難い状態になっている
が、高温において硼酸ナトリウム等のように酸化金属を
溶融する物質と接触すると、Ｃｒめっき表面の酸化クロ
ムが溶融し、一種の腐食摩耗を引き起こす。このような
状況が圧延の都度繰返し発生するために、Ｃｒめっきが
摩耗することになる。しかしながら、従来は、このよう
な高温、高圧において、腐食摩耗が発生していることす
ら明らかにされていなかったので、当然にＣｒ層の腐食
を防止することはできなかった。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来の問題点に鑑みてなされたものであり、少なくとも表
層部にＣｒ層を有する熱間工具の寿命を延長し、良質の
安定した製品内面品質を得ることができる熱間粉体潤滑
剤組成物を提供することを目的としている。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物は、硼酸ナ
トリウムの無水塩が３０〜８０質量％、或いは、硼酸ナ
トリウムの５水塩又は１０水塩の何れか一方が４０〜９
０質量％、或いは、硼酸ナトリウムの無水塩、５水塩、
１０水塩を２種以上混合したものをその混合割合に応じ
て前記配合比から求めた範囲と、炭酸ナトリウムが５〜
３０質量％と、炭酸カルシウム又は蛍石の１種以上が１
〜２０質量％と、脂肪酸のＮａ塩又は脂肪酸のＣａ塩の
１種以上が５〜２５質量％とからなることとし、望まし
くは、硼酸ナトリウムを除いたＣａとＮａの質量百分率
の比が１：０．５〜１：５の範囲であることとしてい
る。そして、このようにすることで、潤滑性を損なうこ
となく良質の安定した製品内面品質を得ることができ、
しかも、表層のＣｒ層の腐食損耗を抑制できて熱間工具
の寿命を延長することができるようになる。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明者らは、上記したような従
来の熱間粉体潤滑剤組成物にあった問題点に対し鋭意検
討の結果、少なくとも表層部にＣｒ層を有する熱間工具
を用いた熱間加工において、潤滑性を損なうことなく良
質の安定した製品内面品質を得ることができ、しかも、
表層部のＣｒ層の腐食損耗を抑制できて熱間工具の寿命
を延長することができる熱間粉体潤滑剤組成物を発明し
た。

【００１８】すなわち、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組
成物は、少なくとも表層部にＣｒ層を有する熱間工具を
用いた熱間加工において使用する潤滑剤組成物であっ
て、硼酸ナトリウムの無水塩が３０〜８０質量％、或い
は、硼酸ナトリウムの５水塩又は１０水塩の何れか一方
が４０〜９０質量％、或いは、硼酸ナトリウムの無水
塩、５水塩、１０水塩を２種以上混合したものをその混
合割合に応じて前記配合比から求めた範囲と、炭酸ナト
リウムが５〜３０質量％と、炭酸カルシウム又は蛍石の
１種以上が１〜２０質量％と、脂肪酸のＮａ塩又は脂肪
酸のＣａ塩の１種以上が５〜２５質量％とからなるもの
であり、必要に応じて、硼酸ナトリウムを除いたＣａと
Ｎａの質量百分率の比を１：０．５〜１：５の範囲とす
る。

【００１９】本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物を採用
すれば、少なくとも表層部にＣｒ層を有する熱間工具を
用いた熱間加工において、１０００〜１３００℃といっ
た高温の熱間加工面に付着した場合には、瞬時に溶融し
て加工面に発生したスケールをも融解しながら液体状に
なって加工面に広がる。この際、継目無管の製造におい
ては、中空素管の回転によってより一層均一に広がるこ
とになり、潤滑性を損なうことなく良質の安定した製品
内面品質を得ることができる。しかも、表層のＣｒ層の
腐食損耗を抑制できて熱間工具の寿命を延長することが
できるようになる。

【００２０】本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物におい
て、硼酸ナトリウムは流体潤滑性とスケール溶解性のた
めに配合するものである。しかしながら、硼酸ナトリウ
ムの無水塩を１種使用する場合に３０質量％未満の場合
や、硼酸ナトリウムの５水塩又は１０水塩の何れか一方
を１種使用する場合は４０質量％未満の場合には、他成
分が多くなり、流体潤滑性、スケール溶解性が損なわれ
る。また、硼酸ナトリウムの無水塩を１種使用する場合
に８０質量％を超えた場合や、硼酸ナトリウムの５水塩
又は１０水塩の何れか一方を１種使用する場合に９０質
量％を超えた場合には、他成分が少なくなり、粉体時の
固化性または流動性が損なわれたり、高温流動性が悪化
するばかりか、Ｃｒめっきの腐食摩耗が抑制できなくな
る。

【００２１】従って、本発明では、硼酸ナトリウムの無
水塩を１種使用する場合には３０〜８０質量％と、ま
た、硼酸ナトリウムの５水塩又は１０水塩の何れか一方
を１種使用する場合には４０〜９０質量％とした。本発
明者らの実験・研究によれば、硼酸ナトリウムの無水塩
を１種使用する場合は４０〜７０質量％配合した場合
に、また、硼酸ナトリウムの５水塩又は１０水塩の何れ
か一方を１種使用する場合は５０〜８０質量％配合した
場合により好ましい結果が得られた。

【００２２】本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物におい
ては、硼酸ナトリウムの無水塩、５水塩、１０水塩を２
種以上混合したものを使用しても良いが、その場合はそ
の混合割合に応じて前記した配合比から求めた範囲とす
る。

【００２３】また、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物
において、炭酸ナトリウムは高温流動性を良くするため
に配合される。しかしながら、炭酸ナトリウム配合比が
５質量％未満では粘性を充分に低くすることができず、
流動性が悪化する。また、３０質量％を超えた場合に
は、粘性が低くなりすぎて潤滑性が悪化するばかりか、
Ｃｒめっきの腐食摩耗を抑制できなくなる。従って、本
発明では炭酸ナトリウムを５〜３０質量％配合すること
にした。本発明者らの実験・研究によれば、１０〜２０
質量％の場合により好ましい結果が得られた。

【００２４】また、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物
において、炭酸カルシウムや蛍石はＣｒ層の腐食摩耗を
防止するために配合するものである。炭酸カルシウムや
蛍石は、潤滑性を損なうことなくスケール（酸化鉄）と
同様の作用を示すからである。しかしながら、配合量が
１質量％未満では、Ｃｒ層の腐食摩耗を抑制できなくな
る。また、２０質量％を超えると粘性が大きくなり、広
がり性が悪化して加工面に均一に付着させることができ
なくなる。そこで、本発明では、炭酸カルシウム又は蛍
石の１種以上を１〜２０質量％とした。本発明者らの実
験・研究によれば、３〜１５質量％配合した場合に、よ
り好ましい結果が得られた。

【００２５】蛍石を採用する場合、当該蛍石はＣａＦ₂
の含有量が７０質量％以上であれば使用可能で、８０質
量％以上含有されていることが好ましい。ＣａＦ₂ がこ
の含有量より少ないと上記した作用を得られなくなるか
らである。

【００２６】例えばＣｒめっきバーを使用した継目無管
の圧延においては、被圧延材が普通鋼の場合はＣｒめっ
きバーは比較的摩耗し難いが、被圧延材がステンレス鋼
のようなスケールを発生し難い材料の場合にはＣｒめっ
きバーの摩耗は激しくなる。

【００２７】被圧延材が普通鋼の場合にＣｒめっきバー
が摩耗し難いのは、ステンレス鋼（含む１３Ｃｒ鋼）等
を圧延する場合と比較して圧延時の負荷が軽いこともあ
るが、被圧延材が普通鋼の場合にはＣｒめっき表層の酸
化クロムを腐食し難くなるためと考えられる。

【００２８】継目無管の圧延を例にとると、酸化クロム
を溶融する硼酸ナトリウムは、マンドレルバーに接触す
る前に素管内に投入され、スケールすなわち酸化鉄を溶
融する。この現象によって硼酸ナトリウムは酸化クロム
を溶融する性質が劣化するものと考えられる。

【００２９】しかしながら、被圧延材がステンレス鋼の
ようにスケールを発生しない材料では、硼酸ナトリウム
は中空素管内に投入されたほぼそのままの状態であるか
ら、酸化クロムを溶融する性質は劣化していない。この
ことから、被圧延材が普通鋼の場合でも硼酸ナトリウム
が過剰な場合は当然に酸化クロムを溶融する性質を備え
ていることになる。

【００３０】また、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物
において、脂肪酸のＮａ塩や脂肪酸のＣａ塩は、粉体時
の潤滑剤の良好な性質を保持するために必須である。し
かしながら、その配合量が５質量％未満では搬送時の流
動性が悪化するばかりか、固化してしまう。また、２５
質量％を超えた場合には、他の有効成分が少なくなって
本発明の目的を達成できなくなる。そこで、本発明では
５〜２５質量％とした。本発明者らの実験・研究によれ
ば、８〜２０質量％配合した場合に、より好ましい結果
が得られた。

【００３１】本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成物におい
て、使用可能な脂肪酸のＮａ塩またはＣａ塩としてはス
テアリン酸、パルミチン酸等の飽和脂肪酸の塩、或い
は、天然の植物油脂から得られる脂肪酸、例えばパーム
油脂肪酸、パーム核油の脂肪酸及び動物油脂から得られ
る脂肪酸、例えば牛脂脂肪酸等の塩が挙げられる。

【００３２】ところで、前記した脂肪酸のＮａ塩や脂肪
酸のＣａ塩は、高温の加工面に付着した時に、燃焼又は
分解ガスにより潤滑剤の分散性をより良好ならしめ、最
終的にはＮａ₂ Ｏ及びＣａＯになり、Ｎａ₂ Ｏは炭酸ナ
トリウムと同様の作用、ＣａＯは炭酸カルシウムと同様
の作用を示す。

【００３３】従って、本発明に係る熱間粉体潤滑剤組成
物においては、各素材の配合量は上記した範囲内におい
て潤滑剤の粉体時の性質と高温時の性質を考慮し、適宜
決定することになる。このことは、脂肪酸のＮａ塩と脂
肪酸のＣａ塩の配合比も同様である。

【００３４】また、硼酸ナトリウムの１０水塩は保管中
に粉体温度が５０℃以上に上昇すると、結晶水を放出す
るため、脂肪酸のＮａ塩が多量に配合されていると、固
化する傾向がある。また、脂肪酸のＣａ塩を多量に使用
した場合は、炭酸カルシウムの配合量を調整し、硼酸ナ
トリウムを除いたＣａとＮａの質量比を１：０．５〜
１：５の範囲にすることが望ましい。Ｃａが１に対して
Ｎａが０．５より少なすぎると、広がり性が悪化するか
らである。また、Ｃａが１に対してＮａが５より多すぎ
るとＣｒ層の腐食を防止できないからである。

【００３５】

【実施例】以下、実施例により本発明の効果を説明す
る。 （実施例１）下記の表１に本発明品の組成を、表２に本
発明品の比較品の組成を、表３に従来例（従来例１〜３
は特開２０００−２２６５９１の組成物、従来例４〜６
は特開平６−１８４５７３号の組成物）の組成を示す。

【００３６】なお、本実施例で使用した成分の内容は下
記の通りである。 硼酸ナトリウム無水塩：平均粒径 約０．６ｍｍ、純度
９８％以上 硼酸ナトリウム５水塩：平均粒径 約０．４ｍｍ、純度
９８％以上 硼酸ナトリウム１０水塩：平均粒径 約０．３ｍｍ、純
度 ９８％以上 炭酸ナトリウム：平均粒径 約０．３ｍｍ、純度 約９
９％ 炭酸カルシウム：平均粒径 約０．１ｍｍ、純度 約９
８％ 蛍石：平均粒径 約０．２ｍｍ、純度 約９２％（Ｃａ
Ｆ₂ として） 脂肪酸のＮａ塩（牛脂脂肪酸のＮａ塩）：平均粒径 約
０．３ｍｍ、純度 約９５％ 脂肪酸のＣａ塩（ステアリン酸のＣａ塩）：平均粒径
約０．４ｍｍ、純度 約９７％

【００３７】

【表１】

【００３８】

【表２】

【００３９】

【表３】

【００４０】上記した表１〜表３に示した熱間粉体潤滑
剤組成物の評価結果を下記の表４に示したが、表１に示
した本発明の実施例は、何れのものも表２に示した比較
例や表３に示した従来例と比べて粉体時の性質（粉体固
化性、粉体流動性）、摩擦係数、Ｃｒめっき腐食摩耗が
共に優れていることが判る。

【００４１】なお、下記の表４に示した潤滑剤性能やＣ
ｒめっき腐食摩耗は下記の方法により調査した結果であ
る。 １）粉体の貯蔵時における固化性 ペトリ皿に試料を５０ｇ量り、６０℃の恒温槽で２４時
間静置した後に固化の状態を観察した。評価は、全く固
化していなかったものを◎、少し固化していたものを
○、固化していたものを×とした。

【００４２】２）粉体の流動性 安息角の測定により評価した（細川式）。評価は、安息
角が３８度未満であったものを◎、安息角が３８〜４２
度未満であったものを○、安息角が４２〜４６度未満で
あったものを△、安息角が４６度以上であったものを×
とした。

【００４３】３）高温時の流動性 １１００℃に設定した電気炉に、１５０ｍｍ×１５０ｍ
ｍ×５ｍｍの試片（ＳＳ４００とＳＵＳ３０４）を入れ
て１５分間加熱した後、この試片上に０．２ｇの試料を
載せて３０°傾け、３０秒間保持した後電気炉より取り
出し、流動性を観察した。評価は、非常に良く広がった
ものを◎、広がったものを○、やや流れたものを△、広
がらなかったもの、又は、流れすぎたものを×とした。

【００４４】４）摩擦係数 下記の条件によるリング圧縮試験方法により評価した。 リング試片材質：ＳＳ４００ リング形状：内径１５ｍｍ、外径３０ｍｍ、厚み１０ｍ
ｍ リング加熱温度：１１００℃ ダイス材質：ＳＫＤ−６１ 目標圧縮率：５５％

【００４５】試験手順： ダイスに黒鉛系被膜潤滑剤を塗布（目標付着量１０ｇ
／ｍ² ）。 加熱したリング試片に試料を塗布し、プレス機により
圧縮する。 摩擦係数の計算：ΔＤ＝ｍln（μ／０．０５５） lnｍ＝（０．０４４×圧縮率）＋１．０６ 但し、μは摩擦係数、ΔＤは内径変化率、ｍは圧縮率よ
り求められる変数を示す。評価は、μが０．０６未満の
ものを◎、μが０．０６〜０．０８未満のものを○、μ
が０．０８〜０．１０未満のものを△、μが０．１０以
上のものを×とした。

【００４６】５）Ｃｒめっき腐食摩耗 外径が６０ｍｍ、内径が２０ｍｍ、長さが３０ｍｍのＳ
Ｓ４００製及びＳＵＳ３０４製の試料を１０５０℃に加
熱し、この試料の表面に潤滑剤を塗布した後に０〜２０
０ｒｐｍの回転数で回転させ、これに５０μｍの厚さに
Ｃｒめっきした外径が５０ｍｍ、長さが６０ｍｍの工具
を、９８０Ｎの荷重で１０分間ずつ１０回押し付けるこ
とで摩擦を与えて評価した。評価は、残存めっき厚さが
５０〜３６μｍのものを◎、３５〜２１μｍのものを
○、２０〜１０μｍのものを△、１０μｍ未満のものを
×とした。

【００４７】

【表４】

【００４８】（実施例２）上記した実施例１で潤滑性能
とＣｒめっき腐食摩耗状況を評価した潤滑剤のうち、本
発明の実施例を３種類と、比較例を２種類と、従来例を
３種類を実際のマンドレルミル圧延ラインで使用し、潤
滑性能とＣｒめっき腐食摩耗状況を調査した。その結果
を下記表５に示すが、表５より明らかなように、実機に
適用した場合にも、本発明の実施例は比較例や従来例と
比べて、摩擦係数、内面品質、Ｃｒめっき腐食摩耗状況
共に優れていることが判る。

【００４９】なお、下記表５を得た圧延条件は以下の通
りである。 圧延装置：５スタンドフルリトラクトマンドレルミル 被圧延材：１３％Ｃｒ鋼 被圧延材の圧延前温度：１１５０℃

【００５０】マンドレルミル圧延前のホローシェル寸
法：外径３３０ｍｍ、肉厚２３ｍｍ、長さ６０００ｍｍ マンドレルミル圧延後の寸法：外径２７６ｍｍ、肉厚１
３ｍｍ、長さ１２０００ｍｍ マンドレルバー：外径２４８ｍｍ、長さ：２４０００ｍ
ｍ 材質：ＳＫＤ６、表面：Ｃｒめっき（厚さ５０μｍ） バーの表面には黒鉛系潤滑剤を塗布、乾燥させている。

【００５１】潤滑剤噴射方法：１．５ｋｇ／ｃｍ² Ｎ₂ キャリアガスでホローシェルの片端より吹き込み。 潤滑剤噴射量：総量で２０００ｃｍ³

【００５２】なお、下記の表５に示した摩擦係数、内面
品質、Ｃｒめっき腐食摩耗状況は下記により評価した結
果である。 １）摩擦係数 摩擦係数はマンドレルバーのリテインド力を各スタンド
荷重の和で除した値で評価した。評価は、上記値が０．
０３以下のものを◎、０．０３１〜０．０４のものを
○、０．０４１〜０．０５のものを△、０．０５１以上
のものを×とした。

【００５３】２）内面品質 内面品質はパイプ内面に軸方向直線状に発生する疵の発
生率で評価した。評価は、上記発生率が０．５％以下の
ものを◎、０．５〜１．０％のものを○、１．０〜２．
０％のものを△、２．０％以上のものを×とした。

【００５４】３）Ｃｒめっき腐食摩耗 Ｃｒめっき腐食摩耗は３０パス圧延後のマンドレルバー
の残存めっき厚さで評価した。評価は、上記残存めっき
厚さが４１μｍ以上のものを◎、３０〜４０μｍのもの
を○、２０〜３０μｍのものを△、２０μｍ以下のもの
を×とした。

【００５５】

【表５】

【００５６】上記した実施例では、本発明にかかる熱間
粉体潤滑剤組成物をマンドレルミル圧延に適用したもの
について説明したが、本発明にかかる熱間粉体潤滑剤組
成物はマンドレルミル圧延に限らず、他の継目無管製造
時のプラグ等に塗布して使用することは勿論のこと、棒
鋼、条鋼、線材の熱間圧延時や他の熱間加工時にも適用
可能であることは言うまでもない。

【００５７】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る熱間
粉体潤滑剤組成物は、少なくとも表層部にＣｒ層を有す
る熱間工具を用いた熱間加工において、高温の熱間加工
面に付着した場合には、瞬時に溶融して加工面に発生し
たスケールをも融解しながら液体状になって加工面に広
がるので、潤滑性を損なうことなく良質の安定した製品
内面品質を得ることができる。しかも、表層のＣｒ層の
腐食損耗を抑制できて熱間工具の寿命を延長することが
できるようになる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｍ 105/24 Ｃ１０Ｍ 105/24 111/02 111/02 125/10 125/10 125/18 125/18 129/40 129/40 // Ｃ１０Ｎ 10:02 Ｃ１０Ｎ 10:02 10:04 10:04 20:06 20:06 Ｚ 30:06 30:06 40:24 40:24 Ｚ 80:00 80:00 (72)発明者 飯田 純生 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 田中 和雄 神奈川県横浜市金沢区福浦１丁目11番16号 パレス化学株式会社内 (72)発明者 森 静男 神奈川県横浜市金沢区福浦１丁目11番16号 パレス化学株式会社内 Ｆターム(参考） 4H104 AA13A AA13C AA16A AA16C AA26A BB16A BB16C EA08Z FA01 FA02 LA03 PA26 RA02

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも表層部にＣｒ層を有する熱間
   工具を用いた熱間加工において使用する潤滑剤組成物で
   あって、 硼酸ナトリウムの無水塩が３０〜８０質量％、或いは、
   硼酸ナトリウムの５水塩又は１０水塩の何れか一方が４
   ０〜９０質量％、或いは、硼酸ナトリウムの無水塩、５
   水塩、１０水塩を２種以上混合したものをその混合割合
   に応じて前記配合比から求めた範囲と、 炭酸ナトリウムが５〜３０質量％と、 炭酸カルシウム又は蛍石の１種以上が１〜２０質量％
   と、 脂肪酸のＮａ塩又は脂肪酸のＣａ塩の１種以上が５〜２
   ５質量％とからなることを特徴とする熱間粉体潤滑剤組
   成物。
2. 【請求項２】 硼酸ナトリウムを除いたＣａとＮａの質
   量百分率の比が１：０．５〜１：５の範囲であることを
   特徴とする請求項１記載の熱間粉体潤滑剤組成物。