JP2002328192A - 燃料集合体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】十分に余剰反応度を抑制しつつ、ホット・コー
ルドスウィングを小さくすることができる燃料集合体を
提供する。 【解決手段】複数本の燃料棒２と内部の水位を運転中に
変化させることが可能な少なくとも１本の水位可変型水
ロッド１３とで燃料バンドルを形成し、この燃料集合体
の周囲をチャンネルボックス４で囲んだ燃料集合体１に
おいて、可燃性吸収材９を備えた中性子吸収手段を設
け、この中性子吸収手段は、少なくとも一部が、前記水
位可変型水ロッド１３の構造材中に配置されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、原子炉炉心に装荷
する燃料集合体に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、沸騰水型原子炉の炉心は、四角
筒型のチャンネルボックスの内部に燃料バンドルを収納
した燃料集合体が多数配置されており、各燃料集合体の
燃料バンドルは、ウランやプルトニウム等の核分裂性物
質を含む燃料ペレットが封入されｎ行ｎ列（ｎ＝８，
９，１０，１１，…等）の正方格子状に配列された多数
の燃料棒と、それらを上下で支持する上部タイプレート
および下部タイプレートと、燃料棒間の間隔を保持する
スペーサ等から構成されている。

【０００３】この炉心は、所定の期間（＝１サイクル）
運転を実施した後に停止され、装荷されている燃料集合
体の一部が取り出されて新しい燃料集合体と交換され
る。この交換時の新しい燃料集合体の燃料装荷量は、原
子炉を１サイクルの間臨界に保つために必要な核分裂性
物質量が装荷されるように設定されるが、運転期間の末
期においてちょうど臨界になるように、あらかじめ余剰
に設定される。つまり、運転末期以外では、原子炉は臨
界を超過した状態となる。したがって、沸騰水型原子炉
の炉心では、燃料集合体間に挿入される制御棒と、一部
の燃料棒の燃料中に添加される可燃性吸収材とによっ
て、この余分に発生した中性子を吸収し、これにより運
転期間を通じて臨界状態を維持している。

【０００４】なお、可燃性吸収材としては、例えばガド
リニア等、熱中性子吸収断面積の大きな物質が用いられ
るが、これらはその熱中性子の吸収によって消耗し、燃
焼に伴いその効果が小さくなっていく。そのため、可燃
性吸収材は、主として燃焼初期の超過反応度（余剰反応
度）を抑えるために用いられる。

【０００５】ここで、近年、連続運転期間の延長，燃料
資源の有効利用、さらに使用済み燃料廃棄物発生量の低
減等の観点から、燃料集合体の設計は高燃焼度化（例え
ば、目標取り出し平均燃焼度４０ＧＷｄ／ｔ以上）の傾
向にある。高燃焼度化のためには、燃料集合体一体あた
りの核分裂性物質の装荷量を増やす（すなわち燃料濃縮
度を高くする）ことが望ましい。

【０００６】ところが、燃料濃縮度を高くすると、余剰
反応度はより大きくなるため、余剰反応度を抑えるため
に必要な可燃性吸収材量も増えることになるため、可燃
性吸収材入り燃料棒における核分裂性物質の装荷量を減
らさざるを得なくなる。

【０００７】また可燃性吸収材を燃料棒に混入すると熱
伝導率が小さくなって燃料温度が高くなる傾向となる
（すなわち燃料棒の健全性を確保するための熱的余裕が
小さくなる）ため、可燃性吸収材入り燃料棒ではあらか
じめ燃料濃縮度を小さくし出力を抑える工夫が必要とな
り、この意味でも当該可燃性吸収材入り燃料棒の核分裂
性物質の装荷量を減らさざるを得なくなる。

【０００８】以上のように可燃性吸収材入り燃料棒の核
分裂性物質の装荷量を低減しても、他の燃料棒の核分裂
性物質の装荷量をその分増加できればよいが、通常、局
所出力ピーキングの低減，熱的余裕の確保等の観点から
燃料集合体中の濃縮度には上限がある。そのため、他の
燃料棒の核分裂性物質の装荷量の増大には限界があり、
この結果、燃料集合体平均濃縮度を低下させなければな
らず、燃料集合体一体あたりの核分裂性物質の装荷量を
低減せざるを得なくなる。

【０００９】また一方、近年、原子力発電所の核燃料リ
サイクルを図る観点から、再処理によって使用済み燃料
から取り出されたプルトニウムをウランと混合し、ウラ
ン・プルトニウム混合酸化物燃料（以下適宜、ＭＯＸ燃
料という）として、軽水炉で利用することが提唱されて
いる（いわゆるプルサーマル計画）。ＭＯＸ燃料は、そ
の核分裂性物質であるプルトニウム２３９やプルトニウ
ム２４１の熱中性子吸収断面積がウラン２３５より大き
いこと、及びプルトニウム２４０による中性子の吸収が
ウラン２３８より大きいこと等により、通常のウラン燃
料よりも熱中性子の割合が減少し、中性子スペクトルが
硬くなるという性質がある。

【００１０】ここで、通常用いるガドリニア等の可燃性
吸収材は、熱中性子に対する吸収断面積が大きいので、
その燃焼特性（すなわち吸収特性）は中性子スペクトル
に強く依存しており、中性子平均エネルギーが低く(中
性子スペクトルが軟らかく)なるほど燃焼が進行して中
性子吸収効果が大きくなる一方、中性子スペクトルが硬
くなるほど中性子吸収効果が小さくなる。そのため、Ｍ
ＯＸ燃料を備えたＭＯＸ燃料集合体では、ウラン燃料の
みを備えていたウラン燃料集合体よりも可燃性吸収材の
中性子吸収効果が低下し、余剰反応度を抑えるためには
より多くの可燃性吸収材が必要になり、燃料集合体一体
あたりの核分裂性物質の装荷量をさらに減らすことにな
る。

【００１１】以上のような背景から、従来、例えば、特
開昭５８−１１３７８５号公報，特開平２−１４７８９
０号公報、及び特開平１０−１０２５７号公報に記載の
ように、可燃性吸収材を、燃料棒以外の燃料集合体構造
物に含有させる手法が提唱されている。

【００１２】特開平１０−１０２５７号公報に記載の燃
料集合体では、燃料棒の正方格子状配列を取り囲むチャ
ンネルボックスの外周側又は内周側に可燃性吸収材を配
備している。具体的には、ガドリニウム，カドミウム，
サマリウム，ホウ素，銀，インジウム，ハフニウム等を
含有させた（又は過飽和状態に固溶させた）金属，合
金，金属間化合物，セラミックスを配置したり、チャン
ネルボックスを構成する母材（ジルコニウム合金等）に
対し前記ガドリニウム等を合金元素として添加（又は金
属，金属間化合物，酸化物，水素化物，窒化物等として
分散）したりしている。

【００１３】特開平２−１４７８９０号公報に記載の燃
料集合体では、図６においては、チャンネルボックス内
に内部を非沸騰水が流れる十字形サブチャンネルを設
け、そのサブチャンネルの壁面内周側に非沸騰水と接す
るように可燃性吸収材（ジルコニウムボライド）の被膜
をコーティングしている。

【００１４】また図７においては、燃料バンドルを複数
のサブバンドルに小分けして、チャンネルボックスに代
え各サブバンドルを取り囲むようにサブチャンネルをそ
れぞれ配置して各サブチャンネル内に非沸騰水を流し、
その各サブチャンネルの壁面内周側に非沸騰水と接する
ように可燃性吸収材（ジルコニウムボライド）の被膜を
コーティングしている。このとき、可燃性吸収材を非沸
騰水に面して設けることにより、ガドリニウムよりも中
性子吸収断面積の小さいボロンでも十分に初期余剰反応
を抑制できるように図られている。

【００１５】特開昭５８−１１３７８５号公報に記載の
燃料集合体では、燃料集合体径方向出力分布の平坦化を
目的として燃料バンドルの径方向中心部に配置される減
速材棒（水ロッド）の被覆管外管と内管との間に、ガド
リニウム，カドミウム，サマリウム，ユーロビウム，ジ
スプロシウム，ホウ素（ボロン），インジウム，ハフニ
ウム等の可燃性吸収材を充填させている。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】一般に、沸騰水型原子
炉では、核分裂で発生する熱を除熱する冷却材として軽
水（冷却水）を用いているが、この冷却水は、中性子の
減速材としての役割も果たしており、水密度（詳細に
は、水素の原子数密度）の大きな方が中性子をより減速
する性質をもつ。

【００１７】ここで、沸騰水型原子炉ではチャンネルボ
ックスにより冷却水の流路が分けられており、チャンネ
ルボックスの中の燃料棒の間を流れる冷却水は燃料棒か
らの発熱により沸騰して生じた気泡を含む気液２相流
（以下適宜、沸騰水という）となっており、チャンネル
ボックスの外（言い換えれば隣接２燃料集合体間）を流
れる冷却水（ギャップ水）は気泡を含まない液１相流
（以下適宜、非沸騰水，飽和水という）となっており、
冷却水の密度差が生じている。このため、沸騰水型原子
炉の燃料集合体では、チャンネルボックスに近い外周部
にくらべて中央部で熱中性子束が低くなるといった分布
ができる。

【００１８】そして通常、沸騰水型原子炉の燃料は主と
してエネルギーの低い熱中性子により核分裂を起こし易
い性質をもつ核分裂性物質であり、熱中性子束の高い位
置にある燃料棒は高い出力を出しやすいことから、水密
度が大きいチャンネルボックスに近い外周部では燃料棒
の出力が比較的高くなり、中央部では燃料棒の出力が比
較的低くなるという具合に燃料集合体内で出力分布が生
じる。そのため、通常、燃料集合体径方向中央部に、熱
中性子束の分布を少しでも改善するために、気泡を含ま
ない非沸騰水を貫流させ減速材棒（いわゆる水ロッド）
を設置していることが多い。

【００１９】また、上記のような水密度の差は、原子炉
の運転中と、運転しない冷温停止中とによっても生じ
る。前述したように原子炉の運転中においては、チャン
ネルボックス内部の沸騰水及びチャンネルボックス外部
の非沸騰水のいずれについても、減速材である水温の上
昇とボイド率（気泡の含まれる割合）の増大によって水
密度が相対的に小さくなって減速効果は相対的に小さ
く、この結果反応度（例えば中性子無限増倍率、以下同
様）は比較的小さくなる。これに対して、冷温停止時に
おいては、水温の下降とボイド率の減少によって水素密
度が相対的に大きくなるため、中性子の減速効果が大き
くなって反応度が比較的大きくなる。この通常運転時と
冷温停止時の反応度の差がいわゆるホット・コールドス
ウィングと称されるものである。このホット・コールド
スウィングがあまり大きくなると、通常運転時に臨界を
保ちつつ冷温停止時の炉停止余裕を確保するのが難しく
なる。したがって、ホット・コールドスウィングはなる
べく小さい値に低減するほうが好ましい。

【００２０】一方、先に述べたように可燃性吸収材の燃
焼は中性子スペクトルに強く依存しており、中性子平均
エネルギーが低く（中性子スペクトルが軟らかく）なる
ほど燃焼が進行して中性子吸収効果が大きくなる一方、
中性子スペクトルが硬くなるほど中性子吸収効果が小さ
くなる。したがって、一般的に、水密度が相対的に小さ
くなり中性子スペクトルが硬くなる通常運転中において
は中性子吸収効果が小さくなり、水密度が相対的に大き
くなり中性子スペクトルが柔らかくなる冷温停止時には
中性子吸収効果が大きくなる。

【００２１】すなわち、上述した通常運転時から冷温停
止時に移行するとき、反応度の増大に伴って中性子吸収
量を大きくするので、可燃性吸収材の燃焼特性は、トー
タルで見た時、通常運転時・冷温停止時の反応度差（中
性子無限増倍率差）をある程度緩和し、ホット・コール
ドスウィングを低減する方向に作用することとなる。

【００２２】しかしながら、チャンネルボックス外部の
非沸騰水領域とチャンネルボックス内部の沸騰水領域と
では、通常運転時と冷温停止時における水密度の変化の
程度に大きな差がある。

【００２３】チャンネルボックス外部の非沸騰水領域
は、上記のように温度によってある程度水密度は変化す
るが、チャンネルボックス内部の沸騰水領域のようなボ
イド（気泡）の発生・消滅という相の変化が生じないた
め、中性子スペクトルの通常運転時（スペクトル相対的
に柔らかい）と冷温停止時(スペクトル相対的に硬い)と
における変化が、チャンネルボックス内部の沸騰水領域
に比べて小さい。

【００２４】上記特開平１０−１０２５７号公報に記載
の従来技術では、上記チャンネルボックス外部の非沸騰
水領域の近くに可燃性吸収材を配置しているため、中性
子エネルギースペクトルの通常運転時と冷温停止時とに
おける変化は、チャンネルボックス中心部での変化に比
べて小さくなる。したがって、前述した可燃性吸収材の
ホット・コールドスウィング低減作用、すなわち、通常
運転時から冷温停止時に移行するときに中性子吸収量を
大きくするという作用が小さくなるため、燃料棒に可燃
性吸収材を含有させた場合よりもホット・コールドスウ
ィングが増大する傾向となる。

【００２５】また、チャンネルボックスに可燃性吸収材
を含有させると、チャンネルボックスと制御棒とが非常
に近い距離で対向するため、互いの中性子吸収効果が相
殺してしまい、制御棒価値が下がるという課題もある。

【００２６】特開平２−１４７８９０号公報に記載の従
来技術では、サブチャンネル内部の非沸騰水領域に可燃
性吸収材を配置しているため、上記特開平１０−１０２
５７号公報と同様、中性子エネルギースペクトルの通常
運転時と冷温停止時とにおける変化が小さく、ホット・
コールドスウィングが増大する傾向となる。

【００２７】特開昭５８−１１３７８５号公報に記載の
従来技術では、減速材棒の被覆管に可燃性吸収材を充填
する構造であるが、この場合も減速材棒内部の非沸騰水
領域に可燃性吸収材を配置しているため、中性子エネル
ギースペクトルの通常運転時と冷温停止時とにおける変
化が小さく、ホット・コールドスウィングが増大する傾
向となる。

【００２８】本発明の目的は、十分に余剰反応度を抑制
しつつ、ホット・コールドスウィングを小さくすること
ができる燃料集合体を提供することにある。

【００２９】

【課題を解決するための手段】（１）上記目的を達成す
るために、本発明は、複数本の燃料棒で燃料バンドルを
形成し、この燃料バンドルの周囲をチャンネルボックス
で囲んだ燃料集合体において、可燃性吸収材を備えた中
性子吸収手段を設け、この中性子吸収手段は、少なくと
もその一部が、原子炉運転中の少なくとも一定期間、沸
騰水あるいは蒸気領域に接し非沸騰水領域に接しないよ
うに配置されている。

【００３０】本発明においては、中性子吸収手段の少な
くとも一部が、運転中少なくとも一定期間、沸騰水ある
いは蒸気に接し非沸騰水領域に接しないようにしてい
る。この沸騰水あるいは蒸気の領域では、原子炉が通常
運転時から冷温停止時に移行するとき、温度の変化に加
えて液相への変化が生じるため、チャンネルボックス外
部の非沸騰水領域に比べ、中性子スペクトルの通常運転
時（スペクトルが相対的に硬い）と冷温停止時（スペク
トルが相対的に柔らかい）とにおける変化が大きい。こ
れにより、非沸騰水領域近傍に可燃性吸収材を配置して
いる従来構造に比べて、通常運転時から冷温停止時に移
行するときにおける可燃性吸収材の中性子吸収量を大幅
に増大できるので、その分ホット・コールドスウィング
を大きく低減することができる。

【００３１】（２）上記（１）において、好ましくは、
前記沸騰水あるいは蒸気領域の蒸気体積割合が４０％以
上であるようにする。これにより、原子炉が通常運転時
から冷温停止時に移行するときの、中性子スペクトル変
化を確実に大きくすることができ、ホット・コールドス
ウィングを大きく低減することができる。

【００３２】（３）複数本の燃料棒と内部の水位を原子
炉運転中に変化させることが可能な少なくとも１本の水
位可変型水ロッドとで燃料バンドルを形成し、この燃料
バンドルの周囲をチャンネルボックスで囲んだ燃料集合
体において、可燃性吸収材を備えた中性子吸収手段を設
け、この中性子吸収手段は、少なくともその一部が、水
位可変型水ロッドの構造材中に配置されている。

【００３３】水位可変型水ロッドはスペクトルシフトロ
ッドと一般的には呼ばれ、水ロッド（減速材棒）の代わ
りに用いられるものである。本技術は、例えば、特公平
７−８９１５８号にて述べられている。スペクトルシフ
トロッドは、お互いに連通した上昇管と下降管とで構成
されており、炉心流量を調節することによって、稼動部
無しで管内の減速材液面高さ（以下スペクトルシフトロ
ッドの水位と呼ぶ）を変化させる事ができる。ここで、
上昇管の下端は例えば下部タイプレートの上面より下方
に開口させる一方、下降管の下端は下部タイプレートの
上面より上方に開口させている。

【００３４】この構造によれば、上昇管下端の開口部に
おける圧力と下降管下端の開口部における圧力との差が
下部タイプレート上面の流路における圧力損失分に等し
くなるため、原子炉の運転中に、その圧力損失分の水頭
を与える高さの液面が上昇管内に生じ、かつ、その水位
を炉心流量によって上下方向に変化させることができ
る。すなわち、炉心流量が増せば、スペクトルシフトロ
ッドの水位が高くなるため、燃料集合体内の水密度を増
加させることが可能となる。

【００３５】これを用いて、運転サイクル初期において
は炉心流量を減少させることでスペクトルシフトロッド
の水位を下げて余剰反応度を制御し、運転サイクル末期
においては炉心流量を増大させることでスペクトルシフ
トロッドを満水にして炉心の反応度を最大にする運転を
行う。このように、水ロッドの代わりにスペクトルシフ
トロッドを用いることで、炉心の反応度をコントロール
することができ、例えば、制御棒操作なしに余剰反応度
を制御することが可能となる。

【００３６】以上のように、スペクトルシフトロッド内
では、運転中の一定の期間、水位がその上端より低下し
ており、液面より上の領域はガンマー線発熱により発生
する蒸気に満たされている。したがって、スペクトルシ
フトロッドの管を成す構造材に中性子吸収材を配置する
ことにより、その内側を蒸気、その外側を沸騰水に接す
るようにすることができる。

【００３７】冷温停止時においては、スペクトルシフト
ロッド内は満水となり、スペクトルシフトロッド管はそ
の内外が飽和水領域に接することになるため、通常運転
時と冷温停止時の中性子スペクトルの変化は大きい。特
に運転時のスペクトルシフトロッド内の水面より上部は
蒸気（１００％沸騰水）であるため、この効果はより大
きく、通常運転時から冷温停止時に移行するときにおけ
る可燃性吸収材の中性子吸収量をより大幅に増大できる
ので、ホット・コールドスウィングを大きく低減するこ
とができる。

【００３８】（４）上記（１）から（３）の何れかにお
いて、さらに好ましくは、燃料集合体を、燃料有効長
（燃料ペレットが存在する部分）の下端から前記燃料有
効長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた場合、前
記中性子吸収手段に配置された可燃性吸収材量を下部領
域よりも上部領域で多くする。ただし、上記燃料有効長
および、以降において燃料集合体等を上下２領域に分け
る場合の基準とする燃料有効長とは、特別に断わらない
限り通常の長さの燃料棒、すなわち部分長燃料棒以外の
燃料棒の燃料有効長を示すものとする。

【００３９】チャンネルボックス内は、高さが増すほど
ボイド率が大きくなる。また、スペクトルシフトロッド
内は、その水位によって、その上部は蒸気、その下部は
飽和水と分かれる。従って、中性子吸収材をより上部に
配置する方が、通常運転時と冷温停止時の中性子スペク
トルの変化をより大きくすることができる。これによ
り、通常運転時から冷温停止時に移行するときにおける
可燃性吸収材の中性子吸収量をより大幅に増大できるの
で、ホット・コールドスウィングをより効果的に低減す
ることができる。

【００４０】（５）上記（１）から（４）の何れかにお
いて、さらに好ましくは、複数本の燃料棒の一部を可燃
性吸収材入り燃料棒とし、燃料集合体を燃料有効長の下
端から前記燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域
に分けた場合、上部領域では下部領域よりも前記可燃性
吸収材入り燃料棒の可燃性吸収材含有部分の総延長長さ
を短くする。

【００４１】（６）上記（１）から（５）の何れかにお
いて、さらに好ましくは、複数本の燃料棒の一部を可燃
性吸収材入り燃料棒とし、燃料集合体を燃料有効長の下
端から前記燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域
に分けた場合、少なくとも上部領域の一横断面では、前
記可燃性吸収材入り燃料棒のうち前記横断面が可燃性吸
収材含有部分となっているものの総数の５０％より多く
を、前記中性子吸収手段との間に１本以上の燃料棒を挟
んだ位置に配置する。

【００４２】（７）上記（１）から（６）の何れかにお
いて、さらに好ましくは、複数本の燃料棒の一部を可燃
性吸収材入り燃料棒とし、燃料集合体を燃料有効長の下
端から前記燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域
に分けた場合、前記可燃性吸収材入り燃料棒のうち、ｉ
番目の可燃性吸収材入り燃料棒の上部領域に含まれる可
燃性吸収材含有部分の軸方向長さをＬ_i ^U、前記ｉ番目の
可燃性吸収材入り燃料棒の下部領域に含まれる可燃性吸
収材含有部分の軸方向長さをＬ_i ^L、燃料集合体の横断面
に垂直な中心軸から前記ｉ番目の可燃性吸収材入り燃料
棒までの距離をＤ_iとするとき、下記関係式を満たすよ
うにする。

【００４３】（Ｌ₁ ^UＤ₁＋Ｌ₂ ^UＤ₂＋…＋Ｌ_N ^UＤ_N ）／
（Ｌ₁ ^U＋Ｌ₂ ^U＋…＋Ｌ_N ^U） ＞（Ｌ₁ ^LＤ₁＋Ｌ₂ ^LＤ₂＋…＋Ｌ_N ^LＤ_N ）／（Ｌ₁ ^L＋Ｌ₂ ^L
＋…＋Ｌ_N ^L） （ただしＮは可燃性吸収材入り燃料棒の総数） （８）上記（１）から（７）の何れかにおいて、さらに
好ましくは、燃料棒において、燃料ペレット充填領域よ
りも上方および下方、もしくは下方にのみプレナムを配
置する。

【００４４】（９）上記（８）において、さらに好まし
くは、燃料集合体中にスペクトルシフトロッドを少なく
とも一本配置し、前記スペクトルシフトロッドの下降管
下端の開口部は、燃料棒の燃料ペレット充填領域の下端
よりも下方に位置させる。

【００４５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態につい
て図面を参照しつつ説明する。図２は、本実施形態によ
る沸騰水型原子炉用燃料集合体の全体構造を表す縦断面
図であり、図１は、図２中Ｉ−Ｉ断面でみた横断面図で
ある。

【００４６】これら図１，図２において、本実施形態に
よる燃料集合体１は、沸騰水型原子炉の炉心に装荷され
るものであり、９×９の正方格子状に配列された７４本
の燃料棒２と燃料棒２の７本分のスペースに設けられた
２本の水位可変型水ロッド（いわゆる水ロッド）１３
と、これら燃料棒２及びスペクトルシフトロッド１３の
軸方向複数箇所を束ねて燃料バンドルとする複数のスペ
ーサ７と、燃料棒バンドルの上部及び下部をそれぞれ支
持する上部タイプレート５及び下部タイプレート６と燃
料バンドルの周囲を取り囲み燃料集合体１の外壁を形成
する角筒状のチャンネルボックス４とを備えている。

【００４７】燃料棒２は、詳細は図示しないが、例えば
ジルコニウム製の被覆管に核分裂性物質（Ｕ−２３５や
Ｕ−２３８等を含むウラン燃料ペレット等）が充填され
ており、燃料有効長（燃料ペレットが存在する部分）が
通常の長さである燃料棒２Ａと燃料棒有効長が燃料棒２
よりも短い短尺燃料棒（部分長燃料棒）２Ｂとから構成
されている。燃料棒２Ａは６６本が配置されており、部
分長燃料棒２Ｂは図５に示す位置に８本が配置されてい
る。燃料棒２は、特に図示や詳細な説明を行わないが、
この種の燃料集合体として公知であるものと同様、濃縮
度分布が異なる複数種類の燃料棒から構成されている。
そして各種類ごとに適宜軸方向の濃縮度分布を設けるこ
とにより軸方向出力ピーキングの平坦化を図ったり、各
種燃料棒の配置を適宜工夫することにより径方向出力ピ
ーキングの平坦化が図られている。

【００４８】図３は、図２に示したスペクトルシフトロ
ッド１３の概略構成を表す縦断面図である。この図３に
おいて、スペクトルシフトロッド１３は、燃料集合体１
の下部に開口した冷却材（すなわち軽水）の取り入れ口
である冷却材流入口１３ａ１を備え、ここから取り入れ
た冷却材を上方へ流す冷却材上昇管１３ａと、冷却材流
入口１３ａ１よりも上方に開口した冷却材流出口１３ｂ
１を備え冷却材上昇管１３ａに連結されて冷却材上昇管
１３ａからの冷却材を下方へ流す冷却材下降管１３ｂと
を有している。また、スペクトルシフトロッド１３は、
冷却材上昇管１３ａの上端の高さが平均燃料棒２の有効
長上端の高さと同じであり、冷却材流出口１３ｂ１の下
端の高さは平均燃料棒２の有効長下端の高さよりも高い
位置にある。ここで、冷却材上昇管１３ａは、可燃性吸
収材９を含んでいる。

【００４９】上記構成において、スペクトルシフトロッ
ド１３の冷却材上昇管１３ａ中には水位１５が形成され
るが、冷却水上昇管１３ａの中では、水位１５から下の
領域では非沸騰水（飽和水）１４，水位１５から上の領
域では蒸気１６となっている。水位１５は、冷却材流入
口１３ａ１と冷却材流出口１３ｂ１との間の圧力差で定
まる。圧力差は燃料集合体１内での冷却材流れの圧力損
失によって定まり、例えば冷却材流量が同じ条件であれ
ば、冷却材流入口１３ａ１と冷却材流出口13B1との高さ
の差を大きくすれば圧力差が大きくなって水位１５は上
昇する。またこの圧力差は、燃料集合体１に流れ込む冷
却材流量の２乗にほぼ比例する。よって、炉内における
冷却材流量を調整することによりスペクトルシフトロッ
ド１３内の水位１５を制御することができる。

【００５０】すなわち、例えば、インターナルポンプ
（再循環ポンプ）の速度調節によって運転サイクル初期
の冷却材流量を低く運転サイクル末期の冷却材流量を高
くすると、運転サイクル初期にはスペクトルシフトロッ
ド１３内の水位１５が低いので中性子増倍率は低く押さ
えられ、運転サイクル末期には水位１５が高いので中性
子増倍率は高められる。これによって流量制御だけで大
幅な反応度制御が可能となり、制御棒を用いずに運転サ
イクル初期の余剰反応度を抑えられる。

【００５１】以上のような本実施形態の燃料集合体１の
要部は、可燃性吸収材９を含む部材によりスペクトルシ
フトロッド１３の冷却材上昇管１３ａを構成することで
ある。

【００５２】なお、可燃性吸収材９を含む部材は、前述
した特開昭５８−１１３７８５号公報，特開平２−１４
７８９０号公報、及び特開平１０−１０２５７号公報等
において公知の方法で製造すれば足りる。

【００５３】例えば、可燃性吸収材９含有部材を１対２
枚の素材板（例えばジルコニウム合金の板材等）で構成
するようにしておき、それら２枚のうち一方に凹みを設
け、この凹み内に可燃性吸収材９の板を配置した後、他
方の素材板で可燃性吸収材９の板が埋設されるようには
さんで接合し、冷却材上昇管１３ａを構成すればよい。

【００５４】また、可燃性吸収材９含有部材の板厚の中
心部に板の長手方向にスリットを設け、溶融状態又は溶
解状態の可燃性吸収材９をスリットに流し込むようにし
てもよい。

【００５５】可燃性吸収材９は管内を一周するように一
様に配置してもよいし、その一部分に配置してもよい。
軸方向に関しては、本実施形態では、可燃性吸収材９を
一様に配置している。

【００５６】可燃性吸収材９としては、ガドリニウム，
カドミウム，サマリウム，ホウ素，銀，インジウム，ハ
フニウム等を含有させた（又は過飽和状態に固溶させ
た）金属，合金，金属間化合物，セラミックスの板、あ
るいはスペクトルシフトロッド１３を構成する母材（ジ
ルコニウム合金等）に対し前記ガドリニウム等を合金元
素として添加（又は金属，金属間化合物，酸化物，水素
化物，窒化物等として分散）したりしたもの等が考えら
れる。

【００５７】可燃性吸収材９含有部材は、スペクトルシ
フトロッド１３の冷却材上昇管13ａを構成するととも
に、可燃性吸収材９を備えた中性子吸収手段をも構成す
る。

【００５８】次に、以上のように構成した本実施形態の
燃料集合体の作用効果を、以下順次説明する。

【００５９】本実施形態の燃料集合体１によれば、中性
子吸収手段としての可燃性吸収材９含有部材がスペクト
ルシフトロッド１３を構成している。運転サイクル中少
なくとも一定期間スペクトルシフトロッド１３内には蒸
気領域１６が形成されるため、可燃性吸収材９含有部材
の内側は蒸気領域１６に接することになる。また、その
外側は、チャンネルボックス４内の２相流冷却水（沸騰
水）１７に接している。したがって、この時、可燃性吸
収材９含有部材の少なくとも一定部分は飽和水（非沸騰
水）に接していない。このスペクトルシフトロッド１３
内の蒸気領域１６とチャンネルボックス４内の２相流領
域では、沸騰水型原子炉が通常運転時から冷温停止時に
移行するとき、温度の変化に加えて液相への変化が生じ
るため、チャンネルボックス４外部の非沸騰水領域（ギ
ャップ水領域）に比べ、中性子スペクトルの通常運転時
（スペクトルが相対的に硬い）と冷温停止時（スペクト
ルが相対的に柔らかい）とにおける変化が大きい。

【００６０】これにより、非沸騰水領域近傍に可燃性吸
収材を配置している従来構造（特開平２−１４７８９０
号公報，特開平１０−１０２５７号公報）に比べて、通
常運転時から冷温停止時に移行するときにおける可燃性
吸収材の中性子吸収量を大幅に増大できるので、その分
ホット・コールドスウィングを低減することができる。

【００６１】また、以上は本発明を図１〜図３に示す構
造で具現化した実施形態を例にとって説明したが、本発
明はこれに限られるものではなく、その趣旨及び技術的
範囲を逸脱しない範囲で種々の変形が可能である。以
下、その変形例を順次説明する。

【００６２】従来構造と併用した場合 すなわち、図４に示すように図１の構造において一部の
燃料棒２を可燃性吸収材入り燃料棒２Ｃとしたり、図５
に示すように図１の構造においてチャンネルボックス４
内に可燃性吸収材２１を配置したり（特開平１０−１０
２５７号公報と同様の構造を併用）する場合である。こ
れら変形例においても、従来構造を残しながらも、上記
実施形態の構造を大部分で採り入れているため、上記実
施形態とほぼ同様の効果を得ることができる。

【００６３】また、例えば図５の構造では、従来構造に
本発明の構造を組み合わせたととらえた場合には、十分
な余剰反応度抑制効果を得るために必要な可燃性吸収材
入り燃料棒２Ｃの本数、あるいは燃料棒２Ｃの１本あた
りの可燃性吸収材含有量を低減できると考えることもで
きる。同様に、図５の構造では、十分な余剰反応度抑制
効果を得るためにチャンネルボックス４に含有させなけ
ればならない可燃性吸収材２１の量を減らすことがで
き、制御棒価値の低下を低く抑えることができると考え
ることもできる。

【００６４】異形のスペクトルシフトロッド１３を用
いた場合 すなわち、図６に示すように、図１の４本の円形断面の
スペクトルシフトロッド１３に代えて１本の四角断面の
スペクトルシフトロッド１３Ａを用いた場合である。ス
ペクトルシフトロッド１３Ａは、可燃性吸収材９Ａを含
む部材から構成されている。本変形例によっても、上記
実施形態と同様の効果を得る。

【００６５】なお、上記のような四角形のスペクトルシ
フトロッドに限らず、横断面菱形やその他の形状、さら
に３本以上のスペクトルシフトロッドを用いた場合にも
本発明は適用できることは言うまでもない。

【００６６】また、図７に示すように、スペクトルシフ
トロッド１３Ｂに仕切り板構造13Bcを用い、そこに可燃
性吸収材９Ｂを含有させることでも効果を得ることがで
きる。

【００６７】なお、以上は本発明を、ウラン燃料を用い
たウラン燃料集合体に適用した場合を例にとって説明し
たが、これに限られるものではなく、プルトニウムをウ
ランと混合したウラン・プルトニウム混合酸化物燃料
（ＭＯＸ燃料）を用いたＭＯＸ燃料集合体に適用するこ
ともできる。この場合も、上記本発明の実施形態と同
様、可燃性吸収材による反応度抑制効果を十分に確保し
つつ、ホット・コールドスウィングを低減できるという
効果を得る。

【００６８】本発明の第２の実施形態を図８〜図１０に
より説明する。第１の実施形態と同等の部材には同一符
号を付し、適時説明を省略する。図８は、運転サイクル
中のスペクトルシフトロッド１３内の水位変化を表した
図である。スペクトルシフトロッド１３の水位１５は、
燃料集合体に流れ込む冷却材流量の２乗にほぼ比例する
ため、例えば、冷却材流量が相対値で９０％〜１１０％
の範囲で変化するとし、１１０％流量時にスペクトルシ
フトロッド１３が満水になるとすると、９０％流量時の
スペクトルシフトロッド水位１５は９０×９０÷１１０
÷１１０＝0.67、つまり、満水時水位の約７０％の高さ
となる。従って、７０％以下の高さでは、常に飽和水１
４に満たされており、通常の水ロッドと同じ状態となっ
ている。

【００６９】本実施形態におけるスペクトルシフトロッ
ド１３の概略構成を表す縦断面図を図９に示す。本実施
形態では、スペクトルシフトロッド管の上部１／３の領
域にのみ可燃性吸収材９Ｃを用いる。この構造により、
運転サイクルの多くの期間、可燃性吸収材９Ｃ含有部材
をスペクトルシフトロッド１３内部の蒸気領域１６に接
するようにすることが可能となる。この結果、可燃性吸
収含有部材を高さ方向下部に配置した場合に比べ、上部
に配置した場合には、スペクトルシフトロッド１３内部
の通常運転時（蒸気領域）の中性子スペクトルと冷温停
止時（飽和水領域）の差が大きくなり、有効にホット・
コールドスウィングを低減することが可能となる。

【００７０】さらに、スペクトルシフトロッド１３外部
の沸騰水領域１７は、その高さ位置が高くなればなるほ
どボイド率が高くなる、すなわち、蒸気体積率が高くな
る。この結果、可燃性吸収含有部材を高さ方向下部に配
置した場合に比べ、上部に配置した場合には、スペクト
ルシフトロッド外部の冷却水領域１７の通常運転時（蒸
気体積率が高い沸騰水領域）の中性子スペクトルと冷温
停止時に飽和水となった時の中性子スペクトルの差が大
きくなり、有効にホット・コールドスウィングを低減す
ることが可能となる。

【００７１】これらにより、可燃性吸収材９Ｃ含有部材
を上部位置に配置することで、ホット・コールドスウィ
ングをより効果的に低減することができる。

【００７２】本実施形態では、上部１／３に可燃性吸収
材を含有させたが、これより短い領域でも長い領域で
も、スペクトルシフトロッド１３を燃料有効長の下端か
ら燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた
場合、上部領域の可燃性吸収材量を下部領域の可燃性吸
収材量よりも多くすれば、上記理由により、上下一様に
配置する場合に比べてホット・コールドスウィングをさ
らに低減することができ、本発明の効果を享受できる。
このとき、燃料集合体を、燃料有効長の下端から燃料有
効長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた場合、中
性子吸収手段に配置された可燃性吸収材量、すなわちス
ペクトルシフトロッド管１３に配置された可燃性吸収材
９Ｃの量は、上部領域の方が下部領域よりも多くなって
いる。

【００７３】図１０はスペクトルシフトロッド冷却材上
昇管１３ａの鳥瞰図であるが、本実施形態では、図１０
（ａ）に示すように、軸方向で連続的に可燃性吸収材９
Ｄの管周方向への長さを変えてもよいし、図１０（ｂ）
に示すように、軸方向で不連続に可燃性吸収材９Ｅの周
方向における長さを変えてもよい。また、上部と下部と
で可燃性吸収材９の管径方向への厚さを変えてもよい
（図示せず）。すなわち、スペクトルシフトロッド１３
を上下２領域に分けた場合、上部領域の可燃性吸収材９
の厚さを下部領域の可燃性吸収材の厚さよりも厚くすれ
ばよい。

【００７４】この場合、軸方向で連続的に変えてもよい
し、不連続でも同様な効果を期待できる。さらに、可燃
性吸収材９における可燃性吸収元素の密度を変化させる
ことでも構成することが可能である（図示せず）。すな
わち、スペクトルシフトロッド１３を上下２領域に分け
た場合、上部領域の可燃性吸収材における可燃性吸収元
素の密度を下部領域における可燃性吸収元素の密度より
も大きくすればよい。この場合も、軸方向で連続的に変
えてもよいし、不連続でもよい。

【００７５】以上のように、可燃性吸収材９の軸方向へ
の長さ，管周方向への長さ，管径方向への厚さ、また、
可燃性吸収元素の密度を適当に組み合わせて、スペクト
ルシフトロッド１３を上下２領域に分けた場合、上部領
域の可燃性吸収材量を下部領域の可燃性吸収量よりも多
くすれば、ホット・コールドスウィングをより効果的に
低減することができる。

【００７６】本発明の第３の実施形態を図１１〜図１５
により説明する。本実施形態では、チャンネルボックス
内に可燃性吸収材を備えた可燃性吸収材含有部材８を設
けている。また、可燃性吸収材含有部材を燃料有効長の
下端から燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に
分けた場合、上部の可燃性吸収材量は、下部の可燃性吸
収材料よりも大きいことを特徴としている。また、本実
施形態では通常の水ロッド３を４本備えており、スペク
トルシフトロッド１３は備えていない。

【００７７】この可燃性吸収材含有部材８は、チャンネ
ルボックス４内部、すなわち気液２相流が流れる領域
（＝沸騰水領域）１７に配置されており、チャンネルボ
ックス４長手方向から見て略十字形状（すなわち水平横
断面形状が略十字形状）をなしている。

【００７８】すなわち、可燃性吸収材含有部材８は、正
方格子状配列の外周４辺の中点から燃料集合体径方向中
心に向かってそれぞれ延設された４つの平板部材から構
成されている。これら４つの平板部材は、すべて燃料棒
２の配列された格子状配列の格子位置ではなく、格子位
置と格子位置との間の間隙に配置されており、図１１に
示すように、チャンネルボックス４内を４つの正方形領
域に４等分するように配置されている。このような配置
により、各平板部材の両面が、チャンネルボックス４内
の２相流冷却水（沸騰水）に接するようになっている。

【００７９】なお、可燃性吸収材含有部材８自体は、前
述した特開昭５８−１１３７８５号公報，特開平２−１
４７８９０号公報、及び特開平１０−１０２５７号公報
等において公知の方法で製造すれば足りる。

【００８０】例えば、可燃性吸収材含有部材８を１対２
枚の素材板（例えばジルコニウム合金の板材等）で構成
するようにしておき、それら２枚のうち一方に凹みを設
け、この凹み内に可燃性吸収材の板を配置した後、他方
の素材板で可燃性吸収材の板が埋設されるようにはさん
で接合すればよい。

【００８１】また、可燃性吸収材含有部材８の板厚の中
心部に板の長手方向にスリットを設け、溶融状態又は溶
解状態の可燃性吸収材をスリットに流し込むようにして
もよい。

【００８２】なお、上記２つの場合、可燃性吸収材含有
部材８内に可燃性吸収材のない位置又は領域が生じるこ
ととなるが、燃料棒間の２相流の流動面積を確保するこ
とを目的として、必要に応じ、その可燃性吸収材のない
位置・領域に穴をあけ、沸騰水が可燃性吸収材含有部材
８で仕切られた４つのチャンネルボックス４内領域間相
互を自由に流れるようにしてもよい。

【００８３】また、可燃性吸収材としては、ガドリニウ
ム，カドミウム，サマリウム，ホウ素，銀，インジウ
ム，ハフニウム等を含有させた(又は過飽和状態に固溶
させた)金属，合金，金属間化合物，セラミックスの
板、あるいはチャンネルボックスを構成する母材（ジル
コニウム合金等）に対し前記ガドリニウム等を合金元素
として添加（又は金属，金属間化合物，酸化物，水素化
物，窒化物等として分散）したりしたもの等が考えられ
る。

【００８４】本発明によれば、中性子吸収手段の少なく
とも一部が、チャンネルボックス内の２相流冷却水（沸
騰水）１７に接しており非沸騰水（飽和水）には接して
いない。この領域はチャンネルボックス外部の非沸騰水
領域に比べて中性子スペクトルの通常運転時と冷温停止
時とにおける変化が大きい。したがって、通常運転時か
ら冷温停止時に移行するときにおける可燃性吸収材の中
性子吸収量を大幅に増大できるので、その分ホット・コ
ールドスウィングを大きく低減することができる。

【００８５】さらに、可燃性吸収材含有部材を燃料有効
長の下端から燃料有効長全長の１／２の位置で軸方向に
２分割した場合、上部の可燃性吸収材量を下部の可燃性
吸収材量よりも多くしている。チャンネルボックス内の
２相流冷却水（沸騰水）１７は、軸方向位置が高くなる
ほどボイド率（蒸気体積率）が高くなる。従って、軸方
向位置が高くなるほど中性子スペクトルの通常運転時と
冷温停止時とにおける変化が大きくなるため、上部の可
燃性吸収材量を下部の可燃性吸収材量よりも多くするこ
とにより、軸方向一様に可燃性吸収材を配置したときに
比べ、より効果的にホット・コールドスウィングを大き
く低減することができる。

【００８６】この場合も、第２の実施形態と同じよう
に、可燃性吸収材の軸方向への長さ，板横手方向への長
さ，板厚さ方向への厚さ、また、可燃性吸収元素の密度
を適当に組み合わせて、可燃性吸収材含有部材を上下２
領域に分けた場合、上部領域の可燃性吸収材量を下部領
域の可燃性吸収材量よりも多くすれば、ホット・コール
ドスウィングをより効果的に低減することができる。こ
のとき、燃料集合体を、燃料有効長の下端から燃料有効
長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた場合、中性
子吸収手段に配置された可燃性吸収材量、すなわち可燃
性吸収材含有部材に配置された可燃性吸収材量は、上部
領域の方が下部領域よりも多くなっている。

【００８７】本実施形態では、略十字形状の可燃性吸収
材含有部材を用いたが、この形状に限らず、図１２に示
すような略十字形可燃性吸収材含有部材中央部に丸型の
水ロッド３Ａを含む形態、あるいは、図１３に示すよう
に、略十字形可燃性吸収材含有部材中央部に菱形の水ロ
ッド３Ｂを含む形態をとることもできる。

【００８８】また、燃料棒間に配置される直線状の部材
であれば、図１４に示すように４つの直線状部材８Ｃを
組み合わせた形態、あるいは、図１５に示すように複数
の小さな略十字形状部材８Ｄを燃料棒間に配置しても同
様な効果を得ることができる。

【００８９】本発明の第４の実施形態を図１６により説
明する。本実施形態は、第１，２の実施形態と同様の可
燃性吸収材を含むスペクトルシフトロッド１３Ｂと、第
３の実施形態と同様の略十字形状の可燃性吸収材含有部
材８を備えている。本実施形態では、スペクトルシフト
ロッド１３Ｂ管内の可燃性吸収材９Ｆ及び略十字形状可
燃性吸収材含有部材８中の可燃性吸収材は、それぞれ軸
方向一様に配置されている。

【００９０】第１，２の実施形態、及び、第３の実施形
態で説明したように、スペクトルシフトロッド１３Ｂ管
内の可燃性吸収材９Ｆと略十字形状可燃性吸収材含有部
材８中の可燃性吸収材はそれぞれ、沸騰水１７あるいは
蒸気領域１６にのみに接し非沸騰水領域（飽和水領域）
には接しない部分を持つ。従って、通常運転時のそれぞ
れの可燃性吸収材における中性子スペクトルと冷温停止
時の中性子スペクトルの差が大きくなり、それぞれの可
燃性吸収材の効果が重ねあって、より有効にホット・コ
ールドスウィングを低減することが可能となる。

【００９１】さらに、スペクトルシフトロッド１３Ｂと
略十字形状部材８それぞれに可燃性吸収材を配置するこ
とで、可燃性吸収材量を多くすることができ、可燃性吸
収材による十分な反応度制御効果を確保することができ
る。

【００９２】またこの時、スペクトルシフトロッド１３
Ｂ管内の可燃性吸収材９Ｆ及び略十字形状可燃性吸収材
含有部材８中の可燃性吸収材、あるいは、そのどちらか
一方の可燃性吸収材において、燃料有効長の下端から燃
料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた場
合、上部領域の可燃性吸収材量を下部領域の可燃性吸収
量よりも多くすれば、第２の実施形態及び第３の実施形
態の効果を伴い、上下一様に配置する場合に比べより効
果的にホット・コールドスウィングを低減することがで
きる。このとき、燃料集合体を、燃料有効長の下端から
燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた場
合、中性子吸収手段に配置された可燃性吸収材量、すな
わちスペクトルシフトロッド１３Ｂ管内の可燃性吸収材
９Ｆおよび略十字形状可燃性吸収材含有部材８中の可燃
性吸収材の量は、上部領域の方が下部領域よりも多くな
っている。

【００９３】また、この場合も、第２及び３の実施形態
と同じように、可燃性吸収材の軸方向への長さ，スペク
トルシフトロッド１３Ｂ管周方向あるいは略十字形状板
８横手方向への長さ，管及び板厚さ方向への厚さ、ま
た、可燃性吸収元素の密度を適当に組み合わせて、上部
領域の可燃性吸収材量を下部領域の可燃性吸収量よりも
多くすることができる。

【００９４】スペクトルシフトロッド１３Ｂの形状は、
横断面四角型，横断面菱形やその他の形状でも同様な効
果が得られる。さらに、スペクトルシフトロッド１３Ｂ
の本数も１本でも複数本でも本発明の効果を得ることが
可能である。

【００９５】略十字形状可燃性吸収材含有部材８に関し
ては、燃料棒間に配置される直線状の部材であれば、第
３の実施形態で示した図１４に示すように４つの直線状
部材を組み合わせた形態、あるいは、図１５に示すよう
に複数の小さな略十字形状部材を燃料棒間に配置しても
同様な効果を得ることができる。この際、水ロッドの一
部あるいはそのすべてを可燃性吸収材を含んだスペクト
ルシフトロッド１３Ｂに置換する。

【００９６】本発明第５の実施形態を図１７により説明
する。第５の実施形態は、第２の実施形態において、一
部の燃料棒を可燃性吸収材入り燃料棒とし、スペクトル
シフトロッド管に可燃性吸収材を用いた燃料集合体の軸
方向上部１／３領域では、可燃性吸収材入り燃料棒の可
燃性吸収材含有部分２ｄ（以下「燃料棒吸収材含有部
分」と呼ぶ）を図１７（ｂ）に示すように配置し、スペ
クトルシフトロッド管に可燃性吸収材を用いない下部領
域では燃料棒吸収材含有部分２ｄおよび２ｅを図１７
（ｃ）に示すように配置するものである。

【００９７】すなわち、可燃性吸収材入り燃料棒には、
上下ブランケット部を除く軸方向全体に渡って可燃性吸
収材が添加されているもの（図１７（ａ）の２Ｄ）と、
下部領域にのみ可燃性吸収材が添加されているもの（図
１７（ａ）の２Ｅ）を用意し、それらを組み合わせて配
置することで、燃料棒吸収材含有部分が、上部領域と下
部領域での燃料集合体横断面にそれぞれ図１７（ｂ）と
図１７（ｃ）で示すごとく現れるようにするものであ
る。

【００９８】ここで図１７（ｂ）で示す上部領域の燃料
集合体横断面での燃料棒吸収材含有部分２ｄは、図１７
（ｃ）で示す下部領域の燃料棒吸収材含有部分２ｄおよ
び２ｅよりも少なくなっている。従って、燃料集合体を
燃料有効長の下端から前記燃料有効長全長の１／２の位
置で上下２領域に分けた場合、上部領域に含まれる燃料
棒吸収材含有部分の軸方向長さを全ての可燃性吸収材入
り燃料棒について足し合わせた長さ、すなわち燃料棒吸
収材含有部分の総延長長さは、下部領域に含まれるもの
よりも短くなっている。

【００９９】本実施形態による効果を図１８で示す。図
１８はサイクル運転初期における冷温停止時での軸方向
出力分布を表す。図１８において、実線が本実施形態の
場合の冷温時軸方向出力分布を表し、点線は図１９に示
すように燃料棒吸収材含有部分２ｄを上部領域と下部領
域で同じ数だけ配置した場合の冷温時軸方向出力分布を
表す。すなわち、図１９に示す形態では、燃料集合体を
燃料有効長の下端から前記燃料有効長全長の１／２の位
置で上下２領域に分けた場合、上部領域と下部領域で、
それぞれに含まれる燃料棒吸収材含有部分の総延長長さ
は同じになっている。

【０１００】図１８において、斜線で示した部分はスペ
クトルシフトロッド管に配置した可燃性吸収材９Ｇが吸
収する中性子量とみなすことができる。図１８から明ら
かなように、燃料棒吸収材含有部分を下部領域よりも上
部領域で少なくした本実施形態の方が、上部領域と下部
領域で同じ数とした場合に比べて、相対的に冷温停止時
における上部領域の出力分担が大きくなり、この結果ス
ペクトルシフトロッド管に配置した可燃性吸収材による
中性子吸収量が大きくなることが分かる。

【０１０１】前述したように、スペクトルシフトロッド
内部の上部領域では通常運転時と冷温停止時での中性子
スペクトルの変化が大きく、スペクトルシフトロッド管
に配置した可燃性吸収材による冷温停止時の中性子吸収
量が増大するため、ホット・コールドスウィングを低減
する効果が生じるが、本実施形態によって冷温停止時に
おける中性子吸収量を増大することで、この効果をさら
に高めることができる。

【０１０２】さらに本発明第６の実施形態を図２０によ
り説明する。第６の実施形態は、第２の実施形態におい
て一部の燃料棒を可燃性吸収材入り燃料棒とし、スペク
トルシフトロッド管に可燃性吸収材を用いた燃料集合体
の軸方向上部１／３領域では図２０（ｂ）に示すように
燃料棒吸収材含有部分２ｄおよび２ｆを配置し、スペク
トルシフトロッド管に可燃性吸収材を用いない下部領域
では図２０（ｃ）に示すように燃料棒吸収材含有部分２
ｄ及び２ｅを配置するものである。

【０１０３】本実施形態では、上部領域横断面と下部領
域横断面で燃料棒吸収材含有部分の数は同じであるが、
図２０（ｃ）に示すように下部領域では上部領域よりも
燃料棒吸収材含有部分を燃料集合体の中央部寄りに配置
している。これを定量的に表現すれば、可燃性吸収材入
り燃料棒のうち、ｉ番目の可燃性吸収材入り燃料棒の上
部領域および下部領域に含まれる燃料棒吸収材含有部分
の軸方向長さをそれぞれＬ_i ^U, Ｌ_i ^L、燃料集合体の横断
面に垂直な中心軸から前記ｉ番目の可燃性吸収材入り燃
料棒までの距離をＤ_iとすると、 （Ｌ₁ ^UＤ₁＋Ｌ₂ ^UＤ₂＋…＋Ｌ_N ^UＤ_N ）／（Ｌ₁ ^U＋Ｌ₂ ^U＋
…＋Ｌ_N ^U） ＞（Ｌ₁ ^LＤ₁＋Ｌ₂ ^LＤ₂＋…＋Ｌ_N ^LＤ_N ）／（Ｌ₁ ^L＋Ｌ₂ ^L
＋…＋Ｌ_N ^L） （ただしＮは可燃性吸収材入り燃料棒の総数） となる。

【０１０４】図２０（ｂ）および（ｃ）に示すような構
成は、可燃性吸収材入り燃料棒として、上下ブランケッ
ト部を除く軸方向全体に渡って可燃性吸収材が添加され
ているもの（図２０（ａ）の２Ｄ）と、下部領域にのみ
可燃性吸収材が添加されているもの（図２０（ａ）の２
Ｅ）、また上部領域にのみ可燃性吸収材が添加されてい
るもの（図２０（ａ）の２Ｆ）を用意し、それらを組み
合わせて配置することで構成可能である。

【０１０５】本実施形態の効果を次に説明する。ギャッ
プ水領域に近い燃料集合体外周部と比較して、燃料集合
体中央部の方が通常運転時と冷温停止時の中性子スペク
トルの変化が大きくなる。従って、燃料集合体中央部に
可燃性吸収材入り燃料棒を配置した方が、ホット・コー
ルドスウィングを低減する効果を高めることができる。
また、可燃性吸収材入り燃料棒を燃料集合体中央部寄り
に配置することで冷温時の燃料集合体径方向出力分布が
燃料集合体外周部で大きくなるため、制御棒価値が高ま
るという効果も生じる。

【０１０６】一方で、スペクトルシフトロッド管に可燃
性吸収材を用いた上部領域では、燃料棒に配置した可燃
性吸収材とスペクトルシフトロッド管に配置した可燃性
吸収材の中性子吸収効果が相殺しないように、燃料棒吸
収材含有部分とスペクトルシフトロッド管との間に１本
以上の燃料棒を挟んだ位置に配置する。このように構成
した場合、可燃性吸収材入り燃料棒の冷温停止時での中
性子吸収量が、燃料棒吸収材含有部分を燃料集合体中央
部寄りに配置した下部領域で相対的に大きくなるため、
冷温停止時での上部領域の出力分担が大きくなる。

【０１０７】すなわち、図１８で示した第５の実施形態
と同様な効果を得ることができ、冷温停止時におけるス
ペクトルシフトロッド管に配置した可燃性吸収材の中性
子吸収量を増大して、ホット・コールドスウィングの低
減効果を高めることができる。

【０１０８】本発明第７の実施形態は、第５および第６
の実施形態を組み合わせることでホット・コールドスウ
ィング低減効果をより高めた例である。すなわち、第２
の実施形態において一部の燃料棒を可燃性吸収材入り燃
料棒とし、スペクトルシフトロッド管に可燃性吸収材を
用いた燃料集合体の軸方向上部１／３領域では図２１
（ｂ）に示すように燃料棒吸収材含有部分２ｆを配置
し、スペクトルシフトロッド管に可燃性吸収材を用いな
い下部領域では図２１（ｃ）に示すように燃料棒吸収材
含有部分２ｅを配置するものである。燃料棒吸収材含有
部分を上部領域で下部領域よりも少なくし、上部領域で
は燃料棒吸収材含有部分をスペクトルシフトロッド管と
の間に１本以上の燃料棒を挟んだ位置に配置し、下部領
域では燃料集合体中央部寄りに燃料棒吸収材含有部分を
配置している。

【０１０９】本実施形態により、冷温停止時におけるス
ペクトルシフトロッド管に配置した可燃性吸収材による
中性子吸収量をさらに増大することができ、ホット・コ
ールドスウィング低減効果をより高めることができる。

【０１１０】第５〜７の実施形態では、９×９燃料棒配
列の燃料集合体に適用した場合を例として説明したが、
燃料棒の配列数や燃料格子の大きさによって適用を制限
されるものではなく、例えば８×８や１０×１０燃料棒
配列、あるいはさらに大型の燃料集合体にも適用し、同
様な効果を得ることが可能である。

【０１１１】また、第５〜７の実施形態では、第２の実
施形態のようにスペクトルシフトロッド管に可燃性吸収
材を配置した場合を例としたが、第３の実施形態のごと
く、チャンネルボックス内に可燃性吸収材を備えた可燃
性吸収材含有部材を配置した燃料集合体にも適用可能で
ある。

【０１１２】図２２に、略十字形状の可燃性吸収材含有
部材を用いた燃料集合体に適用した例を示す。可燃性吸
収材含有部材８を燃料有効長の下端から燃料有効長全長
の１／２の位置で上下２領域に分けたとき、可燃性吸収
材量が大きい上部領域では図２２（ａ）に示すように、
可燃性吸収材含有部材８と間に燃料棒１本以上挟んだ位
置に燃料棒吸収材含有部分２ｆを配置し、下部領域では
図２２（ｂ）に示すように燃料集合体中央部寄りに燃料
棒吸収材含有部分２ｅを配置する。

【０１１３】本発明第８の実施形態を図２３に示す。第
８の実施形態では、通常燃料棒の最上部に設置するガス
プレナム２６を、特開平１−１８７４９４で示されてい
るように燃料棒の最下部に配置し、スペクトルシフトロ
ッドの下降管冷却材流出口１３ｂ１を燃料ペレット２３
の充填領域の下端よりも下方に配置している。さらに、
可燃性吸収材によりスペクトルシフトロッド上昇管１３
ａを構成している。

【０１１４】このような構成の効果を図２４によって説
明する。前述したように、スペクトルシフトロッドの水
位は下部タイプレートでの圧力損失によって生じる冷却
材流入口１３ａ１と冷却材流出口１３ｂ１での差圧が変
化することによって変化する。このとき、燃料ペレット
充填領域の上端から下端の範囲内、すなわち燃料有効長
内でのスペクトルシフトロッドの水位変化Δｈが、炉心
反応度のコントロールに寄与する。この水位変化Δｈが
大きいほど炉心反応度のコントロール幅が大きくなり、
例えば制御棒の操作なしに余剰反応度を制御できる可能
性が大きくなるため、スペクトルシフトロッドの水位変
化Δｈは大きいほど良い。

【０１１５】ところで、スペクトルシフトロッドの水位
変化Δｈは、スペクトルシフトロッド満水時の水位ｈ
（冷却材流出口１３ｂ１とスペクトルシフトロッド満水
時の冷却材液面との高さの差）に比例する。しかしなが
ら、炉心反応度のコントロールに寄与するのはあくまで
燃料有効長内での水位変化なので、図２４（ａ）におい
て、スペクトルシフトロッド満水時の水位が燃料有効長
上端よりも上に位置するように設計して水位変化を大き
くしても、炉心反応度のコントロール幅は大きくならな
い。

【０１１６】一方、図２４（ｂ）のように燃料棒の最下
部にガスプレナムを配置した場合は、燃料有効長の上端
位置が高くなるため、冷却材流出口１３ｂ１の位置が同
じでも、燃料有効長内でのスペクトルシフトロッド満水
時水位ｈ′を燃料棒最上部にガスプレナムを配置した場
合の水位ｈよりも高くすることができる。従って、スペ
クトルシフトロッドの水位変化Δｈ′をΔｈよりも大き
くすることができ、炉心反応度のコントロール幅を大き
くできる。

【０１１７】また、スペクトルシフトロッドの水位変化
を大きくするためには、炉心流量の制御幅を大きくする
ことも手段の一つである。しかしながら、炉心の最低流
量は燃料の熱的な余裕によって下限が決まっており、燃
料集合体設計の大きな変更なしに下限を下げることは困
難である。一方、最大流量は主に冷却水を循環させるポ
ンプの性能によって決まるが、冷却材が循環する際の圧
力損失（冷却材圧力損失）を小さくすることによりポン
プ性能が一定でも炉心流量を増加させることができる。

【０１１８】ところで、冷却材圧力損失のほとんどは、
燃料集合体内で沸騰した冷却材によって生じる、いわゆ
る２相流圧損によるものである。沸騰した冷却材が燃料
集合体内で占める領域（以下２相流圧損領域と呼ぶ）が
大きいほど２相流圧損が大きくなるが、２相流圧損領域
は図２５に示したように燃料有効長の下端が下方にある
ほど大きくなる。

【０１１９】従って、図２４（ｂ）のように、燃料棒最
下部にガスプレナムを配置し、燃料有効長の下端をでき
るだけ上方に位置させた方が、２相流圧損領域を小さく
でき、冷却材圧力損失を小さくすることができる。この
結果、炉心最大流量を増大し流量制御幅を大きくできる
ので、スペクトルシフトロッドの水位変化を大きくで
き、炉心反応度のコントロール幅を大きくできる。

【０１２０】しかしながら、以上のようにスペクトルシ
フトロッドの水位変化を大きくすることで炉心反応度の
コントロール幅を大きくした場合は、そのままではホッ
ト・コールドスウィングが増大する問題が生じる。すな
わち、冷温停止時にはスペクトルシフトロッドが満水と
なり、炉心反応度のコントロールが不可能となるため、
通常運転時にスペクトルシフトロッドによりコントロー
ルしていた炉心反応度が大きいほど、冷温停止時での炉
心反応度の変化量が増大することになる。

【０１２１】これを解決するためには、スペクトルシフ
トロッド管に可燃性吸収材を配置する本発明が有効であ
る。上述したように、冷温停止時にはスペクトルシフト
ロッドが満水となってスペクトルシフトロッドによる炉
心反応度のコントロールが不可能となるため、炉心反応
度を増大させる作用が生じるが、一方で、スペクトルシ
フトロッド管に可燃性吸収材を配置していれば、冷温停
止時では可燃性吸収材による中性子吸収量が増大し、炉
心反応度を抑制する作用が生じる。従って、これらの作
用が相殺し合い、冷温時での炉心反応度増大を抑制する
ことができる。この結果、ホット・コールドスウィング
の増大を抑制しつつ、スペクトルシフトロッドによる炉
心反応度のコントロール幅を大きくすることができる。

【０１２２】本発明第９の実施形態は、図２５に示すよ
うに、第８の実施形態において、スペクトルシフトロッ
ド上昇管１３ａの上部１／３にのみ可燃性吸収材９Ｉを
用いるものである。第２の実施形態と同様に、可燃性吸
収材９Ｉを上部位置に配置することで、ホット・コール
ドスウィングをより効果的に低減することができる。ま
た、可燃性吸収材を用いる領域は上部１／３に限られる
ものではなく、スペクトルシフトロッドを燃料有効長の
下端から燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に
分けた場合、上部領域の可燃性吸収材量を下部領域の可
燃性領域よりも多くすれば、上下一様に配置する場合に
比べ、よりホット・コールドスウィングを低減すること
ができる。

【０１２３】本発明第１０の実施形態は、第９の実施形
態と第５〜７のうち何れかの実施形態とを組み合わせた
ものである。すなわち、図２５に示したように、ガスプ
レナム２６を燃料棒の最下部に配置し、スペクトルシフ
トロッドの下降管冷却材出口１３ｂ１を燃料棒ペレット
２３の充填領域の下端よりも下方に配置し、スペクトル
シフトロッド上昇管１３ａの上部１／３領域に可燃性吸
収材９Ｉを用いると共に、スペクトルシフトロッド管に
可燃性吸収材を配置した上部領域と可燃性吸収材を配置
しない下部領域において、図１７，図２０，図２１の何
れかに示したように燃料棒吸収材含有部分の本か配置の
少なくとも一方を異ならせたものである。

【０１２４】このように可燃性吸収材入り燃料棒を設定
することで、冷温時停止時におけるスペクトルシフトロ
ッド上昇管に配置した可燃性吸収材９Ｉによる中性子吸
収量を増大することができ、ホット・コールドスウィン
グをより効果的に低減することができる。また、第５〜
７の実施形態同様、本実施形態は９×９燃料集合体への
適用に限られるものではなく、８×８，１０×１０や、
あるいはさらに大型の燃料集合体にも適用できる。

【０１２５】

【発明の効果】本発明によれば、余剰反応度を十分に抑
制しつつ、ホット・コールドスウィングを小さくでき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用燃
料集合体の構造を示す横断面図である。

【図２】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用燃
料集合体の構造を示す縦断面図である。

【図３】本発明の一実施形態によるスペクトルシフトロ
ッドの構造を表す縦断面図である。

【図４】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用燃
料集合体の構造を示す横断面図である。

【図５】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用燃
料集合体の構造を示す横断面図である。

【図６】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用燃
料集合体の構造を示す横断面図である。

【図７】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用燃
料集合体の構造を示す横断面図である。

【図８】運転サイクル燃焼度に伴うスペクトルシフトロ
ッド内の水位変化を示した図である。

【図９】本発明の一実施形態によるスペクトルシフトロ
ッドの構造を表す縦断面図である。

【図１０】スペクトルシフトロッドの上昇管における可
燃性吸収材の位置を表す鳥瞰図である。

【図１１】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図１２】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図１３】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図１４】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図１５】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図１６】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図１７】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す縦断面図および横断面図であ
る。

【図１８】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体を用いた場合と従来技術による燃料集合体を
用いた場合の冷温停止時軸方向出力分布の比較を表す図
である。

【図１９】従来技術による沸騰水型原子炉用燃料集合体
の構造を示す縦断面図および横断面図である。

【図２０】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す縦断面図および横断面図であ
る。

【図２１】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す縦断面図および横断面図であ
る。

【図２２】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す横断面図である。

【図２３】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す縦断面図である。

【図２４】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体における、スペクトルシフトロッドの水位変
化幅の増大を説明する模式図である。

【図２５】本発明の一実施形態による沸騰水型原子炉用
燃料集合体の構造を示す縦断面図である。

【符号の説明】

１…燃料集合体、２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ…燃料棒、２
Ｄ， ２Ｅ，２Ｆ…可燃性吸収材入り燃料棒、２ｄ, ２
ｅ，２ｆ…可燃性吸収材入り燃料棒の可燃性吸収材含有
部分、３，３Ａ，３Ｂ，３Ｃ…水ロッド、４…チャンネ
ルボックス、５…上部タイプレート、６…下部タイプレ
ート、７…スペーサ、８，８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ…可
燃性吸収材含有部材（格子状板部材，中性子吸収手
段）、９，９Ａ，９Ｂ，９Ｃ，９Ｄ，９Ｅ，９Ｆ，９
Ｇ，９Ｉ…可燃性吸収材（スペクトルシフトロッド管
内）、１３，１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄ…スペク
トルシフトロッド、１３Ｂｃ…スペクトルシフトロッド
内の仕切り板構造物、１３ａ…上昇管、１３ａ１…冷却
材流入口、１３ｂ…下降管、１３ｂ１…冷却材流出口、
１４…スペクトルシフトロッド内飽和水（非沸騰水）領
域、１５…スペクトルシフトロッド内水位、１６…スペ
クトルシフトロッド内蒸気領域、１７…チャンボックス
内２相流（沸騰水）領域、２１…可燃性吸収材（チャン
ネルボックス内）、２２…仕切板、２３…燃料ペレッ
ト、２４…上部タイプレート、２５…下部タイプレー
ト、２６…ガスプレナム、２７…バネ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青山 肇男 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発研究所内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】複数本の燃料棒で燃料バンドルを形成し、
   この燃料バンドルの周囲をチャンネルボックスで囲んだ
   燃料集合体において、可燃性吸収材を備えた中性子吸収
   手段を設け、この中性子吸収手段は、少なくともその一
   部が、原子炉運転中の少なくとも一定期間、沸騰水ある
   いは蒸気領域に接し非沸騰水領域に接しないように配置
   されていることを特徴とする燃料集合体。
2. 【請求項２】請求項１の燃料集合体において、前記沸騰
   水あるいは蒸気領域の蒸気体積割合が４０％以上である
   ことを特徴とする燃料集合体。
3. 【請求項３】複数本の燃料棒と内部の水位を原子炉運転
   中に変化させることが可能な少なくとも１本の水位可変
   型水ロッドとで燃料バンドルを形成し、この燃料バンド
   ルの周囲をチャンネルボックスで囲んだ燃料集合体にお
   いて、可燃性吸収材を備えた中性子吸収手段を設け、こ
   の中性子吸収手段は、少なくともその一部が、前記水位
   可変型水ロッドの構造材中に配置されていることを特徴
   とする燃料集合体。
4. 【請求項４】請求項１から３の何れかに記載の燃料集合
   体において、燃料集合体を燃料有効長の下端から前記燃
   料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分けた場
   合、前記中性子吸収手段に配置された可燃性吸収材量は
   下部領域よりも上部領域の方が多いことを特徴とする燃
   料集合体。
5. 【請求項５】請求項１から４の何れかに記載の燃料集合
   体において、前記複数本の燃料棒の一部は可燃性吸収材
   入り燃料棒であり、燃料集合体を燃料有効長の下端から
   前記燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分け
   た場合、上部領域では下部領域よりも前記可燃性吸収材
   入り燃料棒の可燃性吸収材含有部分の総延長長さが短い
   ことを特徴とする燃料集合体。
6. 【請求項６】請求項１から５の何れかに記載の燃料集合
   体において、前記複数本の燃料棒の一部は可燃性吸収材
   入り燃料棒であり、燃料集合体を燃料有効長の下端から
   前記燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分け
   た場合、少なくとも上部領域の一横断面では、前記可燃
   性吸収材入り燃料棒のうち前記横断面が可燃性吸収材含
   有部分となっているものの総数の５０％より多くが、前
   記中性子吸収手段との間に１本以上の燃料棒を挟んだ位
   置に配置されることを特徴とする燃料集合体。
7. 【請求項７】請求項１から６の何れかに記載の燃料集合
   体において、前記複数本の燃料棒の一部は可燃性吸収材
   入り燃料棒であり、燃料集合体を燃料有効長の下端から
   前記燃料有効長全長の１／２の位置で上下２領域に分け
   た場合、前記可燃性吸収材入り燃料棒のうち、ｉ番目の
   可燃性吸収材入り燃料棒の上部領域に含まれる可燃性吸
   収材含有部分の軸方向長さをＬ_i ^U、前記ｉ番目の可燃性
   吸収材入り燃料棒の下部領域に含まれる可燃性吸収材含
   有部分の軸方向長さをＬ_i ^L、燃料集合体の横断面に垂直
   な中心軸から前記ｉ番目の可燃性吸収材入り燃料棒まで
   の距離をＤ_iとするとき、下記関係式を満たすことを特
   徴とする燃料集合体。 （Ｌ₁ ^UＤ₁＋Ｌ₂ ^UＤ₂＋…＋Ｌ_N ^UＤ_N ）／（Ｌ₁ ^U＋Ｌ₂ ^U＋
   …＋Ｌ_N ^U） ＞（Ｌ₁ ^LＤ₁＋Ｌ₂ ^LＤ₂＋…＋Ｌ_N ^LＤ_N ）／（Ｌ₁ ^L＋Ｌ₂ ^L
   ＋…＋Ｌ_N ^L） （ただしＮは可燃性吸収材入り燃料棒の総数）
8. 【請求項８】請求項１から７の何れかに記載の燃料集合
   体において、燃料棒の上部および下部、もしくは下部の
   みにプレナムを設置していることを特徴とする燃料集合
   体。
9. 【請求項９】請求項８に記載の燃料集合体において、内
   部の水位を原子炉運転中に変化させることが可能な少な
   くとも１本の水位可変型水ロッドを有し、前記水位可変
   型水ロッドは、燃料集合体下端部に設けられた抵抗体よ
   りも下方で開口して前記抵抗体よりも上方に伸び前記燃
   料棒間に配置された冷却材上昇管、および前記冷却材上
   昇管に連絡されて前記抵抗体よりも上方で開口し前記冷
   却材上昇管によって導かれた冷却材を下方に導く冷却材
   下降管から成り、前記燃料棒の燃料ペレット充填領域の
   下端が前記冷却材下降管の開口よりも上方に位置するこ
   とを特徴とする燃料集合体。