JP2002285986A - タービン式燃料ポンプ及びインペラ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 タービン式燃料ポンプにおいて、ポンプ流路
の終端部が連通された燃料吐出口付近における損失を抑
制し、燃料の流速即ち吐出流量を増加させると同時にイ
ンペラの駆動トルクを小さくして、ポンプ効率を上昇さ
せることである。 【解決手段】 タービン式燃料ポンプは、インペラ空間
３１とＣ字形状のポンプ流路３０とを有しポンプ流路の
終端部２６ｂ、３６ｂが燃料吐出口２９に連通されたケ
ーシング２１と、ポンプ流路３０を形成する一側溝部２
６側の端部４２ａが他側溝部３３側の端部４２ｂよりも
インペラの回転方向ｙにおいて後方となるように傾斜さ
せた複数の羽根片４２を有するインペラ４０と、インペ
ラを回転させるモータ１５とを含む。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、車両において燃料
タンク内の燃料を燃料噴射装置へ圧送するタービン式燃
料ポンプ及び該燃料ポンプに使用するインペラに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】自動車等の車両において、燃料タンク内
の燃料をキャブレター又は燃料噴射装置に圧送するため
に、タービン式燃料ポンプが使用されることがある。タ
ービン式燃料ポンプ（「ウエスコポンプ」と言うことも
ある）は、一般に、外周部に複数の羽根片及び羽根溝が
交互に形成された円板状のインペラと、該インペラに回
転可能に収納され、一部が切れた有端環状（Ｃ字形状）
のポンプ流路を持つケーシングと、該インペラを回転駆
動するモータとを含む。タービン式燃料ポンプの一種
に、インペラの複数の羽根片及び羽根溝がインペラの最
外周部（外周縁）に形成され、インペラのポンプ流路が
羽根片及び羽根溝の一側方、他側方及び外周側にそれぞ
れ位置する一側溝部、他側溝部及び中間溝部から成るも
のがある（例えば、特開平１０−２１３０８９参照）。
そのような燃料ポンプの一例が図７から図９に示されて
いる。

【０００３】図７及び図９に示すように、インペラ７０
は一側面７１ａ及び他側面７１ｂを持つ本体７２と、該
本体７２の外周部に等ピッチで形成された複数の羽根溝
７４と、該羽根溝７４の形成により等ピッチで形成され
た複数の羽根片７６とから成る。羽根片７６及び羽根溝
７４は、その長手方向がインペラ７０の軸線と平行とな
るように、即ちインペラ７０の一側面７１ａ及び他側面
７１ｂに対して垂直となるように形成されている。隣接
する羽根片７６間には羽根溝７４の底面に断面山形形状
の隔壁７９が形成されている。

【０００４】ケーシング７５のケーシング本体７６は円
形の底壁部７７とその周りの周壁部７８とから成り、底
壁部７７の内側面の外周寄りに一方の側部溝７９が、周
壁部７８の内側に中間溝８１がそれぞれ形成されてい
る。側部溝７９及び中間溝８１は、始端部（不図示）か
ら燃料吐出口８６に連通された終端部（不図示）までＣ
字形状に延びている。ケーシング７５の平板状のケーシ
ングカバー８３は内側面の外周部に他方の側部溝８４が
形成され、該側溝部８４は燃料吸入口に連通された始端
部から終端部（何れも不図示）まで延びている。一対の
側部溝７９、８４とその間の中間溝８１により始端部か
ら終端部までＣ字形状に延びるポンプ流路８０が形成さ
れる。インペラ７０をケーシング７５に収納した状態で
は、各側部溝７９、８４及び中間溝８１が羽根片７６及
び羽根溝７４を周囲から取り囲む。

【０００５】燃料吸入口からポンプ流路８０の始端部に
ある羽根溝７４内に吸入された燃料は、回転するインペ
ラの羽根片７６から円周方向の押出し力を受け、それに
伴い発生する遠心力により中間溝８１に流れる。その
後、燃料は円周壁７８に衝突して軸方向外向き（左右方
向）に分流し、側部溝７９及び８４の溝底面７９ａ及び
８４ａに案内されて半径方向内向き及び軸方向内向きに
流れ、羽根溝７４に戻る。この羽根溝７４とポンプ流路
８０との間の循環を繰り返しつつ、燃料はポンプ流路８
０内を始端部から終端部に向かって螺旋状に流れ、その
間に昇圧された後、終端部に連通した燃料吐出口８６か
ら吐出される。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、イン
ペラ７０の羽根片７６による燃料の押出し方向は円周方
向であるのに対して、ポンプ流路８０の終端部から燃料
吐出口８６への燃料の吐出方向は軸方向である。よっ
て、燃料は終端部の円周方向前面及び側部溝８４ａ等に
より流れ方向を円周方向から軸方向にほぼ９０度強制的
に変更される。そのため、燃料吐出口８６付近でこの流
れ方向の急激な変更による損失が生じ、燃料の流速即ち
吐出流量が減少して、ポンプ効率が低下する。

【０００７】本発明は上記事情を考慮してなされたもの
で、ポンプ流路の終端部が連通された燃料吐出口付近に
おける損失が抑制され、燃料の流速即ち吐出流量が増加
し、ポンプ効率が上昇するタービン式燃料ポンプ、及び
該燃料ポンプに使用するインペラを提供することを目的
とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本願発明者は、回転によ
り燃料に速度エネルギを付与する羽根片の延長（形成）
方向と、燃料吐出口の延長（形成）方向との関係に注目
して、本発明を完成した。

【０００９】即ち、本願の第１発明にかかるタービン式
燃料ポンプは、外周及び両側方に開口する複数の羽根溝
を等ピッチで形成することにより形成された複数の羽根
片を有する円板状のインペラと；インペラを回転可能に
収納するインペラ空間と、複数の羽根片及び羽根溝の一
側方及び他側方にそれぞれ位置する一側溝部及び他側溝
部から少なくとも成るＣ字形状のポンプ流路と、ポンプ
流路の始端部において他側溝部に連通された燃料吸入口
及び終端部において一側溝部に連通された燃料吐出口と
を有するケーシングと；インペラを回転させ、燃料をポ
ンプ流路の始端部から終端部に送りながら複数の羽根溝
とポンプ流路との間でらせん状に循環させて昇圧させる
モータと；を含むタービン式燃料ポンプにおいて、イン
ペラの複数の羽根片を、インペラの回転軸線に対して、
一側溝部側の端部が他側溝部側の端部よりもインペラの
回転方向において後方となるように傾斜させたことを特
徴とする。

【００１０】一方、本願の第２発明にかかるインペラ
は、外周面、一側面及び他側面に開口する複数の羽根溝
を等ピッチで形成することにより形成された複数の羽根
片を有し、複数の羽根片がケーシングのＣ字形状のポン
プ流路内に突出するようにかつ回転可能にケーシングに
収納される円板状のインぺラにおいて、複数の羽根片
を、インペラの回転軸線に対して、一側面側の端部が他
側面側の端部よりもインペラの回転方向において後方と
なるように傾斜させたことを特徴とする。

【００１１】

【発明の実施の形態】次に、発明の実施の形態について
説明する。 ＜インペラ＞円板形状を持つインペラは、本体と、該本
体の外周部に外周及び両側方に開口して円周方向に等し
いピッチで形成された複数の羽根溝と、該羽根溝の形成
により円周方向に等ピッチで形成され軸方向及び半径方
向に延びる複数の羽根片とを有する。羽根片は外周及び
側方に開口していれば良く、細かい形状、寸法は問わな
い。

【００１２】全ての羽根片は、インペラの軸線に対し
て、一側面側の端部が他側面側の端部よりもインペラの
回転方向において後方となるように傾斜している。これ
により、燃料を円周方向に押す力成分が減少するととも
に、軸方向に押す力成分が発生し、ポンプ流路の終端部
における損失が減少して流速即ち吐出流量が増加し、ポ
ンプ効率が上昇する。 ＜ケーシング＞ケーシングは、互いに対向する一対の側
壁と、その周りの円周壁とから成ることができる。ケー
シングは、インペラを収納するインペラ空間と、該イン
ペラ空間の周りに形成され複数の羽根片及び羽根溝を取
り囲むＣ字形状のポンプ流路とを有する。ポンプ流路
は、羽根片及び羽根溝の少なくとも一側方及び他側方に
それぞれ位置する一側溝部及び他側溝部とから成ること
ができ（いわゆる側流式）、また、一側溝部と他側溝部
との間に位置する中間溝部を含むことができ（いわゆる
円周流式）、この場合全体としてＵ字形状の半径方向断
面形状を持つ。

【００１３】側流式の場合も円周流式の場合も、ポンプ
流路はその軸方向中間面に対して一側溝部と他側溝部と
が面対称な形状を持つことができる。但し、ポンプ流路
８０の軸方向中間面ｉに対して燃料吸入口に連通された
側部溝８４側と燃料吐出口８６に連通された側部溝７９
側とを考えた場合、羽根片７６の傾斜により側溝部７９
内の圧力の方が側部溝８４内の圧力よりも高くなり易い
傾向がある。これにより、インペラ７０は側部溝７９内
の圧力により側部溝８４側に押され、その他側面７１ｂ
がケーシングカバー８４の内側面８３ａに押圧される。

【００１４】その結果、他側面７１ｂと内側面８３ａと
の間の摩擦によりインペラ７０の駆動トルクが大きくな
るのみならず、その一側面７１ａとケーシング本体７７
の内側面７７ａとの間にできた隙間を通して燃料が燃料
吐出口８６側から燃料吸入側に漏れやすくなる（一般
に、隙間を漏れる燃料等流体の漏れ量は隙間の大きさの
三乗に比例する）。

【００１５】これを回避するために、インペラ空間の軸
方向中間面がポンプ流路の軸方向中間面よりも他側溝部
側にずれていることが望ましい。これにより、インペラ
をケーシングに収納した状態で、羽根片の一側に区画さ
れる環状空間が他側に区画される環状空間よりも大きく
なり、一側溝部内の圧力の過度の上昇が抑制され、又は
一側部溝内の圧力と他側溝部の圧力とが均衡する。こう
して、インペラの他側面が他側溝部側のケーシングの内
側面に押圧される力を減少させることができる。

【００１６】また、ポンプ流路はその軸方向中間面に対
して一側溝部の容積が他側溝部の容積よりも大きい形状
を持つことができる。この場合は、インペラ空間の軸方
向中間面がポンプ流路の軸方向中間面と一致しているこ
とが望ましい。これにより、インペラをケーシングに収
納した状態で、羽根片の一側に区画される環状空間が他
側に区画される環状空間よりも大きくなり、一側溝部内
の圧力の過度の上昇が抑制等され、一側溝部と他側溝部
とで圧力が均衡される。

【００１７】

【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面を基に説明
する。 （第１実施例の構成）タービン式燃料ポンプの全体図で
ある図１に示すように、燃料ポンプは筒状のハウジング
１０と、該ハウジング内１０に収容されたモータ部１５
及びポンプ部２０とから成る。ハウジング１０は上端部
に燃料噴射装置に燃料を供給する燃料吐出部１１が形成
され、下端は開口している。ハウジング１０の中間部の
内周面に環状の永久磁石１３が取り付けられ、その内側
にアーマチュア１４が配置され、永久磁石及１３及びア
ーマチュア１４がモータ部１５を構成する。アーマチュ
ア１４から上方に突出した軸１６ａがハウジング１０に
保持されたホルダ１７により回転可能に支承され、下方
に突出した軸１６ｂは次述するケーシング２１により回
転可能に支承され、アーマチュア１４は回転可能であ
る。

【００１８】ポンプ部２０はケーシング２１とインペラ
４０とに大別される。ケーシング２１は上記アーマチュ
ア１４の軸１６ｂを支承する上側のケーシング本体２２
と、燃料吸入通路１８を持ちケーシング本体２２に一体
化された下側のケーシングカバー３５とから成る。ケー
シング２１内には、外周部に複数の羽根片４２及び羽根
溝４４を持つインペラ４０が配置されている。また、モ
ータ部１５とポンプ部２０との間にチャンバ１９が形成
されている次に、ポンプ部２０について図２から図５を
参照して説明する。図２に示すように、ケーシング２１
のケーシング本体２２は容器形状を有し、円形の底壁部
２３とその周りの周壁部２４とから成る。底壁部２３の
内側面２３ａの外周部に所定形状の溝底面２６ａを持つ
一側部溝２６が形成され、周壁部２４の内側に該一側溝
部２６に連続して中間溝部２８が形成されている。図３
（ａ）に示すように、一側溝部２６及び中間溝部２８は
始端部２６ａから終端部２６ｂまでＣ字形状に延び、終
端部２６ｂにおいて燃料吐出口２９に連通されている。

【００１９】図２に戻って、ケーシングカバー３５は平
板状を呈し、その内側面３５ａの外周部に上記一側部溝
２６に対向して、所定形状の溝底面３６ａを持つ他側部
溝３６が形成されている。図３（ｂ）に示すように、他
側溝部３６は、始端部３６ａから終端部３６ｂまでＣ字
形状に延び、始端部３６ａにおいて燃料吸入口３８に連
通されている。内側面３５ａと上記内側面２３ａとが一
定幅で円形状のインペラ空間３１を形成する。インペラ
空間３１の軸方向中間面ｎはポンプ流路３０の軸方向中
間面ｍに対して距離Δだけ右側にずれている。このずれ
量Δはインペラ４０の軸方向幅（厚さ）の２００分の１
程度である。また、一側溝部２６、他側溝部３６及び中
間溝部２８が断面Ｕ字形状で、円周方向において始端部
２６ａ及び３６ａから終端部２６ｂ及び３６ｂまで延び
るＣ字形状のポンプ流路３０を形成する。

【００２０】一方、図２及び図４に示すように、インペ
ラ４０は円形の本体４１と、その外周縁に円周方向にお
いて交互に形成された複数の羽根片４２及び羽根溝４４
とから成る。本体は一側面４１ａと他側面４１ｂとを持
つ。複数の羽根片４２は本体４１の周囲に複数の羽根溝
４４を等ピッチで形成することにより隔設され、矩形状
の薄板状で軸方向及び半径方向に延びている。隣接する
羽根片４２間には羽根溝４４の底面に断面山形形状の隔
壁４７が形成されている。

【００２１】複数の羽根片４２及び羽根溝４４は、イン
ペラ４０の回転軸線ｘに対して、一側面４１ａ側の端部
４２ａ及び４４ａの方が他側面側４１ｂの端部４２ｂ及
び４４ｂよりも回転方向ｙにおいて後方（図４において
下方）となるように傾斜している。ここでは、全ての羽
根片４２及び羽根溝４４はその全長に亘ってかつ同一角
度（約８度）傾斜されており、互いに平行である。

【００２２】インペラ４０は一側面４１ａを内側面２３
ａに、他側面４１ｂを内側面３５ａにそれぞれ案内され
て、インペラ空間３１に回転可能に収納されている。そ
して、羽根片４２及び羽根溝４４の一側方及び他側方に
それぞれ一側溝部２６及び他側溝部３６が、外周側（半
径方向外方）に中間溝部２８がそれぞれ位置して、羽根
片４２及び羽根溝４４を取り囲んでいる。但し、上述し
たように、インペラ空間３１の中間面ｎはポンプ流路３
０の中間面ｍに対して右方に距離Δだけずれているの
で、一側溝部２６のうち内羽根片４２の左方に区画され
る環状空間３２は、他側溝部３６のうち羽根片４２の右
方に区画される環状空間３３よりも容積が大きくなって
いる。 （第１実施例の作動）タービン式燃料ポンプは、インペ
ラ４０の回転により燃料に速度エネルギを与える。即
ち、図４において燃料吸入口３８からポンプ流路３０の
始端部にある羽根溝４４内に吸入された燃料は、回転す
るインペラ４０の回転軸線ｘに対して所定角度θ傾斜し
た羽根片４２から円周方向に対して所定角度θを成す力
Ｆを受け、その円周方向成分Ｆ１に基づき発生する遠心
力により中間溝部２８に流れる。力Ｆの軸方向成分Ｆ２
については後述する。その後、燃料は円周壁２４に衝突
して軸方向外向き（左右方向）に分流し、一側部溝２６
及び他側部溝３６（正確には環状空間３２及び３３）内
に流入し、溝底面２６ａ及び３６ａに案内されて半径方
向内向き及び軸方向内向きに流れ、羽根溝４４に戻る。
燃料はこの羽根溝４４とポンプ流路３０との間の循環を
繰り返しつつ、ポンプ流路３０内を始端部２６ａ及び３
６ａから終端部２６ｂ及び３６ｂに向かって流れ、この
螺旋流れの間に昇圧される。その後、終端部２６ｂ及び
３６ｂにおいて、溝底面３６ａ及び円周方向の前面２６
ｃ、３６ｃにより流れ方向をほぼ９０度強制的に変更さ
れた後、燃料吐出口２９から軸方向に吐出され、チャン
バ１９に流入する。 （第１実施例の効果）以上詳述した実施例によれば以下
の効果が得られる。

【００２３】第１に、燃料ポンプから吐出される燃料の
吐出流量が増大する。即ち、吐出流量はインペラ４０の
回転速度即ち羽根片４２の周速Ｖと、羽根溝４４内の燃
料の円周方向の流速ｖとの関数で表わすことができる。
このうち、羽根片４２の周速Ｖは回転軸から羽根片４２
までの半径やインペラ４０の回転数等により決まる。一
方、燃料の流速ｖは、羽根片４２から燃料への押出し力
の伝達効率や燃料とポンプ流路３０の内側壁と摩擦等に
より左右される。

【００２４】ここで、羽根片４２をインペラ４０の回転
軸線ｘに対して、一側溝部２６側が他側溝部３６側より
も後方となるように傾斜させている。その結果、図４に
おいて、羽根片４２から燃料に伝達される押出し力Ｆ
は、円周方向成分Ｆ１と、軸方向成分Ｆ２とに分解でき
る。円周方向成分Ｆ１は従来のように羽根片を傾斜させ
ていない場合に比べて小さく、そのため燃料が終端部２
６ｂ及び３６ｂにおいて円周方向の前面２６ｃ及び３６
ｃに衝突する際の流速が従来よりも遅くなり、その分損
失が減少する。加えて、燃料は軸方向成分Ｆ２により燃
料吐出口２９に向かう力が与えられる。その結果、終端
部２６ｂ及び３６ｂの燃料が燃料吐出口２９に向かう流
速が増加し、吐出流量が増加する。

【００２５】この効果を確認すべく、ポンプ流路３０の
直径が約３１．３ｍｍ、幅が約４．３７ｍｍ、インペラ
４０の直径が約２９．９ｍｍ、幅が約２．７ｍｍ、羽根
片４２の個数が４７の燃料ポンプを用い、ポンプ流路３
０内の燃料の圧力が３００ＫＭｐの状態で、インペラ４
０の回転数と燃料吐出口２９からの燃料の吐出流量との
関係を調べた。その結果を図５（ａ）に示す。これから
明らかなように、インペラ４０の比較的低い回転数（５
０００回／分）でも高い回転数（８０００回／分）で
も、羽根片４２を傾斜させた本発明の燃料ポンプの方
が、羽根片７６を傾斜させない従来の燃料ポンプよりも
多量の燃料を吐出できることがわかる。

【００２６】第２に、モータ部１５によりインペラ４０
を回転するのに必要な駆動トルクが小さくなる。即ち、
傾斜した羽根片４２により多量の燃料が一側溝部２６か
ら燃料吐出口２９に向かって押し出されるが、インペラ
空間３１の軸方向中間面ｎとポンプ流路３０の軸方向中
間面ｍとのずれΔにより、環状空間３２の方が環状空間
３３よりも容積が大きい。よって、環状空間３２と環状
空間３３とで燃料の圧力の差が小さくなり又は圧力がほ
ぼ等しくなる。

【００２７】尚、別途行ったポンプ流路の圧力分布の測
定試験によれば、従来のインペラ７０を用いた燃料ポ
ンプでは側溝部７９側及び８４側に比較的大きな圧力が
ほぼ均等に生じること、本発明のインペラ４０を用い
た燃料ポンプでもポンプ流路３０が中間面ｍに対して対
称でインペラ空間３１の中間面ｎがポンプ流路３０の中
間面ｍと一致している（ずれていない）場合は一側溝部
２６側の圧力が他側溝部３３側よりも高くなること、及
び本発明のインペラ４０を用いた燃料ポンプにおい
て、ポンプ流路３０が中間面ｍに対して対称でインペラ
空間３１の中間面ｎをポンプ流路３０の中間面ｍからず
らした場合は、一側溝部２６側及び他側溝部３３側の圧
力が均衡ししかも従来の値よりも低くなること、が確認
されている。

【００２８】上記一側溝部２６側と他側溝部３３側とが
従来よりも小さい圧力で均衡することにより、インペラ
４０の他側面４１ｂとケーシングカバー３５の内側面３
５ａとの摩擦が小さくなる。

【００２９】この効果を確認すべく、ポンプ流路３０の
直径が約３１．３ｍｍ、幅が約４．３７ｍｍ、インペラ
４０の直径が約２９．９ｍｍ、幅が約２．７ｍｍ、羽根
片４２の個数が４７の燃料ポンプを用いてインペラを回
転させるためのトルクを測定した。その結果を図５
（ｂ）に示す。これから明らかなように、インペラ４０
の比較的低い回転数でも高い回転数でも、羽根片４２を
傾斜させた本発明の燃料ポンプの方が、羽根片７６を傾
斜させない従来の燃料ポンプより駆動トルクが小さいこ
とがわかる。

【００３０】また、一側溝部２６側と他側溝部３３側と
が小さい圧力で均衡することにより、インペラ４０の一
側面４１ａとケーシング本体２２の内側面２３ａとの間
に大きな隙間ができないので、この隙間を通して燃料吐
出口２９から燃料吸入口３８に燃料が漏れることが防止
される。

【００３１】インペラ４０の回転数と、燃料の吐出流量
×圧力とインペラ４０の駆動トルク×回転速度との比で
評価されるポンプ効率との関係を図５（ｃ）に示す。こ
れから明らかなように、インペラ４０の比較的低い回転
数でも高い回転数でも、羽根片４２を傾斜させた本発明
の燃料ポンプの方が、羽根片７６を傾斜させない従来の
燃料ポンプよりポンプ効率が高いことがわかる。 （第２実施例）本発明の第２実施例の要部を図６に示
し、この第２実施例は上記第１実施例と比べて、ケーシ
ング２１のポンプ流路５０の構成が異なる。即ち、一側
溝部５１、他側溝部５２及び中間溝部５３から成るポン
プ流路５０がその軸方向中間面ｍに対して非対称に形成
されており、一側溝部５１の容積（断面図で見れば断面
積）の方が他側溝部５２の容積よりも大きくなってい
る。また、インペラ空間５６の軸方向中間面ｎはポンプ
流路５０の軸方向中間面ｍに一致している。その結果、
インペラ４０の羽根片４２の一側方（図６において左
方）に形成される環状空間５７の方が他側方（図６にお
いて右方）に形成される環状空間５８よりも容積が大き
くなっている。

【００３２】第２実施例においてもインペラ４０の傾斜
した羽根片４２により一側部溝５１側に他側溝部５２側
よりも多量の燃料が押し出されるが、羽根片４２の左方
にある環状空間５７の方が右方にある環状空間５８より
も大きい。よって、ポンプ流路５０内の燃料の圧力は一
側溝部５１側と他側溝部５２側で均衡し、しかも従来よ
りは小さくなる。その結果、燃料ポンプの吐出流量が増
加し、インペラ４０の駆動トルクが小さくできる等、上
記第１実施例と同様の効果が得られる。

【００３３】

【発明の効果】以上述べてきたように、本発明のタービ
ン式燃料ポンプ及びインペラによれば、インペラの羽根
片を所定方向に傾斜させたことにより、ケーシングの燃
料吐出口付近における損失が抑制され、燃料の流速即ち
吐出流量が増加すると同時に、インペラの駆動トルクが
小さくなって、ポンプ効率が上昇する効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例によるタービン式燃料ポン
プを示す縦断面図である。

【図２】 図１における要部拡大図である。

【図３】 （ａ）は図２のケーシングを構成するケーシ
ング本体２２の平面図、（ｂ）はケーシングカバー３５
の平面図である。

【図４】 図２のインペラ４０の正面図である

【図５】 （ａ）（ｂ）及び（ｃ）は上記第１実施例の
効果を説明するグラフである。

【図６】 本発明の第２実施例の要部を示す図２に対応
する要部部断面図である。

【図７】 従来のインペラの要部を示す斜視図である。

【図８】 従来のインペラを含む燃料ポンプのポンプ部
を示す断面図である。

【図９】 上記従来のインペラの正面図である。

【符号の説明】

１５：モータ部 ２０：ポンプ部 ２１：ケーシング ２２：ケーシング
本体 ２６：一側溝部 ２８：中間溝部 ２９：燃料吐出口 ３０：ポンプ流路 ３１：インペラ空間 ３３：他側溝部 ３５：ケーシングカバー ４０：インペラ ４２：羽根片 ４４：羽根溝 ｍ：ポンプ流路の軸方向中間面 ｎ：インペラ空間
の軸方向中間面

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 外周及び両側方に開口する複数の羽根溝
   を等ピッチで形成することにより形成された複数の羽根
   片を有する円板状のインペラと、 前記インペラを回転可能に収納するインペラ空間と、複
   数の前記羽根片及び前記羽根溝の一側方及び他側方にそ
   れぞれに位置する一側溝部及び他側溝部から少なくとも
   成るＣ字形状のポンプ流路と、該ポンプ流路の始端部に
   おいて該他側溝部に連通された燃料吸入口及び該ポンプ
   流路の終端部において該一側溝部に連通された燃料吐出
   口と、を有するケーシングと、 前記インペラを回転させ、燃料を前記ポンプ流路の前記
   始端部から前記終端部に送りながら複数の前記羽根溝と
   前記ポンプ流路との間でらせん状に循環させて昇圧させ
   るモータと、を含むタービン式燃料ポンプにおいて、 前記インペラの複数の前記羽根片を、該インペラの回転
   軸線に対して、前記一側溝部側の端部が前記他側溝部側
   の端部よりも該インペラの回転方向において後方となる
   ように傾斜させたことを特徴とするタービン式燃料ポン
   プ。
2. 【請求項２】 前記ケーシングの前記ポンプ流路は、そ
   の軸方向中間面に対して前記一側溝部側と他側溝部側と
   で圧力が均衡している請求項１記載のタービン式燃料ポ
   ンプ。
3. 【請求項３】 前記ケーシングの前記ポンプ流路はその
   軸方向中間面に対して面対称な形状を持ち、前記インペ
   ラ空間の軸方向中間面は該ポンプ流路の該軸方向中間面
   よりも前記他側溝部側にずれている請求項２記載のター
   ビン式燃料ポンプ。
4. 【請求項４】 前記ケーシングの前記ポンプ流路はその
   軸方向中間面に対して前記一側溝部の容積が前記他側溝
   部の容積よりも大きい形状を持ち、前記インペラ空間の
   軸方向中間面は該ポンプ流路の軸方向中間面と同一面上
   にある請求項２記載のタービン式燃料ポンプ。
5. 【請求項５】 前記ポンプ流路はさらに、前記一側溝部
   と前記他側溝部との間に位置する中間溝部を含む請求項
   １記載のタービン式燃料ポンプ。
6. 【請求項６】 外周面、一側面及び他側面に開口する複
   数の羽根溝を等ピッチで形成することにより形成された
   複数の羽根片を有し、複数の該羽根片がケーシングのＣ
   字形状のポンプ流路内に突出するようにかつ回転可能に
   該ケーシングに収納される円板状のインぺラにおいて、 複数の前記羽根片を、該インペラの軸線に対して、前記
   一側面側の端部が前記他側面側の端部よりも該インペラ
   の回転方向において後方となるように傾斜させたことを
   特徴とするインペラ。