JP2002250285A - スクロール圧縮機 - Google Patents
スクロール圧縮機Info
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- JP2002250285A JP2002250285A JP2001047654A JP2001047654A JP2002250285A JP 2002250285 A JP2002250285 A JP 2002250285A JP 2001047654 A JP2001047654 A JP 2001047654A JP 2001047654 A JP2001047654 A JP 2001047654A JP 2002250285 A JP2002250285 A JP 2002250285A
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- bearing
- drive shaft
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 内部でのガスリーク損失を低減して、圧縮効
率のよいスクロール圧縮機を提供する。 【解決手段】 ボス３２３とクランク軸４１との間のク
ランク部クリアランスＣ１（Ｄ１−ｄ１）と、軸受部２
１と主軸４２との間の軸受部クリアランスＣ２（Ｄ２−
ｄ２）に応じて、回転駆動軸４の主軸４２に対するクラ
ンク軸４１の偏心量ｅを最適の条件まで大きく設定す
る。
率のよいスクロール圧縮機を提供する。 【解決手段】 ボス３２３とクランク軸４１との間のク
ランク部クリアランスＣ１（Ｄ１−ｄ１）と、軸受部２
１と主軸４２との間の軸受部クリアランスＣ２（Ｄ２−
ｄ２）に応じて、回転駆動軸４の主軸４２に対するクラ
ンク軸４１の偏心量ｅを最適の条件まで大きく設定す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和機などの
冷凍サイクルに用いられるスクロール圧縮機に関し、さ
らに詳しくいえば、冷媒圧縮部内部のガスリークによる
損失を低減したスクロール圧縮機に関する。
冷凍サイクルに用いられるスクロール圧縮機に関し、さ
らに詳しくいえば、冷媒圧縮部内部のガスリークによる
損失を低減したスクロール圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４に示すように、スクロール圧縮機１
は、それぞれ鏡板と同鏡板に直立するスクロールラップ
３１２，３２２とからなる、固定スクロール３１および
旋回スクロール３２を互いのスクロールラップ３１２，
３２１同士を噛み合わせ、内部に密閉作動室３３が形成
してなる冷媒圧縮部３が設けられている。
は、それぞれ鏡板と同鏡板に直立するスクロールラップ
３１２，３２２とからなる、固定スクロール３１および
旋回スクロール３２を互いのスクロールラップ３１２，
３２１同士を噛み合わせ、内部に密閉作動室３３が形成
してなる冷媒圧縮部３が設けられている。
【０００３】この旋回スクロール３２をクランク部４１
を備えた回転駆動軸４およびオルダムリングなどの自転
防止機構により旋回運動させることにより、ラップ同士
で形成される三日月状の空間が密閉作動室３３の外周か
ら内側に向かって、その容積を減少しながら移動するこ
とで、内部に導かれた低圧冷媒を高圧冷媒へと圧縮して
いる。
を備えた回転駆動軸４およびオルダムリングなどの自転
防止機構により旋回運動させることにより、ラップ同士
で形成される三日月状の空間が密閉作動室３３の外周か
ら内側に向かって、その容積を減少しながら移動するこ
とで、内部に導かれた低圧冷媒を高圧冷媒へと圧縮して
いる。
【０００４】この旋回スクロール３２の旋回半径を決定
するものは、回転駆動軸４の主軸４２の回転軸に対する
クランク部４２の偏心量である。一般的に上述した固定
クランク式のスクロール圧縮機１においては、そのクラ
ンク軸の偏心量ｅは、各スクロールラップ３１２，３２
２のラップ厚さをｔ、各スクロールラップ間の溝幅をｂ
としたとき、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２ を基準として設定され、従来、これよりも偏心量ｅが大
きくなるものは部品加工公差の範囲内とされてきた。
するものは、回転駆動軸４の主軸４２の回転軸に対する
クランク部４２の偏心量である。一般的に上述した固定
クランク式のスクロール圧縮機１においては、そのクラ
ンク軸の偏心量ｅは、各スクロールラップ３１２，３２
２のラップ厚さをｔ、各スクロールラップ間の溝幅をｂ
としたとき、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２ を基準として設定され、従来、これよりも偏心量ｅが大
きくなるものは部品加工公差の範囲内とされてきた。
【０００５】ところで、運転中の旋回スクロール３２に
作用する力の偏心方向成分は、以下の〜に大別さ
れ、これらがつり合った状態で運動している。 密閉作動室内のガス圧力（中心向き） 遠心力（外向き） 固定スクロールラップ側面から油膜を介して（または
直接接触して）押される力（中心向き） クランク軸受が油膜をシャフトクランク部から受ける
力
作用する力の偏心方向成分は、以下の〜に大別さ
れ、これらがつり合った状態で運動している。 密閉作動室内のガス圧力（中心向き） 遠心力（外向き） 固定スクロールラップ側面から油膜を介して（または
直接接触して）押される力（中心向き） クランク軸受が油膜をシャフトクランク部から受ける
力
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
の力が小さくなる運転条件に設定した場合、回転駆動軸
４にかかる荷重が小さくなり、摺動摩擦損失が低減する
が、逆にシール機能を果たすべき固定スクロールラップ
３１２側面と旋回スクロールラップ３２２間の半径方向
のクリアランスが大きくなってしまい、密閉作動室３３
内でのガスリークによる損失が大きくなってしまうこと
があった。
の力が小さくなる運転条件に設定した場合、回転駆動軸
４にかかる荷重が小さくなり、摺動摩擦損失が低減する
が、逆にシール機能を果たすべき固定スクロールラップ
３１２側面と旋回スクロールラップ３２２間の半径方向
のクリアランスが大きくなってしまい、密閉作動室３３
内でのガスリークによる損失が大きくなってしまうこと
があった。
【０００７】そこで、本発明者は、スクロール圧縮機の
内部でのガスリーク損失を低減して、効率よく圧縮する
ため、無負荷状態において旋回スクロールと固定スクロ
ールの相対的な半径方向の可動範囲を考慮して、クラン
ク偏心量を幾何学的な中心値よりも大きくした方が性能
的に有利であることを実験的に見出した。
内部でのガスリーク損失を低減して、効率よく圧縮する
ため、無負荷状態において旋回スクロールと固定スクロ
ールの相対的な半径方向の可動範囲を考慮して、クラン
ク偏心量を幾何学的な中心値よりも大きくした方が性能
的に有利であることを実験的に見出した。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、メ
インフレームの主軸受け部にすべり軸受機構により支持
された回転駆動軸と、上記回転駆動軸に設けられたクラ
ンク部にすべり軸受機構により支持され旋回運動する旋
回スクロールと、上記旋回スクロールと渦巻状のスクロ
ールラップ同士が噛み合い、かつ、メインフレームに対
して上記回転駆動軸と直交する方向に固定された固定ス
クロールと、上記旋回スクロールの自転防止機構を備え
たスクロール圧縮機において、上記各スクロールラップ
のラップ厚さをｔとし、上記各スクロールラップ間に形
成された溝幅をｂとし、上記クランク部の軸受直径クリ
アランスをＣ１とし、上記主軸受け部の軸受直径クリア
ランスをＣ２とし、上記主軸に対する上記クランク部の
偏心量をｅとしたとき、上記偏心量ｅが以下の式１を満
足するように設定されていることを特徴としている。
インフレームの主軸受け部にすべり軸受機構により支持
された回転駆動軸と、上記回転駆動軸に設けられたクラ
ンク部にすべり軸受機構により支持され旋回運動する旋
回スクロールと、上記旋回スクロールと渦巻状のスクロ
ールラップ同士が噛み合い、かつ、メインフレームに対
して上記回転駆動軸と直交する方向に固定された固定ス
クロールと、上記旋回スクロールの自転防止機構を備え
たスクロール圧縮機において、上記各スクロールラップ
のラップ厚さをｔとし、上記各スクロールラップ間に形
成された溝幅をｂとし、上記クランク部の軸受直径クリ
アランスをＣ１とし、上記主軸受け部の軸受直径クリア
ランスをＣ２とし、上記主軸に対する上記クランク部の
偏心量をｅとしたとき、上記偏心量ｅが以下の式１を満
足するように設定されていることを特徴としている。
【数１】
【０００９】回転駆動軸が軸受に対して完全に平行であ
れば、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２＋（Ｃ１＋Ｃ２）／２ となり、旋回スクロールの半径方向の自由度が完全に０
となる。すなわち、これが軸受クリアランスを考慮した
際の限界値である。しかしながら、これに近い状態で
は、固定スクロールと旋回スクロールとのラップ側面間
が近づきすぎ、潤滑油のくさび効果による油膜圧力が大
きくなり、これを支えるためにクランク軸受および主軸
受けに過大な荷重が作用し、摺動損失の増加をまねくお
それがある。
れば、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２＋（Ｃ１＋Ｃ２）／２ となり、旋回スクロールの半径方向の自由度が完全に０
となる。すなわち、これが軸受クリアランスを考慮した
際の限界値である。しかしながら、これに近い状態で
は、固定スクロールと旋回スクロールとのラップ側面間
が近づきすぎ、潤滑油のくさび効果による油膜圧力が大
きくなり、これを支えるためにクランク軸受および主軸
受けに過大な荷重が作用し、摺動損失の増加をまねくお
それがある。
【００１０】したがって、上記設定範囲が最適値といえ
る。ただし、設定範囲よりも大きくなると、ガスリーク
損失が増加する。逆に設定範囲よりも小さいと、回転駆
動軸に作用する負荷荷重が大きくなりすぎ、摺動摩擦損
失が増加する。
る。ただし、設定範囲よりも大きくなると、ガスリーク
損失が増加する。逆に設定範囲よりも小さいと、回転駆
動軸に作用する負荷荷重が大きくなりすぎ、摺動摩擦損
失が増加する。
【００１１】また、メインフレームの主軸受け部にボー
ルベアリングなどのころがり軸受機構により支持された
回転駆動軸であっても、その偏心量ｅ’は、以下の式２
を満足するように設定すればよい。
ルベアリングなどのころがり軸受機構により支持された
回転駆動軸であっても、その偏心量ｅ’は、以下の式２
を満足するように設定すればよい。
【数２】
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て図面を参照しながら説明する。図１には、本発明の一
実施形態に係るスクロール圧縮機を模式的に示した分解
断面図が示されている。なお、先に説明した図２の従来
装置と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、同
じ参照符号が用いられている。
て図面を参照しながら説明する。図１には、本発明の一
実施形態に係るスクロール圧縮機を模式的に示した分解
断面図が示されている。なお、先に説明した図２の従来
装置と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、同
じ参照符号が用いられている。
【００１３】このスクロール圧縮機１０は、固定スクロ
ール３１および旋回スクロール３２からなる冷媒圧縮部
３と、メインフレーム２とを筒状の密閉シェル（図示し
ない）内に設けたものからなる。
ール３１および旋回スクロール３２からなる冷媒圧縮部
３と、メインフレーム２とを筒状の密閉シェル（図示し
ない）内に設けたものからなる。
【００１４】冷媒圧縮部３は、上述した従来例と同じく
鏡板３１１の前面に渦巻状の固定スクロールラップ３１
２を有する固定スクロール３１と、鏡板３２１の前面に
渦巻状の旋回スクロールラップ３２２を有し、背面に回
転駆動軸４のクランク軸４１が接続されるボス（凹部）
３２３を有する旋回スクロール３２とを備え、各スクロ
ールラップ３１２，３２２同士を噛み合わせることによ
り、内部に密閉作動室３３が形成されている。
鏡板３１１の前面に渦巻状の固定スクロールラップ３１
２を有する固定スクロール３１と、鏡板３２１の前面に
渦巻状の旋回スクロールラップ３２２を有し、背面に回
転駆動軸４のクランク軸４１が接続されるボス（凹部）
３２３を有する旋回スクロール３２とを備え、各スクロ
ールラップ３１２，３２２同士を噛み合わせることによ
り、内部に密閉作動室３３が形成されている。
【００１５】この実施形態において、スクロールラップ
３１２，３２２は、いわゆるインボリュート曲線によっ
て描かれた渦巻状に、その各ラップ厚さがｔ、各ラップ
間に形成される溝幅がｂとなるように形成されている。
３１２，３２２は、いわゆるインボリュート曲線によっ
て描かれた渦巻状に、その各ラップ厚さがｔ、各ラップ
間に形成される溝幅がｂとなるように形成されている。
【００１６】この冷媒圧縮部３は、旋回スクロール３２
を回転駆動軸６によって回転させることにより、密閉作
動室３３の外側に設けられた冷媒吸入孔３１３から吸入
された冷媒ガスが中央に移動するにつれて圧縮され、固
定スクロール３１の中央上部に設けられた冷媒吐出孔３
１４から冷媒吐出室内を経て所定の冷凍サイクルへと送
り出される。
を回転駆動軸６によって回転させることにより、密閉作
動室３３の外側に設けられた冷媒吸入孔３１３から吸入
された冷媒ガスが中央に移動するにつれて圧縮され、固
定スクロール３１の中央上部に設けられた冷媒吐出孔３
１４から冷媒吐出室内を経て所定の冷凍サイクルへと送
り出される。
【００１７】メインフレーム２は、その上部側が凹まさ
れており、上記旋回スクロール３２の背面を摺動可能に
支持するスラスト受圧面２２が設けられている。この実
施形態において、メインフレーム２と旋回スクロール３
２との間には、旋回スクロール３２の自転を防止するた
めのオルダムリング５が介装されている。
れており、上記旋回スクロール３２の背面を摺動可能に
支持するスラスト受圧面２２が設けられている。この実
施形態において、メインフレーム２と旋回スクロール３
２との間には、旋回スクロール３２の自転を防止するた
めのオルダムリング５が介装されている。
【００１８】メインフレーム２の中央には、電動機室内
の電動機によって駆動される回転駆動軸４を軸支するた
めの軸受部２１が設けられている。回転駆動軸４は、軸
受部２１に同軸的に軸支された主軸４２と、上記主軸４
２の一端側（図１では上端側）に主軸４１の軸線に対し
て偏心配置されたクランク軸（凸部）４１とから構成さ
れている。この実施形態において、クランク軸４１と主
軸４２との間には、メインフレーム２からの抜け落ちを
防止するためのフランジ４３が形成されている。
の電動機によって駆動される回転駆動軸４を軸支するた
めの軸受部２１が設けられている。回転駆動軸４は、軸
受部２１に同軸的に軸支された主軸４２と、上記主軸４
２の一端側（図１では上端側）に主軸４１の軸線に対し
て偏心配置されたクランク軸（凸部）４１とから構成さ
れている。この実施形態において、クランク軸４１と主
軸４２との間には、メインフレーム２からの抜け落ちを
防止するためのフランジ４３が形成されている。
【００１９】ここで、ボス３２３の直径をＤ１、クラン
ク軸４１の直径をｄ１とした場合、ボス３２３とクラン
ク軸４１との間（連結部）の軸受直径クリアランスＣ１
（クランク部クリアランス）は、Ｃ１＝Ｄ１−ｄ１で表
される。また、軸受部２１の直径をＤ２とし、主軸４２
の直径をｄ２とした場合、軸受部２１と主軸４２との間
の軸受直径クリアランスＣ２（軸受部クリアランス）
は、Ｃ２＝Ｄ２−ｄ２で表される。
ク軸４１の直径をｄ１とした場合、ボス３２３とクラン
ク軸４１との間（連結部）の軸受直径クリアランスＣ１
（クランク部クリアランス）は、Ｃ１＝Ｄ１−ｄ１で表
される。また、軸受部２１の直径をＤ２とし、主軸４２
の直径をｄ２とした場合、軸受部２１と主軸４２との間
の軸受直径クリアランスＣ２（軸受部クリアランス）
は、Ｃ２＝Ｄ２−ｄ２で表される。
【００２０】図２には、クランク軸４１の偏心量に対す
るＣＯＰ比（エネルギー消費効率）の変化量を測定した
グラフが示されている。図２に示すように、偏心量の基
準値（ｅ＝（ｂ−ｔ）／２）におけるＣＯＰ比を１．０
００とすると、基準偏心量にクリアランスＣ（Ｃ１＋Ｃ
２）の１／８〜２／１倍をさらに加えるにより、平均し
て約０．７％程度ＣＯＰ能力が基準値よりも増加してい
ることが分かる。なお、この実施形態において、クリア
ランスＣとは、無負荷状態での旋回スクロールの半径方
向の可動範囲をいう。
るＣＯＰ比（エネルギー消費効率）の変化量を測定した
グラフが示されている。図２に示すように、偏心量の基
準値（ｅ＝（ｂ−ｔ）／２）におけるＣＯＰ比を１．０
００とすると、基準偏心量にクリアランスＣ（Ｃ１＋Ｃ
２）の１／８〜２／１倍をさらに加えるにより、平均し
て約０．７％程度ＣＯＰ能力が基準値よりも増加してい
ることが分かる。なお、この実施形態において、クリア
ランスＣとは、無負荷状態での旋回スクロールの半径方
向の可動範囲をいう。
【００２１】とりわけ、１／８〜１／３倍では、基準値
よりも約０．９〜０．７％高くなり、最もＣＯＰが高い
ことが分かる。したがって、密閉作動室３３内でのガス
リーク損失を低減するためには、クランク軸４１の偏心
量ｅを大きくすることである。
よりも約０．９〜０．７％高くなり、最もＣＯＰが高い
ことが分かる。したがって、密閉作動室３３内でのガス
リーク損失を低減するためには、クランク軸４１の偏心
量ｅを大きくすることである。
【００２２】そこで、上述した実験データから、本発明
の回転駆動軸４の偏心量ｅを以下の式１に示されている
範囲内に設定することが好ましい。
の回転駆動軸４の偏心量ｅを以下の式１に示されている
範囲内に設定することが好ましい。
【００２３】
【数１】
【００２４】これによれば、偏心量ｅを基準値より大き
くすることにより、旋回スクロールの半径方向の可動範
囲を考慮した実際の旋回スクロール３２の旋回半径の最
小値を大きくすることができる。したがって、ラップ半
径方向のクリアランスを小さくすることができるため、
結果ガスリーク損失が低減される。
くすることにより、旋回スクロールの半径方向の可動範
囲を考慮した実際の旋回スクロール３２の旋回半径の最
小値を大きくすることができる。したがって、ラップ半
径方向のクリアランスを小さくすることができるため、
結果ガスリーク損失が低減される。
【００２５】すなわち、偏心量ｅが上述した式１の範囲
よりも小さすぎると、ラップ側面間の距離が大きくなる
ため、ガスリーク損失が大きくなる。逆に、偏心量ｅが
小さいと、回転駆動軸４に作用する負荷荷重が大きくな
りすぎるため、摺動摩擦損失が増加する。よって、上述
した範囲内で偏心量ｅを設定することが最適な条件とな
る。
よりも小さすぎると、ラップ側面間の距離が大きくなる
ため、ガスリーク損失が大きくなる。逆に、偏心量ｅが
小さいと、回転駆動軸４に作用する負荷荷重が大きくな
りすぎるため、摺動摩擦損失が増加する。よって、上述
した範囲内で偏心量ｅを設定することが最適な条件とな
る。
【００２６】図３には、スクロール圧縮機の変形例が示
されている。このスクロール圧縮機１００は、上述した
構成とほぼ同じ固定スクロール３１０および旋回スクロ
ール３２０からなる冷媒圧縮部３００を備えており、メ
ーンフレーム２００の軸受部２１０を介して回転駆動軸
４００が軸支されている。なお、その他の構成について
は従来例と同じであるため省略する。
されている。このスクロール圧縮機１００は、上述した
構成とほぼ同じ固定スクロール３１０および旋回スクロ
ール３２０からなる冷媒圧縮部３００を備えており、メ
ーンフレーム２００の軸受部２１０を介して回転駆動軸
４００が軸支されている。なお、その他の構成について
は従来例と同じであるため省略する。
【００２７】この実施形態において、回転駆動軸４００
の一端側には、主軸４２０に対して所定の偏心量ｅにて
偏心配置されたクランクボス（凹部）４１０が形成され
ている。旋回スクロール３２０の背面には、このクラン
クボス４１０に嵌合される軸（凸部）４１０が突設され
ている。
の一端側には、主軸４２０に対して所定の偏心量ｅにて
偏心配置されたクランクボス（凹部）４１０が形成され
ている。旋回スクロール３２０の背面には、このクラン
クボス４１０に嵌合される軸（凸部）４１０が突設され
ている。
【００２８】このような場合においても、クランクボス
４１０の偏心量ｅは、上述した先の実施形態と全く同様
であり、すなわち、下記の式１に示すとおりである。こ
のような態様も本発明のスクロール圧縮機に含まれる。
４１０の偏心量ｅは、上述した先の実施形態と全く同様
であり、すなわち、下記の式１に示すとおりである。こ
のような態様も本発明のスクロール圧縮機に含まれる。
【００２９】
【数１】
【００３０】なお、上述した各実施形態において、クラ
ンク軸受部または軸受部は、両方ないしはいずれか一方
がすべり軸受によって構成されている。いずれか一方が
すべり軸受で、いずれか他方がころがり軸受の場合、こ
ろがり軸受外輪に対するシャフトの半径方向可動範囲が
クリアランスである。
ンク軸受部または軸受部は、両方ないしはいずれか一方
がすべり軸受によって構成されている。いずれか一方が
すべり軸受で、いずれか他方がころがり軸受の場合、こ
ろがり軸受外輪に対するシャフトの半径方向可動範囲が
クリアランスである。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
旋回スクロールを駆動する回転駆動軸の主軸に対するク
ランク軸の偏心量の最適条件を見出したことにより、冷
媒圧縮部内部でのガスリーク損失を低減させることがで
き、結果的に圧縮効率のよいスクロール圧縮機が得られ
る。
旋回スクロールを駆動する回転駆動軸の主軸に対するク
ランク軸の偏心量の最適条件を見出したことにより、冷
媒圧縮部内部でのガスリーク損失を低減させることがで
き、結果的に圧縮効率のよいスクロール圧縮機が得られ
る。
【図１】本発明の一実施形態に係るスクロール圧縮機の
分解断面図。
分解断面図。
【図２】クランク軸の偏心量の最適条件を測定したグラ
フ。
フ。
【図３】本発明のスクロール圧縮機の変形例を示す部分
断面図。
断面図。
【図４】従来のスクロール圧縮機の部分断面図。
１，１０ スクロール圧縮機 ２ メインフレーム ２１ 軸受部 ３ 冷媒圧縮部 ３１ 固定スクロール ３１１ 鏡板 ３１２ 固定スクロールラップ ３１３ 冷媒吸入孔 ３１４ 冷媒吐出孔 ３２ 旋回スクロール ３２１ 鏡板 ３２２ 旋回スクロールラップ ３２３ ボス（凹部） ４ 回転駆動軸 ４１ クランク軸（凸部） ４２ 主軸
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年２月２６日（２００１．２．２
６）
６）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 スクロール圧縮機
【特許請求の範囲】
【数１】
【数２】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和機などの
冷凍サイクルに用いられるスクロール圧縮機に関し、さ
らに詳しくいえば、冷媒圧縮部内部のガスリークによる
損失を低減したスクロール圧縮機に関する。
冷凍サイクルに用いられるスクロール圧縮機に関し、さ
らに詳しくいえば、冷媒圧縮部内部のガスリークによる
損失を低減したスクロール圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４に示すように、スクロール圧縮機１
は、それぞれ鏡板と同鏡板に直立するスクロールラップ
３１２，３２２とからなる、固定スクロール３１および
旋回スクロール３２を互いのスクロールラップ３１２，
３２１同士を噛み合わせ、内部に密閉作動室３３が形成
してなる冷媒圧縮部３が設けられている。
は、それぞれ鏡板と同鏡板に直立するスクロールラップ
３１２，３２２とからなる、固定スクロール３１および
旋回スクロール３２を互いのスクロールラップ３１２，
３２１同士を噛み合わせ、内部に密閉作動室３３が形成
してなる冷媒圧縮部３が設けられている。
【０００３】この旋回スクロール３２をクランク部４１
を備えた回転駆動軸４およびオルダムリングなどの自転
防止機構により旋回運動させることにより、ラップ同士
で形成される三日月状の空間が密閉作動室３３の外周か
ら内側に向かって、その容積を減少しながら移動するこ
とで、内部に導かれた低圧冷媒を高圧冷媒へと圧縮して
いる。
を備えた回転駆動軸４およびオルダムリングなどの自転
防止機構により旋回運動させることにより、ラップ同士
で形成される三日月状の空間が密閉作動室３３の外周か
ら内側に向かって、その容積を減少しながら移動するこ
とで、内部に導かれた低圧冷媒を高圧冷媒へと圧縮して
いる。
【０００４】この旋回スクロール３２の旋回半径を決定
するものは、回転駆動軸４の主軸４２の回転軸に対する
クランク部４２の偏心量である。一般的に上述した固定
クランク式のスクロール圧縮機１においては、そのクラ
ンク軸の偏心量ｅは、各スクロールラップ３１２，３２
２のラップ厚さをｔ、各スクロールラップ間の溝幅をｂ
としたとき、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２ を基準として設定され、従来、これよりも偏心量ｅが大
きくなるものは部品加工公差の範囲内とされてきた。
するものは、回転駆動軸４の主軸４２の回転軸に対する
クランク部４２の偏心量である。一般的に上述した固定
クランク式のスクロール圧縮機１においては、そのクラ
ンク軸の偏心量ｅは、各スクロールラップ３１２，３２
２のラップ厚さをｔ、各スクロールラップ間の溝幅をｂ
としたとき、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２ を基準として設定され、従来、これよりも偏心量ｅが大
きくなるものは部品加工公差の範囲内とされてきた。
【０００５】ところで、運転中の旋回スクロール３２に
作用する力の偏心方向成分は、以下の〜に大別さ
れ、これらがつり合った状態で運動している。 密閉作動室内のガス圧力（中心向き） 遠心力（外向き） 固定スクロールラップ側面から油膜を介して（または
直接接触して）押される力（中心向き） クランク軸受が油膜をシャフトクランク部から受ける
力
作用する力の偏心方向成分は、以下の〜に大別さ
れ、これらがつり合った状態で運動している。 密閉作動室内のガス圧力（中心向き） 遠心力（外向き） 固定スクロールラップ側面から油膜を介して（または
直接接触して）押される力（中心向き） クランク軸受が油膜をシャフトクランク部から受ける
力
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
の力が小さくなる運転条件に設定した場合、回転駆動軸
４にかかる荷重が小さくなり、摺動摩擦損失が低減する
が、逆にシール機能を果たすべき固定スクロールラップ
３１２側面と旋回スクロールラップ３２２間の半径方向
のクリアランスが大きくなってしまい、密閉作動室３３
内でのガスリークによる損失が大きくなってしまうこと
があった。
の力が小さくなる運転条件に設定した場合、回転駆動軸
４にかかる荷重が小さくなり、摺動摩擦損失が低減する
が、逆にシール機能を果たすべき固定スクロールラップ
３１２側面と旋回スクロールラップ３２２間の半径方向
のクリアランスが大きくなってしまい、密閉作動室３３
内でのガスリークによる損失が大きくなってしまうこと
があった。
【０００７】そこで、本発明者は、スクロール圧縮機の
内部でのガスリーク損失を低減して、効率よく圧縮する
ため、無負荷状態において旋回スクロールと固定スクロ
ールの相対的な半径方向の可動範囲を考慮して、クラン
ク偏心量を幾何学的な中心値よりも大きくした方が性能
的に有利であることを実験的に見出した。
内部でのガスリーク損失を低減して、効率よく圧縮する
ため、無負荷状態において旋回スクロールと固定スクロ
ールの相対的な半径方向の可動範囲を考慮して、クラン
ク偏心量を幾何学的な中心値よりも大きくした方が性能
的に有利であることを実験的に見出した。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、メ
インフレームの主軸受け部にすべり軸受機構により支持
された回転駆動軸と、上記回転駆動軸に設けられたクラ
ンク部にすべり軸受機構により支持され旋回運動する旋
回スクロールと、上記旋回スクロールと渦巻状のスクロ
ールラップ同士が噛み合い、かつ、メインフレームに対
して上記回転駆動軸と直交する方向に固定された固定ス
クロールと、上記旋回スクロールの自転防止機構を備え
たスクロール圧縮機において、上記各スクロールラップ
のラップ厚さをｔとし、上記各スクロールラップ間に形
成された溝幅をｂとし、上記クランク部の軸受直径クリ
アランスをＣ１とし、上記主軸受け部の軸受直径クリア
ランスをＣ２とし、上記主軸に対する上記クランク部の
偏心量をｅとしたとき、上記偏心量ｅが以下の式１を満
足するように設定されていることを特徴としている。
インフレームの主軸受け部にすべり軸受機構により支持
された回転駆動軸と、上記回転駆動軸に設けられたクラ
ンク部にすべり軸受機構により支持され旋回運動する旋
回スクロールと、上記旋回スクロールと渦巻状のスクロ
ールラップ同士が噛み合い、かつ、メインフレームに対
して上記回転駆動軸と直交する方向に固定された固定ス
クロールと、上記旋回スクロールの自転防止機構を備え
たスクロール圧縮機において、上記各スクロールラップ
のラップ厚さをｔとし、上記各スクロールラップ間に形
成された溝幅をｂとし、上記クランク部の軸受直径クリ
アランスをＣ１とし、上記主軸受け部の軸受直径クリア
ランスをＣ２とし、上記主軸に対する上記クランク部の
偏心量をｅとしたとき、上記偏心量ｅが以下の式１を満
足するように設定されていることを特徴としている。
【数３】
【０００９】回転駆動軸が軸受に対して完全に平行であ
れば、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２＋（Ｃ１＋Ｃ２）／２ となり、旋回スクロールの半径方向の自由度が完全に０
となる。すなわち、これが軸受クリアランスを考慮した
際の限界値である。しかしながら、これに近い状態で
は、固定スクロールと旋回スクロールとのラップ側面間
が近づきすぎ、潤滑油のくさび効果による油膜圧力が大
きくなり、これを支えるためにクランク軸受および主軸
受けに過大な荷重が作用し、摺動損失の増加をまねくお
それがある。
れば、 ｅ＝（ｂ−ｔ）／２＋（Ｃ１＋Ｃ２）／２ となり、旋回スクロールの半径方向の自由度が完全に０
となる。すなわち、これが軸受クリアランスを考慮した
際の限界値である。しかしながら、これに近い状態で
は、固定スクロールと旋回スクロールとのラップ側面間
が近づきすぎ、潤滑油のくさび効果による油膜圧力が大
きくなり、これを支えるためにクランク軸受および主軸
受けに過大な荷重が作用し、摺動損失の増加をまねくお
それがある。
【００１０】したがって、上記設定範囲が最適値といえ
る。ただし、設定範囲よりも大きくなると、ガスリーク
損失が増加する。逆に設定範囲よりも小さいと、回転駆
動軸に作用する負荷荷重が大きくなりすぎ、摺動摩擦損
失が増加する。
る。ただし、設定範囲よりも大きくなると、ガスリーク
損失が増加する。逆に設定範囲よりも小さいと、回転駆
動軸に作用する負荷荷重が大きくなりすぎ、摺動摩擦損
失が増加する。
【００１１】また、メインフレームの主軸受け部にボー
ルベアリングなどのころがり軸受機構により支持された
回転駆動軸であっても、その偏心量ｅ’は、以下の式２
を満足するように設定すればよい。
ルベアリングなどのころがり軸受機構により支持された
回転駆動軸であっても、その偏心量ｅ’は、以下の式２
を満足するように設定すればよい。
【数４】
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て図面を参照しながら説明する。図１には、本発明の一
実施形態に係るスクロール圧縮機を模式的に示した分解
断面図が示されている。なお、先に説明した図２の従来
装置と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、同
じ参照符号が用いられている。
て図面を参照しながら説明する。図１には、本発明の一
実施形態に係るスクロール圧縮機を模式的に示した分解
断面図が示されている。なお、先に説明した図２の従来
装置と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、同
じ参照符号が用いられている。
【００１３】このスクロール圧縮機１０は、固定スクロ
ール３１および旋回スクロール３２からなる冷媒圧縮部
３と、メインフレーム２とを筒状の密閉シェル（図示し
ない）内に設けたものからなる。
ール３１および旋回スクロール３２からなる冷媒圧縮部
３と、メインフレーム２とを筒状の密閉シェル（図示し
ない）内に設けたものからなる。
【００１４】冷媒圧縮部３は、上述した従来例と同じく
鏡板３１１の前面に渦巻状の固定スクロールラップ３１
２を有する固定スクロール３１と、鏡板３２１の前面に
渦巻状の旋回スクロールラップ３２２を有し、背面に回
転駆動軸４のクランク軸４１が接続されるボス（凹部）
３２３を有する旋回スクロール３２とを備え、各スクロ
ールラップ３１２，３２２同士を噛み合わせることによ
り、内部に密閉作動室３３が形成されている。
鏡板３１１の前面に渦巻状の固定スクロールラップ３１
２を有する固定スクロール３１と、鏡板３２１の前面に
渦巻状の旋回スクロールラップ３２２を有し、背面に回
転駆動軸４のクランク軸４１が接続されるボス（凹部）
３２３を有する旋回スクロール３２とを備え、各スクロ
ールラップ３１２，３２２同士を噛み合わせることによ
り、内部に密閉作動室３３が形成されている。
【００１５】この実施形態において、スクロールラップ
３１２，３２２は、いわゆるインボリュート曲線によっ
て描かれた渦巻状に、その各ラップ厚さがｔ、各ラップ
間に形成される溝幅がｂとなるように形成されている。
３１２，３２２は、いわゆるインボリュート曲線によっ
て描かれた渦巻状に、その各ラップ厚さがｔ、各ラップ
間に形成される溝幅がｂとなるように形成されている。
【００１６】この冷媒圧縮部３は、旋回スクロール３２
を回転駆動軸６によって回転させることにより、密閉作
動室３３の外側に設けられた冷媒吸入孔３１３から吸入
された冷媒ガスが中央に移動するにつれて圧縮され、固
定スクロール３１の中央上部に設けられた冷媒吐出孔３
１４から冷媒吐出室内を経て所定の冷凍サイクルへと送
り出される。
を回転駆動軸６によって回転させることにより、密閉作
動室３３の外側に設けられた冷媒吸入孔３１３から吸入
された冷媒ガスが中央に移動するにつれて圧縮され、固
定スクロール３１の中央上部に設けられた冷媒吐出孔３
１４から冷媒吐出室内を経て所定の冷凍サイクルへと送
り出される。
【００１７】メインフレーム２は、その上部側が凹まさ
れており、上記旋回スクロール３２の背面を摺動可能に
支持するスラスト受圧面２２が設けられている。この実
施形態において、メインフレーム２と旋回スクロール３
２との間には、旋回スクロール３２の自転を防止するた
めのオルダムリング５が介装されている。
れており、上記旋回スクロール３２の背面を摺動可能に
支持するスラスト受圧面２２が設けられている。この実
施形態において、メインフレーム２と旋回スクロール３
２との間には、旋回スクロール３２の自転を防止するた
めのオルダムリング５が介装されている。
【００１８】メインフレーム２の中央には、電動機室内
の電動機によって駆動される回転駆動軸４を軸支するた
めの軸受部２１が設けられている。回転駆動軸４は、軸
受部２１に同軸的に軸支された主軸４２と、上記主軸４
２の一端側（図１では上端側）に主軸４１の軸線に対し
て偏心配置されたクランク軸（凸部）４１とから構成さ
れている。この実施形態において、クランク軸４１と主
軸４２との間には、メインフレーム２からの抜け落ちを
防止するためのフランジ４３が形成されている。
の電動機によって駆動される回転駆動軸４を軸支するた
めの軸受部２１が設けられている。回転駆動軸４は、軸
受部２１に同軸的に軸支された主軸４２と、上記主軸４
２の一端側（図１では上端側）に主軸４１の軸線に対し
て偏心配置されたクランク軸（凸部）４１とから構成さ
れている。この実施形態において、クランク軸４１と主
軸４２との間には、メインフレーム２からの抜け落ちを
防止するためのフランジ４３が形成されている。
【００１９】ここで、ボス３２３の直径をＤ１、クラン
ク軸４１の直径をｄ１とした場合、ボス３２３とクラン
ク軸４１との間（連結部）の軸受直径クリアランスＣ１
（クランク部クリアランス）は、Ｃ１＝Ｄ１−ｄ１で表
される。また、軸受部２１の直径をＤ２とし、主軸４２
の直径をｄ２とした場合、軸受部２１と主軸４２との間
の軸受直径クリアランスＣ２（軸受部クリアランス）
は、Ｃ２＝Ｄ２−ｄ２で表される。
ク軸４１の直径をｄ１とした場合、ボス３２３とクラン
ク軸４１との間（連結部）の軸受直径クリアランスＣ１
（クランク部クリアランス）は、Ｃ１＝Ｄ１−ｄ１で表
される。また、軸受部２１の直径をＤ２とし、主軸４２
の直径をｄ２とした場合、軸受部２１と主軸４２との間
の軸受直径クリアランスＣ２（軸受部クリアランス）
は、Ｃ２＝Ｄ２−ｄ２で表される。
【００２０】図２には、クランク軸４１の偏心量に対す
るＣＯＰ比（エネルギー消費効率）の変化量を測定した
グラフが示されている。図２に示すように、偏心量の基
準値（ｅ＝（ｂ−ｔ）／２）におけるＣＯＰ比を１．０
００とすると、基準偏心量にクリアランスＣ（Ｃ１＋Ｃ
２）の１／８〜２／１倍をさらに加えるにより、平均し
て約０．７％程度ＣＯＰ能力が基準値よりも増加してい
ることが分かる。なお、この実施形態において、クリア
ランスＣとは、無負荷状態での旋回スクロールの半径方
向の可動範囲をいう。
るＣＯＰ比（エネルギー消費効率）の変化量を測定した
グラフが示されている。図２に示すように、偏心量の基
準値（ｅ＝（ｂ−ｔ）／２）におけるＣＯＰ比を１．０
００とすると、基準偏心量にクリアランスＣ（Ｃ１＋Ｃ
２）の１／８〜２／１倍をさらに加えるにより、平均し
て約０．７％程度ＣＯＰ能力が基準値よりも増加してい
ることが分かる。なお、この実施形態において、クリア
ランスＣとは、無負荷状態での旋回スクロールの半径方
向の可動範囲をいう。
【００２１】とりわけ、１／８〜１／３倍では、基準値
よりも約０．９〜０．７％高くなり、最もＣＯＰが高い
ことが分かる。したがって、密閉作動室３３内でのガス
リーク損失を低減するためには、クランク軸４１の偏心
量ｅを大きくすることである。
よりも約０．９〜０．７％高くなり、最もＣＯＰが高い
ことが分かる。したがって、密閉作動室３３内でのガス
リーク損失を低減するためには、クランク軸４１の偏心
量ｅを大きくすることである。
【００２２】そこで、上述した実験データから、本発明
の回転駆動軸４の偏心量ｅを以下の式１に示されている
範囲内に設定することが好ましい。
の回転駆動軸４の偏心量ｅを以下の式１に示されている
範囲内に設定することが好ましい。
【００２３】
【数５】
【００２４】これによれば、偏心量ｅを基準値より大き
くすることにより、旋回スクロールの半径方向の可動範
囲を考慮した実際の旋回スクロール３２の旋回半径の最
小値を大きくすることができる。したがって、ラップ半
径方向のクリアランスを小さくすることができるため、
結果ガスリーク損失が低減される。
くすることにより、旋回スクロールの半径方向の可動範
囲を考慮した実際の旋回スクロール３２の旋回半径の最
小値を大きくすることができる。したがって、ラップ半
径方向のクリアランスを小さくすることができるため、
結果ガスリーク損失が低減される。
【００２５】すなわち、偏心量ｅが上述した式１の範囲
よりも小さすぎると、ラップ側面間の距離が大きくなる
ため、ガスリーク損失が大きくなる。逆に、偏心量ｅが
小さいと、回転駆動軸４に作用する負荷荷重が大きくな
りすぎるため、摺動摩擦損失が増加する。よって、上述
した範囲内で偏心量ｅを設定することが最適な条件とな
る。
よりも小さすぎると、ラップ側面間の距離が大きくなる
ため、ガスリーク損失が大きくなる。逆に、偏心量ｅが
小さいと、回転駆動軸４に作用する負荷荷重が大きくな
りすぎるため、摺動摩擦損失が増加する。よって、上述
した範囲内で偏心量ｅを設定することが最適な条件とな
る。
【００２６】図３には、スクロール圧縮機の変形例が示
されている。このスクロール圧縮機１００は、上述した
構成とほぼ同じ固定スクロール３１０および旋回スクロ
ール３２０からなる冷媒圧縮部３００を備えており、メ
ーンフレーム２００の軸受部２１０を介して回転駆動軸
４００が軸支されている。なお、その他の構成について
は従来例と同じであるため省略する。
されている。このスクロール圧縮機１００は、上述した
構成とほぼ同じ固定スクロール３１０および旋回スクロ
ール３２０からなる冷媒圧縮部３００を備えており、メ
ーンフレーム２００の軸受部２１０を介して回転駆動軸
４００が軸支されている。なお、その他の構成について
は従来例と同じであるため省略する。
【００２７】この実施形態において、回転駆動軸４００
の一端側には、主軸４２０に対して所定の偏心量ｅにて
偏心配置されたクランクボス（凹部）４１０が形成され
ている。旋回スクロール３２０の背面には、このクラン
クボス４１０に嵌合される軸（凸部）４１０が突設され
ている。
の一端側には、主軸４２０に対して所定の偏心量ｅにて
偏心配置されたクランクボス（凹部）４１０が形成され
ている。旋回スクロール３２０の背面には、このクラン
クボス４１０に嵌合される軸（凸部）４１０が突設され
ている。
【００２８】このような場合においても、クランクボス
４１０の偏心量ｅは、上述した先の実施形態と全く同様
であり、すなわち、下記の式１に示すとおりである。こ
のような態様も本発明のスクロール圧縮機に含まれる。
４１０の偏心量ｅは、上述した先の実施形態と全く同様
であり、すなわち、下記の式１に示すとおりである。こ
のような態様も本発明のスクロール圧縮機に含まれる。
【００２９】
【数６】
【００３０】なお、上述した各実施形態において、クラ
ンク軸受部または軸受部は、両方ないしはいずれか一方
がすべり軸受によって構成されている。いずれか一方が
すべり軸受で、いずれか他方がころがり軸受の場合、こ
ろがり軸受外輪に対するシャフトの半径方向可動範囲が
クリアランスである。
ンク軸受部または軸受部は、両方ないしはいずれか一方
がすべり軸受によって構成されている。いずれか一方が
すべり軸受で、いずれか他方がころがり軸受の場合、こ
ろがり軸受外輪に対するシャフトの半径方向可動範囲が
クリアランスである。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
旋回スクロールを駆動する回転駆動軸の主軸に対するク
ランク軸の偏心量の最適条件を見出したことにより、冷
媒圧縮部内部でのガスリーク損失を低減させることがで
き、結果的に圧縮効率のよいスクロール圧縮機が得られ
る。
旋回スクロールを駆動する回転駆動軸の主軸に対するク
ランク軸の偏心量の最適条件を見出したことにより、冷
媒圧縮部内部でのガスリーク損失を低減させることがで
き、結果的に圧縮効率のよいスクロール圧縮機が得られ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係るスクロール圧縮機の
分解断面図。
分解断面図。
【図２】クランク軸の偏心量の最適条件を測定したグラ
フ。
フ。
【図３】本発明のスクロール圧縮機の変形例を示す部分
断面図。
断面図。
【図４】従来のスクロール圧縮機の部分断面図。
【符号の説明】 １，１０ スクロール圧縮機 ２ メインフレーム ２１ 軸受部 ３ 冷媒圧縮部 ３１ 固定スクロール ３１１ 鏡板 ３１２ 固定スクロールラップ ３１３ 冷媒吸入孔 ３１４ 冷媒吐出孔 ３２ 旋回スクロール ３２１ 鏡板 ３２２ 旋回スクロールラップ ３２３ ボス（凹部） ４ 回転駆動軸 ４１ クランク軸（凸部） ４２ 主軸
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 順也 神奈川県川崎市高津区末長1116番地 株式 会社富士通ゼネラル内 (72)発明者 中澤 貴義 神奈川県川崎市高津区末長1116番地 株式 会社富士通ゼネラル内 (72)発明者 嶋田 哲 神奈川県川崎市高津区末長1116番地 株式 会社富士通ゼネラル内 Ｆターム(参考） 3H039 AA03 AA12 BB08 BB15 BB28 CC10 CC12 CC13 CC17 CC22
Claims (2)
- 【請求項１】 メインフレームの主軸受け部にすべり軸
受機構により支持された回転駆動軸と、上記回転駆動軸
に設けられたクランク部にすべり軸受機構により支持さ
れ旋回運動する旋回スクロールと、上記旋回スクロール
と渦巻状のスクロールラップ同士が噛み合い、かつ、メ
インフレームに対して上記回転駆動軸と直交する方向に
固定された固定スクロールと、上記旋回スクロールの自
転防止機構を備えたスクロール圧縮機において、 上記各スクロールラップのラップ厚さをｔとし、上記各
スクロールラップ間に形成された溝幅をｂとし、上記ク
ランク部の軸受直径クリアランスをＣ１とし、上記主軸
受け部の軸受直径クリアランスをＣ２とし、上記主軸に
対する上記クランク部の偏心量をｅとしたとき、上記偏
心量ｅが以下の式１を満足するように設定されているこ
とを特徴とするスクロール圧縮機。 【数１】 - 【請求項２】 メインフレームの主軸受け部にころがり
軸受機構により支持された回転駆動軸と、上記回転駆動
軸に設けられたクランク部にすべり軸受機構により支持
され旋回運動する旋回スクロールと、上記旋回スクロー
ルと渦巻状のスクロールラップ同士が噛み合い、かつ、
メインフレームに対して上記回転駆動軸と直交する方向
に固定された固定スクロールと、上記旋回スクロールの
自転防止機構を備えたスクロール圧縮機において、 上記各スクロールラップのラップ厚さをｔとし、上記各
スクロールラップ間に形成された溝幅をｂとし、上記ク
ランク部の軸受直径クリアランスをＣ１とし、上記主軸
受け部の軸受直径クリアランスをＣ２とし、上記主軸に
対する上記クランク部の偏心量をｅとしたとき、上記偏
心量ｅ’が以下の式２を満足するように設定されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。 【数２】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001047654A JP2002250285A (ja) | 2001-02-23 | 2001-02-23 | スクロール圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001047654A JP2002250285A (ja) | 2001-02-23 | 2001-02-23 | スクロール圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002250285A true JP2002250285A (ja) | 2002-09-06 |
Family
ID=18909037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001047654A Pending JP2002250285A (ja) | 2001-02-23 | 2001-02-23 | スクロール圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002250285A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009299653A (ja) * | 2008-06-17 | 2009-12-24 | Panasonic Corp | スクロール膨張機 |
| CN101713401A (zh) * | 2008-10-07 | 2010-05-26 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 曲轴及设置有该曲轴的涡旋式压缩机 |
| JP2010116828A (ja) * | 2008-11-12 | 2010-05-27 | Hitachi Appliances Inc | スクロール圧縮機および冷凍空調機 |
| JP2010151090A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-08 | Hitachi Ltd | スクロール式流体機械 |
-
2001
- 2001-02-23 JP JP2001047654A patent/JP2002250285A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009299653A (ja) * | 2008-06-17 | 2009-12-24 | Panasonic Corp | スクロール膨張機 |
| CN101713401A (zh) * | 2008-10-07 | 2010-05-26 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 曲轴及设置有该曲轴的涡旋式压缩机 |
| JP2010116828A (ja) * | 2008-11-12 | 2010-05-27 | Hitachi Appliances Inc | スクロール圧縮機および冷凍空調機 |
| JP2010151090A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-08 | Hitachi Ltd | スクロール式流体機械 |
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| JP2000009065A (ja) | スクロール型圧縮機 |
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