JP2002248617A - コンクリート材料の計量方法 - Google Patents
コンクリート材料の計量方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】骨材及び水の質量を該骨材の表面水率を考慮し
つつ正確に計測する。 【構成】本発明に係るコンクリート材料の計量方法にお
いては、まず細骨材が水面から出ない水浸骨材としてか
つ水が計量槽からオーバーフローするように水及び細骨
材を計量槽に投入し、計量槽内を水浸骨材で満たす（１
０１）。次に、水浸骨材の全質量Ｍfを計測する（１０
２）。次に、水浸骨材の全質量Ｍfから（１）及び
（２）式を用いて細骨材の表乾状態の質量Ｍa及び水の
質量Ｍwを算出する。ここで、上述した手順で細骨材を
計量するにあたっては、計量槽への骨材の投入を所定速
度で連続的に行いながら、骨材の表乾状態の質量Ｍaが
予定投入量に達するまでは（１０４、ＮＯ）、水浸骨材
の全質量Ｍfの計測をリアルタイムに繰り返し行う（１
０１〜１０３）。次に、細骨材の表乾状態の質量Ｍaが
予定投入量に達したならば（１０４、ＹＥＳ）、細骨材
の投入を終了する。
つつ正確に計測する。 【構成】本発明に係るコンクリート材料の計量方法にお
いては、まず細骨材が水面から出ない水浸骨材としてか
つ水が計量槽からオーバーフローするように水及び細骨
材を計量槽に投入し、計量槽内を水浸骨材で満たす（１
０１）。次に、水浸骨材の全質量Ｍfを計測する（１０
２）。次に、水浸骨材の全質量Ｍfから（１）及び
（２）式を用いて細骨材の表乾状態の質量Ｍa及び水の
質量Ｍwを算出する。ここで、上述した手順で細骨材を
計量するにあたっては、計量槽への骨材の投入を所定速
度で連続的に行いながら、骨材の表乾状態の質量Ｍaが
予定投入量に達するまでは（１０４、ＮＯ）、水浸骨材
の全質量Ｍfの計測をリアルタイムに繰り返し行う（１
０１〜１０３）。次に、細骨材の表乾状態の質量Ｍaが
予定投入量に達したならば（１０４、ＹＥＳ）、細骨材
の投入を終了する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面水の状態が異
なる骨材及び水を計量するコンクリート材料の計量方法
に関する。
なる骨材及び水を計量するコンクリート材料の計量方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】コンクリートを現場配合する際、水量が
コンクリート強度等に大きな影響を及ぼすため、練混ぜ
時に十分管理する必要があるが、配合材料である骨材
は、その貯蔵状況や気候条件等によって含水状態が異な
り、湿潤状態の骨材を用いるとコンクリート中の水量が
骨材の表面水の量だけ増加し、乾燥状態の骨材を用いる
とコンクリート中の水量は有効吸水量だけ減少する。
コンクリート強度等に大きな影響を及ぼすため、練混ぜ
時に十分管理する必要があるが、配合材料である骨材
は、その貯蔵状況や気候条件等によって含水状態が異な
り、湿潤状態の骨材を用いるとコンクリート中の水量が
骨材の表面水の量だけ増加し、乾燥状態の骨材を用いる
とコンクリート中の水量は有効吸水量だけ減少する。
【０００３】そのため、骨材の乾湿程度に応じて練混ぜ
時の水量を補正し示方配合通りのコンクリートを製造す
ることが、コンクリートの品質を維持する上できわめて
重要な事項となる。
時の水量を補正し示方配合通りのコンクリートを製造す
ることが、コンクリートの品質を維持する上できわめて
重要な事項となる。
【０００４】ここで、湿潤状態における表面水の水量
（細骨材の表面に付着している水量）を表乾状態（表面
乾燥飽水状態）の細骨材の質量で除した比率を表面水率
と呼んでいるが、貯蔵されている骨材、特に細骨材は一
般に濡れていることが多いため、かかる表面水率を骨材
の乾湿程度の指標として予め測定し、その測定値に基づ
いて練混ぜ水量を調整するのが一般的である。
（細骨材の表面に付着している水量）を表乾状態（表面
乾燥飽水状態）の細骨材の質量で除した比率を表面水率
と呼んでいるが、貯蔵されている骨材、特に細骨材は一
般に濡れていることが多いため、かかる表面水率を骨材
の乾湿程度の指標として予め測定し、その測定値に基づ
いて練混ぜ水量を調整するのが一般的である。
【０００５】そして、このような表面水率の測定は、従
来、細骨材が貯蔵されたストックビンと呼ばれる貯蔵容
器から少量の試料を採取してその質量及び絶乾状態での
質量を計測し、次いで、これらの計測値と予め測定され
た表乾状態の吸水率とを用いて算出していた。
来、細骨材が貯蔵されたストックビンと呼ばれる貯蔵容
器から少量の試料を採取してその質量及び絶乾状態での
質量を計測し、次いで、これらの計測値と予め測定され
た表乾状態の吸水率とを用いて算出していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな測定方法では、わずかな試料から全体の表面水率を
推測しているにすぎないため、精度の面でどうしても限
界がある一方、絶乾状態の質量を計測するにはバーナー
等による加熱作業が必要となるため、実際に使用する量
に近い量を採取してこれを試料とすることは、経済性や
時間の面で非現実的であるという問題を生じていた。
うな測定方法では、わずかな試料から全体の表面水率を
推測しているにすぎないため、精度の面でどうしても限
界がある一方、絶乾状態の質量を計測するにはバーナー
等による加熱作業が必要となるため、実際に使用する量
に近い量を採取してこれを試料とすることは、経済性や
時間の面で非現実的であるという問題を生じていた。
【０００７】また、このような問題を補うべく、練混ぜ
状況をオペレータが目視で確認したり、ミキサの負荷電
流を参考にすることによって練混ぜ水量の調整を行うと
いった方法を採用することがあるが、かかる方法自体が
精度の低いものであり、結局、強度面で２０％近い大き
な安全率を見込まざるを得なくなり、不経済な配合とな
るという問題も生じていた。
状況をオペレータが目視で確認したり、ミキサの負荷電
流を参考にすることによって練混ぜ水量の調整を行うと
いった方法を採用することがあるが、かかる方法自体が
精度の低いものであり、結局、強度面で２０％近い大き
な安全率を見込まざるを得なくなり、不経済な配合とな
るという問題も生じていた。
【０００８】特に、密度、粒度などの種類が異なる複数
の骨材を混ぜ合わせる場合には、上述した問題はさらに
深刻となる。
の骨材を混ぜ合わせる場合には、上述した問題はさらに
深刻となる。
【０００９】本発明は、上述した事情を考慮してなされ
たもので、骨材及び水の質量を該骨材の表面水率を考慮
しつつ正確に計測することが可能なコンクリート材料の
計量方法を提供することを目的とする。
たもので、骨材及び水の質量を該骨材の表面水率を考慮
しつつ正確に計測することが可能なコンクリート材料の
計量方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係るコンクリート材料の計量方法は請求項
１に記載したように、骨材及び水を該骨材が水面から出
ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入し、前記
水浸骨材の全質量Ｍfを計測し、Ｖfを前記水浸骨材の全
容量、ρaを前記骨材の表乾状態における密度、ρwを水
の密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２） を解くことによって、前記骨材の表乾状態の質量Ｍa及
び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料の計量方法で
あって、前記計量槽への前記骨材の投入を所定速度で連
続的に又は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍ
fの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、
前記骨材の投入を終了するものである。
め、本発明に係るコンクリート材料の計量方法は請求項
１に記載したように、骨材及び水を該骨材が水面から出
ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入し、前記
水浸骨材の全質量Ｍfを計測し、Ｖfを前記水浸骨材の全
容量、ρaを前記骨材の表乾状態における密度、ρwを水
の密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２） を解くことによって、前記骨材の表乾状態の質量Ｍa及
び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料の計量方法で
あって、前記計量槽への前記骨材の投入を所定速度で連
続的に又は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍ
fの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、
前記骨材の投入を終了するものである。
【００１１】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記水及び前記骨材を水浸骨材として前記計
量槽に投入する際、前記水浸骨材の全容積Ｖfを一定値
に維持するものである。
量方法は、前記水及び前記骨材を水浸骨材として前記計
量槽に投入する際、前記水浸骨材の全容積Ｖfを一定値
に維持するものである。
【００１２】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記計量槽への給水量Ｍ I及び前記計量槽か
らの排水量ＭOを累積値として計測し、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） で前記骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍaw
を、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入して前記骨材の表面水率を算出するものである。
量方法は、前記計量槽への給水量Ｍ I及び前記計量槽か
らの排水量ＭOを累積値として計測し、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） で前記骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍaw
を、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入して前記骨材の表面水率を算出するものである。
【００１３】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は請求項４に記載したように、第１の骨材及び水
を該第１の骨材が水面から出ない水浸骨材となるように
所定の計量槽に投入し、前記水浸骨材の全質量Ｍf1を計
測し、Ｖf1を前記水浸骨材の全容量、ρa1を前記第１の
骨材の表乾状態における密度、ρwを水の密度として、
以下の２式、すなわち、 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf1 （６） を解くことによって、前記第１の骨材の表乾状態の質量
Ｍa1を求め、次に、第２の骨材及び必要な水を該第２の
骨材が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽
に投入し、前記水浸骨材の全質量Ｍf2を計測し、次に、
Ｖf2を前記水浸骨材の全容量、ρa2を前記第２の骨材の
表乾状態における密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf2 （８） を解くことによって、前記第２の骨材の表乾状態の質量
Ｍa2を求め、以下、上述の手順を繰り返して第（Ｎ―
１）の骨材の表乾状態における質量Ｍa(N-1)までを順次
求め、最後に、第Ｎの骨材及び必要な水を該第Ｎの骨材
が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽に投
入し、前記水浸骨材の全質量ＭfNを計測し、ＶfNを前記
水浸骨材の全容量、ρaNを前記第Ｎの骨材の表乾状態に
おける密度として、以下の２式、すなわち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN＋Ｍw＝ＭfN （９） Σ(Ｍai／ρai)(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN／ρaN＋Ｍw／ρw＝ＶfN（１０） を解くことによって、前記第Ｎの骨材の表乾状態におけ
る質量ＭaN及び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料
の計量方法であって、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2,3・・・
N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)が予定投入
量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投
入を途中で終了するものである。
量方法は請求項４に記載したように、第１の骨材及び水
を該第１の骨材が水面から出ない水浸骨材となるように
所定の計量槽に投入し、前記水浸骨材の全質量Ｍf1を計
測し、Ｖf1を前記水浸骨材の全容量、ρa1を前記第１の
骨材の表乾状態における密度、ρwを水の密度として、
以下の２式、すなわち、 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf1 （６） を解くことによって、前記第１の骨材の表乾状態の質量
Ｍa1を求め、次に、第２の骨材及び必要な水を該第２の
骨材が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽
に投入し、前記水浸骨材の全質量Ｍf2を計測し、次に、
Ｖf2を前記水浸骨材の全容量、ρa2を前記第２の骨材の
表乾状態における密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf2 （８） を解くことによって、前記第２の骨材の表乾状態の質量
Ｍa2を求め、以下、上述の手順を繰り返して第（Ｎ―
１）の骨材の表乾状態における質量Ｍa(N-1)までを順次
求め、最後に、第Ｎの骨材及び必要な水を該第Ｎの骨材
が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽に投
入し、前記水浸骨材の全質量ＭfNを計測し、ＶfNを前記
水浸骨材の全容量、ρaNを前記第Ｎの骨材の表乾状態に
おける密度として、以下の２式、すなわち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN＋Ｍw＝ＭfN （９） Σ(Ｍai／ρai)(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN／ρaN＋Ｍw／ρw＝ＶfN（１０） を解くことによって、前記第Ｎの骨材の表乾状態におけ
る質量ＭaN及び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料
の計量方法であって、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2,3・・・
N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)が予定投入
量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投
入を途中で終了するものである。
【００１４】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前記水浸骨
材の全容積Ｖfi(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに維持する
ものである。
量方法は、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前記水浸骨
材の全容積Ｖfi(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに維持する
ものである。
【００１５】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記計量槽への給水量Ｍ I及び前記計量槽か
らの排水量ＭOを累積値として計測し、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表面水率
を算出するものである。
量方法は、前記計量槽への給水量Ｍ I及び前記計量槽か
らの排水量ＭOを累積値として計測し、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表面水率
を算出するものである。
【００１６】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は請求項７に記載したように、第ｉ(i=1,2,3,・
・N)の骨材の質量混合比と前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材の表乾状態における密度ρai(i=1,2,3,・・N)とか
ら平均骨材密度ρaveを求め、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)
の骨材及び水を該第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材が水面か
ら出ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入し、
前記水浸骨材の全質量Ｍfを計測し、Ｖfを前記水浸骨材
の全容量、ρwを水の密度として、以下の２式、すなわ
ち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５） を解くことによって、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
の表乾状態における質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)及
び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料の計量方法で
あって、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3・・・N)の骨
材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつつ、
前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所
定時間間隔で行い、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の
表乾状態における質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)が予
定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・
N)の投入を途中で終了するものである。
量方法は請求項７に記載したように、第ｉ(i=1,2,3,・
・N)の骨材の質量混合比と前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材の表乾状態における密度ρai(i=1,2,3,・・N)とか
ら平均骨材密度ρaveを求め、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)
の骨材及び水を該第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材が水面か
ら出ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入し、
前記水浸骨材の全質量Ｍfを計測し、Ｖfを前記水浸骨材
の全容量、ρwを水の密度として、以下の２式、すなわ
ち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５） を解くことによって、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
の表乾状態における質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)及
び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料の計量方法で
あって、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3・・・N)の骨
材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつつ、
前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所
定時間間隔で行い、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の
表乾状態における質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)が予
定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・
N)の投入を途中で終了するものである。
【００１７】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前記水浸骨
材の全容積Ｖfを一定値に維持するものである。
量方法は、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前記水浸骨
材の全容積Ｖfを一定値に維持するものである。
【００１８】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記計量槽への給水量Ｍ I及び前記計量槽か
らの排水量ＭOを計測し、次式、 ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） でΣＭawi(i=1,2,3,・・N)を求め、これを、次式、 （ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)―ΣＭai(i=1,2,3,・・N)）／ΣＭai(i=1,2,3,・ ・N) （１７） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の平均表面
水率を算出するものである。
量方法は、前記計量槽への給水量Ｍ I及び前記計量槽か
らの排水量ＭOを計測し、次式、 ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） でΣＭawi(i=1,2,3,・・N)を求め、これを、次式、 （ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)―ΣＭai(i=1,2,3,・・N)）／ΣＭai(i=1,2,3,・ ・N) （１７） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の平均表面
水率を算出するものである。
【００１９】また、本発明に係るコンクリート材料の計
量方法は、前記水浸骨材内の空気量をａ（％）とし、前
記Ｖfに代えて、Ｖf・（１―ａ／１００）を用いるもの
である。
量方法は、前記水浸骨材内の空気量をａ（％）とし、前
記Ｖfに代えて、Ｖf・（１―ａ／１００）を用いるもの
である。
【００２０】請求項１の発明に係るコンクリート材料の
計量方法においては、まず、骨材及び水を該骨材が水面
から出ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入す
る。
計量方法においては、まず、骨材及び水を該骨材が水面
から出ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入す
る。
【００２１】計量槽に骨材と水を投入するにあたり、い
ずれを先行させるかは任意であるが、水を先行投入し、
しかる後に骨材を投入するようにすれば、特に細骨材の
場合に水浸骨材への気泡混入をかなり抑制することが可
能となる。
ずれを先行させるかは任意であるが、水を先行投入し、
しかる後に骨材を投入するようにすれば、特に細骨材の
場合に水浸骨材への気泡混入をかなり抑制することが可
能となる。
【００２２】次に、前記水浸骨材の全質量Ｍfを計測す
る。水浸骨材の全質量Ｍfを計測するには、水浸骨材で
満たされたときの計量槽の質量から計量槽のみの質量を
差し引けばよい。
る。水浸骨材の全質量Ｍfを計測するには、水浸骨材で
満たされたときの計量槽の質量から計量槽のみの質量を
差し引けばよい。
【００２３】ここで、水浸骨材の全容量Ｖfについて
は、例えば水浸骨材の液位を計測する液位計測手段、具
体的には電極式変位センサを用いて計測することができ
る。
は、例えば水浸骨材の液位を計測する液位計測手段、具
体的には電極式変位センサを用いて計測することができ
る。
【００２４】次に、ρaを前記骨材の表乾状態における
密度、ρwを水の密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２） を解くことによって、前記骨材の表乾状態の質量Ｍa及
び水の質量Ｍwを求める。
密度、ρwを水の密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２） を解くことによって、前記骨材の表乾状態の質量Ｍa及
び水の質量Ｍwを求める。
【００２５】ここで、上述した手順によって前記骨材の
表乾状態の質量Ｍaを算出するにあたっては、前記計量
槽への前記骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアル
タイム又は所定時間間隔で行い、前記骨材の表乾状態の
質量Ｍaが予定投入量に達したとき、前記骨材の投入を
終了する。
表乾状態の質量Ｍaを算出するにあたっては、前記計量
槽への前記骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアル
タイム又は所定時間間隔で行い、前記骨材の表乾状態の
質量Ｍaが予定投入量に達したとき、前記骨材の投入を
終了する。
【００２６】予定投入量の骨材を計量したならば、次
に、骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配合
で示された水の配合量と比較し、不足していればその不
足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水を
例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材及
び水をコンクリート材料とすればよい。
に、骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配合
で示された水の配合量と比較し、不足していればその不
足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水を
例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材及
び水をコンクリート材料とすればよい。
【００２７】このように、骨材の表面水は、湿潤状態が
異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水の質量
Ｍwの一部として間接的に算出されるとともに、骨材の
質量は、表乾状態のときの質量Ｍaとして把握される。
すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件で把
握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を用い
ても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造するこ
とが可能となる。
異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水の質量
Ｍwの一部として間接的に算出されるとともに、骨材の
質量は、表乾状態のときの質量Ｍaとして把握される。
すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件で把
握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を用い
ても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造するこ
とが可能となる。
【００２８】さらに、計量槽への骨材の投入を所定速度
で連続的に又は断続的に行いつつ、水浸骨材の全質量Ｍ
fの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、骨材
の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、骨材
の投入を終了するようにしたので、骨材の計量に過不足
が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が向上す
る。
で連続的に又は断続的に行いつつ、水浸骨材の全質量Ｍ
fの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、骨材
の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、骨材
の投入を終了するようにしたので、骨材の計量に過不足
が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が向上す
る。
【００２９】ここで、水浸骨材の全容量Ｖfを、上述し
たように電極式変位センサ等を用いて骨材計量中に計測
してもかまわないが、前記水及び前記骨材を水浸骨材と
して前記計量槽に投入する際、前記水浸骨材の全容積Ｖ
fを一定値に維持するようにすれば、水浸骨材の全容量
Ｖfは、既知の値となって計測する必要がなくなる。
たように電極式変位センサ等を用いて骨材計量中に計測
してもかまわないが、前記水及び前記骨材を水浸骨材と
して前記計量槽に投入する際、前記水浸骨材の全容積Ｖ
fを一定値に維持するようにすれば、水浸骨材の全容量
Ｖfは、既知の値となって計測する必要がなくなる。
【００３０】水浸骨材の全容積Ｖfを一定値に維持する
方法としては、水浸骨材中の水を計量槽からオーバーフ
ローさせる、水浸骨材中の水を計量槽内の所定深さ位置
にて吸引するなどが考えられる。
方法としては、水浸骨材中の水を計量槽からオーバーフ
ローさせる、水浸骨材中の水を計量槽内の所定深さ位置
にて吸引するなどが考えられる。
【００３１】また、上述したように、少なくとも水浸骨
材の全質量Ｍfを計測すれば、骨材の表乾状態における
質量Ｍa及び水の質量Ｍwを求めることができるが、前記
計量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排水量ＭOを
累積値として計測し、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） でＭawを求め、該Ｍawを、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入することによって、前記骨材の表面水率を算出す
ることができる。
材の全質量Ｍfを計測すれば、骨材の表乾状態における
質量Ｍa及び水の質量Ｍwを求めることができるが、前記
計量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排水量ＭOを
累積値として計測し、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） でＭawを求め、該Ｍawを、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入することによって、前記骨材の表面水率を算出す
ることができる。
【００３２】ここで、計量槽への給水量ＭIの累積値
は、必ずしも増加するとは限らず、最初に投入した水量
がその累積値となる、つまり累積値が変動せずに一定と
なる場合が考えられる。また、計量槽からの排水量ＭO
は、必ずしも排水されるとは限らず、累積値が零のまま
という場合も考えられる。一方、水浸骨材の全容積Ｖf
を一定値に維持すべく、水浸骨材中の水を計量槽からオ
ーバーフローさせたり、水浸骨材中の水を計量槽内の所
定深さ位置にて吸引したりする場合においては、排水量
ＭOの累積値は増加することとなる。
は、必ずしも増加するとは限らず、最初に投入した水量
がその累積値となる、つまり累積値が変動せずに一定と
なる場合が考えられる。また、計量槽からの排水量ＭO
は、必ずしも排水されるとは限らず、累積値が零のまま
という場合も考えられる。一方、水浸骨材の全容積Ｖf
を一定値に維持すべく、水浸骨材中の水を計量槽からオ
ーバーフローさせたり、水浸骨材中の水を計量槽内の所
定深さ位置にて吸引したりする場合においては、排水量
ＭOの累積値は増加することとなる。
【００３３】本発明の骨材としては、細骨材のみならず
粗骨材も含むものであって、粗骨材の計量にも本発明を
適用することができる。
粗骨材も含むものであって、粗骨材の計量にも本発明を
適用することができる。
【００３４】計量槽の容積については任意であって、コ
ンクリート配合を行う単位すなわち１バッチに必要な全
量としてもよいし、何回かに分けて計量するようにして
もよい。
ンクリート配合を行う単位すなわち１バッチに必要な全
量としてもよいし、何回かに分けて計量するようにして
もよい。
【００３５】請求項４の発明に係るコンクリート材料の
計量方法においては、まず、第１の骨材及び水を該第１
の骨材が水面から出ない水浸骨材となるように所定の計
量槽に投入する。
計量方法においては、まず、第１の骨材及び水を該第１
の骨材が水面から出ない水浸骨材となるように所定の計
量槽に投入する。
【００３６】計量槽に骨材と水を投入するにあたり、い
ずれを先行させるかは任意であるが、水を先行投入し、
しかる後に骨材を投入するようにすれば、特に細骨材の
場合に水浸骨材への気泡混入をかなり抑制することが可
能となる。
ずれを先行させるかは任意であるが、水を先行投入し、
しかる後に骨材を投入するようにすれば、特に細骨材の
場合に水浸骨材への気泡混入をかなり抑制することが可
能となる。
【００３７】次に、前記水浸骨材の全質量Ｍf1を計測す
る。水浸骨材の全質量Ｍf1を計測するには、水浸骨材で
満たされたときの計量槽の質量から計量槽のみの質量を
差し引けばよい。
る。水浸骨材の全質量Ｍf1を計測するには、水浸骨材で
満たされたときの計量槽の質量から計量槽のみの質量を
差し引けばよい。
【００３８】ここで、水浸骨材の全容量Ｖf1について
は、例えば水浸骨材の液位を計測する液位計測手段、具
体的には電極式変位センサを用いて計測することができ
る。
は、例えば水浸骨材の液位を計測する液位計測手段、具
体的には電極式変位センサを用いて計測することができ
る。
【００３９】次に、ρa1を前記第１の骨材の表乾状態に
おける密度、ρwを水の密度として、以下の２式、すな
わち、 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf1 （６） を解くことによって、前記第１の骨材の表乾状態の質量
Ｍa1を求める。
おける密度、ρwを水の密度として、以下の２式、すな
わち、 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf1 （６） を解くことによって、前記第１の骨材の表乾状態の質量
Ｍa1を求める。
【００４０】次に、第２の骨材及び必要な水を該第２の
骨材が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽
に投入する。ここで、第２の骨材を投入するにあたって
は、水浸骨材、すなわち水面から出ない状態が保持され
る限り、水を追加投入する必要はなく、必要な水とは、
水浸骨材の状態を保持するために必要な水を意味する。
骨材が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽
に投入する。ここで、第２の骨材を投入するにあたって
は、水浸骨材、すなわち水面から出ない状態が保持され
る限り、水を追加投入する必要はなく、必要な水とは、
水浸骨材の状態を保持するために必要な水を意味する。
【００４１】次に、前記水浸骨材の全質量Ｍf2を計測
し、Ｖf2を前記水浸骨材の全容量、ρ a2を前記第２の骨
材の表乾状態における密度として、以下の２式、すなわ
ち、 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf2 （８） を解くことによって、前記第２の骨材の表乾状態の質量
Ｍa2を求める。
し、Ｖf2を前記水浸骨材の全容量、ρ a2を前記第２の骨
材の表乾状態における密度として、以下の２式、すなわ
ち、 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf2 （８） を解くことによって、前記第２の骨材の表乾状態の質量
Ｍa2を求める。
【００４２】以下、上述の手順を繰り返して第（Ｎ―
１）の骨材の表乾状態における質量Ｍ a(N-1)までを順次
求め、最後に、第Ｎの骨材及び必要な水を該第Ｎの骨材
が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽に投
入する。
１）の骨材の表乾状態における質量Ｍ a(N-1)までを順次
求め、最後に、第Ｎの骨材及び必要な水を該第Ｎの骨材
が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽に投
入する。
【００４３】ここでも、必要な水とは、上述したように
第ｉの骨材が水面から出ないのであれば、水を投入しな
い場合もあり得るという意味であり、かかる場合には、
第ｉの骨材だけが計量槽に投入されることとなる。
第ｉの骨材が水面から出ないのであれば、水を投入しな
い場合もあり得るという意味であり、かかる場合には、
第ｉの骨材だけが計量槽に投入されることとなる。
【００４４】次に、前記水浸骨材の全質量ＭfNを計測
し、ＶfNを前記水浸骨材の全容量、ρ aNを前記第Ｎの骨
材の表乾状態における密度として、以下の２式、すなわ
ち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN＋Ｍw＝ＭfN （９） Σ(Ｍai／ρai)(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN／ρaN＋Ｍw／ρw＝ＶfN（１０） を解くことによって、前記第Ｎの骨材の表乾状態におけ
る質量ＭaN及び水の質量Ｍwを求める。
し、ＶfNを前記水浸骨材の全容量、ρ aNを前記第Ｎの骨
材の表乾状態における密度として、以下の２式、すなわ
ち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN＋Ｍw＝ＭfN （９） Σ(Ｍai／ρai)(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN／ρaN＋Ｍw／ρw＝ＶfN（１０） を解くことによって、前記第Ｎの骨材の表乾状態におけ
る質量ＭaN及び水の質量Ｍwを求める。
【００４５】ここで、上述した手順によって前記第i(i=
1,2,3,・・N)の骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3,・
・N)を算出するにあたっては、前記計量槽への前記第i
(i=1,2,3・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又
は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,
2,3・・・N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で
行い、前記骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)
が予定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・
・・N)の投入を途中で終了する。
1,2,3,・・N)の骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3,・
・N)を算出するにあたっては、前記計量槽への前記第i
(i=1,2,3・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又
は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,
2,3・・・N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で
行い、前記骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)
が予定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・
・・N)の投入を途中で終了する。
【００４６】第iの骨材(i=1,2,3・・・N)を順次累加投
入していく過程において、第jの骨材投入中又はその投
入後に予定投入量の骨材を計量したならば、次に、骨材
投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配合で示され
た水の配合量と比較し、不足していればその不足分の水
を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水を例えばバ
キューム等で吸引除去した上、これらの骨材及び水をコ
ンクリート材料とすればよい。
入していく過程において、第jの骨材投入中又はその投
入後に予定投入量の骨材を計量したならば、次に、骨材
投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配合で示され
た水の配合量と比較し、不足していればその不足分の水
を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水を例えばバ
キューム等で吸引除去した上、これらの骨材及び水をコ
ンクリート材料とすればよい。
【００４７】このように、骨材の表面水は、湿潤状態が
異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水の質量
Ｍwの一部として間接的に算出されるとともに、骨材の
質量は、表乾状態のときの質量Ｍai(i=1,2,3,・・N)と
して把握される。すなわち、骨材や水の質量が示方配合
と同等の条件で把握されることとなるので、湿潤状態が
異なる骨材を用いても、示方配合通りの水量でコンクリ
ートを製造することが可能となる。
異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水の質量
Ｍwの一部として間接的に算出されるとともに、骨材の
質量は、表乾状態のときの質量Ｍai(i=1,2,3,・・N)と
して把握される。すなわち、骨材や水の質量が示方配合
と同等の条件で把握されることとなるので、湿潤状態が
異なる骨材を用いても、示方配合通りの水量でコンクリ
ートを製造することが可能となる。
【００４８】さらに、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2,3・・・
N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)が予定投入
量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投
入を途中で終了するようにしたので、骨材の計量に過不
足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が向上す
る。
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2,3・・・
N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)が予定投入
量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投
入を途中で終了するようにしたので、骨材の計量に過不
足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が向上す
る。
【００４９】また、それに加えて、密度、粒度等が異な
る複数の骨材であっても、湿潤状態の違いによる表面水
の影響を最終的な水量の一部として正確に把握しつつ、
一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度で計量するこ
とが可能となる。
る複数の骨材であっても、湿潤状態の違いによる表面水
の影響を最終的な水量の一部として正確に把握しつつ、
一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度で計量するこ
とが可能となる。
【００５０】ここで、水浸骨材の全容量Ｖfi(i=1,2,3・
・・N)を、上述したように電極式変位センサ等で計測し
てもかまわないが、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・
N)の骨材を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前
記水浸骨材の全容積Ｖfi(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに
維持するようにすれば、水浸骨材の全容量Ｖfは、計量
せずとも既知の値となる。
・・N)を、上述したように電極式変位センサ等で計測し
てもかまわないが、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・
N)の骨材を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前
記水浸骨材の全容積Ｖfi(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに
維持するようにすれば、水浸骨材の全容量Ｖfは、計量
せずとも既知の値となる。
【００５１】水浸骨材の全容積Ｖfi(i=1,2,3,・・N)を
一定値Ｖfに維持する方法としては、水浸骨材中の水を
計量槽からオーバーフローさせる、水浸骨材中の水を計
量槽内の所定深さ位置にて吸引するなどが考えられる。
一定値Ｖfに維持する方法としては、水浸骨材中の水を
計量槽からオーバーフローさせる、水浸骨材中の水を計
量槽内の所定深さ位置にて吸引するなどが考えられる。
【００５２】また、上述したように、少なくとも水浸骨
材の全質量Ｍfi(i=1,2,3,・・N)を計測すれば、第i(i=
1,2,3,・・N)の骨材の表乾状態における質量Ｍai(i=1,
2,3,・・N)及び水の質量Ｍwを求めることができるが、
前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排水量
ＭOを累積値として計測するようにすれば、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入することによって、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材の表面水率を算出することができる。
材の全質量Ｍfi(i=1,2,3,・・N)を計測すれば、第i(i=
1,2,3,・・N)の骨材の表乾状態における質量Ｍai(i=1,
2,3,・・N)及び水の質量Ｍwを求めることができるが、
前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排水量
ＭOを累積値として計測するようにすれば、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入することによって、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材の表面水率を算出することができる。
【００５３】ここで、計量槽への給水量ＭIの累積値
は、必ずしも増加するとは限らず、最初に投入した水量
がその累積値となる、つまり累積値が変動せずに一定と
なる場合が考えられる。また、計量槽からの排水量ＭO
は、必ずしも排水されるとは限らず、累積値が零のまま
という場合も考えられる。一方、水浸骨材の全容積Ｖfi
(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに維持すべく、水浸骨材中
の水を計量槽からオーバーフローさせたり、水浸骨材中
の水を計量槽内の所定深さ位置にて吸引したりする場合
においては、排水量ＭOの累積値は増加することとな
る。
は、必ずしも増加するとは限らず、最初に投入した水量
がその累積値となる、つまり累積値が変動せずに一定と
なる場合が考えられる。また、計量槽からの排水量ＭO
は、必ずしも排水されるとは限らず、累積値が零のまま
という場合も考えられる。一方、水浸骨材の全容積Ｖfi
(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに維持すべく、水浸骨材中
の水を計量槽からオーバーフローさせたり、水浸骨材中
の水を計量槽内の所定深さ位置にて吸引したりする場合
においては、排水量ＭOの累積値は増加することとな
る。
【００５４】なお、第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の湿潤
状態における質量Ｍawiをそれぞれ求めるには、まず、
第１の骨材の湿潤状態の質量を求め、次に、その値を用
いて第２の骨材の湿潤状態の質量を算出し、次に、それ
ら２つの値を用いて第３の骨材の湿潤状態の質量を算出
するというように、第１の骨材から順次求めていく必要
がある。
状態における質量Ｍawiをそれぞれ求めるには、まず、
第１の骨材の湿潤状態の質量を求め、次に、その値を用
いて第２の骨材の湿潤状態の質量を算出し、次に、それ
ら２つの値を用いて第３の骨材の湿潤状態の質量を算出
するというように、第１の骨材から順次求めていく必要
がある。
【００５５】計量槽の容積については任意であって、コ
ンクリート配合を行う単位すなわち１バッチに必要な全
量としてもよいし、何回かに分けて計量するようにして
もよい。
ンクリート配合を行う単位すなわち１バッチに必要な全
量としてもよいし、何回かに分けて計量するようにして
もよい。
【００５６】請求項７の発明に係るコンクリート材料の
計量方法においては、まず、第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨
材の質量混合比と前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表
乾状態における密度ρai(i=1,2,3,・・N)とから平均骨
材密度ρaveを求める。
計量方法においては、まず、第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨
材の質量混合比と前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表
乾状態における密度ρai(i=1,2,3,・・N)とから平均骨
材密度ρaveを求める。
【００５７】次に、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材及
び水を該第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材が水面から出ない
水浸骨材となるように所定の計量槽に同時に投入する。
び水を該第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材が水面から出ない
水浸骨材となるように所定の計量槽に同時に投入する。
【００５８】計量槽に骨材と水を投入するにあたり、い
ずれを先行させるかは任意であるが、水を先行投入し、
しかる後に骨材を投入するようにすれば、特に細骨材の
場合に水浸骨材への気泡混入をかなり抑制することが可
能となる。
ずれを先行させるかは任意であるが、水を先行投入し、
しかる後に骨材を投入するようにすれば、特に細骨材の
場合に水浸骨材への気泡混入をかなり抑制することが可
能となる。
【００５９】次に、前記水浸骨材の全質量Ｍfを計測す
る。水浸骨材の全質量Ｍfを計測するには、水浸骨材で
満たされたときの計量槽の質量から計量槽のみの質量を
差し引けばよい。
る。水浸骨材の全質量Ｍfを計測するには、水浸骨材で
満たされたときの計量槽の質量から計量槽のみの質量を
差し引けばよい。
【００６０】ここで、水浸骨材の全容量Ｖfについて
は、例えば水浸骨材の液位を計測する液位計測手段、具
体的には電極式変位センサを用いて計測することができ
る。
は、例えば水浸骨材の液位を計測する液位計測手段、具
体的には電極式変位センサを用いて計測することができ
る。
【００６１】次に、ρwを水の密度として、以下の２
式、すなわち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５） を解くことによって、表乾状態における前記第ｉ(i=1,
2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)及
び水の質量Ｍwを求める。
式、すなわち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５） を解くことによって、表乾状態における前記第ｉ(i=1,
2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)及
び水の質量Ｍwを求める。
【００６２】ここで、上述した手順によって表乾状態に
おける前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭ
ai(i=1,2,3,・・N)を算出するにあたっては、前記計量
槽への前記第i(i=1,2,3・・・N)の骨材の投入を所定速
度で連続的に又は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全
質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行
い、表乾状態における前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)が予定投入量に達し
たとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投入を途中
で終了する。
おける前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭ
ai(i=1,2,3,・・N)を算出するにあたっては、前記計量
槽への前記第i(i=1,2,3・・・N)の骨材の投入を所定速
度で連続的に又は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全
質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行
い、表乾状態における前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)が予定投入量に達し
たとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投入を途中
で終了する。
【００６３】予定投入量の骨材を計量したならば、次
に、骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配合
で示された水の配合量と比較し、不足していればその不
足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水を
例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材及
び水をコンクリート材料とすればよい。
に、骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配合
で示された水の配合量と比較し、不足していればその不
足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水を
例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材及
び水をコンクリート材料とすればよい。
【００６４】このように、骨材の表面水は、湿潤状態が
異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水の質量
Ｍwの一部として間接的に算出されるとともに、骨材の
質量は、表乾状態における前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)として把握され
る。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件
で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を
用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造す
ることが可能となる。
異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水の質量
Ｍwの一部として間接的に算出されるとともに、骨材の
質量は、表乾状態における前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)として把握され
る。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件
で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を
用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造す
ることが可能となる。
【００６５】さらに、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアル
タイム又は所定時間間隔で行い、表乾状態における前記
第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,
・・N)が予定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,
2,3・・・N)の投入を途中で終了するようにしたので、
骨材の計量に過不足が生じるおそれがなくなり、骨材計
量の効率が向上する。
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアル
タイム又は所定時間間隔で行い、表乾状態における前記
第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,
・・N)が予定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,
2,3・・・N)の投入を途中で終了するようにしたので、
骨材の計量に過不足が生じるおそれがなくなり、骨材計
量の効率が向上する。
【００６６】また、それに加えて、密度、粒度等が異な
る複数の骨材であっても、湿潤状態の違いによる表面水
の影響を最終的な水量の一部として正確に把握しつつ、
一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度で計量するこ
とが可能となる。
る複数の骨材であっても、湿潤状態の違いによる表面水
の影響を最終的な水量の一部として正確に把握しつつ、
一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度で計量するこ
とが可能となる。
【００６７】ここで、水浸骨材の全容量Ｖfを、上述し
たように電極式変位センサ等で計測してもかまわない
が、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材を水浸
骨材として前記計量槽に投入する際、前記水浸骨材の全
容積Ｖfを一定値に維持するようにすれば、水浸骨材の
全容量Ｖfは、計量せずとも既知の値となる。
たように電極式変位センサ等で計測してもかまわない
が、前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材を水浸
骨材として前記計量槽に投入する際、前記水浸骨材の全
容積Ｖfを一定値に維持するようにすれば、水浸骨材の
全容量Ｖfは、計量せずとも既知の値となる。
【００６８】水浸骨材の全容積Ｖfを一定値に維持する
方法としては、水浸骨材中の水を計量槽からオーバーフ
ローさせる、水浸骨材中の水を計量槽内の所定深さ位置
にて吸引するなどが考えられる。
方法としては、水浸骨材中の水を計量槽からオーバーフ
ローさせる、水浸骨材中の水を計量槽内の所定深さ位置
にて吸引するなどが考えられる。
【００６９】また、上述したように、少なくとも水浸骨
材の全質量Ｍfを計測すれば、表乾状態における前記第
ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・
・N)及び水の質量Ｍwを求めることができるが、前記計
量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排水量ＭOを計
測しておけば、次式、 ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） でΣＭawi(i=1,2,3,・・N)を求め、これを、次式、 （ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)―ΣＭai(i=1,2,3,・・N)）／ΣＭai(i=1,2,3,・ ・N) （１７） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の平均表面
水率を算出することができる。
材の全質量Ｍfを計測すれば、表乾状態における前記第
ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・
・N)及び水の質量Ｍwを求めることができるが、前記計
量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排水量ＭOを計
測しておけば、次式、 ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） でΣＭawi(i=1,2,3,・・N)を求め、これを、次式、 （ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)―ΣＭai(i=1,2,3,・・N)）／ΣＭai(i=1,2,3,・ ・N) （１７） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の平均表面
水率を算出することができる。
【００７０】ここで、計量槽への給水量ＭIの累積値
は、必ずしも増加するとは限らず、最初に投入した水量
がその累積値となる、つまり累積値が変動せずに一定と
なる場合が考えられる。また、計量槽からの排水量ＭO
は、必ずしも排水されるとは限らず、累積値が零のまま
という場合も考えられる。一方、水浸骨材の全容積Ｖf
を一定値に維持すべく、水浸骨材中の水を計量槽からオ
ーバーフローさせたり、水浸骨材中の水を計量槽内の所
定深さ位置にて吸引したりする場合においては、排水量
ＭOの累積値は増加することとなる。
は、必ずしも増加するとは限らず、最初に投入した水量
がその累積値となる、つまり累積値が変動せずに一定と
なる場合が考えられる。また、計量槽からの排水量ＭO
は、必ずしも排水されるとは限らず、累積値が零のまま
という場合も考えられる。一方、水浸骨材の全容積Ｖf
を一定値に維持すべく、水浸骨材中の水を計量槽からオ
ーバーフローさせたり、水浸骨材中の水を計量槽内の所
定深さ位置にて吸引したりする場合においては、排水量
ＭOの累積値は増加することとなる。
【００７１】請求項４乃至請求項９に係る本発明の骨材
としては、細骨材のみならず粗骨材も含むものであっ
て、粗骨材の計量にも本発明を適用することができる
が、コンクリートを構成する材料には、実際には細骨材
も粗骨材も必要であるし、細骨材や粗骨材についても、
密度が互いに異なるものや粒度が互いに異なるものを複
数使う場合が想定される。特に、粒度が互いに異なる複
数の骨材を適当な割合で混ぜ合わせることによって、所
望の粒度をもつ骨材をあらたに作り出すことがコンクリ
ートの配合上、重要となることが多い。
としては、細骨材のみならず粗骨材も含むものであっ
て、粗骨材の計量にも本発明を適用することができる
が、コンクリートを構成する材料には、実際には細骨材
も粗骨材も必要であるし、細骨材や粗骨材についても、
密度が互いに異なるものや粒度が互いに異なるものを複
数使う場合が想定される。特に、粒度が互いに異なる複
数の骨材を適当な割合で混ぜ合わせることによって、所
望の粒度をもつ骨材をあらたに作り出すことがコンクリ
ートの配合上、重要となることが多い。
【００７２】請求項４乃至請求項９に係るコンクリート
材料の計量方法は、このように主として密度及び粒度の
少なくともいずれかが互いに異なる複数の骨材を計量す
る場合にきわめて有効な計量方法となる。
材料の計量方法は、このように主として密度及び粒度の
少なくともいずれかが互いに異なる複数の骨材を計量す
る場合にきわめて有効な計量方法となる。
【００７３】なお、本発明で複数の骨材と言うときは、
すべてが細骨材である場合、すべてが粗骨材である場合
及び細骨材と粗骨材とを任意に含む場合のすべてを包摂
するものとする。また、上述したように、複数の骨材と
は、密度や粒度が互いに異なるものをはじめ、産地、強
度、ヤング係数、耐久性、天然骨材か人工骨材か副産骨
材かあるいは天然骨材でも海砂か山砂かという産出状況
その他骨材に関する分類指標が互いに異なるものを言う
ものとする。
すべてが細骨材である場合、すべてが粗骨材である場合
及び細骨材と粗骨材とを任意に含む場合のすべてを包摂
するものとする。また、上述したように、複数の骨材と
は、密度や粒度が互いに異なるものをはじめ、産地、強
度、ヤング係数、耐久性、天然骨材か人工骨材か副産骨
材かあるいは天然骨材でも海砂か山砂かという産出状況
その他骨材に関する分類指標が互いに異なるものを言う
ものとする。
【００７４】また、例えば、ΣＭi(i=1,2,3,・・N)と表
記したときには、総和、すなわち、Ｍ1＋Ｍ2+・・・・
＋ＭNを表すものとする。また、第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材と表記したときには、第１の骨材、第２の骨材、第
３の骨材、・・・・及び第Ｎの骨材を意味するものとす
る。
記したときには、総和、すなわち、Ｍ1＋Ｍ2+・・・・
＋ＭNを表すものとする。また、第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材と表記したときには、第１の骨材、第２の骨材、第
３の骨材、・・・・及び第Ｎの骨材を意味するものとす
る。
【００７５】計量槽の容積については任意であって、コ
ンクリート配合を行う単位すなわち１バッチに必要な全
量としてもよいし、何回かに分けて計量するようにして
もよい。
ンクリート配合を行う単位すなわち１バッチに必要な全
量としてもよいし、何回かに分けて計量するようにして
もよい。
【００７６】なお、水浸骨材内の空気量ａ（％）を考慮
するのであれば、全容量Ｖfに（１―ａ／１００）を乗
じ、これをあらためて全容量Ｖfとすることで、空気量
を除いた実際の全容量でさらに精度の高い計量が可能と
なる。
するのであれば、全容量Ｖfに（１―ａ／１００）を乗
じ、これをあらためて全容量Ｖfとすることで、空気量
を除いた実際の全容量でさらに精度の高い計量が可能と
なる。
【００７７】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るコンクリート
材料の計量方法の実施の形態について、添付図面を参照
して説明する。なお、従来技術と実質的に同一の部品等
については同一の符号を付してその説明を省略する。
材料の計量方法の実施の形態について、添付図面を参照
して説明する。なお、従来技術と実質的に同一の部品等
については同一の符号を付してその説明を省略する。
【００７８】（第１実施形態）
【００７９】図１は、本実施形態に係るコンクリート材
料の計量方法の手順を示したフローチャートである。同
図でわかるように、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法においては、まず、骨材である細骨材が水面
から出ない水浸骨材としてかつ水が計量槽からオーバー
フローするように水及び細骨材を計量槽に投入し、計量
槽内を水浸骨材で満たす（ステップ１０１）。
料の計量方法の手順を示したフローチャートである。同
図でわかるように、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法においては、まず、骨材である細骨材が水面
から出ない水浸骨材としてかつ水が計量槽からオーバー
フローするように水及び細骨材を計量槽に投入し、計量
槽内を水浸骨材で満たす（ステップ１０１）。
【００８０】なお、計量槽に細骨材と水を投入するにあ
たっては、水浸骨材への気泡混入を抑制すべく、水を先
行投入し、しかる後に細骨材を投入するのが望ましい。
また、細骨材を計量槽に直接投入するのではなく、例え
ば電磁式振動体を備えた振動フィーダを用いて計量槽ま
で搬送するようにすれば、細骨材の団粒化、ひいては気
泡混入を防止することができる。
たっては、水浸骨材への気泡混入を抑制すべく、水を先
行投入し、しかる後に細骨材を投入するのが望ましい。
また、細骨材を計量槽に直接投入するのではなく、例え
ば電磁式振動体を備えた振動フィーダを用いて計量槽ま
で搬送するようにすれば、細骨材の団粒化、ひいては気
泡混入を防止することができる。
【００８１】計量槽は、例えば、下方に行くほど内径が
大きくなるよう、中空円錐台状に形成してあるものを用
いることが考えられる。このようにすれば、バイブレー
タ等の振動器具を使用せずとも、計量が終わった水浸骨
材を該計量槽内で閉塞させることなく、底蓋を開いただ
けで下方に自然落下させ、これを、別途計量されたセメ
ントや粗骨材とともに、混練ミキサーに投入することが
できる。
大きくなるよう、中空円錐台状に形成してあるものを用
いることが考えられる。このようにすれば、バイブレー
タ等の振動器具を使用せずとも、計量が終わった水浸骨
材を該計量槽内で閉塞させることなく、底蓋を開いただ
けで下方に自然落下させ、これを、別途計量されたセメ
ントや粗骨材とともに、混練ミキサーに投入することが
できる。
【００８２】このように水及び細骨材を計量槽に投入す
ると、計量槽から水が溢れ出る水位レベルは予め決まっ
ているから、上述したように水浸骨材を満たせば、その
全容量Ｖfは、計量せずとも既知の値となる。
ると、計量槽から水が溢れ出る水位レベルは予め決まっ
ているから、上述したように水浸骨材を満たせば、その
全容量Ｖfは、計量せずとも既知の値となる。
【００８３】次に、水浸骨材の全質量Ｍfを計測する
（ステップ１０２）。水浸骨材の全質量Ｍfは、水浸骨
材で満たされた計量槽の計測値から、水浸骨材が収容さ
れていない空の計量槽の計測値を差し引けばよい。
（ステップ１０２）。水浸骨材の全質量Ｍfは、水浸骨
材で満たされた計量槽の計測値から、水浸骨材が収容さ
れていない空の計量槽の計測値を差し引けばよい。
【００８４】次に、計測された水浸骨材の全質量Ｍfか
ら以下の式を用いて細骨材の表乾状態の質量Ｍa及び水
の質量Ｍwを算出する。なお、ρaは細骨材の表乾状態に
おける密度を、ρwは水の密度を表す。（ステップ１０
３）。 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２）
ら以下の式を用いて細骨材の表乾状態の質量Ｍa及び水
の質量Ｍwを算出する。なお、ρaは細骨材の表乾状態に
おける密度を、ρwは水の密度を表す。（ステップ１０
３）。 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２）
【００８５】ここで、上述した手順で細骨材を計量する
にあたっては、計量槽への骨材の投入を所定速度で連続
的に又は断続的に行いながら、骨材の表乾状態の質量Ｍ
aが予定投入量に達するまでは（ステップ１０４、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１０１〜１０
３）。
にあたっては、計量槽への骨材の投入を所定速度で連続
的に又は断続的に行いながら、骨材の表乾状態の質量Ｍ
aが予定投入量に達するまでは（ステップ１０４、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１０１〜１０
３）。
【００８６】次に、細骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定
投入量に達したならば（ステップ１０４、ＹＥＳ）、細
骨材の投入を終了する。
投入量に達したならば（ステップ１０４、ＹＥＳ）、細
骨材の投入を終了する。
【００８７】予定投入量の細骨材を計量したならば、次
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１０５）。
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１０５）。
【００８８】以上説明したように、本実施形態に係るコ
ンクリート材料の計量方法によれば、細骨材の表面水
は、湿潤状態が異なる細骨材ごとのばらつきが考慮され
た状態で水の質量Ｍwの一部として間接的に算出される
とともに、細骨材の質量は、表乾状態のときの質量Ｍa
として把握される。すなわち、細骨材や水の質量が示方
配合と同等の条件で把握されることとなるので、湿潤状
態が異なる細骨材を用いても、示方配合通りの水量でコ
ンクリートを製造することが可能となる。
ンクリート材料の計量方法によれば、細骨材の表面水
は、湿潤状態が異なる細骨材ごとのばらつきが考慮され
た状態で水の質量Ｍwの一部として間接的に算出される
とともに、細骨材の質量は、表乾状態のときの質量Ｍa
として把握される。すなわち、細骨材や水の質量が示方
配合と同等の条件で把握されることとなるので、湿潤状
態が異なる細骨材を用いても、示方配合通りの水量でコ
ンクリートを製造することが可能となる。
【００８９】さらに、計量槽への細骨材の投入を所定速
度で連続的に又は断続的に行いつつ、水浸骨材の全質量
Ｍfの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、細
骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、
細骨材の投入を終了するようにしたので、細骨材の計量
に過不足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が
向上する。
度で連続的に又は断続的に行いつつ、水浸骨材の全質量
Ｍfの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、細
骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、
細骨材の投入を終了するようにしたので、細骨材の計量
に過不足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が
向上する。
【００９０】また、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法によれば、計量槽から水がオーバーフローす
るように細骨材を計量槽内に投入するようにしたので、
水浸骨材の全容積Ｖfは、オーバーフロー時の計量槽内
の内容積である一定値に維持されることとなり、水浸骨
材の全容量Ｖfをそのつど計測する必要がなくなる。
の計量方法によれば、計量槽から水がオーバーフローす
るように細骨材を計量槽内に投入するようにしたので、
水浸骨材の全容積Ｖfは、オーバーフロー時の計量槽内
の内容積である一定値に維持されることとなり、水浸骨
材の全容量Ｖfをそのつど計測する必要がなくなる。
【００９１】本実施形態では、このように計量槽から水
をオーバーフローさせることで水浸骨材の全容積Ｖfを
一定値に維持するようにしたが、これに代えて、水浸骨
材の全容量Ｖfを、電極式変位センサ等で計測するよう
にしてもかまわない。
をオーバーフローさせることで水浸骨材の全容積Ｖfを
一定値に維持するようにしたが、これに代えて、水浸骨
材の全容量Ｖfを、電極式変位センサ等で計測するよう
にしてもかまわない。
【００９２】かかる電極式変位センサとしては、例えば
検知用電極の下端が計量槽内に収容された水浸骨材の液
面に触れたときの通電状態の変化を監視することによっ
て該水浸骨材の液位を計測できるように構成したものを
用いることができる。
検知用電極の下端が計量槽内に収容された水浸骨材の液
面に触れたときの通電状態の変化を監視することによっ
て該水浸骨材の液位を計測できるように構成したものを
用いることができる。
【００９３】また、本実施形態では、空気量補正に関し
て特に言及しなかったが、水浸骨材内の空気量ａ（％）
を考慮するのであれば、既知である全容量Ｖfに（１―
ａ／１００）を乗じればよい。例えば、（２）式に代え
て、Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖ f ・（１―ａ／１００） （２′） を用いればよい。
て特に言及しなかったが、水浸骨材内の空気量ａ（％）
を考慮するのであれば、既知である全容量Ｖfに（１―
ａ／１００）を乗じればよい。例えば、（２）式に代え
て、Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖ f ・（１―ａ／１００） （２′） を用いればよい。
【００９４】かかる構成により、空気量を除いた実際の
全容量でさらに精度の高い計量が可能となる。
全容量でさらに精度の高い計量が可能となる。
【００９５】また、本実施形態では特に言及しなかった
が、計量槽内に投入した細骨材が水面から出てしまい水
浸骨材とならないおそれがある場合には、細骨材の投入
中又は投入後にバイブレータを降下させ、かかる状態に
て該バイブレータを作動させることで、計量槽内に投入
された細骨材をバイブレータの振動によって平坦に均
し、該細骨材が水面上に出なくするようにすることがで
きる。なお、水浸骨材の質量を計量する際には、バイブ
レータを引き上げ、上昇位置にて次の計量まで退避させ
ておけばよい。
が、計量槽内に投入した細骨材が水面から出てしまい水
浸骨材とならないおそれがある場合には、細骨材の投入
中又は投入後にバイブレータを降下させ、かかる状態に
て該バイブレータを作動させることで、計量槽内に投入
された細骨材をバイブレータの振動によって平坦に均
し、該細骨材が水面上に出なくするようにすることがで
きる。なお、水浸骨材の質量を計量する際には、バイブ
レータを引き上げ、上昇位置にて次の計量まで退避させ
ておけばよい。
【００９６】また、本実施形態では特に言及しなかった
が、計量槽への給水量ＭI及び計量槽からの排水量ＭOを
累積値として計測することで、細骨材の表面水率を算出
するようにしてもよい。
が、計量槽への給水量ＭI及び計量槽からの排水量ＭOを
累積値として計測することで、細骨材の表面水率を算出
するようにしてもよい。
【００９７】図２は、このような変形例に係る計測方法
の手順を示したフローチャートである。かかる計測方法
においては、まず、実施形態と同様、計量槽に水を投入
するとともに、細骨材が水面から出ない水浸骨材として
かつ水が計量槽からオーバーフローするように細骨材を
計量槽に投入し、計量槽内を水浸骨材で満たすが、かか
る作業と並行して、計量槽への給水量ＭI及び計量槽か
らオーバーフローする排水量ＭOを累積値として計測す
る（ステップ１１１）。
の手順を示したフローチャートである。かかる計測方法
においては、まず、実施形態と同様、計量槽に水を投入
するとともに、細骨材が水面から出ない水浸骨材として
かつ水が計量槽からオーバーフローするように細骨材を
計量槽に投入し、計量槽内を水浸骨材で満たすが、かか
る作業と並行して、計量槽への給水量ＭI及び計量槽か
らオーバーフローする排水量ＭOを累積値として計測す
る（ステップ１１１）。
【００９８】以下、実施形態と同様、水浸骨材の全質量
Ｍfを計測し（ステップ１０２）、計測された水浸骨材
の全質量Ｍfから（１）式及び（２）式を用いて細骨材
の表乾状態の質量Ｍa及び水の質量Ｍwを算出する（ステ
ップ１０３）。なお、ここでも、上述した手順で細骨材
を計量するにあたっては、計量槽への細骨材の投入を所
定速度で連続的に又は断続的に行いながら、骨材の表乾
状態の質量Ｍaが予定投入量に達するまでは（ステップ
１１２、ＮＯ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアル
タイム又は所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１１
１、１０２、１０３）。
Ｍfを計測し（ステップ１０２）、計測された水浸骨材
の全質量Ｍfから（１）式及び（２）式を用いて細骨材
の表乾状態の質量Ｍa及び水の質量Ｍwを算出する（ステ
ップ１０３）。なお、ここでも、上述した手順で細骨材
を計量するにあたっては、計量槽への細骨材の投入を所
定速度で連続的に又は断続的に行いながら、骨材の表乾
状態の質量Ｍaが予定投入量に達するまでは（ステップ
１１２、ＮＯ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアル
タイム又は所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１１
１、１０２、１０３）。
【００９９】次に、細骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定
投入量に達したならば（ステップ１１２、ＹＥＳ）、細
骨材の投入を終了する。
投入量に達したならば（ステップ１１２、ＹＥＳ）、細
骨材の投入を終了する。
【０１００】予定投入量の細骨材を計量したならば、次
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１０５）。
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１０５）。
【０１０１】一方、細骨材投入を終了した時点における
水浸骨材の全質量Ｍf、計量槽への給水量ＭI及び計量槽
からの排水量ＭOを用いて、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） で細骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍ
awを、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入して細骨材の表面水率を算出する（ステップ１１
６）。
水浸骨材の全質量Ｍf、計量槽への給水量ＭI及び計量槽
からの排水量ＭOを用いて、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） で細骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍ
awを、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入して細骨材の表面水率を算出する（ステップ１１
６）。
【０１０２】かかる構成によれば、算出された表面水率
を次の計量を行う際の投入水量の目安として用いること
ができる。
を次の計量を行う際の投入水量の目安として用いること
ができる。
【０１０３】（第２実施形態）
【０１０４】次に、第２実施形態について説明する。な
お、本実施形態では、２つの細骨材Ａ，細骨材Ｂを順次
投入するとともに、細骨材Ｂを投入している途中で骨材
投入量が予定投入量に達した場合を想定して説明する。
お、本実施形態では、２つの細骨材Ａ，細骨材Ｂを順次
投入するとともに、細骨材Ｂを投入している途中で骨材
投入量が予定投入量に達した場合を想定して説明する。
【０１０５】図３及び図４は、第２実施形態に係るコン
クリート材料の計量方法の手順を示したフローチャート
である。同図でわかるように、本実施形態に係るコンク
リート材料の計量方法においては、まず、細骨材Ａが水
面から出ない水浸骨材としてかつ水が計量槽からオーバ
ーフローするように水及び細骨材Ａを計量槽に投入し、
計量槽内を水浸骨材で満たす（ステップ１２１）。
クリート材料の計量方法の手順を示したフローチャート
である。同図でわかるように、本実施形態に係るコンク
リート材料の計量方法においては、まず、細骨材Ａが水
面から出ない水浸骨材としてかつ水が計量槽からオーバ
ーフローするように水及び細骨材Ａを計量槽に投入し、
計量槽内を水浸骨材で満たす（ステップ１２１）。
【０１０６】計量槽は、例えば、下方に行くほど内径が
大きくなるよう、中空円錐台状に形成してあるものを用
いることが考えられる。このようにすれば、バイブレー
タ等の振動器具を使用せずとも、計量が終わった水浸骨
材を該計量槽内で閉塞させることなく、底蓋を開いただ
けで下方に自然落下させ、これを、別途計量されたセメ
ントや粗骨材とともに、混練ミキサーに投入することが
できる。
大きくなるよう、中空円錐台状に形成してあるものを用
いることが考えられる。このようにすれば、バイブレー
タ等の振動器具を使用せずとも、計量が終わった水浸骨
材を該計量槽内で閉塞させることなく、底蓋を開いただ
けで下方に自然落下させ、これを、別途計量されたセメ
ントや粗骨材とともに、混練ミキサーに投入することが
できる。
【０１０７】このように水及び細骨材Ａを計量槽に投入
すると、計量槽から水が溢れ出る水位レベルは予め決ま
っているから、上述したように水浸骨材を満たせば、そ
の全容量Ｖf1は、計量せずとも既知の値となる。
すると、計量槽から水が溢れ出る水位レベルは予め決ま
っているから、上述したように水浸骨材を満たせば、そ
の全容量Ｖf1は、計量せずとも既知の値となる。
【０１０８】次に、水浸骨材の全質量Ｍf1を計測する
（ステップ１２２）。水浸骨材の全質量Ｍf1は、水浸骨
材で満たされた計量槽の計測値から、水浸骨材が収容さ
れていない空の計量槽の計測値を差し引けばよい。
（ステップ１２２）。水浸骨材の全質量Ｍf1は、水浸骨
材で満たされた計量槽の計測値から、水浸骨材が収容さ
れていない空の計量槽の計測値を差し引けばよい。
【０１０９】次に、計測された水浸骨材の全質量Ｍf1か
ら以下の式を用いて細骨材Ａの表乾状態の質量Ｍa1を算
出する（ステップ１２３）。 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf （６）
ら以下の式を用いて細骨材Ａの表乾状態の質量Ｍa1を算
出する（ステップ１２３）。 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf （６）
【０１１０】ここで、ρa1は細骨材Ａの表乾状態におけ
る密度を、ρwは水の密度を表す。
る密度を、ρwは水の密度を表す。
【０１１１】上述した手順で細骨材Ａを計量するにあた
っては、計量槽への細骨材Ａの投入を所定速度で連続的
に又は断続的に行いながら、細骨材Ａの表乾状態の質量
Ｍa1の投入量が予定投入量に達するまでは、水浸骨材の
全質量Ｍf1の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で繰
り返し行うが、本実施形態では、細骨材Ａをすべて投入
し終わっても、いまだ予定投入量に達していないことを
想定しているので、引き続いて、第２の骨材である細骨
材Ｂを該細骨材Ｂが水面から出ない水浸骨材としてかつ
水が計量槽からオーバーフローするように計量槽内に投
入する（ステップ１２４）。
っては、計量槽への細骨材Ａの投入を所定速度で連続的
に又は断続的に行いながら、細骨材Ａの表乾状態の質量
Ｍa1の投入量が予定投入量に達するまでは、水浸骨材の
全質量Ｍf1の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で繰
り返し行うが、本実施形態では、細骨材Ａをすべて投入
し終わっても、いまだ予定投入量に達していないことを
想定しているので、引き続いて、第２の骨材である細骨
材Ｂを該細骨材Ｂが水面から出ない水浸骨材としてかつ
水が計量槽からオーバーフローするように計量槽内に投
入する（ステップ１２４）。
【０１１２】なお、計量槽に細骨材Ａ、Ｂと水を投入す
るにあたっては、水浸骨材への気泡混入を抑制すべく、
水を先行投入し、しかる後に細骨材Ａ、Ｂを投入するの
が望ましい。また、細骨材Ａ、Ｂを計量槽に直接投入す
るのではなく、例えば電磁式振動体を備えた振動フィー
ダを用いて計量槽まで搬送するようにすれば、細骨材の
団粒化、ひいては気泡混入を防止することができる。
るにあたっては、水浸骨材への気泡混入を抑制すべく、
水を先行投入し、しかる後に細骨材Ａ、Ｂを投入するの
が望ましい。また、細骨材Ａ、Ｂを計量槽に直接投入す
るのではなく、例えば電磁式振動体を備えた振動フィー
ダを用いて計量槽まで搬送するようにすれば、細骨材の
団粒化、ひいては気泡混入を防止することができる。
【０１１３】次に、水浸骨材の全質量Ｍf2を計測する
（ステップ１２５）。
（ステップ１２５）。
【０１１４】次に、計測された水浸骨材の全質量Ｍf2か
ら以下の式を用いて細骨材Ｂの表乾状態の質量Ｍa2及び
水の質量Ｍwを算出する。なお、ρa2は細骨材Ｂの表乾
状態における密度を表す（ステップ１２６）。 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf （８）
ら以下の式を用いて細骨材Ｂの表乾状態の質量Ｍa2及び
水の質量Ｍwを算出する。なお、ρa2は細骨材Ｂの表乾
状態における密度を表す（ステップ１２６）。 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf （８）
【０１１５】ここで、上述した手順で細骨材Ｂを計量す
るにあたっては、計量槽への細骨材Ｂの投入を所定速度
で連続的に又は断続的に行いながら、それまでに投入し
た細骨材Ａ、Ｂの表乾状態における質量総和ΣＭai(i=
1,2)が予定投入量に達するまでは（ステップ１２７、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍf2の計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１２４〜１２
６）。
るにあたっては、計量槽への細骨材Ｂの投入を所定速度
で連続的に又は断続的に行いながら、それまでに投入し
た細骨材Ａ、Ｂの表乾状態における質量総和ΣＭai(i=
1,2)が予定投入量に達するまでは（ステップ１２７、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍf2の計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１２４〜１２
６）。
【０１１６】次に、投入した細骨材Ａ、Ｂの表乾状態に
おける質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１２７、ＹＥＳ）、細骨材Ｂの投入を途
中で終了する。
おける質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１２７、ＹＥＳ）、細骨材Ｂの投入を途
中で終了する。
【０１１７】このように、細骨材Ｂの投入中に予定投入
量の骨材を計量し終えたならば、次に、骨材投入を終了
した時点の水の質量Ｍwを示方配合で示された水の配合
量と比較し、不足していればその不足分の水を補充し、
多すぎる場合にはその過剰分の水を例えばバキューム等
で吸引除去した上、これらの骨材及び水をコンクリート
材料とする（ステップ１２８）。
量の骨材を計量し終えたならば、次に、骨材投入を終了
した時点の水の質量Ｍwを示方配合で示された水の配合
量と比較し、不足していればその不足分の水を補充し、
多すぎる場合にはその過剰分の水を例えばバキューム等
で吸引除去した上、これらの骨材及び水をコンクリート
材料とする（ステップ１２８）。
【０１１８】以上説明したように、本実施形態に係るコ
ンクリート材料の計量方法によれば、細骨材Ａ、Ｂの表
面水を、湿潤状態が異なる骨材ごとのばらつきが考慮さ
れた状態で水の質量Ｍwの一部として間接的に算出する
ことができるとともに、細骨材Ａ、Ｂの質量を表乾状態
のときの質量Ｍai(i=1,2)として把握することができ
る。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件
で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を
用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造す
ることが可能となる。
ンクリート材料の計量方法によれば、細骨材Ａ、Ｂの表
面水を、湿潤状態が異なる骨材ごとのばらつきが考慮さ
れた状態で水の質量Ｍwの一部として間接的に算出する
ことができるとともに、細骨材Ａ、Ｂの質量を表乾状態
のときの質量Ｍai(i=1,2)として把握することができ
る。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件
で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を
用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造す
ることが可能となる。
【０１１９】さらに、計量槽への細骨材Ａ、細骨材Ｂの
骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつ
つ、水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2)の計測をリアルタイ
ム又は所定時間間隔で行い、細骨材Ａ、細骨材Ｂの表乾
状態の質量Ｍai(i=1,2)が予定投入量に達したとき、細
骨材Ａ、細骨材Ｂの投入を途中で終了するようにしたの
で、細骨材の計量に過不足が生じるおそれがなくなり、
骨材計量の効率が向上する。
骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつ
つ、水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2)の計測をリアルタイ
ム又は所定時間間隔で行い、細骨材Ａ、細骨材Ｂの表乾
状態の質量Ｍai(i=1,2)が予定投入量に達したとき、細
骨材Ａ、細骨材Ｂの投入を途中で終了するようにしたの
で、細骨材の計量に過不足が生じるおそれがなくなり、
骨材計量の効率が向上する。
【０１２０】また、密度、粒度等が異なる細骨材Ａ，Ｂ
であっても、一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度
で計量することも可能となる。
であっても、一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度
で計量することも可能となる。
【０１２１】また、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法によれば、計量槽から水がオーバーフローす
るように細骨材Ａ、Ｂを計量槽内に投入するようにした
ので、水浸骨材の全容積Ｖfi(i=1,2)は、オーバーフロ
ー時の計量槽内の内容積である一定値Ｖfに維持される
こととなり、水浸骨材の全容量Ｖfi(i=1,2)をそのつど
計測する必要がなくなる。
の計量方法によれば、計量槽から水がオーバーフローす
るように細骨材Ａ、Ｂを計量槽内に投入するようにした
ので、水浸骨材の全容積Ｖfi(i=1,2)は、オーバーフロ
ー時の計量槽内の内容積である一定値Ｖfに維持される
こととなり、水浸骨材の全容量Ｖfi(i=1,2)をそのつど
計測する必要がなくなる。
【０１２２】本実施形態では、このように計量槽から水
をオーバーフローさせることで水浸骨材の全容積Ｖfi(i
=1,2)を一定値Ｖfに維持するようにしたが、これに代え
て、水浸骨材の全容量Ｖfi(i=1,2)を、上述したように
電極式変位センサ等で計測するようにしてもかまわな
い。
をオーバーフローさせることで水浸骨材の全容積Ｖfi(i
=1,2)を一定値Ｖfに維持するようにしたが、これに代え
て、水浸骨材の全容量Ｖfi(i=1,2)を、上述したように
電極式変位センサ等で計測するようにしてもかまわな
い。
【０１２３】かかる電極式変位センサとしては、例えば
検知用電極の下端が計量槽内に収容された水浸骨材の液
面に触れたときの通電状態の変化を監視することによっ
て該水浸骨材の液位を計測できるように構成したものを
用いることができる。
検知用電極の下端が計量槽内に収容された水浸骨材の液
面に触れたときの通電状態の変化を監視することによっ
て該水浸骨材の液位を計測できるように構成したものを
用いることができる。
【０１２４】また、本実施形態では、２種類の細骨材を
例として説明したが、骨材の種類の数は任意であること
は言うまでもない。また、粗骨材の計量にも適用するこ
とができるし、細骨材と粗骨材との組み合わせについて
も適用可能である。
例として説明したが、骨材の種類の数は任意であること
は言うまでもない。また、粗骨材の計量にも適用するこ
とができるし、細骨材と粗骨材との組み合わせについて
も適用可能である。
【０１２５】また、本実施形態では、空気量補正に関し
て特に言及しなかったが、水浸骨材内の空気量ａ（％）
を考慮するのであれば、既知である全容量Ｖfに（１―
ａ／１００）を乗じればよい。例えば、（６）式に代え
て、Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝ Ｖf1・（１―ａ／１００） （６′） を用いればよい。
て特に言及しなかったが、水浸骨材内の空気量ａ（％）
を考慮するのであれば、既知である全容量Ｖfに（１―
ａ／１００）を乗じればよい。例えば、（６）式に代え
て、Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝ Ｖf1・（１―ａ／１００） （６′） を用いればよい。
【０１２６】かかる構成により、空気量を除いた実際の
全容量でさらに精度の高い計量が可能となる。
全容量でさらに精度の高い計量が可能となる。
【０１２７】また、本実施形態では特に言及しなかった
が、計量槽内に投入した細骨材が水面から出てしまい水
浸骨材とならないおそれがある場合には、細骨材Ａ、Ｂ
の投入中又は投入後にバイブレータを降下させ、かかる
状態にて該バイブレータを作動させることで、計量槽内
に投入された細骨材Ａ、Ｂをバイブレータの振動によっ
て平坦に均し、該細骨材が水面上に出なくするようにす
ることができる。なお、水浸骨材の質量を計量する際に
は、バイブレータを引き上げ、上昇位置にて次の計量ま
で退避させておけばよい。
が、計量槽内に投入した細骨材が水面から出てしまい水
浸骨材とならないおそれがある場合には、細骨材Ａ、Ｂ
の投入中又は投入後にバイブレータを降下させ、かかる
状態にて該バイブレータを作動させることで、計量槽内
に投入された細骨材Ａ、Ｂをバイブレータの振動によっ
て平坦に均し、該細骨材が水面上に出なくするようにす
ることができる。なお、水浸骨材の質量を計量する際に
は、バイブレータを引き上げ、上昇位置にて次の計量ま
で退避させておけばよい。
【０１２８】また、本実施形態では特に言及しなかった
が、計量槽への給水量ＭI及び計量槽からの排水量ＭOを
累積値として計測するようにしておけば、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表面水率
を算出することができる。
が、計量槽への給水量ＭI及び計量槽からの排水量ＭOを
累積値として計測するようにしておけば、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表面水率
を算出することができる。
【０１２９】図５及び図６は、このような変形例に係る
計測方法の手順を示したフローチャートである。かかる
計測方法においては、２つの細骨材Ａ，Ｂを用いる場合
を例とし、実施形態と同様、細骨材Ｂの投入途中で予定
投入量に達する場合を想定して説明する。
計測方法の手順を示したフローチャートである。かかる
計測方法においては、２つの細骨材Ａ，Ｂを用いる場合
を例とし、実施形態と同様、細骨材Ｂの投入途中で予定
投入量に達する場合を想定して説明する。
【０１３０】かかる変形例においては、まず、計量槽に
水を投入するとともに、細骨材Ａが水面から出ない水浸
骨材としてかつ水が計量槽からオーバーフローするよう
に細骨材Ａを計量槽に投入し、計量槽内を水浸骨材で満
たすが、かかる作業と並行して、計量槽への給水量ＭI
の計測を行うとともに、計量槽からオーバーフローする
排水量ＭOの計測を行う（ステップ１３１）。
水を投入するとともに、細骨材Ａが水面から出ない水浸
骨材としてかつ水が計量槽からオーバーフローするよう
に細骨材Ａを計量槽に投入し、計量槽内を水浸骨材で満
たすが、かかる作業と並行して、計量槽への給水量ＭI
の計測を行うとともに、計量槽からオーバーフローする
排水量ＭOの計測を行う（ステップ１３１）。
【０１３１】以下、実施形態と同様、水浸骨材の全質量
Ｍf1を計測し（ステップ１２２）、計測された水浸骨材
の全質量Ｍf1から（５）式及び（６）式を用いて細骨材
Ａの表乾状態の質量Ｍa1を算出する（ステップ１２
３）。
Ｍf1を計測し（ステップ１２２）、計測された水浸骨材
の全質量Ｍf1から（５）式及び（６）式を用いて細骨材
Ａの表乾状態の質量Ｍa1を算出する（ステップ１２
３）。
【０１３２】次に、水の給水量ＭI及び排水量ＭOを用い
て次式、 ΣＭawj(j=1)＝Ｍf1―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1)、すなわちＭaw1を求め、次に、該Ｍaw1
を、次式、 （Ｍaw1―Ｍa1）／Ｍa1 （１２） に代入して細骨材Ａの表面水率を算出する（ステップ１
３２）。
て次式、 ΣＭawj(j=1)＝Ｍf1―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1)、すなわちＭaw1を求め、次に、該Ｍaw1
を、次式、 （Ｍaw1―Ｍa1）／Ｍa1 （１２） に代入して細骨材Ａの表面水率を算出する（ステップ１
３２）。
【０１３３】次に、実施形態と同様、細骨材Ｂを該細骨
材が水面から出ない水浸骨材としてかつ水が計量槽から
オーバーフローするように計量槽内に投入し（ステップ
１２４）、水浸骨材の全質量Ｍf2を計測し（ステップ１
２５）、計測された水浸骨材の全質量Ｍf2から（７）式
及び（８）式を用いて細骨材Ｂの表乾状態の質量Ｍa2及
び水の質量Ｍwを算出する（ステップ１２６）。
材が水面から出ない水浸骨材としてかつ水が計量槽から
オーバーフローするように計量槽内に投入し（ステップ
１２４）、水浸骨材の全質量Ｍf2を計測し（ステップ１
２５）、計測された水浸骨材の全質量Ｍf2から（７）式
及び（８）式を用いて細骨材Ｂの表乾状態の質量Ｍa2及
び水の質量Ｍwを算出する（ステップ１２６）。
【０１３４】ここで、上述した手順で細骨材Ｂを計量す
るにあたっては、計量槽への細骨材Ｂの投入を所定速度
で連続的に又は断続的に行いながら、それまでに投入し
た細骨材Ａ、Ｂの表乾状態における質量総和ΣＭai(i=
1,2)が予定投入量に達するまでは（ステップ１２７、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍf2の計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１２４〜１２
６）。
るにあたっては、計量槽への細骨材Ｂの投入を所定速度
で連続的に又は断続的に行いながら、それまでに投入し
た細骨材Ａ、Ｂの表乾状態における質量総和ΣＭai(i=
1,2)が予定投入量に達するまでは（ステップ１２７、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍf2の計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１２４〜１２
６）。
【０１３５】次に、投入した細骨材Ａ、Ｂの表乾状態に
おける質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１２７、ＹＥＳ）、細骨材Ｂの投入を途
中で終了する。
おける質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１２７、ＹＥＳ）、細骨材Ｂの投入を途
中で終了する。
【０１３６】次に、投入を途中で終了した時点での水の
給水量ＭI及び排水量ＭOを用いて、次式、 ΣＭawj(j=1,2)＝Ｍf2―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2)―ΣＭawj(j=1) （１２） でＭaw2を求め、該Ｍaw2を、次式、 （Ｍaw2―Ｍa2）／Ｍa2 （１３） に代入して細骨材Ｂの表面水率を算出する（１３３）。
給水量ＭI及び排水量ＭOを用いて、次式、 ΣＭawj(j=1,2)＝Ｍf2―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2)―ΣＭawj(j=1) （１２） でＭaw2を求め、該Ｍaw2を、次式、 （Ｍaw2―Ｍa2）／Ｍa2 （１３） に代入して細骨材Ｂの表面水率を算出する（１３３）。
【０１３７】次に、算出された水の質量Ｍw、表乾状態
の細骨材Ａの質量Ｍa1及び表乾状態の細骨材Ｂの質量Ｍ
a2を示方配合で示されたそれらの配合量と適宜比較して
補充すべき不足分を計量し、補充すべきものが水であれ
ばその不足分を、補充すべきものが細骨材であればステ
ップ１３３で求めた表面水率を用いて表面水を考慮しつ
つ、その不足分を上述の水浸骨材に加えてコンクリート
材料とする。なお、水が多すぎた場合には、その余剰分
をバキューム等で吸引除去する（ステップ１３４）。
の細骨材Ａの質量Ｍa1及び表乾状態の細骨材Ｂの質量Ｍ
a2を示方配合で示されたそれらの配合量と適宜比較して
補充すべき不足分を計量し、補充すべきものが水であれ
ばその不足分を、補充すべきものが細骨材であればステ
ップ１３３で求めた表面水率を用いて表面水を考慮しつ
つ、その不足分を上述の水浸骨材に加えてコンクリート
材料とする。なお、水が多すぎた場合には、その余剰分
をバキューム等で吸引除去する（ステップ１３４）。
【０１３８】（第３実施形態）
【０１３９】次に、第３実施形態について説明する。
【０１４０】図７は、本実施形態に係るコンクリート材
料の計量方法の手順を示したフローチャートである。同
図でわかるように、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法においては、２つの細骨材Ａ，Ｂを用いる場
合を例とし、まず、第１の骨材である細骨材Ａ及び第２
の骨材である細骨材Ｂの質量混合比と細骨材Ａ及び細骨
材Ｂの表乾状態における密度ρai(i=1,2)とから平均骨
材密度ρaveを求める（ステップ１４１）。
料の計量方法の手順を示したフローチャートである。同
図でわかるように、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法においては、２つの細骨材Ａ，Ｂを用いる場
合を例とし、まず、第１の骨材である細骨材Ａ及び第２
の骨材である細骨材Ｂの質量混合比と細骨材Ａ及び細骨
材Ｂの表乾状態における密度ρai(i=1,2)とから平均骨
材密度ρaveを求める（ステップ１４１）。
【０１４１】細骨材Ａと細骨材Ｂは、質量混合比がわか
っている状態でまとめて所定の貯留ホッパーに貯留して
おいてもよいし、２つの貯留ホッパーを個別に用意し、
それらの直下から計量槽までの搬送速度から質量混合比
を算出してもよい。また、逆に、目標とする質量混合比
となるように搬送速度を調整するようにしてもよい。
っている状態でまとめて所定の貯留ホッパーに貯留して
おいてもよいし、２つの貯留ホッパーを個別に用意し、
それらの直下から計量槽までの搬送速度から質量混合比
を算出してもよい。また、逆に、目標とする質量混合比
となるように搬送速度を調整するようにしてもよい。
【０１４２】次に、計量槽内に水を投入するとともに、
細骨材Ａ、Ｂが水面から出ない水浸骨材としてかつ水が
計量槽からオーバーフローするように細骨材Ａ、Ｂを計
量槽に同時投入し、計量槽を水浸骨材で満たす（ステッ
プ１４２）。
細骨材Ａ、Ｂが水面から出ない水浸骨材としてかつ水が
計量槽からオーバーフローするように細骨材Ａ、Ｂを計
量槽に同時投入し、計量槽を水浸骨材で満たす（ステッ
プ１４２）。
【０１４３】計量槽は、例えば、下方に行くほど内径が
大きくなるよう、中空円錐台状に形成してあるものを用
いることが考えられる。このようにすれば、バイブレー
タ等の振動器具を使用せずとも、計量が終わった水浸骨
材を該計量槽内で閉塞させることなく、底蓋を開いただ
けで下方に自然落下させ、これを、別途計量されたセメ
ントや粗骨材とともに、混練ミキサーに投入することが
できる。
大きくなるよう、中空円錐台状に形成してあるものを用
いることが考えられる。このようにすれば、バイブレー
タ等の振動器具を使用せずとも、計量が終わった水浸骨
材を該計量槽内で閉塞させることなく、底蓋を開いただ
けで下方に自然落下させ、これを、別途計量されたセメ
ントや粗骨材とともに、混練ミキサーに投入することが
できる。
【０１４４】なお、計量槽に細骨材Ａ及び細骨材Ｂを同
時投入するにあたっては、水浸骨材への気泡混入を抑制
すべく、水を先行投入し、しかる後に細骨材Ａ及び細骨
材Ｂを同時投入するのが望ましい。また、例えば電磁式
振動体を備えた振動フィーダを用いて細骨材Ａ、Ｂを計
量槽まで搬送した方が、細骨材の団粒化、ひいては気泡
混入を未然に防止することができる。
時投入するにあたっては、水浸骨材への気泡混入を抑制
すべく、水を先行投入し、しかる後に細骨材Ａ及び細骨
材Ｂを同時投入するのが望ましい。また、例えば電磁式
振動体を備えた振動フィーダを用いて細骨材Ａ、Ｂを計
量槽まで搬送した方が、細骨材の団粒化、ひいては気泡
混入を未然に防止することができる。
【０１４５】このように水及び細骨材Ａ、Ｂを計量槽に
投入すると、計量槽から水が溢れ出る水位レベルは予め
決まっているから、上述したように水浸骨材を満たせ
ば、その全容量Ｖfは、計量せずとも既知の値となる。
投入すると、計量槽から水が溢れ出る水位レベルは予め
決まっているから、上述したように水浸骨材を満たせ
ば、その全容量Ｖfは、計量せずとも既知の値となる。
【０１４６】次に、水浸骨材の全質量Ｍfを計測する
（ステップ１４３）。水浸骨材の全質量Ｍfは、水浸骨
材で満たされた計量槽の計測値から、水浸骨材が収容さ
れていない空の計量槽の計測値を差し引けばよい。
（ステップ１４３）。水浸骨材の全質量Ｍfは、水浸骨
材で満たされた計量槽の計測値から、水浸骨材が収容さ
れていない空の計量槽の計測値を差し引けばよい。
【０１４７】次に、計測された水浸骨材の全質量Ｍfか
ら以下の式を用いて表乾状態における細骨材Ａ及び細骨
材Ｂの質量総和ΣＭai(i=1,2)及び水の質量Ｍwを求める
（ステップ１４４）。 ΣＭai(i=1,2)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５）
ら以下の式を用いて表乾状態における細骨材Ａ及び細骨
材Ｂの質量総和ΣＭai(i=1,2)及び水の質量Ｍwを求める
（ステップ１４４）。 ΣＭai(i=1,2)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５）
【０１４８】ここで、上述した手順で細骨材Ａ及び細骨
材Ｂを計量するにあたっては、計量槽への細骨材の投入
を所定速度で連続的に又は断続的に行いながら、表乾状
態における細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質量総和ΣＭai(i=
1,2)が予定投入量に達するまでは（ステップ１４５、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１４２〜１４
４）。
材Ｂを計量するにあたっては、計量槽への細骨材の投入
を所定速度で連続的に又は断続的に行いながら、表乾状
態における細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質量総和ΣＭai(i=
1,2)が予定投入量に達するまでは（ステップ１４５、Ｎ
Ｏ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は
所定時間間隔で繰り返し行う（ステップ１４２〜１４
４）。
【０１４９】次に、表乾状態における細骨材Ａ及び細骨
材Ｂの質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１４５、ＹＥＳ）、細骨材Ａ及び細骨材
Ｂの投入を途中で終了する。
材Ｂの質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１４５、ＹＥＳ）、細骨材Ａ及び細骨材
Ｂの投入を途中で終了する。
【０１５０】予定投入量の細骨材を計量したならば、次
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１４６）。
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１４６）。
【０１５１】以上説明したように、本実施形態に係るコ
ンクリート材料の計量方法によれば、細骨材Ａ、Ｂの表
面水を、湿潤状態が異なる骨材ごとのばらつきが考慮さ
れた状態で水の質量Ｍwの一部として間接的に算出する
ことができるとともに、細骨材Ａ、Ｂの質量を表乾状態
のときの質量総和ΣＭai(i=1,2)として把握することが
できる。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の
条件で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨
材を用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製
造することが可能となる。
ンクリート材料の計量方法によれば、細骨材Ａ、Ｂの表
面水を、湿潤状態が異なる骨材ごとのばらつきが考慮さ
れた状態で水の質量Ｍwの一部として間接的に算出する
ことができるとともに、細骨材Ａ、Ｂの質量を表乾状態
のときの質量総和ΣＭai(i=1,2)として把握することが
できる。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の
条件で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨
材を用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製
造することが可能となる。
【０１５２】さらに、計量槽への細骨材Ａ、細骨材Ｂの
骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつ
つ、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所
定時間間隔で行い、表乾状態のときの質量総和ΣＭai(i
=1,2)が予定投入量に達したとき、細骨材Ａ、細骨材Ｂ
の投入を途中で終了するようにしたので、細骨材の計量
に過不足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が
向上する。
骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつ
つ、水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所
定時間間隔で行い、表乾状態のときの質量総和ΣＭai(i
=1,2)が予定投入量に達したとき、細骨材Ａ、細骨材Ｂ
の投入を途中で終了するようにしたので、細骨材の計量
に過不足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が
向上する。
【０１５３】また、密度、粒度等が異なる細骨材Ａ，Ｂ
であっても、一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度
で計量することも可能となる。
であっても、一つの計量槽内で効率よくしかも高い精度
で計量することも可能となる。
【０１５４】また、本実施形態に係るコンクリート材料
の計量方法によれば、計量槽から水がオーバーフローす
るように細骨材Ａ、Ｂを計量槽内に同時投入するように
したので、水浸骨材の全容積Ｖfは、オーバーフロー時
の計量槽内の内容積である一定値に維持されることとな
り、水浸骨材の全容量Ｖfを計測する必要がなくなる。
の計量方法によれば、計量槽から水がオーバーフローす
るように細骨材Ａ、Ｂを計量槽内に同時投入するように
したので、水浸骨材の全容積Ｖfは、オーバーフロー時
の計量槽内の内容積である一定値に維持されることとな
り、水浸骨材の全容量Ｖfを計測する必要がなくなる。
【０１５５】本実施形態では、このように計量槽から水
をオーバーフローさせることで水浸骨材の全容積Ｖfを
一定値に維持するようにしたが、これに代えて、水浸骨
材の全容量Ｖfを、上述したように電極式変位センサ等
で計測するようにしてもかまわない。
をオーバーフローさせることで水浸骨材の全容積Ｖfを
一定値に維持するようにしたが、これに代えて、水浸骨
材の全容量Ｖfを、上述したように電極式変位センサ等
で計測するようにしてもかまわない。
【０１５６】かかる電極式変位センサとしては、例えば
検知用電極の下端が計量槽内に収容された水浸骨材の液
面に触れたときの通電状態の変化を監視することによっ
て該水浸骨材の液位を計測できるように構成したものを
用いることができる。
検知用電極の下端が計量槽内に収容された水浸骨材の液
面に触れたときの通電状態の変化を監視することによっ
て該水浸骨材の液位を計測できるように構成したものを
用いることができる。
【０１５７】また、本実施形態では、２種類の細骨材を
例として説明したが、骨材の種類の数は任意であること
は言うまでもない。また、粗骨材の計量にも適用するこ
とができるし、細骨材と粗骨材との組み合わせについて
も適用可能である。
例として説明したが、骨材の種類の数は任意であること
は言うまでもない。また、粗骨材の計量にも適用するこ
とができるし、細骨材と粗骨材との組み合わせについて
も適用可能である。
【０１５８】また、本実施形態では、空気量補正に関し
て特に言及しなかったが、水浸骨材内の空気量ａ（％）
を考慮するのであれば、既知である全容量Ｖfに（１―
ａ／１００）を乗じればよい。例えば、（１５）式に代
えて、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf・（１―ａ／１００） （１５′） を用いればよい。
て特に言及しなかったが、水浸骨材内の空気量ａ（％）
を考慮するのであれば、既知である全容量Ｖfに（１―
ａ／１００）を乗じればよい。例えば、（１５）式に代
えて、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf・（１―ａ／１００） （１５′） を用いればよい。
【０１５９】かかる構成により、空気量を除いた実際の
全容量でさらに精度の高い計量が可能となる。
全容量でさらに精度の高い計量が可能となる。
【０１６０】また、本実施形態では特に言及しなかった
が、計量槽内に投入した骨材が水面から出てしまい水浸
骨材とならないおそれがある場合には、細骨材Ａ、Ｂの
投入中又は投入後にバイブレータを降下させ、かかる状
態にて該バイブレータを作動させることで、計量槽内に
投入された細骨材Ａ、Ｂをバイブレータの振動によって
平坦に均し、該細骨材が水面上に出なくするようにする
ことができる。なお、水浸骨材の質量を計量する際に
は、バイブレータを引き上げ、上昇位置にて次の計量ま
で退避させておけばよい。
が、計量槽内に投入した骨材が水面から出てしまい水浸
骨材とならないおそれがある場合には、細骨材Ａ、Ｂの
投入中又は投入後にバイブレータを降下させ、かかる状
態にて該バイブレータを作動させることで、計量槽内に
投入された細骨材Ａ、Ｂをバイブレータの振動によって
平坦に均し、該細骨材が水面上に出なくするようにする
ことができる。なお、水浸骨材の質量を計量する際に
は、バイブレータを引き上げ、上昇位置にて次の計量ま
で退避させておけばよい。
【０１６１】また、本実施形態では特に言及しなかった
が、前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排
水量ＭOを累積値として計測することで、前記第ｉ(i=1,
2,3,・・N)の骨材の平均表面水率を算出するようにして
もよい。
が、前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量槽からの排
水量ＭOを累積値として計測することで、前記第ｉ(i=1,
2,3,・・N)の骨材の平均表面水率を算出するようにして
もよい。
【０１６２】図８は、かかる変形例に係る計測方法の手
順を示したフローチャートである。かかる計測方法にお
いては、２つの細骨材Ａ，Ｂを用いる場合を例とし、ま
ず、上述の実施形態と同様、細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質
量混合比と細骨材Ａ及び細骨材Ｂの表乾状態における密
度ρai(i=1,2)とから平均骨材密度ρaveを求める（ステ
ップ１４１）。
順を示したフローチャートである。かかる計測方法にお
いては、２つの細骨材Ａ，Ｂを用いる場合を例とし、ま
ず、上述の実施形態と同様、細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質
量混合比と細骨材Ａ及び細骨材Ｂの表乾状態における密
度ρai(i=1,2)とから平均骨材密度ρaveを求める（ステ
ップ１４１）。
【０１６３】次に、計量槽内に水を投入するとともに、
細骨材Ａ及び細骨材Ｂが水面から出ない水浸骨材として
かつ水が計量槽からオーバーフローするように細骨材Ａ
及び細骨材Ｂを計量槽に同時投入し、計量槽内を水浸骨
材で満たすが、かかる作業と並行して、計量槽への給水
量ＭIの計測を行うとともに、計量槽からオーバーフロ
ーする水の排水量ＭOの計測を行う（ステップ１５
１）。
細骨材Ａ及び細骨材Ｂが水面から出ない水浸骨材として
かつ水が計量槽からオーバーフローするように細骨材Ａ
及び細骨材Ｂを計量槽に同時投入し、計量槽内を水浸骨
材で満たすが、かかる作業と並行して、計量槽への給水
量ＭIの計測を行うとともに、計量槽からオーバーフロ
ーする水の排水量ＭOの計測を行う（ステップ１５
１）。
【０１６４】以下、実施形態と同様、水浸骨材の全質量
Ｍfを計測し（ステップ１４３）、計測された水浸骨材
の全質量Ｍfから（１４）式及び（１５）式を用いて表
乾状態における細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質量総和ΣＭai
(i=1,2)及び水の質量Ｍwを求める（ステップ１４４）。
Ｍfを計測し（ステップ１４３）、計測された水浸骨材
の全質量Ｍfから（１４）式及び（１５）式を用いて表
乾状態における細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質量総和ΣＭai
(i=1,2)及び水の質量Ｍwを求める（ステップ１４４）。
【０１６５】ここで、上述した手順で細骨材Ａ及び細骨
材Ｂを計量するにあたっては、実施形態と同様、計量槽
への細骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行
いながら、表乾状態における細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質
量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達するまでは（ス
テップ１４５、ＮＯ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測を
リアルタイム又は所定時間間隔で繰り返し行う（ステッ
プ１５１、１４３、１４４）。
材Ｂを計量するにあたっては、実施形態と同様、計量槽
への細骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行
いながら、表乾状態における細骨材Ａ及び細骨材Ｂの質
量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達するまでは（ス
テップ１４５、ＮＯ）、水浸骨材の全質量Ｍfの計測を
リアルタイム又は所定時間間隔で繰り返し行う（ステッ
プ１５１、１４３、１４４）。
【０１６６】次に、表乾状態における細骨材Ａ及び細骨
材Ｂの質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１４５、ＹＥＳ）、細骨材Ａ及び細骨材
Ｂの投入を途中で終了する。
材Ｂの質量総和ΣＭai(i=1,2)が予定投入量に達したな
らば（ステップ１４５、ＹＥＳ）、細骨材Ａ及び細骨材
Ｂの投入を途中で終了する。
【０１６７】予定投入量の細骨材を計量したならば、次
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１４６）。
に、細骨材投入を終了した時点の水の質量Ｍwを示方配
合で示された水の配合量と比較し、不足していればその
不足分の水を補充し、多すぎる場合にはその過剰分の水
を例えばバキューム等で吸引除去した上、これらの骨材
及び水をコンクリート材料とする（ステップ１４６）。
【０１６８】一方、細骨材投入を終了した時点における
水浸骨材の全質量Ｍf、計量槽への給水量ＭI及び計量槽
からの排水量ＭOを用いて、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） で細骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍ
awを、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （１７） に代入して細骨材の表面水率を算出する（ステップ１５
２）。
水浸骨材の全質量Ｍf、計量槽への給水量ＭI及び計量槽
からの排水量ＭOを用いて、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） で細骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍ
awを、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （１７） に代入して細骨材の表面水率を算出する（ステップ１５
２）。
【０１６９】かかる構成によれば、算出された表面水率
を次の計量を行う際の投入水量の目安として用いること
ができる。
を次の計量を行う際の投入水量の目安として用いること
ができる。
【０１７０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明に係るコンク
リート材料の計量方法によれば、骨材の表面水を、湿潤
状態が異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水
の質量Ｍwの一部として間接的に算出することができ
る。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件
で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を
用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造す
ることが可能となる。また、計量槽への骨材の投入を所
定速度で連続的に又は断続的に行いつつ、水浸骨材の全
質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行
い、骨材の投入量が予定投入量に達したとき、骨材の投
入を途中で終了するようにしたので、骨材の計量に過不
足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が向上す
る。
リート材料の計量方法によれば、骨材の表面水を、湿潤
状態が異なる骨材ごとのばらつきが考慮された状態で水
の質量Ｍwの一部として間接的に算出することができ
る。すなわち、骨材や水の質量が示方配合と同等の条件
で把握されることとなるので、湿潤状態が異なる骨材を
用いても、示方配合通りの水量でコンクリートを製造す
ることが可能となる。また、計量槽への骨材の投入を所
定速度で連続的に又は断続的に行いつつ、水浸骨材の全
質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行
い、骨材の投入量が予定投入量に達したとき、骨材の投
入を途中で終了するようにしたので、骨材の計量に過不
足が生じるおそれがなくなり、骨材計量の効率が向上す
る。
【０１７１】
【図１】第１実施形態に係るコンクリート材料の計量方
法を示したフローチャート。
法を示したフローチャート。
【図２】変形例に係るコンクリート材料の計量方法を示
したフローチャート。
したフローチャート。
【図３】第２実施形態に係るコンクリート材料の計量方
法を示したフローチャート。
法を示したフローチャート。
【図４】同じく第２実施形態に係るコンクリート材料の
計量方法を示したフローチャート。
計量方法を示したフローチャート。
【図５】変形例に係るコンクリート材料の計量方法を示
したフローチャート。
したフローチャート。
【図６】同じく変形例に係るコンクリート材料の計量方
法を示したフローチャート。
法を示したフローチャート。
【図７】第３実施形態に係るコンクリート材料の計量方
法を示したフローチャート。
法を示したフローチャート。
【図８】変形例に係るコンクリート材料の計量方法を示
したフローチャート。
したフローチャート。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渡辺 幸次 東京都清瀬市下清戸４丁目640 株式会社 大林組技術研究所内 Ｆターム(参考） 4G056 AA06 CA03 CB17 CB36
Claims (10)
- 【請求項１】 骨材及び水を該骨材が水面から出ない水
浸骨材となるように所定の計量槽に投入し、前記水浸骨
材の全質量Ｍfを計測し、Ｖfを前記水浸骨材の全容量、
ρaを前記骨材の表乾状態における密度、ρwを水の密度
として、以下の２式、すなわち、 Ｍa＋Ｍw＝Ｍf （１） Ｍa／ρa＋Ｍw／ρw＝Ｖf （２） を解くことによって、前記骨材の表乾状態の質量Ｍa及
び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料の計量方法で
あって、前記計量槽への前記骨材の投入を所定速度で連
続的に又は断続的に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍ
fの計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍaが予定投入量に達したとき、
前記骨材の投入を終了することを特徴とするコンクリー
ト材料の計量方法。 - 【請求項２】 前記水及び前記骨材を水浸骨材として前
記計量槽に投入する際、前記水浸骨材の全容積Ｖfを一
定値に維持する請求項１記載のコンクリート材料の計量
方法。 - 【請求項３】 前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量
槽からの排水量ＭOを累積値として計測し、次式、 Ｍaw＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （３） で前記骨材の湿潤状態における質量Ｍawを求め、該Ｍaw
を、次式、 （Ｍaw―Ｍa）／Ｍa （４） に代入して前記骨材の表面水率を算出する請求項１又は
請求項２記載のコンクリート材料の計量方法。 - 【請求項４】 第１の骨材及び水を該第１の骨材が水面
から出ない水浸骨材となるように所定の計量槽に投入
し、前記水浸骨材の全質量Ｍf1を計測し、Ｖf1を前記水
浸骨材の全容量、ρa1を前記第１の骨材の表乾状態にお
ける密度、ρwを水の密度として、以下の２式、すなわ
ち、 Ｍa1＋Ｍw＝Ｍf1 （５） Ｍa1／ρa1＋Ｍw／ρw＝Ｖf1 （６） を解くことによって、前記第１の骨材の表乾状態の質量
Ｍa1を求め、次に、第２の骨材及び必要な水を該第２の
骨材が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽
に投入し、前記水浸骨材の全質量Ｍf2を計測し、次に、
Ｖf2を前記水浸骨材の全容量、ρa2を前記第２の骨材の
表乾状態における密度として、以下の２式、すなわち、 Ｍa1＋Ｍa2＋Ｍw＝Ｍf2 （７） Ｍa1／ρa1＋Ｍa2／ρa2＋Ｍw／ρw＝Ｖf2 （８） を解くことによって、前記第２の骨材の表乾状態の質量
Ｍa2を求め、以下、上述の手順を繰り返して第（Ｎ―
１）の骨材の表乾状態における質量Ｍa(N-1)までを順次
求め、最後に、第Ｎの骨材及び必要な水を該第Ｎの骨材
が水面から出ない水浸骨材となるように前記計量槽に投
入し、前記水浸骨材の全質量ＭfNを計測し、ＶfNを前記
水浸骨材の全容量、ρaNを前記第Ｎの骨材の表乾状態に
おける密度として、以下の２式、すなわち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN＋Ｍw＝ＭfN （９） Σ(Ｍai／ρai)(i=1,2,3,・・(N-1))＋ＭaN／ρaN＋Ｍw／ρw＝ＶfN（１０） を解くことによって、前記第Ｎの骨材の表乾状態におけ
る質量ＭaN及び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料
の計量方法であって、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3
・・・N)の骨材の投入を所定速度で連続的に又は断続的
に行いつつ、前記水浸骨材の全質量Ｍfi(i=1,2,3・・・
N)の計測をリアルタイム又は所定時間間隔で行い、前記
骨材の表乾状態の質量Ｍai(i=1,2,3・・・N)が予定投入
量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・N)の投
入を途中で終了することを特徴とするコンクリート材料
の計量方法。 - 【請求項５】 前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前記水
浸骨材の全容積Ｖfi(i=1,2,3,・・N)を一定値Ｖfに維持
する請求項４記載のコンクリート材料の計量方法。 - 【請求項６】 前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量
槽からの排水量ＭOを累積値として計測し、次式、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)＝Ｍfi―（ＭI―ＭO） （１１） でΣＭawj(j=1,2,3,・・i)を求め、次に、 ΣＭawj(j=1,2,3,・・i)―ΣＭawj(j=1,2,3,・・(i-1)) （１２） でＭawiを求め、該Ｍawiを、次式、 （Ｍawi―Ｍai）／Ｍai （１３） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表面水率
を算出する請求項４又は請求項５記載のコンクリート材
料の計量方法。 - 【請求項７】 第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の質量混合
比と前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の表乾状態におけ
る密度ρai(i=1,2,3,・・N)とから平均骨材密度ρaveを
求め、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材及び水を該第ｉ
(i=1,2,3,・・N)の骨材が水面から出ない水浸骨材とな
るように所定の計量槽に投入し、前記水浸骨材の全質量
Ｍfを計測し、Ｖfを前記水浸骨材の全容量、ρwを水の
密度として、以下の２式、すなわち、 ΣＭai(i=1,2,3,・・N)＋Ｍw＝Ｍf （１４） ΣＭai(i=1,2,3,・・N)／ρave＋Ｍw／ρw＝Ｖf （１５） を解くことによって、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材
の表乾状態における質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)及
び水の質量Ｍwを求めるコンクリート材料の計量方法で
あって、前記計量槽への前記第i(i=1,2,3・・・N)の骨
材の投入を所定速度で連続的に又は断続的に行いつつ、
前記水浸骨材の全質量Ｍfの計測をリアルタイム又は所
定時間間隔で行い、前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の
表乾状態における質量総和ΣＭai(i=1,2,3,・・N)が予
定投入量に達したとき、前記第iの骨材(i=1,2,3・・・
N)の投入を途中で終了することを特徴とするコンクリー
ト材料の計量方法。 - 【請求項８】 前記水及び前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の
骨材を水浸骨材として前記計量槽に投入する際、前記水
浸骨材の全容積Ｖfを一定値に維持する請求項７記載の
コンクリート材料の計量方法。 - 【請求項９】 前記計量槽への給水量ＭI及び前記計量
槽からの排水量ＭOを計測し、次式、 ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)＝Ｍf―（ＭI―ＭO） （１６） でΣＭawi(i=1,2,3,・・N)を求め、これを、次式、 （ΣＭawi(i=1,2,3,・・N)―ΣＭai(i=1,2,3,・・N)）／ΣＭai(i=1,2,3,・ ・N) （１７） に代入して前記第ｉ(i=1,2,3,・・N)の骨材の平均表面
水率を算出する請求項７又は請求項８記載のコンクリー
ト材料の計量方法。 - 【請求項１０】 前記水浸骨材内の空気量をａ（％）と
し、前記Ｖfに代えて、Ｖf・（１―ａ／１００）を用い
る請求項１乃至請求項９のいずれか一記載のコンクリー
ト材料の計量方法。
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