JP2002221353A - 空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 再熱除湿運転において、加熱された空気と除
湿冷却された空気とに温度ムラがあった。 【解決手段】 室内熱交換器を室内機の前面から背面に
かけて送風機５を囲むように配置した空気調和機におい
て、室内熱交換器を分割しその間に第２流量制御弁１０
を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷媒流れ上流
側を再熱器２５、冷媒流れ下流側を蒸発器２７として動
作させる運転モードにて、この再熱器２５と蒸発器２７
が熱的に遮断されているとともに、室内熱交換器の前面
正面部分２もしくは前面上段斜め部分１を再熱器２５と
して作用させ、室内熱交換器の前面下段部分４および背
面下段部分３を蒸発器２７として作用するような冷媒流
路を構成した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍サイクルの凝
縮熱を室内空気への加熱源として利用する空気調和機に
おいて、温度と湿度の制御性を高める空気調和機に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の空気調和機ににおいては、主とし
て回転数可変型圧縮機等が用いられ、空調負荷の変動に
対応している。しかし冷房低能力運転時は圧縮機回転数
が低下するものの、蒸発温度も上昇して室内空気の露点
温度以上となり、除湿できないという問題点があった。

【０００３】冷房低能力運転時の除湿能力を向上させる
従来技術として、特開平９−４２７０６の図２４に示す
空気調和機がある。この装置によると、圧縮機、四方
弁、室内熱交換器、第１流量制御弁、室外熱交換器を備
え、室内熱交換器を室内機の前面から背面にかけて送風
機を囲むように配置した空気調和機において、前記室内
熱交換器を熱的に分割しその間に第２流量制御弁１０を
設けるとともに、この第２流量制御弁１０の冷媒流れ上
流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させ
る運転モードにて、除湿能力を確保している。この時、
前面上段から背面に設置された熱交換器が再熱器として
作用している。

【０００４】また他の従来技術として、特開平１０−８
９８０３の図２５に示す空気調和機がある。圧縮機、四
方弁、室内熱交換器、第１流量制御弁、室外熱交換器を
備え、室内熱交換器を室内機の前面から背面にかけて送
風機を囲むように配置した空気調和機において、前記室
内熱交換器を熱的に分割しその間に第２流量制御弁１０
を設けるとともに、この第２流量制御弁１０の冷媒流れ
上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作さ
せる運転モードを持つとともに、この時再熱器の冷媒流
れ上流側に補助熱交換器１４を設置し、除湿能力を確保
している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし特開平９−４２
７０６や特開平１０−８９８０３においては、背面熱交
換器が壁面に近いところに設置されているため、空気の
吸込抵抗が大きく、背面熱交換器の通過風量が少ないと
いう問題点がある。従って再熱器となる背面熱交換器で
の吸込空気流量が少なく、再熱熱交換量が確保できない
という問題点がある。また背面熱交換器での吸込空気流
量が少ないため、再熱器を通って加熱された空気が、蒸
発器となる前面熱交換器を通過し除湿冷却された空気
と、うまく混合されず、吹き出し空気に温度ムラが生
じ、快適性上問題となる。また蒸発器を通過した低温の
空気が、再熱された高温の空気と混合されないまま接触
すると露が発生し、露がドレンパンに届かずに、そのま
ま空気吹出口から滴下してしまうという信頼性上の問題
点がある。また混合度合いが低い状態のまま送風機を通
過すると、送風機により混合された際に露が発生し、送
風機に付着しそのまま空気吹出口から滴下してしまうと
いう信頼性上の問題点がある。また加熱された空気と除
湿冷却された空気がうまく混合されないと、風路壁面な
ど局所的に低温の部分が生じ、ここでも露が発生して、
そのまま空気吹出口から滴下してしまうという信頼性上
の問題点がある。

【０００６】また、従来の空気調和機においては冷媒と
してＲ２２が使用されていたが、オゾン層破壊防止のた
め、Ｒ４１０Ａなどへの代替化が進行中である。Ｒ４１
０ＡはＲ２２より動作圧力が高くなるため、第２流量制
御弁での差圧も大きくなり、冷媒流動音がより大きくな
るという問題点が生じる。

【０００７】本発明は、上に述べたような問題点を解決
するためになされたものであり、冷凍サイクルの凝縮熱
を室内空気への加熱源として利用する空気調和機におい
て、温度と湿度の制御性を高めることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明にかかる空気調和
機は、圧縮機、室内熱交換器、第１流量制御弁、室外熱
交換器を備え、室内熱交換器を室内機の前面から背面に
かけて送風機を囲むように配置した空気調和機におい
て、前記室内熱交換器を分割しその間に第２流量制御弁
を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷媒流れ上流
側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる
運転モードにて、この再熱器と蒸発器が熱的に遮断され
ているとともに、前記室内熱交換器の正面もしくは前面
上段斜め部分を再熱器として作用させ、前記室内熱交換
器の前面下段部分および背面部分を蒸発器として作用さ
せるような冷媒流路を構成したものである。

【０００９】また、前記室内熱交換器の前面下段部分を
伝って除湿した露を回収する前面下段部分熱交換器用ド
レンパンと、前記室内熱交換器の背面部分を伝って除湿
した露を回収する背面熱交換器用ドレンパンとを備えた
ものである。

【００１０】また、圧縮機、室内熱交換器、第１流量制
御弁、室外熱交換器を備え、室内熱交換器を室内機の前
面から背面にかけて送風機を囲むように配置すると共に
前面及び上面から空気を吸い込む空気吸込グリルを備え
た空気調和機において、前記室内熱交換器を分割しその
間に第２流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制
御弁の冷媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発
器として動作させる運転モードにて、この再熱器と蒸発
器が熱的に遮断されているとともに、前記室内熱交換器
の背面部分を蒸発器として作用させ、この室内熱交換器
の背面部分の隣に位置する前記室内熱交換器の前面斜め
部分を再熱器として作用させるような冷媒流路を構成
し、且つ前記室内熱交換器の背面部分を伝って除湿した
露を回収する背面熱交換器用ドレンパンを備えたもので
ある。

【００１１】また、前記再熱器への冷媒流入配管を室内
熱交換器への吸込空気流れの上流側に配置し、前記蒸発
器への冷媒流入配管を室内熱交換器への吸込空気流れの
上流側に配置したものである。

【００１２】また、前記室内熱交換器の再熱器を一体化
したものである。

【００１３】また、前記室内熱交換器を円弧状に配置し
たものである。

【００１４】また、前記室内熱交換器を分割しその間に
第２流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁
の冷媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器と
して動作させる運転モードの際、再熱器の冷媒流れ上流
側に熱的に遮断された補助熱交換器を備えたものであ
る。

【００１５】また、前記補助熱交換器を前記再熱器の空
気流れ風上側に設置したものである。

【００１６】また、前記補助熱交換器の通風抵抗を他の
熱交換器より小さくしたものである。

【００１７】また、冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２
またはＲ２９０を用いたものである。

【００１８】また、冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２
またはＲ２９０を用い補助熱交換器の冷媒流路を一系統
としたものである。

【００１９】

【発明の実施の形態】実施の形態１．本発明の第１の実
施形態による空気調和機を図１、２に示す。図１は室内
ユニットの断面図で、図２は冷媒回路図である。 図１
において、室内ユニット内に組み込まれた室内熱交換器
は例えばプレートフィンチューブ型熱交換器で多段曲げ
構造となっており、前面から背面にかけて送風機５（貫
流送風機の例を示す）を囲むように設置され、第２流量
制御弁１０を備えている。１１は伝熱管、１２は手前側
の伝熱管接続配管、１３は奥側の伝熱管接続配管、２８
は伝熱フィンである。この室内熱交換器は前面下段部分
４、前面正面部分２、前面上段斜め部分１、背面部分３
の４段曲げ構造であり、各々の部分は熱的に遮断されて
いる。６は前面下段部分熱交換器用ドレンパン、７は背
面熱交換器用ドレンパン、８は空気吸込グリル、９は吸
込空気流れ方向、２９は空気吹出口、１９は吹出空気流
れ方向である。９の方向より空気吸込グリル８から吸い
込まれた空気は、送風機５によって吸引され、吸込空気
流れ方向９ｄから前面下段部分４、９ｂから前面正面部
分２、９ａから前面上段斜め部分１、９ｃから背面部分
３の各々４カ所を通って熱交換し、空気吹出口２９よ
り、１９の方向に吹き出される。図２に示す冷媒回路図
では、室外ユニット１７は、圧縮機２１、四方弁２２、
室外熱交換器２３、第１流量制御弁２４より構成され、
室内ユニット１８の室内熱交換器は、熱的に分割された
第１室内熱交換器２５と第２室内熱交換器２７より構成
され、その間に第２流量制御弁１０を設けている。図１
に示す室内熱交換器のパスパターンでは、図２に示す四
方弁２２が冷房再熱除湿運転時の方向となった時、すな
わち冷媒流れ方向が実線の矢印方向時、冷媒入口配管が
１５、冷媒出口配管が１６となり、それぞれ図２におけ
る第１流量制御弁２４、四方弁２２に接続されている例
を示している。再熱器となる室内熱交換器の第１室内熱
交換器２５は、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側となる
前面上段斜め部分１と前面正面部分２に配置され、蒸発
器となる室内熱交換器の第２室内熱交換器２７は、第２
流量制御弁の冷媒流れ下流側となる背面部分３と前面下
段部分４に配置され、蒸発器の下側にも再熱器が配置さ
れた構造となっている。以上、図１の室内ユニット１８
の作用、および図２の冷媒回路において冷房再熱除湿運
転時の動作を以下に説明する。

【００２０】図２において、通常冷房運転時は第２流量
制御弁１０を全開とし、第１流量制御弁２４で減圧する
冷凍サイクルとなる。一方、冷房再熱除湿運転時は、第
１流量制御弁２４の開度を開き気味とし、第２流量制御
弁１０を主たる減圧装置として使用する冷凍サイクルと
なる。この冷房再熱除湿運転時の冷凍サイクルにおけ
る、圧力−エンタルピ線図を図３に示す。図３中のＡ〜
Ｆは、図２中の冷媒回路におけるＡ〜Ｆにそれぞれ対応
し、冷房再熱除湿運転時の冷媒流れ方向を図２中の実線
の矢印で示す。圧縮機２１から吐出され、四方弁２２を
通った冷媒は、Ａ点から室外熱交換器２３にて凝縮しＢ
点となり、第１流量制御弁２４で若干減圧されＣ点とな
り、第１室内熱交換器２５に流入する。この時第１室内
熱交換器２５は再熱器として作用し、Ｄ点まで再凝縮す
る。この後第２流量制御弁１０を通ってＥ点まで減圧さ
れ、第２室内熱交換器２７に流入する。この時第２室内
熱交換器２７は蒸発器として作用し、Ｆ点まで蒸発し
て、圧縮機２１の吸入に戻る冷凍サイクルとなる。この
時室内ユニット１８では、第２室内熱交換器２７で冷却
除湿された空気と第１室内熱交換器２５で加熱された空
気が混合して吹き出す。よってこの冷房再熱除湿運転時
には、室温の低下を防ぎながら除湿を行うことができ
る。

【００２１】前述した再熱除湿運転時には、図１に示す
ように、再熱器となる第１室内熱交換器２５が、第２流
量制御弁の冷媒流れ上流側となる前面上段斜め部分１と
前面正面部分２に送風機５を囲むように配置され、蒸発
器となる室内熱交換器の第２室内熱交換器２７が、第２
流量制御弁の冷媒流れ下流側となる背面部分３と前面下
段部分４に送風機５を囲むように配置されているので、
室内ユニット１８の斜め上面９ａや前面９ｂから吸い込
み加熱された空気と、背面９ｃや前面下部９ｄから冷却
除湿された空気とが送風機５により効率よく混合され
る。特に従来例と比較して、背面部分３を蒸発器として
作用させることにより、背面部分３を通過し除湿冷却さ
れた空気９ｃと、前面上段斜め部分１を通過し加熱され
た空気９ａとが特によく混合される。従って吹出口２９
から吹き出される空気１９は、吸込空気と比較して温度
低下がなく除湿された空気となり、しかも空気に温度ム
ラがなく吹き出されるため、非常に快適な室内環境を作
ることができる。

【００２２】また、加熱された空気９ａ、９ｂと冷却除
湿された空気９ｃ、９ｄが、送風機５により効率よく混
合されるため、送風機５や吹出口２９の壁面等に温度ム
ラがなくなり、局所的に冷却された部分に露が付着し、
吹出し空気とともに吹出口２９から露が吹き出してしま
うといった、信頼性上の問題点を解消できる。また、加
熱された空気９ａ、９ｂの両側から冷却除湿された空気
９ｃと９ｄとが混合されるから、空気の混合が２箇所で
行なえ、従来のような冷却除湿された空気と加熱された
空気の大きな固まり同士が接触することによりその界面
で露が発生し、吹出し空気とともに吹出口２９から露が
吹き出してしまうといった、信頼性上の問題点も解消で
きる。

【００２３】また、蒸発器となる室内熱交換器の第２室
内熱交換器２７が、背面部分３と前面下段部分４に送風
機５を囲むように配置されており、それぞれの熱交換器
下部にドレンパン６、７を設置しているので、吹出し空
気とともに吹出口２９から露が吹き出してしまうことな
く、また、第１室内熱交換器２５が第２室内熱交換器か
ら発生する露の滴下を受けることなく熱交換器３、４を
伝って除湿した露を直接ドレンパン６、７で回収するこ
とができるので、信頼性を確保することができる。

【００２４】図２に、暖房運転時の冷媒流れ方向を点線
の矢印で示す。暖房除湿運転での冷凍サイクルにおけ
る、圧力−エンタルピ線図を図４に示す。図４中のＡ〜
Ｆは、図２中の冷媒回路におけるＡ〜Ｆにそれぞれ対応
する。圧縮機２１から吐出され、四方弁２２を通った冷
媒は、Ｆ点から第２室内熱交換器２７にて凝縮しＥ点と
なり、第２流量制御弁１０で減圧されＤ点となり、第１
室内熱交換器２５に流入する。この時第２室内熱交換器
２７は再熱器として作用し、第１室内熱交換器２５は蒸
発器として作用する。この後Ｃ点を通って第１流量制御
弁２４に流入しＢ点まで減圧され、室外熱交換器２３に
流入する。そしてＡ点まで再蒸発して、圧縮機２１の吸
入に戻る冷凍サイクルとなる。この時室内ユニット１８
では、第１室内熱交換器２５で冷却除湿された空気と第
２室内熱交換器２７で加熱された空気が混合して吹き出
す。よってこの暖房時も除湿しながら運転を行うことが
できる。

【００２５】本発明の第１の実施形態による他の実施例
となる空気調和機を図５に示す。図５は室内ユニットの
断面図で、記号は図１と同様であり、冷媒回路も図２と
同様である。図１における再熱器となる第１室内熱交換
器２５は、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側となる前面
上段斜め部分１と前面正面部分２に配置されていたが、
図５においては、これを再熱器として一体化し、前面斜
め部分２に一体配置したことを特徴とする。蒸発器とな
る第２室内熱交換器２７は、図１と同様に第２流量制御
弁の冷媒流れ下流側となる背面部分３と前面下段部分４
に配置されている。従って再熱器を一体化したことによ
り、図１より低コスト化を図ることができる。また、室
内熱交換器を円弧状に配置したり、図１よりさらに多数
に分割した多段曲げ構造とし、再熱器と蒸発器の間を熱
的に遮断する、例えば伝熱管１１の段間の伝熱フィン２
８に切り込みを入れフィンでの熱伝導を防止する等の工
夫をすれば、本発明の目的は達成される。

【００２６】本発明の第１の実施形態によるさらに他の
実施例となる空気調和機を図６に示す。図６は室内ユニ
ットの断面図で、記号は図１と同様であり、冷媒回路も
図２と同様である。図１では再熱器となる第１室内熱交
換器２５の熱交換器容量と蒸発器となる第２室内熱交換
器２７の熱交換器容量が等しい例、すなわち前面下段部
分４、前面正面部分２、前面上段斜め部分１、背面部分
３、とも２列４段のプレートフィンチューブ熱交換器で
構成する例を示したが、図６においては、再熱器となる
第１室内熱交換器２５の熱交換器容量と蒸発器となる第
２室内熱交換器２７の熱交換器容量が異なる例、すなわ
ち前面下段部分４は２列３段、前面正面部分２は２列４
段、前面上段斜め部分１は２列５段、背面部分３は２列
４段、のプレートフィンチューブ熱交換器で構成した。
図６に示すような構成とすることにより、想定される室
内の潜熱顕熱負荷に応じて、再熱器熱交換量と蒸発熱交
換量の比を変更しても、冷房再熱除湿運転時には、室温
の低下を防ぎながら除湿を行うことができる。また、パ
スパターン可変アクチュエータの導入などの冷媒流路の
構成の工夫により、室内の潜熱顕熱負荷の変動に応じ
て、再熱器熱交換量と蒸発熱交換量の比を変更してもよ
い。

【００２７】実施の形態２．本発明の第２の実施形態に
よる空気調和機の室内ユニットの断面図を図７に示す。
記号は図１と同じであり、またこの空気調和機の冷媒回
路は図２と同様である。図７の室内熱交換器は、例えば
プレートフィンチューブ型熱交換器で多段曲げ構造とな
っており、前面から背面にかけて送風機５を囲むように
設置され、室内ユニットに第２流量制御弁１０を備えて
いる。図７に示す室内熱交換器は４段曲げ構造の例であ
り、各々の部分は熱的に遮断されている。また室内熱交
換器のパスパターンと冷媒流れ方向は冷房再熱除湿運転
時の場合を示している。この時蒸発器となる第２室内熱
交換器２７は背面部分３と前面下段部分４、再熱器とな
る第１室内熱交換器２５は前面正面部分２、前面上段斜
め部分１である。そして冷房再熱除湿運転の際、再熱器
となる熱交換器の冷媒流れ上流側に熱的に遮断された補
助熱交換器１４を備えている。以上の、図７の室内ユニ
ット１８の動作、および図２の冷媒回路において冷房再
熱除湿運転時の動作を以下に説明する。

【００２８】第２の実施形態においても、第１の実施形
態と同様に、図２において、通常冷房運転時は第２流量
制御弁１０を全開とし、第１流量制御弁２４で減圧する
冷凍サイクルとなる。一方、冷房再熱除湿運転時は、第
１流量制御弁２４を開き気味とし、第２流量制御弁１０
を主たる減圧装置として使用する冷凍サイクルとなる。
この冷房再熱除湿運転時の冷凍サイクルにおける、圧力
−エンタルピ線図も第１の実施形態と同様の図３とな
る。また暖房除湿運転での冷凍サイクルは、第１の実施
形態と同様になる。

【００２９】一般に再熱器となる熱交換器の容量を大き
く設定すれば、再熱熱交換量を大きくすることができ、
室温低下を防ぎながら再熱除湿する能力制御範囲を大き
くすることができる。従って本実施例では、冷房再熱除
湿運転時、再熱器となる冷媒流れ上流側に補助熱交換器
１４を備えたことにより再熱熱交換器容量が拡大して再
熱熱交換量が増加し、室温低下を防ぎながら再熱除湿す
る能力制御範囲を大きくすることが可能となる。また、
単に再熱熱交換器容量を拡大すると室内ユニット１８寸
法が大きくなるが、本実施例のように設置すれば、室内
ユニット１８内の空隙スペースを有効に活用することが
でき、室内ユニット１８のコンパクト化も可能となる。

【００３０】また、本実施例においては、第１の実施の
形態と同様に、蒸発器となる室内熱交換器の第２室内熱
交換器２７が、第２流量制御弁の冷媒流れ下流側となる
背面部分３と前面下段部分４に送風機５を囲むように配
置されているので、室内ユニット１８の前面斜め９ａや
正面９ｂから吸込加熱された空気と、背面９ｃや前面下
部９ｄから吸い込み冷却除湿された空気が送風機５によ
り効率よく混合される。特に従来例と比較して、背面部
分３を蒸発器として作用させることにより、背面部分３
を通過し除湿冷却された空気９ｃと、前面上段斜め部分
１を通過し加熱された空気９ａとが特によく混合され
る。従って吹出口２９から吹き出される空気１９は、吸
込空気と比較して温度低下がなく除湿された空気とな
り、しかも空気に温度ムラがなく吹き出されるため、非
常に快適な室内環境を作ることができる。

【００３１】また、冷却除湿された空気と加熱された空
気が送風機５により効率よく混合されるため、送風機５
や吹出口２９の壁面等に温度ムラがなくなり、局所的に
冷却された部分に露が付着し、吹出し空気とともに吹出
口２９から露が吹き出してしまうといった、信頼性上の
問題点を解消できる。また、冷却除湿された空気と加熱
された空気が接触することによりその界面で露が発生
し、吹出し空気とともに吹出口２９から露が吹き出して
しまうといった、信頼性上の問題点も解消できる。

【００３２】また、蒸発器となる室内熱交換器の第２室
内熱交換器２７が、背面部分３と前面下段部分４に送風
機５を囲むように配置されており、それぞれの熱交換器
下部にドレンパン６、７を設置しているので、吹出し空
気とともに吹出口２９から露が吹き出してしまうことな
く、熱交換器を伝って除湿した露を直接回収することが
できるので、信頼性を確保することができる。

【００３３】また本実施例では、通過風速が一番大きい
前面上段斜め部分１熱交換器の空気流れ９ａ上流側に補
助熱交換器１４を備えているので、再熱熱交換器容量が
より拡大して再熱熱交換量が増加し、室温低下を防ぎな
がら再熱除湿する能力制御範囲を大きくすることが可能
となる。

【００３４】なお、補助熱交換器１４を背面部分３熱交
換器など蒸発器として作用する熱交換器の空気流れ上流
側に設置した場合は、加熱した空気を冷却することとな
り、空気調和機のシステム効率が低下し得策でない。ま
た補助熱交換器１４を前面正面部分２熱交換器の空気流
れ上流側に設置した場合は、室内ユニット１８の奥行き
寸法が増大し、室内ユニット１８のコンパクト化に逆行
し、得策ではない。また同様に前面下段部分４熱交換器
の空気流れ上流側に設置した場合は、前面下段部分４熱
交換器が蒸発器として作用するため、加熱した空気を冷
却することとなり、空気調和機のシステム効率が低下し
得策でない。

【００３５】次に本実施例における通常暖房運転時の動
作について説明する。暖房運転時室内熱交換器は凝縮器
となるが、凝縮熱交換量を向上させるためには凝縮器出
口での冷媒過冷却度を十分にとり、冷媒エンタルピを拡
大する必要がある。しかし、過冷却域では冷媒は液状態
であるとともに、冷媒温度も凝縮温度より低い。このた
め、過冷却域では伝熱管内の冷媒流速を上げて冷媒熱伝
達率を高めるとともに、過冷却域での伝熱管を空気流れ
の風上側に設置して、熱交換前の比較的温度の低い空気
と熱交換させて、凝縮熱交換量向上を図る必要がある。
また過冷却部分を飽和部分と熱的に遮断してやることに
より、伝熱フィンを熱伝導して熱交換してしまう空調に
寄与しない熱量を減らす必要がある。またさらには、凝
縮器入口の高温ガス冷媒域での伝熱管配置を空気と対向
流としてやる必要がある。図７において、補助熱交換器
１４は、暖房運転時凝縮器の出口側となる部分に設置
し、かつ前面上段斜め部分１熱交換器の空気流れ上流側
に設置されており、冷媒流路を一系統としている。従っ
て前述したように、伝熱管内の冷媒流速が十分に早くな
り冷媒熱伝達率が高くなり、空気との温度差も十分に取
れて、過冷却熱交換器として十分な性能を発揮すること
ができる。また、補助熱交換器１４を前面上段斜め部分
１熱交換器とは別体とし熱的に遮断して設置したので、
伝熱フィン２８間を熱伝導して熱交換してしまう空調に
寄与しない熱量を減らすことができ、熱交換性能を向上
させることができる。またさらには、図７においては暖
房運転時凝縮器入口となる高温ガス冷媒が流れる配管を
空気流れの下流側に設置し、温度が低い空気と対向して
流れているので、熱交換性能をより向上させることがで
きる。

【００３６】なお、図７では過冷却熱交換器となる補助
熱交換器１４の冷媒流路が一系統で、凝縮器入口となる
高温ガス冷媒での冷媒流路が二系統の場合を示したが、
流路数は冷房運転も含めた冷媒熱伝達率と冷媒圧力損失
を鑑み、熱交換性能に与える効果が最大となるよう最適
値に設定されるべきであり、主として伝熱管径に応じて
流路数は設定される。

【００３７】また本実施例では、通過風速が一番大きい
前面上段斜め部分１熱交換器の空気流れ９ａ上流側に補
助熱交換器１４を配置したが、通風抵抗は増加し風量が
低下する恐れがあるので、補助熱交換器１４は通風抵抗
が小さい物にする必要がある。すなわち、伝熱フィンの
フィンピッチを拡大したり、伝熱フィン幅を小さくした
り、あるいは室内熱交換器に伝熱性能を向上させるため
に設けている伝熱フィン切り起こしを行わない仕様にし
たり、室内熱交換器より伝熱管径を細くしたりしてもよ
い。

【００３８】また、本発明の第２の実施形態による他の
実施例となる空気調和機を図８に示す。図８は室内ユニ
ットの断面図で、記号は図７と同様であり、冷媒回路も
図２と同様である。図８における再熱器となる第１室内
熱交換器２５は、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側とな
る前面上段斜め部分１と前面正面部分２に配置されてい
たが、図８においては、これを再熱器として一体化し、
前面斜め部分２に一体配置し、その空気流れ上流側に補
助熱交換器１４を設置したことを特徴とする。蒸発器と
なる第２室内熱交換器２７は、図７と同様に第２流量制
御弁の冷媒流れ下流側となる背面部分３と前面下段部分
４に配置されている。従って再熱器となる熱交換器を一
体化したことにより、図７より低コスト化を図ることが
できる。また、室内熱交換器を円弧状に配置したり、図
７よりさらに多数に分割した多段曲げ構造とし、再熱器
と蒸発器の間を熱的に遮断する、例えば伝熱管１１の段
間の伝熱フィン２８に切り込みを入れフィンでの熱伝導
を防止する等の工夫をすれば、本発明の目的は達成され
る。

【００３９】本発明の第２の実施形態によるさらに他の
実施例となる空気調和機を図９に示す。図９は室内ユニ
ットの断面図で、記号は図８と同様であり、冷媒回路も
図２と同様である。図９においては、補助熱交換器１４
を付加し再熱器となる第１室内熱交換器２５の熱交換器
容量と蒸発器となる第２室内熱交換器２７の熱交換器容
量が異なる例、すなわち前面下段部分４は２列３段、前
面正面部分２は２列４段、前面上段斜め部分１は２列５
段、背面部分３は２列４段、のプレートフィンチューブ
熱交換器で構成した。図９に示すような構成とすること
により、想定される室内の潜熱顕熱負荷に応じて、再熱
器熱交換量と蒸発熱交換量の比を変更しても、冷房再熱
除湿運転時には、室温の低下を防ぎながら除湿を行うこ
とができる。また、パスパターン可変アクチュエータの
導入などの冷媒流路の構成の工夫により、室内の潜熱顕
熱負荷の変動に応じて、再熱器熱交換量と蒸発熱交換量
の比を変更してもよい。

【００４０】以上、第１、２の実施形態に述べた室内ユ
ニット１８においては、室内熱交換器全てを、再熱器ま
たは蒸発器として用いる例を示したが、冷媒流路の構成
により多分割構造の一部の熱交換器のみを使用して、再
熱器または蒸発器として作用させても室温低下がない除
湿した空気を吹き出すことができる。しかし能力制御範
囲が狭くなるという欠点が存在し、適切ではない。

【００４１】なお以上、第１、２の実施形態に述べた空
調機に用いる冷媒としてＲ４１０ＡもしくはＲ３２もし
くはＲ２９０を使用した場合の特徴について説明する。
従来空気調和機に用いられていたＲ２２冷媒に対して、
Ｒ４１０ＡやＲ３２やＲ２９０冷媒はオゾン破壊係数が
０であり、とくにＲ３２やＲ２９０は地球温暖化係数も
Ｒ２２やＲ４１０Ａより小さく、地球環境に優しい冷媒
という特徴がある。加えて、Ｒ４１０ＡやＲ３２やＲ２
９０はＲ２２と比較して冷媒圧力損失が小さいという特
性を持つ。Ｒ４１０Ａ、Ｒ２９０はＲ２２と比較して冷
媒圧力損失が７０％、Ｒ３２はＲ２２と比較して冷媒圧
力損失が５０％となる。従って、Ｒ４１０ＡやＲ３２や
Ｒ２９０では蒸発器入口温度と出口温度の温度勾配が小
さくなり、蒸発器温度が均一化されるという特性を持
つ。従って蒸発器を出て冷却除湿された空気には温度ム
ラがなく、加熱された空気と非常によく混合することに
なり、温度低下がなく除湿された空気が、温度ムラがな
く吹き出されるため、非常に快適な室内環境を作ること
ができるという、本実施例の目的により合致した冷媒で
あると言える。

【００４２】また第２の実施形態にて、補助熱交換器１
４を設置し、冷媒流路を一系統で構成した例を示した
が、Ｒ４１０ＡやＲ３２やＲ２９０はＲ２２と比較して
冷媒圧力損失が小さいという特性を持つため、冷媒流速
向上による冷媒管内熱伝達率向上効果が大きく、各種運
転モードにおいても熱交換能力の向上を図ることができ
る。通常図１、５、６または７のように蒸発器を前面下
部と背面のように分散させたり、補助熱交換器を設ける
等、複雑な構成にすると配管引き回しのために熱ロスが
発生するが、上記Ｒ４１０ＡやＲ３２やＲ２９０のよう
に冷媒圧力損失が小さい冷媒を用いれば、熱ロスの少な
い状態で快適な空調環境を提供することが可能になる。

【００４３】また冷媒としては、ＨＦＣ系（Ｒ１１６、
Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４、Ｒ１４３ａ、Ｒ１５２
ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２３、Ｒ２３６ｅａ、Ｒ２３６ｆ
ａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２４５ｆａ、Ｒ３２、Ｒ４１、Ｒ
Ｃ３１８などや、これら冷媒の数種の混合冷媒Ｒ４０７
Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４０７Ｄ、Ｒ４０７
Ｅ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａ、Ｒ５０８
Ａ、Ｒ５０８Ｂなど）、ＨＣ系（ブタン、イソブタン、
エタン、プロパン、プロピレンなどや、これら冷媒の数
種の混合冷媒）、自然冷媒（空気、炭酸ガス、アンモニ
アなどや、これら冷媒の数種の混合冷媒）、またこれら
ＨＦＣ系、ＨＣ系、自然冷媒などの数種の混合冷媒な
ど、どんな冷媒を用いてもオゾン破壊係数が０であり、
第１、２の実施形態に述べた再熱除湿運転時の効果は発
揮される。

【００４４】実施の形態３．本発明の第３の実施形態に
よる空気調和機の室内ユニットの断面図を図１０に示
す。記号は図１と同じであり、またこの空気調和機の冷
媒回路は図２と同様である。図１０の室内熱交換器は、
例えばプレートフィンチューブ型熱交換器で多段曲げ構
造となっており、前面から背面にかけて送風機５を囲む
ように設置され、室内ユニットに第２流量制御弁１０を
備えている。図１０に示す室内熱交換器は、伝熱管が２
列に配置された４段曲げ構造の例である。冷媒はＲ４１
０ＡもしくはＲ３２を使用する。図１０において、室内
熱交換器のパスパターンと冷媒流れ方向は冷房再熱除湿
運転時の場合を示す。この時再熱器となる第１室内熱交
換器２５は、前面正面部分２、前面上段斜め部分１、蒸
発器となる第２室内熱交換器２７は背面部分３と前面下
段部分４である。以上の、図１０の室内ユニット１８の
動作、および図２の冷媒回路において冷房再熱除湿運転
時の動作を以下に説明する。

【００４５】第３の実施形態においても、第１の実施形
態と同様に、図２において、通常冷房運転時は第２流量
制御弁１０を全開とし、第１流量制御弁２４で減圧する
冷凍サイクルとなる。一方、冷房再熱除湿運転時は、第
１流量制御弁２４を全開とし、第２流量制御弁１０を主
たる減圧装置として使用する冷凍サイクルとなる。この
時の冷凍サイクルにおける、圧力−エンタルピ線図も第
１の実施形態と同様の図３となる。また暖房除湿運転で
の冷凍サイクルは、第１の実施形態と同様になる。

【００４６】図１０における冷房再熱除湿運転時の冷媒
および空気の流れ方について、以下に説明する。１５の
方向から室内熱交換器に流入した冷媒は、再熱器となる
前面上段斜め部分１熱交換器に流入した後分岐され、前
面正面部分２熱交換器の後列側伝熱管と、背面部分３熱
交換器の後列側伝熱管に流入し、再熱器として動作す
る。この後冷媒は合流して第２流量制御弁１０に流入し
て減圧され、蒸発器として作用する前面正面部分２熱交
換器の前列側伝熱管と、背面部分３熱交換器の前列側伝
熱管に流入して、前面下段部分４熱交換器に流入後、１
６より室内熱交換器から流出していく。また空気流れ
は、それぞれ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄの方向より、前面
上段斜め部分１、前面正面部分２、背面部分３、前面下
段部分４の各熱交換器を通過して熱交換し、送風機５を
通過して、吹出口２９より１９の方向に流出する。この
時９ｂ、９ｃを通過する空気は、前面正面部分２熱交換
器の前列側伝熱管と背面部分３熱交換器の前列側伝熱管
により冷却除湿された後、前面正面部分２熱交換器の後
列側伝熱管と背面部分３熱交換器の後列側伝熱管により
加熱されるので、冷却除湿された空気と加熱された空気
が非常によく混合して吸込空気と比較して温度低下がな
く除湿された空気となり、しかも空気に温度ムラがなく
吹き出されるため、非常に快適な室内環境を作ることが
できる。また、前面正面部分２熱交換器と背面部分３熱
交換器に加えて、前面上段斜め部分１熱交換器を再熱器
とし、前面下段部分４熱交換器を蒸発器として作用させ
るため、熱交換器容量として十分な量を確保しており、
冷房再熱除湿運転時も十分な空調能力を発揮することが
できる。

【００４７】また、本実施例に冷媒としてＲ４１０Ａも
しくはＲ３２もしくはＲ２９０を使用した場合の特徴に
ついて説明する。従来空気調和機に用いられていたＲ２
２冷媒に対して、Ｒ４１０ＡやＲ３２やＲ２９０冷媒は
オゾン破壊係数が０であり、とくにＲ３２やＲ２９０は
地球温暖化係数もＲ２２やＲ４１０Ａより小さく、地球
環境に優しい冷媒という特徴がある。加えて、Ｒ４１０
ＡやＲ３２やＲ２９０はＲ２２と比較して冷媒圧力損失
が小さいという特性を持つ。Ｒ４１０Ａ、Ｒ２９０はＲ
２２と比較して冷媒圧力損失が７０％、Ｒ３２はＲ２２
と比較して冷媒圧力損失が５０％となる。従って、Ｒ４
１０ＡやＲ３２やＲ２９０では蒸発器入口温度と出口温
度の温度勾配が小さくなり、蒸発器温度が均一化される
という特性を持つ。従って蒸発器を出て冷却除湿された
空気には温度ムラがなく、加熱された空気と非常によく
混合することになり、温度低下がなく除湿された空気
が、温度ムラがなく吹き出されるため、非常に快適な室
内環境を作ることができるという、本実施例の目的によ
り合致した冷媒であると言える。また冷媒としては、Ｈ
ＦＣ系（Ｒ１１６、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４、Ｒ
１４３ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２３、Ｒ２３
６ｅａ、Ｒ２３６ｆａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２４５ｆａ、
Ｒ３２、Ｒ４１、ＲＣ３１８などや、これら冷媒の数種
の混合冷媒Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４
０７Ｄ、Ｒ４０７Ｅ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ５０
７Ａ、Ｒ５０８Ａ、Ｒ５０８Ｂなど）、ＨＣ系（ブタ
ン、イソブタン、エタン、プロパン、プロピレンなど
や、これら冷媒の数種の混合冷媒）、自然冷媒（空気、
炭酸ガス、アンモニアなどや、これら冷媒の数種の混合
冷媒）、またこれらＨＦＣ系、ＨＣ系、自然冷媒などの
数種の混合冷媒など、どんな冷媒を用いてもオゾン破壊
係数が０であり、その効果は発揮される。

【００４８】第３の実施形態の別実施例による空気調和
機の室内ユニットの断面図を図１１に示す。記号は図１
０と同じであり、またこの空気調和機の冷媒回路は図２
と同様である。図１０との相違点は、前面正面部分２熱
交換器の前列側伝熱管と後列側伝熱管の間、また背面部
分３熱交換器の前列側伝熱管と後列側伝熱管の間に、こ
れら伝熱管を熱的に遮断する切り込み２０を入れたこと
にある。この遮断する切り込みの作用について、以下説
明する。

【００４９】図１１において、冷房再熱除湿運転時は、
実施の形態３と同じく、１５の方向から室内熱交換器に
冷媒が流入し、再熱器となる前面上段斜め部分１熱交換
器に流入した後分岐され、前面正面部分２熱交換器の後
列側伝熱管と、背面部分３熱交換器の後列側伝熱管に流
入し、再熱器として動作する。この後冷媒は合流して第
２流量制御弁１０に流入して減圧され、蒸発器として作
用する前面正面部分２熱交換器の前列側伝熱管と、背面
部分３熱交換器の前列側伝熱管に流入して、前面下段部
分４熱交換器に流入後、１６より室内熱交換器から冷媒
が流出していく。この時温度が高い冷媒が流れる伝熱管
１１ａから伝熱フィン２８を熱伝導して、温度が低い冷
媒が流れる伝熱管１１ｂに伝わる熱量が存在し、伝熱管
１１ａ、１１ｂ間で熱交換してしまい、空気へ熱伝達す
る熱量が低下する恐れがある。このため本実施例では、
伝熱フィン２８に熱伝導を遮断する切り込み２０を入れ
ることにより、伝熱管どうしで熱交換してしまう空調に
寄与しない熱量を減らすことができる特徴がある。

【００５０】第３の実施形態における、さらに別の実施
例による空気調和機の室内ユニットの断面図を図１２に
示す。記号は図１１と同じであり、またこの空気調和機
の冷媒回路は図２と同様である。図１１との相違点は、
本発明の第２の実施形態に示した補助熱交換器１４を付
加したことにある。これにより、図１０や図１１の第３
の実施形態における効果に加えて、本発明の第２の実施
形態で述べた効果を合わせて発揮することができる。

【００５１】なお、第３の実施形態の図１０、１１、１
２においては、室内熱交換器の伝熱管が２列一体の例を
示したが、２列以上の多列の場合でも前列側に蒸発器伝
熱管、後列側に再熱器伝熱管を配置した冷媒流路とすれ
ば、同様の効果が得られる。また、室内熱交換器を１列
ごとの構造とし、１列熱交換器を２つ以上組み合わせて
多列とした熱交換器についても同様の効果が得られる。
またこの時各列は熱的に遮断されているので、図１１に
示したものと同様の効果が得られる。また、室内熱交換
器を円弧状に配置したり、図１０、１１、１２よりさら
に多数に分割した多段曲げ構造とし、再熱器と蒸発器の
間を熱的に遮断する、例えば伝熱管１１の段間の伝熱フ
ィン２８に切り込みを入れフィンでの熱伝導を防止する
等の工夫をしても、本発明の目的は達成される。

【００５２】以上、本発明の第１から３の実施形態によ
る再熱器となる第１室内熱交換器２５の熱交換器容量と
蒸発器となる第２室内熱交換器２７の熱交換器容量につ
いて述べる。図１では、再熱器となる第１室内熱交換器
２５の熱交換器容量と蒸発器となる第２室内熱交換器２
７の熱交換器容量が等しい例、すなわち前面下段部分
４、前面正面部分２、前面上段斜め部分１、背面部分
３、とも２列４段のプレートフィンチューブ熱交換器で
構成する例を示したが、図９に、再熱器となる第１室内
熱交換器２５の熱交換器容量と蒸発器となる第２室内熱
交換器２７の熱交換器容量が異なる例、すなわち前面下
段部分４は２列３段、前面正面部分２は２列４段、前面
上段斜め部分１は２列５段、背面部分３は２列４段、の
プレートフィンチューブ熱交換器で構成する例を示す。
室温の低下を防ぎながら除湿を行うためには、室内空気
条件、例えば顕熱負荷が小さい場合等には、再熱器とな
る第１室内熱交換器２５の熱交換器容量を蒸発器となる
第２室内熱交換器２７の熱交換器容量以上とし、冷却能
力とほぼ等しい加熱能力を確保する必要がある。しかし
第２室内熱交換器２７の熱交換器容量が小さすぎると冷
却除湿量が小さくなってしまい、冷房再熱除湿運転時に
おける室内での最大潜熱能力制御範囲が狭くなる。この
ため、室温の低下を防ぎながら除湿を行うための広範囲
な潜熱顕熱熱交換能力制御範囲を確保するためには、適
切な第１室内熱交換器２５の熱交換器容量と第２室内熱
交換器２７の熱交換器容量の比が存在し、室内熱交換器
全体容量に対して再熱器となる第１室内熱交換器２５の
熱交換器容量を、６０％〜６５％とすればよい。この時
例えば、室内環境がＪＩＳで定められた標準的冷房空調
条件、室内乾球温度２７℃、室内湿球温度１９℃の時、
吹出し空気１９の温度が２７℃より低下することなく除
湿できる、広範囲な潜熱顕熱熱交換能力制御範囲を確保
することができる。

【００５３】以上、本発明の第１から３の実施形態によ
る再熱器となる第１室内熱交換器２５の熱交換器と蒸発
器となる第２室内熱交換器２７の熱交換器の伝熱管形状
は円管で例えば外径１０ｍｍ以下であるが、円管と断面
積が同等である楕円伝熱管や扁平伝熱管であってもその
効果は達成される。また、例えば再熱器では伝熱フィン
２８に多くの切り起こしを設け空気との伝熱促進を図
り、蒸発器では切り起こしの数を少なくして露だれ性を
向上させるというように、再熱器となる第１室内熱交換
器２５の熱交換器と蒸発器となる第２室内熱交換器２７
とで伝熱フィン２８の切り起こし形状やフィンピッチを
変えてもよい。また、多段曲げ熱交換器の各部分におい
ても、伝熱フィン２８の切り起こし形状やフィンピッチ
を変えてもよい。また１列目熱交換器と２列目熱交換器
とで伝熱フィン２８の切り起こし形状やフィンピッチを
変えてもよい。加えて多段曲げ熱交換器の各部分におい
て、列数を変更してもよい。例えば背面熱交換器３を１
列熱交換器として構成してコスト低減を図ってもよい。

【００５４】また以上の本発明の第１から３の実施形態
において、冷房再熱除湿運転時に蒸発器となる第２室内
熱交換器２７の熱交換器の冷媒流路について説明する。
図１には、第２流量制御弁１０を出た後の冷媒が分岐管
３０により２分配され、同数の伝熱管１１で構成された
背面部分３熱交換器と前面下部４熱交換器に流れる例を
示しており、管内の冷媒流動抵抗が同一となり冷媒流量
の不均一さが生じず、均一な熱交換量を確保でき蒸発器
としての性能を十分に発揮することができる。また、分
岐管３０が２分岐以上でも伝熱管本数を揃える等の方法
により、管内冷媒流動抵抗が同一となるようにしてやれ
ばよい。一方、図６には、第２流量制御弁１０を出た後
の冷媒が分岐管３０により２分配され、異なる本数の伝
熱管１１で構成された背面部分３熱交換器と前面下部４
熱交換器に流れる例を示す。この時冷媒流路長さが異な
るため、各流路の管内冷媒流動抵抗が厳密には異なり冷
媒流量の不均一さが生じる可能性があるが、冷房再熱除
湿運転時の冷媒流量は、各流路の管内冷媒流動抵抗に差
が生じるほど多くないため、冷媒流量の不均一さは現実
には生じない。また吸込空気流れ９に分布がある場合
は、空気側の熱負荷により冷媒流量バランスが決定され
るので、冷媒流路長さが冷媒流量バランスに影響を与え
ることはない。なお、第２流量制御弁１０を出た後の分
岐管３０入口は気液二相流となるため、分岐管３０で不
均一分配を起こしやすい。従ってこの分岐管での冷媒流
れ方向を垂直方向、好ましくは垂直上昇方向にするなど
の工夫により、気液二相冷媒の均一分配を実現する必要
があり、このような対策をとることにより、均一な熱交
換量を確保でき蒸発器としての性能を十分に発揮するこ
とが可能となる。

【００５５】実施の形態４．本発明の第４の実施形態に
よる空気調和機について説明する。室内ユニットの構造
は例えば図１であり、冷媒回路は図２で、冷媒として例
えばＲ４１０Ａを用いている。この時室内ユニット１８
に配置される第２流量制御弁１０に、図１３に示した構
造の流量制御弁を用いたことを特徴とする。以下、この
流量制御弁の構造、動作について説明する。

【００５６】図１３において、第２流量制御弁１０にお
ける３１が第１流路で第１室内熱交換器２５に接続さ
れ、３２が第２流路で第２室内熱交換器２７に接続され
ている。３３は冷媒流路が開口する主弁座、３４は第２
流量制御弁１０本体の内面に沿って上下に摺動する主弁
体で、これら主弁座３３と主弁体３４で絞り部を構成し
ている。３５は主弁体３４を駆動する電磁コイルで、制
御部（図示無し）からの指令に基づいて、電磁コイル３
５を通電遮電し、主弁体３４を開閉する。主弁体３４は
冷媒流れ方向に連通する多孔質透過材により形成され、
具体的には金属粉やセラミック粉、発砲金属および発砲
樹脂などを型に入れて加圧成形し、溶融点以下の温度で
焼き固めた物で構成されている。電磁コイル３５に通電
すると、主弁体３４は上昇し、主弁座３３から離れ、第
１流路３１と第２流路３２が流動抵抗なく冷媒が流動す
る。また再び電磁コイル３５に通電すると、主弁体３４
は下降し、主弁座３３と密着し、主弁体３４を構成する
多孔質透過材を介して、第１流路３１と第２流路３２が
連通する。

【００５７】次に、本実施例に示した流量制御弁を用い
た空気調和機の動作について説明する。通常冷房運転時
は図２の実線の矢印に示す方向に、通常暖房運転時は図
２の点線の矢印に示す方向に、冷媒が流れる。この時、
第１流量制御弁２４により、冷凍サイクルの流量が調整
され、第２流量制御弁１０は図１３（ａ）に示すよう
に、主弁体３４は上昇して主弁座３３から離れ、第１流
路３１と第２流路３２が連通し、流動抵抗なく冷媒が流
動する。従って、冷媒圧力損失増加による能力の低下や
効率の低下がなく、空気調和機を動作させることができ
る。

【００５８】一方冷房再熱除湿運転時は、本発明におけ
る第１の実施の形態と同じく、第１流量制御弁２４の開
度を開き気味とし、第２流量制御弁１０を主たる減圧装
置として使用する冷凍サイクルとなる。この冷房再熱除
湿運転時の冷凍サイクルにおける、圧力−エンタルピ線
図も本発明における第１の実施の形態と同じく図３とな
る。すなわち、第２流量制御弁１０は図１３（ｂ）に示
すように、主弁体３４が下降して主弁座３３と密着し、
主弁体３４を構成する多孔質透過材を介して第１流路３
１と第２流路３２が連通し、多孔質透過材が流動抵抗体
として作用する。

【００５９】このとき、第２流量制御弁１０の流動抵抗
体として多孔質透過材を用いているので、第２流量制御
弁１０を気液二相冷媒もしくは液冷媒が通過する際の冷
媒流動音を大幅に低減することができる。例えば図２５
に示す特開平１０−８９８０３に用いられている従来の
第２流量制御弁１０は、図２６に示すように主弁座３３
と主弁体３４の隙間のオリィフィスを流動抵抗体として
作用させているので、気液二相流が通過する際に非常に
大きな冷媒流動音が発生する。特に図３に示すように、
第２流量制御弁１０の入口がＤ点のように冷媒乾き度が
小さく気液二相冷媒の流動様式がスラグ流となる場合
に、大きな冷媒流動音になることが知られている。この
冷媒流動音の発生原因としては、流れ方向に対して蒸気
冷媒が断続的に流れ、オリィフィス部をそのオリィフィ
ス径より大きな蒸気スラグもしくは蒸気気泡が通過する
際に、蒸気スラグもしくは蒸気気泡が崩壊することによ
り振動が発生し、図２６における主弁座３３等を伝搬し
て音が発生したり、オリィフィス部を速度が異なる蒸気
冷媒と液冷媒が交互に通過するため、それに伴って圧力
変動が生じ、主弁座３３等を伝搬して音が発生するため
である。

【００６０】これに対して、図１３（ｂ）に示した本実
施例における第２流量制御弁１０では、気液二相冷媒や
液冷媒は多孔質透過材で構成されている主弁体３４の微
細で無数の通気孔を通過し減圧される。そのため、蒸気
スラグや蒸気泡が崩壊することは無い。また、蒸気冷媒
と液冷媒が同時に絞り部を通過するため非常によく混合
し冷媒の速度変動が生じず、圧力も変動しない。図２６
に示した従来の第２流量制御弁１０では流路が１ヶ所で
あるが、多孔質透過材では内部の流路が複雑に構成さ
れ、この小孔が流動抵抗体となり、この内部で圧力が低
下する。多孔質透過材はその内部において流速変動は圧
力変動として繰り返され一部熱エネルギに変換しながら
圧力変動を一定にする効果がある。これを一般に吸音効
果と言い、音を消すメカニズムと考えられる。また、多
孔質透過材内部で冷媒の流速が十分に減速され、一定と
なるため、多孔質透過材出口部で流れに渦が発生するこ
とも無く噴流騒音も小さくなる効果がある。このため第
２流量制御弁１０から発生する冷媒流動音を大幅に低減
することができる。上述した実施の形態１〜３の構成で
は、蒸発器が背面部分３と前面下段部分４とに配置され
るため、従来のような第２流量制御弁を用いると絞り部
を通過した冷媒の吹出し音が背面部分３と前面下段部分
４とに伝播し、延いては空気調和機室内ユニット１８の
前面側吸込口（９ａ、９ｂ、９ｄの吸込口）と上面側吸
込口（９ａの一部と９ｃの吸込口）の両方から騒音を発
生する。一般に用いられる壁掛け式空気調和機では特に
上面側吸込口からの騒音が直上の天井面で反射され、室
内へ伝わり易く、さらには前面側吸込口からの騒音と共
鳴するなどの心配もある。本実施の形態のように第２流
量制御弁に多孔質透過材の弁を用いれば、吹出し騒音を
低減できるので、第２流量制御弁を原因とする蒸発器か
らの騒音の発生を低減できる。

【００６１】また本実施例では冷媒としてＲ４１０Ａを
用いる例を示したが、従来冷媒Ｒ２２と比較してＲ４１
０Ａは動作圧力が高くなる（図３に示す点Ｄ、Ｅの高
さ）ため、第２流量制御弁１０での流動抵抗を従来冷媒
Ｒ２２より大きくし、第２流量制御弁１０での減圧量を
従来冷媒Ｒ２２より大きくする必要がある。このため、
例えば図２５に示す特開平１０−８９８０３に用いられ
ている従来の第２流量制御弁１０では、主弁座３３と主
弁体３４の隙間のオリィフィスをさらに小さくして流動
抵抗を大きくする必要があり、Ｒ４１０Ａを用いた場合
従来冷媒Ｒ２２より必然的に気液二相流が通過する際に
非常に大きな冷媒流動音が発生してしまう。従って、本
実施例に示した多孔質透過材を用いた第２流量制御弁１
０をＲ４１０Ａ冷媒空気調和機に適用することにより、
冷媒流動音を大幅に低減する効果をより一層発揮するこ
とができる。なお、本実施例に示した多孔質透過材を用
いた第２流量制御弁１０を従来冷媒Ｒ２２空気調和機に
適用したとしても、その効果は十分発揮される。加え
て、従来冷媒Ｒ２２と比較して動作圧力が高いが、地球
温暖化係数がＲ２２やＲ４１０Ａより小さく地球環境に
優しいＲ３２冷媒を本実施例に示した空気調和機に適用
したとしても、その効果は十分発揮される。また、地球
温暖化係数がＲ２２やＲ４１０Ａより極端に小さく地球
環境に優しいＲ２９０冷媒を本実施例に示した空気調和
機に適用したとしても、その効果は十分得られる。また
冷媒としては、ＨＦＣ系（Ｒ１１６、Ｒ１２５、Ｒ１３
４ａ、Ｒ１４、Ｒ１４３ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２２７ｅ
ａ、Ｒ２３、Ｒ２３６ｅａ、Ｒ２３６ｆａ、Ｒ２４５ｃ
ａ、Ｒ２４５ｆａ、Ｒ３２、Ｒ４１、ＲＣ３１８など
や、これら冷媒の数種の混合冷媒Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７
Ｂ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４０７Ｄ、Ｒ４０７Ｅ、Ｒ４１０
Ｂ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａ、Ｒ５０８Ａ、Ｒ５０８Ｂ
など）、ＨＣ系（ブタン、イソブタン、エタン、プロパ
ン、プロピレンなどや、これら冷媒の数種の混合冷
媒）、自然冷媒（空気、炭酸ガス、アンモニアなどや、
これら冷媒の数種の混合冷媒）、またこれらＨＣＦＣ系
やＨＦＣ系、ＨＣ系、自然冷媒などの数種の混合冷媒な
ど、どんな冷媒を用いてもその効果は発揮される。

【００６２】なお、冷房再熱除湿運転時の第２流量制御
弁１０の流量特性（冷媒流量と冷媒圧力損失の関係）
は、主弁体３４に用いる多孔質透過材の大きさや冷媒が
通過する流路長さおよび多孔質透過材の空隙率（単位体
積あたりの隙間容積）を調整することによって、調整す
ることができる。すなわちある冷媒流量を小さな圧力損
失で流す場合は、多孔質透過材の孔径を大きくしたり
（例えば、多孔質透過材の素子を大きくするなど）、流
路長さを短くしたり（弁本体を短くするなど）、空隙率
が大きい多孔質透過材を用いれば良い。また、逆にある
冷媒流量を大きな圧力損失で流す場合は多孔質透過材の
孔径を小さくしたり（例えば、多孔質透過材の素子を小
さくするなど）、流路長さを長くしたり（弁本体を長く
するなど）、空隙率が小さい多孔質透過材を用いれば良
い。このような主弁体３４に用いる多孔質透過材の孔径
や弁本体の形状は、空気調和機設計時に最適に設計され
る。

【００６３】これにより、従来空気調和機で必要であっ
た、第２流量制御弁１０の回りに遮音材や制振材を周囲
に巻きつけるなどの対策も不要でコスト低減となり、さ
らにこれら他材質が不要となるため、空気調和機のリサ
イクル性も向上する。

【００６４】なお、以上冷房再熱除湿運転時の動作につ
いて述べたが、冷媒流れ方向が逆となる暖房除湿運転時
（図４に示した冷凍サイクル運転状態）においても、同
様の効果が得られる。

【００６５】また、上述した多孔質透過材を用いた流量
制御弁は、第１流量制御弁２４に用いても、冷媒流動音
を低減するなどの同様の効果が得られる。また上述した
気液二相冷媒に起因する冷媒流動音の発生に対しては、
空気調和機に限定されることなく、冷蔵庫などを含めた
冷熱空調機器の冷凍サイクル一般についての課題であ
り、本実施の形態に示した流量制御弁は、このような冷
凍サイクル一般に広く適用することで、冷媒流動音を低
減するなどの同様の効果が得られる。

【００６６】実施の形態５．本発明の第５の実施形態に
よる空気調和機について説明する。図１５は、本発明の
冷媒回路で、図２と同一の部位には、同一の番号を付け
ている。室内ユニット１８の構造は例えば図１であり、
冷媒として例えばＲ４１０Ａを用いている。この時室内
ユニット１８に配置される第１室内熱交換器２５と第２
室内熱交換器２７の間の配管に、多孔質透過材を用いた
絞り装置３６を設け、これと並列に絞り装置３６をバイ
パスする冷媒流路上に電磁開閉弁３７を設けている。こ
の絞り装置３６の構造の一例を図１４に示す。絞り装置
３６本体は円筒状の容器で構成され、多孔質透過材の一
例である燒結金属３８がオリィフィス３９を挟み込む構
造としている。多孔質透過材の他の例としては実施の形
態４にも述べたように、金属粉やセラミック粉、発砲金
属および発砲樹脂などを型に入れて加圧成形し、溶融点
以下の温度で焼き固めた物であればよい。そして燒結金
属３８の両端は、バネ４０と突起４１で固定されてい
る。以下、この絞り装置３６と電磁開閉弁３７の動作に
ついて説明する。

【００６７】この実施の形態において、通常冷房運転時
と通常暖房運転時は、電磁開閉弁３７を開状態とし、冷
媒流路を構成する。この時、絞り装置３６の流動抵抗に
対して電磁開閉弁３７の流動抵抗が小さいので、冷媒は
絞り装置３６をバイパスして電磁開閉弁３７を流れる。
従って、冷媒圧力損失増加による能力の低下や効率の低
下がなく、空気調和機を動作させることができる。一
方、冷房再熱除湿運転時の冷凍サイクル運転状態は図３
と同様であり、電磁開閉弁３７を閉状態とし、冷媒は絞
り装置３６を通って減圧される。この時、図１４におけ
る実線の矢印方向に流入した気液二相冷媒は燒結金属３
８を通過する。この時、燒結金属３８は実施の形態４に
おける図１３（ｂ）の主弁体３４に用いた多孔質透過材
と同様の作用を示し、冷媒流動音の発生を防止すること
ができる。

【００６８】なお、図１４においては、燒結金属３８が
オリィフィス３９を挟み込む構造としたが、オリィフィ
ス３９は、燒結金属３８のみでは流動抵抗が小さく、所
定の減圧作用が得られ場合に併用すればよい物であり、
多孔質透過材の大きさや冷媒が通過する流路長さおよび
多孔質透過材の空隙率（単位体積あたりの隙間容積）を
調整することによって、流動抵抗を調整することができ
れば、燒結金属３８単独で流動抵抗として用いても良
い。また、オリィフィス３９を併用する場合、燒結金属
３８はオリィフィス３９の冷媒流れ上流側３８ａ、もし
くは冷媒流れ下流側３８ｂのみの配置としても、通過す
る気液二相流は非常によく混合されるので、冷媒流動音
の発生を防止することができる。なお、暖房除湿運転時
は、図１４における点線の矢印方向に冷媒が流入する
が、この時も冷房再熱除湿時と同様の冷媒流動音低減効
果を得ることができる。また、絞り装置３６は、燒結金
属３８がオリィフィス３９を挟み込む簡単な構造として
おり、実施の形態４における図１３のように主弁体３４
に用いた多孔質透過材を用いた流量制御弁より非常に安
価となり、加えて電磁開閉弁３７は従来から用いられて
いる二方弁を流用できるので、絞り装置３６と電磁開閉
弁３７を併用しても、実施の形態４における図１３の流
量制御弁１０より、安価にすることができる。

【００６９】以上に述べた効果は、Ｒ４１０Ａ冷媒を用
いた場合、特にその効果を発揮するが、従来冷媒Ｒ２２
や、ＨＦＣ系（Ｒ１１６、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１
４、Ｒ１４３ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２３、
Ｒ２３６ｅａ、Ｒ２３６ｆａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２４５
ｆａ、Ｒ３２、Ｒ４１、ＲＣ３１８などや、これら冷媒
の数種の混合冷媒Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０７
Ｃ、Ｒ４０７Ｄ、Ｒ４０７Ｅ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４
Ａ、Ｒ５０７Ａ、Ｒ５０８Ａ、Ｒ５０８Ｂなど）、ＨＣ
系（ブタン、イソブタン、エタン、プロパン、プロピレ
ンなどや、これら冷媒の数種の混合冷媒）、自然冷媒
（空気、炭酸ガス、アンモニアなどや、これら冷媒の数
種の混合冷媒）、またこれらＨＣＦＣ系やＨＦＣ系、Ｈ
Ｃ系、自然冷媒などの数種の混合冷媒など、どんな冷媒
を用いてもその効果は発揮される。

【００７０】本発明の第５の実施形態における絞り装置
３６の他の構造例を、図１６、図１７に示す。図１６に
おける燒結金属３８は、内部の一端が閉じられ、多端が
開放された円筒状形状を形成し、オリィフィス３９とバ
ネ４０と突起４１で固定されている。またオリィフィス
３９は円周部が部分的に切り欠れた円盤状となってお
り、矢印の方向から流入した冷媒が円筒状の燒結金属３
８内部に流入して減圧され、一部は円筒状外面の周囲か
らしみ出しオリィフィス３９の円周部の切り欠きから、
一部は円筒状外面の底面からしみ出しオリィフィス３９
の中心から、流出して減圧される構造である。

【００７１】一方図１７は、図１６と同様な形状の燒結
金属３８が、オリィフィス３９とバネ４０と突起４１で
固定されている。矢印の方向から流入した冷媒が、一部
はオリィフィス３９の円周部の切り欠きから、一部はオ
リィフィス３９の中心から流入して減圧され、燒結金属
３８の円筒状底面または円筒状外面の周囲から流入して
減圧される構造である。図１６、図１７のいずれの場合
においても、絞り装置３６では、絞り部を燒結金属３８
で構成していることにより、冷媒流動音を大幅に低減す
ることができる。

【００７２】なお、実施の形態４、５においては、多孔
質透過材は円盤または円筒形状の例について説明した
が、これに限ることなく直方体など、どのような形状で
構成してもよく、冷媒が多孔質透過材を通過する際、所
定の減圧作用が得られればよい。

【００７３】実施の形態６．本発明の第６の実施形態に
よる空気調和機について説明する。図１８は、本発明の
冷媒回路で、冷媒はＲ４１０Ａを用いており、図２と同
一の部位には、同一の番号を付けている。室内ユニット
の構造は例えば図１である。この時室外ユニットに配置
される室外熱交換器２３と第１流量制御弁２４をバイパ
スする冷媒回路５１を設け、この冷媒回路上に流量制御
弁５２を設けている。以下、このバイパスする冷媒回路
５１と流量制御弁５２の動作について説明する。

【００７４】この実施の形態において、通常冷房運転時
と通常暖房運転時は、流量制御弁５２を閉状態として、
通常の冷媒流路を構成する。また冷房再熱除湿運転時
に、流量制御弁５２を閉状態とした時の冷凍サイクル運
転状態は図３と同様である。一方、冷房再熱除湿運転時
に流量制御弁５２を開状態とした時の冷凍サイクル運転
状態を図１９に示す。この時、冷媒は室外熱交換器２３
を流れずに流動抵抗がほとんど無い冷媒回路５１を流れ
るので、室外熱交換器２３で凝縮せずに、過熱ガス状態
で再熱器となる第１室内熱交換器２５（Ｃ点）に流入
し、凝縮熱は全て室内空気を加熱する。この後、第２流
量制御弁に流入（Ｄ点）して減圧され（Ｅ点）、第２室
内熱交換器２７にて蒸発し、室内空気を冷却除湿する。
従って、流量制御弁５２を閉状態としたときよりも、よ
り多くの再熱熱交換量を得ることができ、室温の低下を
防ぎながら除湿を行う再熱除湿運転の能力制御範囲を拡
大することができる。また、暖房再熱運転除湿時にも、
流量制御弁５２を開状態とすることにより冷媒は冷媒回
路５１を流れるので、室外熱交換器２３で冷媒は蒸発せ
ずに、第１室内熱交換器２５にて全て蒸発し、流量制御
弁５２を閉状態としたときよりも、より多くの蒸発熱交
換量を得ることができるので、除湿量を増加させること
ができ、再熱除湿運転の能力制御範囲を拡大することが
できる。従来図２５のもの等では、蒸発器を通過した空
気と再熱器を通過した空気との混合があまりよくなく、
いたずらに再熱除湿能力を上げても露発生の原因となっ
たりしていたが、実施の形態１〜３に示すような空気の
混合状態のよいものとすれば、このような顕熱能力の増
大を図って、再熱除湿能力を向上させることが可能にな
る。なお、以上に述べた効果は、Ｒ４１０Ａ冷媒を用い
た場合のみならず、従来冷媒Ｒ２２や、ＨＦＣ系（Ｒ１
１６、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４、Ｒ１４３ａ、Ｒ
１５２ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２３、Ｒ２３６ｅａ、Ｒ２
３６ｆａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２４５ｆａ、Ｒ３２、Ｒ４
１、ＲＣ３１８などや、これら冷媒の数種の混合冷媒Ｒ
４０７Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４０７Ｄ、Ｒ４
０７Ｅ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａ、Ｒ５０
８Ａ、Ｒ５０８Ｂなど）、ＨＣ系（ブタン、イソブタ
ン、エタン、プロパン、プロピレンなどや、これら冷媒
の数種の混合冷媒）、自然冷媒（空気、炭酸ガス、アン
モニアなどや、これら冷媒の数種の混合冷媒）、またこ
れらＨＣＦＣ系やＨＦＣ系、ＨＣ系、自然冷媒などの数
種の混合冷媒など、どんな冷媒を用いてもその効果は発
揮される。

【００７５】実施の形態７．本発明の第７の実施形態に
よる空気調和機について説明する。図２０は、本発明の
冷媒回路で、冷媒はＲ４１０Ａを用いており、図２と同
一の部位には、同一の番号を付けている。室内ユニット
１８の構造は例えば図１である。この時第１室内熱交換
器２５と第２流量制御弁１０の間の配管と、第２室内熱
交換器２７と四方弁２２の間の配管とを熱交換する熱交
換器５３を設け、第２流量制御弁１０をバイパスする冷
媒回路に電磁開閉弁５４を設けている。以下、この熱交
換器５３と電磁開閉弁５４の動作について説明する。

【００７６】この実施の形態において、通常冷房運転時
と通常暖房運転時は、流量制御弁５４を開状態として、
通常の冷媒流路を構成する。冷房再熱除湿運転時に、流
量制御弁５４を閉状態とした上で、第１流量制御弁２４
の開度を開き気味とし、第２流量制御弁１０を主たる減
圧装置として使用する冷凍サイクルとなる。この冷房再
熱除湿運転時の冷凍サイクルにおける、圧力−エンタル
ピ線図を図２１に示す。図２１中のＡ〜Ｈは、図２０中
の冷媒回路におけるＡ〜Ｈにそれぞれ対応し、冷房再熱
除湿運転時の冷媒流れ方向を図２０中の実線の矢印で示
す。圧縮機２１から吐出され、四方弁２２を通った冷媒
は、Ａ点から室外熱交換器２３にて凝縮しＢ点となり、
第１流量制御弁２４で若干減圧されＣ点となり、第１室
内熱交換器２５に流入する。この時第１室内熱交換器２
５は再熱器として作用し、Ｄ点まで再凝縮する。この後
Ｄ点を出た冷媒は、第２室内熱交換器２７の出口配管を
流れる低温低圧冷媒と熱交換器５３で熱交換して冷却さ
れ過冷却液となり、Ｅ点となる。この後第２流量制御弁
１０を通ってＦ点まで減圧され、第２室内熱交換器２７
に流入する。この時第２室内熱交換器２７は蒸発器とし
て作用し、Ｇ点まで蒸発して、第１室内熱交換器２５の
出口配管を流れる高温高圧冷媒と熱交換器５３で熱交換
して加熱されＨ点となり、圧縮機２１の吸入に戻る冷凍
サイクルとなる。

【００７７】従って、図２１に示すように第２流量制御
弁１０入口冷媒が液状態となるため、第２流量制御弁１
０に気液二相状態の冷媒が流入する装置と比較して、冷
媒が通過する際の冷媒流動音を大幅に低減することがで
きる。また、上述した実施の形態１〜３の構成では、蒸
発器が背面部分３と前面下段部分４とに配置されるた
め、従来のような第２流量制御弁を用いると絞り部を通
過した冷媒の吹出し音が背面部分３と前面下段部分４と
に伝播し、延いては空気調和機室内ユニット１８の前面
側吸込口（９ａ、９ｂ、９ｄの吸込口）と上面側吸込口
（９ａの一部と９ｃの吸込口）の両方から騒音を発生す
る。一般に用いられる壁掛け式空気調和機では特に上面
側吸込口からの騒音が直上の天井面で反射され、室内へ
伝わり易く、さらには前面側吸込口からの騒音と共鳴す
るなどの心配もある。本実施の形態のように熱交換器５
３を設け、第２流量制御弁の入口冷媒を液状態とすれ
ば、第２流量制御弁からの吹出し騒音を低減できるの
で、第２流量制御弁を原因とする蒸発器からの騒音の発
生を低減できる。なお、本実施の形態においては、Ｄ点
からＥ点の配管をＧ点からＨ点の配管と接触させて熱交
換する例を示したが、これに限ることなく、Ｄ点からＥ
点の配管を室内吹出し空気にて冷却するように室内ユニ
ット１８を構成しても、同様の効果が得られる。

【００７８】なお、以上述べた効果はどんな冷媒でも発
揮されるが、特に液比熱が大きいＲ４１０ＡやＲ３２や
Ｒ２９０冷媒を用いた場合には、過冷却度が大きい方が
冷凍サイクルの効率がより向上するため、その効果をよ
り一層発揮することができる。また冷媒としてＨＣＦＣ
系（Ｒ２２やＲ１２３などや、これら冷媒の数種の混合
冷媒）やＨＦＣ系（Ｒ１１６、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、
Ｒ１４、Ｒ１４３ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２
３、Ｒ２３６ｅａ、Ｒ２３６ｆａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２
４５ｆａ、Ｒ３２、Ｒ４１、ＲＣ３１８などや、これら
冷媒の数種の混合冷媒Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０
７Ｃ、Ｒ４０７Ｄ、Ｒ４０７Ｅ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４
Ａ、Ｒ５０７Ａ、Ｒ５０８Ａ、Ｒ５０８Ｂなど）、ＨＣ
系（ブタン、イソブタン、エタン、プロパン、プロピレ
ンなどや、これら冷媒の数種の混合冷媒）、自然冷媒
（空気、炭酸ガス、アンモニアなどや、これら冷媒の数
種の混合冷媒）、またこれらＨＣＦＣ系やＨＦＣ系、Ｈ
Ｃ系、自然冷媒などの数種の混合冷媒などを用いてもそ
の効果は発揮される。

【００７９】実施の形態８．本発明の第８の実施形態に
よる空気調和機について説明する。図２２は、本発明の
冷媒回路で、冷媒はＲ４１０Ａを用いており、図２と同
一の部位には、同一の番号を付けている。室内ユニット
１８の構造は例えば図１である。この時第１室内熱交換
器２５と第１流量制御弁２４の間の配管に、例えば高圧
レシーバのような液冷媒を貯留する容器５５を設けてい
る。以下、この容器５５の動作について説明する。

【００８０】この実施の形態において、この容器５５に
は、通常暖房運転時や暖房除湿運転時に発生する余剰冷
媒を貯留し、これら運転時の冷媒過多による効率低下を
防ぐ働きをする。すなわち冷房再熱除湿運転時には、室
外熱交換器２３と第１室内熱交換器２５が凝縮器として
動作し、熱交換の内容積が大きくなるため、必要となる
冷媒量が増大する。従ってこの空気調和機の充填冷媒量
は、冷房再熱除湿運転時に冷媒不足とならないようにす
るための冷媒量となる。一方通常暖房運転時は、第２室
内熱交換器２７と第１室内熱交換器２５が凝縮器とな
り、暖房除湿運転時には第２室内熱交換器２７のみが凝
縮器となるため、凝縮器となる熱交換の内容積が冷媒時
と比較して少なく、これら運転時の必要冷媒量は冷房時
より少なくなる。従って冷房再熱除湿運転基準の冷媒充
填量にて、容器５５を設けずに暖房運転または暖房除湿
運転を行うと、冷媒過多の運転となり、効率の低下や圧
縮機２１への液バック量増大による信頼性の低下などの
問題点が生じる。

【００８１】従ってこの実施の形態において、容器５５
を設けることにより、通常暖房運転時や暖房除湿運転時
に発生する余剰冷媒を貯留して、全ての運転モードにお
ける循環冷媒量を最適に制御することにより、これら運
転時の圧縮機２１信頼性向上および効率向上を達成する
ことができる。なお、容器５５の内容積は、あらかじめ
各運転モードにおける最適冷媒量を試験や計算によって
求め、その最大冷媒量と最小冷媒量の差が貯留できる内
容積として決定すればよい。また図２２にはこの容器５
５を室外ユニット１７内に設置する例を示したが、室内
ユニット１８内に設けても、その効果は発揮される。な
お、以上述べた効果は、冷媒として従来冷媒Ｒ２２やＨ
ＦＣ系（Ｒ１１６、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４、Ｒ
１４３ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２２７ｅａ、Ｒ２３、Ｒ２３
６ｅａ、Ｒ２３６ｆａ、Ｒ２４５ｃａ、Ｒ２４５ｆａ、
Ｒ３２、Ｒ４１、ＲＣ３１８などや、これら冷媒の数種
の混合冷媒Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｂ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４
０７Ｄ、Ｒ４０７Ｅ、Ｒ４１０Ｂ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ５０
７Ａ、Ｒ５０８Ａ、Ｒ５０８Ｂなど）、ＨＣ系（ブタ
ン、イソブタン、エタン、プロパン、プロピレンなど
や、これら冷媒の数種の混合冷媒）、自然冷媒（空気、
炭酸ガス、アンモニアなどや、これら冷媒の数種の混合
冷媒）、またこれらＨＣＦＣ系やＨＦＣ系、ＨＣ系、自
然冷媒などの数種の混合冷媒など、どんな冷媒でもその
効果を発揮することができる。

【００８２】実施の形態９．本発明の第９の実施形態に
よる空気調和機について説明する。図２３は、本発明の
冷媒回路および運転制御に用いる各種センサ・アクチュ
エータ制御機器の構成図で、冷媒はＲ４１０Ａを用いて
おり、図２と同一の部位には、同一の番号を付けてい
る。室内ユニット１８の構造は例えば図１である。以
下、この実施形態における空気調和機の運転制御法につ
いて説明する。空気調和機には、室内の居住者が好みの
温湿度環境を設定するための設定装置７５が備えられて
いる。この設定装置７５では、例えば温度と湿度両方を
設定するが、この設定温湿度は居住者がそれぞれの設定
値を室内ユニット１８に付属するリモコンから直接入力
してもよい。また室内ユニット１８には、室内の温度お
よび湿度を検知するために、室内ユニット１８の吸い込
み空気温度センサー６５および湿度センサー６６がそれ
ぞれ設けられている。

【００８３】空気調和機運転時には、設定温湿度と現在
の室内吸込み空気温湿度との差を温湿度偏差として演算
し、これら偏差より、第１の演算装置６７にて室内の空
調負荷である潜熱および顕熱負荷を推算する。そしてこ
れら偏差がゼロ、あるいは所定の値以内となるように、
信号線７３を通じて空気調和機の各アクチュエータ、圧
縮機２１回転数、室外ファン６１回転数、室内ファン６
３回転数、第１流量制御弁２４の絞り開度、および第２
流量制御弁１０の絞り開度に制御信号を伝達して、これ
らアクチュエータを制御してやることにより潜熱および
顕熱能力を調整して空調能力を発揮する。通常冷房運転
時や通常暖房運転時におけるこれらアクチュエータの制
御方法は、第２流量制御弁１０を全開として動作させな
い従来の空気調和機と同様であるが、冷房再熱除湿運転
時の冷凍サイクルは図３に示した圧力−エンタルピ線図
と同様となり、再熱器となる第１室内熱交換器能力と蒸
発器となる第２室内熱交換器の能力を調整し、潜熱およ
び顕熱負荷を制御して空調能力を発揮する。潜熱能力の
増減は、蒸発器となる第２室内熱交換器の能力の増減に
より調整を行う。一方蒸発器能力の増加により顕熱能力
も増加するので、顕熱負荷以上の顕熱能力が発揮されて
しまう場合は、再熱器となる第１室内熱交換器の能力を
増加させる方に調整して加熱し、顕熱能力を調整する。
この時の各アクチュエータの制御方法について、以下説
明する。

【００８４】例えば第１の例として、空気調和機運転時
に温湿度偏差から第１の演算装置６７にて推算された室
内の潜熱顕熱負荷の情報が室内ユニット１８内の信号線
７３ａを経由して、第２の演算装置７４に伝達されて室
内ファン６３の室内ファンモータ６４の回転数変化量が
演算される。すなわち現状の室内ファン６３回転数の情
報が、室内ファンモータ６４回転数制御装置６９より信
号線７３ａを経由して第２の演算装置７４に伝達されて
おり、室内の潜熱顕熱負荷が大きいほど、室内ファンモ
ータ６４回転数を現状より大きい値として演算し、新た
な室内ファンモータ６４回転数の情報が信号線７３ａを
経由して室内ファンモータ回転数制御装置６９に伝達さ
れ、新たな室内ファンモータ６４回転数として制御され
る。こうして室内ファン６３の送風量増加により潜熱顕
熱能力が増加する。

【００８５】また例えば第２の例として、空気調和機運
転時に温湿度偏差から第１の演算装置６７にて推算され
た室内の潜熱顕熱負荷の情報が信号線７３ａを経由し
て、第２の演算装置７４に伝達されて室外ファン６１の
室外ファンモータ６２の回転数変化量が演算される。す
なわち現状の室外ファン６２回転数の情報が、室外ファ
ンモータ６２回転数制御装置６８より室外ユニット１７
内の信号線７３ｃ、および室外ユニット１７と室内ユニ
ット１８を結ぶ信号線７３ｂを経由して第２の演算装置
７４に伝達されており、室内での再熱熱交換量を大きく
したい時ほど、室外ファンモータ６２回転数を現状より
小さい値として演算し、新たな室外ファンモータ６２回
転数の情報が信号線７３ｂ、７３ｃを経由して室外ファ
ンモータ回転数制御装置６８に伝達され、新たな室外フ
ァンモータ６２回転数として制御される。この時室外フ
ァン６１の送風量低下により室外での凝縮能力が低下し
て、相対的に第１室内熱交換器２５での凝縮能力が増加
し室内での再熱熱交換量が増加して、顕熱熱交換量を制
御することができる。

【００８６】また例えば第３の例として、空気調和機運
転時に温湿度偏差から第１の演算装置６７にて推算され
た室内の潜熱顕熱負荷の情報が信号線７３ａを経由し
て、第２の演算装置７４に伝達されて圧縮機２１回転数
の変化量が演算される。すなわち現状の圧縮機２１回転
数の情報が、圧縮機回転数制御装置７０より信号線７３
ｃ、７３ｂを経由して第２の演算装置７４に伝達されて
おり、室内の潜熱顕熱熱交換量を大きくしたい時ほど、
圧縮機２１回転数を現状より大きい値として演算し、新
たな圧縮機２１回転数の情報が信号線７３ｂ、７３ｃを
経由して圧縮機回転数制御装置７０に伝達され、新たな
圧縮機２１回転数として制御される。この時図３に示す
圧力−エンタルピ線図における冷凍サイクルでは、冷媒
流量の増加により室内での潜熱顕熱熱交換量が増加す
る。

【００８７】また例えば第４の例として、空気調和機運
転時に温湿度偏差から第１の演算装置６７にて推算され
た室内の潜熱顕熱負荷の情報が信号線７３ａを経由し
て、第２の演算装置７４に伝達されて第１流量制御弁２
４の弁開度変化量が演算される。すなわち現状の第１流
量制御弁２４の弁開度情報が、第１流量制御弁２４弁開
度制御装置７１より信号線７３ｃ、７３ｂを経由して第
２の演算装置７４に伝達されており、室内での顕熱熱交
換量を大きくしたい時ほど、第１流量制御弁２４の弁開
度を現状より小さい値として演算し、新たな第１流量制
御弁２４の弁開度の情報が信号線７３ｂ、７３ｃを経由
して第１流量制御弁２４の弁開度制御装置７１に伝達さ
れ、新たな第１流量制御弁２４の弁開度として制御され
る。この時第１流量制御弁２４の弁開度の低下により、
図３に示した点Ｃ、点Ｄ間の圧力が低下して第１室内熱
交換器２５での凝縮温度が低下し再熱熱交換量が低下し
て、室内での顕熱熱交換量を調整する。

【００８８】また例えば第５の例として、空気調和機運
転時に温湿度偏差から第１の演算装置６７にて推算され
た室内の潜熱顕熱負荷の情報が信号線７３ａを経由し
て、第２の演算装置７４に伝達されて第２流量制御弁１
０の弁開度変化量が演算される。すなわち現状の第２流
量制御弁１０の弁開度情報が、第２流量制御弁１０弁開
度制御装置７２より信号線７３ａを経由して第２の演算
装置７４に伝達されており、室内での潜熱顕熱熱交換量
を大きくしたい時ほど、第２流量制御弁１０の弁開度を
現状より小さい値として演算し、新たな第２流量制御弁
１０の弁開度の情報が信号線７３ａを経由して第２流量
制御弁１０弁開度制御装置７２に伝達され、新たな第２
流量制御弁１０の弁開度として制御される。この時第２
流量制御弁１０の弁開度の低下により、図３に示した点
Ｅ、点Ｆ間の圧力が低下して第２室内熱交換器２７での
蒸発温度が低下して、室内での潜熱顕熱熱交換量を調整
する。

【００８９】なお、前述第１から第５の例として、５種
類のアクチュエータ各々の制御方法について述べたが、
これらアクチュエータは各種情報を基に個別に制御して
も、５種類中の特定のアクチュエータを組み合わせて制
御しても、５種類中の特定のアクチュエータ情報を基に
別のアクチュエータを制御しても、それぞれのアクチュ
エータに優先度をつけて制御してもよい。例えば、室内
ファン６３送風量が小さい状態で圧縮機２１の回転数を
増加させると、潜熱顕熱熱交換量は増加するが蒸発温度
が低下しすぎて０℃以下となり、ドレン水が凍結して室
内ユニット１８を破損する恐れがある。この時は、室内
ファン６３送風量に下限値を設け、この送風量に相当す
る室内ファンモータ６４回転数がある値以下の場合には
圧縮機２１回転数に上限値を設け、この値の範囲で必要
な潜熱顕熱熱交換量が得られない場合は、室内ファンモ
ータ６４回転数を上昇させて室内ファン６３送風量を増
加させ、蒸発温度が０℃以上となるよう制御してやれば
よい。また例えば潜熱顕熱熱交換量を制御装置６９およ
び７２だけで制御する場合は、室内ユニット１８と室外
ユニット１７の間で情報を伝達する必要がなくなり、室
内ユニット１８と室外ユニット１７の間の信号線７３ｂ
は不要となって、信号線７３ｂの断線や結線不良による
動作不良を防止することができる。また図２１では、第
２の演算装置７４を室内ユニット１８内に設置する例を
示したが、室外ユニット１７内に設置しても良い。この
時例えば、潜熱顕熱熱交換量を制御装置６８および７０
および７２だけで制御する場合は、第１の演算装置６７
にて推算された室内の潜熱顕熱負荷の情報や、室内ファ
ン６３の現状の回転数、および第２流量制御弁１０の弁
開度の情報が、信号線７３ａ、７３ｂを経由して第２の
演算装置７４に伝達されて、７３ｃを通って制御信号が
伝達され制御装置６８および７０および７２が動作す
る。すなわち室外ユニット１７から室内ユニット１８へ
の制御信号の戻りがないため、室内ユニット１８内のア
クチュエータがどのような動作状況にあっても（例えば
居住者が室内ファン６３の送風量を自由に選択して
も）、室内の潜熱顕熱能力を調整することができる。

【００９０】以上に述べた制御方法により、温湿度偏差
がゼロまたは所定の値以内となった場合には、現在の運
転を続行すればよい。このようにこの実施の形態では、
冷房再熱除湿運転時の潜熱顕熱負荷に応じて、各種アク
チュエータを制御することにより、部屋内の温湿度環境
を居住者の好みに応じて最適な状態に制御することがで
き、なおかつ室内ユニット１８の構造を図１のように実
施しているので、吹出し空気も温度ムラのない状態とな
り、快適な室内環境を得ることができる。合わせて第２
流量制御弁１０に多孔質透過材を用いてやれば、冷媒流
動音が低減し、より快適な室内環境が達成される。な
お、暖房除湿運転時も、前述した冷房再熱除湿時と同様
の方法で各種アクチュエータを制御してやれば、快適な
室内環境を得ることができる。

【００９１】実施の形態１０．本発明の第１０の実施形
態による空気調和機について説明する。冷媒回路図は図
２と同様で、室内ユニット１８の構成は図１と同様であ
る。冷媒としては可燃性であるＲ２９０またはＲ３２を
用いている。そして第１流量制御弁２４または第２流量
制御弁１０、またはその両方の流量制御弁に全閉機能を
備えるとともに、冷媒漏れを検知する手段（図示せず）
を備え、空調機運転中や停止中に冷媒漏れを検知した場
合にはこれら流量制御弁を全閉する手段（図示せず）を
備えたことを特徴とする。これにより冷媒回路内に冷媒
を封止することにより室内への冷媒漏れを防止し、可燃
性冷媒を用いた空気調和機での安全性を確保することが
できる。

【００９２】なお、以上実施形態１から１０に述べた空
気調和機においては、冷凍機油としては、ＨＣＦＣやＨ
ＦＣ、ＨＣ冷媒や自然冷媒などの上述した冷媒に対して
非相溶性または難溶性の冷凍機油、もしくは相溶性の冷
凍機油であっても、アルキルベンゼン系、鉱油系、エス
テル油系、エーテル油系、フッ素油系など、どんな冷凍
機油についても、その効果を達成することができる。

【００９３】なお、以上実施形態１から１０に述べた空
気調和機においては、室外ユニット１７と室内ユニット
１８が１台ずつである空気調和機の例を示したが、室外
ユニット１７が１台で室内ユニット１８が複数台である
空気調和機機においても、その効果は達成される。を冷
凍機油としては、ＨＣＦＣやＨＦＣ、ＨＣ冷媒や自然冷
媒などの上述した冷媒に対して非相溶性または難溶性の
冷凍機油、もしくは相溶性の冷凍機油であっても、アル
キルベンゼン系、鉱油系、エステル油系、エーテル油
系、フッ素油系など、どんな冷凍機油についても、その
効果を達成することができる。

【００９４】本発明は、以上に説明したように構成され
ているので、圧縮機、室内熱交換器、第１流量制御弁、
室外熱交換器を備え、室内熱交換器を室内機の前面から
背面にかけて送風機を囲むように配置した空気調和機に
おいて、前記室内熱交換器を分割しその間に第２流量制
御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷媒流れ
上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作さ
せる運転モードにて、この再熱器と蒸発器が熱的に遮断
されているとともに、前記室内熱交換器の正面もしくは
前面上段斜め部を再熱器として作用させ、前記室内熱交
換器前面下部と前記室内熱交換器背面下部が蒸発器とし
て作用するような冷媒流路を構成したので、加熱された
空気と冷却除湿された空気とが送風機により効率良く混
合されるので、吹き出される空気は、吸込空気と比較し
て温度低下がなく除湿された空気となり、しかも空気に
温度ムラがなく吹き出されるため、快適な室内環境を作
ることができる。また、吹出し空気とともに吹出口から
露が吹き出してしまうといった、信頼性上の問題点を解
消できる。また、蒸発器となるそれぞれの熱交換器下部
にドレンパンを設置することで、熱交換器を伝って除湿
した露を直接回収することができるので、信頼性を確保
することができる。

【００９５】また、前述再熱器への冷媒流入配管が室内
熱交換器への吸込空気流れの上流側に設置し、前述蒸発
器への冷媒流入配管が室内熱交換器への吸込空気流れの
上流側に設置したので、加熱された空気と冷却除湿され
た空気とがさらにより効率良く混合され温度ムラがなく
吹き出されるため、快適な室内環境を作ることができ
る。

【００９６】また、前記室内熱交換器を分割しその間に
第２流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁
の冷媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器と
して動作させる運転モードの際、再熱器の冷媒流れ上流
側に熱的に遮断された補助熱交換器を備えたので、再熱
熱交換器容量が拡大して再熱熱交換量が増加し、室温低
下を防ぎながら再熱除湿する能力制御範囲を大きくする
ことが可能となる。また、室内ユニット内の空隙スペー
スを有効に活用することができ、室内ユニットのコンパ
クト化も可能となる。また通常暖房運転時の室内熱交換
器能力を向上させることができる。

【００９７】また、前記補助熱交換器を前記再熱器の空
気流れ風上側に設置したので、温度が低い空気と対向し
て冷媒が流れ、熱交換性能をより向上させることができ
る。

【００９８】また、前記補助熱交換器の通風抵抗を他の
熱交換器より小さくしたので、通風側の圧力損失の増大
を抑えながら熱交換性能を向上させることができる。

【００９９】また、冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２
またはＲ２９０を用いたので、オゾン層破壊防止や地球
温暖化に役立つことができる。

【０１００】また、冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２
またはＲ２９０を用い補助熱交換器の冷媒流路を一系統
としたので、オゾン層破壊防止や地球温暖化に役立つこ
とができ、通常暖房運転時の室内熱交換器能力をより向
上させることができる。

【０１０１】また、冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２
またはＲ２９０を用い、圧縮機、四方弁、室内熱交換
器、第１流量制御弁、室外熱交換器を備えた空気調和機
において、前記室内熱交換器を分割しその間に第２流量
制御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷媒流
れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作
させる除湿運転モードにて、空気流れ上流側が蒸発器、
空気流れ下流側が再熱器として作用するような冷媒流路
を構成したので、オゾン層破壊防止や地球温暖化に役立
つことができ、加熱された空気と冷却除湿された空気と
が送風機により効率良く混合されるので、吹き出される
空気は、吸込空気と比較して温度低下がなく除湿された
空気となり、しかも空気に温度ムラがなく吹き出される
ため、快適な室内環境を作ることができる。また、吹出
し空気とともに吹出口から露が吹き出してしまうといっ
た、信頼性上の問題点を解消できる。また、蒸発器とな
るそれぞれの熱交換器下部にドレンパンを設置できるの
で、熱交換器を伝って除湿した露を直接回収することが
できるので、信頼性を確保することができる。

【０１０２】また、室内熱交換器を分割しその間に第２
流量制御弁を設け、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側を
再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる除湿
運転モードにて、前記再熱器と蒸発器を熱的に遮断する
ことを特徴としたので、より多くの再熱熱交換量と蒸発
熱交換量を確保することができる。

【０１０３】また、前述再熱器への冷媒流入配管が室内
熱交換器への吸込空気流れの上流側に設置し、前述蒸発
器への冷媒流入配管が室内熱交換器への吸込空気流れの
上流側に設置したので、加熱された空気と冷却除湿され
た空気とがさらにより効率良く混合され温度ムラがなく
吹き出されるため、快適な室内環境を作ることができ
る。

【０１０４】また、再熱器の上方には再熱器を配置した
ので、蒸発器から再熱器への露の滴下を防止しながら再
熱側と除湿側の比率を適度に保つことができ、加熱され
た空気と冷却除湿された空気とがさらにより効率良く混
合され温度ムラがなく吹き出されるため、快適な室内環
境を作ることができる。

【０１０５】また、前記室内熱交換器を熱的に分割しそ
の間に流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御
弁の冷媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器
として動作させる除湿運転モードの際、再熱器の冷媒流
れ上流側に熱的に遮断された補助熱交換器を備えたの
で、再熱熱交換器容量が拡大して再熱熱交換量が増加
し、室温低下を防ぎながら再熱除湿する能力制御範囲を
大きくすることが可能となる。また、室内ユニット内の
空隙スペースを有効に活用することができ、室内ユニッ
トのコンパクト化も可能となる。また通常暖房運転時の
室内熱交換器能力を向上させることができる。

【０１０６】また、前記補助熱交換器を前記再熱器の空
気流れ風上側に設置したので、温度が低い空気と対向し
て冷媒が流れ、熱交換性能をより向上させることができ
る。

【０１０７】また、補助熱交換器の冷媒流路を一系統と
したので、通常暖房運転時の室内熱交換器能力をより向
上させることができる。

【０１０８】また、前記補助熱交換器の通風抵抗を他の
熱交換器より小さくしたので、通風側の圧力損失の増大
を抑えながら熱交換性能を向上させることができる。

【０１０９】また、圧縮機、室内熱交換器、第１流量制
御弁、室外熱交換器を備え、室内熱交換器を室内機の前
面から背面にかけて送風機を囲むように配置した空気調
和機において、前記室内熱交換器を分割しその間に第２
流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷
媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として
動作させる運転モードにて、前記再熱器の熱交換器容量
を室内熱交換器の６０〜６５％としたことを特徴とした
ので、広範囲な潜熱顕熱熱交換能力制御範囲を確保する
ことができる。

【０１１０】また、第１流量制御弁もしくは第２流量制
御弁の流動抵抗体として、冷媒流れ方向に連通する多孔
質透過材を用いたので、流量制御弁を通過する冷媒流動
音を大幅に低減することができ、さらに、流量制御弁の
回りに遮音材や制振材を周囲に巻きつけるなどの対策も
不要でコスト低減となり、さらにこれら他材質が不要と
なるため、空気調和機のリサイクル性も向上する。

【０１１１】また、第２流量制御弁内に、オリフィスと
この冷媒流れ上流方向、または下流方向、または上下流
方向に、オリフィスを挟み込む構造で冷媒流れ方向に連
通する多孔質透過材を配置、または多孔質透過材を単独
に配置して、流動抵抗体として作用させるとともに、第
２流量制御弁をバイパスする冷媒流路と、このバイパス
流路を開閉する手段とを備えたので、第２流量制御弁を
通過する冷媒流動音が大幅に低減されるとともに、第２
流量制御弁の構造が簡略化され、コスト低減を図ること
ができる。

【０１１２】また、室外熱交換器と第１流量制御弁をバ
イパスする冷媒流路と、このバイパス流路を開閉する手
段を備えたので、再熱除湿運転の能力制御範囲を拡大す
ることができる。

【０１１３】また、除湿運転モードにて第２流量制御弁
の入口配管と圧縮機吸入配管とを熱交換させる熱交換器
を設けたので、第２流量制御弁を冷媒が通過する際の冷
媒流動音を大幅に低減することができる。

【０１１４】また、暖房運転時、高圧液となる冷媒回路
上に液冷媒を貯留する容器を設けたので、冷房暖房とも
最適な冷媒量にて高効率な運転が可能になるとともに、
第２流量制御弁を冷媒が通過する際の冷媒流動音を大幅
に低減することができる。

【０１１５】また、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側を
再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる除湿
運転モードにて、室内での潜熱および顕熱空調負荷を検
知する手段を備えるとともに、これら空調負荷の検知情
報を基に室内熱交換器への送風量を調整する手段を備え
たので、室内での潜熱および顕熱負荷に応じて、潜熱お
よび顕熱熱交換量を制御することができる。

【０１１６】また、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側を
再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる除湿
運転モードにて、室内での潜熱および顕熱空調負荷を検
知する手段を備えるとともに、これら空調負荷の検知情
報を基に室外熱交換器への送風量を調整する手段を備え
たので、室内での潜熱および顕熱負荷に応じて、潜熱お
よび顕熱熱交換量を制御することができる。

【０１１７】また、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側を
再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる除湿
運転モードにて、室内での潜熱および顕熱空調負荷を検
知する手段を備えるとともに、これら空調負荷の検知情
報を基に圧縮機回転数を調整する手段を備えたので、室
内での潜熱および顕熱負荷に応じて、潜熱および顕熱熱
交換量を制御することができる。

【０１１８】また、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側を
再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる除湿
運転モードにて、室内での潜熱および顕熱空調負荷を検
知する手段を備えるとともに、これら空調負荷の検知情
報を基に第１流量制御弁の開度を調整する手段を備えた
ので、室内での潜熱および顕熱負荷に応じて、潜熱およ
び顕熱熱交換量を制御することができる。

【０１１９】また、第２流量制御弁の冷媒流れ上流側を
再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動作させる除湿
運転モードにて、室内での潜熱および顕熱空調負荷を検
知する手段を備えるとともに、これら空調負荷の検知情
報を基に第２流量制御弁の開度を調整する手段を備えた
ので、室内での潜熱および顕熱負荷に応じて、潜熱およ
び顕熱熱交換量を制御することができる。

【０１２０】また、冷媒としてＲ２９０またはＲ３２を
用い、第１流量制御弁または第２流量制御弁、またはそ
の両方の流量制御弁に全閉機能を備えるとともに、冷媒
漏れを検知する手段を備え、冷媒漏れを検知した場合に
はこれら流量制御弁を全閉する手段を備えたので、可燃
性冷媒に対する室内への冷媒漏洩を防止し、機器の安全
性を確保することができる。

【０１２１】

【発明の効果】本発明は、以上に説明したように構成さ
れているので、加熱された空気と冷却除湿された空気と
が送風機により効率良く混合されるので、快適な室内環
境を作ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明における第１の実施形態における室内
ユニットの構成を表す図である。

【図２】 本発明における第１の実施形態における冷媒
回路図である。

【図３】 本発明における第１の実施形態における冷房
再熱除湿運転時の動作状態を表す特性図である。

【図４】 本発明における第１の実施形態における暖房
除湿運転時の動作状態を表す特性図である。

【図５】 本発明における第１の実施形態における室内
ユニットの他の構成を表す図である。

【図６】 本発明における第１の実施形態における室内
ユニットのさらに他の構成を表す図である。

【図７】 本発明における第２の実施形態における室内
ユニットの構成を表す図である。

【図８】 本発明における第２の実施形態における室内
ユニットの他の構成を表す図である。

【図９】 本発明における第２の実施形態における室内
ユニットのさらに他の構成を表す図である。

【図１０】 本発明における第３の実施形態における室
内ユニットの構成を表す図である。

【図１１】 本発明における第３の実施形態における室
内ユニットの他の構成を表す図である。

【図１２】 本発明における第３の実施形態における室
内ユニットのさらに他の構成を表す図である。

【図１３】 本発明における第４の実施形態における第
２流量制御弁の構成を表す図である。

【図１４】 本発明における第５の実施形態における第
２流量制御弁の構成を表す図である。

【図１５】 本発明における第５の実施形態における冷
媒回路図である。

【図１６】 本発明における第５の実施形態における第
２流量制御弁の他の構成を表す図である。

【図１７】 本発明における第５の実施形態における第
２流量制御弁のさらに他の構成を表す図である。

【図１８】 本発明における第６の実施形態における冷
媒回路図である。

【図１９】 本発明における第６の実施形態における冷
房再熱除湿運転時の動作状態を表す特性図である。

【図２０】 本発明における第７の実施形態における冷
媒回路図である。

【図２１】 本発明における第７の実施形態における冷
房再熱除湿運転時の動作状態を表す特性図である。

【図２２】 本発明における第８の実施形態における冷
媒回路図である。

【図２３】 本発明における第９の実施形態における冷
媒回路図およびセンサ、アクチュエータの構成図であ
る。

【図２４】 従来の発明における室内ユニットの構成を
表す図である。

【図２５】 従来の発明における室内ユニットの他の構
成を表す図である。

【図２６】 従来の発明における第２流量制御弁の構成
を表す図である。

【符号の説明】

５：室内送風機 ６、７：ドレンパン １０：第２流量制御弁 １４：補助熱交換器 １７：室外ユニット １８：室内ユニット ２１：圧縮機 ２３：室外熱交換器 ２４：第１流量制御弁 ２５：第１室内熱交換器 ２７：第２室内熱交換器 ３８：燒結金属

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２５Ｂ 39/00 Ｆ２４Ｆ 1/00 ３９１Ａ (72)発明者 吉川 利彰 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 牧野 浩招 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 隅田 嘉裕 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 平國 悟 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 3L051 BE05

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機、室内熱交換器、第１流量制御
   弁、室外熱交換器を備え、室内熱交換器を室内機の前面
   から背面にかけて送風機を囲むように配置した空気調和
   機において、前記室内熱交換器を分割しその間に第２流
   量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷媒
   流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として動
   作させる運転モードにて、この再熱器と蒸発器が熱的に
   遮断されているとともに、前記室内熱交換器の正面もし
   くは前面上段斜め部分を再熱器として作用させ、前記室
   内熱交換器の前面下段部分および背面部分を蒸発器とし
   て作用させるような冷媒流路を構成したことを特徴とす
   る空気調和機。
2. 【請求項２】 前記室内熱交換器の前面下段部分を伝っ
   て除湿した露を回収する前面下段部分熱交換器用ドレン
   パンと、前記室内熱交換器の背面部分を伝って除湿した
   露を回収する背面熱交換器用ドレンパンとを備えたこと
   を特徴とする請求項１記載の空気調和機。
3. 【請求項３】 圧縮機、室内熱交換器、第１流量制御
   弁、室外熱交換器を備え、室内熱交換器を室内機の前面
   から背面にかけて送風機を囲むように配置すると共に前
   面及び上面から空気を吸い込む空気吸込グリルを備えた
   空気調和機において、前記室内熱交換器を分割しその間
   に第２流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御
   弁の冷媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器
   として動作させる運転モードにて、この再熱器と蒸発器
   が熱的に遮断されているとともに、前記室内熱交換器の
   背面部分を蒸発器として作用させ、この室内熱交換器の
   背面部分の隣に位置する前記室内熱交換器の前面斜め部
   分を再熱器として作用させるような冷媒流路を構成し、
   且つ前記室内熱交換器の背面部分を伝って除湿した露を
   回収する背面熱交換器用ドレンパンを備えたことを特徴
   とする空気調和機。
4. 【請求項４】 前記再熱器への冷媒流入配管を室内熱交
   換器への吸込空気流れの上流側に配置し、前記蒸発器へ
   の冷媒流入配管を室内熱交換器への吸込空気流れの上流
   側に配置したことを特徴とする請求項１または３記載の
   空気調和機。
5. 【請求項５】 前記室内熱交換器の再熱器を一体化した
   ことを特徴とする請求項１乃至４の何れか記載の空気調
   和機。
6. 【請求項６】 前記室内熱交換器を円弧状に配置したこ
   とを特徴とする請求項１乃至５の何れか記載の空気調和
   機。
7. 【請求項７】 前記室内熱交換器を分割しその間に第２
   流量制御弁を設けるとともに、この第２流量制御弁の冷
   媒流れ上流側を再熱器、冷媒流れ下流側を蒸発器として
   動作させる運転モードの際、再熱器の冷媒流れ上流側に
   熱的に遮断された補助熱交換器を備えたことを特徴とす
   る請求項１乃至６の何れか記載の空気調和機。
8. 【請求項８】 前記補助熱交換器を前記再熱器の空気流
   れ風上側に設置したことを特徴とする請求項７記載の空
   気調和機。
9. 【請求項９】 前記補助熱交換器の通風抵抗を他の熱交
   換器より小さくしたことを特徴とする請求項７または８
   記載の空気調和機。
10. 【請求項１０】 冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２ま
    たはＲ２９０を用いたことを特徴とする、請求項１乃至
    ９の何れか記載の空気調和機。
11. 【請求項１１】 冷媒としてＲ４１０ＡまたはＲ３２ま
    たはＲ２９０を用い補助熱交換器の冷媒流路を一系統と
    したことを特徴とする請求項７乃至９の何れか記載の空
    気調和機。