JP2002164004A - 陰極線管 - Google Patents
陰極線管Info
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- JP2002164004A JP2002164004A JP2001293112A JP2001293112A JP2002164004A JP 2002164004 A JP2002164004 A JP 2002164004A JP 2001293112 A JP2001293112 A JP 2001293112A JP 2001293112 A JP2001293112 A JP 2001293112A JP 2002164004 A JP2002164004 A JP 2002164004A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J29/00—Details of cathode-ray tubes or of electron-beam tubes of the types covered by group H01J31/00
- H01J29/86—Vessels; Containers; Vacuum locks
- H01J29/861—Vessels or containers characterised by the form or the structure thereof
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
- H01J2229/86—Vessels and containers
- H01J2229/8613—Faceplates
- H01J2229/8616—Faceplates characterised by shape
- H01J2229/862—Parameterised shape, e.g. expression, relationship or equation
Landscapes
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は陰極線管に関し、別に投資すること
なく製造生産性の優秀な陰極線管を提供することを目的
とする。 【解決手段】 本発明の技術的手段は、ネック、ファン
ネル、及びフリットガラスによって前記ファンネルに融
着されるパネル、を有する外囲器を含み、前記パネルの
外面が殆ど平面であり、内面が一定の曲率を持つ陰極線
管において、前記パネルの中央部の厚さをＴ１、対角コ
ーナー部の厚さをＴ２とする時、１．７≦Ｔ２／Ｔ１≦
２．３であり、前記陰極線管の有効画面の大きさをｘ
（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの融合部位
のパネル部分の内面引張応力（Ｐ in）が、−０．１３
６０ｘ＋１２．５６７５Mpa （−１．３８７６ｘ＋１２
８．２４Kgf ／cm2 ）以下であることを特徴とする。
なく製造生産性の優秀な陰極線管を提供することを目的
とする。 【解決手段】 本発明の技術的手段は、ネック、ファン
ネル、及びフリットガラスによって前記ファンネルに融
着されるパネル、を有する外囲器を含み、前記パネルの
外面が殆ど平面であり、内面が一定の曲率を持つ陰極線
管において、前記パネルの中央部の厚さをＴ１、対角コ
ーナー部の厚さをＴ２とする時、１．７≦Ｔ２／Ｔ１≦
２．３であり、前記陰極線管の有効画面の大きさをｘ
（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの融合部位
のパネル部分の内面引張応力（Ｐ in）が、−０．１３
６０ｘ＋１２．５６７５Mpa （−１．３８７６ｘ＋１２
８．２４Kgf ／cm2 ）以下であることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は外面が平面であるパ
ネルを有する陰極線管に係り、より詳しくはパネル内・
外面曲率を修正し、画面が平面のイメージを有するよう
にした陰極線管において、パネルとファンネルの融合部
位の応力分布を人為的に変えることにより、再生（ｓａ
ｌｖａｇｅ）工程時、ガラスの再生率を向上させるため
の陰極線管に関する。
ネルを有する陰極線管に係り、より詳しくはパネル内・
外面曲率を修正し、画面が平面のイメージを有するよう
にした陰極線管において、パネルとファンネルの融合部
位の応力分布を人為的に変えることにより、再生（ｓａ
ｌｖａｇｅ）工程時、ガラスの再生率を向上させるため
の陰極線管に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、陰極線管は、図９に示すよう
に、陰極線管の前面に装着されるパネル１と、前記パネ
ル１の内側に配置され、入射される電子ビームの色を選
別する機能を有するシャドウマスク３と、前記シャドウ
マスク３を固定支持しているフレーム４と、前記フレー
ム４をパネル１に固定するためのスタッドピン６と、前
記スタッドピン６とフレーム４を連結するスプリング５
と、パネル１に連接されて内部を真空状態に維持するフ
ァンネル２と、前記ファンネル２の後方へ連接されてい
る管状のネック部１０と、前記ネック部内に配設されて
電子ビーム１１を放出する電子銃８と、前記放出された
電子ビーム１１に作用される地磁界等の外部磁界を遮断
するためにフレーム４に組み立てられるインナーシール
ド７と、前記ファンネル２の外側を囲み、電子ビーム１
１を偏向させる偏向ヨーク９と、前記パネル１のスカー
ト部に設置される防爆バンド１２と、から構成される。
に、陰極線管の前面に装着されるパネル１と、前記パネ
ル１の内側に配置され、入射される電子ビームの色を選
別する機能を有するシャドウマスク３と、前記シャドウ
マスク３を固定支持しているフレーム４と、前記フレー
ム４をパネル１に固定するためのスタッドピン６と、前
記スタッドピン６とフレーム４を連結するスプリング５
と、パネル１に連接されて内部を真空状態に維持するフ
ァンネル２と、前記ファンネル２の後方へ連接されてい
る管状のネック部１０と、前記ネック部内に配設されて
電子ビーム１１を放出する電子銃８と、前記放出された
電子ビーム１１に作用される地磁界等の外部磁界を遮断
するためにフレーム４に組み立てられるインナーシール
ド７と、前記ファンネル２の外側を囲み、電子ビーム１
１を偏向させる偏向ヨーク９と、前記パネル１のスカー
ト部に設置される防爆バンド１２と、から構成される。
【０００３】図１０ａに示すように、一般的なパネルの
形状は内面と外面の両方が一定の曲率を持つ構造になっ
ており、外面の曲率のため画像表現時画像に歪みがあ
り、見易くないだけではなく、外光の反射が強くて目の
疲労度を高めるという問題が発生した。該問題を改善す
るための陰極線管では、図１０ｂのパネルの構造のよう
に見易い、画面が完全な平面をなすパネルの構造が用い
られており、これはユーザのイメージ浮上効果を顧慮
し、適正視距離で画面の歪みを無くし、目の疲労を減ら
す平面画像を具現することのできる構造（以下、「ＦＣ
Ｄ」と称する）であって、幅広く用いられている。
形状は内面と外面の両方が一定の曲率を持つ構造になっ
ており、外面の曲率のため画像表現時画像に歪みがあ
り、見易くないだけではなく、外光の反射が強くて目の
疲労度を高めるという問題が発生した。該問題を改善す
るための陰極線管では、図１０ｂのパネルの構造のよう
に見易い、画面が完全な平面をなすパネルの構造が用い
られており、これはユーザのイメージ浮上効果を顧慮
し、適正視距離で画面の歪みを無くし、目の疲労を減ら
す平面画像を具現することのできる構造（以下、「ＦＣ
Ｄ」と称する）であって、幅広く用いられている。
【０００４】一般に、陰極線管はパネルの内部にスクリ
ーンを設ける工程、パネル１とファンネル２をフリット
ガラス（Ｆｒｉｔ Ｇｌａｓｓ）で融着して縫合するシ
ーリング（Ｓｅａｌｉｎｇ）工程、陰極線管の内部を高
真空処理するための排気工程等の多数の製造工程を経、
さらに陰極線管の内部には電子銃８、シャドウマスク
３、フレーム４、インナーシールド７等の部品を装着す
る。前記製造工程のうち、又は工程完了後、特定部品の
不良や特定工程上の不良が発生し、不良陰極線管を再生
すべき場合が発生する。
ーンを設ける工程、パネル１とファンネル２をフリット
ガラス（Ｆｒｉｔ Ｇｌａｓｓ）で融着して縫合するシ
ーリング（Ｓｅａｌｉｎｇ）工程、陰極線管の内部を高
真空処理するための排気工程等の多数の製造工程を経、
さらに陰極線管の内部には電子銃８、シャドウマスク
３、フレーム４、インナーシールド７等の部品を装着す
る。前記製造工程のうち、又は工程完了後、特定部品の
不良や特定工程上の不良が発生し、不良陰極線管を再生
すべき場合が発生する。
【０００５】図１１は陰極線管の再生メカニズムを説明
するための工程図であって、まず分離しようとする陰極
線管のネック部を切って真空解除した後、バンドを除去
して着工ゾーンに装着させる。次に、エッチングゾーン
でフリットの一部を硝酸で除去し、洗浄ゾーンでパネル
とファンネルとに付いている硝酸を水で除去する。この
際、フリットには多量のオリジンが発生し、第１温水ゾ
ーンから冷水ゾーンを経ながら、パネル、ファンネル、
フリットの内外面にはそれぞれ異なる応力が発生する。
特に、ガラス成分は破損基点であるオリジン（ｏｒｉｇ
ｉｎ）で引張応力によって破損が進む。第１温水ゾーン
から冷水ゾーンを経ながら、外面に引張応力がかかっ
て、内面に圧縮応力が存在する部分までフリットが分離
され、冷水ゾーンから第２温水ゾーンを経ながら、逆に
外面に圧縮応力がかかり、内面に引張応力がかかって、
フリットが完全に分離されることになる。
するための工程図であって、まず分離しようとする陰極
線管のネック部を切って真空解除した後、バンドを除去
して着工ゾーンに装着させる。次に、エッチングゾーン
でフリットの一部を硝酸で除去し、洗浄ゾーンでパネル
とファンネルとに付いている硝酸を水で除去する。この
際、フリットには多量のオリジンが発生し、第１温水ゾ
ーンから冷水ゾーンを経ながら、パネル、ファンネル、
フリットの内外面にはそれぞれ異なる応力が発生する。
特に、ガラス成分は破損基点であるオリジン（ｏｒｉｇ
ｉｎ）で引張応力によって破損が進む。第１温水ゾーン
から冷水ゾーンを経ながら、外面に引張応力がかかっ
て、内面に圧縮応力が存在する部分までフリットが分離
され、冷水ゾーンから第２温水ゾーンを経ながら、逆に
外面に圧縮応力がかかり、内面に引張応力がかかって、
フリットが完全に分離されることになる。
【０００６】従来の陰極線管用ガラスパネルは図１０ａ
に示すように、内・外面が任意の曲率を持っているの
で、パネル構造強度が確保され、コーナー部の厚さもセ
ンター対比１３０％未満の厚さを有することが可能であ
った。このような場合には、陰極線管の再生問題は全く
発生しなかったが、図１０ｂに示すように外面は殆ど平
面であり、内面は一定の曲率を持つパネル（ＦＣＤ）
は、シャドウマスクの構造強度を極大化させるために、
パネルの内面はマスクと殆ど類似した曲率を持ち、外面
は殆ど平面になるので、パネルコーナーの厚さをセンタ
ー対比１７０％以上の厚さにせざるを得ない。これによ
るパネル厚さの急激な増加のため、マスクの強度は維持
することができるが、パネルの構造は熱応力に対して非
常に不利な構造を有する。特に、パネル自身が持ってい
る応力の分布は極めて不均一であり、更に陰極線管の製
造の際、シャドウマスクとフレームの結合時に溶接応力
を除去するためのスタビ（ｓｔａｂｉ）工程、パネルと
ファンネルを融着させるフリットシーリング工程、電子
ビームの放出を容易にする排気工程等で必須的に炉を通
過すべきなので、ガラスの応力構造をさらに不均一化す
る。これはパネルとファンネルを分離させる再生工程で
破損が急増し、再投入時にもパネルの強度を落して容易
に破損される現象が発生する。
に示すように、内・外面が任意の曲率を持っているの
で、パネル構造強度が確保され、コーナー部の厚さもセ
ンター対比１３０％未満の厚さを有することが可能であ
った。このような場合には、陰極線管の再生問題は全く
発生しなかったが、図１０ｂに示すように外面は殆ど平
面であり、内面は一定の曲率を持つパネル（ＦＣＤ）
は、シャドウマスクの構造強度を極大化させるために、
パネルの内面はマスクと殆ど類似した曲率を持ち、外面
は殆ど平面になるので、パネルコーナーの厚さをセンタ
ー対比１７０％以上の厚さにせざるを得ない。これによ
るパネル厚さの急激な増加のため、マスクの強度は維持
することができるが、パネルの構造は熱応力に対して非
常に不利な構造を有する。特に、パネル自身が持ってい
る応力の分布は極めて不均一であり、更に陰極線管の製
造の際、シャドウマスクとフレームの結合時に溶接応力
を除去するためのスタビ（ｓｔａｂｉ）工程、パネルと
ファンネルを融着させるフリットシーリング工程、電子
ビームの放出を容易にする排気工程等で必須的に炉を通
過すべきなので、ガラスの応力構造をさらに不均一化す
る。これはパネルとファンネルを分離させる再生工程で
破損が急増し、再投入時にもパネルの強度を落して容易
に破損される現象が発生する。
【０００７】つまり、パネルのウェッジ率が１７０％以
上の場合は、炉内の熱衝撃による融着部位の引張応力が
極めて大きくなり、これによるパネルとファンネルの分
離時に、図１２に示すように対角コーナー部分における
破損現象である「コーナープル（Ｃｏｒｎｅｒ Ｐｕｌ
ｌ）」による破損が激しく発生し、通常ＦＣＤタイプの
チューブの原価の３５〜４５％を占めるパネル及びファ
ンネルの再生率の向上は非常に深刻な問題であった。
上の場合は、炉内の熱衝撃による融着部位の引張応力が
極めて大きくなり、これによるパネルとファンネルの分
離時に、図１２に示すように対角コーナー部分における
破損現象である「コーナープル（Ｃｏｒｎｅｒ Ｐｕｌ
ｌ）」による破損が激しく発生し、通常ＦＣＤタイプの
チューブの原価の３５〜４５％を占めるパネル及びファ
ンネルの再生率の向上は非常に深刻な問題であった。
【０００８】このような破損率を最小化するためには、
スタビ工程、フリットシーリング工程、排気工程等の複
雑な炉工程の改善を必要とし、特に陰極線管の生産時に
パネルとファンネルを融着させる工程であるフリットシ
ーリング工程で応力を管理すべきであるが、これにより
炉温度改善のための大幅的な投資を必要とし、製造の生
産性も急激に低下し、製品の生産原価の急激な上昇をも
たらすという問題がある。
スタビ工程、フリットシーリング工程、排気工程等の複
雑な炉工程の改善を必要とし、特に陰極線管の生産時に
パネルとファンネルを融着させる工程であるフリットシ
ーリング工程で応力を管理すべきであるが、これにより
炉温度改善のための大幅的な投資を必要とし、製造の生
産性も急激に低下し、製品の生産原価の急激な上昇をも
たらすという問題がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、別に投資することなく製造生産性の優秀な陰極線管
を提供することにある。
は、別に投資することなく製造生産性の優秀な陰極線管
を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の技術的手段は、ネック、ファンネル、及び
フリットグラスによって前記ファンネルに融着されるパ
ネル、を有する外囲器（Ｅｎｖｅｌｏｐｅ）を含み、前
記パネルの外面が殆ど平面であり、内面が一定の曲率を
持つ陰極線管において、前記パネルの中央部の厚さをＴ
１、対角コーナー部の厚さをＴ２とする時、１．７≦Ｔ
２／Ｔ１≦２．３であり、前記陰極線管の有効画面の大
きさをｘ（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの
融合部位のパネル部分の内面引張応力（Ｐ in）が、−
０．１３６０ｘ＋１２．５６７５Mpa （−１．３８７６
ｘ＋１２８．２４Kgf ／cm2 ）以下であることを特徴と
する。
に、本発明の技術的手段は、ネック、ファンネル、及び
フリットグラスによって前記ファンネルに融着されるパ
ネル、を有する外囲器（Ｅｎｖｅｌｏｐｅ）を含み、前
記パネルの外面が殆ど平面であり、内面が一定の曲率を
持つ陰極線管において、前記パネルの中央部の厚さをＴ
１、対角コーナー部の厚さをＴ２とする時、１．７≦Ｔ
２／Ｔ１≦２．３であり、前記陰極線管の有効画面の大
きさをｘ（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの
融合部位のパネル部分の内面引張応力（Ｐ in）が、−
０．１３６０ｘ＋１２．５６７５Mpa （−１．３８７６
ｘ＋１２８．２４Kgf ／cm2 ）以下であることを特徴と
する。
【００１１】また、前記陰極線管の有効画面の大きさを
ｘ（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの融合部
位のパネル部分の内面引張応力（Ｐ in）が、−０．１
４３３ｘ＋１１．７４８２Mpa （−１．４６２５ｘ＋１
１９．８８Kgf ／cm2 ）以下であれば望ましい、−０．
１４５８ｘ＋１１．４７５８Mpa （−１．４８７５ｘ＋
１１７．１Kgf ／ｃｍ2 ）以下であればより望ましい。
ｘ（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの融合部
位のパネル部分の内面引張応力（Ｐ in）が、−０．１
４３３ｘ＋１１．７４８２Mpa （−１．４６２５ｘ＋１
１９．８８Kgf ／cm2 ）以下であれば望ましい、−０．
１４５８ｘ＋１１．４７５８Mpa （−１．４８７５ｘ＋
１１７．１Kgf ／ｃｍ2 ）以下であればより望ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、添付図を参照しつつ、本発
明をより詳細に説明する。
明をより詳細に説明する。
【００１３】本発明者はパネルの対角軸線の端部融着部
における、ウェッジ（Ｗｅｄｇｅ）率による厚差のた
め、極めて不規則な温度分布が連結領域で発生すること
に着目し、フリットシーリング炉の温度変化が再生に影
響を及ぼす重要因子を探すための実験を行った。
における、ウェッジ（Ｗｅｄｇｅ）率による厚差のた
め、極めて不規則な温度分布が連結領域で発生すること
に着目し、フリットシーリング炉の温度変化が再生に影
響を及ぼす重要因子を探すための実験を行った。
【００１４】図１はフリットシーリング炉における温度
と時間との関係を示すスケジュールグラフであって、加
熱速度、維持時間、冷却速度、ピーク温度という形態の
因子を見つけることができる。図１において、フリット
シーリング炉を通過するインデックス別通過時間を異に
し、シーリング炉を通過した製品を対象として再生を行
い、その結果を〔表１〕に示す。この時、全ての製品に
適用した再生工程は同一であって、エッチングはスプレ
ータイプで５８℃１９０秒間、第１温水ゾーンは５８℃
９０秒間、冷水ゾーンは２８℃３８秒間、第２温水ゾー
ンは５４℃４５秒間処理を行った。
と時間との関係を示すスケジュールグラフであって、加
熱速度、維持時間、冷却速度、ピーク温度という形態の
因子を見つけることができる。図１において、フリット
シーリング炉を通過するインデックス別通過時間を異に
し、シーリング炉を通過した製品を対象として再生を行
い、その結果を〔表１〕に示す。この時、全ての製品に
適用した再生工程は同一であって、エッチングはスプレ
ータイプで５８℃１９０秒間、第１温水ゾーンは５８℃
９０秒間、冷水ゾーンは２８℃３８秒間、第２温水ゾー
ンは５４℃４５秒間処理を行った。
【００１５】
【表１】
【００１６】〔表１〕に示すように、シーリング炉にお
ける加熱速度、維持期間、冷却速度、ピック温度という
因子に応じてその再生率が決定されることを確認でき
る。
ける加熱速度、維持期間、冷却速度、ピック温度という
因子に応じてその再生率が決定されることを確認でき
る。
【００１７】図２は本発明のファンネルとパネルの融合
部の位置別応力と再生率との関係を説明するための図で
あって、パネルとファンネルの融着部位の位置による応
力を、それぞれパネル外面応力（Ｐ out ）、パネル中
央応力（Ｐ center）、パネル内面引張応力（Ｐ i
n）、ファンネル外面応力（Ｆ out ）、ファンネル中
央応力（Ｆ center）、及びファンネル内面引張応力
（Ｆ in）、に区分し、再生率との相関性を分析し、そ
の結果を〔表２〕に示す。
部の位置別応力と再生率との関係を説明するための図で
あって、パネルとファンネルの融着部位の位置による応
力を、それぞれパネル外面応力（Ｐ out ）、パネル中
央応力（Ｐ center）、パネル内面引張応力（Ｐ i
n）、ファンネル外面応力（Ｆ out ）、ファンネル中
央応力（Ｆ center）、及びファンネル内面引張応力
（Ｆ in）、に区分し、再生率との相関性を分析し、そ
の結果を〔表２〕に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】〔表２〕に示すように、パネルとファンネ
ルの融着部位の位置による応力と再生率との相関性はパ
ネル内面引張応力（Ｐ in）が０．９８６３と最も高く
示されている。結果的に、パネル内面引張応力（Ｐ i
n）が再生率に最も大きい影響を与える因子であるのが
わかる。
ルの融着部位の位置による応力と再生率との相関性はパ
ネル内面引張応力（Ｐ in）が０．９８６３と最も高く
示されている。結果的に、パネル内面引張応力（Ｐ i
n）が再生率に最も大きい影響を与える因子であるのが
わかる。
【００２０】次に、パネルとファンネルの融着部位のパ
ネル内面引張応力（Ｐ in）と、シーリング炉における
加熱速度、維持期間、冷却速度、ピック温度との相関性
を通計的分析法によって分析し、その結果を〔表３〕に
示す。
ネル内面引張応力（Ｐ in）と、シーリング炉における
加熱速度、維持期間、冷却速度、ピック温度との相関性
を通計的分析法によって分析し、その結果を〔表３〕に
示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】〔表３〕に示すように、加熱速度はＲ−ｓ
ｑｕａｒｅが０．９であり、Ｆ−ｒａｔｉｏが０．０４
であって、他因子に比べ、差別的な相関性を有すると示
された。一般に、統計的分析法によれば、Ｒ−ｓｑｕａ
ｒｅが０．５以上、Ｆ−ｒａｔｉｏが０．０５以下であ
れば相関性があると解釈される。
ｑｕａｒｅが０．９であり、Ｆ−ｒａｔｉｏが０．０４
であって、他因子に比べ、差別的な相関性を有すると示
された。一般に、統計的分析法によれば、Ｒ−ｓｑｕａ
ｒｅが０．５以上、Ｆ−ｒａｔｉｏが０．０５以下であ
れば相関性があると解釈される。
【００２３】結果的に、シーリング炉における各因子で
ある、加熱速度、維持期間、冷却速度、ピック温度のう
ち、加熱速度がパネルとファンネルの融着部位のパネル
内面引張応力（Ｐ in）に最も相関性が高いので、パネ
ルとファンネルの融着部位のパネル内面引張応力（Ｐ
in）を管理するためには、シーリング炉で加熱速度を含
んだインデックス時間を管理すると可能である。例え
ば、６７６mm（２９″）ＦＣＤ陰極線管のシーリング炉
のインデックス時間は約１８〜１９秒程度管理するが、
パネルとファンネルの融着部位のパネル内面引張応力
（Ｐ in）は上述したインデックス時間を長くすれば小
さくなり、短くすれば大きくなると確認した。
ある、加熱速度、維持期間、冷却速度、ピック温度のう
ち、加熱速度がパネルとファンネルの融着部位のパネル
内面引張応力（Ｐ in）に最も相関性が高いので、パネ
ルとファンネルの融着部位のパネル内面引張応力（Ｐ
in）を管理するためには、シーリング炉で加熱速度を含
んだインデックス時間を管理すると可能である。例え
ば、６７６mm（２９″）ＦＣＤ陰極線管のシーリング炉
のインデックス時間は約１８〜１９秒程度管理するが、
パネルとファンネルの融着部位のパネル内面引張応力
（Ｐ in）は上述したインデックス時間を長くすれば小
さくなり、短くすれば大きくなると確認した。
【００２４】本発明はパネルとファンネルの融着部位の
パネル内面引張応力（Ｐ in）と陰極線管の再生率との
関係を確認するために、４０６mm（１７″）、４５７mm
（１９″）、５０８mm（２１″）、５９０mm（２
５″）、６７６mm（２９″）ＦＣＤ陰極線管に対する内
面引張応力（Ｐ in）別再生率の実験を行い、その結果
はそれぞれ〔表４と図３〕、〔表５と図４〕、〔表６と
図５〕、〔表７と図６〕、〔表８と図７〕に示した。
パネル内面引張応力（Ｐ in）と陰極線管の再生率との
関係を確認するために、４０６mm（１７″）、４５７mm
（１９″）、５０８mm（２１″）、５９０mm（２
５″）、６７６mm（２９″）ＦＣＤ陰極線管に対する内
面引張応力（Ｐ in）別再生率の実験を行い、その結果
はそれぞれ〔表４と図３〕、〔表５と図４〕、〔表６と
図５〕、〔表７と図６〕、〔表８と図７〕に示した。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】
【表６】
【００２８】
【表７】
【００２９】
【表８】
【００３０】〔表４と図３〕、〔表５と図４〕、〔表６
と図５〕、〔表７と図６〕、〔表８と図７〕に示すよう
に、４０６mm（１７″）ＦＣＤ陰極線管は、パネルとフ
ァンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が
７．０５６Mpa （７２．０kgf ／cm2 ）である場合、再
生率が７０％程度であって、その以上の場合には再生率
が急激に落ち、同様に４５７mm（１９″）ＦＣＤ陰極線
管は、パネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張
応力（Ｐ in）が６．２４２６Mpa （６３．７kgf ／cm
2 ）である場合、再生率が７０％程度であって、その以
上の場合には再生率が急激に落ち、５０８mm（２１″）
ＦＣＤ陰極線管は、パネルとファンネルの融合部位のパ
ネル内面引張応力（Ｐ in）が５．５９５８Mpa （５
７．１kgf／cm2 ）である場合、再生率が７０％程度で
あって、その以上の場合には再生率が急激に落ち、５９
０mm（２５″）ＦＣＤ陰極線管は、パネルとファンネル
の融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が４．５６
６８Mpa （４６．６kgf ／cm 2 ）である場合、再生率が
７０％程度であって、その以上の場合には再生率が急激
に落ち、６７６mm（２９″）ＦＣＤ陰極線管は、パネル
とファンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ i
n）が３．１８５Mpa （３２．５kgf ／cm2 ）である場
合、再生率が７０％程度であって、その以上の場合には
再生率が急激に落ちる。
と図５〕、〔表７と図６〕、〔表８と図７〕に示すよう
に、４０６mm（１７″）ＦＣＤ陰極線管は、パネルとフ
ァンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が
７．０５６Mpa （７２．０kgf ／cm2 ）である場合、再
生率が７０％程度であって、その以上の場合には再生率
が急激に落ち、同様に４５７mm（１９″）ＦＣＤ陰極線
管は、パネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張
応力（Ｐ in）が６．２４２６Mpa （６３．７kgf ／cm
2 ）である場合、再生率が７０％程度であって、その以
上の場合には再生率が急激に落ち、５０８mm（２１″）
ＦＣＤ陰極線管は、パネルとファンネルの融合部位のパ
ネル内面引張応力（Ｐ in）が５．５９５８Mpa （５
７．１kgf／cm2 ）である場合、再生率が７０％程度で
あって、その以上の場合には再生率が急激に落ち、５９
０mm（２５″）ＦＣＤ陰極線管は、パネルとファンネル
の融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が４．５６
６８Mpa （４６．６kgf ／cm 2 ）である場合、再生率が
７０％程度であって、その以上の場合には再生率が急激
に落ち、６７６mm（２９″）ＦＣＤ陰極線管は、パネル
とファンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ i
n）が３．１８５Mpa （３２．５kgf ／cm2 ）である場
合、再生率が７０％程度であって、その以上の場合には
再生率が急激に落ちる。
【００３１】図８は陰極線管の有効画面の大きさと、再
生率に影響を与えるパネル内面引張応力（Ｐ in）との
関係を示すグラフであって、陰極線管の有効画面の大き
さと、パネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張
応力（Ｐ in）とが相互線形的関係を有すると示され
た。即ち、陰極線管の有効画面の大きさをｘ、パネル内
面引張応力をｙとする時、再生率７０％の場合にはｙ＝
−１．３８７６ｘ＋１２８．２４であり、再生率８５％
の場合にはｙ＝−１．４６２５ｘ＋１１９．８８であ
り、再生率９０％の場合にはｙ＝−１．４８７５ｘ＋１
１７．１であるという関係式が成立されるが、これらの
傾斜度は大略類似した値を有する。
生率に影響を与えるパネル内面引張応力（Ｐ in）との
関係を示すグラフであって、陰極線管の有効画面の大き
さと、パネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張
応力（Ｐ in）とが相互線形的関係を有すると示され
た。即ち、陰極線管の有効画面の大きさをｘ、パネル内
面引張応力をｙとする時、再生率７０％の場合にはｙ＝
−１．３８７６ｘ＋１２８．２４であり、再生率８５％
の場合にはｙ＝−１．４６２５ｘ＋１１９．８８であ
り、再生率９０％の場合にはｙ＝−１．４８７５ｘ＋１
１７．１であるという関係式が成立されるが、これらの
傾斜度は大略類似した値を有する。
【００３２】従って、陰極線管の有効画面の大きさをｘ
（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの融合部位
のパネル内面引張応力（Ｐ in）を−０．１３６０ｘ＋
１２．５６７５Mpa （−１．３８７６ｘ＋１２８．２４
Kgf ／cm2 ）以下に管理すると、再生時に再生率を高め
ることができ、−０．１４３３ｘ＋１１．７４８２Mpa
（−１．４６２５ｘ＋１１９．８８Kgf ／cm2 ）以下に
管理することが望ましく、更に−０．１４５８ｘ＋１
１．４７５８Mpa （−１．４８７５ｘ＋１１７．１Kgf
／cm2 ）以下に管理することが極めて望ましい。
（単位：cm）とする時、パネルとファンネルの融合部位
のパネル内面引張応力（Ｐ in）を−０．１３６０ｘ＋
１２．５６７５Mpa （−１．３８７６ｘ＋１２８．２４
Kgf ／cm2 ）以下に管理すると、再生時に再生率を高め
ることができ、−０．１４３３ｘ＋１１．７４８２Mpa
（−１．４６２５ｘ＋１１９．８８Kgf ／cm2 ）以下に
管理することが望ましく、更に−０．１４５８ｘ＋１
１．４７５８Mpa （−１．４８７５ｘ＋１１７．１Kgf
／cm2 ）以下に管理することが極めて望ましい。
【００３３】実際、本発明に係るパネルとファンネルの
融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）を管理するため
には、前述したようにシーリング炉でのインデックス時
間を管理すべきであるが、インデックス時間が長ければ
長いほどパネルとファンネルの融合部位のパネル内面引
張応力（Ｐ in）が小さくなり、その材料が本来有して
いる限界引張応力も小さくなる。しかし、再生率が９０
〜１００％である場合、無用にその引張応力を減らすた
めにインデックス時間を長くすることは、製造生産性の
数率の観点から見ると望ましくない。従って、各管種に
対するパネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張
応力（Ｐ in）の下限値は、それぞれ４０６mm（１
７″）ＦＣＤ陰極線管は５.５７６２±０.４９Mpa （５
６.９±５Kgf ／cm2 ）、４５７mm（１９″）陰極線管
は４.８３１４±０.４９Mpa （４９.３±５Kgf ／cm
2 ）、５０８mm（２１″）ＦＣＤ陰極線管は３.５９６
±０.１９６Mpa （３６.７±２Kgf ／cm2 ）、５９０mm
（２５″）ＦＣＤ陰極線管は２.８９１±０.２９４Mpa
（２９.５±３Kgf ／cm2 ）、６７６mm（２９″）ＦＣ
Ｄ陰極線管は１.３６２２±０.０９８Mpa （１３．９±
１Kgf ／cm2 ）、とすれば望ましい。ここで、パネルと
ファンネルの融合部位の最適パネル内面引張応力（Ｐ i
n）は再生率が約９０〜９５％程度と示された結果であ
るので、その誤差範囲は約５〜１０％程度を考慮した。
融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）を管理するため
には、前述したようにシーリング炉でのインデックス時
間を管理すべきであるが、インデックス時間が長ければ
長いほどパネルとファンネルの融合部位のパネル内面引
張応力（Ｐ in）が小さくなり、その材料が本来有して
いる限界引張応力も小さくなる。しかし、再生率が９０
〜１００％である場合、無用にその引張応力を減らすた
めにインデックス時間を長くすることは、製造生産性の
数率の観点から見ると望ましくない。従って、各管種に
対するパネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張
応力（Ｐ in）の下限値は、それぞれ４０６mm（１
７″）ＦＣＤ陰極線管は５.５７６２±０.４９Mpa （５
６.９±５Kgf ／cm2 ）、４５７mm（１９″）陰極線管
は４.８３１４±０.４９Mpa （４９.３±５Kgf ／cm
2 ）、５０８mm（２１″）ＦＣＤ陰極線管は３.５９６
±０.１９６Mpa （３６.７±２Kgf ／cm2 ）、５９０mm
（２５″）ＦＣＤ陰極線管は２.８９１±０.２９４Mpa
（２９.５±３Kgf ／cm2 ）、６７６mm（２９″）ＦＣ
Ｄ陰極線管は１.３６２２±０.０９８Mpa （１３．９±
１Kgf ／cm2 ）、とすれば望ましい。ここで、パネルと
ファンネルの融合部位の最適パネル内面引張応力（Ｐ i
n）は再生率が約９０〜９５％程度と示された結果であ
るので、その誤差範囲は約５〜１０％程度を考慮した。
【００３４】以上説明した実施例は現存の一部の管種の
有効画面サイズを例として説明したもので、本発明の技
術思想や展望から個別的に理解することではないし、ま
たその変形された実施例は本発明の添付した特許請求範
囲に属するべきである。
有効画面サイズを例として説明したもので、本発明の技
術思想や展望から個別的に理解することではないし、ま
たその変形された実施例は本発明の添付した特許請求範
囲に属するべきである。
【００３５】
【発明の効果】従って、本発明によれば、パネルとファ
ンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）を一
定値以下に管理することにより、外面が殆ど平面であ
り、内面が一定の曲率を持つパネルを備えた陰極線管を
再生する時、炉内で発生する破損を減らして再生率を高
めることができるという効果を奏する。
ンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）を一
定値以下に管理することにより、外面が殆ど平面であ
り、内面が一定の曲率を持つパネルを備えた陰極線管を
再生する時、炉内で発生する破損を減らして再生率を高
めることができるという効果を奏する。
【図１】フリットシーリング工程における炉スケジュー
ルを示すグラフである。
ルを示すグラフである。
【図２】ファンネルとパネルの融合部の位置別応力と再
生率の関係を説明する図である。
生率の関係を説明する図である。
【図３】４０６mm（１７″）ＦＣＤに対するファンネル
とパネルとの融合部におけるパネル内面引張応力による
再生率を示すグラフである。
とパネルとの融合部におけるパネル内面引張応力による
再生率を示すグラフである。
【図４】４５７mm（１９″）ＦＣＤに対するファンネル
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
【図５】５０８mm（２１″）ＦＣＤに対するファンネル
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
【図６】５９０mm（２５″）ＦＣＤに対するファンネル
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
【図７】６７６mm（２９″）ＦＣＤに対するファンネル
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
とパネルとの融合部における内面引張応力による再生率
を示すグラフである。
【図８】陰極線管の有効画面の大きさと、再生率に影響
を与える内面引張応力（Ｐ in）との関係を示すグラフ
である。
を与える内面引張応力（Ｐ in）との関係を示すグラフ
である。
【図９】従来の陰極線管の構造を示す図である。
【図１０】陰極線管のパネル構造を示す図である。
【図１１】陰極線管の再生メカニズムを示す工程図であ
る。
る。
【図１２】ファンネルとパネルの分離時コーナープル現
象を示す図である。
象を示す図である。
Claims (14)
- 【請求項１】 ネック、ファンネル、及びフリットガラ
スによって前記ファンネルに融着されるパネル、を有す
る外囲器を含み、前記パネルは外面が殆ど平面であり、
内面が一定の曲率を持つ陰極線管において、 前記パネルの中央部の厚さをＴ１、対角コーナー部の厚
さをＴ２とする時、１．７≦Ｔ２／Ｔ１≦２．３であ
り、 前記陰極線管の有効画面の大きさをｘ（単位：cm）とす
る時、前記融着されたパネルとファンネルの融合部位の
パネル内面引張応力（Ｐ in）が、−０．１３６０ｘ＋
１２．５６７５Mpa 以下であることを特徴とする陰極線
管。 - 【請求項２】 前記陰極線管の有効画面の大きさをｘ
（単位：cm）とする時、前記融着されたパネルとファン
ネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、−
０．１４３３ｘ＋１１．７４８２Mpa 以下であることを
特徴とする請求項１記載の陰極線管。 - 【請求項３】 前記陰極線管の有効画面の大きさをｘ
（単位：cm）とする時、前記融着されたパネルとファン
ネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、−
０．１４５８ｘ＋１１．４７５８Mpa 以下であることを
特徴とする請求項１記載の陰極線管。 - 【請求項４】 ネック、ファンネル、及びフリットガラ
スによって前記ファンネルに融着されるパネル、を有す
る外囲器を含み、前記パネルは外面が殆ど平面であり、
内面が一定の曲率を持つ陰極線管において、 前記パネルの中央部の厚さをＴ１、対角コーナー部の厚
さをＴ２とする時、１．７≦Ｔ２／Ｔ１≦２．３であ
り、 前記融着されたパネルとファンネルの融合部位のパネル
内面引張応力（Ｐ in）が、１．３６２２±０．９８Mp
a ≦Ｐ in≦７．０７５６Mpa の式を満足することを特
徴とする陰極線管。 - 【請求項５】 前記パネルの有効画面の対角長さが４
０．６cm以下であり、前記融着されたパネルとファンネ
ルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、５．
５７６２±０．４９Mpa ≦Ｐ in≦７．０５６Mpa の式
を満足することを特徴とする請求項４記載の陰極線管。 - 【請求項６】 前記融着されたパネルとファンネルの融
合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、５．５７６
２±０．４９Mpa ≦Ｐ in≦５．９１９２Mpa の式を満
足することを特徴とする請求項５記載の陰極線管。 - 【請求項７】 前記パネルの有効画面の対角長さが４
０．６cm以上４５．７cm以下であり、前記融着されたパ
ネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ
in）が、４．８３１４±０．４９Mpa ≦Ｐ in≦６．
２４２６Mpa の式を満足することを特徴とする請求項４
記載の陰極線管。 - 【請求項８】 前記融着されたパネルとファンネルの融
合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、４．８３１
４±０．４９Mpa ≦Ｐ in≦５．２０３８Mpa の式を満
足することを特徴とする請求項７記載の陰極線管。 - 【請求項９】 前記パネルの有効画面の対角長さが４
５．７cm以上５０．８cm以下であり、前記融着されたパ
ネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ
in）が、３．５９６６±０．４９Mpa ≦Ｐ in≦５．
５９５８Mpa の式を満足することを特徴とする請求項４
記載の陰極線管。 - 【請求項１０】 前記融着されたパネルとファンネルの
融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、３．５９
６６±０．１９６Mpa ≦Ｐ in≦５．５７６２Mpa の式
を満足することを特徴とする請求項９記載の陰極線管。 - 【請求項１１】 前記パネルの有効画面の対角長さが５
０．８cm以上６７．６cm以下であり、前記融着されたパ
ネルとファンネルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ
in）が、２．８９１±０．２９４Mpa ≦Ｐ in≦４．
５６６８Mpaの式を満足することを特徴とする請求項４
記載の陰極線管。 - 【請求項１２】 前記融着されたパネルとファンネルの
融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、２．８９
１±０．２９４Mpa ≦Ｐ in≦３．３１２４Mpa の式を
満足することを特徴とする請求項１１記載の陰極線管。 - 【請求項１３】 前記パネルの有効画面の対角長さが６
７．６cm以上であり、前記融着されたパネルとファンネ
ルの融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、１．
３６２２±０．０９８Mpa ≦Ｐ in≦３．１８５Mpa の
式を満足することを特徴とする請求項４記載の陰極線
管。 - 【請求項１４】 前記融着されたパネルとファンネルの
融合部位のパネル内面引張応力（Ｐ in）が、１．３６
２２±０．０９８Mpa ≦Ｐ in≦２．６５５８Mpa の式
を満足することを特徴とする請求項１３記載の陰極線
管。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR20000056539 | 2000-09-26 | ||
| KR56539/2000 | 2001-02-27 | ||
| KR10-2001-0010139A KR100389539B1 (ko) | 2000-09-26 | 2001-02-27 | 브라운관 |
| KR10139/2001 | 2001-02-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002164004A true JP2002164004A (ja) | 2002-06-07 |
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ID=26638420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001293112A Withdrawn JP2002164004A (ja) | 2000-09-26 | 2001-09-26 | 陰極線管 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6597097B2 (ja) |
| EP (1) | EP1191568A3 (ja) |
| JP (1) | JP2002164004A (ja) |
| CN (2) | CN100339931C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH05163036A (ja) * | 1991-12-10 | 1993-06-29 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | ガラス製耐圧容器 |
| US5536995A (en) * | 1993-11-16 | 1996-07-16 | Asahi Glass Company Ltd. | Glass bulb for a cathode ray and a method of producing the same |
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| TW529054B (en) * | 1997-04-12 | 2003-04-21 | Samsung Display Devices Co Ltd | Cathode-ray tube |
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| JPH11307018A (ja) * | 1998-04-17 | 1999-11-05 | Nippon Electric Glass Co Ltd | 陰極線管 |
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| KR100277797B1 (ko) * | 1999-01-20 | 2000-12-15 | 김순택 | 음극선관 |
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- 2001-08-30 CN CNB011324090A patent/CN1224999C/zh not_active Expired - Fee Related
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- 2001-09-26 JP JP2001293112A patent/JP2002164004A/ja not_active Withdrawn
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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