JP2002160063A - フラッシュ溶接方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高価な電圧切換システムを導入することな
く、短時間で高品質な溶接を可能ならしめるようにす
る。 【解決手段】 ３相交流電源８からの３相交流をインバ
ータ１１により矩形波交流電圧に変換し、さらに溶接ト
ランス１２により矩形波交流電圧を降圧して低電圧に変
換した後、整流して一対の被溶接部材２ａ，２ｂ間に印
加する際に、溶接中に短絡し、出力電流がある制限値に
達した場合は、インバータ１１が出力する矩形波交流の
出力周波数を高く切換えて電流値を制限し、その後、短
絡が切れて出力が下がった場合には、元の出力周波数に
戻すようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、一対の被溶接部材
間に直流電圧を印加し、フラッシュを発生させ、部材端
面を加熱溶融し（フラッシュ工程）、充分に端面を加熱
した後、部材相互を急速に押しつけて（アプセット工
程）溶接するフラッシュ溶接方法および装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】フラッシュ溶接のフラッシュ工程では、
まず被溶接部材相互の局部的な接触が生じ、接触部に高
電流密度の短絡電流が流れる。この短絡電流によるジュ
ール熱で接触部は溶融し、部材端面間には溶融金属で橋
絡（溶融ブリッジ）が形成される。次に溶融ブリッジ部
はそこを流れる短絡電流がもたらす電磁力（ピンチ力）
により破断され、その部分にアークが発生する。このア
ーク点弧時に衝撃的な部分的圧力上昇（アーク力）を生
じ、周辺のガス（空気）や金属蒸気を急膨張させ、付近
の溶融金属は吹き飛ばされることになる。これによりク
レータが形成され部材端面は凹凸のある形状となる。

【０００３】フラッシュ溶接におけるアークは、通常の
アーク溶接における持続的なアークとは異なり、そのア
ーク寿命は数ミリ秒以下の短寿命である。フラッシュ溶
接時のアーク寿命を長くすることは部材端面の加熱には
効果的であるが、部材端面の溶融の進行とその溶融金属
の飛散により、深いクレータが形成され、フラットスポ
ットやボイドなどの内部欠陥の原因となる。

【０００４】このアーク寿命を決める要因となるもの
は、主に溶接２次電圧と２次回路インダクタンスの２つ
である。フラッシュ溶接の２次電圧は低く、アークを維
持することはできないが、溶接２次電圧が高いほど長寿
命のアークとなる。また、２次回路インダクタンスＬは
その蓄積されたエネルギ１／２・ｉ²Ｌ （ｉは電流値）
がアークエネルギとなり放出されるため、Ｌが大きいと
アークの寿命も長くなる。しかし、この２次回路インダ
クタンスＬは個々の溶接機に固有のものであり、一般に
変更することは困難である。

【０００５】ここで、２次回路インダクタンスを一定と
した場合のアプセット直前のクレータ深さと溶接２次電
圧の一般的な関係を図８に示す。図８に示すように、溶
接２次電圧が低ければ、クレータ深さは浅くなり、溶接
欠陥の少ない高品質の溶接が可能となる。また、フラッ
シュ工程の所要時間と溶接２次電圧の一般的な関係を図
９に示す。図９に示すように、溶接２次電圧を高くすれ
ば、フラッシュ工程の所要時間を短くすることができ
る。

【０００６】ところで、鉄道に用いられるレール等の比
較的断面積の大きい部材のフラッシュ溶接では、フラッ
シュ工程の初期段階においてフラッシュが飛びにくく、
部材相互を固着させ溶接不能となるフリージングが発生
し易い。フリージングを抑制しフラッシュの発生を容易
にし、連続してフラッシュが発生する定常フラッシュ状
態に至る時間を短くするためには、被溶接部材間に印加
する溶接２次電圧は高い方が良いことが知られている。
一方、フラッシュ工程後期においては、溶接２次電圧が
高いと上述したようにフラッシュによる溶接面のクレー
タが深くなり、アプセット終了後に内部欠陥を発生さ
せ、あるいは介在物等の混入により溶接品質を悪化させ
る。

【０００７】このため従来は、溶接前期には２次電圧を
高くして端面を急速に加熱し、後期には低電圧に切り換
えることにより高品質な溶接を行う方法が用いられてき
た。これは、溶接トランスの一次側にサイリスタ式タッ
プ切換機を設置し、フラッシュ工程の前後期で溶接中に
HighタップからLow タップヘ切り換えることにより、溶
接２次電圧の変更を行うものである。また、インバータ
を用いる溶接電源の場合は、インバータ入力部にサイリ
スタ式の電圧調整機を設けて、その点弧位相角を変化さ
せることでインバータの出力電圧を変化させて、溶接２
次電圧の変更を行うものである。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、溶接トランス
の一次側に設置したサイリスタ式タップ切換機を用いた
溶接２次電圧の変更手段は、主に溶接時間の短縮と溶接
品質の維持が要求される大断面部材用の大型溶接機に用
いられる。この場合、溶接電源の容量は大きくなり、サ
イリスタ式電圧切換機も大容量のものが必要となる。さ
らに、溶接中（通電中）に瞬時の切換えが必要となるた
め、切換タイミングの制御及び保護回路等の組込みも必
要となり高価な装置となるという問題がある。

【０００９】一方、従来のインバータ入力部にサイリス
タ式の電圧調整機を設けて溶接２次電圧の変更を行う方
法においては、サイリスタ等の大電力半導体素子を数多
く設置する必要があり、制御も複雑となりコストが増大
するという問題がある。

【００１０】本発明の技術的課題は、高価な電圧切換シ
ステムを導入することなく、短時間で高品質な溶接を可
能ならしめるようにすることにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
フラッシュ溶接方法は、３相交流電源からの３相交流を
インバータにより矩形波交流電圧に変換し、さらに溶接
トランスにより矩形波交流電圧を降圧して低電圧に変換
した後、整流して一対の被溶接部材間に印加するフラッ
シュ溶接方法であって、溶接中に短絡し、出力電流があ
る制限値に達した場合は、インバータが出力する矩形波
交流の出力周波数を高く切換えて電流値を制限し、その
後、短絡が切れて出力が下がった場合には、元の出力周
波数に戻すことを特徴としている。

【００１２】また、この方法に用いられる請求項３の装
置は、３相交流電源からの３相交流を矩形波交流電圧に
変換するインバータと、インバータが出力する矩形波交
流電圧を降圧して低電圧に変換する溶接トランスと、溶
接トランスの２次側に配置されて溶接トランスで低電圧
に変換された矩形波交流電圧を直流電圧に変換し、一対
の被溶接部材間に印加する整流器とを備えたフラッシュ
溶接装置において、出力電流を検出する電流検出器と、
電流検出器が検出した出力電流値と制限値との差に基づ
きインバータが出力する矩形波交流電圧の出力周波数を
制御する周波数制御手段と、を設けたものである。

【００１３】また、この装置において、請求項４のよう
に周波数制御手段が、溶接中に短絡し、出力電流が制限
値に達すると、インバータの出力周波数を高く切換えさ
せて電流値を制限し、その後、短絡が切れて出力が下が
ると、元の出力周波数に戻させるものである。

【００１４】本発明の請求項２に係るフラッシュ溶接方
法およびこの方法に用いられる請求項５の装置は、制限
値がフラッシュ工程中の時間経過に伴って段階的または
連続的に低い値となるように設定されてなることを特徴
としている。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態に係る
フラッシュ溶接方法およびこの方法に用いられる装置を
図１乃至図７に基づき説明する。図１は本実施形態に係
るフラッシュ溶接装置を示す構成図、図２は本実施形態
装置の要部である電源回路の構成図、図３は本実施形態
装置のインバータ出力部の構成図、図４は図３の動作を
説明するためのパルスタイミングチャート、図５はイン
バータの出力周波数と出力電流（２次短絡電流）の相関
図、図６は溶接時の出力電流とインバータ周波数制御の
タイミングチャート、図７はフラッシュ工程における制
限電流指令値のパタ−ン例の説明図である。

【００１６】本実施形態のフラッシュ溶接装置は、クラ
ンプ装置１Ａ，１Ｂが設置され、クランプ装置１Ａ，１
Ｂにより、断面積１００００mm² 以上の一対の被溶接部
材２ａ，２ｂをクランプして付き合わせ、これら被溶接
部材２ａ，２ｂを近接・離反させることができるように
なっている。すなわち、クランプ装置１Ａ，１Ｂは、被
溶接部材２ａ，２ｂをクランプするものであるが、一方
（図１中の右側）のクランプ装置１Ａは固定側、他方
（図１中の左側）のクランプ装置１Ｂは可動側として構
成され、可動側のクランプ装置１Ｂが固定側のクランプ
装置１Ａに対して溶接中、近接・離反し、フラッシュ溶
接が行われるようになっている。

【００１７】すなわち、クランプ装置１Ａ，１Ｂは、被
溶接部材断面積に面圧３〜７kgf/mm ²（３０〜７０MPa）
を乗じた値以上の最大推力を持つ駆動系すなわち伸縮可
能な油圧シリンダ３を介して連結され、シリンダ３のボ
トム３ａが可動側のクランプ装置１Ｂに、またシリンダ
３のピストンロッド３ｂが固定側のクランプ装置１Ａ
に、それぞれ固定されている。そしてシリンダ３と油圧
ユニット５間に比例弁４が接続されている。従って、比
例弁４は、シリンダ３を伸縮させる機能を有する。な
お、比例弁としては、高速応答の電気油圧サーボ弁も使
用可能である。

【００１８】また、クランプ装置１Ａ，１Ｂには、それ
ぞれクランパ６ａ，６ｂの内周に被溶接部材２ａ，２ｂ
と接触可能な給電用のジョー７ａ，７ｂが設けられ、電
源装置と電気的に接続されている。

【００１９】電源装置は、図１及び図２に示すように３
相交流電源８からの交流電圧を矩形波交流電圧に変換す
るＩＧＢＴ（Insulated Gate Bi-polar Transistor）イ
ンバータ１１と、インバ−タ１１が出力する矩形波交流
電圧を降圧して低電圧に変換する溶接トランス１２と、
溶接トランス１２の２次側にそれぞれ配置されて溶接ト
ランス１２で低電圧に変換された矩形波交流電圧を直流
電圧に変換して被溶接部材２ａ，２ｂに印加するダイオ
ード整流器１３と、出力電流を検出する電流検出器１４
と、電流検出器１４が検出した出力電流値Ｉと後述の溶
接制御装置１７により設定される制限値（短絡したか否
かの判定基準ともなる値）とを比較して出力する比較器
１５と、比較器１５から出力電流値Ｉと制限値との差信
号を入力して、インバータ１１が出力する矩形波交流電
圧の出力周波数を制御する周波数制御手段１０とから構
成されている。なお、インバ−タ１１は、周波数５０〜
１４００Ｈzまで出力できる。

【００２０】これを更に詳述すると、インバータ１１で
は、図２のように３相交流電源８からの交流が全波整流
器１１ａで整流された後、コンデンサ１１ｂに蓄積され
直流に変換される。この直流は、サイリスタ及びトラン
ジスタ等のスイッチング素子により矩形波交流としてイ
ンバータ出力部１１ｃより出力される。

【００２１】周波数制御手段１０は、比較器１５からの
差信号によりインバータ出力部１１ｃから出力される矩
形波交流電圧の出力周波数をｆ1又はｆ2に設定変更させ
るもので、溶接中に短絡し、出力電流が制限値に達する
と、インバータ１１が出力する矩形波交流電圧の出力周
波数をｆ1からｆ2に（ｆ1＜ｆ2）高く切換えさせて電流
値を制限し、その後、短絡が切れて出力が下がると、元
の出力周波数に戻させる機能を有している。インバータ
出力部１１ｃより出力される矩形波交流電圧の出力周波
数の変更は、サイリスタ、トランジスタ等のスイッチン
グ素子のスイッチングのタイミングを変化させることに
より行われる。なお、出力を大きくとるため出力周波数
ｆ1は、可能な限り低いほうがよいが、溶接トランスが
大きくなるため、通常８０〜３００Ｈzの値がとられ
る。また、出力周波数ｆ2は出力周波数ｆ1より高い値
で、出力周波数と出力特性の関係および制限値により定
められるが、例えば出力を１／２程度に制限する場合
は、５００〜７００Ｈzの値がとられる。

【００２２】すなわち、インバータ出力部１１ｃは、図
３のように水晶発振器等からなる発振回路２０を有し、
発振回路２０により、インバータ周波数の基準となる信
号（図４（ａ））を発生させる。インバータ周波数設定
回路２１では、周波数制御手段１０からの周波数指令に
応じて、その周波数の波長幅に対応する発振回路２０の
カウント数を演算し、その結果をカウンタ回路２２に出
力する。カウンタ回路２２では、発振回路２０からの信
号をインバータ周波数設定回路２１からの設定カウント
数までカウントし、所定の設定時間間隔でパルスを出力
する。正パルススイッチング回路２３では、カウンタ回
路２２から出力されるパルス間隔で出力のＯＮ及びＯＦ
Ｆの切換を行う（図４（ｂ））。ここで、正パルススイ
ッチング回路２３の出力がＯＮの時には、トランジスタ
２５ａ，２５ｄがＯＮとなり、インバータ出力端子２６
に正電圧が印加される。逆に、負パルススイッチング回
路２４では、正パルススイッチング回路２３とは逆のタ
イミングでＯＮ及びＯＦＦの切換を行い（図４
（ｃ））、負パルススイッチング回路２４の出力がＯＮ
の時には、トランジスタ２５ｂ，２５ｃがＯＮとなりイ
ンバータ出力端子２６に負電圧が印加される。これによ
りインバータ出力端子２６には図４（ｄ）に示す矩形波
交流が出力される。なお、この矩形波高流の周波数は、
カウンタ回路２２から出力されるパルス波長間隔により
自由に変更可能となる。

【００２３】このようにして、インバータ１１が出力す
る矩形波交流電圧の出力周波数を、通電中に任意の周波
数に可変でき、短絡電流の調整が可能となる。

【００２４】フラッシュ溶接中のアーク寿命は既に述べ
たように数ミリ秒以下と非常に短く、この場合、溶接２
次電圧の違いによるアーク寿命の差がクレータの深さに
与える影響は小さい。このことから、前述の図８で説明
した溶接２次電圧とクレータ深さの関係の主因はアーク
寿命によるものではなく、２次電圧を上げることによっ
て短絡電流が上昇することによるものであることがわか
る。短絡とアークを繰り返すフラッシュ工程では、短絡
中の端面の溶融部がアークにより吹き飛ばされるため、
短絡電流が大きくなれば溶融部も大きく深くなり、クレ
ータも大きくなる。逆に２次電圧が高い場合でも、短絡
電流を低くすることができれば、クレータ深さは浅くな
り、内部欠陥を減少させることができ、溶接品質を高く
することが可能となる。

【００２５】被溶接部材２ａ，２ｂ間に流れる短絡電流
とインバータ１１が出力する矩形波交流電圧の出力周波
数の関係は、図５のようにインバータ１１が出力する矩
形波交流電圧の出力周波数ｆ1をｆ2に上げることによ
り、溶接２次電圧を変化させることなく短絡電流を低く
することができる。したがって、短絡時に、図６のよう
にインバータ１１が出力する矩形波交流電圧の出力周波
数をｆ1からｆ2に上げて短絡電流を低くすることで、被
溶接部材２ａ，２ｂ端面のクレータを小さく浅くするこ
とができる。図５のｔ1は短絡した時点であり、時間ｔ
１で周波数をｆ１からｆ２に高く切り換えることで、早
い立ち上がりとピ−ク電流値を抑えることを両立させる
ことができ、短時間溶接と高品質を両立させることがで
きる。

【００２６】また、溶接制御装置１７は、比較器１５に
出力する制限値を、図７のようにフラッシュ工程中の時
間経過に伴って段階的または連続的に低い値となるよう
に設定するようになっている。つまり、短絡電流がフラ
ッシュ工程中の時間経過に伴って低くなるように設定
し、これによりクレータ深さを漸次浅くしていき、内部
欠陥を減少させてから、アプセット工程へ移行させる。
これにより、フラッシュ工程前期には、比較的にフラッ
シュ発生が容易な高い２次電圧に保ち、この比較的に高
い２次電圧と短絡電流により端面を短時間で加熱し、フ
ラッシュ工程後期には、インバータ１１が出力する矩形
波交流電圧の出力周波数を比較的高周波にすることによ
り短絡電流を低くして、被溶接部材２ａ，２ｂ端面のク
レータを小さく浅くして、溶接品質を高くすることが可
能となっている。

【００２７】また、比較器１５からの差信号がプラテン
コントローラ１６にも入力され、前記差信号に基づいて
プラテンコントローラ１６が比例弁４を制御するように
なっている。すなわち、プラテンコントローラ１６は、
短絡時に、可動側のクランプ装置１Ｂを固定側のクラン
プ装置１Ａに対し離反動作させるように比例弁４に指令
し、短絡が切れると、クランプ装置１Ｂを固定側のクラ
ンプ装置１Ａに対し近接動作させるように比例弁４に指
令するようになっている。

【００２８】また、溶接制御装置１７によりプラテンコ
ントローラ１６と溶接装置全般の制御が行われる。すな
わち、既述したように溶接制御装置１７から比較器１５
に制限値が出力されるとともに、インバータ１１とプラ
テンコントローラ１６に対し、フラッシュ工程とアプセ
ット工程の開始や停止などのシーケンス制御のための信
号が出力されるようになっている。なお、被溶接部材送
り制御の方法としては、プリセット（一定速度、加速
度）方式や電流あるいは電力の基準値と測定値との偏差
をビレット送り速度にフィードバックする電流あるいは
電力フィードバック方法の他に、偏差信号を二値化し、
被溶接部材送り速度指令とする方法等、採用可能であ
る。いずれにせよ、前述のような制御のためには、信号
の応答速度は１０Ｈz以上、望ましくは５０Ｈz以上であ
ることが望ましい。

【００２９】なお、ここでは装置構成を簡略化するため
に溶接トランス１２の２次側電流を検出するようにした
ものを例に挙げて説明したが、これに限るものでなく、
例えばインバータ１１の出力電流（＝溶接トランス１２
の１次側交流電流）を検出し、整流器およびフィルタ等
によって再び直流電流に変換するようにしてもよいこと
は言うまでもない。

【００３０】次に、本実施形態のフラッシュ溶接装置を
用いて被溶接部材２ａ，２ｂをフラッシュ溶接する方法
について、図１乃至図７に基づき説明する。まず、溶接
制御装置１７によりクランパ６ａ，６ｂに対し被溶接部
材把持指令を出し、被溶接部材２ａ，２ｂを把持する。
この場合、クランパ６ａ，６ｂは、それぞれが把持すべ
き被溶接部材２ａ，２ｂ対し時間差を持たせて把持動作
させてもよいし、または同時に把持動作させるようにし
てもよい。被溶接部材２ａ，２ｂの把持が完了した時点
で、油圧シリンダ３を縮退させて被溶接部材端面間の距
離を所定の距離まで移動させる。この被溶接部材端面間
距離は好ましくは0.1〜1.0mm程度にするが、実用上はこ
れより大きな端面間距離にしても問題ない。このように
して被溶接部材端面間距離を所定の位置まで移動させた
後に、３相交流電源８よりインバータ１１を介して電力
を出力し、溶接トランス１２、ダイオード整流器１３を
介して被溶接部材２ａ，２ｂに電力を供給する。その
際、インバータ１１が出力する矩形波交流電圧の出力周
波数はｆ1に設定されており、溶接中に短絡すると出力
周波数が高い値ｆ2に設定変更されるが、ｆ1，ｆ2いず
れの場合も溶接トランス１２の出力電圧が６〜１５Ｖ
_O-P（ここでは８〜１１Ｖ_O-P）の範囲内で設定されるよ
うになっている。

【００３１】すなわち、短絡後のアークにより大きなク
レータが発生しないように、制限値を設定して短絡電流
のピークカットを行うとともに、短絡するとインバータ
１１が出力する矩形波交流電圧の出力周波数が高い値ｆ
2に設定変更される。このため、短絡後のアークによっ
ても被溶接部材２ａ，２ｂ端面のクレータが小さく浅く
なり、溶接品質を高くすることができる。

【００３２】さらに、短絡時には、プラテンコントロー
ラ１６によって可動側のクランプ装置１Ｂが固定側のク
ランプ装置１Ａに対し離反動作させられるので、長期の
短絡を確実に防止することができる。

【００３３】また、制限値がフラッシュ工程中の時間経
過に伴って段階的または連続的に低い値となるように、
つまり短絡電流がフラッシュ工程中の時間経過に伴って
低くなるように設定しているので、フラッシュ工程前期
には、比較的にフラッシュ発生が容易な高い２次電圧に
保つことができて、この比較的に高い２次電圧と短絡電
流による短時間加熱が可能となり、フラッシュ工程後期
には、短絡電流を低くできて、被溶接部材２ａ，２ｂ端
面のクレータを小さく浅くすることができ、溶接品質を
高くすることが可能となっている。

【００３４】アプセット工程は、予め定められた押し付
け距離（アプセット量）移動後、または予め定められた
時間経過後、もしくは予め定められた押し付け力（アプ
セットカ）付与後、終了される。

【００３５】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、溶
接中に短絡し、出力電流がある制限値に達した場合は、
インバータが出力する矩形波交流の出力周波数を高く切
換えて電流値を制限し、その後、短絡が切れて出力が下
がった場合には、元の出力周波数に戻すようにしたの
で、高価な電圧切換システムを導入することなく、短時
間で高品質な溶接が可能となった。

【００３６】また、制限値がフラッシュ工程中の時間経
過に伴って段階的または連続的に低い値となるように設
定したので、クレータ深さを漸次浅くし、内部欠陥を減
少させてから、アプセット工程へ移行させることができ
た。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態に係るフラッシュ溶接装置
を示す構成図である。

【図２】本実施形態装置の要部である電源回路の構成図
である。

【図３】本実施形態装置のインバータ出力部の構成図で
ある。

【図４】図３の動作を説明するためのパルスタイミング
チャートである。

【図５】インバータの出力周波数と出力電流（２次短絡
電流）の相関図である。

【図６】溶接時の出力電流とインバータ周波数制御のタ
イミングチャートである。

【図７】フラッシュ工程における制限電流指令値のパタ
−ン例の説明図である。

【図８】２次回路インダクタンスを一定とした場合のア
プセット直前のクレータ深さと溶接２次電圧の関係を示
す説明図である。

【図９】フラッシュ工程の所要時間と溶接２次電圧の関
係を示す説明図である。

【符号の説明】

１Ａ，１Ｂ クランプ装置 ２ａ，２ｂ 被溶接部材 ６ａ，６ｂ クランパ ７ａ，７ｂ 給電用のジョー ８ ３相交流電源 １０ 周波数制御手段 １１ インバータ １２ 溶接トランス １３ ダイオード整流器（整流器） １４ 電流検出器 １５ 比較器

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ３相交流電源からの３相交流をインバー
   タにより矩形波交流電圧に変換し、さらに溶接トランス
   により矩形波交流電圧を降圧して低電圧に変換した後、
   整流して一対の被溶接部材間に印加するフラッシュ溶接
   方法であって、 溶接中に短絡し、出力電流がある制限値に達した場合
   は、インバータが出力する矩形波交流の出力周波数を高
   く切換えて電流値を制限し、その後、短絡が切れて出力
   が下がった場合には、元の出力周波数に戻すことを特徴
   とするフラッシュ溶接方法。
2. 【請求項２】 制限値は、フラッシュ工程中の時間経過
   に伴って段階的または連続的に低い値となるように設定
   されてなることを特徴とする請求項１記載のフラッシュ
   溶接方法。
3. 【請求項３】 ３相交流電源からの３相交流を矩形波交
   流電圧に変換するインバータと、該インバータが出力す
   る矩形波交流電圧を降圧して低電圧に変換する溶接トラ
   ンスと、溶接トランスの２次側に配置されて溶接トラン
   スで低電圧に変換された矩形波交流電圧を直流電圧に変
   換し、一対の被溶接部材間に印加する整流器とを備えた
   フラッシュ溶接装置において、 出力電流を検出する電流検出器と、 前記電流検出器が検出した出力電流値と制限値との差に
   基づき前記インバータが出力する矩形波交流電圧の出力
   周波数を制御する周波数制御手段と、を設けたことを特
   徴とするフラッシュ溶接装置。
4. 【請求項４】 周波数制御手段は、溶接中に短絡し、出
   力電流が制限値に達すると、インバータの出力周波数を
   高く切換えさせて電流値を制限し、その後、短絡が切れ
   て出力が下がると、元の出力周波数に戻させることを特
   徴とする請求項３記載のフラッシュ溶接装置。
5. 【請求項５】 制限値は、フラッシュ工程中の時間経過
   に伴って段階的または連続的に低い値となるように設定
   されてなることを特徴とする請求項３又は請求項４記載
   のフラッシュ溶接装置。