JP2002147266A - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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- JP2002147266A JP2002147266A JP2000349082A JP2000349082A JP2002147266A JP 2002147266 A JP2002147266 A JP 2002147266A JP 2000349082 A JP2000349082 A JP 2000349082A JP 2000349082 A JP2000349082 A JP 2000349082A JP 2002147266 A JP2002147266 A JP 2002147266A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 指令噴射圧力が変化する際の、指令噴射圧力
に対する実コモンレール圧力の追従遅れを要因とするデ
ィーゼルエンジンの排気ガス中の黒煙濃度の増加を抑制
することのできるコモンレール式燃料噴射装置を提供す
る。 【解決手段】 アクセル開度：ＡＣＣＰとエンジン回転
速度：ＮＥが変化する過渡時、つまり高圧供給ポンプの
吐出量を指令するための指令噴射圧力：ＰＦＩＮに対す
る実コモンレール圧力：ＰＣの追従遅れ時には、実コモ
ンレール圧力：ＰＣとエンジン回転速度：ＮＥを制御パ
ラメータとした２次元マップ４２により算出されるガー
ド噴射量：Ｑｇｕａｒｄ以下に、インジェクタの開弁期
間（通電期間）を指令するための指令噴射量：ＱＦＩＮ
を制限することで、コモンレールから消費される燃料量
を減少でき、その燃料量の減少分だけ指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮに対する実コモンレール圧力：ＰＣの追従性およ
び応答性を向上できる。
に対する実コモンレール圧力の追従遅れを要因とするデ
ィーゼルエンジンの排気ガス中の黒煙濃度の増加を抑制
することのできるコモンレール式燃料噴射装置を提供す
る。 【解決手段】 アクセル開度：ＡＣＣＰとエンジン回転
速度：ＮＥが変化する過渡時、つまり高圧供給ポンプの
吐出量を指令するための指令噴射圧力：ＰＦＩＮに対す
る実コモンレール圧力：ＰＣの追従遅れ時には、実コモ
ンレール圧力：ＰＣとエンジン回転速度：ＮＥを制御パ
ラメータとした２次元マップ４２により算出されるガー
ド噴射量：Ｑｇｕａｒｄ以下に、インジェクタの開弁期
間（通電期間）を指令するための指令噴射量：ＱＦＩＮ
を制限することで、コモンレールから消費される燃料量
を減少でき、その燃料量の減少分だけ指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮに対する実コモンレール圧力：ＰＣの追従性およ
び応答性を向上できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高圧供給ポンプに
より加圧された高圧燃料をコモンレールに蓄圧し、この
コモンレールに蓄圧された高圧燃料をインジェクタから
エンジンに噴射供給する蓄圧式燃料噴射装置に関するも
ので、エンジン回転速度とエンジン負荷とに応じたエン
ジンの最適燃焼を得るための適正な指令噴射量および指
令噴射時期を電子制御により算出して決定する電子制御
燃料噴射装置に係わる。
より加圧された高圧燃料をコモンレールに蓄圧し、この
コモンレールに蓄圧された高圧燃料をインジェクタから
エンジンに噴射供給する蓄圧式燃料噴射装置に関するも
ので、エンジン回転速度とエンジン負荷とに応じたエン
ジンの最適燃焼を得るための適正な指令噴射量および指
令噴射時期を電子制御により算出して決定する電子制御
燃料噴射装置に係わる。
【０００２】
【従来の技術】近年、ディーゼルエンジンの排気ガスの
規制強化、地球環境保護、ディーゼルエンジンの運転性
の向上の観点から、燃料タンクから低圧供給ポンプによ
り汲み上げられた燃料を高圧供給ポンプで加圧して蓄圧
室であるコモンレールに蓄圧し、そのコモンレールから
分岐する分岐管の先端に設置される各インジェクタの電
磁弁への通電または通電停止によりディーゼルエンジン
の各気筒の燃焼室内に適正な噴射量および噴射時期でコ
モンレールに蓄圧された高圧燃料を噴射することが可能
なコモンレール式燃料噴射装置が用いられるようになっ
てきた。
規制強化、地球環境保護、ディーゼルエンジンの運転性
の向上の観点から、燃料タンクから低圧供給ポンプによ
り汲み上げられた燃料を高圧供給ポンプで加圧して蓄圧
室であるコモンレールに蓄圧し、そのコモンレールから
分岐する分岐管の先端に設置される各インジェクタの電
磁弁への通電または通電停止によりディーゼルエンジン
の各気筒の燃焼室内に適正な噴射量および噴射時期でコ
モンレールに蓄圧された高圧燃料を噴射することが可能
なコモンレール式燃料噴射装置が用いられるようになっ
てきた。
【０００３】例えば特開昭６２−２５８１６０号公報に
記載されたコモンレール式燃料噴射装置は、図５に示し
たように、エンジン負荷センサにより検出されるエンジ
ン負荷としてのアクセル開度：ＡＣＣＰとエンジン回転
速度センサにより検出されるエンジン回転速度：ＮＥと
を制御パラメータとした２次元マップ１０１を用いて指
令噴射量：ＱＦＩＮを算出し、この燃料噴射量：ＱＦＩ
Ｎとエンジン回転速度：ＮＥとを制御パラメータとした
２次元マップ１０２を用いて指令噴射圧力：ＰＦＩＮを
算出し、その指令噴射量：ＱＦＩＮとエンジン回転速
度：ＮＥとを制御パラメータとした２次元マップ１０３
を用いて指令噴射時期：ＴＦＩＮを算出している。
記載されたコモンレール式燃料噴射装置は、図５に示し
たように、エンジン負荷センサにより検出されるエンジ
ン負荷としてのアクセル開度：ＡＣＣＰとエンジン回転
速度センサにより検出されるエンジン回転速度：ＮＥと
を制御パラメータとした２次元マップ１０１を用いて指
令噴射量：ＱＦＩＮを算出し、この燃料噴射量：ＱＦＩ
Ｎとエンジン回転速度：ＮＥとを制御パラメータとした
２次元マップ１０２を用いて指令噴射圧力：ＰＦＩＮを
算出し、その指令噴射量：ＱＦＩＮとエンジン回転速
度：ＮＥとを制御パラメータとした２次元マップ１０３
を用いて指令噴射時期：ＴＦＩＮを算出している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ディー
ゼルエンジンの各気筒の燃焼室内に噴射供給する噴射圧
力については、高圧供給ポンプで加圧した高圧燃料をコ
モンレールに蓄圧するようにしているため、定速走行か
ら加速走行へ移るためにエンジン負荷としてのアクセル
開度：ＡＣＣＰとエンジン回転速度：ＮＥが増加する過
渡時、指令噴射圧力：ＰＦＩＮが変更された際に、実コ
モンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮに追従
するのにある程度の時間を必要とする。これにより、図
３に示すように、加速時において、アクセル開度：ＡＣ
ＣＰが増大するとき、実コモンレール圧力：ＰＣ（図３
に破線で示す）が指令噴射圧力：ＰＦＩＮ（図３に一点
鎖線で示す）に一致するまでは、実コモンレール圧力：
ＰＣは、指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも小さい値とな
る。
ゼルエンジンの各気筒の燃焼室内に噴射供給する噴射圧
力については、高圧供給ポンプで加圧した高圧燃料をコ
モンレールに蓄圧するようにしているため、定速走行か
ら加速走行へ移るためにエンジン負荷としてのアクセル
開度：ＡＣＣＰとエンジン回転速度：ＮＥが増加する過
渡時、指令噴射圧力：ＰＦＩＮが変更された際に、実コ
モンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮに追従
するのにある程度の時間を必要とする。これにより、図
３に示すように、加速時において、アクセル開度：ＡＣ
ＣＰが増大するとき、実コモンレール圧力：ＰＣ（図３
に破線で示す）が指令噴射圧力：ＰＦＩＮ（図３に一点
鎖線で示す）に一致するまでは、実コモンレール圧力：
ＰＣは、指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも小さい値とな
る。
【０００５】一方、上述のアクセル開度：ＡＣＣＰの増
大に伴い、図３に示すように、指令噴射量：ＱＦＩＮも
破線の如く増大する。そして、上記指令噴射量：ＱＦＩ
Ｎに応じた燃料量で、インジェクタからディーゼルエン
ジンの各気筒の燃焼室へ噴射されるよう、燃料噴射制御
装置は、上記インジェクタの電磁弁を制御する。したが
って、上記指令噴射量：ＱＦＩＮで噴射されるよう、指
令噴射圧力：ＰＦＩＮに到達していない実コモンレール
圧力：ＰＣに基づいて、インジェクタの噴射期間が設定
されることとなる。すなわち、噴射期間は、過大となる
よう制御されてしまう。しかも、指令噴射時期：ＴＦＩ
Ｎは、上述の如く、指令噴射量：ＱＦＩＮとエンジン回
転速度：ＮＥとから決定される。よって、指令噴射時期
の算出においては、加速時等において、指令噴射圧力に
対して追従遅れする実コモンレール圧力の情報に基づい
て演算されているわけではない。
大に伴い、図３に示すように、指令噴射量：ＱＦＩＮも
破線の如く増大する。そして、上記指令噴射量：ＱＦＩ
Ｎに応じた燃料量で、インジェクタからディーゼルエン
ジンの各気筒の燃焼室へ噴射されるよう、燃料噴射制御
装置は、上記インジェクタの電磁弁を制御する。したが
って、上記指令噴射量：ＱＦＩＮで噴射されるよう、指
令噴射圧力：ＰＦＩＮに到達していない実コモンレール
圧力：ＰＣに基づいて、インジェクタの噴射期間が設定
されることとなる。すなわち、噴射期間は、過大となる
よう制御されてしまう。しかも、指令噴射時期：ＴＦＩ
Ｎは、上述の如く、指令噴射量：ＱＦＩＮとエンジン回
転速度：ＮＥとから決定される。よって、指令噴射時期
の算出においては、加速時等において、指令噴射圧力に
対して追従遅れする実コモンレール圧力の情報に基づい
て演算されているわけではない。
【０００６】このような状況の中でインジェクタから燃
料が噴射される場合、具体的に噴射率で見ると、コモン
レール圧力は要求圧力（すなわち、指令噴射圧力：ＰＦ
ＩＮ）のとき、指令噴射時期：ＴＦＩＮにて指令噴射
量：ＱＦＩＮが噴射される場合には、図４上部の実線で
示すような噴射率波形となる。一方、指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮよりも低い実コモンレール圧力：ＰＣのとき、指
令噴射時期：ＴＦＩＮにて指令噴射量：ＱＦＩＮが噴射
される場合には、図４下部の破線に示すように、上記要
求圧力時での指令噴射量：ＱＦＩＮの噴射率に比べて、
噴射期間が間延びしたものとなる。このように、加速時
に実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮ
に対して追従遅れすることにより、噴射期間が過大とな
ると、ディーゼルエンジンの最適な燃焼期間をオーバー
して燃料が燃焼室に噴射されることとなる。したがっ
て、ディーゼルエンジンの排気ガス中に未燃ガスが多く
なり、黒煙濃度（スモーク排出量）が増大し、ひいては
ディーゼルエンジンの排気ガス性能が悪化するという問
題があった。
料が噴射される場合、具体的に噴射率で見ると、コモン
レール圧力は要求圧力（すなわち、指令噴射圧力：ＰＦ
ＩＮ）のとき、指令噴射時期：ＴＦＩＮにて指令噴射
量：ＱＦＩＮが噴射される場合には、図４上部の実線で
示すような噴射率波形となる。一方、指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮよりも低い実コモンレール圧力：ＰＣのとき、指
令噴射時期：ＴＦＩＮにて指令噴射量：ＱＦＩＮが噴射
される場合には、図４下部の破線に示すように、上記要
求圧力時での指令噴射量：ＱＦＩＮの噴射率に比べて、
噴射期間が間延びしたものとなる。このように、加速時
に実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮ
に対して追従遅れすることにより、噴射期間が過大とな
ると、ディーゼルエンジンの最適な燃焼期間をオーバー
して燃料が燃焼室に噴射されることとなる。したがっ
て、ディーゼルエンジンの排気ガス中に未燃ガスが多く
なり、黒煙濃度（スモーク排出量）が増大し、ひいては
ディーゼルエンジンの排気ガス性能が悪化するという問
題があった。
【０００７】
【発明の目的】本発明の目的は、従来の噴射量制御また
は噴射時期制御を改良し、実際の噴射圧力に応じて噴射
量制御または噴射時期制御を行うことにより、過渡時
に、指令噴射圧力が変化する際の、指令噴射圧力に対す
る実際の噴射圧力の追従遅れを要因とするエンジンの排
気ガス中の黒煙濃度の増加を抑えることができ、また、
エンジンの排気ガス性能の悪化を抑制することのできる
蓄圧式燃料噴射装置を提供することにある。さらに、指
令噴射圧力に対する実際の噴射圧力の追従性または応答
性を高めることのできる蓄圧式燃料噴射装置を提供する
ことにある。
は噴射時期制御を改良し、実際の噴射圧力に応じて噴射
量制御または噴射時期制御を行うことにより、過渡時
に、指令噴射圧力が変化する際の、指令噴射圧力に対す
る実際の噴射圧力の追従遅れを要因とするエンジンの排
気ガス中の黒煙濃度の増加を抑えることができ、また、
エンジンの排気ガス性能の悪化を抑制することのできる
蓄圧式燃料噴射装置を提供することにある。さらに、指
令噴射圧力に対する実際の噴射圧力の追従性または応答
性を高めることのできる蓄圧式燃料噴射装置を提供する
ことにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
よれば、過渡時、つまり指令噴射圧力に対する実際の噴
射圧力の追従遅れ時には、噴射圧力検出手段にて検出さ
れた検出噴射圧力と回転速度検出手段にて検出されたエ
ンジン回転速度との制御パラメータによって算出される
ガード噴射量以下に指令噴射量を制限することにより、
インジェクタよりエンジンに噴射供給される噴射量が従
来よりも減少するため、コモンレールから消費される燃
料量を減少でき、その燃料量の減少分だけ指令噴射圧力
に対する実際の噴射圧力の追従性および応答性も向上で
きる。それによって、指令噴射圧力に対する実際の噴射
圧力の追従遅れ時でも、エンジンの排気ガス中の黒煙濃
度を低減させることができる。
よれば、過渡時、つまり指令噴射圧力に対する実際の噴
射圧力の追従遅れ時には、噴射圧力検出手段にて検出さ
れた検出噴射圧力と回転速度検出手段にて検出されたエ
ンジン回転速度との制御パラメータによって算出される
ガード噴射量以下に指令噴射量を制限することにより、
インジェクタよりエンジンに噴射供給される噴射量が従
来よりも減少するため、コモンレールから消費される燃
料量を減少でき、その燃料量の減少分だけ指令噴射圧力
に対する実際の噴射圧力の追従性および応答性も向上で
きる。それによって、指令噴射圧力に対する実際の噴射
圧力の追従遅れ時でも、エンジンの排気ガス中の黒煙濃
度を低減させることができる。
【０００９】請求項２に記載の発明によれば、過渡時、
つまり指令噴射圧力に対する実際の噴射圧力の追従遅れ
時には、指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射量
と噴射圧力検出手段にて検出された検出噴射圧力と回転
速度検出手段にて検出されたエンジン回転速度との制御
パラメータによって、指令噴射時期を演算することによ
り、インジェクタよりエンジンに噴射供給される噴射時
期が従来よりも進角または遅角する。それによって、指
令噴射圧力に対する噴射圧力の追従遅れ時であっても、
最適な噴射タイミングに制御でき、エンジンの排気ガス
性能の悪化を抑制することができる。
つまり指令噴射圧力に対する実際の噴射圧力の追従遅れ
時には、指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射量
と噴射圧力検出手段にて検出された検出噴射圧力と回転
速度検出手段にて検出されたエンジン回転速度との制御
パラメータによって、指令噴射時期を演算することによ
り、インジェクタよりエンジンに噴射供給される噴射時
期が従来よりも進角または遅角する。それによって、指
令噴射圧力に対する噴射圧力の追従遅れ時であっても、
最適な噴射タイミングに制御でき、エンジンの排気ガス
性能の悪化を抑制することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】〔実施形態の構成〕図１ないし図
４は本発明の実施形態を示したもので、図１はコモンレ
ール式燃料噴射装置を示した図である。
４は本発明の実施形態を示したもので、図１はコモンレ
ール式燃料噴射装置を示した図である。
【００１１】本実施形態のコモンレール式燃料噴射装置
は、多気筒内燃機関（例えば６気筒のディーゼルエンジ
ン：以下エンジンと略す）１の各気筒に取り付けられた
複数のインジェクタ２と、比較的に高い圧力の高圧燃料
を蓄圧するサージタンクの一種であるコモンレール３
と、燃料タンク４から低圧供給ポンプ５を経て吸入され
た燃料を高圧に加圧し、コモンレール３内に吐出する可
変吐出量型の高圧供給ポンプ６と、複数のインジェクタ
２を駆動する噴射制御用電磁弁７および高圧供給ポンプ
６を駆動する噴射圧力制御用電磁弁９を電子制御する電
子制御ユニット（燃料噴射制御装置：以下ＥＣＵと言
う）１０とを備えた電子制御燃料噴射システムである。
は、多気筒内燃機関（例えば６気筒のディーゼルエンジ
ン：以下エンジンと略す）１の各気筒に取り付けられた
複数のインジェクタ２と、比較的に高い圧力の高圧燃料
を蓄圧するサージタンクの一種であるコモンレール３
と、燃料タンク４から低圧供給ポンプ５を経て吸入され
た燃料を高圧に加圧し、コモンレール３内に吐出する可
変吐出量型の高圧供給ポンプ６と、複数のインジェクタ
２を駆動する噴射制御用電磁弁７および高圧供給ポンプ
６を駆動する噴射圧力制御用電磁弁９を電子制御する電
子制御ユニット（燃料噴射制御装置：以下ＥＣＵと言
う）１０とを備えた電子制御燃料噴射システムである。
【００１２】各インジェクタ２は、コモンレール３より
分岐する複数の分岐管１１の下流端に接続され、エンジ
ンの各気筒の燃焼室内に高圧燃料を噴射供給する燃料噴
射ノズルである。これらのインジェクタ２からエンジン
１への燃料の噴射は、分岐管１１の途中に設けられた電
磁式アクチュエータとしての噴射制御用電磁弁７への通
電および通電停止（ＯＮ／ＯＦＦ）により電子制御され
る。
分岐する複数の分岐管１１の下流端に接続され、エンジ
ンの各気筒の燃焼室内に高圧燃料を噴射供給する燃料噴
射ノズルである。これらのインジェクタ２からエンジン
１への燃料の噴射は、分岐管１１の途中に設けられた電
磁式アクチュエータとしての噴射制御用電磁弁７への通
電および通電停止（ＯＮ／ＯＦＦ）により電子制御され
る。
【００１３】また、インジェクタ２は、噴射制御用電磁
弁７が開弁している間、コモンレール３に蓄圧された高
圧燃料をエンジン１の気筒の燃焼室内に噴射供給する。
そして、コモンレール３には、連続的に燃料噴射圧力に
相当する高い圧力（コモンレール圧力：ＰＣ）が蓄圧さ
れる必要があり、そのために燃料配管１２、吐出弁１３
を経て高圧供給ポンプ６が接続されている。
弁７が開弁している間、コモンレール３に蓄圧された高
圧燃料をエンジン１の気筒の燃焼室内に噴射供給する。
そして、コモンレール３には、連続的に燃料噴射圧力に
相当する高い圧力（コモンレール圧力：ＰＣ）が蓄圧さ
れる必要があり、そのために燃料配管１２、吐出弁１３
を経て高圧供給ポンプ６が接続されている。
【００１４】高圧供給ポンプ６は、エンジン１のクラン
ク軸の回転に伴って回転することで、燃料タンク４内の
燃料を汲み上げる低圧供給ポンプ（フィードポンプ）５
を内蔵し、この低圧供給ポンプ５により吸い出された燃
料を加圧して高圧燃料を圧送するサプライポンプよりな
る。この高圧供給ポンプ６には、電磁式アクチュエータ
としての噴射圧力制御用電磁弁９が取り付けられてい
る。その噴射圧力制御用電磁弁９は、ＥＣＵ１０からの
制御信号により電子制御されることにより、高圧供給ポ
ンプ６から吐出弁１３、燃料配管１２を経てコモンレー
ル３への高圧燃料の圧送量を調整することで、各インジ
ェクタ２からエンジン１に噴射供給する噴射圧力を変更
する。
ク軸の回転に伴って回転することで、燃料タンク４内の
燃料を汲み上げる低圧供給ポンプ（フィードポンプ）５
を内蔵し、この低圧供給ポンプ５により吸い出された燃
料を加圧して高圧燃料を圧送するサプライポンプよりな
る。この高圧供給ポンプ６には、電磁式アクチュエータ
としての噴射圧力制御用電磁弁９が取り付けられてい
る。その噴射圧力制御用電磁弁９は、ＥＣＵ１０からの
制御信号により電子制御されることにより、高圧供給ポ
ンプ６から吐出弁１３、燃料配管１２を経てコモンレー
ル３への高圧燃料の圧送量を調整することで、各インジ
ェクタ２からエンジン１に噴射供給する噴射圧力を変更
する。
【００１５】この電子制御燃料噴射システムを制御する
ＥＣＵ１０は、本発明の指令噴射量演算手段、指令噴射
圧力演算手段、指令噴射時期演算手段に相当する。この
ＥＣＵ１０には、例えばクランク角度センサ２１よりク
ランク角度信号が入力され、アクセル開度センサ２２よ
りエンジン負荷としてのアクセル開度信号が入力され、
これらのエンジン運転情報より判断される最適の噴射時
期、噴射量（＝噴射開始時期から噴射終了時期までの噴
射期間）となるようにＥＣＵ１０は噴射制御用電磁弁７
に制御信号を出力する。ここで、ＥＣＵ１０およびクラ
ンク角度センサ２１は、本発明の回転速度検出手段に相
当する。また、アクセル開度センサ２２は、本発明のエ
ンジン負荷検出手段に相当する。
ＥＣＵ１０は、本発明の指令噴射量演算手段、指令噴射
圧力演算手段、指令噴射時期演算手段に相当する。この
ＥＣＵ１０には、例えばクランク角度センサ２１よりク
ランク角度信号が入力され、アクセル開度センサ２２よ
りエンジン負荷としてのアクセル開度信号が入力され、
これらのエンジン運転情報より判断される最適の噴射時
期、噴射量（＝噴射開始時期から噴射終了時期までの噴
射期間）となるようにＥＣＵ１０は噴射制御用電磁弁７
に制御信号を出力する。ここで、ＥＣＵ１０およびクラ
ンク角度センサ２１は、本発明の回転速度検出手段に相
当する。また、アクセル開度センサ２２は、本発明のエ
ンジン負荷検出手段に相当する。
【００１６】同時に、ＥＣＵ１０はエンジン回転速度：
ＮＥとアクセル開度：ＡＣＣＰにより判断される最適な
噴射圧力となるように噴射圧力制御用電磁弁９に制御信
号を出力する。さらに、より好ましくは、インジェクタ
２からエンジン１へ噴射供給する実際の噴射圧力、つま
り実コモンレール圧力：ＰＣを検出する圧力センサ（本
発明の噴射圧力検出手段に相当する）２３をコモンレー
ル３に配設し、圧力センサ２３の検出噴射圧力（実コモ
ンレール圧力：ＰＣ）が指令噴射圧力と一致するように
高圧供給ポンプ６よりコモンレール３に吐出される吐出
量を制御する。なお、冷却水温センサ２４、吸気温セン
サ２５、給気圧センサ、燃料温センサ等からの検出信号
（エンジン運転情報）により噴射量、噴射時期、噴射圧
力を補正しても良い。
ＮＥとアクセル開度：ＡＣＣＰにより判断される最適な
噴射圧力となるように噴射圧力制御用電磁弁９に制御信
号を出力する。さらに、より好ましくは、インジェクタ
２からエンジン１へ噴射供給する実際の噴射圧力、つま
り実コモンレール圧力：ＰＣを検出する圧力センサ（本
発明の噴射圧力検出手段に相当する）２３をコモンレー
ル３に配設し、圧力センサ２３の検出噴射圧力（実コモ
ンレール圧力：ＰＣ）が指令噴射圧力と一致するように
高圧供給ポンプ６よりコモンレール３に吐出される吐出
量を制御する。なお、冷却水温センサ２４、吸気温セン
サ２５、給気圧センサ、燃料温センサ等からの検出信号
（エンジン運転情報）により噴射量、噴射時期、噴射圧
力を補正しても良い。
【００１７】〔実施形態の制御方法〕次に、本実施形態
のコモンレール式燃料噴射装置の制御方法を図１ないし
図４に基づいて簡単に説明する。ここで、図２はコモン
レール式燃料噴射装置の制御方法を示した図である。
のコモンレール式燃料噴射装置の制御方法を図１ないし
図４に基づいて簡単に説明する。ここで、図２はコモン
レール式燃料噴射装置の制御方法を示した図である。
【００１８】先ず、クランク角度センサ２１よりクラン
ク角度（パルス）信号が入力され、アクセル開度センサ
２２よりエンジン負荷としてのアクセル開度信号が入力
され、更に、クランク角度信号の間隔時間を計算するこ
とでエンジン回転速度：ＮＥが算出され、これらのアク
セル開度：ＡＣＣＰおよびエンジン回転速度：ＮＥを制
御パラメータとした２次元マップ４１に基づいて指令噴
射量：Ｑｒｅｑｅｓｔを算出する。なお、エンジン負荷
としてのアクセル開度：ＡＣＣＰがあまり変化しない定
速走行時には、この指令噴射量：Ｑｒｅｑｅｓｔを、指
令噴射量：ＱＦＩＮとして出力する。
ク角度（パルス）信号が入力され、アクセル開度センサ
２２よりエンジン負荷としてのアクセル開度信号が入力
され、更に、クランク角度信号の間隔時間を計算するこ
とでエンジン回転速度：ＮＥが算出され、これらのアク
セル開度：ＡＣＣＰおよびエンジン回転速度：ＮＥを制
御パラメータとした２次元マップ４１に基づいて指令噴
射量：Ｑｒｅｑｅｓｔを算出する。なお、エンジン負荷
としてのアクセル開度：ＡＣＣＰがあまり変化しない定
速走行時には、この指令噴射量：Ｑｒｅｑｅｓｔを、指
令噴射量：ＱＦＩＮとして出力する。
【００１９】また、圧力センサ２３により検出される実
コモンレール圧力：ＰＣおよびエンジン回転速度：ＮＥ
を制御パラメータとした２次元マップ４２に基づいてガ
ード噴射量：Ｑｇｕａｒｄを算出する。そして、指令噴
射量：Ｑｒｅｑｅｓｔとガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄと
のうち低い方の値を、インジェクタ２の開弁期間（通電
期間）を指令するための指令噴射量：ＱＦＩＮとして出
力する。
コモンレール圧力：ＰＣおよびエンジン回転速度：ＮＥ
を制御パラメータとした２次元マップ４２に基づいてガ
ード噴射量：Ｑｇｕａｒｄを算出する。そして、指令噴
射量：Ｑｒｅｑｅｓｔとガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄと
のうち低い方の値を、インジェクタ２の開弁期間（通電
期間）を指令するための指令噴射量：ＱＦＩＮとして出
力する。
【００２０】次に、算出した指令噴射量：Ｑｒｅｑｅｓ
ｔおよび算出したエンジン回転速度：ＮＥを制御パラメ
ータとした２次元マップ４３に基づいて指令噴射圧力：
ＰＦＩＮを算出する。そして、インジェクタ２の噴射時
期（厳密には噴射を開始する時期）を指令するための指
令噴射時期：ＴＦＩＮ２を出力する。この指令噴射時
期：ＴＦＩＮ２は、算出した指令噴射量：Ｑｒｅｑｅｓ
ｔ、圧力センサ２３より検出した実コモンレール圧力：
ＰＣおよび算出したエンジン回転速度：ＮＥを制御パラ
メータとした２次元マップ４４に基づいて算出される。
ｔおよび算出したエンジン回転速度：ＮＥを制御パラメ
ータとした２次元マップ４３に基づいて指令噴射圧力：
ＰＦＩＮを算出する。そして、インジェクタ２の噴射時
期（厳密には噴射を開始する時期）を指令するための指
令噴射時期：ＴＦＩＮ２を出力する。この指令噴射時
期：ＴＦＩＮ２は、算出した指令噴射量：Ｑｒｅｑｅｓ
ｔ、圧力センサ２３より検出した実コモンレール圧力：
ＰＣおよび算出したエンジン回転速度：ＮＥを制御パラ
メータとした２次元マップ４４に基づいて算出される。
【００２１】また、指令噴射量：ＱＦＩＮおよび実コモ
ンレール圧力：ＰＣを制御パラメータとした２次元マッ
プ（図示せず）に基づいて噴射開始時期から噴射終了時
期（インジェクタ通電終了時期）までの噴射期間（イン
ジェクタ通電期間）を算出する。さらに、指令噴射圧
力：ＰＦＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとの圧力偏差
に基づいて高圧供給ポンプ６の吐出量を算出する。そし
て、算出した噴射開始時期、噴射期間となるようにイン
ジェクタ２の噴射制御用電磁弁７へ制御信号（インジェ
クタ駆動電流）が供給される。また、算出した吐出量と
なるように高圧供給ポンプ６の噴射圧力制御用電磁弁９
へ制御信号（ポンプ駆動電流）が供給される。
ンレール圧力：ＰＣを制御パラメータとした２次元マッ
プ（図示せず）に基づいて噴射開始時期から噴射終了時
期（インジェクタ通電終了時期）までの噴射期間（イン
ジェクタ通電期間）を算出する。さらに、指令噴射圧
力：ＰＦＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとの圧力偏差
に基づいて高圧供給ポンプ６の吐出量を算出する。そし
て、算出した噴射開始時期、噴射期間となるようにイン
ジェクタ２の噴射制御用電磁弁７へ制御信号（インジェ
クタ駆動電流）が供給される。また、算出した吐出量と
なるように高圧供給ポンプ６の噴射圧力制御用電磁弁９
へ制御信号（ポンプ駆動電流）が供給される。
【００２２】〔実施形態の特徴〕以上のように、コモン
レール式燃料噴射装置においては、指令噴射圧力：ＰＦ
ＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとが一致するように高
圧供給ポンプ６の噴射圧力制御用電磁弁９へ制御信号を
出力している。そして、高圧供給ポンプ６で加圧した高
圧燃料をコモンレール３に蓄圧するようにしているた
め、算出される指令噴射圧力：ＰＦＩＮが変化（増加）
する際の、実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：
ＰＦＩＮに追従するのにある程度の時間を必要とする。
これにより、実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧
力：ＰＦＩＮに一致するまでの間は、指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとが相違することと
なる。
レール式燃料噴射装置においては、指令噴射圧力：ＰＦ
ＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとが一致するように高
圧供給ポンプ６の噴射圧力制御用電磁弁９へ制御信号を
出力している。そして、高圧供給ポンプ６で加圧した高
圧燃料をコモンレール３に蓄圧するようにしているた
め、算出される指令噴射圧力：ＰＦＩＮが変化（増加）
する際の、実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：
ＰＦＩＮに追従するのにある程度の時間を必要とする。
これにより、実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧
力：ＰＦＩＮに一致するまでの間は、指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとが相違することと
なる。
【００２３】このため、加速時に、算出された指令噴射
量：ＱＦＩＮとなるよう、現在の実コモンレール圧力：
ＰＣ（指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも小さい）に基づい
て算出される噴射期間は、上述した如く、図４上部に示
した要求圧力時（すなわち、指令噴射圧力：ＰＦＩＮ）
に比べて、図４下部の破線で示すように過大となってし
まう。したがって、ディーゼルエンジンの最適な燃焼期
間をオーバーして燃料が燃焼室に噴射されることとなる
ため、ディーゼルエンジンの排気ガス中に未燃ガスが多
くなり、黒煙濃度（スモーク排出量）が増大し、ひいて
はディーゼルエンジンの排気ガス性能が悪化する。
量：ＱＦＩＮとなるよう、現在の実コモンレール圧力：
ＰＣ（指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも小さい）に基づい
て算出される噴射期間は、上述した如く、図４上部に示
した要求圧力時（すなわち、指令噴射圧力：ＰＦＩＮ）
に比べて、図４下部の破線で示すように過大となってし
まう。したがって、ディーゼルエンジンの最適な燃焼期
間をオーバーして燃料が燃焼室に噴射されることとなる
ため、ディーゼルエンジンの排気ガス中に未燃ガスが多
くなり、黒煙濃度（スモーク排出量）が増大し、ひいて
はディーゼルエンジンの排気ガス性能が悪化する。
【００２４】そこで、本実施形態では、アクセル開度：
ＡＣＣＰおよびエンジン回転速度：ＮＥを制御パラメー
タとした２次元マップ４１により算出される指令噴射
量：Ｑｒｅｑｅｓｔと実コモンレール圧力：ＰＣとエン
ジン回転速度：ＮＥとを制御パラメータとした２次元マ
ップ４２により算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄ
とを比較して、定速走行から加速走行に移ったとき、つ
まり指令噴射圧力に対するコモンレール圧力の追従遅れ
時の指令噴射量：ＱＦＩＮをガード噴射量：Ｑｇｕａｒ
ｄに制限している。それによって、図３のタイミングチ
ャートに実線で示したように、算出される指令噴射量：
ＱＦＩＮが従来よりも減少するため、エンジン１の最適
な燃焼期間を超えて、燃料が燃焼室へ噴射されることを
防止できる。したがって、エンジン１の排気ガス中の未
燃ガスが少なくなり、エンジン１の排気ガス中の黒煙濃
度を減少させることができる。
ＡＣＣＰおよびエンジン回転速度：ＮＥを制御パラメー
タとした２次元マップ４１により算出される指令噴射
量：Ｑｒｅｑｅｓｔと実コモンレール圧力：ＰＣとエン
ジン回転速度：ＮＥとを制御パラメータとした２次元マ
ップ４２により算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄ
とを比較して、定速走行から加速走行に移ったとき、つ
まり指令噴射圧力に対するコモンレール圧力の追従遅れ
時の指令噴射量：ＱＦＩＮをガード噴射量：Ｑｇｕａｒ
ｄに制限している。それによって、図３のタイミングチ
ャートに実線で示したように、算出される指令噴射量：
ＱＦＩＮが従来よりも減少するため、エンジン１の最適
な燃焼期間を超えて、燃料が燃焼室へ噴射されることを
防止できる。したがって、エンジン１の排気ガス中の未
燃ガスが少なくなり、エンジン１の排気ガス中の黒煙濃
度を減少させることができる。
【００２５】また、エンジン１の各気筒毎に取り付けら
れた各インジェクタ２から各気筒の燃焼室内へ噴射供給
される噴射量が減少する。これにより、コモンレール３
から消費される燃料量が減少するので、コモンレール３
内の残留圧力が従来よりも大きくなる。したがって、燃
料量が従来よりも減少した分だけ、実コモンレール圧
力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮに追従するのに必要
な時間が短縮され、指令噴射圧力：ＰＦＩＮに対する実
コモンレール圧力：ＰＣの追従性および応答性が良好と
なる。
れた各インジェクタ２から各気筒の燃焼室内へ噴射供給
される噴射量が減少する。これにより、コモンレール３
から消費される燃料量が減少するので、コモンレール３
内の残留圧力が従来よりも大きくなる。したがって、燃
料量が従来よりも減少した分だけ、実コモンレール圧
力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮに追従するのに必要
な時間が短縮され、指令噴射圧力：ＰＦＩＮに対する実
コモンレール圧力：ＰＣの追従性および応答性が良好と
なる。
【００２６】また、本実施形態では、指令噴射量：ＱＦ
ＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとエンジン回転速度：
ＮＥとを制御パラメータとした２次元マップ４４により
算出される指令噴射時期：ＴＦＩＮ２を使用している。
ここで、２次元マップ４４は、図２上では、実コモンレ
ール圧力：ＰＣがＰ１（大）＝１２０ＭＰａ、Ｐ２
（中）＝８５ＭＰａ、Ｐ３（小）＝５０ＭＰａの３段階
のマップを簡略的に示してある。詳細には、コモンレー
ル圧力毎（例えば１０ＭＰａ毎）に、このようなマップ
が設定されている。そして、現在の実コモンレール圧
力：ＰＣに基づいて、インジェクタ２の指令噴射時期：
ＴＦＩＮ２が算出されることとなる。
ＩＮと実コモンレール圧力：ＰＣとエンジン回転速度：
ＮＥとを制御パラメータとした２次元マップ４４により
算出される指令噴射時期：ＴＦＩＮ２を使用している。
ここで、２次元マップ４４は、図２上では、実コモンレ
ール圧力：ＰＣがＰ１（大）＝１２０ＭＰａ、Ｐ２
（中）＝８５ＭＰａ、Ｐ３（小）＝５０ＭＰａの３段階
のマップを簡略的に示してある。詳細には、コモンレー
ル圧力毎（例えば１０ＭＰａ毎）に、このようなマップ
が設定されている。そして、現在の実コモンレール圧
力：ＰＣに基づいて、インジェクタ２の指令噴射時期：
ＴＦＩＮ２が算出されることとなる。
【００２７】なお、上記マップにおけるＴＦＩＮ２は、
同一のエンジン回転速度：ＮＥおよび指令噴射量：ＱＦ
ＩＮでは、実コモンレール圧力：ＰＣが増大するにつ
れ、小さくなるように設定されている。このように設定
された２次元マップ４４にて、指令噴射時期：ＴＦＩＮ
２が設定されるため、指令噴射圧力：ＰＦＩＮに対し
て、実コモンレール圧力：ＰＣが追従遅れをして小さい
値となる加速時には、その実コモンレール圧力：ＰＣに
応じた指令噴射時期：ＴＦＩＮ２が設定されることとな
る。
同一のエンジン回転速度：ＮＥおよび指令噴射量：ＱＦ
ＩＮでは、実コモンレール圧力：ＰＣが増大するにつ
れ、小さくなるように設定されている。このように設定
された２次元マップ４４にて、指令噴射時期：ＴＦＩＮ
２が設定されるため、指令噴射圧力：ＰＦＩＮに対し
て、実コモンレール圧力：ＰＣが追従遅れをして小さい
値となる加速時には、その実コモンレール圧力：ＰＣに
応じた指令噴射時期：ＴＦＩＮ２が設定されることとな
る。
【００２８】具体的に言うと、上述の如く、２次元マッ
プ４４はコモンレール圧力が増大するにつれ、指令噴射
時期：ＴＦＩＮ２が小さくなるように設定される。した
がって、加速時には、指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも、
実コモンレール圧力：ＰＣが小さいため、図４下部の実
線に示すように、要求圧力（指令噴射圧力：ＰＦＩＮ）
に基づいた指令噴射時期：ＴＦＩＮよりも大きな指令噴
射時期：ＴＦＩＮ２で燃料が噴射されることとなる。す
なわち、噴射時期が進角されることとなる。なお、この
図４下部の実線で示す噴射率は、説明の便宜上、図２の
２次元マップ４２で算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａ
ｒｄにて、指令噴射量を制限しない場合のもので図示さ
れている。
プ４４はコモンレール圧力が増大するにつれ、指令噴射
時期：ＴＦＩＮ２が小さくなるように設定される。した
がって、加速時には、指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも、
実コモンレール圧力：ＰＣが小さいため、図４下部の実
線に示すように、要求圧力（指令噴射圧力：ＰＦＩＮ）
に基づいた指令噴射時期：ＴＦＩＮよりも大きな指令噴
射時期：ＴＦＩＮ２で燃料が噴射されることとなる。す
なわち、噴射時期が進角されることとなる。なお、この
図４下部の実線で示す噴射率は、説明の便宜上、図２の
２次元マップ４２で算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａ
ｒｄにて、指令噴射量を制限しない場合のもので図示さ
れている。
【００２９】このように、実コモンレール圧力：ＰＣに
基づいて指令噴射時期：ＴＦＩＮ２が進角され、最適な
噴射時期に設定されることにより、エンジン１の最適な
燃焼期間を超えて、燃料が燃焼室へ噴射される事態を回
避することが可能となる。したがって、エンジン１の排
気ガス中の未燃ガスが少なくなり、エンジン１の排気ガ
ス中の黒煙濃度を減少させることができる。なお、上述
の指令噴射時期：ＴＦＩＮ２を算出する２次元マップ４
４は、減速時においても有効である。
基づいて指令噴射時期：ＴＦＩＮ２が進角され、最適な
噴射時期に設定されることにより、エンジン１の最適な
燃焼期間を超えて、燃料が燃焼室へ噴射される事態を回
避することが可能となる。したがって、エンジン１の排
気ガス中の未燃ガスが少なくなり、エンジン１の排気ガ
ス中の黒煙濃度を減少させることができる。なお、上述
の指令噴射時期：ＴＦＩＮ２を算出する２次元マップ４
４は、減速時においても有効である。
【００３０】ここで、減速時は、加速時とは逆に、指令
噴射圧力：ＰＦＩＮに対して、実コモンレール圧力：Ｐ
Ｃが大きくなる追従遅れが発生するが、この場合だと、
指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも大きな実コモンレール圧
力：ＰＣに基づいて、噴射期間は短めに演算されること
となる。そして、上述した従来の技術のように、指令噴
射量：ＱＦＩＮとエンジン回転速度：ＮＥとから決定さ
れた指令噴射時期：ＴＦＩＮにて、上記短めの噴射期間
で燃料が噴射されると、燃焼室内で激しい燃焼となり、
ひいてはＮＯｘの増大を引き起こす恐れがある。したが
って、減速時においても、エンジン１の排気ガス性能の
悪化を引き起こすという問題がある。
噴射圧力：ＰＦＩＮに対して、実コモンレール圧力：Ｐ
Ｃが大きくなる追従遅れが発生するが、この場合だと、
指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも大きな実コモンレール圧
力：ＰＣに基づいて、噴射期間は短めに演算されること
となる。そして、上述した従来の技術のように、指令噴
射量：ＱＦＩＮとエンジン回転速度：ＮＥとから決定さ
れた指令噴射時期：ＴＦＩＮにて、上記短めの噴射期間
で燃料が噴射されると、燃焼室内で激しい燃焼となり、
ひいてはＮＯｘの増大を引き起こす恐れがある。したが
って、減速時においても、エンジン１の排気ガス性能の
悪化を引き起こすという問題がある。
【００３１】これに対して、上述の２次元マップ４４に
て、指令噴射時期：ＴＦＩＮ２が設定されれば、減速時
における実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮよりも大きい状態では、指令噴射時期：ＴＦＩＮ
２は、コモンレール圧力が指令噴射圧力：ＰＦＩＮであ
るときよりも小さい値が設定される。すなわち、噴射時
期が遅角されることとなる。
て、指令噴射時期：ＴＦＩＮ２が設定されれば、減速時
における実コモンレール圧力：ＰＣが指令噴射圧力：Ｐ
ＦＩＮよりも大きい状態では、指令噴射時期：ＴＦＩＮ
２は、コモンレール圧力が指令噴射圧力：ＰＦＩＮであ
るときよりも小さい値が設定される。すなわち、噴射時
期が遅角されることとなる。
【００３２】このため、減速時にて実コモンレール圧
力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも大きい状態と
なったときにおいても、噴射時期を遅角させることによ
り、燃焼が激しくなるような領域を避けて、燃料を燃焼
室内に噴射することが可能となるので、ＮＯｘの低減を
図ることができる。よって、エンジン１の排気ガス性能
の悪化を抑制することができる。
力：ＰＣが指令噴射圧力：ＰＦＩＮよりも大きい状態と
なったときにおいても、噴射時期を遅角させることによ
り、燃焼が激しくなるような領域を避けて、燃料を燃焼
室内に噴射することが可能となるので、ＮＯｘの低減を
図ることができる。よって、エンジン１の排気ガス性能
の悪化を抑制することができる。
【００３３】なお、上述した実施形態では、図２の２次
元マップ４２で算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄ
にて、指令噴射量を制限し、且つ、図２の２次元マップ
４４にて指令噴射時期：ＴＦＩＮ２を、実コモンレール
圧力：ＰＣに応じて、進角制御、遅角制御させるもので
説明した。
元マップ４２で算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄ
にて、指令噴射量を制限し、且つ、図２の２次元マップ
４４にて指令噴射時期：ＴＦＩＮ２を、実コモンレール
圧力：ＰＣに応じて、進角制御、遅角制御させるもので
説明した。
【００３４】このような実施形態に限らず、最適な燃焼
期間を超えて燃料を噴射することによるエンジン１の排
気ガス性能の悪化を抑制するために、図２の２次元マッ
プ４２で算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄにて、
指令噴射量を制限する制御をし、指令噴射時期について
は従来の技術のようなＴＦＩＮを算出するようにしても
良い。
期間を超えて燃料を噴射することによるエンジン１の排
気ガス性能の悪化を抑制するために、図２の２次元マッ
プ４２で算出されるガード噴射量：Ｑｇｕａｒｄにて、
指令噴射量を制限する制御をし、指令噴射時期について
は従来の技術のようなＴＦＩＮを算出するようにしても
良い。
【００３５】また、指令噴射量：ＱＦＩＮを、従来の技
術のように、アクセル開度：ＡＣＣＰおよびエンジン回
転速度：ＮＥから算出するのみとし、この指令噴射量：
ＱＦＩＮを、図２の２次元マップ４４で、実コモンレー
ル圧力：ＰＣに応じて算出される指令噴射時期：ＴＦＩ
Ｎ２により進角制御、遅角制御にて、燃料噴射させるよ
うにしても良い。
術のように、アクセル開度：ＡＣＣＰおよびエンジン回
転速度：ＮＥから算出するのみとし、この指令噴射量：
ＱＦＩＮを、図２の２次元マップ４４で、実コモンレー
ル圧力：ＰＣに応じて算出される指令噴射時期：ＴＦＩ
Ｎ２により進角制御、遅角制御にて、燃料噴射させるよ
うにしても良い。
【図１】コモンレール式燃料噴射装置の概略構成を示し
た構成図である（実施形態）。
た構成図である（実施形態）。
【図２】コモンレール式燃料噴射装置の制御方法を示し
たブロック図である（実施形態）。
たブロック図である（実施形態）。
【図３】指令噴射圧力変更時のアクセル開度、指令噴射
量、実コモンレール圧力およびスモーク排出量の挙動を
示したタイミングチャートである（実施形態）。
量、実コモンレール圧力およびスモーク排出量の挙動を
示したタイミングチャートである（実施形態）。
【図４】要求圧力時の噴射率波形および実コモンレール
圧力追従遅れ時の低圧、高噴射量時の噴射率波形を示し
たタイミングチャートである（実施形態）。
圧力追従遅れ時の低圧、高噴射量時の噴射率波形を示し
たタイミングチャートである（実施形態）。
【図５】コモンレール式燃料噴射装置の制御方法を示し
たブロック図である（従来の技術）。
たブロック図である（従来の技術）。
１ エンジン ２ インジェクタ ３ コモンレール ６ 高圧供給ポンプ ７ 噴射制御用電磁弁 ６ 高圧供給ポンプ ９ 噴射圧力制御用電磁弁 １０ ＥＣＵ（指令噴射量演算手段、指令噴射圧力演算
手段、燃料噴射制御装置、指令噴射時期演算手段） ２１ クランク角度センサ（回転速度検出手段） ２２ アクセル開度センサ（エンジン負荷検出手段） ２３ 圧力センサ（噴射圧力検出手段）
手段、燃料噴射制御装置、指令噴射時期演算手段） ２１ クランク角度センサ（回転速度検出手段） ２２ アクセル開度センサ（エンジン負荷検出手段） ２３ 圧力センサ（噴射圧力検出手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｅ Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC09 BA19 BA24 BA25 CC06U CD26 CE22 DA01 DA04 DB16 DC01 DC04 DC09 DC14 DC15 DC18 DC22 3G301 HA02 JA03 JA24 JA25 KA11 LB11 LC01 MA11 MA15 MA18 NC02 NE01 NE06 NE11 NE12 NE17 PA09A PA10A PA17A PB01A PB08A PE01A PE03A PE08A PF03A
Claims (2)
- 【請求項１】（ａ）加圧した高圧燃料を吐出する高圧供
給ポンプと、 （ｂ）この高圧供給ポンプより吐出された高圧燃料を蓄
圧するコモンレールと、 （ｃ）このコモンレール内に蓄圧された高圧燃料をエン
ジンに噴射供給するインジェクタと、 （ｄ）エンジン回転速度を検出する回転速度検出手段
と、 （ｅ）エンジン負荷を検出するエンジン負荷検出手段
と、 （ｆ）エンジンへの噴射圧力を検出する噴射圧力検出手
段と、 （ｇ）前記回転速度検出手段にて検出されたエンジン回
転速度と前記エンジン負荷検出手段にて検出されたエン
ジン負荷との制御パラメータにより指令噴射量を算出す
る指令噴射量演算手段、 およびこの指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射
量と前記回転速度検出手段にて検出されたエンジン回転
速度との制御パラメータにより指令噴射圧力を算出する
指令噴射圧力演算手段を有し、 この指令噴射圧力演算手段により算出された指令噴射圧
力に応じて前記高圧供給ポンプを制御すると共に、前記
指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射量に応じて
前記インジェクタを制御する燃料噴射制御装置とを備
え、 前記燃料噴射制御装置は、過渡時の指令噴射量を、前記
噴射圧力検出手段にて検出された検出噴射圧力と前記回
転速度検出手段にて検出されたエンジン回転速度との制
御パラメータにより算出されるガード噴射量以下に制限
することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。 - 【請求項２】（ａ）加圧した高圧燃料を吐出する高圧供
給ポンプと、 （ｂ）この高圧供給ポンプより吐出された高圧燃料を蓄
圧するコモンレールと、 （ｃ）このコモンレール内に蓄圧された高圧燃料をエン
ジンに噴射供給するインジェクタと、 （ｄ）エンジン回転速度を検出する回転速度検出手段
と、 （ｅ）エンジン負荷を検出するエンジン負荷検出手段
と、 （ｆ）エンジンへの噴射圧力を検出する噴射圧力検出手
段と、 （ｇ）前記回転速度検出手段にて検出されたエンジン回
転速度と前記エンジン負荷検出手段にて検出されたエン
ジン負荷との制御パラメータにより指令噴射量を算出す
る指令噴射量演算手段、 この指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射量と前
記回転速度検出手段にて検出されたエンジン回転速度と
の制御パラメータにより指令噴射時期を算出する指令噴
射時期演算手段、 および前記指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射
量と前記回転速度検出手段にて検出されたエンジン回転
速度との制御パラメータにより指令噴射圧力を算出する
指令噴射圧力演算手段を有し、 この指令噴射圧力演算手段により算出された指令噴射圧
力に応じて前記高圧供給ポンプを制御すると共に、前記
指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射量に応じて
前記インジェクタを制御する燃料噴射制御装置とを備
え、 前記燃料噴射制御装置は、過渡時の指令噴射時期を、前
記指令噴射量演算手段にて算出された指令噴射量と前記
噴射圧力検出手段にて検出された検出噴射圧力と前記回
転速度検出手段にて検出されたエンジン回転速度との制
御パラメータにより演算することを特徴とする蓄圧式燃
料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000349082A JP4306117B2 (ja) | 2000-11-16 | 2000-11-16 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000349082A JP4306117B2 (ja) | 2000-11-16 | 2000-11-16 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002147266A true JP2002147266A (ja) | 2002-05-22 |
| JP4306117B2 JP4306117B2 (ja) | 2009-07-29 |
Family
ID=18822549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000349082A Expired - Lifetime JP4306117B2 (ja) | 2000-11-16 | 2000-11-16 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4306117B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007092660A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Denso Corp | 燃料噴射制御装置 |
| JP2013130117A (ja) * | 2011-12-21 | 2013-07-04 | Bosch Corp | 蓄圧式燃料噴射制御装置 |
| JP7375696B2 (ja) | 2020-07-17 | 2023-11-08 | 株式会社豊田自動織機 | 内燃機関の制御装置および制御方法 |
-
2000
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| JP2007092660A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Denso Corp | 燃料噴射制御装置 |
| JP4492508B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2010-06-30 | 株式会社デンソー | 燃料噴射制御装置 |
| DE102006000488B4 (de) * | 2005-09-29 | 2014-04-30 | Denso Corporation | Kraftstoffeinspritzsteuervorrichtung |
| JP2013130117A (ja) * | 2011-12-21 | 2013-07-04 | Bosch Corp | 蓄圧式燃料噴射制御装置 |
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