JP2002142482A - インバータ装置 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】瞬時停電後の再起動時に電圧振動、電流振動を
生じることがなく、モータの迅速な再昇速が可能なイン
バータ装置を提供すること。 【解決手段】三相交流をサイリスタ整流回路（４）で直
流に変換した後、インバータ回路（６）にて三相交流電
流に変換してモータ（３）を駆動するインバータ装置に
おいて、前記サイリスタ整流回路（４）の出力端に並列
に設けられた環流用のサイリスタ回路（２４）と、瞬時
停電時に、前記サイリスタ回路（２４）を導通して電流
を環流させ、かつ前記インバータ回路（６）の周波数制
御によって前記モータ（３）を回生運転して回路損失を
補いながら前記モータ（３）の励磁電流を維持制御する
制御手段（１１，１８，２０）と、を具備。
生じることがなく、モータの迅速な再昇速が可能なイン
バータ装置を提供すること。 【解決手段】三相交流をサイリスタ整流回路（４）で直
流に変換した後、インバータ回路（６）にて三相交流電
流に変換してモータ（３）を駆動するインバータ装置に
おいて、前記サイリスタ整流回路（４）の出力端に並列
に設けられた環流用のサイリスタ回路（２４）と、瞬時
停電時に、前記サイリスタ回路（２４）を導通して電流
を環流させ、かつ前記インバータ回路（６）の周波数制
御によって前記モータ（３）を回生運転して回路損失を
補いながら前記モータ（３）の励磁電流を維持制御する
制御手段（１１，１８，２０）と、を具備。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、モータを駆動する
インバータ装置に関する。
インバータ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、従来例に係る誘導モータ駆動用
電流型インバータ装置の構成を示す図である。
電流型インバータ装置の構成を示す図である。
【０００３】この装置では、三相交流電源１からの三相
交流出力が電流型インバータ装置２’に入力され、電流
型インバータ装置２’の三相交流出力が三相誘導モータ
（電動機）３に入力される。電流型インバータ装置２’
の内部では、三相交流をサイリスタ整流回路４で直流に
変換し、その直流出力を直流リアクトル５１，５２で電
流平滑してインバータ回路６にて三相交流電流に変換す
る。インバータ回路６の出力端には並列コンデンサ回路
７が接続されている。
交流出力が電流型インバータ装置２’に入力され、電流
型インバータ装置２’の三相交流出力が三相誘導モータ
（電動機）３に入力される。電流型インバータ装置２’
の内部では、三相交流をサイリスタ整流回路４で直流に
変換し、その直流出力を直流リアクトル５１，５２で電
流平滑してインバータ回路６にて三相交流電流に変換す
る。インバータ回路６の出力端には並列コンデンサ回路
７が接続されている。
【０００４】電流型インバータ装置２’の制御装置は、
回転数検出器８からの回転数検出信号９と回転数指令信
号１０に従い電流指令信号１２と周波数指令信号１３を
演算する回転数制御器１１と、電流指令信号１２と電流
検出器１４からの電流検出信号１５と入力電圧検出器１
６からの入力電圧検出信号１７に従いサイリスタ整流回
路４への点弧指令出力１９を制御する整流回路制御装置
１８と、周波数指令信号１３に従いインバータ回路６へ
のオンオフ指令出力２１を制御するインバータ回路制御
装置２０からなる。
回転数検出器８からの回転数検出信号９と回転数指令信
号１０に従い電流指令信号１２と周波数指令信号１３を
演算する回転数制御器１１と、電流指令信号１２と電流
検出器１４からの電流検出信号１５と入力電圧検出器１
６からの入力電圧検出信号１７に従いサイリスタ整流回
路４への点弧指令出力１９を制御する整流回路制御装置
１８と、周波数指令信号１３に従いインバータ回路６へ
のオンオフ指令出力２１を制御するインバータ回路制御
装置２０からなる。
【０００５】また電流型インバータ装置２’は、入力電
圧検出信号１７から三相交流電源１の停電を検知し、停
電信号２３を出力する停電検知装置２２を備えている。
圧検出信号１７から三相交流電源１の停電を検知し、停
電信号２３を出力する停電検知装置２２を備えている。
【０００６】図５は、上記電流型インバータ装置２’に
より三相誘導モータ３を駆動している最中に三相交流電
源１に瞬停（瞬時停電）が生じた場合の動作を示すタイ
ムチャートである。
より三相誘導モータ３を駆動している最中に三相交流電
源１に瞬停（瞬時停電）が生じた場合の動作を示すタイ
ムチャートである。
【０００７】時刻Ｔ１に瞬停が開始すると、停電検知装
置２２は停電を検知し、整流回路制御装置１８と回転数
制御器１１へ停電信号２３を出力する。すると整流回路
制御装置１８は、サイリスタ整流回路４への点弧指令出
力１９を遮断し、回転数制御器１１は、回転数制御動作
を停止する。時刻Ｔ２に三相交流電源１が復電した後、
整流回路制御回路１８は点弧指令出力１９を再開し、回
転数制御器１１は回転数制御動作を再開する。
置２２は停電を検知し、整流回路制御装置１８と回転数
制御器１１へ停電信号２３を出力する。すると整流回路
制御装置１８は、サイリスタ整流回路４への点弧指令出
力１９を遮断し、回転数制御器１１は、回転数制御動作
を停止する。時刻Ｔ２に三相交流電源１が復電した後、
整流回路制御回路１８は点弧指令出力１９を再開し、回
転数制御器１１は回転数制御動作を再開する。
【０００８】三相誘導モータ３とそれに接続される回転
負荷装置の慣性が大きく、停電時間が短い場合、復電時
（時刻Ｔ２）においても三相誘電モータ３は回転を続
け、かつ三相誘導モータ３の励磁回路残留電流により、
モータ電圧が残留する。
負荷装置の慣性が大きく、停電時間が短い場合、復電時
（時刻Ｔ２）においても三相誘電モータ３は回転を続
け、かつ三相誘導モータ３の励磁回路残留電流により、
モータ電圧が残留する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記のような状態で再
起動する場合、インバータ回路６の出力交流電流は三相
誘導モータ３の励磁電流を供給するように、残留電圧位
相に対して９０°遅れた位相とする必要がある。しか
し、起動時の位相がずれると、図５のように大きなモー
タ電流振動、モータ電圧振動を生じる可能性があり、過
大トルクや過電流の発生の危険がある。
起動する場合、インバータ回路６の出力交流電流は三相
誘導モータ３の励磁電流を供給するように、残留電圧位
相に対して９０°遅れた位相とする必要がある。しか
し、起動時の位相がずれると、図５のように大きなモー
タ電流振動、モータ電圧振動を生じる可能性があり、過
大トルクや過電流の発生の危険がある。
【００１０】また、再起動後に三相誘導モータ３の内部
磁束が規定の大きさとなるまで、三相誘導モータ３の内
部励磁回路の時定数で決まる時間ｔpを必要とする。こ
のため、内部磁束が十分大きくなるまでの間は、回転数
制御器１１により回転数を制御しようとしても三相誘導
モータ３の発生トルクが小さく、再昇速可能となるまで
に時間がかかる。
磁束が規定の大きさとなるまで、三相誘導モータ３の内
部励磁回路の時定数で決まる時間ｔpを必要とする。こ
のため、内部磁束が十分大きくなるまでの間は、回転数
制御器１１により回転数を制御しようとしても三相誘導
モータ３の発生トルクが小さく、再昇速可能となるまで
に時間がかかる。
【００１１】本発明の目的は、瞬時停電後の再起動時に
電圧振動、電流振動を生じることがなく、モータの迅速
な再昇速が可能なインバータ装置を提供することにあ
る。
電圧振動、電流振動を生じることがなく、モータの迅速
な再昇速が可能なインバータ装置を提供することにあ
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決し目的を
達成するために、本発明のインバータ装置は以下の如く
構成されている。
達成するために、本発明のインバータ装置は以下の如く
構成されている。
【００１３】（１）本発明のインバータ装置は、三相交
流をサイリスタ整流回路で直流に変換した後、インバー
タ回路にて三相交流電流に変換してモータを駆動するイ
ンバータ装置において、前記サイリスタ整流回路の出力
端に並列に設けられた環流用のサイリスタ回路と、瞬時
停電時に、前記サイリスタ回路を導通して電流を環流さ
せ、かつ前記インバータ回路の周波数制御によって前記
モータを回生運転して回路損失を補いながら前記モータ
の励磁電流を維持制御する制御手段と、から構成されて
いる。
流をサイリスタ整流回路で直流に変換した後、インバー
タ回路にて三相交流電流に変換してモータを駆動するイ
ンバータ装置において、前記サイリスタ整流回路の出力
端に並列に設けられた環流用のサイリスタ回路と、瞬時
停電時に、前記サイリスタ回路を導通して電流を環流さ
せ、かつ前記インバータ回路の周波数制御によって前記
モータを回生運転して回路損失を補いながら前記モータ
の励磁電流を維持制御する制御手段と、から構成されて
いる。
【００１４】（２）本発明のインバータ装置は上記
（１）に記載の装置であり、かつ前記制御手段は、停電
中に前記モータの励磁電流相当の直流電流指令を演算
し、これと直流電流検出値を比較して、前記検出値が大
きいときはすべり周波数（インバータ周波数―モータ回
転周波数）を大きくし、前記検出値が小さいときはすべ
り周波数を小さくする。
（１）に記載の装置であり、かつ前記制御手段は、停電
中に前記モータの励磁電流相当の直流電流指令を演算
し、これと直流電流検出値を比較して、前記検出値が大
きいときはすべり周波数（インバータ周波数―モータ回
転周波数）を大きくし、前記検出値が小さいときはすべ
り周波数を小さくする。
【００１５】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の形態に係
る誘導モータ駆動用電流型インバータ装置の構成を示す
図である。図１において図４と同一な部分には同符号を
付してある。
る誘導モータ駆動用電流型インバータ装置の構成を示す
図である。図１において図４と同一な部分には同符号を
付してある。
【００１６】この装置では、三相交流電源１からの三相
交流出力が電流型インバータ装置２に入力され、電流型
インバータ装置２の三相交流出力が三相誘導モータ（電
動機）３に入力される。電流型インバータ装置２の内部
では、三相交流をサイリスタ整流回路４で直流に変換
し、その直流出力を直流リアクトル５１，５２で電流平
滑してインバータ回路６にて三相交流電流に変換する。
インバータ回路６の出力端には並列コンデンサ回路７が
接続されている。また、サイリスタ整流回路４の直流出
力端には、サイリスタ整流回路４と並列に環流サイリス
タ回路２４が接続されている。
交流出力が電流型インバータ装置２に入力され、電流型
インバータ装置２の三相交流出力が三相誘導モータ（電
動機）３に入力される。電流型インバータ装置２の内部
では、三相交流をサイリスタ整流回路４で直流に変換
し、その直流出力を直流リアクトル５１，５２で電流平
滑してインバータ回路６にて三相交流電流に変換する。
インバータ回路６の出力端には並列コンデンサ回路７が
接続されている。また、サイリスタ整流回路４の直流出
力端には、サイリスタ整流回路４と並列に環流サイリス
タ回路２４が接続されている。
【００１７】電流型インバータ装置２の制御装置は、回
転数検出器８からの回転数検出信号９と回転数指令信号
１０に従い電流指令信号１２と周波数指令信号１３を演
算する回転数制御器１１と、電流指令信号１２と電流検
出器１４からの電流検出信号１５と入力電圧検出器１６
からの入力電圧検出信号１７に従いサイリスタ整流回路
４への点弧指令出力１９を制御する整流回路制御装置１
８と、周波数指令信号１３に従いインバータ回路６への
オンオフ指令出力２１を制御するインバータ回路制御装
置２０からなる。
転数検出器８からの回転数検出信号９と回転数指令信号
１０に従い電流指令信号１２と周波数指令信号１３を演
算する回転数制御器１１と、電流指令信号１２と電流検
出器１４からの電流検出信号１５と入力電圧検出器１６
からの入力電圧検出信号１７に従いサイリスタ整流回路
４への点弧指令出力１９を制御する整流回路制御装置１
８と、周波数指令信号１３に従いインバータ回路６への
オンオフ指令出力２１を制御するインバータ回路制御装
置２０からなる。
【００１８】また電流型インバータ装置２は、入力電圧
検出信号１７から三相交流電源１の停電を検知し、停電
信号２３を出力する停電検知装置２２と、停電中に回転
数検出信号９と電流検出信号１５と停電中電流指令信号
２５に従って停電中周波数指令信号２７を演算する停電
中周波数制御装置２６と、停電信号２３により環流サイ
リスタ回路２４への点弧パルス２９を出力する環流サイ
リスタ点弧装置２８と、停電信号２３によりインバータ
回路制御装置２０への周波数指令信号１３を切り換える
周波数指令切替機構３０を備えている。
検出信号１７から三相交流電源１の停電を検知し、停電
信号２３を出力する停電検知装置２２と、停電中に回転
数検出信号９と電流検出信号１５と停電中電流指令信号
２５に従って停電中周波数指令信号２７を演算する停電
中周波数制御装置２６と、停電信号２３により環流サイ
リスタ回路２４への点弧パルス２９を出力する環流サイ
リスタ点弧装置２８と、停電信号２３によりインバータ
回路制御装置２０への周波数指令信号１３を切り換える
周波数指令切替機構３０を備えている。
【００１９】図２は、上記電流型インバータ装置２によ
り三相誘導モータ３を駆動している最中に三相交流電源
１に瞬停（瞬時停電）が生じた場合の動作を示すタイム
チャートである。
り三相誘導モータ３を駆動している最中に三相交流電源
１に瞬停（瞬時停電）が生じた場合の動作を示すタイム
チャートである。
【００２０】時刻Ｔ１に瞬停が開始すると、停電検知装
置２２は停電を検知し、整流回路制御装置１８、環流サ
イリスタ点弧装置２８、周波数指令切替機構３０、及び
回転数制御器１１へ停電信号２３を出力する。すると整
流回路制御装置１８は、サイリスタ整流回路４への点弧
指令出力１９を遮断し、環流サイリスタ点弧装置２８は
環流サイリスタ回路２４を導通する。また、周波数指令
切替機構３０はインバータ回路制御装置２０への周波数
指令を停電中周波数指令信号２７に切り替え、回転数制
御器１１は回転数制御動作を停止する。
置２２は停電を検知し、整流回路制御装置１８、環流サ
イリスタ点弧装置２８、周波数指令切替機構３０、及び
回転数制御器１１へ停電信号２３を出力する。すると整
流回路制御装置１８は、サイリスタ整流回路４への点弧
指令出力１９を遮断し、環流サイリスタ点弧装置２８は
環流サイリスタ回路２４を導通する。また、周波数指令
切替機構３０はインバータ回路制御装置２０への周波数
指令を停電中周波数指令信号２７に切り替え、回転数制
御器１１は回転数制御動作を停止する。
【００２１】瞬停中は図中矢印３１（瞬停中電流ルー
ト）で示すように、環流サイリスタ回路２４を介して三
相誘導モータ３と電流型インバータ装置２の間を電流が
環流し、三相誘導モータ３の励磁電流相当分の電流を継
続し、内部磁束を維持する。さらに、電流型インバータ
装置２内部での損失を補うため、停電中周波数制御装置
２６でインバータ回路６の周波数を制御して三相誘導モ
ータ３を回生運転する。
ト）で示すように、環流サイリスタ回路２４を介して三
相誘導モータ３と電流型インバータ装置２の間を電流が
環流し、三相誘導モータ３の励磁電流相当分の電流を継
続し、内部磁束を維持する。さらに、電流型インバータ
装置２内部での損失を補うため、停電中周波数制御装置
２６でインバータ回路６の周波数を制御して三相誘導モ
ータ３を回生運転する。
【００２２】図３は、回生運転中のインバータ回路６の
周波数と三相誘導モータ３の回転数との差（すべり周波
数）と、瞬停中の回生電力との関係を示す図である。図
３のようにすべり周波数を制御することで回生電力を制
御できるので、最大電力Ｐｒｍとなるすべり周波数−Ｆ
ｓｍまでの範囲では、電流を増加させたいときはすべり
周波数絶対値を大きく、電流を減少させたいときはすべ
り周波数絶対値を小さくすることで電流を制御できる。
通常、電流型インバータ装置２の内部損失は三相誘導モ
ータ３の定格容量に対して十分小さく、必要な回生電力
も最大電力Ｐｒｍに対して小さいため、上記の周波数制
御により瞬停中の電力を制御できる。
周波数と三相誘導モータ３の回転数との差（すべり周波
数）と、瞬停中の回生電力との関係を示す図である。図
３のようにすべり周波数を制御することで回生電力を制
御できるので、最大電力Ｐｒｍとなるすべり周波数−Ｆ
ｓｍまでの範囲では、電流を増加させたいときはすべり
周波数絶対値を大きく、電流を減少させたいときはすべ
り周波数絶対値を小さくすることで電流を制御できる。
通常、電流型インバータ装置２の内部損失は三相誘導モ
ータ３の定格容量に対して十分小さく、必要な回生電力
も最大電力Ｐｒｍに対して小さいため、上記の周波数制
御により瞬停中の電力を制御できる。
【００２３】停電中の制御演算手順を以下に示す。
【００２４】停電中電流指令信号２５は、以下の手順で
決定される。
決定される。
【００２５】(1)モータの励磁インダクタンスLmと磁束
設定値ψr*より、励磁電流指令id*を算定する。
設定値ψr*より、励磁電流指令id*を算定する。
【００２６】 id*＝ψr*/Lm （１） (2)インバータ装置２の出力端並列コンデンサ回路７
（各相静電容量をCとする）の影響を補正して、モータ
電流指令値is*を算定する。
（各相静電容量をCとする）の影響を補正して、モータ
電流指令値is*を算定する。
【００２７】（ωe：インバータ角周波数、Lss：モータ
一次回路自己インダクタンス） is*＝id*×(1-ωe×C×Lss) （２） (3)モータ電流指令値is*を、インバータ装置２の直流電
流指令idc*へ変換する。
一次回路自己インダクタンス） is*＝id*×(1-ωe×C×Lss) （２） (3)モータ電流指令値is*を、インバータ装置２の直流電
流指令idc*へ変換する。
【００２８】 idc*＝is*×π/(3√2) （３） (4)上記の直流電流指令を停電中電流指令信号２５とし
て設定する。
て設定する。
【００２９】停電中周波数制御装置２６では、以下の制
御演算を行なう。
御演算を行なう。
【００３０】(1)停電中電流指令信号２５（idc*）と電
流検出信号（idc）を比較して、すべり角周波数指令値
ωsを演算する。（Ks：比例制御ゲイン、Ts：積分制御
時定数） ωs*＝Ks×(idc-idc*)+Ks/Ts∫(idc-idc*)dt (2)すべり角周波数指令ωeとモータ回転数検出信号（角
周波数をωrとする）より、インバータ周波数指令値を
演算する。（p：モータ極対数） ωe*＝ωr×p+ωs* (3)上記のインバータ周波数指令値を停電中周波数指令
信号２７として使用する。
流検出信号（idc）を比較して、すべり角周波数指令値
ωsを演算する。（Ks：比例制御ゲイン、Ts：積分制御
時定数） ωs*＝Ks×(idc-idc*)+Ks/Ts∫(idc-idc*)dt (2)すべり角周波数指令ωeとモータ回転数検出信号（角
周波数をωrとする）より、インバータ周波数指令値を
演算する。（p：モータ極対数） ωe*＝ωr×p+ωs* (3)上記のインバータ周波数指令値を停電中周波数指令
信号２７として使用する。
【００３１】時刻Ｔ２に三相交流電源１が復電した後
に、整流回路制御回路１８は点弧指令出力１９を再開
し、周波数指令切替機構３０はインバータ回路制御装置
２０への周波数指令を回転数制御装置１１からの周波数
指令信号１３に切り替え、回転数制御を再開する。前述
したように瞬停中も三相誘導モータ３の励磁電流制御は
継続して制御されているため、再起動時の位相差は生じ
得ず、大きな電流振動、電圧振動はなく、スムーズな再
起動が可能である。
に、整流回路制御回路１８は点弧指令出力１９を再開
し、周波数指令切替機構３０はインバータ回路制御装置
２０への周波数指令を回転数制御装置１１からの周波数
指令信号１３に切り替え、回転数制御を再開する。前述
したように瞬停中も三相誘導モータ３の励磁電流制御は
継続して制御されているため、再起動時の位相差は生じ
得ず、大きな電流振動、電圧振動はなく、スムーズな再
起動が可能である。
【００３２】また、瞬停中も三相誘導モータ３の内部磁
束は規定の大きさに維持されているため、内部磁束の立
ち上がりを待たずに回転数制御の開始が可能であり、再
昇速可能となるまでに必要な時間が短縮される。
束は規定の大きさに維持されているため、内部磁束の立
ち上がりを待たずに回転数制御の開始が可能であり、再
昇速可能となるまでに必要な時間が短縮される。
【００３３】なお、本発明は上記実施の形態のみに限定
されず、要旨を変更しない範囲で適宜変形して実施でき
る。
されず、要旨を変更しない範囲で適宜変形して実施でき
る。
【００３４】
【発明の効果】本発明のインバータ装置によれば、瞬時
停電後の再起動時に残留電圧との位相ミスマッチによる
電圧振動、電流振動を生じることがなく、また、モータ
内部磁束の立ち上がりを待つことなくモータの迅速な再
昇速が可能となる。
停電後の再起動時に残留電圧との位相ミスマッチによる
電圧振動、電流振動を生じることがなく、また、モータ
内部磁束の立ち上がりを待つことなくモータの迅速な再
昇速が可能となる。
【図１】本発明の実施の形態に係る誘導モータ駆動用電
流型インバータ装置の構成を示す図。
流型インバータ装置の構成を示す図。
【図２】本発明の実施の形態に係るタイムチャート。
【図３】本発明の実施の形態に係る回生運転中のすべり
周波数と、瞬停中の回生電力との関係を示す図。
周波数と、瞬停中の回生電力との関係を示す図。
【図４】従来例に係る誘導モータ駆動用電流型インバー
タ装置の構成を示す図。
タ装置の構成を示す図。
【図５】従来例に係るタイムチャート。
１…三相交流電源 ２…電流型インバータ装置 ３…三相誘導モータ ４…サイリスタ整流回路 ５１，５２…直流リアクトル ６…インバータ回路 ７…並列コンデンサ回路 ８…回転数検出器 ９…回転数検出信号 １０…回転数指令信号 １１…回転数制御器 １２…電流指令信号 １３…周波数指令信号 １４…電流検出器 １５…電流検出信号 １６…入力電圧検出器 １７…入力電圧検出信号 １８…整流回路制御装置 １９…点弧指令出力 ２０…インバータ回路制御装置 ２１…オンオフ指令出力 ２２…停電検知装置 ２３…停電信号 ２４…環流サイリスタ回路 ２５…停電中電流指令信号 ２６…停電中周波数制御装置 ２７…停電中周波数指令信号 ２８…環流サイリスタ点弧装置 ２９…点弧パルス ３０…周波数指令切替機構 ３１…瞬停中電流ルート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5H007 AA04 BB01 BB06 CA03 CB05 CC12 DA05 DB01 DC02 DC05 FA02 FA12 FA13 GA05 5H576 BB09 CC05 DD02 DD04 EE01 EE03 EE09 GG02 GG04 HA05 HB03 LL02 LL06 LL22 LL24 MM13
Claims (2)
- 【請求項１】三相交流をサイリスタ整流回路で直流に変
換した後、インバータ回路にて三相交流電流に変換して
モータを駆動するインバータ装置において、 前記サイリスタ整流回路の出力端に並列に設けられた環
流用のサイリスタ回路と、 瞬時停電時に、前記サイリスタ回路を導通して電流を環
流させ、かつ前記インバータ回路の周波数制御によって
前記モータを回生運転して回路損失を補いながら前記モ
ータの励磁電流を維持制御する制御手段と、 を具備したことを特徴とするインバータ装置。 - 【請求項２】前記制御手段は、停電中に前記モータの励
磁電流相当の直流電流指令を演算し、これと直流電流検
出値を比較して、前記検出値が大きいときはすべり周波
数を大きくし、前記検出値が小さいときはすべり周波数
を小さくすることを特徴とする請求項１に記載のインバ
ータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000333484A JP2002142482A (ja) | 2000-10-31 | 2000-10-31 | インバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000333484A JP2002142482A (ja) | 2000-10-31 | 2000-10-31 | インバータ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002142482A true JP2002142482A (ja) | 2002-05-17 |
Family
ID=18809561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000333484A Withdrawn JP2002142482A (ja) | 2000-10-31 | 2000-10-31 | インバータ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002142482A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013074792A (ja) * | 2011-09-26 | 2013-04-22 | Ls Industrial Systems Co Ltd | 高圧インバータの瞬時停電補償方法及びこれを利用した高圧インバータシステム |
| CN112366970A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-02-12 | 深圳市正浩创新科技有限公司 | 逆变系统、逆变系统控制方法和并联逆变系统 |
-
2000
- 2000-10-31 JP JP2000333484A patent/JP2002142482A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2013074792A (ja) * | 2011-09-26 | 2013-04-22 | Ls Industrial Systems Co Ltd | 高圧インバータの瞬時停電補償方法及びこれを利用した高圧インバータシステム |
| US8970159B2 (en) | 2011-09-26 | 2015-03-03 | Lsis Co., Ltd. | Method for compensating instantaneous power failure in medium voltage inverter and medium voltage inverter system by using the same |
| CN112366970A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-02-12 | 深圳市正浩创新科技有限公司 | 逆变系统、逆变系统控制方法和并联逆变系统 |
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