JP2002137953A - 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 - Google Patents
吹付材料及びそれを用いた吹付工法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐久性に優れた吹付構造物が得られ、又、急
結剤スラリーを使用するため粉塵の発生量も小さく、長
期強度も向上できる吹付材料の提供。 【解決手段】 水硬性材料１００質量部、骨材１５０〜
３００質量部、高分子エマルジョン、及び水を含有する
セメントコンクリートと、水と粉体急結剤を含有する急
結剤スラリーとを含有する吹付材料。吹付材料には、繊
維、粘性調整剤、微粉を含有してもよい。粉体急結剤は
カルシウムアルミネート類が好ましい。粉体急結剤に
は、セッコウ、凝結促進剤、凝結遅延剤を含有してもよ
い。
結剤スラリーを使用するため粉塵の発生量も小さく、長
期強度も向上できる吹付材料の提供。 【解決手段】 水硬性材料１００質量部、骨材１５０〜
３００質量部、高分子エマルジョン、及び水を含有する
セメントコンクリートと、水と粉体急結剤を含有する急
結剤スラリーとを含有する吹付材料。吹付材料には、繊
維、粘性調整剤、微粉を含有してもよい。粉体急結剤は
カルシウムアルミネート類が好ましい。粉体急結剤に
は、セッコウ、凝結促進剤、凝結遅延剤を含有してもよ
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、道路、鉄道、及び
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面が崩落するのを防止し、かつ、コン
クリート構造物等を補修するために使用する吹付材料に
関する。尚、本発明では、モルタル及びコンクリートを
総称してセメントコンクリートといい、水を含有しない
セメントコンクリートをドライセメントコンクリート、
水を含有するセメントコンクリートをウエットセメント
コンクリートという。
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面が崩落するのを防止し、かつ、コン
クリート構造物等を補修するために使用する吹付材料に
関する。尚、本発明では、モルタル及びコンクリートを
総称してセメントコンクリートといい、水を含有しない
セメントコンクリートをドライセメントコンクリート、
水を含有するセメントコンクリートをウエットセメント
コンクリートという。
【０００２】
【従来の技術】従来、道路や鉄道のトンネル掘削等にお
いては、露出した地山面の崩落を防止するために、急結
剤とコンクリートを混合した急結性コンクリートを吹付
材料として用いる吹付工法が実施されている。この工法
としては、通常、工事現場に設置したコンクリート製造
設備で、セメント、骨材、及び水を練混ぜてコンクリー
トを調製し、アジテータ車で吹付現場まで運搬し、吹付
機でコンクリートを空気搬送し、その途中に設けた混合
管の一方より空気搬送された急結剤を合流混合し、急結
性吹付コンクリートとして吹付けるＮＡＴＭ工法が挙げ
られる。
いては、露出した地山面の崩落を防止するために、急結
剤とコンクリートを混合した急結性コンクリートを吹付
材料として用いる吹付工法が実施されている。この工法
としては、通常、工事現場に設置したコンクリート製造
設備で、セメント、骨材、及び水を練混ぜてコンクリー
トを調製し、アジテータ車で吹付現場まで運搬し、吹付
機でコンクリートを空気搬送し、その途中に設けた混合
管の一方より空気搬送された急結剤を合流混合し、急結
性吹付コンクリートとして吹付けるＮＡＴＭ工法が挙げ
られる。
【０００３】又、ＴＢＭ工法による掘削後の後吹きで
は、予め水硬性材料と骨材を混合したドライモルタルを
連続練混ぜ方式のミキサーポンプにより連続的に水と混
合してウエットモルタルを調製、圧送し、液体急結剤と
合流混合し、急結性吹付モルタルとして吹付ける工法が
実施されている。
は、予め水硬性材料と骨材を混合したドライモルタルを
連続練混ぜ方式のミキサーポンプにより連続的に水と混
合してウエットモルタルを調製、圧送し、液体急結剤と
合流混合し、急結性吹付モルタルとして吹付ける工法が
実施されている。
【０００４】法面における吹付では、フリーフレーム工
法にて吹付けたモルタルのダレを防止するために、水ガ
ラスを主成分とした液体急結剤をコンクリートと合流混
合し、急結性吹付コンクリートとして吹付ける工法が実
施されている。
法にて吹付けたモルタルのダレを防止するために、水ガ
ラスを主成分とした液体急結剤をコンクリートと合流混
合し、急結性吹付コンクリートとして吹付ける工法が実
施されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような従来からの
各種吹付工法において、例えば、道路や鉄道のトンネル
掘削における吹付工法では一般的に粉体急結剤を使用す
るため、吹付施工時に発生する粉塵により作業環境が悪
化するおそれがある。そこで、粉塵に対する防護を十分
にしなければならず、作業性が悪くなるという課題があ
った。
各種吹付工法において、例えば、道路や鉄道のトンネル
掘削における吹付工法では一般的に粉体急結剤を使用す
るため、吹付施工時に発生する粉塵により作業環境が悪
化するおそれがある。そこで、粉塵に対する防護を十分
にしなければならず、作業性が悪くなるという課題があ
った。
【０００６】近年、コンクリートの早期劣化が問題とな
っており、急結性吹付コンクリートに対して凍結融解抵
抗性、中性化に対する抵抗性、及び乾燥収縮抵抗性とい
った耐久性の向上が要求されている。そのため、急結性
吹付コンクリートの高品質化を図る必要がある。しかし
ながら、従来の急結性吹付コンクリートを使用すると、
０．１〜３ｍｍ程度の比較的大きな空隙が増加し、急結
性吹付コンクリート中の空隙の割合が急結剤を使用しな
い吹付コンクリートよりも多くなるので、耐久性が低下
するおそれがあるという課題があった。
っており、急結性吹付コンクリートに対して凍結融解抵
抗性、中性化に対する抵抗性、及び乾燥収縮抵抗性とい
った耐久性の向上が要求されている。そのため、急結性
吹付コンクリートの高品質化を図る必要がある。しかし
ながら、従来の急結性吹付コンクリートを使用すると、
０．１〜３ｍｍ程度の比較的大きな空隙が増加し、急結
性吹付コンクリート中の空隙の割合が急結剤を使用しな
い吹付コンクリートよりも多くなるので、耐久性が低下
するおそれがあるという課題があった。
【０００７】本発明者はこれらの課題を解決するために
種々検討した結果、特定の吹付材料を用いることにより
課題を解決できる知見を得て本発明を完成するに至っ
た。
種々検討した結果、特定の吹付材料を用いることにより
課題を解決できる知見を得て本発明を完成するに至っ
た。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち本発明は、水硬性材
料１００質量部、骨材１５０〜３００質量部、高分子エ
マルジョン、及び水を含有してなるセメントコンクリー
トと、水と粉体急結剤を含有してなる急結剤スラリーと
を含有してなる吹付材料であり、さらに、繊維を含有し
てなる該吹付材料であり、さらに、粘性調整剤を含有し
てなる該吹付材料であり、さらに、微粉を含有してなる
該吹付材料であり、微粉の粒度がブレーン値で３０００
ｃｍ2／ｇ以上である該吹付材料であり、粉体急結剤が
カルシウムアルミネート類である該吹付材料であり、さ
らに、粉体急結剤がセッコウを含有してなる該吹付材料
であり、さらに、凝結促進剤を含有してなる該吹付材料
であり、さらに、凝結遅延剤を含有してなる該吹付材料
である。そして、水硬性材料１００質量部、骨材１５０
〜３００質量部、高分子エマルジョン、及び水を含有し
てなるセメントコンクリートを圧送し、圧送途中で急結
剤スラリーを合流混合して急結性セメントコンクリート
を調製し、吹付けることを特徴とする吹付工法である。
料１００質量部、骨材１５０〜３００質量部、高分子エ
マルジョン、及び水を含有してなるセメントコンクリー
トと、水と粉体急結剤を含有してなる急結剤スラリーと
を含有してなる吹付材料であり、さらに、繊維を含有し
てなる該吹付材料であり、さらに、粘性調整剤を含有し
てなる該吹付材料であり、さらに、微粉を含有してなる
該吹付材料であり、微粉の粒度がブレーン値で３０００
ｃｍ2／ｇ以上である該吹付材料であり、粉体急結剤が
カルシウムアルミネート類である該吹付材料であり、さ
らに、粉体急結剤がセッコウを含有してなる該吹付材料
であり、さらに、凝結促進剤を含有してなる該吹付材料
であり、さらに、凝結遅延剤を含有してなる該吹付材料
である。そして、水硬性材料１００質量部、骨材１５０
〜３００質量部、高分子エマルジョン、及び水を含有し
てなるセメントコンクリートを圧送し、圧送途中で急結
剤スラリーを合流混合して急結性セメントコンクリート
を調製し、吹付けることを特徴とする吹付工法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】本発明は、水硬性材料、特定量の骨材、高
分子エマルジョン、及び水を練混ぜてセメントコンクリ
ートを調製し、このセメントコンクリートに、水と粉体
急結剤を混合した急結剤スラリーを合流混合することに
より急結性セメントコンクリートを調製し、この急結性
セメントコンクリートを吹付材料として吹付けるもので
ある。特に高分子エマルジョンにより、流動性、付着
性、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗性、及び乾燥
収縮抵抗性が向上し、粉塵やリバウンドが少なく、初期
や長期の強度発現性に優れるという効果を有するもので
ある。
分子エマルジョン、及び水を練混ぜてセメントコンクリ
ートを調製し、このセメントコンクリートに、水と粉体
急結剤を混合した急結剤スラリーを合流混合することに
より急結性セメントコンクリートを調製し、この急結性
セメントコンクリートを吹付材料として吹付けるもので
ある。特に高分子エマルジョンにより、流動性、付着
性、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗性、及び乾燥
収縮抵抗性が向上し、粉塵やリバウンドが少なく、初期
や長期の強度発現性に優れるという効果を有するもので
ある。
【００１１】本発明で使用する水硬性材料としては、セ
メント類、セメント類とカルシウムアルミネート類の混
合物、並びに、セメント類、カルシウムアルミネート
類、及びセッコウとの混合物等が挙げられる。これらの
中では、初期強度発現性や反応活性に優れる点で、セメ
ント類とカルシウムアルミネート類の混合物が好まし
い。
メント類、セメント類とカルシウムアルミネート類の混
合物、並びに、セメント類、カルシウムアルミネート
類、及びセッコウとの混合物等が挙げられる。これらの
中では、初期強度発現性や反応活性に優れる点で、セメ
ント類とカルシウムアルミネート類の混合物が好まし
い。
【００１２】セメント類としては、普通、早強、中庸
熱、超早強、及び低熱等の各種ポルトランドセメント、
これらポルトランドセメントにフライアッシュや高炉ス
ラグ等を混合した各種混合セメント、並びに、微粒子セ
メント等が挙げられる。
熱、超早強、及び低熱等の各種ポルトランドセメント、
これらポルトランドセメントにフライアッシュや高炉ス
ラグ等を混合した各種混合セメント、並びに、微粒子セ
メント等が挙げられる。
【００１３】本発明で使用するカルシウムアルミネート
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料と
を混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の熱
処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3 とを主たる成
分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及
び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アル
カリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した化合物、あるいは、ＣａＯとＡｌ2
Ｏ3とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物
質である。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれで
あってもよい。
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料と
を混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の熱
処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3 とを主たる成
分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及
び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アル
カリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した化合物、あるいは、ＣａＯとＡｌ2
Ｏ3とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物
質である。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれで
あってもよい。
【００１４】カルシウムアルミネート類の中では、乾燥
収縮抵抗性に優れる点で、Ｃ4Ａ3ＳＯ3（ＣはＣａＯ、
ＡはＡｌ2Ｏ3の略）が好ましい。
収縮抵抗性に優れる点で、Ｃ4Ａ3ＳＯ3（ＣはＣａＯ、
ＡはＡｌ2Ｏ3の略）が好ましい。
【００１５】カルシウムアルミネート類の粒度は、反応
性の点で、ブレーン値で２０００ｃｍ2／ｇ以上が好ま
しく、３０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。２００
０ｃｍ 2／ｇ未満だと反応性が小さく、十分な効果を発
揮できないおそれがある。
性の点で、ブレーン値で２０００ｃｍ2／ｇ以上が好ま
しく、３０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。２００
０ｃｍ 2／ｇ未満だと反応性が小さく、十分な効果を発
揮できないおそれがある。
【００１６】カルシウムアルミネート類の使用量は、セ
メント類１００質量部に対して、０．５〜８質量部が好
ましく、２〜７質量部がより好ましい。０．５質量部未
満だと初期凝結を促進しにくく、乾燥収縮抵抗性の向上
を促しにくいおそれがあり、８質量部を越えるとセメン
トコンクリートの流動性を阻害するおそれがある。
メント類１００質量部に対して、０．５〜８質量部が好
ましく、２〜７質量部がより好ましい。０．５質量部未
満だと初期凝結を促進しにくく、乾燥収縮抵抗性の向上
を促しにくいおそれがあり、８質量部を越えるとセメン
トコンクリートの流動性を阻害するおそれがある。
【００１７】さらに、本発明の水硬性材料においては、
長期強度発現性をより向上するために、セメント類、カ
ルシウムアルミネート類の他に、セッコウを併用しても
よい。
長期強度発現性をより向上するために、セメント類、カ
ルシウムアルミネート類の他に、セッコウを併用しても
よい。
【００１８】セッコウとしては、半水セッコウ、二水セ
ッコウ、及び無水セッコウが挙げられ、これら一種又は
二種以上を使用できる。これらの中では、強度発現性の
点で、無水セッコウが好ましい。
ッコウ、及び無水セッコウが挙げられ、これら一種又は
二種以上を使用できる。これらの中では、強度発現性の
点で、無水セッコウが好ましい。
【００１９】セッコウの使用量は、水硬性材料中のカル
シウムアルミネート類１００質量部に対して、２０〜３
００質量部が好ましく、５０〜２００質量部がより好ま
しい。２０質量部未満だと強度発現性が期待できないお
それがあり、３００質量部を越えると初期凝結と初期強
度発現性を阻害するおそれがある。
シウムアルミネート類１００質量部に対して、２０〜３
００質量部が好ましく、５０〜２００質量部がより好ま
しい。２０質量部未満だと強度発現性が期待できないお
それがあり、３００質量部を越えると初期凝結と初期強
度発現性を阻害するおそれがある。
【００２０】本発明で使用する骨材としては、川砂、山
砂、海砂、及び石灰砂等が挙げられる。骨材は吹付現場
で水硬性材料や水と練混ぜて使用してもよく、又、乾燥
処理を行った骨材を水硬性材料と混合してプレミックス
タイプのドライセメントコンクリートとし、このドライ
セメントコンクリートを現場に輸送してもよい。
砂、海砂、及び石灰砂等が挙げられる。骨材は吹付現場
で水硬性材料や水と練混ぜて使用してもよく、又、乾燥
処理を行った骨材を水硬性材料と混合してプレミックス
タイプのドライセメントコンクリートとし、このドライ
セメントコンクリートを現場に輸送してもよい。
【００２１】骨材の粒径は、圧送性等の点で、２．５mm
以下が好ましく、１．５ｍｍ以下がより好ましい。２．
５mmを越えると圧送性が低下するおそれがある。
以下が好ましく、１．５ｍｍ以下がより好ましい。２．
５mmを越えると圧送性が低下するおそれがある。
【００２２】骨材の使用量は、水硬性材料１００質量部
に対して、１５０〜３００質量部が好ましく、１８０〜
２７０質量部がより好ましい。１５０質量部未満だと乾
燥収縮抵抗性が低下するおそれがあり、３００質量部を
越えると吹付けた時のリバウンド率が大きくなるするお
それがある。
に対して、１５０〜３００質量部が好ましく、１８０〜
２７０質量部がより好ましい。１５０質量部未満だと乾
燥収縮抵抗性が低下するおそれがあり、３００質量部を
越えると吹付けた時のリバウンド率が大きくなるするお
それがある。
【００２３】本発明で使用する高分子エマルジョンは、
高分子化合物が水中に分散安定化した水系エマルジョン
であり、通常市販されているものが使用できる。高分子
エマルジョンは練り混ぜ時に空気を巻き込んで流動性を
大きくし、急結性セメントコンクリート硬化後の保水性
を高め、急結性セメントコンクリートの粒子表面を被覆
するために、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗性、
及び乾燥収縮抵抗性を向上できる。従って、高分子エマ
ルジョンを添加した急結性セメントコンクリートは耐久
性に優れる。
高分子化合物が水中に分散安定化した水系エマルジョン
であり、通常市販されているものが使用できる。高分子
エマルジョンは練り混ぜ時に空気を巻き込んで流動性を
大きくし、急結性セメントコンクリート硬化後の保水性
を高め、急結性セメントコンクリートの粒子表面を被覆
するために、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗性、
及び乾燥収縮抵抗性を向上できる。従って、高分子エマ
ルジョンを添加した急結性セメントコンクリートは耐久
性に優れる。
【００２４】高分子化合物としては、急結性セメントコ
ンクリート同士の接着性が大きいために耐久性が大きく
なる等の点で、スチレン−ブタジエン系共重合体、ポリ
クロロプレン、ポリウレタン、アクリル酸エステル共重
合体、酢酸ビニル系共重合体、及びエチレン−酢酸ビニ
ル系共重合体等が挙げられる。これらの中では、セメン
ト類との混和性が良くなり、セメントコンクリートや急
結性セメントコンクリートの各種物性を向上できる点
で、スチレン-ブタジエン系共重合体の使用が好まし
い。
ンクリート同士の接着性が大きいために耐久性が大きく
なる等の点で、スチレン−ブタジエン系共重合体、ポリ
クロロプレン、ポリウレタン、アクリル酸エステル共重
合体、酢酸ビニル系共重合体、及びエチレン−酢酸ビニ
ル系共重合体等が挙げられる。これらの中では、セメン
ト類との混和性が良くなり、セメントコンクリートや急
結性セメントコンクリートの各種物性を向上できる点
で、スチレン-ブタジエン系共重合体の使用が好まし
い。
【００２５】高分子エマルジョンの濃度は、３０〜６５
％が好ましく、４０〜５５％がより好ましい。３０％未
満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、６０
％を越えるとエマルジョン自体の安定性が悪く、流動性
や耐久性が向上しないおそれがある。
％が好ましく、４０〜５５％がより好ましい。３０％未
満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、６０
％を越えるとエマルジョン自体の安定性が悪く、流動性
や耐久性が向上しないおそれがある。
【００２６】高分子エマルジョンの使用量は、水硬性材
料１００質量部に対して、固形分換算で１〜２０質量部
が好ましく、３〜１５質量部がより好ましい。１質量部
未満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、２
０質量部を越えると初期凝結や長期強度発現性が低下す
るおそれがある。
料１００質量部に対して、固形分換算で１〜２０質量部
が好ましく、３〜１５質量部がより好ましい。１質量部
未満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、２
０質量部を越えると初期凝結や長期強度発現性が低下す
るおそれがある。
【００２７】さらに、本発明では、吹付により硬化した
急結性セメントコンクリートの曲げ特性を向上し、剥離
等でモルタルが落下するのを防止するために、繊維を使
用することが好ましい。
急結性セメントコンクリートの曲げ特性を向上し、剥離
等でモルタルが落下するのを防止するために、繊維を使
用することが好ましい。
【００２８】繊維としては、鋼繊維、ガラス繊維、及び
高分子繊維等が挙げられる。これらの中では、水硬性材
料との分散性が良く、曲げ特性を向上する点で、高分子
繊維が好ましい。高分子繊維としては、ビニロン繊維、
ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリアクリロ
ニトリル繊維、及びアラミド繊維などが挙げられる。こ
れらの中では、曲げじん性の点で、ビニロン繊維が好ま
しい。
高分子繊維等が挙げられる。これらの中では、水硬性材
料との分散性が良く、曲げ特性を向上する点で、高分子
繊維が好ましい。高分子繊維としては、ビニロン繊維、
ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリアクリロ
ニトリル繊維、及びアラミド繊維などが挙げられる。こ
れらの中では、曲げじん性の点で、ビニロン繊維が好ま
しい。
【００２９】繊維の繊維長は２〜１５mmが好ましく、４
〜１０mmがより好ましい。２mm未満だと曲げ特性が向上
しないおそれがあり、１５mmを越えるとセメントコンク
リートの圧送性に支障をきたすおそれがある。
〜１０mmがより好ましい。２mm未満だと曲げ特性が向上
しないおそれがあり、１５mmを越えるとセメントコンク
リートの圧送性に支障をきたすおそれがある。
【００３０】繊維の使用量は、水硬性材料、骨材、及び
必要に応じて使用する粘性調整剤と微粉の合計１００質
量部に対して、０．０５〜１質量部が好ましく、０．１
〜０．８質量部がより好ましい。０．０５質量部未満だ
と曲げ特性を向上しないおそれがあり、１質量部を越え
るとセメントコンクリートの流動性が低下し、圧送性に
支障をきたすおそれがある。
必要に応じて使用する粘性調整剤と微粉の合計１００質
量部に対して、０．０５〜１質量部が好ましく、０．１
〜０．８質量部がより好ましい。０．０５質量部未満だ
と曲げ特性を向上しないおそれがあり、１質量部を越え
るとセメントコンクリートの流動性が低下し、圧送性に
支障をきたすおそれがある。
【００３１】さらに、本発明では、セメントコンクリー
トに粘性を付与し、吹付時の付着特性を向上するため
に、粘性調整剤を使用することが好ましい。
トに粘性を付与し、吹付時の付着特性を向上するため
に、粘性調整剤を使用することが好ましい。
【００３２】本発明で使用する粘性調整剤としては、親
水性を有する高分子化合物が挙げられる。親水性高分子
化合物としては、カルボキシメチルセルロース、メチル
セルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルエ
チルセルロース、及びエチルセルロース等のセルロース
類、アミロース、寒天、アルギン酸、アルギン酸ナトリ
ウム、プルラン、及びグアガム等の多糖類、これらを骨
格とする各種誘導体、ポリビニルアルコール、並びに、
ポリエチレンオキサイド等が挙げられる。これらの中で
は、付着特性に優れ、強度発現性を阻害しにくい点で、
セルロース類が好ましく、メチルセルロースがより好ま
しい。
水性を有する高分子化合物が挙げられる。親水性高分子
化合物としては、カルボキシメチルセルロース、メチル
セルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルエ
チルセルロース、及びエチルセルロース等のセルロース
類、アミロース、寒天、アルギン酸、アルギン酸ナトリ
ウム、プルラン、及びグアガム等の多糖類、これらを骨
格とする各種誘導体、ポリビニルアルコール、並びに、
ポリエチレンオキサイド等が挙げられる。これらの中で
は、付着特性に優れ、強度発現性を阻害しにくい点で、
セルロース類が好ましく、メチルセルロースがより好ま
しい。
【００３３】粘性調整剤の使用量は、水硬性材料と必要
に応じて使用する微粉の合計１００質量部に対して、
０．０２〜０．３質量部が好ましく、０．０８〜０．２
質量部がより好ましい。０．０２質量部未満だと粘性を
付与しにくく、０．３質量部を越えると流動性が低下し
すぎて圧送性に支障をきたすおそれがある。
に応じて使用する微粉の合計１００質量部に対して、
０．０２〜０．３質量部が好ましく、０．０８〜０．２
質量部がより好ましい。０．０２質量部未満だと粘性を
付与しにくく、０．３質量部を越えると流動性が低下し
すぎて圧送性に支障をきたすおそれがある。
【００３４】さらに、本発明では、圧送性と吹付時の付
着特性を向上するために、微粉を使用することが好まし
い。
着特性を向上するために、微粉を使用することが好まし
い。
【００３５】微粉の粒度は、圧送性と吹付時の付着特性
の向上の点で、ブレーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が
好ましく、７０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。
の向上の点で、ブレーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が
好ましく、７０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。
【００３６】微粉としては、層状アルミノケイ酸塩類を
主成分とするバイデライト、ベントナイト、メタカオリ
ン、カオリナイト、ハロイサイト、モンモリロナイト、
パイロフィライト、バーミキュライト、雲母、緑泥石、
サポナイト、セピオライト、及び酸性白土等の粘土鉱
物、微粉スラグ、微粉フライアッシュ、シリカフュー
ム、及び石灰石粉末等が挙げられる。これらの中では、
圧送性、流動性、及び吹付時の付着特性の点で、シリカ
フューム、石灰石粉末、及び粘土鉱物からなる群から選
ばれる１種又は２種以上が好ましく、シリカフュームが
より好ましい。
主成分とするバイデライト、ベントナイト、メタカオリ
ン、カオリナイト、ハロイサイト、モンモリロナイト、
パイロフィライト、バーミキュライト、雲母、緑泥石、
サポナイト、セピオライト、及び酸性白土等の粘土鉱
物、微粉スラグ、微粉フライアッシュ、シリカフュー
ム、及び石灰石粉末等が挙げられる。これらの中では、
圧送性、流動性、及び吹付時の付着特性の点で、シリカ
フューム、石灰石粉末、及び粘土鉱物からなる群から選
ばれる１種又は２種以上が好ましく、シリカフュームが
より好ましい。
【００３７】微粉の使用量は、水硬性材料１００質量部
に対して、０．５〜５質量部が好ましく、１〜３質量部
がより好ましい。０．５質量部未満だと吹付時の付着特
性が向上しないおそれがあり、５質量部を越えると圧送
性や流動性が低下するおそれがある。
に対して、０．５〜５質量部が好ましく、１〜３質量部
がより好ましい。０．５質量部未満だと吹付時の付着特
性が向上しないおそれがあり、５質量部を越えると圧送
性や流動性が低下するおそれがある。
【００３８】本発明で使用する急結剤スラリーとは、粉
体急結剤と水（以下スラリー水という）を混合したもの
をいう。
体急結剤と水（以下スラリー水という）を混合したもの
をいう。
【００３９】本発明で使用する粉体急結剤は、初期凝結
を促進するために使用するものであり、セメントコンク
リートと混合できるものであれば特に制限はない。粉体
急結剤としては、カルシウムアルミネート類等のセメン
ト鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメントコ
ンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状が優れ、強度
発現性が良好な点で、セメント鉱物系急結剤が好まし
く、カルシウムアルミネート類がより好ましい。
を促進するために使用するものであり、セメントコンク
リートと混合できるものであれば特に制限はない。粉体
急結剤としては、カルシウムアルミネート類等のセメン
ト鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメントコ
ンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状が優れ、強度
発現性が良好な点で、セメント鉱物系急結剤が好まし
く、カルシウムアルミネート類がより好ましい。
【００４０】粉体急結剤として使用するカルシウムアル
ミネート類としては、前述のものが挙げられる。粉体急
結剤として使用するカルシウムアルミネート類の中で
は、反応活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7が好ましく、非晶
質のＣ12Ａ7がより好ましい。
ミネート類としては、前述のものが挙げられる。粉体急
結剤として使用するカルシウムアルミネート類の中で
は、反応活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7が好ましく、非晶
質のＣ12Ａ7がより好ましい。
【００４１】カルシウムアルミネート類の粒度は、反応
性の点で、ブレーン値で２０００ｃｍ2／ｇ以上が好ま
しく、３０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。２００
０ｃｍ 2／ｇ未満だと反応性が小さく、十分な効果を発
揮できないおそれがある。
性の点で、ブレーン値で２０００ｃｍ2／ｇ以上が好ま
しく、３０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。２００
０ｃｍ 2／ｇ未満だと反応性が小さく、十分な効果を発
揮できないおそれがある。
【００４２】さらに、本発明では、長期強度発現性をよ
り向上するために、粉体急結剤としてカルシウムアルミ
ネート類とセッコウを併用してもよい。
り向上するために、粉体急結剤としてカルシウムアルミ
ネート類とセッコウを併用してもよい。
【００４３】セッコウとしては、半水セッコウ、二水セ
ッコウ、及び無水セッコウが挙げられ、これら一種又は
二種以上を使用できる。これらの中では、強度発現性の
点で、無水セッコウが好ましい。
ッコウ、及び無水セッコウが挙げられ、これら一種又は
二種以上を使用できる。これらの中では、強度発現性の
点で、無水セッコウが好ましい。
【００４４】セッコウの使用量は、粉体急結剤中のカル
シウムアルミネート類１００質量部に対して、２０〜３
００質量部が好ましく、５０〜２００質量部がより好ま
しい。２０質量部未満だと強度発現性が期待できないお
それがあり、３００質量部を越えると初期凝結と初期強
度発現性を阻害するおそれがある。
シウムアルミネート類１００質量部に対して、２０〜３
００質量部が好ましく、５０〜２００質量部がより好ま
しい。２０質量部未満だと強度発現性が期待できないお
それがあり、３００質量部を越えると初期凝結と初期強
度発現性を阻害するおそれがある。
【００４５】さらに、本発明では、より初期凝結を向上
するために、急結剤スラリー中に凝結促進剤を使用して
もよい。
するために、急結剤スラリー中に凝結促進剤を使用して
もよい。
【００４６】凝結促進剤としては、アルミン酸リチウ
ム、アルミン酸ナトリウム、及びアルミン酸カリウム等
のアルカリ金属アルミン酸塩、炭酸リチウム、炭酸ナト
リウム、及び炭酸カリウム等のアルカリ金属炭酸塩、ケ
イ酸リチウム、ケイ酸ナトリウム、及びケイ酸カリウム
等のアルカリ金属ケイ酸塩、消石灰、硫酸アルミニウ
ム、並びにギ酸カルシウム等が挙げられ、これらの１種
又は２種以上を使用できる。これらの中では、初期凝結
を向上する効果が大きい点で、アルカリ金属アルミン酸
塩が好ましく、アルミン酸ナトリウムがより好ましい。
ム、アルミン酸ナトリウム、及びアルミン酸カリウム等
のアルカリ金属アルミン酸塩、炭酸リチウム、炭酸ナト
リウム、及び炭酸カリウム等のアルカリ金属炭酸塩、ケ
イ酸リチウム、ケイ酸ナトリウム、及びケイ酸カリウム
等のアルカリ金属ケイ酸塩、消石灰、硫酸アルミニウ
ム、並びにギ酸カルシウム等が挙げられ、これらの１種
又は２種以上を使用できる。これらの中では、初期凝結
を向上する効果が大きい点で、アルカリ金属アルミン酸
塩が好ましく、アルミン酸ナトリウムがより好ましい。
【００４７】凝結促進剤の使用量は、粉体急結剤（粉体
急結剤としてカルシウムアルミネート類とセッコウの混
合物を使用する場合はカルシウムアルミネート類）１０
０質量部に対して、５〜４０質量部が好ましく、１０〜
２０質量部がより好ましい。５質量部未満だと初期凝結
や強度発現性が向上しないおそれがあり、４０質量部を
越えると長期強度発現性を阻害するおそれがある。
急結剤としてカルシウムアルミネート類とセッコウの混
合物を使用する場合はカルシウムアルミネート類）１０
０質量部に対して、５〜４０質量部が好ましく、１０〜
２０質量部がより好ましい。５質量部未満だと初期凝結
や強度発現性が向上しないおそれがあり、４０質量部を
越えると長期強度発現性を阻害するおそれがある。
【００４８】さらに、本発明では、粉体急結剤と水が混
合したときに固化物となって配管内に付着するのを防ぐ
ために適度な可使時間を確保する目的で、急結剤スラリ
ー中に凝結遅延剤を使用してもよい。
合したときに固化物となって配管内に付着するのを防ぐ
ために適度な可使時間を確保する目的で、急結剤スラリ
ー中に凝結遅延剤を使用してもよい。
【００４９】本発明で使用する凝結遅延剤としては、ク
エン酸、リンゴ酸、酒石酸、及びグルコン酸等のオキシ
カルボン酸、オキシカルボン酸のナトリウム塩又はカリ
ウム塩といったアルカリ金属塩、蔗糖、ブドウ糖、及び
果糖等の糖類、リン酸一ナトリウム、リン酸二ナトリウ
ム、トリポリリン酸ナトリウム、リン酸一カリウム、リ
ン酸二カリウム、及びトリポリリン酸カリウム等のアル
カリ金属リン酸塩等が挙げられる。これらの中では、適
度な可使時間を確保でき、初期凝結や強度発現性を阻害
しない点で、オキシカルボン酸及び／又はオキシカルボ
ン酸アルカリ金属塩が好ましく、クエン酸がより好まし
い。
エン酸、リンゴ酸、酒石酸、及びグルコン酸等のオキシ
カルボン酸、オキシカルボン酸のナトリウム塩又はカリ
ウム塩といったアルカリ金属塩、蔗糖、ブドウ糖、及び
果糖等の糖類、リン酸一ナトリウム、リン酸二ナトリウ
ム、トリポリリン酸ナトリウム、リン酸一カリウム、リ
ン酸二カリウム、及びトリポリリン酸カリウム等のアル
カリ金属リン酸塩等が挙げられる。これらの中では、適
度な可使時間を確保でき、初期凝結や強度発現性を阻害
しない点で、オキシカルボン酸及び／又はオキシカルボ
ン酸アルカリ金属塩が好ましく、クエン酸がより好まし
い。
【００５０】凝結遅延剤の使用量は、粉体急結剤（粉体
急結剤としてカルシウムアルミネート類とセッコウの混
合物を使用する場合はカルシウムアルミネート類）１０
０質量部に対して、０．０５〜１質量部が好ましく、
０．１〜０．７質量部がより好ましい。０．０５質量部
未満だと配管内に固化物が付着するのを防ぎにくいおそ
れがあり、１質量部を越えると初期凝結を阻害するおそ
れがある。
急結剤としてカルシウムアルミネート類とセッコウの混
合物を使用する場合はカルシウムアルミネート類）１０
０質量部に対して、０．０５〜１質量部が好ましく、
０．１〜０．７質量部がより好ましい。０．０５質量部
未満だと配管内に固化物が付着するのを防ぎにくいおそ
れがあり、１質量部を越えると初期凝結を阻害するおそ
れがある。
【００５１】本発明で使用する急結剤スラリー中の水の
使用量は、粉体急結剤１００質量部に対して、３０〜１
００質量部が好ましく、４０〜７０質量部がより好まし
い。３０質量部未満だと急結剤スラリーの粘性が増加し
てセメントコンクリートとの混合性が低下し、場合によ
り強度発現性が低下するおそれがあり、１００質量部を
越えると初期凝結や強度発現性が低下するおそれがあ
る。
使用量は、粉体急結剤１００質量部に対して、３０〜１
００質量部が好ましく、４０〜７０質量部がより好まし
い。３０質量部未満だと急結剤スラリーの粘性が増加し
てセメントコンクリートとの混合性が低下し、場合によ
り強度発現性が低下するおそれがあり、１００質量部を
越えると初期凝結や強度発現性が低下するおそれがあ
る。
【００５２】急結剤スラリーの使用量は、水硬性材料１
００質量部に対して固形分換算で、５〜２０質量部が好
ましく、８〜１７質量部がより好ましい。５質量部未満
だと初期凝結を促しにくく、強度発現性が低下し、ダ
レ、リバウンド、及び粉塵が多くなるおそれがあり、２
０質量部を越えると初期凝結が速すぎて圧送管やノズル
が閉塞するおそれがある。
００質量部に対して固形分換算で、５〜２０質量部が好
ましく、８〜１７質量部がより好ましい。５質量部未満
だと初期凝結を促しにくく、強度発現性が低下し、ダ
レ、リバウンド、及び粉塵が多くなるおそれがあり、２
０質量部を越えると初期凝結が速すぎて圧送管やノズル
が閉塞するおそれがある。
【００５３】本発明のセメントコンクリートの水粉体比
（Ｗ／Ｐ）は３０〜７０％が好ましく、３５〜６５％が
より好ましい。３０％未満だとセメントコンクリートの
粘性が大きく吹付作業性や圧送性が低下するおそれがあ
り、７０％を越えると強度発現性や初期凝結に悪影響を
与えるおそれがある。なお、ここでいう水には高分子エ
マルジョン中の水を含有するが、粉体急結剤中のスラリ
ー水を含有せず、粉体とは、水硬性材料、及び必要に応
じて使用する微粉と粘性調整剤の合計をいう。
（Ｗ／Ｐ）は３０〜７０％が好ましく、３５〜６５％が
より好ましい。３０％未満だとセメントコンクリートの
粘性が大きく吹付作業性や圧送性が低下するおそれがあ
り、７０％を越えると強度発現性や初期凝結に悪影響を
与えるおそれがある。なお、ここでいう水には高分子エ
マルジョン中の水を含有するが、粉体急結剤中のスラリ
ー水を含有せず、粉体とは、水硬性材料、及び必要に応
じて使用する微粉と粘性調整剤の合計をいう。
【００５４】本発明の急結剤スラリーの調製方法として
は、例えば、粉体急結剤に通常使用している急結剤添加
機を用いて空気輸送し、内側の壁面に幾つかの孔又は溝
を設けた二重管の内側を通じて、二重管の外側からその
孔又は溝を介して水と必要に応じて圧縮空気を輸送し、
急結剤スラリーを調製する。調製された急結剤スラリー
は空気と共にミスト状になり、セメントコンクリートと
合流混合し、急結性セメントコンクリートとして吹付け
る方法が挙げられる。
は、例えば、粉体急結剤に通常使用している急結剤添加
機を用いて空気輸送し、内側の壁面に幾つかの孔又は溝
を設けた二重管の内側を通じて、二重管の外側からその
孔又は溝を介して水と必要に応じて圧縮空気を輸送し、
急結剤スラリーを調製する。調製された急結剤スラリー
は空気と共にミスト状になり、セメントコンクリートと
合流混合し、急結性セメントコンクリートとして吹付け
る方法が挙げられる。
【００５５】
【実施例】以下、実験例に基づき詳細に説明する。
【００５６】実験例１ 表１に示す水硬性材料１００質量部と骨材２００質量部
を混合し、ドライセメントモルタルを調製した。このド
ライセメントモルタルに、水硬性材料１００質量部に対
して固形分濃度で表１に示す質量部の高分子エマルジョ
ンと水粉体比４５％の水を混合し、ウエットセメントモ
ルタルを調製した。このウエットセメントモルタルに、
カルシウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１
００質量部からなる粉末状急結剤１００質量部とスラリ
ー水６０質量部からなる急結剤スラリーを水硬性材料１
００質量部に対して固形分換算で１５質量部加え、１０
秒間練混ぜ、急結性セメントモルタルを調製した。得ら
れたウエットセメントモルタルにつきモルタルフロー
を、得られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状を
測定した。結果を表１に示す。
を混合し、ドライセメントモルタルを調製した。このド
ライセメントモルタルに、水硬性材料１００質量部に対
して固形分濃度で表１に示す質量部の高分子エマルジョ
ンと水粉体比４５％の水を混合し、ウエットセメントモ
ルタルを調製した。このウエットセメントモルタルに、
カルシウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１
００質量部からなる粉末状急結剤１００質量部とスラリ
ー水６０質量部からなる急結剤スラリーを水硬性材料１
００質量部に対して固形分換算で１５質量部加え、１０
秒間練混ぜ、急結性セメントモルタルを調製した。得ら
れたウエットセメントモルタルにつきモルタルフロー
を、得られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状を
測定した。結果を表１に示す。
【００５７】（使用材料） 水硬性材料ａ：普通ポルトランドセメント（比重３．１
６、市販品）１００質量部とカルシウムアルミネート類
ア５質量部からなる混合物 水硬性材料ｂ：普通ポルトランドセメント、比重３．１
６、市販品 水硬性材料c：早強ポルトランドセメント（比重３．１
４、市販品）１００質量部、カルシウムアルミネート類
イ２質量部、及びセッコウ２質量部からなる混合物 カルシウムアルミネート類ア：主成分Ｃ4Ａ3ＳＯ3、ブ
レーン比表面積３５００ｃｍ2／ｇ カルシウムアルミネート類イ：主成分Ｃ12Ａ7、非晶
質、ブレーン比表面積５９００ｃｍ2／ｇ セッコウ：無水セッコウ、市販品 骨材：新潟県青海町産石灰砂、粒径１．５mm以下、比重
２．６７ 高分子エマルジョン：スチレンーブタジエン系共重合体
エマルジョン、固形分濃度４５％、市販品
６、市販品）１００質量部とカルシウムアルミネート類
ア５質量部からなる混合物 水硬性材料ｂ：普通ポルトランドセメント、比重３．１
６、市販品 水硬性材料c：早強ポルトランドセメント（比重３．１
４、市販品）１００質量部、カルシウムアルミネート類
イ２質量部、及びセッコウ２質量部からなる混合物 カルシウムアルミネート類ア：主成分Ｃ4Ａ3ＳＯ3、ブ
レーン比表面積３５００ｃｍ2／ｇ カルシウムアルミネート類イ：主成分Ｃ12Ａ7、非晶
質、ブレーン比表面積５９００ｃｍ2／ｇ セッコウ：無水セッコウ、市販品 骨材：新潟県青海町産石灰砂、粒径１．５mm以下、比重
２．６７ 高分子エマルジョン：スチレンーブタジエン系共重合体
エマルジョン、固形分濃度４５％、市販品
【００５８】（測定方法） モルタルフロー：急結剤を含有しないウエットセメント
モルタルにつき、ＪＩＳＡ ５２０１に準じて測定し
た。 凝結性状：２０℃の条件下にて、急結剤スラリーを混合
し、１０秒間練混ぜて調製した急結性セメントモルタル
につき、素早く型枠に充填してからプロクター貫入抵抗
値が５００ｐｓｉに達する迄の時間を始発とし、４００
０ｐｓｉに達する迄の時間を終結とした。
モルタルにつき、ＪＩＳＡ ５２０１に準じて測定し
た。 凝結性状：２０℃の条件下にて、急結剤スラリーを混合
し、１０秒間練混ぜて調製した急結性セメントモルタル
につき、素早く型枠に充填してからプロクター貫入抵抗
値が５００ｐｓｉに達する迄の時間を始発とし、４００
０ｐｓｉに達する迄の時間を終結とした。
【００５９】
【表１】
【００６０】実験例２ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
水硬性材料と骨材の合計１００質量部に対して表２に示
す質量部の繊維、及び水粉体比４５％の水を混合してウ
エットセメントモルタルを調製し、得られたウエットセ
メントモルタルにつきモルタルフローを、得られた急結
性セメントモルタルにつき曲げじん性係数を測定したこ
と以外は実験例１と同様に行った。結果を表２に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
水硬性材料と骨材の合計１００質量部に対して表２に示
す質量部の繊維、及び水粉体比４５％の水を混合してウ
エットセメントモルタルを調製し、得られたウエットセ
メントモルタルにつきモルタルフローを、得られた急結
性セメントモルタルにつき曲げじん性係数を測定したこ
と以外は実験例１と同様に行った。結果を表２に示す。
【００６１】（使用材料） 繊維Ａ：ビニロンファイバー、繊維長６mm、市販品 繊維Ｂ：ポリプロピレンファイバー、繊維長６mm、市販
品
品
【００６２】（測定方法） 曲げじん性係数：急結性セメントモルタルにつき、ＪＳ
ＣＥ−Ｇ ５５２に準じて測定した。測定材齢は２８
日。
ＣＥ−Ｇ ５５２に準じて測定した。測定材齢は２８
日。
【００６３】
【表２】
【００６４】実験例３ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
表３に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、
骨材、及び粘性調整剤の合計１００質量部に対して０．
５質量部の繊維Ａ、並びに、水粉体比４５％の水を混合
してウエットセメントモルタルを調製し、得られたウエ
ットセメントモルタルにつきモルタルフローを測定した
こと以外は実験例１と同様に行った。結果を表３に示
す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
表３に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、
骨材、及び粘性調整剤の合計１００質量部に対して０．
５質量部の繊維Ａ、並びに、水粉体比４５％の水を混合
してウエットセメントモルタルを調製し、得られたウエ
ットセメントモルタルにつきモルタルフローを測定した
こと以外は実験例１と同様に行った。結果を表３に示
す。
【００６５】（使用材料） 粘性調整剤：メチルセルロース、市販品
【００６６】
【表３】
【００６７】実験例４ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
表４に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１０
０質量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、
水硬性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００
質量部に対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比
４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調製
し、得られたウエットセメントモルタルにつきモルタル
フローを測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表４に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
表４に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１０
０質量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、
水硬性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００
質量部に対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比
４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調製
し、得られたウエットセメントモルタルにつきモルタル
フローを測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表４に示す。
【００６８】（使用材料） 微粉：シリカフューム、比表面積７０００ｃｍ2／ｇ以
上、市販品
上、市販品
【００６９】
【表４】
【００７０】実験例５ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部と表５に示す質量
部のセッコウからなる粉末状急結剤１００質量部とスラ
リー水６０質量部からなる急結剤スラリーを調製し、得
られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状と角柱圧
縮強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表５に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部と表５に示す質量
部のセッコウからなる粉末状急結剤１００質量部とスラ
リー水６０質量部からなる急結剤スラリーを調製し、得
られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状と角柱圧
縮強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表５に示す。
【００７１】（測定方法） 角柱圧縮強度：予め全ての材料温度を５℃に冷却した後
に混練、調製して得られた急結性セメントモルタルを素
早く４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの型枠に振動させながら
詰め、所定材齢まで２０℃で養生した。尚、養生は温度
２０℃、湿度６０％の気中養生を行い、圧縮強度の測定
はＪＩＳ Ｒ ５２０１に準じた。
に混練、調製して得られた急結性セメントモルタルを素
早く４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの型枠に振動させながら
詰め、所定材齢まで２０℃で養生した。尚、養生は温度
２０℃、湿度６０％の気中養生を行い、圧縮強度の測定
はＪＩＳ Ｒ ５２０１に準じた。
【００７２】
【表５】
【００７３】実験例６ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００
質量部からなる粉末状急結剤１００質量部とスラリー水
６０質量部からなる急結剤スラリーを水硬性材料１００
質量部に対して固形分換算で表６に示す質量部加え、得
られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状と角柱圧
縮強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表６に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００
質量部からなる粉末状急結剤１００質量部とスラリー水
６０質量部からなる急結剤スラリーを水硬性材料１００
質量部に対して固形分換算で表６に示す質量部加え、得
られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状と角柱圧
縮強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表６に示す。
【００７４】
【表６】
【００７５】実験例７ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００
質量部からなる粉末状急結剤１００質量部、スラリー水
６０質量部、及び、カルシウムアルミネート類イ１００
質量部に対して表７に示す質量部の凝結促進剤からなる
急結剤スラリーを調製し、得られた急結性セメントモル
タルにつき凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外
は実験例１と同様に行った。結果を表７に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００
質量部からなる粉末状急結剤１００質量部、スラリー水
６０質量部、及び、カルシウムアルミネート類イ１００
質量部に対して表７に示す質量部の凝結促進剤からなる
急結剤スラリーを調製し、得られた急結性セメントモル
タルにつき凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外
は実験例１と同様に行った。結果を表７に示す。
【００７６】（使用材料） 凝結促進剤ｉ：無水アルミン酸ナトリウム、市販品 凝結促進剤ｉｉ：炭酸ナトリウム、市販品 凝結促進剤ｉｉｉ：消石灰、市販品
【００７７】
【表７】
【００７８】実験例８ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００
質量部からなる粉末状急結剤１００質量部、スラリー水
６０質量部、及び、カルシウムアルミネート類イ１００
質量部に対して１５質量部の凝結促進剤ｉと表８に示す
質量部の凝結遅延剤からなる急結剤スラリーを調製し、
得られた急結剤スラリーにつきゲル化時間を測定し、得
られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状を測定し
たこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表８に示
す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、カル
シウムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００
質量部からなる粉末状急結剤１００質量部、スラリー水
６０質量部、及び、カルシウムアルミネート類イ１００
質量部に対して１５質量部の凝結促進剤ｉと表８に示す
質量部の凝結遅延剤からなる急結剤スラリーを調製し、
得られた急結剤スラリーにつきゲル化時間を測定し、得
られた急結性セメントモルタルにつき凝結性状を測定し
たこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表８に示
す。
【００７９】（使用材料） 凝結遅延剤Ｉ：クエン酸、市販品 凝結遅延剤ＩＩ：グルコン酸、市販品 凝結遅延剤ＩＩＩクエン酸ナトリウム、市販品
【００８０】（測定方法） ゲル化時間：粉末急結剤、凝結促進剤、凝結遅延剤、及
び水を加え、素早く混合してから容器を傾けても流動し
なくなる迄の時間を測定し、ゲル化時間とした。
び水を加え、素早く混合してから容器を傾けても流動し
なくなる迄の時間を測定し、ゲル化時間とした。
【００８１】
【表８】
【００８２】実験例９ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
表９に示す質量部の繊維Ａからなるドライセメントモル
タルを調製した。このドライセメントモルタルをパン型
ミキサーに投入し、水硬性材料ａ１００質量部に対して
固形分換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比
４５％の水を混合し、５分間練り混ぜ、ウエットセメン
トモルタルを調製した。次に、このウエットセメントモ
ルタルをホッパーに落とし、スクイズポンプを用い、内
径５０ｍｍの配管１０ｍを介して圧送した。このときの
吐出能力は１．９ｍ3／ｈｒであった。一方、カルシウ
ムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００質量
部からなる粉末状急結剤１００質量部、スラリー水６０
質量部、及び、カルシウムアルミネート類イ１００質量
部に対して１５質量部の凝結促進剤ｉと０．５質量部の
凝結遅延剤Ｉからなる急結剤スラリーを水硬性材料ａ１
００質量部に対して固形分換算で１５質量部、ノズル手
前でウエットセメントモルタルと合流混合して急結性セ
メントモルタルを調製し、ノズルから吹付した。得られ
たセメントモルタルにつきモルタル圧送性を測定した。
結果を表９に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
表９に示す質量部の繊維Ａからなるドライセメントモル
タルを調製した。このドライセメントモルタルをパン型
ミキサーに投入し、水硬性材料ａ１００質量部に対して
固形分換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比
４５％の水を混合し、５分間練り混ぜ、ウエットセメン
トモルタルを調製した。次に、このウエットセメントモ
ルタルをホッパーに落とし、スクイズポンプを用い、内
径５０ｍｍの配管１０ｍを介して圧送した。このときの
吐出能力は１．９ｍ3／ｈｒであった。一方、カルシウ
ムアルミネート類イ１００質量部とセッコウ１００質量
部からなる粉末状急結剤１００質量部、スラリー水６０
質量部、及び、カルシウムアルミネート類イ１００質量
部に対して１５質量部の凝結促進剤ｉと０．５質量部の
凝結遅延剤Ｉからなる急結剤スラリーを水硬性材料ａ１
００質量部に対して固形分換算で１５質量部、ノズル手
前でウエットセメントモルタルと合流混合して急結性セ
メントモルタルを調製し、ノズルから吹付した。得られ
たセメントモルタルにつきモルタル圧送性を測定した。
結果を表９に示す。
【００８３】（測定方法） モルタル圧送性：急結剤を含有しないウェットセメント
モルタルを圧送後、連続的にモルタルがホース先端より
吐出する場合を○、不連続な吐出が多く認められる場合
を△、圧送抵抗がかかりホースが脈動する場合を×とし
た。
モルタルを圧送後、連続的にモルタルがホース先端より
吐出する場合を○、不連続な吐出が多く認められる場合
を△、圧送抵抗がかかりホースが脈動する場合を×とし
た。
【００８４】
【表９】
【００８５】実験例１０ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
表１０に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモ
ルタルを調製し、得られたウエットセメントモルタルに
つきモルタル圧送性を、得られた急結性セメントモルタ
ルにつき付着特性を測定したこと以外は、実験例９と同
様に行った。結果を表１０に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
表１０に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモ
ルタルを調製し、得られたウエットセメントモルタルに
つきモルタル圧送性を、得られた急結性セメントモルタ
ルにつき付着特性を測定したこと以外は、実験例９と同
様に行った。結果を表１０に示す。
【００８６】（測定方法） 付着特性：ノズルを固定して高さ４ｍ×幅４ｍ×長さ５
ｍの模擬トンネルの側壁に１５秒間吹付け、吹付面たる
側壁から付着した急結性ウエットモルタルの頂点までの
距離を測定し、付着特性とした。
ｍの模擬トンネルの側壁に１５秒間吹付け、吹付面たる
側壁から付着した急結性ウエットモルタルの頂点までの
距離を測定し、付着特性とした。
【００８７】
【表１０】
【００８８】実験例１１ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、表１１
に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質
量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬
性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量
部に対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメン
トモルタルを調製し、得られたウエットセメントモルタ
ルにつきモルタル圧送性を、得られた急結性セメントモ
ルタルにつき付着特性を測定したこと以外は、実験例９
と同様に行った。結果を表１１に示す。
に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質
量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬
性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量
部に対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメン
トモルタルを調製し、得られたウエットセメントモルタ
ルにつきモルタル圧送性を、得られた急結性セメントモ
ルタルにつき付着特性を測定したこと以外は、実験例９
と同様に行った。結果を表１１に示す。
【００８９】
【表１１】
【００９０】実験例１２ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、急結剤スラリーを水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分換算で表１２に示す質量部使用して急結
性セメントモルタルを調製し、得られた急結性セメント
モルタルにつきダレ、リバウンド率、粉塵発生量、及び
ノズルの閉塞状況を測定したこと以外は、実験例９と同
様に行った。結果を表１２に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、急結剤スラリーを水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分換算で表１２に示す質量部使用して急結
性セメントモルタルを調製し、得られた急結性セメント
モルタルにつきダレ、リバウンド率、粉塵発生量、及び
ノズルの閉塞状況を測定したこと以外は、実験例９と同
様に行った。結果を表１２に示す。
【００９１】（測定方法） ダレ：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの圧送速度
で５分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．５ｍ×幅
２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた後の状態を観察し
た。ダレが生じなかったものを○とし、ダレが少し生じ
たものを△とし、ダレが多く生じたものを×とした。 リバウンド率：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの
圧送速度で２分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．
５ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた。その後、
（リバウンド率）＝（模擬トンネルに付着せずに落下し
た急結性セメントモルタルの質量）／（模擬トンネルに
吹付けた急結性セメントモルタルの質量）×１００
（％）で算出した。 粉塵発生量：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの圧
送速度で４分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．５
ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネル側面に吹付けた。吹付箇
所より３ｍの定位置で１分毎に粉塵量をデジタル粉塵計
で測定した。粉塵発生量は得られた測定値の平均値で示
した。 ノズルの閉塞状況：急結性ウェットセメントモルタルを
ノズルから４分間吹付けた後、ノズル内部を観察し、内
部断面の３０％以上が閉塞した場合を×、内部断面の１
０〜３０％が閉塞した場合を△、内部断面の１０％未満
が閉塞した場合を○とした。
で５分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．５ｍ×幅
２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた後の状態を観察し
た。ダレが生じなかったものを○とし、ダレが少し生じ
たものを△とし、ダレが多く生じたものを×とした。 リバウンド率：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの
圧送速度で２分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．
５ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた。その後、
（リバウンド率）＝（模擬トンネルに付着せずに落下し
た急結性セメントモルタルの質量）／（模擬トンネルに
吹付けた急結性セメントモルタルの質量）×１００
（％）で算出した。 粉塵発生量：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの圧
送速度で４分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．５
ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネル側面に吹付けた。吹付箇
所より３ｍの定位置で１分毎に粉塵量をデジタル粉塵計
で測定した。粉塵発生量は得られた測定値の平均値で示
した。 ノズルの閉塞状況：急結性ウェットセメントモルタルを
ノズルから４分間吹付けた後、ノズル内部を観察し、内
部断面の３０％以上が閉塞した場合を×、内部断面の１
０〜３０％が閉塞した場合を△、内部断面の１０％未満
が閉塞した場合を○とした。
【００９２】
【表１２】
【００９３】実験例１３ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、カルシウムアルミネート類イ１００質量部と
セッコウ１００質量部からなる粉末状急結剤１００質量
部、スラリー水６０質量部、及び、カルシウムアルミネ
ート類イ１００質量部に対して１５質量部の凝結促進剤
ｉと表１３に示す質量部の凝結遅延剤Ｉからなる急結剤
スラリーを調製し、得られた急結性セメントモルタルに
つきノズルの閉塞状況を測定したこと以外は、実験例９
と同様に行った。結果を表１３に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、カルシウムアルミネート類イ１００質量部と
セッコウ１００質量部からなる粉末状急結剤１００質量
部、スラリー水６０質量部、及び、カルシウムアルミネ
ート類イ１００質量部に対して１５質量部の凝結促進剤
ｉと表１３に示す質量部の凝結遅延剤Ｉからなる急結剤
スラリーを調製し、得られた急結性セメントモルタルに
つきノズルの閉塞状況を測定したこと以外は、実験例９
と同様に行った。結果を表１３に示す。
【００９４】
【表１３】
【００９５】実験例１４ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で表１４に示す質量部の高分子エマルジョンと水粉体
比４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調
製し、得られた急結性セメントモルタルにつきサイクル
数、中性化深さ、長さ変化、及び円柱圧縮強度を測定し
たこと以外は、実験例９と同様に行った。結果を表１４
に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で表１４に示す質量部の高分子エマルジョンと水粉体
比４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調
製し、得られた急結性セメントモルタルにつきサイクル
数、中性化深さ、長さ変化、及び円柱圧縮強度を測定し
たこと以外は、実験例９と同様に行った。結果を表１４
に示す。
【００９６】（測定方法） サイクル数：耐凍結融解抵抗性につき、サイクル数で評
価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０ｃｍ
×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた後、縦
４０ｃｍ×横１０ｃｍ×厚さ１０ｃｍの角柱を切断して
取り出し、供試体とした。この供試体を用い、凍結融解
試験をＪＳＣＥ−Ｇ ５０１に準じて測定した。相対動
弾性係数を１５サイクル毎に評価し、相対動弾性係数が
６０％以下を示したサイクル数を測定した。 中性化深さ：中性化に対する抵抗性につき、中性化深さ
で評価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０
ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱を切断して取り出
し、供試体とした。この供試体を用いて促進中性化試験
を行った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下
で、２８日間気中養生後、供試体の上面と下面をエポキ
シ樹脂でシールし、温度３０℃、湿度６０％、二酸化炭
素濃度５％の条件下の促進中性化装置に貯蔵し、所定材
齢における中性化深さを測定した。 長さ変化：乾燥収縮抵抗性につき、長さ変化で評価し
た。得られた急結性セメントモルタルを縦４ｃｍ×横４
ｃｍ×厚さ１６ｃｍの三連型枠に吹付け、脱型したもの
を供試体とした。この供試体を用いて長さ変化試験を行
った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下で気
中養生し、ＪＩＳ Ａ １１２９、ダイヤルゲージ方法
に準じて、所定材齢における長さ変化を測定した。 円柱圧縮強度：得られた急結性セメントモルタルを縦５
０ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱に成型し、供試体
とした。この供試体を用い、圧縮強度試験ををＪＩＳ
Ａ １１０８に準じて測定した。
価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０ｃｍ
×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた後、縦
４０ｃｍ×横１０ｃｍ×厚さ１０ｃｍの角柱を切断して
取り出し、供試体とした。この供試体を用い、凍結融解
試験をＪＳＣＥ−Ｇ ５０１に準じて測定した。相対動
弾性係数を１５サイクル毎に評価し、相対動弾性係数が
６０％以下を示したサイクル数を測定した。 中性化深さ：中性化に対する抵抗性につき、中性化深さ
で評価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０
ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱を切断して取り出
し、供試体とした。この供試体を用いて促進中性化試験
を行った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下
で、２８日間気中養生後、供試体の上面と下面をエポキ
シ樹脂でシールし、温度３０℃、湿度６０％、二酸化炭
素濃度５％の条件下の促進中性化装置に貯蔵し、所定材
齢における中性化深さを測定した。 長さ変化：乾燥収縮抵抗性につき、長さ変化で評価し
た。得られた急結性セメントモルタルを縦４ｃｍ×横４
ｃｍ×厚さ１６ｃｍの三連型枠に吹付け、脱型したもの
を供試体とした。この供試体を用いて長さ変化試験を行
った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下で気
中養生し、ＪＩＳ Ａ １１２９、ダイヤルゲージ方法
に準じて、所定材齢における長さ変化を測定した。 円柱圧縮強度：得られた急結性セメントモルタルを縦５
０ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱に成型し、供試体
とした。この供試体を用い、圧縮強度試験ををＪＩＳ
Ａ １１０８に準じて測定した。
【００９７】
【表１４】
【００９８】実験例１５ 水硬性材料ａ１００質量部、表１５に示す質量部の骨
材、微粉２質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量
部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性
材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部
に対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメント
モルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタルに
つき長さ変化とリバウンド率を測定したこと以外は、実
験例９と同様に行った。結果を表１５に示す。
材、微粉２質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量
部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性
材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部
に対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメント
モルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタルに
つき長さ変化とリバウンド率を測定したこと以外は、実
験例９と同様に行った。結果を表１５に示す。
【００９９】
【表１５】
【０１００】
【発明の効果】本発明の吹付材料を用いることにより、
耐久性に優れた吹付構造物が得られ、又、急結剤スラリ
ーを使用するため粉塵の発生量も小さく、長期強度も向
上できる。又、劣化が進行した表面部を削りとった後、
本発明のセメントモルタルを吹付けてコンクリート構造
物の補修した場合、補修箇所に１０cm以上の厚吹きがで
きる。従って、鉄筋の裏側までセメントコンクリートを
深くはつり取る場合の補修にも使用できる。
耐久性に優れた吹付構造物が得られ、又、急結剤スラリ
ーを使用するため粉塵の発生量も小さく、長期強度も向
上できる。又、劣化が進行した表面部を削りとった後、
本発明のセメントモルタルを吹付けてコンクリート構造
物の補修した場合、補修箇所に１０cm以上の厚吹きがで
きる。従って、鉄筋の裏側までセメントコンクリートを
深くはつり取る場合の補修にも使用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｅ２１Ｄ 11/10 Ｅ２１Ｄ 11/10 Ｄ //(Ｃ０４Ｂ 28/02 (Ｃ０４Ｂ 28/02 24:24 24:24 Ａ 22:08 22:08 Ｚ 22:14 22:14 Ｃ 22:10 22:10 22:06 22:06 Ｚ 16:06 16:06 Ａ 22:06 22:06 Ａ 24:06） 24:06） Ａ 103:30 103:30 111:20 111:20 Ｆターム(参考） 2D055 DB03 4D075 AA01 CA47 DA27 DB12 DC03 DC05 EA06 EA13 EC01 EC13 EC22 EC54 4G012 PB03 PB04 PB05 PB08 PB10 PB11 PB17 PB26 PC03 PC04 PC06 PC14
Claims (10)
- 【請求項１】 水硬性材料１００質量部、骨材１５０〜
３００質量部、高分子エマルジョン、及び水を含有して
なるセメントコンクリートと、水と粉体急結剤を含有し
てなる急結剤スラリーとを含有してなる吹付材料。 - 【請求項２】 さらに、繊維を含有してなる請求項１記
載の吹付材料。 - 【請求項３】 さらに、粘性調整剤を含有してなる請求
項１又は２記載の吹付材料。 - 【請求項４】 さらに、微粉を含有してなる請求項１〜
３のうちの１項記載の吹付材料。 - 【請求項５】 微粉の粒度がブレーン値で３０００ｃｍ
2／ｇ以上である請求項４記載の吹付材料。 - 【請求項６】 粉体急結剤がカルシウムアルミネート類
である請求項１〜５のうちの１項記載の吹付材料。 - 【請求項７】 さらに、粉体急結剤がセッコウを含有し
てなる請求項６記載の吹付材料。 - 【請求項８】 さらに、凝結促進剤を含有してなる請求
項１〜７のうちの１項記載の吹付材料。 - 【請求項９】 さらに、凝結遅延剤を含有してなる請求
項１〜８のうちの１項記載の吹付材料。 - 【請求項１０】 水硬性材料１００質量部、骨材１５０
〜３００質量部、高分子エマルジョン、及び水を含有し
てなるセメントコンクリートを圧送し、圧送途中で急結
剤スラリーを合流混合して急結性セメントコンクリート
を調製し、吹付けることを特徴とする吹付工法。
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| JP2000327928A JP4657437B2 (ja) | 2000-10-27 | 2000-10-27 | 吹付工法 |
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-
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- 2000-10-27 JP JP2000327928A patent/JP4657437B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CN115677295B (zh) * | 2022-11-09 | 2023-10-31 | 中铁第四勘察设计院集团有限公司 | 一种海底隧道用喷射混凝土及其制备方法、应用 |
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| JP4657437B2 (ja) | 2011-03-23 |
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