JP2002249362A - 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 - Google Patents
吹付材料及びそれを用いた吹付工法Info
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- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 粉塵、ミスト、及びリバウンドが少なく、長
期強度が向上し、耐久性に優れた吹付構造物が得られる
吹付材料の提供。 【解決手段】 水硬性材料、骨材、高分子エマルジョ
ン、及び水を含有するセメントコンクリートと、アルカ
リ金属アルミン酸塩を含有する液状急結剤とを含有する
吹付材料。吹付材料には、繊維、粘性調整剤、微粉を含
有してもよい。液状急結剤には、アルカリ金属炭酸塩類
を含有してもよい。
期強度が向上し、耐久性に優れた吹付構造物が得られる
吹付材料の提供。 【解決手段】 水硬性材料、骨材、高分子エマルジョ
ン、及び水を含有するセメントコンクリートと、アルカ
リ金属アルミン酸塩を含有する液状急結剤とを含有する
吹付材料。吹付材料には、繊維、粘性調整剤、微粉を含
有してもよい。液状急結剤には、アルカリ金属炭酸塩類
を含有してもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、道路、鉄道、及び
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面が崩落するのを防止し、又、コンク
リート構造物等を補修するために使用する吹付材料に関
する。尚、本発明では、モルタル及びコンクリートを総
称してセメントコンクリートといい、水を含有しないセ
メントコンクリートをドライセメントコンクリート、水
を含有するセメントコンクリートをウエットセメントコ
ンクリートという。
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面が崩落するのを防止し、又、コンク
リート構造物等を補修するために使用する吹付材料に関
する。尚、本発明では、モルタル及びコンクリートを総
称してセメントコンクリートといい、水を含有しないセ
メントコンクリートをドライセメントコンクリート、水
を含有するセメントコンクリートをウエットセメントコ
ンクリートという。
【０００２】
【従来の技術】従来、道路や鉄道のトンネル掘削等にお
いては、露出した地山面の崩落を防止するために、急結
剤とコンクリートを混合した急結性コンクリートを吹付
材料として用いる吹付工法が実施されている。この工法
としては、通常、工事現場に設置したコンクリート製造
設備で、セメント、骨材、及び水を練混ぜてコンクリー
トを調製し、アジテータ車で吹付現場まで運搬し、吹付
機でコンクリートを空気搬送し、その途中に設けた混合
管の一方より空気搬送された急結剤を合流混合し、急結
性吹付コンクリートとして吹付けるＮＡＴＭ工法が挙げ
られる。
いては、露出した地山面の崩落を防止するために、急結
剤とコンクリートを混合した急結性コンクリートを吹付
材料として用いる吹付工法が実施されている。この工法
としては、通常、工事現場に設置したコンクリート製造
設備で、セメント、骨材、及び水を練混ぜてコンクリー
トを調製し、アジテータ車で吹付現場まで運搬し、吹付
機でコンクリートを空気搬送し、その途中に設けた混合
管の一方より空気搬送された急結剤を合流混合し、急結
性吹付コンクリートとして吹付けるＮＡＴＭ工法が挙げ
られる。
【０００３】又、ＴＢＭ工法による掘削後の後吹きで
は、予め水硬性材料と骨材を混合したドライモルタルを
連続練混ぜ方式のミキサーポンプにより連続的に水と混
合してウエットモルタルを調製、圧送し、液体急結剤と
合流混合し、急結性吹付モルタルとして吹付ける工法が
実施されている。
は、予め水硬性材料と骨材を混合したドライモルタルを
連続練混ぜ方式のミキサーポンプにより連続的に水と混
合してウエットモルタルを調製、圧送し、液体急結剤と
合流混合し、急結性吹付モルタルとして吹付ける工法が
実施されている。
【０００４】法面における吹付では、フリーフレーム工
法にて吹付けたモルタルのダレを防止するために、水ガ
ラスを主成分とした液体急結剤をコンクリートと合流混
合し、急結性吹付コンクリートとして吹付ける工法が実
施されている。
法にて吹付けたモルタルのダレを防止するために、水ガ
ラスを主成分とした液体急結剤をコンクリートと合流混
合し、急結性吹付コンクリートとして吹付ける工法が実
施されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような従来からの
各種吹付工法において、例えば、道路や鉄道のトンネル
掘削における吹付工法では一般的に粉体急結剤を使用す
るため、吹付施工時に発生する粉塵により作業環境が悪
化するおそれがある。そこで、粉塵に対する防護を十分
にしなければならず、作業性が悪くなるという課題があ
った。
各種吹付工法において、例えば、道路や鉄道のトンネル
掘削における吹付工法では一般的に粉体急結剤を使用す
るため、吹付施工時に発生する粉塵により作業環境が悪
化するおそれがある。そこで、粉塵に対する防護を十分
にしなければならず、作業性が悪くなるという課題があ
った。
【０００６】近年、コンクリートの早期劣化が問題とな
っており、急結性吹付コンクリートに対して凍結融解抵
抗性、中性化に対する抵抗性、及び乾燥収縮抵抗性とい
った耐久性の向上が要求されている。そのため、急結性
吹付コンクリートの高品質化を図る必要がある。しかし
ながら、従来の急結性吹付コンクリートを使用すると、
０．１〜３ｍｍ程度の比較的大きな空隙の増加により急
結性吹付コンクリート中の空隙の割合が急結剤を使用し
ない吹付コンクリートよりも多くなるので、耐久性が低
下するおそれがあるという課題があった。
っており、急結性吹付コンクリートに対して凍結融解抵
抗性、中性化に対する抵抗性、及び乾燥収縮抵抗性とい
った耐久性の向上が要求されている。そのため、急結性
吹付コンクリートの高品質化を図る必要がある。しかし
ながら、従来の急結性吹付コンクリートを使用すると、
０．１〜３ｍｍ程度の比較的大きな空隙の増加により急
結性吹付コンクリート中の空隙の割合が急結剤を使用し
ない吹付コンクリートよりも多くなるので、耐久性が低
下するおそれがあるという課題があった。
【０００７】本発明者はこれらの課題を解決するために
種々検討した結果、特定の吹付材料を用いることにより
課題を解決できる知見を得て本発明を完成するに至っ
た。
種々検討した結果、特定の吹付材料を用いることにより
課題を解決できる知見を得て本発明を完成するに至っ
た。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち本発明は、水硬性材
料、骨材、高分子エマルジョン、及び水を含有してなる
セメントコンクリートと、アルカリ金属アルミン酸塩を
含有してなる液状急結剤とを含有してなる吹付材料であ
り、さらに、微粉を含有してなる該吹付材料であり、さ
らに、粘性調整剤を含有してなる該吹付材料であり、さ
らに、繊維を含有してなる該吹付材料であり、微粉の粒
度がブレーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上である該吹付
材料であり、さらに、液状急結剤がアルカリ金属炭酸塩
類を含有してなる該吹付材料である。そして、水硬性材
料、骨材、高分子エマルジョン、及び水を含有してなる
セメントコンクリートを圧送し、圧送途中でアルカリ金
属アルミン酸塩を含有してなる液状急結剤を合流混合し
て急結性セメントコンクリートを調製し、吹付けること
を特徴とする吹付工法である。
料、骨材、高分子エマルジョン、及び水を含有してなる
セメントコンクリートと、アルカリ金属アルミン酸塩を
含有してなる液状急結剤とを含有してなる吹付材料であ
り、さらに、微粉を含有してなる該吹付材料であり、さ
らに、粘性調整剤を含有してなる該吹付材料であり、さ
らに、繊維を含有してなる該吹付材料であり、微粉の粒
度がブレーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上である該吹付
材料であり、さらに、液状急結剤がアルカリ金属炭酸塩
類を含有してなる該吹付材料である。そして、水硬性材
料、骨材、高分子エマルジョン、及び水を含有してなる
セメントコンクリートを圧送し、圧送途中でアルカリ金
属アルミン酸塩を含有してなる液状急結剤を合流混合し
て急結性セメントコンクリートを調製し、吹付けること
を特徴とする吹付工法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】本発明は、水硬性材料、骨材、高分子エマ
ルジョン、及び水を練混ぜてセメントコンクリートを調
製し、このセメントコンクリートに、液状急結剤を合流
混合することにより急結性セメントコンクリートを調製
し、この急結性セメントコンクリートを吹付材料として
吹付けるものである。特に高分子エマルジョンにより、
流動性、付着性、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗
性、及び乾燥収縮抵抗性が向上し、粉塵がなく、ミスト
やリバウンドが少なく、初期や長期の強度発現性に優れ
るという効果を有するものである。
ルジョン、及び水を練混ぜてセメントコンクリートを調
製し、このセメントコンクリートに、液状急結剤を合流
混合することにより急結性セメントコンクリートを調製
し、この急結性セメントコンクリートを吹付材料として
吹付けるものである。特に高分子エマルジョンにより、
流動性、付着性、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗
性、及び乾燥収縮抵抗性が向上し、粉塵がなく、ミスト
やリバウンドが少なく、初期や長期の強度発現性に優れ
るという効果を有するものである。
【００１１】本発明で使用する水硬性材料としては、セ
メント類、セメント類とカルシウムサルホアルミネート
類の混合物、並びに、セメント、カルシウムサルホアル
ミネート類、及びセッコウとの混合物等が挙げられる。
これらの中では、初期強度発現性や反応活性に優れる点
で、セメント類とカルシウムサルホアルミネート類の混
合物が好ましい。
メント類、セメント類とカルシウムサルホアルミネート
類の混合物、並びに、セメント、カルシウムサルホアル
ミネート類、及びセッコウとの混合物等が挙げられる。
これらの中では、初期強度発現性や反応活性に優れる点
で、セメント類とカルシウムサルホアルミネート類の混
合物が好ましい。
【００１２】セメント類としては、普通、早強、中庸
熱、超早強、及び低熱等の各種ポルトランドセメント、
これらポルトランドセメントにフライアッシュや高炉ス
ラグ等を混合した各種混合セメント、並びに、微粒子セ
メント等が挙げられる。
熱、超早強、及び低熱等の各種ポルトランドセメント、
これらポルトランドセメントにフライアッシュや高炉ス
ラグ等を混合した各種混合セメント、並びに、微粒子セ
メント等が挙げられる。
【００１３】本発明で使用するカルシウムサルホアルミ
ネート類としては、遊離石灰と無水石膏を焼結したもの
等が挙げられる。カルシウムサルホアルミネート類の代
わりにカルシウムアルミネート類を用いてもよい。
ネート類としては、遊離石灰と無水石膏を焼結したもの
等が挙げられる。カルシウムサルホアルミネート類の代
わりにカルシウムアルミネート類を用いてもよい。
【００１４】カルシウムサルホアルミネート類の中で
は、乾燥収縮抵抗性に優れる点で、Ｃ 4Ａ3ＳＯ3（尚、
ＣはＣａＯの略、ＡはＡｌ2Ｏ3の略）が好ましい。
は、乾燥収縮抵抗性に優れる点で、Ｃ 4Ａ3ＳＯ3（尚、
ＣはＣａＯの略、ＡはＡｌ2Ｏ3の略）が好ましい。
【００１５】カルシウムサルホアルミネート類の粒度
は、反応性の点で、ブレーン値で２０００ｃｍ2／ｇ以
上が好ましく、３０００ｃｍ2／ｇ以上がより好まし
い。２０００ｃｍ2／ｇ未満だと反応性が小さく、十分
な効果を発揮できないおそれがある。
は、反応性の点で、ブレーン値で２０００ｃｍ2／ｇ以
上が好ましく、３０００ｃｍ2／ｇ以上がより好まし
い。２０００ｃｍ2／ｇ未満だと反応性が小さく、十分
な効果を発揮できないおそれがある。
【００１６】カルシウムサルホアルミネート類の使用量
は、セメント類１００質量部に対して、０．５〜８質量
部が好ましく、２〜７質量部がより好ましい。０．５質
量部未満だと初期凝結を促進しにくく、乾燥収縮抵抗性
の向上を促しにくいおそれがあり、８質量部を越えると
セメントコンクリートの流動性を阻害するおそれがあ
る。
は、セメント類１００質量部に対して、０．５〜８質量
部が好ましく、２〜７質量部がより好ましい。０．５質
量部未満だと初期凝結を促進しにくく、乾燥収縮抵抗性
の向上を促しにくいおそれがあり、８質量部を越えると
セメントコンクリートの流動性を阻害するおそれがあ
る。
【００１７】本発明で使用する骨材としては、川砂、山
砂、海砂、及び石灰砂等が挙げられる。骨材は吹付現場
で水硬性材料や水と練混ぜて使用してもよく、又、乾燥
処理を行った骨材を水硬性材料と混合してプレミックス
タイプのドライセメントコンクリートとし、このドライ
セメントコンクリートを現場に輸送してもよい。
砂、海砂、及び石灰砂等が挙げられる。骨材は吹付現場
で水硬性材料や水と練混ぜて使用してもよく、又、乾燥
処理を行った骨材を水硬性材料と混合してプレミックス
タイプのドライセメントコンクリートとし、このドライ
セメントコンクリートを現場に輸送してもよい。
【００１８】骨材の粒径は、圧送性等の点で、２．５mm
以下が好ましく、１．５mm以下がより好ましい。２．５
mmを越えると圧送性が低下し、吹付けた時のリバウンド
率が大きくなるおそれがある。
以下が好ましく、１．５mm以下がより好ましい。２．５
mmを越えると圧送性が低下し、吹付けた時のリバウンド
率が大きくなるおそれがある。
【００１９】骨材の使用量は、水硬性材料１００質量部
に対して、１５０〜３００質量部が好ましく、１８０〜
２７０質量部がより好ましい。１５０質量部未満だと乾
燥収縮抵抗性が低下するおそれがあり、３００質量部を
越えると吹付けた時のリバウンド率が大きくなるおそれ
がある。
に対して、１５０〜３００質量部が好ましく、１８０〜
２７０質量部がより好ましい。１５０質量部未満だと乾
燥収縮抵抗性が低下するおそれがあり、３００質量部を
越えると吹付けた時のリバウンド率が大きくなるおそれ
がある。
【００２０】本発明で使用する高分子エマルジョンは、
高分子化合物が水中に分散安定化した水系エマルジョン
であり、通常市販されているものが使用できる。高分子
エマルジョンは練り混ぜ時に空気を巻き込んで流動性を
大きくし、急結性セメントコンクリート硬化後の保水性
を高め、急結性セメントコンクリートの粒子表面を被覆
するために、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗性、
及び乾燥収縮抵抗性を向上できる。従って、高分子エマ
ルジョンを添加した急結性セメントコンクリートは耐久
性に優れる。
高分子化合物が水中に分散安定化した水系エマルジョン
であり、通常市販されているものが使用できる。高分子
エマルジョンは練り混ぜ時に空気を巻き込んで流動性を
大きくし、急結性セメントコンクリート硬化後の保水性
を高め、急結性セメントコンクリートの粒子表面を被覆
するために、凍結融解抵抗性、中性化に対する抵抗性、
及び乾燥収縮抵抗性を向上できる。従って、高分子エマ
ルジョンを添加した急結性セメントコンクリートは耐久
性に優れる。
【００２１】高分子エマルジョン中の高分子化合物とし
ては、急結性セメントコンクリート同士の接着性が大き
いために耐久性が大きくなる等の点で、スチレン−ブタ
ジエン系共重合体、ポリクロロプレン、ポリウレタン、
アクリル酸エステル共重合体、酢酸ビニル系共重合体、
及びエチレン−酢酸ビニル系共重合体等が挙げられる。
これらの中では、セメント類との混和性が良くなり、セ
メントコンクリートや急結性セメントコンクリートの各
種物性を向上できる点で、スチレン-ブタジエン系共重
合体の使用が好ましい。
ては、急結性セメントコンクリート同士の接着性が大き
いために耐久性が大きくなる等の点で、スチレン−ブタ
ジエン系共重合体、ポリクロロプレン、ポリウレタン、
アクリル酸エステル共重合体、酢酸ビニル系共重合体、
及びエチレン−酢酸ビニル系共重合体等が挙げられる。
これらの中では、セメント類との混和性が良くなり、セ
メントコンクリートや急結性セメントコンクリートの各
種物性を向上できる点で、スチレン-ブタジエン系共重
合体の使用が好ましい。
【００２２】高分子エマルジョンの濃度は、３０〜６５
％が好ましく、４０〜５５％がより好ましい。３０％未
満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、６５
％を越えるとエマルジョン自体の安定性が悪く、流動性
や耐久性が向上しないおそれがある。
％が好ましく、４０〜５５％がより好ましい。３０％未
満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、６５
％を越えるとエマルジョン自体の安定性が悪く、流動性
や耐久性が向上しないおそれがある。
【００２３】高分子エマルジョンの使用量は、水硬性材
料１００質量部に対して、固形分換算で１〜２０質量部
が好ましく、３〜１５質量部がより好ましい。１質量部
未満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、２
０質量部を越えると長期強度発現性が低下するおそれが
ある。
料１００質量部に対して、固形分換算で１〜２０質量部
が好ましく、３〜１５質量部がより好ましい。１質量部
未満だと流動性や耐久性が向上しないおそれがあり、２
０質量部を越えると長期強度発現性が低下するおそれが
ある。
【００２４】さらに、本発明では、圧送性と吹付時の付
着特性を向上するために、微粉を使用してもよい。
着特性を向上するために、微粉を使用してもよい。
【００２５】微粉の粒度は、圧送性と吹付時の付着特性
の向上の点で、ブレーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が
好ましく、７０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。
の向上の点で、ブレーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が
好ましく、７０００ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。
【００２６】微粉としては、層状アルミノケイ酸塩類を
主成分とするバイデライト、ベントナイト、メタカオリ
ン、カオリナイト、ハロイサイト、モンモリロナイト、
パイロフィライト、バーミキュライト、雲母、緑泥石、
サポナイト、セピオライト、及び酸性白土等の粘土鉱
物、微粉スラグ、微粉フライアッシュ、シリカフュー
ム、及び石灰石粉末等が挙げられる。これらの中では、
圧送性、流動性、及び吹付時の付着特性の点で、シリカ
フューム、石灰石粉末、及び粘土鉱物からなる群から選
ばれる１種又は２種以上が好ましく、シリカフュームが
より好ましい。
主成分とするバイデライト、ベントナイト、メタカオリ
ン、カオリナイト、ハロイサイト、モンモリロナイト、
パイロフィライト、バーミキュライト、雲母、緑泥石、
サポナイト、セピオライト、及び酸性白土等の粘土鉱
物、微粉スラグ、微粉フライアッシュ、シリカフュー
ム、及び石灰石粉末等が挙げられる。これらの中では、
圧送性、流動性、及び吹付時の付着特性の点で、シリカ
フューム、石灰石粉末、及び粘土鉱物からなる群から選
ばれる１種又は２種以上が好ましく、シリカフュームが
より好ましい。
【００２７】微粉の使用量は、水硬性材料１００質量部
に対して、０．５〜５質量部が好ましく、１〜３質量部
がより好ましい。０．５質量部未満だと吹付時の付着特
性が向上しないおそれがあり、５質量部を越えると圧送
性や流動性が低下するおそれがある。
に対して、０．５〜５質量部が好ましく、１〜３質量部
がより好ましい。０．５質量部未満だと吹付時の付着特
性が向上しないおそれがあり、５質量部を越えると圧送
性や流動性が低下するおそれがある。
【００２８】さらに、本発明では、セメントコンクリー
トに粘性を付与し、吹付時の付着特性を向上する粘性調
整剤を使用してもよい。
トに粘性を付与し、吹付時の付着特性を向上する粘性調
整剤を使用してもよい。
【００２９】本発明で使用する粘性調整剤としては、親
水性を有する高分子化合物が挙げられる。親水性高分子
化合物としては、カルボキシメチルセルロース、メチル
セルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルエ
チルセルロース、及びエチルセルロース等のセルロース
類、アミロース、寒天、アルギン酸、アルギン酸ナトリ
ウム、プルラン、及びグアガム等の多糖類、これらを骨
格とする各種誘導体、ポリビニルアルコール、並びに、
ポリエチレンオキサイド等が挙げられる。これらの中で
は、付着特性に優れ、強度発現性を阻害しにくい点で、
セルロース類が好ましく、メチルセルロースがより好ま
しい。
水性を有する高分子化合物が挙げられる。親水性高分子
化合物としては、カルボキシメチルセルロース、メチル
セルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルエ
チルセルロース、及びエチルセルロース等のセルロース
類、アミロース、寒天、アルギン酸、アルギン酸ナトリ
ウム、プルラン、及びグアガム等の多糖類、これらを骨
格とする各種誘導体、ポリビニルアルコール、並びに、
ポリエチレンオキサイド等が挙げられる。これらの中で
は、付着特性に優れ、強度発現性を阻害しにくい点で、
セルロース類が好ましく、メチルセルロースがより好ま
しい。
【００３０】粘性調整剤の使用量は、水硬性材料と必要
に応じて使用する微粉の合計１００質量部に対して、
０．０２〜０．３質量部が好ましく、０．０８〜０．２
質量部がより好ましい。０．０２質量部未満だと粘性を
付与しにくいおそれがあり、０．３質量部を越えると流
動性が低下しすぎて圧送性に支障をきたすおそれがあ
る。
に応じて使用する微粉の合計１００質量部に対して、
０．０２〜０．３質量部が好ましく、０．０８〜０．２
質量部がより好ましい。０．０２質量部未満だと粘性を
付与しにくいおそれがあり、０．３質量部を越えると流
動性が低下しすぎて圧送性に支障をきたすおそれがあ
る。
【００３１】さらに、本発明では、吹付により硬化した
急結性セメントコンクリートの曲げ特性を向上し、剥離
等でモルタルが落下するのを防止するために、繊維を使
用してもよい。繊維は主にセメントコンクリート側に予
め添加するが、急結剤側に予め添加してもよい。
急結性セメントコンクリートの曲げ特性を向上し、剥離
等でモルタルが落下するのを防止するために、繊維を使
用してもよい。繊維は主にセメントコンクリート側に予
め添加するが、急結剤側に予め添加してもよい。
【００３２】繊維としては、鋼繊維、ガラス繊維、及び
高分子繊維等が挙げられる。これらの中では、水硬性材
料との分散性が良く、曲げ特性を向上する点で、高分子
繊維が好ましい。高分子繊維としては、ビニロン繊維、
ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリアクリロ
ニトリル繊維、及びアラミド繊維などが挙げられる。こ
れらの中では、曲げじん性の点で、ビニロン繊維が好ま
しい。
高分子繊維等が挙げられる。これらの中では、水硬性材
料との分散性が良く、曲げ特性を向上する点で、高分子
繊維が好ましい。高分子繊維としては、ビニロン繊維、
ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリアクリロ
ニトリル繊維、及びアラミド繊維などが挙げられる。こ
れらの中では、曲げじん性の点で、ビニロン繊維が好ま
しい。
【００３３】繊維の繊維長は２〜１５mmが好ましく、４
〜１０mmがより好ましい。２mm未満だと曲げ特性が向上
しないおそれがあり、１５mmを越えるとセメントコンク
リートの圧送性に支障をきたすおそれがある。
〜１０mmがより好ましい。２mm未満だと曲げ特性が向上
しないおそれがあり、１５mmを越えるとセメントコンク
リートの圧送性に支障をきたすおそれがある。
【００３４】繊維の使用量は、水硬性材料、骨材、及び
必要に応じて使用する微粉と粘性調整剤の合計１００質
量部に対して０．０５〜１質量部が好ましく、０．１〜
０．８質量部がより好ましい。０．０５質量部未満だと
曲げ特性を向上しないおそれがあり、１質量部を越える
とセメントコンクリートの流動性が低下し、圧送性に支
障をきたすおそれがある。
必要に応じて使用する微粉と粘性調整剤の合計１００質
量部に対して０．０５〜１質量部が好ましく、０．１〜
０．８質量部がより好ましい。０．０５質量部未満だと
曲げ特性を向上しないおそれがあり、１質量部を越える
とセメントコンクリートの流動性が低下し、圧送性に支
障をきたすおそれがある。
【００３５】本発明で使用する液状急結剤としては、ア
ルカリ金属アルミン酸塩（以下アルミン酸塩という）を
含有する水溶液が挙げられる。
ルカリ金属アルミン酸塩（以下アルミン酸塩という）を
含有する水溶液が挙げられる。
【００３６】アルミン酸塩としては、アルミン酸ナトリ
ウム、アルミン酸リチウム、及びアルミン酸カリウム等
が挙げられる。これらの中では、水に対する溶解度が大
きいので、初期凝結、強度発現性、及び吹付時の付着特
性が良好で、ダレが見られず、リバウンドが少ない点
で、アルミン酸カリウムが好ましい。
ウム、アルミン酸リチウム、及びアルミン酸カリウム等
が挙げられる。これらの中では、水に対する溶解度が大
きいので、初期凝結、強度発現性、及び吹付時の付着特
性が良好で、ダレが見られず、リバウンドが少ない点
で、アルミン酸カリウムが好ましい。
【００３７】さらに、本発明では、強度発現性をより向
上するために、液状急結剤としてアルミン酸塩とアルカ
リ金属炭酸塩類（以下炭酸塩類という）を併用してもよ
い。
上するために、液状急結剤としてアルミン酸塩とアルカ
リ金属炭酸塩類（以下炭酸塩類という）を併用してもよ
い。
【００３８】炭酸塩類としては、炭酸ナトリウム、炭酸
リチウム、及び炭酸カリウム等の炭酸塩や、重炭酸ナト
リウム、重炭酸リチウム、及び重炭酸カリウム等の重炭
酸塩が挙げられる。これらの中では、水に対する溶解度
が大きいので、初期凝結、強度発現性、及び吹付時の付
着特性が良好で、ダレが見られず、リバウンドが少ない
点で、炭酸塩が好ましく、炭酸カリウムがより好まし
い。
リチウム、及び炭酸カリウム等の炭酸塩や、重炭酸ナト
リウム、重炭酸リチウム、及び重炭酸カリウム等の重炭
酸塩が挙げられる。これらの中では、水に対する溶解度
が大きいので、初期凝結、強度発現性、及び吹付時の付
着特性が良好で、ダレが見られず、リバウンドが少ない
点で、炭酸塩が好ましく、炭酸カリウムがより好まし
い。
【００３９】炭酸塩類の使用量は、アルミン酸塩１００
質量部に対して５〜５０質量部が好ましく、１０〜３０
質量部がより好ましい。５質量部未満だと強度発現性が
小さいおそれがあり、５０質量部を越えると初期凝結が
遅れるおそれがある。
質量部に対して５〜５０質量部が好ましく、１０〜３０
質量部がより好ましい。５質量部未満だと強度発現性が
小さいおそれがあり、５０質量部を越えると初期凝結が
遅れるおそれがある。
【００４０】液状急結剤中の成分濃度は、３０〜６５％
が好ましく、４０〜５５％がより好ましい。３０％未満
だと初期凝結や強度発現性を阻害するおそれがあり、６
５％を越えると液状急結剤の粘度が大きくなり、液状急
結剤とセメントコンクリート中が充分混和しにくくな
り、長期強度発現性が小さくなり、液状急結剤の取り扱
いが難しくなるおそれがある。
が好ましく、４０〜５５％がより好ましい。３０％未満
だと初期凝結や強度発現性を阻害するおそれがあり、６
５％を越えると液状急結剤の粘度が大きくなり、液状急
結剤とセメントコンクリート中が充分混和しにくくな
り、長期強度発現性が小さくなり、液状急結剤の取り扱
いが難しくなるおそれがある。
【００４１】液状急結剤の使用量は、水硬性材料１００
質量部に対して成分換算で、０．２〜１０質量部が好ま
しく、０．５〜８質量部がより好ましい。０．２質量部
未満だと初期凝結を促しにくく、強度発現性が小さくな
り、吹付時の付着特性が低下し、ダレやリバウンドが多
くなるおそれがあり、１０質量部を越えると初期凝結が
早すぎて配管内に固化物が付着するおそれがあり、長期
強度発現性が小さくなるおそれがある。
質量部に対して成分換算で、０．２〜１０質量部が好ま
しく、０．５〜８質量部がより好ましい。０．２質量部
未満だと初期凝結を促しにくく、強度発現性が小さくな
り、吹付時の付着特性が低下し、ダレやリバウンドが多
くなるおそれがあり、１０質量部を越えると初期凝結が
早すぎて配管内に固化物が付着するおそれがあり、長期
強度発現性が小さくなるおそれがある。
【００４２】さらに、本発明では、減水剤や凝結遅延剤
を併用してもよい。
を併用してもよい。
【００４３】本発明のセメントコンクリートの水粉体比
（Ｗ／Ｐ）は３０〜７０％が好ましく、３５〜６５％が
より好ましい。３０％未満だとセメントコンクリートの
粘性が大きく吹付作業性や圧送性が低下するおそれがあ
り、７０％を越えると強度発現性や初期凝結に悪影響を
与えるおそれがある。なお、ここでいう水には高分子エ
マルジョン中の水を考慮するが、液状急結剤中の水を考
慮しない。粉体とは、水硬性材料、及び必要に応じて使
用する微粉と粘性調整剤の合計をいう。
（Ｗ／Ｐ）は３０〜７０％が好ましく、３５〜６５％が
より好ましい。３０％未満だとセメントコンクリートの
粘性が大きく吹付作業性や圧送性が低下するおそれがあ
り、７０％を越えると強度発現性や初期凝結に悪影響を
与えるおそれがある。なお、ここでいう水には高分子エ
マルジョン中の水を考慮するが、液状急結剤中の水を考
慮しない。粉体とは、水硬性材料、及び必要に応じて使
用する微粉と粘性調整剤の合計をいう。
【００４４】本発明の吹付材料の調製方法としては、例
えば、以下の方法が挙げられる。液状急結剤をプランジ
ャーポンプ等で、内側の壁面に幾つかの孔又は溝を設け
た二重管の外側に圧送する。又、二重管の内側にはセメ
ントコンクリートを圧送する。空気と混合してミスト状
になった液状急結剤を、二重管の外側から二重管の孔又
は溝を介して二重管の内側に圧送することによりセメン
トコンクリートと合流混合し、急結性セメントコンクリ
ートとして吹付ける。
えば、以下の方法が挙げられる。液状急結剤をプランジ
ャーポンプ等で、内側の壁面に幾つかの孔又は溝を設け
た二重管の外側に圧送する。又、二重管の内側にはセメ
ントコンクリートを圧送する。空気と混合してミスト状
になった液状急結剤を、二重管の外側から二重管の孔又
は溝を介して二重管の内側に圧送することによりセメン
トコンクリートと合流混合し、急結性セメントコンクリ
ートとして吹付ける。
【００４５】
【実施例】以下、実験例に基づき詳細に説明する。
【００４６】実験例１ 表１に示す水硬性材料１００質量部と骨材２００質量部
を混合し、ドライセメントモルタルを調製した。このド
ライセメントモルタルに、水硬性材料１００質量部に対
して固形分濃度で表１に示す質量部の高分子エマルジョ
ンと水粉体比４５％の水を混合し、ウエットセメントモ
ルタルを調製した。得られた急結剤を含有しないウエッ
トセメントモルタルにつきモルタルフローを測定した。
結果を表１に示す。なお、実験例２以降において、この
ウエットセメントモルタルに、アルミン酸塩１００質量
部と炭酸塩１５質量部からなり、成分濃度４５％の液状
急結剤を水硬性材料１００質量部に対して成分換算で５
質量部加え、１０秒間練混ぜ、急結性セメントモルタル
を調製するようにした。
を混合し、ドライセメントモルタルを調製した。このド
ライセメントモルタルに、水硬性材料１００質量部に対
して固形分濃度で表１に示す質量部の高分子エマルジョ
ンと水粉体比４５％の水を混合し、ウエットセメントモ
ルタルを調製した。得られた急結剤を含有しないウエッ
トセメントモルタルにつきモルタルフローを測定した。
結果を表１に示す。なお、実験例２以降において、この
ウエットセメントモルタルに、アルミン酸塩１００質量
部と炭酸塩１５質量部からなり、成分濃度４５％の液状
急結剤を水硬性材料１００質量部に対して成分換算で５
質量部加え、１０秒間練混ぜ、急結性セメントモルタル
を調製するようにした。
【００４７】（使用材料） 水硬性材料ａ：普通ポルトランドセメント（比重３．１
６、市販品）１００質量部とカルシウムサルホアルミネ
ート類（主成分Ｃ4Ａ3ＳＯ3、ブレーン比表面積３５０
０ｃｍ2／ｇ）５質量部からなる混合物 水硬性材料ｂ：普通ポルトランドセメント、比重３．１
６、市販品 水硬性材料ｃ：早強ポルトランドセメント（比重３．１
４、市販品）１００質量部、カルシウムアルミネート類
（主成分Ｃ12Ａ7、非晶質、ブレーン比表面積５９００
ｃｍ2／ｇ）２質量部、及びセッコウ２質量部からなる
混合物 骨材：新潟県青海町産石灰砂、粒径１．５mm以下、比重
２．６７ 高分子エマルジョン：スチレンーブタジエン系共重合体
エマルジョン、固形分濃度４５％、市販品 アルミン酸塩：アルミン酸カリウム、市販品 炭酸塩：炭酸カリウム、市販品
６、市販品）１００質量部とカルシウムサルホアルミネ
ート類（主成分Ｃ4Ａ3ＳＯ3、ブレーン比表面積３５０
０ｃｍ2／ｇ）５質量部からなる混合物 水硬性材料ｂ：普通ポルトランドセメント、比重３．１
６、市販品 水硬性材料ｃ：早強ポルトランドセメント（比重３．１
４、市販品）１００質量部、カルシウムアルミネート類
（主成分Ｃ12Ａ7、非晶質、ブレーン比表面積５９００
ｃｍ2／ｇ）２質量部、及びセッコウ２質量部からなる
混合物 骨材：新潟県青海町産石灰砂、粒径１．５mm以下、比重
２．６７ 高分子エマルジョン：スチレンーブタジエン系共重合体
エマルジョン、固形分濃度４５％、市販品 アルミン酸塩：アルミン酸カリウム、市販品 炭酸塩：炭酸カリウム、市販品
【００４８】（測定方法） モルタルフロー：急結剤を含有しないウエットセメント
モルタルにつき、ＪＩＳＡ ５２０１に準じて測定し
た。
モルタルにつき、ＪＩＳＡ ５２０１に準じて測定し
た。
【００４９】
【表１】
【００５０】実験例２ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
水硬性材料と骨材の合計１００質量部に対して表２に示
す質量部の繊維、及び水粉体比４５％の水を混合してウ
エットセメントモルタルを調製し、アルミン酸塩１００
質量部と炭酸塩１５質量部からなり、成分濃度４５％の
液状急結剤を水硬性材料１００質量部に対して成分換算
で５質量部加えて急結性セメントモルタルを調製し、得
られた急結剤を含有しないウエットセメントモルタルに
つきモルタルフローを、得られた急結性セメントモルタ
ルにつき曲げじん性係数を測定したこと以外は実験例１
と同様に行った。結果を表２に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
水硬性材料と骨材の合計１００質量部に対して表２に示
す質量部の繊維、及び水粉体比４５％の水を混合してウ
エットセメントモルタルを調製し、アルミン酸塩１００
質量部と炭酸塩１５質量部からなり、成分濃度４５％の
液状急結剤を水硬性材料１００質量部に対して成分換算
で５質量部加えて急結性セメントモルタルを調製し、得
られた急結剤を含有しないウエットセメントモルタルに
つきモルタルフローを、得られた急結性セメントモルタ
ルにつき曲げじん性係数を測定したこと以外は実験例１
と同様に行った。結果を表２に示す。
【００５１】（使用材料） 繊維Ａ：ビニロンファイバー、繊維長６mm、市販品 繊維Ｂ：ポリプロピレンファイバー、繊維長６mm、市販
品
品
【００５２】（測定方法） 曲げじん性係数：急結性セメントモルタルにつき、ＪＳ
ＣＥ−Ｇ ５５２に準じて測定した。測定材齢は２８日
である。
ＣＥ−Ｇ ５５２に準じて測定した。測定材齢は２８日
である。
【００５３】
【表２】
【００５４】実験例３ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョンと
表３に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、
骨材、及び粘性調整剤の合計１００質量部に対して０．
５質量部の繊維Ａ、並びに、水粉体比４５％の水を混合
してウエットセメントモルタルを調製し、得られた急結
剤を含有しないウエットセメントモルタルにつきモルタ
ルフローを測定したこと以外は実験例１と同様に行っ
た。結果を表３に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョンと
表３に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、
骨材、及び粘性調整剤の合計１００質量部に対して０．
５質量部の繊維Ａ、並びに、水粉体比４５％の水を混合
してウエットセメントモルタルを調製し、得られた急結
剤を含有しないウエットセメントモルタルにつきモルタ
ルフローを測定したこと以外は実験例１と同様に行っ
た。結果を表３に示す。
【００５５】（使用材料） 粘性調整剤：メチルセルロース、市販品
【００５６】
【表３】
【００５７】実験例４ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
表４に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１０
０質量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、
水硬性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００
質量部に対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比
４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調製
し、得られた急結剤を含有しないウエットセメントモル
タルにつきモルタルフローを測定したこと以外は実験例
１と同様に行った。結果を表４に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
表４に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１０
０質量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、
水硬性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００
質量部に対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比
４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調製
し、得られた急結剤を含有しないウエットセメントモル
タルにつきモルタルフローを測定したこと以外は実験例
１と同様に行った。結果を表４に示す。
【００５８】（使用材料） 微粉：シリカフューム、比表面積７０００ｃｍ2／ｇ以
上、市販品
上、市販品
【００５９】
【表４】
【００６０】実験例５ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、成
分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００質量部に
対して成分換算で表５に示す質量部加えて急結性セメン
トモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタル
につき凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外は実
験例１と同様に行った。結果を表５に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、成
分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００質量部に
対して成分換算で表５に示す質量部加えて急結性セメン
トモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタル
につき凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外は実
験例１と同様に行った。結果を表５に示す。
【００６１】（測定方法） 凝結性状：２０℃の条件下にて、液状急結剤を混合し、
１０秒間練混ぜて調製した急結性セメントモルタルにつ
き、素早く型枠に充填してからプロクター貫入抵抗値が
３．５Ｎ／ｍｍ2に達する迄の時間を始発とし、２８．
０Ｎ／ｍｍ2に達する迄の時間を終結とした。 角柱圧縮強度：予め全ての材料温度を５℃に冷却した後
に混練、調製して得られた急結性セメントモルタルを素
早く４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの型枠に振動させながら
詰め、所定材齢まで２０℃で養生した。尚、養生は温度
２０℃、湿度６０％の気中養生を行い、圧縮強度の測定
はＪＩＳ Ｒ ５２０１に準じた。
１０秒間練混ぜて調製した急結性セメントモルタルにつ
き、素早く型枠に充填してからプロクター貫入抵抗値が
３．５Ｎ／ｍｍ2に達する迄の時間を始発とし、２８．
０Ｎ／ｍｍ2に達する迄の時間を終結とした。 角柱圧縮強度：予め全ての材料温度を５℃に冷却した後
に混練、調製して得られた急結性セメントモルタルを素
早く４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの型枠に振動させながら
詰め、所定材齢まで２０℃で養生した。尚、養生は温度
２０℃、湿度６０％の気中養生を行い、圧縮強度の測定
はＪＩＳ Ｒ ５２０１に準じた。
【００６２】
【表５】
【００６３】実験例６ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、表
６に示す成分濃度の液状急結剤を水硬性材料１００質量
部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメントモ
ルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタルにつ
き凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外は実験例
１と同様に行った。結果を表６に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、表
６に示す成分濃度の液状急結剤を水硬性材料１００質量
部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメントモ
ルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタルにつ
き凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外は実験例
１と同様に行った。結果を表６に示す。
【００６４】
【表６】
【００６５】実験例７ ドライセメントモルタルに、水硬性材料ａ１００質量部
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と表７に示す質量部の炭酸塩から
なり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００
質量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメン
トモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタル
につき凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外は実
験例１と同様に行った。結果を表７に示す。
に対して固形分濃度で５質量部の高分子エマルジョン、
２質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質量部
に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材
料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に
対して０．５質量部の繊維Ａ、並びに水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と表７に示す質量部の炭酸塩から
なり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００
質量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメン
トモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタル
につき凝結性状と角柱圧縮強度を測定したこと以外は実
験例１と同様に行った。結果を表７に示す。
【００６６】
【表７】
【００６７】実験例８ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
表８に示す質量部の繊維Ａからなるドライセメントモル
タルを調製した。このドライセメントモルタルをパン型
ミキサーに投入し、水硬性材料ａ１００質量部に対して
固形分換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比
４５％の水を混合し、５分間練り混ぜ、ウエットセメン
トモルタルを調製した。次に、このウエットセメントモ
ルタルをホッパーに落とし、スクイズポンプを用い、内
径５０ｍｍの配管１０ｍを介して圧送した。このときの
吐出能力は１．９ｍ3／ｈｒであった。得られた急結剤
を含有しないウエットセメントモルタルにつきモルタル
圧送性を測定した。結果を表８に示す。なお、実験例９
以降において、アルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５
質量部からなり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性
材料１００質量部に対して成分換算で５質量部、ノズル
手前でウエットセメントモルタルと合流混合して急結性
セメントモルタルを調製し、ノズルから吹付けるように
した。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
表８に示す質量部の繊維Ａからなるドライセメントモル
タルを調製した。このドライセメントモルタルをパン型
ミキサーに投入し、水硬性材料ａ１００質量部に対して
固形分換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比
４５％の水を混合し、５分間練り混ぜ、ウエットセメン
トモルタルを調製した。次に、このウエットセメントモ
ルタルをホッパーに落とし、スクイズポンプを用い、内
径５０ｍｍの配管１０ｍを介して圧送した。このときの
吐出能力は１．９ｍ3／ｈｒであった。得られた急結剤
を含有しないウエットセメントモルタルにつきモルタル
圧送性を測定した。結果を表８に示す。なお、実験例９
以降において、アルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５
質量部からなり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性
材料１００質量部に対して成分換算で５質量部、ノズル
手前でウエットセメントモルタルと合流混合して急結性
セメントモルタルを調製し、ノズルから吹付けるように
した。
【００６８】（測定方法） モルタル圧送性：急結剤を含有しないウェットセメント
モルタルを圧送後、連続的にモルタルがホース先端より
吐出する場合を○、吐出はできるが、不連続な吐出が少
し認められる場合を△、不連続な吐出が多く、かつ、圧
送抵抗がかかりホースが脈動する場合を×とした。
モルタルを圧送後、連続的にモルタルがホース先端より
吐出する場合を○、吐出はできるが、不連続な吐出が少
し認められる場合を△、不連続な吐出が多く、かつ、圧
送抵抗がかかりホースが脈動する場合を×とした。
【００６９】
【表８】
【００７０】実験例９ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
表９に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、
骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対し
て０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタ
ルを調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分
換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比４５％
の水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、ア
ルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、
成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００質量部
に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメントモル
タルを調製し、得られた急結剤を含有しないウエットセ
メントモルタルにつきモルタル圧送性を、得られた急結
性セメントモルタルにつき付着特性を測定したこと以外
は、実験例８と同様に行った。結果を表９に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
表９に示す質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、
骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対し
て０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタ
ルを調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分
換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比４５％
の水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、ア
ルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、
成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００質量部
に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメントモル
タルを調製し、得られた急結剤を含有しないウエットセ
メントモルタルにつきモルタル圧送性を、得られた急結
性セメントモルタルにつき付着特性を測定したこと以外
は、実験例８と同様に行った。結果を表９に示す。
【００７１】（測定方法） 付着特性：ノズルを固定して高さ４ｍ×幅４ｍ×長さ５
ｍの模擬トンネルの側壁に急結性セメントモルタルを１
５秒間吹付け、吹付面たる側壁から付着した急結性セメ
ントモルタルの頂点までの距離を測定し、付着特性とし
た。
ｍの模擬トンネルの側壁に急結性セメントモルタルを１
５秒間吹付け、吹付面たる側壁から付着した急結性セメ
ントモルタルの頂点までの距離を測定し、付着特性とし
た。
【００７２】
【表９】
【００７３】実験例１０ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、表１０
に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質
量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬
性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量
部に対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメン
トモルタルを調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対し
て固形分換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体
比４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調
製し、アルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部か
らなり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１０
０質量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメ
ントモルタルを調製し、得られた急結剤を含有しないウ
エットセメントモルタルにつきモルタル圧送性を、得ら
れた急結性セメントモルタルにつき付着特性を測定した
こと以外は、実験例８と同様に行った。結果を表１０に
示す。
に示す質量部の微粉、水硬性材料と微粉の合計１００質
量部に対して０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬
性材料、骨材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量
部に対して０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメン
トモルタルを調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対し
て固形分換算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体
比４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調
製し、アルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部か
らなり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１０
０質量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメ
ントモルタルを調製し、得られた急結剤を含有しないウ
エットセメントモルタルにつきモルタル圧送性を、得ら
れた急結性セメントモルタルにつき付着特性を測定した
こと以外は、実験例８と同様に行った。結果を表１０に
示す。
【００７４】
【表１０】
【００７５】実験例１１ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、成
分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００質量部に
対して成分換算で表１１に示す質量部加えて急結性セメ
ントモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタ
ルにつきダレ、リバウンド率、付着強度、及びノズルの
閉塞状況を測定したこと以外は、実験例８と同様に行っ
た。結果を表１１に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、成
分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１００質量部に
対して成分換算で表１１に示す質量部加えて急結性セメ
ントモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタ
ルにつきダレ、リバウンド率、付着強度、及びノズルの
閉塞状況を測定したこと以外は、実験例８と同様に行っ
た。結果を表１１に示す。
【００７６】（測定方法） ダレ：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの圧送速度
で２分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．５ｍ×幅
２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた後の状態を観察し
た。ダレが生じなかったものを○とし、ダレが少し生じ
たものを△とし、ダレが多く生じたものを×とした。 リバウンド率：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの
圧送速度で２分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．
５ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた。その後、
（リバウンド率）＝（模擬トンネルに付着せずに落下し
た急結性セメントモルタルの質量）／（模擬トンネルに
吹付けた急結性セメントモルタルの質量）×１００
（％）で算出した。 付着強度：付着特性を付着強度でも示した。縦３０ｃｍ
×横３０ｃｍ×厚さ６ｃｍの表面をチッピングしたコン
クリート板に厚さ４〜６ｃｍになるように急結性セメン
トモルタルを吹付け、直ぐにその表面をキャッピングし
た。その後、温度２０℃、湿度６０％の条件下で２８日
間気中養生し、４ｃｍ×４ｃｍになるように表面から碁
盤目状にコンクリートカッターで切断し、建研式により
付着強度を測定した。 ノズルの閉塞状況：急結性セメントモルタルをノズルか
ら４分間吹付けた後、ノズル内部を観察し、内部断面の
３０％以上が閉塞した場合を×、内部断面の１０〜３０
％が閉塞した場合を△、内部断面の１０％未満が閉塞し
た場合を○とした。
で２分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．５ｍ×幅
２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた後の状態を観察し
た。ダレが生じなかったものを○とし、ダレが少し生じ
たものを△とし、ダレが多く生じたものを×とした。 リバウンド率：急結性セメントモルタルを２ｍ3／ｈの
圧送速度で２分間、鉄板でアーチ状に製作した高さ３．
５ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた。その後、
（リバウンド率）＝（模擬トンネルに付着せずに落下し
た急結性セメントモルタルの質量）／（模擬トンネルに
吹付けた急結性セメントモルタルの質量）×１００
（％）で算出した。 付着強度：付着特性を付着強度でも示した。縦３０ｃｍ
×横３０ｃｍ×厚さ６ｃｍの表面をチッピングしたコン
クリート板に厚さ４〜６ｃｍになるように急結性セメン
トモルタルを吹付け、直ぐにその表面をキャッピングし
た。その後、温度２０℃、湿度６０％の条件下で２８日
間気中養生し、４ｃｍ×４ｃｍになるように表面から碁
盤目状にコンクリートカッターで切断し、建研式により
付着強度を測定した。 ノズルの閉塞状況：急結性セメントモルタルをノズルか
ら４分間吹付けた後、ノズル内部を観察し、内部断面の
３０％以上が閉塞した場合を×、内部断面の１０〜３０
％が閉塞した場合を△、内部断面の１０％未満が閉塞し
た場合を○とした。
【００７７】
【表１１】
【００７８】実験例１２ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、表
１２に示す成分濃度の液状急結剤を水硬性材料１００質
量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメント
モルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタルに
つき急結性モルタル混和性を測定したこと以外は、実験
例８と同様に行った。結果を表１２に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で５質量部の高分子エマルジョンと水粉体比４５％の
水を混合してウエットセメントモルタルを調製し、アル
ミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部からなり、表
１２に示す成分濃度の液状急結剤を水硬性材料１００質
量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメント
モルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタルに
つき急結性モルタル混和性を測定したこと以外は、実験
例８と同様に行った。結果を表１２に示す。
【００７９】（測定方法） 急結性モルタル混和性：急結性セメントモルタルを２ｍ
3／ｈの圧送速度で２分間、鉄板でアーチ状に製作した
高さ３．５ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた。
急結性セメントモルタルの吹付面を指触し、硬化してる
部分と硬化していない部分がある場合を×、硬化してい
るが硬さにばらつきがある場合を△、均一な硬さで硬化
している場合を○とした。
3／ｈの圧送速度で２分間、鉄板でアーチ状に製作した
高さ３．５ｍ×幅２．５ｍの模擬トンネルに吹付けた。
急結性セメントモルタルの吹付面を指触し、硬化してる
部分と硬化していない部分がある場合を×、硬化してい
るが硬さにばらつきがある場合を△、均一な硬さで硬化
している場合を○とした。
【００８０】
【表１２】
【００８１】実験例１３ 水硬性材料ａ１００質量部、骨材２００質量部、微粉２
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で表１３に示す質量部の高分子エマルジョンと水粉体
比４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調
製し、アルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部か
らなり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１０
０質量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメ
ントモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタ
ルにつきサイクル数、中性化深さ、長さ変化、円柱圧縮
強度、及び付着強度を測定したこと以外は、実験例８と
同様に行った。結果を表１３に示す。
質量部、水硬性材料と微粉の合計１００質量部に対して
０．１質量部の粘性調整剤、並びに、水硬性材料、骨
材、粘性調整剤、及び微粉の合計１００質量部に対して
０．５質量部の繊維Ａからなるドライセメントモルタル
を調製し、水硬性材料ａ１００質量部に対して固形分換
算で表１３に示す質量部の高分子エマルジョンと水粉体
比４５％の水を混合してウエットセメントモルタルを調
製し、アルミン酸塩１００質量部と炭酸塩１５質量部か
らなり、成分濃度４５％の液状急結剤を水硬性材料１０
０質量部に対して成分換算で５質量部加えて急結性セメ
ントモルタルを調製し、得られた急結性セメントモルタ
ルにつきサイクル数、中性化深さ、長さ変化、円柱圧縮
強度、及び付着強度を測定したこと以外は、実験例８と
同様に行った。結果を表１３に示す。
【００８２】（測定方法） サイクル数：耐凍結融解抵抗性につき、サイクル数で評
価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０ｃｍ
×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた後、縦
４０ｃｍ×横１０ｃｍ×厚さ１０ｃｍの角柱を切断して
取り出し、供試体とした。この供試体を用い、凍結融解
試験をＪＳＣＥ−Ｇ ５０１に準じて測定した。相対動
弾性係数を１５サイクル毎に評価し、相対動弾性係数が
６０％以下を示したサイクル数を測定した。 中性化深さ：中性化に対する抵抗性につき、中性化深さ
で評価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０
ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱を切断して取り出
し、供試体とした。この供試体を用いて促進中性化試験
を行った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下
で、２８日間気中養生後、供試体の上面と下面をエポキ
シ樹脂でシールし、温度３０℃、湿度６０％、二酸化炭
素濃度５％の条件下の促進中性化装置に貯蔵し、所定材
齢における中性化深さを測定した。 長さ変化：乾燥収縮抵抗性につき、長さ変化で評価し
た。得られた急結性セメントモルタルを縦４ｃｍ×横４
ｃｍ×厚さ１６ｃｍの三連型枠に吹付け、脱型したもの
を供試体とした。この供試体を用いて長さ変化試験を行
った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下で気
中養生し、ＪＩＳ Ａ １１２９、ダイヤルゲージ方法
に準じて、所定材齢における長さ変化を測定した。 円柱圧縮強度：得られた急結性セメントモルタルを縦５
０ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱を切断して取り出
し、供試体とした。この供試体を用い、圧縮強度試験を
をＪＩＳ Ａ １１０８に準じて測定した。
価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０ｃｍ
×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた後、縦
４０ｃｍ×横１０ｃｍ×厚さ１０ｃｍの角柱を切断して
取り出し、供試体とした。この供試体を用い、凍結融解
試験をＪＳＣＥ−Ｇ ５０１に準じて測定した。相対動
弾性係数を１５サイクル毎に評価し、相対動弾性係数が
６０％以下を示したサイクル数を測定した。 中性化深さ：中性化に対する抵抗性につき、中性化深さ
で評価した。得られた急結性セメントモルタルを縦５０
ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱を切断して取り出
し、供試体とした。この供試体を用いて促進中性化試験
を行った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下
で、２８日間気中養生後、供試体の上面と下面をエポキ
シ樹脂でシールし、温度３０℃、湿度６０％、二酸化炭
素濃度５％の条件下の促進中性化装置に貯蔵し、所定材
齢における中性化深さを測定した。 長さ変化：乾燥収縮抵抗性につき、長さ変化で評価し
た。得られた急結性セメントモルタルを縦４ｃｍ×横４
ｃｍ×厚さ１６ｃｍの三連型枠に吹付け、脱型したもの
を供試体とした。この供試体を用いて長さ変化試験を行
った。供試体を、温度２０℃、湿度６０％の条件下で気
中養生し、ＪＩＳ Ａ １１２９、ダイヤルゲージ方法
に準じて、所定材齢における長さ変化を測定した。 円柱圧縮強度：得られた急結性セメントモルタルを縦５
０ｃｍ×横５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの箱型枠に吹付けた
後、直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍの円柱を切断して取り出
し、供試体とした。この供試体を用い、圧縮強度試験を
をＪＩＳ Ａ １１０８に準じて測定した。
【００８３】
【表１３】
【００８４】
【発明の効果】本発明の吹付材料を用いることにより、
耐久性に優れた吹付構造物が得られ、又、液状急結剤を
使用するため粉塵やミストがなく、リバウンドも少な
く、長期強度も向上できる。又、劣化が進行した表面部
を削りとった後、本発明のセメントモルタルを吹付けて
コンクリート構造物の補修した場合、補修箇所に１０cm
以上の厚吹きができる。従って、鉄筋の裏側までセメン
トコンクリートを深くはつり取る場合の補修にも使用で
きる。
耐久性に優れた吹付構造物が得られ、又、液状急結剤を
使用するため粉塵やミストがなく、リバウンドも少な
く、長期強度も向上できる。又、劣化が進行した表面部
を削りとった後、本発明のセメントモルタルを吹付けて
コンクリート構造物の補修した場合、補修箇所に１０cm
以上の厚吹きができる。従って、鉄筋の裏側までセメン
トコンクリートを深くはつり取る場合の補修にも使用で
きる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 24:26 Ｃ０４Ｂ 24:26 Ｇ 22:08 22:08 Ｚ 20:00 20:00 Ｂ 24:38 24:38 Ｄ 16:06 16:06 Ａ 22:10） 22:10） 103:12 103:12 111:70 111:70 111:72 111:72
Claims (7)
- 【請求項１】 水硬性材料、骨材、高分子エマルジョ
ン、及び水を含有してなるセメントコンクリートと、ア
ルカリ金属アルミン酸塩を含有してなる液状急結剤とを
含有してなる吹付材料。 - 【請求項２】 さらに、微粉を含有してなる請求項１記
載の吹付材料。 - 【請求項３】 さらに、粘性調整剤を含有してなる請求
項１又は２記載の吹付材料。 - 【請求項４】 さらに、繊維を含有してなる請求項１〜
３のうちの１項記載の吹付材料。 - 【請求項５】 微粉の粒度がブレーン値で３０００ｃｍ
2／ｇ以上である請求項２記載の吹付材料。 - 【請求項６】 さらに、液状急結剤がアルカリ金属炭酸
塩類を含有してなる請求項１〜５のうちの１項記載の吹
付材料。 - 【請求項７】 水硬性材料、骨材、高分子エマルジョ
ン、及び水を含有してなるセメントコンクリートを圧送
し、圧送途中でアルカリ金属アルミン酸塩を含有してな
る液状急結剤を合流混合して急結性セメントコンクリー
トを調製し、吹付けることを特徴とする吹付工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001046302A JP2002249362A (ja) | 2001-02-22 | 2001-02-22 | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001046302A JP2002249362A (ja) | 2001-02-22 | 2001-02-22 | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002249362A true JP2002249362A (ja) | 2002-09-06 |
Family
ID=18907954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001046302A Pending JP2002249362A (ja) | 2001-02-22 | 2001-02-22 | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002249362A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011121793A (ja) * | 2009-12-09 | 2011-06-23 | Takenaka Komuten Co Ltd | ソイルセメントスラリーの流動化方法 |
| JP2017109901A (ja) * | 2015-12-16 | 2017-06-22 | コンストラクション リサーチ アンド テクノロジー ゲーエムベーハーＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 吹付コンクリート組成物およびその製造方法 |
-
2001
- 2001-02-22 JP JP2001046302A patent/JP2002249362A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011121793A (ja) * | 2009-12-09 | 2011-06-23 | Takenaka Komuten Co Ltd | ソイルセメントスラリーの流動化方法 |
| JP2017109901A (ja) * | 2015-12-16 | 2017-06-22 | コンストラクション リサーチ アンド テクノロジー ゲーエムベーハーＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 吹付コンクリート組成物およびその製造方法 |
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