JP2002134146A - 固体高分子型燃料電池のｃｏ除去方法及び装置 - Google Patents
固体高分子型燃料電池のｃｏ除去方法及び装置Info
- Publication number
- JP2002134146A JP2002134146A JP2000320264A JP2000320264A JP2002134146A JP 2002134146 A JP2002134146 A JP 2002134146A JP 2000320264 A JP2000320264 A JP 2000320264A JP 2000320264 A JP2000320264 A JP 2000320264A JP 2002134146 A JP2002134146 A JP 2002134146A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- cooling pipe
- catalyst layer
- selective oxidation
- fuel cell
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＣＯ除去器内のＣＯ選択酸化触媒を、過冷却
又は過熱のおそれなく最適な温度範囲（約１００〜１５
０℃）に正確に保持することができ、シフト反応器と組
み合わせた全体の装置の設置面積を小さくしてコンパク
ト化ができる固体高分子型燃料電池のＣＯ除去方法及び
装置を提供する。 【解決手段】 ＣＯ選択酸化触媒が充填された触媒層３
６ａ内を通過する冷却管２５ａ内の圧力をＣＯ選択酸化
触媒の冷却に適した温度の飽和蒸気圧力に制御し、冷却
管内にＣＯ選択酸化触媒の冷却に適した温度まで予熱し
た冷却水を加圧して供給し、冷却管内を流れる気液二相
流で触媒層を冷却する。
又は過熱のおそれなく最適な温度範囲（約１００〜１５
０℃）に正確に保持することができ、シフト反応器と組
み合わせた全体の装置の設置面積を小さくしてコンパク
ト化ができる固体高分子型燃料電池のＣＯ除去方法及び
装置を提供する。 【解決手段】 ＣＯ選択酸化触媒が充填された触媒層３
６ａ内を通過する冷却管２５ａ内の圧力をＣＯ選択酸化
触媒の冷却に適した温度の飽和蒸気圧力に制御し、冷却
管内にＣＯ選択酸化触媒の冷却に適した温度まで予熱し
た冷却水を加圧して供給し、冷却管内を流れる気液二相
流で触媒層を冷却する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固体高分子型燃料電池
に用いるＣＯ除去方法及び装置に関する。
に用いるＣＯ除去方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】固体高分子型燃料電池（Ｐｏｌｙｍｅｒ
Ｅｌｅｃｔｒｏｌｙｔｅ ＦｕｅｌＣｅｌｌ：ＰＥＦ
Ｃ）は、図４の原理図に示すように、電解質にプロトン
（Ｈ +）導電性を有する高分子膜１を用い、この膜の両
側に薄い多孔質Ｐｔ触媒電極（アノード２とカソード
３）を付けた構造を有する。それぞれの電極にＨ2およ
びＯ2 を供給し、室温〜１００℃前後で動作させると、
Ｈ2はＨ2極（アノード）でＨ+に酸化され、Ｈ+は膜内を
移動してＯ2極（カソード）に到達する。一方ｅ-は外部
回路を通って電気的な仕事をしたのち、Ｏ2極（カソー
ド）に到達する。Ｏ2極ではＯ2が到達したＨ+およびｅ-
と反応してＨ2Ｏに還元される。
Ｅｌｅｃｔｒｏｌｙｔｅ ＦｕｅｌＣｅｌｌ：ＰＥＦ
Ｃ）は、図４の原理図に示すように、電解質にプロトン
（Ｈ +）導電性を有する高分子膜１を用い、この膜の両
側に薄い多孔質Ｐｔ触媒電極（アノード２とカソード
３）を付けた構造を有する。それぞれの電極にＨ2およ
びＯ2 を供給し、室温〜１００℃前後で動作させると、
Ｈ2はＨ2極（アノード）でＨ+に酸化され、Ｈ+は膜内を
移動してＯ2極（カソード）に到達する。一方ｅ-は外部
回路を通って電気的な仕事をしたのち、Ｏ2極（カソー
ド）に到達する。Ｏ2極ではＯ2が到達したＨ+およびｅ-
と反応してＨ2Ｏに還元される。
【０００３】実際のＰＥＦＣの構造では、図示しないセ
パレータの間に高分子膜／電解質接合体を挟んで１つの
セルが構成される。高分子膜／電解質接合体は、イオン
交換膜１の両面に、Ｐｔ黒又はＰｔ担持カーボンからな
る多孔質電極２，３と、カーボンペーパあるいはカーボ
ン布からなる支持集電体を配置したものである。また、
セパレータは、両面にガスを流す溝を有し、かつ内部に
冷却水を流す溝を有する導電性の板である。
パレータの間に高分子膜／電解質接合体を挟んで１つの
セルが構成される。高分子膜／電解質接合体は、イオン
交換膜１の両面に、Ｐｔ黒又はＰｔ担持カーボンからな
る多孔質電極２，３と、カーボンペーパあるいはカーボ
ン布からなる支持集電体を配置したものである。また、
セパレータは、両面にガスを流す溝を有し、かつ内部に
冷却水を流す溝を有する導電性の板である。
【０００４】上述したセパレータと高分子膜／電解質接
合体を交互に複数積層することによりスタック（積層電
池）が構成される。ガスや冷却水のシールは、ゴムシー
トやテフロン（登録商標）シートを間に挟んで行うこと
が多いが、イオン交換膜の弾性を利用して、膜自身でシ
ールする場合もある。また、スタックの両端には金属の
集電板（図示せず）を配置して外部電流取出し端子と
し、さらに絶縁板を介して締付板を配置し、全体をボル
ト等で締め付けて一体化する。
合体を交互に複数積層することによりスタック（積層電
池）が構成される。ガスや冷却水のシールは、ゴムシー
トやテフロン（登録商標）シートを間に挟んで行うこと
が多いが、イオン交換膜の弾性を利用して、膜自身でシ
ールする場合もある。また、スタックの両端には金属の
集電板（図示せず）を配置して外部電流取出し端子と
し、さらに絶縁板を介して締付板を配置し、全体をボル
ト等で締め付けて一体化する。
【０００５】図５は、米国特許第５，３６０，６７９号
に開示された従来の固体高分子型燃料電池発電設備の全
体構成図である。この図において、１０は改質器（リフ
ォーマ）、２０は固体高分子型燃料電池（以下、単に燃
料電池という）であり、燃料（天然ガス）を燃料ブロア
１１で加圧し脱硫器１２で脱硫後、改質器１０で改質し
て水素を含むガスにし、シフトコンバータ１４ａ，１４
ｂでＣＯをＨ２ に変換し、ＣＯ除去器１５で残留する
ＣＯを燃焼させ、水噴射クーラ１６で冷却・加湿し、余
分な水分を水セパレータ１７ａで除去して燃料電池２０
のアノードＡに供給するようになっている。一方、燃料
電池２０のカソードＣには、ターボチャージャ１９で加
圧された空気が加湿器９で加湿されて供給される。この
加湿器９には、燃料電池２０の冷却板を冷却した冷却水
が循環供給されている。また、燃料電池２０を出たアノ
ード排ガスとカソード排ガスは、水セパレータ１７ｂ，
１７ｃで余分な水分を除去後、改質器１０の燃焼室に供
給され、ここでアノード排ガス中の可燃成分を燃焼させ
て改質反応に必要な熱を供給し、その排ガスを用いて補
助燃焼器１８で燃料を燃焼させて高温ガスにし、この高
温ガスでターボチャージャ１９を駆動するようになって
いる。なお、この図において、７ａ〜７ｄは熱交換器、
８ａ，８ｂは冷却器である。
に開示された従来の固体高分子型燃料電池発電設備の全
体構成図である。この図において、１０は改質器（リフ
ォーマ）、２０は固体高分子型燃料電池（以下、単に燃
料電池という）であり、燃料（天然ガス）を燃料ブロア
１１で加圧し脱硫器１２で脱硫後、改質器１０で改質し
て水素を含むガスにし、シフトコンバータ１４ａ，１４
ｂでＣＯをＨ２ に変換し、ＣＯ除去器１５で残留する
ＣＯを燃焼させ、水噴射クーラ１６で冷却・加湿し、余
分な水分を水セパレータ１７ａで除去して燃料電池２０
のアノードＡに供給するようになっている。一方、燃料
電池２０のカソードＣには、ターボチャージャ１９で加
圧された空気が加湿器９で加湿されて供給される。この
加湿器９には、燃料電池２０の冷却板を冷却した冷却水
が循環供給されている。また、燃料電池２０を出たアノ
ード排ガスとカソード排ガスは、水セパレータ１７ｂ，
１７ｃで余分な水分を除去後、改質器１０の燃焼室に供
給され、ここでアノード排ガス中の可燃成分を燃焼させ
て改質反応に必要な熱を供給し、その排ガスを用いて補
助燃焼器１８で燃料を燃焼させて高温ガスにし、この高
温ガスでターボチャージャ１９を駆動するようになって
いる。なお、この図において、７ａ〜７ｄは熱交換器、
８ａ，８ｂは冷却器である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】固体高分子型燃料電池
（ＰＥＦＣ）は、一酸化炭素（ＣＯ）に被毒されやす
く、そのため、燃料ガス中に含まれるＣＯを１０ｐｐｍ
以下にする必要がある。そのため、従来の固体高分子型
燃料電池発電設備では、図５に例示したように、シフト
コンバータ１４ａ，１４ｂ、ＣＯ除去器１５を設けてＣ
Ｏ含有量を低減している。すなわち、ＣＯはシフトコン
バータで１％以下まで下がり、さらにＣＯ除去器で１０
ｐｐｍ以下に下げられる。
（ＰＥＦＣ）は、一酸化炭素（ＣＯ）に被毒されやす
く、そのため、燃料ガス中に含まれるＣＯを１０ｐｐｍ
以下にする必要がある。そのため、従来の固体高分子型
燃料電池発電設備では、図５に例示したように、シフト
コンバータ１４ａ，１４ｂ、ＣＯ除去器１５を設けてＣ
Ｏ含有量を低減している。すなわち、ＣＯはシフトコン
バータで１％以下まで下がり、さらにＣＯ除去器で１０
ｐｐｍ以下に下げられる。
【０００７】このＣＯ除去器はＣＯ選択酸化触媒を用い
た選択酸化によるため、その反応温度を約１００〜１５
０℃の温度範囲に正確に冷却し保持しなければならな
い。しかし、図５に示した従来の発電設備では、水を冷
却媒体とした冷却器８ａ，８ｂで反応ガスを直接冷却す
るため、その反応温度が１００℃以下に過冷却され、こ
れにより急激に触媒活性が低下し、性能が大幅に低下す
る問題点があった。
た選択酸化によるため、その反応温度を約１００〜１５
０℃の温度範囲に正確に冷却し保持しなければならな
い。しかし、図５に示した従来の発電設備では、水を冷
却媒体とした冷却器８ａ，８ｂで反応ガスを直接冷却す
るため、その反応温度が１００℃以下に過冷却され、こ
れにより急激に触媒活性が低下し、性能が大幅に低下す
る問題点があった。
【０００８】この問題点を解決するために、図６に示す
ように、ＣＯ除去器１５のＣＯ選択酸化触媒４の触媒容
器２１の外面に接する水５を備えた水槽２２を設け、水
槽内の水５が気化した水蒸気６を熱交換器（フィン２
３）で冷却する構成の燃料改質装置が開示されている
（特開２０００−９５５０６号）。
ように、ＣＯ除去器１５のＣＯ選択酸化触媒４の触媒容
器２１の外面に接する水５を備えた水槽２２を設け、水
槽内の水５が気化した水蒸気６を熱交換器（フィン２
３）で冷却する構成の燃料改質装置が開示されている
（特開２０００−９５５０６号）。
【０００９】しかし、このＣＯ除去装置（特にＣＯ選択
酸化反応部）には、以下の問題点がある。 （１）熱媒体である水５が水槽２２内に密閉されている
ため、その温度管理が困難である。そのため例えば放熱
が不足すると水槽２２内が過熱蒸気で満たされ、ＣＯ選
択酸化触媒を１５０℃以上に過熱するおそれがあり、逆
に放熱が過大になると水槽２２内の水が１００℃以下の
低温となり、急激に触媒活性が低下する。 （２）外面は水で満たされていれば核沸騰となりそれな
りの伝熱は得られると考える。ただし、空冷側は流れが
ないのでほとんど熱伝導のみになり伝熱が悪い。 （３）ＣＯ選択酸化反応部１５ａの容器２１の外面が液
相と効果的に接するためには、水槽２２を広く構成する
必要が生じ、設置面積が大きくなる。 また、シフト反応器と組み合わせた場合に、独立したシ
フト反応器と、シフト反応器を出た高温（約２００℃）
の改質ガスを冷却する熱交換器とが必要となり、全体の
設置面積が数倍大きくなる。
酸化反応部）には、以下の問題点がある。 （１）熱媒体である水５が水槽２２内に密閉されている
ため、その温度管理が困難である。そのため例えば放熱
が不足すると水槽２２内が過熱蒸気で満たされ、ＣＯ選
択酸化触媒を１５０℃以上に過熱するおそれがあり、逆
に放熱が過大になると水槽２２内の水が１００℃以下の
低温となり、急激に触媒活性が低下する。 （２）外面は水で満たされていれば核沸騰となりそれな
りの伝熱は得られると考える。ただし、空冷側は流れが
ないのでほとんど熱伝導のみになり伝熱が悪い。 （３）ＣＯ選択酸化反応部１５ａの容器２１の外面が液
相と効果的に接するためには、水槽２２を広く構成する
必要が生じ、設置面積が大きくなる。 また、シフト反応器と組み合わせた場合に、独立したシ
フト反応器と、シフト反応器を出た高温（約２００℃）
の改質ガスを冷却する熱交換器とが必要となり、全体の
設置面積が数倍大きくなる。
【００１０】本発明は上述した問題点を解決するために
創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、Ｃ
Ｏ除去器内のＣＯ選択酸化触媒を、過冷却又は過熱のお
それなく最適な温度範囲（約１００〜１５０℃）に正確
に保持することができ、シフト反応器と組み合わせた全
体の装置の設置面積を小さくしてコンパクト化ができる
固体高分子型燃料電池のＣＯ除去方法及び装置を提供す
ることにある。
創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、Ｃ
Ｏ除去器内のＣＯ選択酸化触媒を、過冷却又は過熱のお
それなく最適な温度範囲（約１００〜１５０℃）に正確
に保持することができ、シフト反応器と組み合わせた全
体の装置の設置面積を小さくしてコンパクト化ができる
固体高分子型燃料電池のＣＯ除去方法及び装置を提供す
ることにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、ＣＯ選
択酸化触媒が充填された触媒層（３６ａ）内を通過する
冷却管（２５ａ）内の圧力をＣＯ選択酸化触媒に適した
温度の飽和蒸気圧力に制御し、前記冷却管内にＣＯ選択
酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却水を加圧して供
給し、前記冷却管内を流れる気液二相流で触媒層を冷却
する、ことを特徴とする固体高分子型燃料電池のＣＯ除
去方法が提供される。
択酸化触媒が充填された触媒層（３６ａ）内を通過する
冷却管（２５ａ）内の圧力をＣＯ選択酸化触媒に適した
温度の飽和蒸気圧力に制御し、前記冷却管内にＣＯ選択
酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却水を加圧して供
給し、前記冷却管内を流れる気液二相流で触媒層を冷却
する、ことを特徴とする固体高分子型燃料電池のＣＯ除
去方法が提供される。
【００１２】また、本発明によれば、改質器で改質した
改質ガス中の一酸化炭素を低減して固体高分子型燃料電
池に供給するＣＯ除去装置であって、ＣＯ選択酸化触媒
が充填された触媒層（３６ａ）と、該触媒層内を通過す
る冷却管（２５ａ）と、該冷却管に冷却水を加圧して供
給する加圧ポンプ（２６）と、該加圧ポンプで供給され
た冷却水をＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱する
予熱器（２７）と、触媒層内の冷却管内の圧力をＣＯ選
択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧力に制御する圧力
調節器（２８）とを備え、冷却管内を流れる気液二相流
で触媒層を冷却する、ことを特徴とする固体高分子型燃
料電池のＣＯ除去装置が提供される。
改質ガス中の一酸化炭素を低減して固体高分子型燃料電
池に供給するＣＯ除去装置であって、ＣＯ選択酸化触媒
が充填された触媒層（３６ａ）と、該触媒層内を通過す
る冷却管（２５ａ）と、該冷却管に冷却水を加圧して供
給する加圧ポンプ（２６）と、該加圧ポンプで供給され
た冷却水をＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱する
予熱器（２７）と、触媒層内の冷却管内の圧力をＣＯ選
択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧力に制御する圧力
調節器（２８）とを備え、冷却管内を流れる気液二相流
で触媒層を冷却する、ことを特徴とする固体高分子型燃
料電池のＣＯ除去装置が提供される。
【００１３】上記本発明の方法及び装置によれば、圧力
調節器（２８）により、ＣＯ選択酸化触媒が充填された
触媒層（３６ａ）内を通過する冷却管（２５ａ）内の圧
力をＣＯ選択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧力に制
御するので、冷却管内を流れる気液二相流（混成流）の
温度をＣＯ選択酸化触媒に適した温度（約１００〜１５
０℃）に正確に維持し、これによりＣＯ選択酸化触媒
を、過冷却又は過熱のおそれなく最適な温度範囲に正確
に保持することができる。この場合、冷却管による伝熱
量が多い場合には気液二相流の水蒸気の比率が多くな
り、逆に伝熱量が少ない場合には水分の比率が多くな
る。また、加圧ポンプ（２６）と予熱器（２７）で冷却
管内にＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却
水を加圧して供給するので、触媒層（３６ａ）に流入し
た段階から冷却水は飽和蒸気温度まで加熱されており、
触媒層の過冷却を本質的に防止できる。更に、飽和蒸気
温度まで加熱された冷却水が供給されるため、触媒層
（３６ａ）内を通過する冷却管（２５ａ）内では液相の
一部が蒸発して直ぐに気液二相流となり、熱伝達率が通
常の伝熱より１桁以上高い沸騰熱伝達で伝熱（冷却）さ
れるため、冷却管（２５ａ）の伝熱面積を大幅に低減
し、装置をコンパクト化することができる。
調節器（２８）により、ＣＯ選択酸化触媒が充填された
触媒層（３６ａ）内を通過する冷却管（２５ａ）内の圧
力をＣＯ選択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧力に制
御するので、冷却管内を流れる気液二相流（混成流）の
温度をＣＯ選択酸化触媒に適した温度（約１００〜１５
０℃）に正確に維持し、これによりＣＯ選択酸化触媒
を、過冷却又は過熱のおそれなく最適な温度範囲に正確
に保持することができる。この場合、冷却管による伝熱
量が多い場合には気液二相流の水蒸気の比率が多くな
り、逆に伝熱量が少ない場合には水分の比率が多くな
る。また、加圧ポンプ（２６）と予熱器（２７）で冷却
管内にＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却
水を加圧して供給するので、触媒層（３６ａ）に流入し
た段階から冷却水は飽和蒸気温度まで加熱されており、
触媒層の過冷却を本質的に防止できる。更に、飽和蒸気
温度まで加熱された冷却水が供給されるため、触媒層
（３６ａ）内を通過する冷却管（２５ａ）内では液相の
一部が蒸発して直ぐに気液二相流となり、熱伝達率が通
常の伝熱より１桁以上高い沸騰熱伝達で伝熱（冷却）さ
れるため、冷却管（２５ａ）の伝熱面積を大幅に低減
し、装置をコンパクト化することができる。
【００１４】本発明の好ましい実施形態によれば、改質
ガスが順に流れるように同一の縦型容器内に順に構成し
たシフトコンバータ（３２）、熱交換器（３４）及びＣ
Ｏ除去器（３６）と、各装置内を通過するように連結し
た冷却管（２５ａ，２５ｂ，２５ｃ）とを備え、前記熱
交換器（３４）は、シフトコンバータの触媒層（３６
ａ）を出た改質ガスをＣＯ除去器の反応に適した温度ま
で冷却するように蓄熱部材及び冷却管（２５ｂ）の伝熱
面積が設定されている。
ガスが順に流れるように同一の縦型容器内に順に構成し
たシフトコンバータ（３２）、熱交換器（３４）及びＣ
Ｏ除去器（３６）と、各装置内を通過するように連結し
た冷却管（２５ａ，２５ｂ，２５ｃ）とを備え、前記熱
交換器（３４）は、シフトコンバータの触媒層（３６
ａ）を出た改質ガスをＣＯ除去器の反応に適した温度ま
で冷却するように蓄熱部材及び冷却管（２５ｂ）の伝熱
面積が設定されている。
【００１５】この構成により、約２００℃で反応するシ
フトコンバータ（３２）を出た改質ガスを、ＣＯ選択酸
化触媒に適した温度まで、中間に位置する熱交換器（３
４）で効果的に冷却し、かつ熱回収することができる。
また、これら３つの装置を同一の縦型容器内に縦に配置
できるので、シフト反応器と組み合わせた全体の装置の
設置面積を小さくしてコンパクト化ができる。
フトコンバータ（３２）を出た改質ガスを、ＣＯ選択酸
化触媒に適した温度まで、中間に位置する熱交換器（３
４）で効果的に冷却し、かつ熱回収することができる。
また、これら３つの装置を同一の縦型容器内に縦に配置
できるので、シフト反応器と組み合わせた全体の装置の
設置面積を小さくしてコンパクト化ができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、本
発明によるＣＯ除去装置を備えた固体高分子型燃料電池
発電設備の構成図である。この図において、本発明のＣ
Ｏ除去装置３０は、改質器１０で改質した改質ガス中の
一酸化炭素を低減して固体高分子型燃料電池２０に供給
するようになっている。また、ＣＯ除去装置３０は、シ
フトコンバータ３２、熱交換器３４及びＣＯ除去器３６
からなり、これらは改質ガスが上方から下方に順に流れ
るように同一の縦型容器内に上から順に構成しされてい
る。
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、本
発明によるＣＯ除去装置を備えた固体高分子型燃料電池
発電設備の構成図である。この図において、本発明のＣ
Ｏ除去装置３０は、改質器１０で改質した改質ガス中の
一酸化炭素を低減して固体高分子型燃料電池２０に供給
するようになっている。また、ＣＯ除去装置３０は、シ
フトコンバータ３２、熱交換器３４及びＣＯ除去器３６
からなり、これらは改質ガスが上方から下方に順に流れ
るように同一の縦型容器内に上から順に構成しされてい
る。
【００１７】シフトコンバータ３２は、内部にシフト反
応触媒が充填された触媒層３２ａを有し、約２００℃の
反応温度で改質ガス中に含まれるＣＯをＨ2 に変換す
る。また、ＣＯ除去器３６は、内部にＣＯ選択酸化触媒
が充填された触媒層３６ａを有し、約１００〜１５０℃
の反応温度で改質ガス中に残留するＣＯを選択的に酸化
（燃焼）させて不活性なＣＯ2 に変換する。この構成に
より、ＣＯ濃度はシフトコンバータ３２で約１％以下ま
で下がり、さらにＣＯ除去器３６で１０ｐｐｍ以下に下
げられる。
応触媒が充填された触媒層３２ａを有し、約２００℃の
反応温度で改質ガス中に含まれるＣＯをＨ2 に変換す
る。また、ＣＯ除去器３６は、内部にＣＯ選択酸化触媒
が充填された触媒層３６ａを有し、約１００〜１５０℃
の反応温度で改質ガス中に残留するＣＯを選択的に酸化
（燃焼）させて不活性なＣＯ2 に変換する。この構成に
より、ＣＯ濃度はシフトコンバータ３２で約１％以下ま
で下がり、さらにＣＯ除去器３６で１０ｐｐｍ以下に下
げられる。
【００１８】本発明のＣＯ除去装置３０は、更に、冷却
管２５ａ、加圧ポンプ２６、予熱器２７及び圧力調節器
２８を備える。冷却管２５ａは、ＣＯ選択酸化触媒が充
填された触媒層３６ａ内を通過する。また、この冷却管
２５ａは、熱交換器３４内を通過する冷却管２５ｂ、及
びシフトコンバータ３２内を通過する冷却管２５ｃと順
に連結しており、各装置内を下方から上方に冷却媒体が
通過ようになっている。
管２５ａ、加圧ポンプ２６、予熱器２７及び圧力調節器
２８を備える。冷却管２５ａは、ＣＯ選択酸化触媒が充
填された触媒層３６ａ内を通過する。また、この冷却管
２５ａは、熱交換器３４内を通過する冷却管２５ｂ、及
びシフトコンバータ３２内を通過する冷却管２５ｃと順
に連結しており、各装置内を下方から上方に冷却媒体が
通過ようになっている。
【００１９】シフトコンバータ３２とＣＯ除去器３６の
間に位置する熱交換器３４には、冷却管２５ｂの周りに
伝熱促進用の蓄熱部材（例えばセラミックボール）が充
填されている。また、この熱交換器３４の蓄熱部材及び
冷却管２５ｂの伝熱面積は、シフトコンバータの触媒層
３６ａを出た改質ガスをＣＯ除去器の反応に適した温度
まで冷却するように設定されている。
間に位置する熱交換器３４には、冷却管２５ｂの周りに
伝熱促進用の蓄熱部材（例えばセラミックボール）が充
填されている。また、この熱交換器３４の蓄熱部材及び
冷却管２５ｂの伝熱面積は、シフトコンバータの触媒層
３６ａを出た改質ガスをＣＯ除去器の反応に適した温度
まで冷却するように設定されている。
【００２０】加圧ポンプ２６は、冷却管２５ａに冷却水
を加圧して供給する。この加圧圧力は、圧力調節器２８
による設定圧力より高い必要があるが、非圧縮性流体
（水）の加圧であるためその動力はガス加圧に比較して
わずかである。また、加圧ポンプ２６による供給流量
は、ＣＯ除去装置３０における蒸発量に一致するように
図示しない流量調節弁により調節する。なお、冷却水は
蒸発後、改質器の反応のために使用するので流量をこの
目的で決めてもよい。
を加圧して供給する。この加圧圧力は、圧力調節器２８
による設定圧力より高い必要があるが、非圧縮性流体
（水）の加圧であるためその動力はガス加圧に比較して
わずかである。また、加圧ポンプ２６による供給流量
は、ＣＯ除去装置３０における蒸発量に一致するように
図示しない流量調節弁により調節する。なお、冷却水は
蒸発後、改質器の反応のために使用するので流量をこの
目的で決めてもよい。
【００２１】予熱器２７は、加圧ポンプ２６で供給され
た冷却水をＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱す
る。この温度は、圧力調節器２８による設定圧力の水の
飽和蒸気温度、或いはこれより若干低い温度であるのが
よい。
た冷却水をＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱す
る。この温度は、圧力調節器２８による設定圧力の水の
飽和蒸気温度、或いはこれより若干低い温度であるのが
よい。
【００２２】圧力調節器２８は、ＣＯ選択酸化触媒が充
填された触媒層３６ａ内の冷却管２５ａ内の圧力をＣＯ
選択酸化触媒に適した温度（約１００〜１５０℃）の飽
和蒸気圧力に制御する。
填された触媒層３６ａ内の冷却管２５ａ内の圧力をＣＯ
選択酸化触媒に適した温度（約１００〜１５０℃）の飽
和蒸気圧力に制御する。
【００２３】上述した装置を用い、本発明の方法によれ
ば、ＣＯ選択酸化触媒が充填された触媒層３６ａ内を通
過する冷却管２５ａ内の圧力をＣＯ選択酸化触媒に適し
た温度の飽和蒸気圧力に制御し、この冷却管２５ａ内に
ＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却水を加
圧して供給し、冷却管２５ａ内を流れる気液二相流で触
媒層３６ａを冷却する。
ば、ＣＯ選択酸化触媒が充填された触媒層３６ａ内を通
過する冷却管２５ａ内の圧力をＣＯ選択酸化触媒に適し
た温度の飽和蒸気圧力に制御し、この冷却管２５ａ内に
ＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却水を加
圧して供給し、冷却管２５ａ内を流れる気液二相流で触
媒層３６ａを冷却する。
【００２４】図２は、ＣＯ除去装置の温度分布比較図で
あり、図３はこの図に対応する図１の部分拡大図であ
る。図２において、（Ａ）は従来の顕熱冷却、（Ｂ）は
本発明による潜熱冷却である。この各図において、横軸
は触媒層３６ａにおける冷媒（冷却水または蒸気）の入
口から出口までの位置、縦軸は上の線が触媒層３６
ａの温度、下の線が冷却管２５ａ内の温度である。な
お、図中実線は設計条件、破線はバランス変動時を示し
ている。また、図３において、触媒層３６ａにおける冷
媒の入口は触媒層３６ａの下端部に相当し、冷媒の出
口は触媒層３６ａの上端部に相当する。は触媒層３
６ａの中間部である。なお、図１、３において、冷却管
２５ａをジグザグ状に示しているが、これは模式的に示
しているにすぎず、周知の冷却管配置、例えば、複数管
の集合、螺旋管、その他でもよい。また、図２の横軸
は、触媒層３６ａの下端部から触媒層３６ａの上端部ま
で、各水平断面では触媒層３６ａの温度は均一であると
想定している。部分負荷運転は冷却水のバイパス弁等を
設置することにより制御は可能である。従って、本発明
の特徴は急激な負荷変動にも対応することができるとい
うことである。発電システムなので需要電力に合わせた
負荷変動に追従することが必要である。図２から明らか
なように、本発明による潜熱冷却では、入口から出口
まで、触媒層３６ａの温度をＣＯ選択酸化触媒に適し
た温度（約１００〜１５０℃）に、バランス変動時でも
維持できる。これに対して、従来の顕熱冷却では、設計
条件状態では、この温度範囲に維持できるものの、バラ
ンス変動時には大きく変化し、出口の付近では１００
℃以下まで低下し、触媒活性が大幅に低下する問題が発
生する。
あり、図３はこの図に対応する図１の部分拡大図であ
る。図２において、（Ａ）は従来の顕熱冷却、（Ｂ）は
本発明による潜熱冷却である。この各図において、横軸
は触媒層３６ａにおける冷媒（冷却水または蒸気）の入
口から出口までの位置、縦軸は上の線が触媒層３６
ａの温度、下の線が冷却管２５ａ内の温度である。な
お、図中実線は設計条件、破線はバランス変動時を示し
ている。また、図３において、触媒層３６ａにおける冷
媒の入口は触媒層３６ａの下端部に相当し、冷媒の出
口は触媒層３６ａの上端部に相当する。は触媒層３
６ａの中間部である。なお、図１、３において、冷却管
２５ａをジグザグ状に示しているが、これは模式的に示
しているにすぎず、周知の冷却管配置、例えば、複数管
の集合、螺旋管、その他でもよい。また、図２の横軸
は、触媒層３６ａの下端部から触媒層３６ａの上端部ま
で、各水平断面では触媒層３６ａの温度は均一であると
想定している。部分負荷運転は冷却水のバイパス弁等を
設置することにより制御は可能である。従って、本発明
の特徴は急激な負荷変動にも対応することができるとい
うことである。発電システムなので需要電力に合わせた
負荷変動に追従することが必要である。図２から明らか
なように、本発明による潜熱冷却では、入口から出口
まで、触媒層３６ａの温度をＣＯ選択酸化触媒に適し
た温度（約１００〜１５０℃）に、バランス変動時でも
維持できる。これに対して、従来の顕熱冷却では、設計
条件状態では、この温度範囲に維持できるものの、バラ
ンス変動時には大きく変化し、出口の付近では１００
℃以下まで低下し、触媒活性が大幅に低下する問題が発
生する。
【００２５】上述したように本発明の方法及び装置によ
れば、圧力調節器２８により、ＣＯ選択酸化触媒が充填
された触媒層３６ａ内を通過する冷却管２５ａ内の圧力
をＣＯ選択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧力に制御
するので、冷却管内を流れる気液二相流（混成流）の温
度をＣＯ選択酸化触媒に適した温度（約１００〜１５０
℃）に正確に維持し、これによりＣＯ選択酸化触媒を、
過冷却又は過熱のおそれなく最適な温度範囲に正確に保
持することができる。この場合、冷却管による伝熱量が
多い場合には気液二相流の水蒸気の比率が多くなり、逆
に伝熱量が少ない場合には水分の比率が多くなる。
れば、圧力調節器２８により、ＣＯ選択酸化触媒が充填
された触媒層３６ａ内を通過する冷却管２５ａ内の圧力
をＣＯ選択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧力に制御
するので、冷却管内を流れる気液二相流（混成流）の温
度をＣＯ選択酸化触媒に適した温度（約１００〜１５０
℃）に正確に維持し、これによりＣＯ選択酸化触媒を、
過冷却又は過熱のおそれなく最適な温度範囲に正確に保
持することができる。この場合、冷却管による伝熱量が
多い場合には気液二相流の水蒸気の比率が多くなり、逆
に伝熱量が少ない場合には水分の比率が多くなる。
【００２６】また、加圧ポンプ２６と予熱器２７で冷却
管内にＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却
水を加圧して供給するので、触媒層３６ａに流入した段
階から冷却水は飽和蒸気温度まで加熱されており、触媒
層の過冷却を本質的に防止できる。更に、飽和蒸気温度
まで加熱された冷却水が供給されるため、触媒層３６ａ
内を通過する冷却管２５ａ内では液相の一部が蒸発して
直ぐに気液二相流となり、熱伝達率が通常の伝熱より１
桁以上高い沸騰熱伝達で伝熱（冷却）されるため、冷却
管２５ａの伝熱面積を大幅に低減し、装置をコンパクト
化することができる。
管内にＣＯ選択酸化触媒に適した温度まで予熱した冷却
水を加圧して供給するので、触媒層３６ａに流入した段
階から冷却水は飽和蒸気温度まで加熱されており、触媒
層の過冷却を本質的に防止できる。更に、飽和蒸気温度
まで加熱された冷却水が供給されるため、触媒層３６ａ
内を通過する冷却管２５ａ内では液相の一部が蒸発して
直ぐに気液二相流となり、熱伝達率が通常の伝熱より１
桁以上高い沸騰熱伝達で伝熱（冷却）されるため、冷却
管２５ａの伝熱面積を大幅に低減し、装置をコンパクト
化することができる。
【００２７】また、約２００℃で反応するシフトコンバ
ータ３２を出た改質ガスを、ＣＯ選択酸化触媒に適した
温度まで、中間に位置する熱交換器３４で効果的に冷却
し、かつ熱回収することができる。更に、３つの装置
（シフトコンバータ、熱交換器、ＣＯ除去器）を同一の
縦型容器内に縦に配置できるので、シフト反応器と組み
合わせた全体の装置の設置面積を小さくしてコンパクト
化ができる。
ータ３２を出た改質ガスを、ＣＯ選択酸化触媒に適した
温度まで、中間に位置する熱交換器３４で効果的に冷却
し、かつ熱回収することができる。更に、３つの装置
（シフトコンバータ、熱交換器、ＣＯ除去器）を同一の
縦型容器内に縦に配置できるので、シフト反応器と組み
合わせた全体の装置の設置面積を小さくしてコンパクト
化ができる。
【００２８】なお、本発明は上述した実施形態に限定さ
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
【００２９】
【発明の効果】上述したように、本発明の固体高分子型
燃料電池のＣＯ除去方法及び装置は、ＣＯ除去器内のＣ
Ｏ選択酸化触媒を、過冷却又は過熱のおそれなく最適な
温度範囲（約１００〜１５０℃）に正確に保持すること
ができ、シフト反応器と組み合わせた全体の装置の設置
面積を小さくしてコンパクト化ができる等の優れた効果
を有する。
燃料電池のＣＯ除去方法及び装置は、ＣＯ除去器内のＣ
Ｏ選択酸化触媒を、過冷却又は過熱のおそれなく最適な
温度範囲（約１００〜１５０℃）に正確に保持すること
ができ、シフト反応器と組み合わせた全体の装置の設置
面積を小さくしてコンパクト化ができる等の優れた効果
を有する。
【図１】本発明によるＣＯ除去装置を備えた固体高分子
型燃料電池発電設備の構成図である。
型燃料電池発電設備の構成図である。
【図２】ＣＯ除去装置の温度分布比較図である。
【図３】図２に対応する図１の部分拡大図である。
【図４】従来の固体高分子型燃料電池発電設備の全体構
成図である。
成図である。
【図５】固体高分子型燃料電池の原理図である。
【図６】従来のＣＯ除去装置の構成図である。
１ イオン交換膜（高分子膜）、２ 電極（アノー
ド）、３ 電極（カソード）、４ ＣＯ選択酸化触媒、
５ 水、６ 水蒸気、７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ 熱交換
器（ガスガス熱交換器）、８ａ，８ｂ 冷却器、９ 加
湿器、１０ 改質器（リフォーマ）、１１ 燃料ブロ
ア、１２ 脱硫器、１３ 水噴射器、１４ａ，１４ｂ
シフトコンバータ、１５ ＣＯ除去器、１６ 水噴射ク
ーラ、１７ａ，１７ｂ，１７ｃ 水セパレータ、１８
補助燃焼器、１９ ターボチャージャ、２０ 固体高分
子型燃料電池（燃料電池）、２１ 触媒容器、２２ 水
槽、２３ 熱交換器（フィン）、２４ 冷却器、２５
ａ，２５ｂ，２５ｃ 冷却管、２６ 加圧ポンプ、２７
予熱器、２８ 圧力調節器、３０ ＣＯ除去装置、３
２ シフトコンバータ、３２ａ 触媒層、３４ 熱交換
器、３６ ＣＯ除去器、３６ａ 触媒層、３７ 改質ガ
ス
ド）、３ 電極（カソード）、４ ＣＯ選択酸化触媒、
５ 水、６ 水蒸気、７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ 熱交換
器（ガスガス熱交換器）、８ａ，８ｂ 冷却器、９ 加
湿器、１０ 改質器（リフォーマ）、１１ 燃料ブロ
ア、１２ 脱硫器、１３ 水噴射器、１４ａ，１４ｂ
シフトコンバータ、１５ ＣＯ除去器、１６ 水噴射ク
ーラ、１７ａ，１７ｂ，１７ｃ 水セパレータ、１８
補助燃焼器、１９ ターボチャージャ、２０ 固体高分
子型燃料電池（燃料電池）、２１ 触媒容器、２２ 水
槽、２３ 熱交換器（フィン）、２４ 冷却器、２５
ａ，２５ｂ，２５ｃ 冷却管、２６ 加圧ポンプ、２７
予熱器、２８ 圧力調節器、３０ ＣＯ除去装置、３
２ シフトコンバータ、３２ａ 触媒層、３４ 熱交換
器、３６ ＣＯ除去器、３６ａ 触媒層、３７ 改質ガ
ス
Claims (3)
- 【請求項１】 ＣＯ選択酸化触媒が充填された触媒層
（３６ａ）内を通過する冷却管（２５ａ）内の圧力をＣ
Ｏ選択酸化触媒の冷却に適した温度の飽和蒸気圧力に制
御し、前記冷却管内にＣＯ選択酸化触媒の冷却に適した
温度まで予熱した冷却水を加圧して供給し、前記冷却管
内を流れる気液二相流で触媒層を冷却する、ことを特徴
とする固体高分子型燃料電池のＣＯ除去方法。 - 【請求項２】 改質器で改質した改質ガス中の一酸化炭
素を低減して固体高分子型燃料電池に供給するＣＯ除去
装置であって、 ＣＯ選択酸化触媒が充填された触媒層（３６ａ）と、該
触媒層内を通過する冷却管（２５ａ）と、該冷却管に冷
却水を加圧して供給する加圧ポンプ（２６）と、該加圧
ポンプで供給された冷却水をＣＯ選択酸化触媒に適した
温度まで予熱する予熱器（２７）と、触媒層内の冷却管
内の圧力をＣＯ選択酸化触媒に適した温度の飽和蒸気圧
力に制御する圧力調節器（２８）とを備え、冷却管内を
流れる気液二相流で触媒層を冷却する、ことを特徴とす
る固体高分子型燃料電池のＣＯ除去装置。 - 【請求項３】 改質ガスが順に流れるように同一の縦型
容器内に順に構成したシフトコンバータ（３２）、熱交
換器（３４）及びＣＯ除去器（３６）と、各装置内を通
過するように連結した冷却管（２５ａ，２５ｂ，２５
ｃ）とを備え、前記熱交換器（３４）は、シフトコンバ
ータの触媒層（３２ａ）を出た改質ガスをＣＯ除去器の
反応に適した温度まで冷却するように蓄熱部材及び冷却
管（２５ｂ）の伝熱面積が設定されている、ことを特徴
とする請求項２に記載の固体高分子型燃料電池のＣＯ除
去装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000320264A JP5024717B2 (ja) | 2000-10-20 | 2000-10-20 | 固体高分子型燃料電池のｃｏ除去方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000320264A JP5024717B2 (ja) | 2000-10-20 | 2000-10-20 | 固体高分子型燃料電池のｃｏ除去方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002134146A true JP2002134146A (ja) | 2002-05-10 |
| JP5024717B2 JP5024717B2 (ja) | 2012-09-12 |
Family
ID=18798567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000320264A Expired - Fee Related JP5024717B2 (ja) | 2000-10-20 | 2000-10-20 | 固体高分子型燃料電池のｃｏ除去方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5024717B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040005065A (ko) * | 2002-07-08 | 2004-01-16 | 현대자동차주식회사 | 연료 전지용 등온 일산화탄소 제거 장치 |
| JP2005239486A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Idemitsu Kosan Co Ltd | Ｃｏ変成器 |
| KR100814887B1 (ko) | 2007-04-13 | 2008-03-20 | 삼성에스디아이 주식회사 | 연료 전지용 일산화탄소 처리장치 |
| JP2008201649A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Osaka Gas Co Ltd | 排ガスを利用した植物育成用ｃｏ２供給装置 |
| JP2008222501A (ja) * | 2007-03-13 | 2008-09-25 | Ihi Corp | Ｃｏ選択酸化方法及びｃｏ選択酸化反応器 |
| CN106997966A (zh) * | 2017-05-19 | 2017-08-01 | 谢小群 | 一种电芯极片叠合装置及其叠合方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09268001A (ja) * | 1996-04-01 | 1997-10-14 | Osaka Gas Co Ltd | 燃料電池用一酸化炭素変成器 |
| JPH11130405A (ja) * | 1997-10-28 | 1999-05-18 | Ngk Insulators Ltd | 改質反応装置、触媒装置、それらに用いる発熱・触媒体、及び改質反応装置の運転方法 |
| JPH11278806A (ja) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Toshiba Corp | 燃料電池プラント |
| JP2000016802A (ja) * | 1998-07-03 | 2000-01-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 一酸化炭素除去器 |
| JP2000063103A (ja) * | 1998-08-12 | 2000-02-29 | Honda Motor Co Ltd | 燃料改質装置 |
| JP2000185902A (ja) * | 1998-12-24 | 2000-07-04 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池用燃料処理装置 |
-
2000
- 2000-10-20 JP JP2000320264A patent/JP5024717B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09268001A (ja) * | 1996-04-01 | 1997-10-14 | Osaka Gas Co Ltd | 燃料電池用一酸化炭素変成器 |
| JPH11130405A (ja) * | 1997-10-28 | 1999-05-18 | Ngk Insulators Ltd | 改質反応装置、触媒装置、それらに用いる発熱・触媒体、及び改質反応装置の運転方法 |
| JPH11278806A (ja) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Toshiba Corp | 燃料電池プラント |
| JP2000016802A (ja) * | 1998-07-03 | 2000-01-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 一酸化炭素除去器 |
| JP2000063103A (ja) * | 1998-08-12 | 2000-02-29 | Honda Motor Co Ltd | 燃料改質装置 |
| JP2000185902A (ja) * | 1998-12-24 | 2000-07-04 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池用燃料処理装置 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040005065A (ko) * | 2002-07-08 | 2004-01-16 | 현대자동차주식회사 | 연료 전지용 등온 일산화탄소 제거 장치 |
| JP2005239486A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Idemitsu Kosan Co Ltd | Ｃｏ変成器 |
| JP2008201649A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Osaka Gas Co Ltd | 排ガスを利用した植物育成用ｃｏ２供給装置 |
| JP2008222501A (ja) * | 2007-03-13 | 2008-09-25 | Ihi Corp | Ｃｏ選択酸化方法及びｃｏ選択酸化反応器 |
| KR100814887B1 (ko) | 2007-04-13 | 2008-03-20 | 삼성에스디아이 주식회사 | 연료 전지용 일산화탄소 처리장치 |
| US8182750B2 (en) | 2007-04-13 | 2012-05-22 | Samsung Sdi Co., Ltd. | Carbon monoxide treatment apparatus for fuel cell |
| CN106997966A (zh) * | 2017-05-19 | 2017-08-01 | 谢小群 | 一种电芯极片叠合装置及其叠合方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5024717B2 (ja) | 2012-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10644338B2 (en) | Dynamically responsive high efficiency CCHP system | |
| US6120923A (en) | Steam producing hydrocarbon fueled power plant employing a PEM fuel cell | |
| JP4994731B2 (ja) | 燃料電池発電システム | |
| JPS5823169A (ja) | 燃料電池発電装置およびその運転方法 | |
| JP5763481B2 (ja) | 燃料電池システム | |
| US6277509B1 (en) | Hydride bed water recovery system for a fuel cell power plant | |
| JP4199266B2 (ja) | ブタン燃料電池システム | |
| JP2006236599A (ja) | 燃料電池発電装置の水回収方法 | |
| JP2006073518A (ja) | 燃料電池用スタック | |
| JP5024717B2 (ja) | 固体高分子型燃料電池のｃｏ除去方法及び装置 | |
| JP4015225B2 (ja) | 一酸化炭素除去装置 | |
| JP6237114B2 (ja) | 燃料電池装置 | |
| JP3906083B2 (ja) | 固体高分子形燃料電池発電装置 | |
| JP2001143731A (ja) | 燃料電池システム | |
| JP3960001B2 (ja) | 一酸化炭素除去器及び燃料電池システム | |
| EP1816695B1 (en) | Combined heat and power plant | |
| KR101295237B1 (ko) | 연료전지 시스템 | |
| WO2023182490A1 (ja) | 燃料電池システム | |
| JP5643731B2 (ja) | 燃料電池システム | |
| JP2000016802A (ja) | 一酸化炭素除去器 | |
| KR20030073673A (ko) | 연료전지의 난방/온수 시스템 | |
| JP2000173632A (ja) | 燃料電池発電システム | |
| JP6187209B2 (ja) | 燃料電池装置 | |
| JP6194854B2 (ja) | 燃料電池装置 | |
| JPH09283165A (ja) | 燃料電池発電装置の運転方法及び運転装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070905 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110214 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110221 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110401 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120119 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120412 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20120419 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120528 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150629 Year of fee payment: 3 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120610 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |