JP2002105437A - 複合シートガスケット - Google Patents
複合シートガスケットInfo
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/02—Sealings between relatively-stationary surfaces
- F16J15/06—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces
- F16J15/10—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing
- F16J15/104—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing characterised by structure
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sealing Material Composition (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 フレッティングに対して優れたシール耐久性
を示す複合シートガスケットを提供する。 【解決手段】 ケーシングとこのケーシングの開口部に
設けられる蓋体との間に介装される複合シートガスケッ
ト１０であって、それ自身の柔軟性によりケーシングに
密着する表層１２と、それ自身の柔軟性により蓋体に密
着する裏層１３のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方
の層の表面の摩擦係数の１．１５倍以上にした。
を示す複合シートガスケットを提供する。 【解決手段】 ケーシングとこのケーシングの開口部に
設けられる蓋体との間に介装される複合シートガスケッ
ト１０であって、それ自身の柔軟性によりケーシングに
密着する表層１２と、それ自身の柔軟性により蓋体に密
着する裏層１３のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方
の層の表面の摩擦係数の１．１５倍以上にした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばトランスミッシ
ョンケースとその端面開口部を閉塞する蓋体との間に介
装される複合シートガスケットに係り、特に、フレッテ
ィングによる複合シートガスケットの損傷を防止して良
好なシール性を維持する技術に関する。
ョンケースとその端面開口部を閉塞する蓋体との間に介
装される複合シートガスケットに係り、特に、フレッテ
ィングによる複合シートガスケットの損傷を防止して良
好なシール性を維持する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車のトランスミッションケ
ースなどに用いられるガスケットには、内部の油温度が
１４０〜１５０℃程度であるため耐熱性は要求されな
い。このため、そのようなガスケットとしては、内燃機
関用ガスケットのようなビードを有する金属製のもので
はなく、非金属複合材シートからなる安価なシートガス
ケットが使用されている。シートガスケットは、ケーシ
ングおよび蓋体の周縁に形成されたフランジどうしの間
に介装され、それ自体の柔軟性によりフランジに密着し
てトランスミッションオイルの漏出を防止する。
ースなどに用いられるガスケットには、内部の油温度が
１４０〜１５０℃程度であるため耐熱性は要求されな
い。このため、そのようなガスケットとしては、内燃機
関用ガスケットのようなビードを有する金属製のもので
はなく、非金属複合材シートからなる安価なシートガス
ケットが使用されている。シートガスケットは、ケーシ
ングおよび蓋体の周縁に形成されたフランジどうしの間
に介装され、それ自体の柔軟性によりフランジに密着し
てトランスミッションオイルの漏出を防止する。
【０００３】図５および図６は、従来のシートガスケッ
トがトランスミッションケースに装着された状態を示す
図であり、図中符号１はトランスミッションケースのフ
ランジ、２は蓋体のフランジである。これらフランジ
１，２の間にはシートガスケット３が介装され、ボルト
４によって締め付けられている。
トがトランスミッションケースに装着された状態を示す
図であり、図中符号１はトランスミッションケースのフ
ランジ、２は蓋体のフランジである。これらフランジ
１，２の間にはシートガスケット３が介装され、ボルト
４によって締め付けられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、トランスミ
ッションケースに作用する外部応力、熱膨張あるいは振
動などに起因してフランジ１，２どうしにはフレッティ
ングが生じる。このフレッティングにより、図において
双方向矢印で示すようにシートガスケットの表裏面で滑
りが発生し、その際に生じる摩擦抵抗（図中２つの矢印
で示す）によって、図６（Ａ）に示すように、シートガ
スケットが初期の位置からずれることがある。そして、
その結果、シートガスケットに変形ないしクラックが発
生してシール性が著しく低下するという問題があった。
ッションケースに作用する外部応力、熱膨張あるいは振
動などに起因してフランジ１，２どうしにはフレッティ
ングが生じる。このフレッティングにより、図において
双方向矢印で示すようにシートガスケットの表裏面で滑
りが発生し、その際に生じる摩擦抵抗（図中２つの矢印
で示す）によって、図６（Ａ）に示すように、シートガ
スケットが初期の位置からずれることがある。そして、
その結果、シートガスケットに変形ないしクラックが発
生してシール性が著しく低下するという問題があった。
【０００５】そこで、上記のような不具合を解消するた
めに以下の対策が考えられる。 フランジの剛性を高めるとともに締結ボルトの本数を
増加して締付け軸力を増加して締結面圧を増大させ、フ
レッティング量を低減する。 シートガスケットの機械強度を増大させてフレッティ
ングに対する耐力を向上させる。 フランジどうしの突合せ面部にノックピン等による嵌
合構造を設け、フランジ面におけるフレッティングを低
減する。 シートガスケットの表面に、例えばグラファイト、二
硫化モリブデン等の固体潤滑剤をコーティングし、フレ
ッティングにより発生する摩擦力を低下させてシートガ
スケットに作用する応力を軽減する。
めに以下の対策が考えられる。 フランジの剛性を高めるとともに締結ボルトの本数を
増加して締付け軸力を増加して締結面圧を増大させ、フ
レッティング量を低減する。 シートガスケットの機械強度を増大させてフレッティ
ングに対する耐力を向上させる。 フランジどうしの突合せ面部にノックピン等による嵌
合構造を設け、フランジ面におけるフレッティングを低
減する。 シートガスケットの表面に、例えばグラファイト、二
硫化モリブデン等の固体潤滑剤をコーティングし、フレ
ッティングにより発生する摩擦力を低下させてシートガ
スケットに作用する応力を軽減する。
【０００６】しかしながら、上記した対策にはそれぞれ
下記のような問題がある。 締結ボルトの追加およびフランジ剛性の向上 フランジの締結構造が複雑化して製造コストが割高にな
るとともに、部品点数の増加および大型化により重量が
増加する。 シートガスケットの強度向上 シートガスケットが高くなって圧縮率が低下し、シール
性の悪化を招くとともに重量が増加する。 嵌合機構 フランジの構造が複雑化するとともに部品点数が増加し
て製造コストが割高になる。 固体潤滑剤のコーティング シートガスケットとフランジとの間での滑りが大きくな
り過ぎ、フレッティング量の増大を招くとともに、強度
が低いシートガスケットでは変形を促進してしまう。
下記のような問題がある。 締結ボルトの追加およびフランジ剛性の向上 フランジの締結構造が複雑化して製造コストが割高にな
るとともに、部品点数の増加および大型化により重量が
増加する。 シートガスケットの強度向上 シートガスケットが高くなって圧縮率が低下し、シール
性の悪化を招くとともに重量が増加する。 嵌合機構 フランジの構造が複雑化するとともに部品点数が増加し
て製造コストが割高になる。 固体潤滑剤のコーティング シートガスケットとフランジとの間での滑りが大きくな
り過ぎ、フレッティング量の増大を招くとともに、強度
が低いシートガスケットでは変形を促進してしまう。
【０００７】また、メタルガスケットの技術分野では、
実開平２−５９３６２号公報や実開平３−１２４０７５
号公報に開示されているように、メタルガスケットの表
裏面の摩擦抵抗に差を設けることにより、メタルガスケ
ットがシリンダヘッドまたはシリンダブロックのいずれ
かに対して滑るように構成する技術が提案されている。
しかしながら、いずれの提案に係る技術も摩擦抵抗の差
を定量的に解析し教示するものではなく、そのような技
術をシートガスケットに応用して上記した課題を解決し
得るか否かは不明であった。したがって、本発明はフレ
ッティングに対して優れたシール耐久性を示す複合シー
トガスケットを提供することを目的としている。。
実開平２−５９３６２号公報や実開平３−１２４０７５
号公報に開示されているように、メタルガスケットの表
裏面の摩擦抵抗に差を設けることにより、メタルガスケ
ットがシリンダヘッドまたはシリンダブロックのいずれ
かに対して滑るように構成する技術が提案されている。
しかしながら、いずれの提案に係る技術も摩擦抵抗の差
を定量的に解析し教示するものではなく、そのような技
術をシートガスケットに応用して上記した課題を解決し
得るか否かは不明であった。したがって、本発明はフレ
ッティングに対して優れたシール耐久性を示す複合シー
トガスケットを提供することを目的としている。。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、シートガス
ケットにおける表面と裏面との摩擦係数の差を定量的に
解析した結果、摩擦係数に所定以上の差を設けることに
よって、フレッティングに対する耐久性を著しく向上さ
せることができる複合シートガスケットを見い出した。
本発明の複合シートガスケットは、そのような知見に基
づいてなされたもので、ケーシングとこのケーシングの
開口部に設けられる蓋体との間に介装される複合シート
ガスケットであって、それ自身の柔軟性により上記ケー
シングに密着する第１の層と、それ自身の柔軟性により
蓋体に密着する第２の層とを備え、第１の層と第２の層
のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方の層の表面の摩
擦係数の１．１５倍以上にしたことを特徴としている。
ケットにおける表面と裏面との摩擦係数の差を定量的に
解析した結果、摩擦係数に所定以上の差を設けることに
よって、フレッティングに対する耐久性を著しく向上さ
せることができる複合シートガスケットを見い出した。
本発明の複合シートガスケットは、そのような知見に基
づいてなされたもので、ケーシングとこのケーシングの
開口部に設けられる蓋体との間に介装される複合シート
ガスケットであって、それ自身の柔軟性により上記ケー
シングに密着する第１の層と、それ自身の柔軟性により
蓋体に密着する第２の層とを備え、第１の層と第２の層
のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方の層の表面の摩
擦係数の１．１５倍以上にしたことを特徴としている。
【０００９】上記のような複合シートガスケットによれ
ば、ケーシングと蓋体との間にフレッティングによる相
対移動が生じても、摩擦係数の小さい表面と相手部材と
の間に滑りが生じ、複合シートガスケットと他方の相手
部材との初期からの位置関係に変化が生じない。したが
って、複合シートガスケットの移動が抑制され、その変
形や破損が抑制されるのでシール性を維持することがで
きる。以下、本発明の好適な実施の形態について説明す
る。
ば、ケーシングと蓋体との間にフレッティングによる相
対移動が生じても、摩擦係数の小さい表面と相手部材と
の間に滑りが生じ、複合シートガスケットと他方の相手
部材との初期からの位置関係に変化が生じない。したが
って、複合シートガスケットの移動が抑制され、その変
形や破損が抑制されるのでシール性を維持することがで
きる。以下、本発明の好適な実施の形態について説明す
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】複合シートガスケットは、基材層
の表裏面に第１および第２の層をそれぞれ固着して構成
することができ、あるいは第１の層と第２の層のみで構
成することもできる。第１、第２の層および基材層とし
ては、バインダーに強化繊維と耐熱フィラーを混合して
混合物としたものを用いることができる。そして、その
ような混合物を例えばカレンダーロールを用いて加熱お
よび加圧しながら積層し、複合シートとする。これを所
定形状に打ち抜くことで複合シートガスケットを製造す
ることができる。上記混合物をカレンダーロールによっ
て積層するには、ホッパーに充填した第１の層の混合物
を、カレンダーロールを回転させながらその上側のロー
ル表面に連続的に挿入して、これを上下のロールで薄く
伸ばしながら加熱圧縮して上側のローラの外周を一周す
るように巻き付ける。次いで、その外周面に基材層の混
合物と第１の層の混合物を同様にして順次巻き付けて積
層し、これをロールの軸方向に切断してロールから剥離
することにより、第１の層、基材層および第２の層から
なる複合シートを得る。なお、第１の層→第２の層の順
で積層することにより、第１、第２の層のみからなる複
合シートガスケットを製造することができる。また、第
１、第２の層および基材層のシートを別々に製造し、そ
れらシートを加熱圧着して複合シートを製造することも
できる。あるいは、第１、第２の層および基材層のいず
れかを予めシート状にしておき、そのシートをカレンダ
ーロールに通しながら上記と同様にして混合物を積層す
れば、複合シートを連続的に製造することができる。
の表裏面に第１および第２の層をそれぞれ固着して構成
することができ、あるいは第１の層と第２の層のみで構
成することもできる。第１、第２の層および基材層とし
ては、バインダーに強化繊維と耐熱フィラーを混合して
混合物としたものを用いることができる。そして、その
ような混合物を例えばカレンダーロールを用いて加熱お
よび加圧しながら積層し、複合シートとする。これを所
定形状に打ち抜くことで複合シートガスケットを製造す
ることができる。上記混合物をカレンダーロールによっ
て積層するには、ホッパーに充填した第１の層の混合物
を、カレンダーロールを回転させながらその上側のロー
ル表面に連続的に挿入して、これを上下のロールで薄く
伸ばしながら加熱圧縮して上側のローラの外周を一周す
るように巻き付ける。次いで、その外周面に基材層の混
合物と第１の層の混合物を同様にして順次巻き付けて積
層し、これをロールの軸方向に切断してロールから剥離
することにより、第１の層、基材層および第２の層から
なる複合シートを得る。なお、第１の層→第２の層の順
で積層することにより、第１、第２の層のみからなる複
合シートガスケットを製造することができる。また、第
１、第２の層および基材層のシートを別々に製造し、そ
れらシートを加熱圧着して複合シートを製造することも
できる。あるいは、第１、第２の層および基材層のいず
れかを予めシート状にしておき、そのシートをカレンダ
ーロールに通しながら上記と同様にして混合物を積層す
れば、複合シートを連続的に製造することができる。
【００１１】基材層としては、強化繊維を第１、第２の
層よりも多く配合して機械的強度を向上させた組成シー
トを用いたり、トリアセチルセルロース、ポリカーボネ
ート、ポリイミド等の合成樹脂製フィルムを使用するこ
ともできる。また、バインダーとしては、ＮＢＲゴム、
ＮＲゴム、ＳＢＲゴム、ＣＲラテックス等の合成ゴムを
１種または２種以上を混合したものを用いることができ
る。強化繊維としてはアラミド繊維が好適であり、耐熱
フィラーとしては、マイカ、クレー、グラファイト、シ
リカ、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、二硫化モリブデン等の粉末を用いることができる。
また、摩擦係数の低減剤としてＰＴＦＥ（ポリテトラフ
ロロエチレン）の粉末を用いることもできる。
層よりも多く配合して機械的強度を向上させた組成シー
トを用いたり、トリアセチルセルロース、ポリカーボネ
ート、ポリイミド等の合成樹脂製フィルムを使用するこ
ともできる。また、バインダーとしては、ＮＢＲゴム、
ＮＲゴム、ＳＢＲゴム、ＣＲラテックス等の合成ゴムを
１種または２種以上を混合したものを用いることができ
る。強化繊維としてはアラミド繊維が好適であり、耐熱
フィラーとしては、マイカ、クレー、グラファイト、シ
リカ、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、二硫化モリブデン等の粉末を用いることができる。
また、摩擦係数の低減剤としてＰＴＦＥ（ポリテトラフ
ロロエチレン）の粉末を用いることもできる。
【００１２】第１および第２の層の表面の摩擦係数は、
合成ゴムと強化繊維であるアラミド繊維の割合を適宜選
定することで調整することができる。そして、第１の層
と第２の層のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方の層
の表面の摩擦係数の１．１５倍以上にするには、摩擦係
数の大きな層の合成ゴムの含有量を他方の層の合成ゴム
の含有量よりも多く設定し、かつ、摩擦係数の大きな層
のアラミド繊維の含有量を０〜１０重量％とするととも
に他方の層のアラミド繊維の含有量を１０重量％以上に
すれば良い。
合成ゴムと強化繊維であるアラミド繊維の割合を適宜選
定することで調整することができる。そして、第１の層
と第２の層のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方の層
の表面の摩擦係数の１．１５倍以上にするには、摩擦係
数の大きな層の合成ゴムの含有量を他方の層の合成ゴム
の含有量よりも多く設定し、かつ、摩擦係数の大きな層
のアラミド繊維の含有量を０〜１０重量％とするととも
に他方の層のアラミド繊維の含有量を１０重量％以上に
すれば良い。
【００１３】ここで、小さい方の摩擦係数は０．３〜
０．５の範囲であることが望ましい。この摩擦係数が
０．３未満であるとフレッティングに対する抵抗が少な
く、また０．５を超えると相手部材との滑り性が悪くな
る。また、相手部材との滑りを抑制するために、大きい
方の摩擦係数は０．４以上であることが望まし。
０．５の範囲であることが望ましい。この摩擦係数が
０．３未満であるとフレッティングに対する抵抗が少な
く、また０．５を超えると相手部材との滑り性が悪くな
る。また、相手部材との滑りを抑制するために、大きい
方の摩擦係数は０．４以上であることが望まし。
【００１４】次に、図１は本発明の実施の形態の複合シ
ートガスケット１０を示す図であって、複合シートガス
ケット１０をトランスミッションケースのフランジ２０
と蓋体のフランジ２１で締め付けた状態を示している。
複合シートガスケット１０は、基材層１１の表裏面に表
層（第１の層）１２と裏層（第２の層）１３を固着して
構成されている。そして、表層１２の表面１２ａの摩擦
係数に対する裏層１３の裏面１３ａの摩擦係数の比（裏
面／表面）は、１．１５以上に設定されている。
ートガスケット１０を示す図であって、複合シートガス
ケット１０をトランスミッションケースのフランジ２０
と蓋体のフランジ２１で締め付けた状態を示している。
複合シートガスケット１０は、基材層１１の表裏面に表
層（第１の層）１２と裏層（第２の層）１３を固着して
構成されている。そして、表層１２の表面１２ａの摩擦
係数に対する裏層１３の裏面１３ａの摩擦係数の比（裏
面／表面）は、１．１５以上に設定されている。
【００１５】上記構成の複合シートガスケット１０にお
いては、フランジ２１を貫通してフランジ２０に螺合さ
れた締結ボルト（図示略）を締め付けることにより、複
合シートガスケット１０が板厚方向に圧縮され、その表
面１２ａおよび裏面１３ａがフランジ２１，２０の端面
に密着してシールする。そして、フランジ２０，２１の
間に図中双方向矢印で示すフレッティングが生じても、
図１中矢印で示すように、摩擦係数の小さい表面１２ａ
と蓋体のフランジ２１の間に滑りが生じ、フランジ２１
のみが移動して複合シートガスケット１０はトランスミ
ッションケースのフランジ２０に固定された状態とな
る。したがって、複合シートガスケット１０の移動が抑
制され、その変形や破損が抑制されるのでシール性を維
持することができる。
いては、フランジ２１を貫通してフランジ２０に螺合さ
れた締結ボルト（図示略）を締め付けることにより、複
合シートガスケット１０が板厚方向に圧縮され、その表
面１２ａおよび裏面１３ａがフランジ２１，２０の端面
に密着してシールする。そして、フランジ２０，２１の
間に図中双方向矢印で示すフレッティングが生じても、
図１中矢印で示すように、摩擦係数の小さい表面１２ａ
と蓋体のフランジ２１の間に滑りが生じ、フランジ２１
のみが移動して複合シートガスケット１０はトランスミ
ッションケースのフランジ２０に固定された状態とな
る。したがって、複合シートガスケット１０の移動が抑
制され、その変形や破損が抑制されるのでシール性を維
持することができる。
【００１６】なお、この実施形態では、複合シートガス
ケット１０の摩擦係数の小さい表面１２ａを蓋体のフラ
ンジ２１に接触させているが、逆に、表面１２ａをフラ
ンジ２０に接触させることもできる。ただし、この場合
には、複合シートガスケット１０が蓋体のフランジ２１
とともに移動するから、複合シートガスケット１０とフ
ランジ２１との間でのフレッティングの発生が懸念され
るので、あまり好ましくない。
ケット１０の摩擦係数の小さい表面１２ａを蓋体のフラ
ンジ２１に接触させているが、逆に、表面１２ａをフラ
ンジ２０に接触させることもできる。ただし、この場合
には、複合シートガスケット１０が蓋体のフランジ２１
とともに移動するから、複合シートガスケット１０とフ
ランジ２１との間でのフレッティングの発生が懸念され
るので、あまり好ましくない。
【００１７】
【実施例】以下、具体的な実施例を参照して本発明をさ
らに詳細に説明する。Ａ．複合シートの作製 板厚が０．４ｍｍの基材層の表裏面に、表１に示す組成
の表層および裏層を形成し、厚さ０．５ｍｍの実施例１
の複合シートを作製した。この場合、カレンダーロール
の回転方向に強化繊維が配向するため、強化繊維は複合
シートの長手方向に沿うように配向している。表層およ
び裏層を表２〜表６に示す組成とした以外は実施例１と
同様にして実施例２〜６の複合シートを作製した。さら
に、表層および裏層を表７〜表１１に示す組成とした以
外は実施例１と同様にして比較例１〜５の複合シートを
作製した。
らに詳細に説明する。Ａ．複合シートの作製 板厚が０．４ｍｍの基材層の表裏面に、表１に示す組成
の表層および裏層を形成し、厚さ０．５ｍｍの実施例１
の複合シートを作製した。この場合、カレンダーロール
の回転方向に強化繊維が配向するため、強化繊維は複合
シートの長手方向に沿うように配向している。表層およ
び裏層を表２〜表６に示す組成とした以外は実施例１と
同様にして実施例２〜６の複合シートを作製した。さら
に、表層および裏層を表７〜表１１に示す組成とした以
外は実施例１と同様にして比較例１〜５の複合シートを
作製した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】
【表６】
【００２４】
【表７】
【００２５】
【表８】
【００２６】
【表９】
【００２７】
【表１０】
【００２８】
【表１１】
【００２９】Ｂ．摩擦係数の測定 図３に示すように、複合シートの幅方向（強化繊維と直
交する方向）の両端部およびその中央部から一辺が５０
ｍｍの正方形状に切り出して測定試料とした。これら試
料に１３０℃で３０分間の加硫を施して表層及び裏層に
ゴム弾性を付与した後、図４（Ａ）に示すように、試料
Ｓを摩擦係数測定装置の予めアセトンで脱脂されたター
ンテーブルＴにクランプした。図４（Ｂ）に示すよう
に、位置が固定された測定子Ｐを試料Ｓの点ａに荷重
３．５３ｋｇ（面圧：４．９０ＭＰａ）に押圧し、測定
子Ｐが試料の強化繊維を横切って点ａ→点ｂ→点ｃと相
対移動するようにターンテーブルＴを往復回動させた。
そして、測定子Ｐが点ｂから点ｃに相対移動するときの
動摩擦係数の最大値を試料の摩擦係数とした。なお、測
定時の雰囲気温度は２０±５℃、ターンテーブルＴの回
動速度は２４ｍｍ／分、ターンテーブルＴの正面方向か
ら見たストロークは２５ｍｍであった。
交する方向）の両端部およびその中央部から一辺が５０
ｍｍの正方形状に切り出して測定試料とした。これら試
料に１３０℃で３０分間の加硫を施して表層及び裏層に
ゴム弾性を付与した後、図４（Ａ）に示すように、試料
Ｓを摩擦係数測定装置の予めアセトンで脱脂されたター
ンテーブルＴにクランプした。図４（Ｂ）に示すよう
に、位置が固定された測定子Ｐを試料Ｓの点ａに荷重
３．５３ｋｇ（面圧：４．９０ＭＰａ）に押圧し、測定
子Ｐが試料の強化繊維を横切って点ａ→点ｂ→点ｃと相
対移動するようにターンテーブルＴを往復回動させた。
そして、測定子Ｐが点ｂから点ｃに相対移動するときの
動摩擦係数の最大値を試料の摩擦係数とした。なお、測
定時の雰囲気温度は２０±５℃、ターンテーブルＴの回
動速度は２４ｍｍ／分、ターンテーブルＴの正面方向か
ら見たストロークは２５ｍｍであった。
【００３０】以上の測定を３つの試料に対して行い、そ
の平均値を試料の表面または裏面の摩擦係数とした。各
試料の摩擦係数を表１〜表６に併記するとともに、表面
と裏面の摩擦係数の比（裏面の摩擦係数／表面の摩擦係
数）も併記した。また、比較例１〜５の複合シートから
も同様にして試料を採取するとともに、それら試料に対
して上記と同じ条件で摩擦係数の測定を行い、その結果
を表７〜１１に併記した。
の平均値を試料の表面または裏面の摩擦係数とした。各
試料の摩擦係数を表１〜表６に併記するとともに、表面
と裏面の摩擦係数の比（裏面の摩擦係数／表面の摩擦係
数）も併記した。また、比較例１〜５の複合シートから
も同様にして試料を採取するとともに、それら試料に対
して上記と同じ条件で摩擦係数の測定を行い、その結果
を表７〜１１に併記した。
【００３１】Ｃ．実機試験 実施例１〜６および比較例１〜５の複合シートを打ち抜
いて複合シートガスケットを作製し、トランスミッショ
ンケースとその入力軸側の蓋体との間に装着して実機試
験を行った。実機試験では、入力軸に±２２ｋｇｆ・ｍ
（２１５．７Ｎ・ｍ）のトルクを加え、この条件を１サ
イクルとして３０００回入力し、複合シートガスケット
の変形やクラックの発生の有無を調べた。その結果、摩
擦係数比が１．１５以上である実施例１〜６では、複合
シートガスケットに変形やクラックの発生は一切無く、
優れたシール耐久性を有することが確認された。これに
対して、摩擦抵抗比が１．１５未満である比較例１〜５
では、１５０回の入力で複合シートガスケットに変形や
クラックが発生し、シール耐久性が著しく低いことが判
った。
いて複合シートガスケットを作製し、トランスミッショ
ンケースとその入力軸側の蓋体との間に装着して実機試
験を行った。実機試験では、入力軸に±２２ｋｇｆ・ｍ
（２１５．７Ｎ・ｍ）のトルクを加え、この条件を１サ
イクルとして３０００回入力し、複合シートガスケット
の変形やクラックの発生の有無を調べた。その結果、摩
擦係数比が１．１５以上である実施例１〜６では、複合
シートガスケットに変形やクラックの発生は一切無く、
優れたシール耐久性を有することが確認された。これに
対して、摩擦抵抗比が１．１５未満である比較例１〜５
では、１５０回の入力で複合シートガスケットに変形や
クラックが発生し、シール耐久性が著しく低いことが判
った。
【００３２】次に、摩擦係数の比が少しづつ異なる複数
の複合シートガスケットを作製し、上記と同様にして３
０００回の耐久性試験を行ない、摩擦係数比と複合シー
トガスケットの変形量との関係を調べた。その結果を図
２に示す。図２から判るように、複合シートガスケット
の摩擦係数比が１．１５以上の場合には、折損が生じず
シール耐久性は充分である。また、摩擦抵抗比が１．２
以上の場合には、複合シートガスケットの変形が殆ど生
じないことが判る。
の複合シートガスケットを作製し、上記と同様にして３
０００回の耐久性試験を行ない、摩擦係数比と複合シー
トガスケットの変形量との関係を調べた。その結果を図
２に示す。図２から判るように、複合シートガスケット
の摩擦係数比が１．１５以上の場合には、折損が生じず
シール耐久性は充分である。また、摩擦抵抗比が１．２
以上の場合には、複合シートガスケットの変形が殆ど生
じないことが判る。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明においては、
それ自身の柔軟性によりケーシングに密着する第１の層
と、それ自身の柔軟性により蓋体に密着する第２の層と
を備え、第１の層と第２の層のいずれか一方の表面の摩
擦係数を他方の層の表面の摩擦係数の１．１５倍以上に
しているから、シール耐久性を大幅に向上させることが
できるという効果が得られる。
それ自身の柔軟性によりケーシングに密着する第１の層
と、それ自身の柔軟性により蓋体に密着する第２の層と
を備え、第１の層と第２の層のいずれか一方の表面の摩
擦係数を他方の層の表面の摩擦係数の１．１５倍以上に
しているから、シール耐久性を大幅に向上させることが
できるという効果が得られる。
【図１】 本発明の一実施形態の複合シートガスケット
をフランジどうしの間に装着した状態を示す断面図であ
る。
をフランジどうしの間に装着した状態を示す断面図であ
る。
【図２】 本発明の実施例における複合シートガスケッ
トの摩擦係数比と同ガスケットの変形量との関係を示す
線図である。
トの摩擦係数比と同ガスケットの変形量との関係を示す
線図である。
【図３】 （Ａ）は本発明の実施例で作製した複合シー
トを示す平面図、（Ｂ）は複合シートから打ち抜いた試
料を示す平面図である。
トを示す平面図、（Ｂ）は複合シートから打ち抜いた試
料を示す平面図である。
【図４】 （Ａ）は摩擦係数測定装置を示す平面図、
（Ｂ）は（Ａ）の矢印Ｂ方向矢視である。
（Ｂ）は（Ａ）の矢印Ｂ方向矢視である。
【図５】 （Ａ）はフランジにフレッティングが生じて
いる状態を説明するための平面図、（Ｂ）はシートガス
ケットを装着したフランジを示す断面図である。
いる状態を説明するための平面図、（Ｂ）はシートガス
ケットを装着したフランジを示す断面図である。
【図６】 （Ａ）は従来のシートガスケットがフランジ
に装着されている状態を示す断面図、（Ｂ）は（Ａ）の
矢印Ｂで示す部分の拡大図である。
に装着されている状態を示す断面図、（Ｂ）は（Ａ）の
矢印Ｂで示す部分の拡大図である。
１０…複合シートガスケット、１１…基材層、１２…表
層、１２ａ…表面、１３…裏層、１３ａ…裏面、２０，
２１…フランジ。
層、１２ａ…表面、１３…裏層、１３ａ…裏面、２０，
２１…フランジ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高木 良有 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 平松 竹市 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 松原 敏彦 埼玉県浦和市原山２丁目28番18号 日本リ ークレス工業株式会社内 (72)発明者 出口 則幸 埼玉県浦和市原山２丁目28番18号 日本リ ークレス工業株式会社内 (72)発明者 浜田 義明 埼玉県浦和市原山２丁目28番18号 日本リ ークレス工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3J040 AA01 AA12 BA01 EA16 EA19 EA27 FA05 FA06 HA09 HA15 HA30 4H017 AA03 AA17 AB01 AC16 AD03 AE04 AE05
Claims (4)
- 【請求項１】 ケーシングとこのケーシングの開口部に
設けられる蓋体との間に介装される複合シートガスケッ
トであって、それ自身の柔軟性により上記ケーシングに
密着する第１の層と、それ自身の柔軟性により上記蓋体
に密着する第２の層とを備え、上記第１の層と第２の層
のいずれか一方の表面の摩擦係数を他方の層の表面の摩
擦係数の１．１５倍以上にしたことを特徴とする複合シ
ートガスケット。 - 【請求項２】 前記第１および第２の層は、基材層の表
裏面にそれぞれ固着されていることを特徴とする請求項
１に記載の複合シートガスケット。 - 【請求項３】 前記第１および／または第２の層は、合
成ゴムを主成分とするバインダーにアラミド繊維を分散
して構成され、上記第１および第２の層のうち摩擦係数
の大きな層の合成ゴムの含有量は、他方の層の合成ゴム
の含有量よりも多く設定され、かつ、摩擦係数の大きな
層はアラミド繊維の含有量が０〜１０重量％であるとと
もに他方の層はアラミド繊維の含有量が１０重量％以上
であることを特徴とする請求項１または２に記載の複合
シートガスケット。 - 【請求項４】 小さい方の摩擦係数を０．３〜０．５と
し、大きい方の摩擦係数を０．４以上としたことを特徴
とする請求項１〜３のいずれかに記載の複合シートガス
ケット。
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| JP2000304757A JP3939909B2 (ja) | 2000-10-04 | 2000-10-04 | 複合シートガスケット |
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|---|---|---|---|
| JP2000304757A JP3939909B2 (ja) | 2000-10-04 | 2000-10-04 | 複合シートガスケット |
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| JP3939909B2 JP3939909B2 (ja) | 2007-07-04 |
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| KR102237727B1 (ko) * | 2019-06-14 | 2021-04-09 | 주식회사 나노텍세라믹스 | 밀봉성이 향상된 가스켓 및 이의 제조방법 |
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| US4402518A (en) * | 1981-10-22 | 1983-09-06 | Felt Products Mfg. Co. | Laminated valve cover gasket assembly having sealing layers of different thicknesses and materials |
| JPH0135095Y2 (ja) * | 1985-04-24 | 1989-10-25 | ||
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| JPH0723749B2 (ja) | 1989-10-30 | 1995-03-15 | 日本ラインツ株式会社 | ガスケットとその製造方法 |
| JPH0694185B2 (ja) | 1990-02-27 | 1994-11-24 | ダイキン工業株式会社 | フツ素ゴムスポンジ積層体、およびそれを用いたハニカムロータ装置 |
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2000
- 2000-10-04 JP JP2000304757A patent/JP3939909B2/ja not_active Expired - Fee Related
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2001
- 2001-10-03 US US09/968,867 patent/US7048278B2/en not_active Expired - Lifetime
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