JP2002090487A - 原子炉の炉心及びその運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】初装荷燃料の平均濃縮度を高めた原子炉の炉心
において、余剰反応度を適切な範囲に制御することによ
り十分な炉停止余裕を確保し、初装荷燃料の取出燃焼度
を増大させて燃料の有効利用により経済性を向上させ
る。 【解決手段】第１サイクルにおいて初装荷燃料集合体が
装荷されて第２サイクルまたは第３サイクル以降におい
て取替燃料集合体を装荷される原子炉の炉心において、
少なくとも一部の初装荷燃料集合体の濃縮度が取替燃料
集合体の濃縮度よりも高い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉において
取出燃焼度の増大により燃料経済性を向上させた初装荷
炉心に係る原子炉の炉心及びその運転方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】沸騰水型原子炉が建設されて初めて炉心
に装荷される核燃料の燃料集合体は初装荷燃料と呼ばれ
る。このような初装荷燃料としては、原子力発電プラン
トの開発初期の頃には濃縮度が１種類のものが使用され
ていたが、近年では取出燃焼度の向上のために、濃縮度
の異なる複数種のものが使用されるようになった。ただ
し、いずれの場合でも初装荷燃料の平均濃縮度は、第１
サイクルの終了時に炉心の余剰反応度が、ほぼゼロとな
るように設定されており、したがって2.1〜2.5 ％とさ
れている。

【０００３】このような初装荷炉心の例として、濃縮度
が異なる４種類の初装荷燃料で構成された電気出力 135
万ｋＷの沸騰水型原子炉の炉心の１／４部を図20の燃料
配置構成図に示す。この図20において四角で示したもの
が一般に燃料と呼ばれている燃料集合体の１体を表し、
炉心１は合計 872体の燃料集合体で構成している。

【０００４】ここで、四角内に表示したＨは濃縮度3.7
％、Ｍは濃縮度2.5 ％、Ｌは濃縮度1.6 ％、そしてＳは
濃縮度0.9 ％の初装荷燃料集合体であることを示す。こ
の燃料Ｈの濃縮度は取替燃料集合体と同じであり、燃料
Ｍ、Ｌ、Ｓの濃縮度は取替燃料集合体が第１，第２，第
３サイクル炉内に滞在した後の反応度を模擬するように
設定したものである。

【０００５】図20において、燃料Ｈの燃料集合体２と燃
料Ｍの燃料集合体３、及び燃料Ｌの燃料集合体４は各々
200体で、燃料Ｓの燃料集合体５は 272体装荷されてお
り、これによる初装荷燃料の平均濃縮度は2.1 ％であ
る。ここで用いられている燃料は高燃焼度燃料集合体の
一例であり、図21（ａ）の縦断面図と、図21（ｂ）の図
21（ａ）のｂ−ｂ矢視断面図、及び図21（ｃ）の図21
（ａ）のｃ−ｃ矢視断面図で示す。

【０００６】燃料集合体２〜５は長尺の燃料棒６と短尺
燃料棒７、及び太径ウォータロッド８を、スペーサ９に
より９行９列の正方格子状に束ねて、上部タイプレート
10及び下部タイプレート11に固定して燃料棒束とし、こ
の燃料棒束をチャンネルボックス12で包囲して構成して
いる。前記短尺燃料棒７は燃料集合体２〜５の上部にお
ける冷却材流路を拡大して、圧力損失を低減すると共に
炉停止余裕を向上している。

【０００７】炉心１では図20において白丸の位置に制御
棒13が 205本具備されているが、この制御棒13の１本
と、これを取り囲む燃料集合体４体を合わせて１つのセ
ルと呼ぶ。ただし、炉心最外周の一部にはセルを構成し
ない燃料が存在する。

【０００８】また、原子炉の運転中に炉心１の余剰反応
度を制御棒13でコントロールするために、制御棒13の移
動による制御棒13と隣接した燃料の出力分布歪が緩和さ
れるように、濃縮度が低いかまたは燃焼が進んだ結果か
ら、反応度が低い燃料を４体配した低反応度セル14（コ
ントロールセルとも呼ばれる）を炉心１内に離散的に配
置している。なお、本炉心１では太枠で示された21個の
低反応度セル14があり、最低濃縮度の燃料集合体５
（Ｓ）が装荷されている。

【０００９】このような初装荷炉心による第１サイクル
の運転が終了すると、初装荷燃料集合体のうち反応度の
低下した約 200体を炉心１から取り出して、新たに取替
燃料集合体を装荷して第２サイクルの運転を行い、以下
同様に順次、第３，第４サイクルと運転が繰り返され
る。

【００１０】これに対して初装荷燃料の取出燃焼度を大
幅に増大させる発明が特開昭60−119492号公報「原子炉
の運転方法」に開示されている。この発明は全ての初装
荷燃料の濃縮度を取替燃料と同一とすることにより、第
１サイクルの運転終了後において燃料交換を行わずに第
２サイクルの運転を行うものである。

【００１１】これにより、取替燃料との交換作業を省略
すると共に、燃料経済性を従来よりも大幅に向上させ
る。しかしながらこの発明では、第２サイクル終了時に
おいて炉心の余剰反応度はゼロにならず、未だ運転でき
る余力を残したままで原子炉を停止しなければならない
という課題があった。

【００１２】また、上記課題を解決するための発明が、
特開平 2−222867号公報「原子炉の運転方法」に開示さ
れている。この発明では、濃縮度が異なる２種類以上の
初装荷燃料を用意して、高濃縮度燃料の濃縮度を取替燃
料と同一とすると共に、低濃縮度燃料の濃縮度と装荷体
数を、第１サイクルの運転終了後に燃料交換をせずに第
２サイクルの運転を行い、しかも第２サイクルの終了時
には炉心の余剰反応度がゼロとなるように定めることが
提案されている。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記２つ
の発明では未だ以下のような課題が残されている。沸騰
水型原子炉では一般に炉心１における余剰反応度を１〜
２％Δｋの適切な範囲に制御するために、燃料集合体２
〜５を構成する一部の燃料棒６，７にガドリニア等の可
燃性毒物を含有させている。

【００１４】燃料集合体２〜５の１体当たりの可燃性毒
物入り燃料棒の本数は、燃焼サイクル初期における余剰
反応度を適切な範囲に設定するように、また可燃性毒物
の濃度は燃焼サイクルの長さにほぼ比例して決定され
る。前記図20に示した平均濃縮度2.1 ％の初装荷炉心に
おいて、従来使用されてきた最高濃度である7.5 ％のガ
ドリニアを、燃料集合体Ｈ、Ｍ、Ｌを構成する適切な本
数の燃料棒に含有させた場合の第１サイクルの余剰反応
度は、1.2 〜2 ％Δｋの一定値を取り、サイクル末期に
はほぼゼロとなる。

【００１５】ところが、初装荷燃料の平均濃縮度が高く
なると、原子炉の運転期間が一定であっても、従来の濃
度の可燃性毒物を用いたままでは運転サイクル中期以降
の余剰反応度が増大してしまう。一例として、図20にお
いて各初装荷燃料の装荷体数を調整して平均濃縮度を
2.7％に高めた初装荷炉心の余剰反応度は、サイクル後
半で３％Δｋを超える。

【００１６】また、平均濃縮度が高くなると、一般に原
子炉運転時の反応度と原子炉停止時の反応度との差が大
きくなり、したがって、平均濃縮度を従来よりも大幅に
高めた上記発明による初装荷炉心では、仮に余剰反応度
を適切な範囲に設定できたとしても、十分な炉停止余裕
を確保することが困難になる支障がある。

【００１７】ここで原子炉停止時には、全ての制御棒が
炉心に挿入されて未臨界となっているが、何らかの理由
により１本の制御棒が炉心に挿入されない場合でも原子
炉が未臨界であることが要求されており、最大反応度価
値の制御棒が挿入されなかった場合の未臨界度が炉停止
余裕である。

【００１８】さらに、可燃性毒物としてガドリニアを用
いた場合に、可燃性毒物入り燃料棒１本当たりの反応度
効果は３〜４％Δｋであるから、初装荷燃料の大半を占
める高濃縮度燃料集合体における可燃性毒物入り燃料棒
本数の調整により、余剰反応度を常に適切な範囲に設定
できるとは限らない。

【００１９】例えば、初装荷燃料の平均濃縮度を0.1 ％
増大させるためには、余剰反応度を約１％Δｋ低下させ
る必要があるが、可燃性毒物入り燃料棒の本数を１本増
やすと余剰反応度は２〜３％Δｋ低下してしまう。

【００２０】また、前記特開平 2−222867号公報に開示
されている発明では、第２サイクル終了時には低濃縮度
初装荷燃料の他に一部の高濃縮度初装荷燃料が取替燃料
と交換される。ところが、この取替燃料は４サイクル以
上炉心に装荷されているのに対して、高濃縮度燃料のう
ち２サイクル終了後に炉心から取り出されたものは、取
替燃料と同一の濃縮度であるにもかかわらず取出燃焼度
が低く、その結果として燃料経済性が劣ることになる。

【００２１】従来より最高濃縮度の初装荷燃料集合体と
しては、取替燃料集合体と同じ濃縮度の燃料が使用され
ていた。ところが濃縮度が等しくても取出燃焼度は、平
均的な炉内装荷期間が長い取替燃料の方が初装荷燃料よ
りも大きく、初装荷燃料には未だ改良の余地が残ってい
た。その一例として、前記特開昭60−119492号公報で開
示されている発明に基づいて、全ての初装荷燃料の濃縮
度を取替燃料と同一としても、初装荷燃料の平均取出燃
焼度は取替燃料のそれよりも低い。

【００２２】また、取替炉心にはすでに数サイクルの間
炉心において燃焼が進んだ燃料が多数装荷されており、
一般に上下端に近い領域ほど燃焼が進まないため、これ
らの領域では核分裂性物質が内部領域よりも多く残って
おり、これが軸方向出力分布の平坦化に寄与している。
しかしながら、燃焼の進んでいない初装荷炉心では、燃
焼度分布によるこのような出力分布の平坦化作用を期待
することはできないので、取替炉心に比べて軸方向出力
ピーキングが増大する支障がある。

【００２３】本発明の目的とするところは、初装荷燃料
の平均濃縮度を高めた原子炉の炉心において、余剰反応
度を適切な範囲に制御することにより十分な炉停止余裕
を確保し、初装荷燃料の取出燃焼度を増大させて燃料の
有効利用により経済性を大幅に向上させた原子炉の炉心
とその運転方法及び燃料集合体を提供することにある。

【００２４】

【発明を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明に係る原子炉の炉心は、第１サ
イクルにおいて初装荷燃料集合体が装荷されて第２サイ
クルまたは第３サイクル以降において取替燃料集合体を
装荷される原子炉の炉心において、少なくとも一部の前
記初装荷燃料集合体の濃縮度が前記取替燃料集合体の濃
縮度よりも高いことを特徴とする。

【００２５】請求項２記載の発明に係る原子炉の炉心
は、第１サイクルにおいて初装荷燃料集合体が装荷され
て第２サイクルまたは第３サイクル以降にて取替燃料集
合体が装荷される原子炉の炉心において、前記取替燃料
集合体が上端及び下端の少なくとも一方に可燃性毒物を
含有しない低濃縮度領域を具備し且つ少なくとも一部の
前記初装荷燃料集合体は上端及び下端の少なくとも一方
において前記可燃性毒物を含有しない低濃縮度領域を具
備しないか、またはその長さが前記取替燃料集合体より
も短いことを特徴とする。

【００２６】請求項３記載の発明に係る原子炉の炉心
は、１本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃料集合体と
から構成されるセルを正方格子状に多数配列して構成さ
れる原子炉の炉心において、濃縮度が異なる２種類以上
の初装荷燃料集合体が装荷され、炉心最外周を除くほと
んど全ての前記セルが最高濃縮度初装荷燃料集合体より
も濃縮度が低い低濃縮度初装荷燃料集合体を少なくとも
１体含むか、またはセルのＸまたはＹ方向のいずれかの
面において前記低濃縮度初装荷燃料集合体と少なくとも
２体面する。

【００２７】またはセルの隅部４カ所のうち少なくとも
３カ所において前記低濃縮度初装荷燃料集合体と対角方
向に隣接するか、またはセルのＸまたはＹ方向のいずれ
かの面において前記低濃縮度初装荷燃料集合体と１体面
すると共にセルの隅部４カ所のうち少なくとも１カ所に
おいて前記低濃縮度初装荷燃料集合体と対角方向に隣接
するか、のいずれかであることを特徴とする。

【００２８】請求項４記載の発明に係る原子炉の炉心
は、４体の前記最高濃縮度初装荷燃料集合体で構成され
た高反応度セルと４体の前記低濃縮度初装荷燃料集合体
で構成された低反応度セルとを具備してなる原子炉の炉
心において、炉心最外周を除くほとんど全ての前記セル
について前記高反応度セルはＸまたはＹ方向の少なくと
もいずれか一方において前記低反応度セルと面し且つ前
記低反応度セルにＸ及びＹ方向のいずれにおいても面し
ない前記セルには前記低濃縮度初装荷燃料集合体が少な
くとも１体装荷されていることを特徴とする。

【００２９】請求項５記載の発明に係る原子炉の炉心
は、１本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃料集合体と
から構成されるセルを正方格子状に多数配列して構成さ
れる原子炉の炉心において、濃縮度が異なる２種類以上
の初装荷燃料集合体が装荷されて最高濃縮度の前記初装
荷燃料集合体が下部の一部分のみに可燃性毒物を含有す
る燃料棒の本数が異なる２種類以上で構成したことを特
徴とする。

【００３０】請求項６記載の発明に係る原子炉の炉心
は、各領域に含まれる燃料集合体数がほぼ等しくなるよ
うに同心円状で径方向に２分割した炉心において、前記
最高濃縮度初装荷燃料集合体が第１の燃料集合体と下部
の一部分のみに可燃性毒物を含有する燃料棒本数が前記
第１の燃料集合体よりも多い第２の燃料集合体とで構成
されこの第２の燃料集合体が炉心周辺領域よりも炉心内
部領域に多く配置したことを特徴とする。

【００３１】請求項７記載の発明に係る原子炉の炉心
は、４体の前記最高濃縮度初装荷燃料集合体で構成され
た高反応度セルと前記最高濃縮度初装荷燃料集合体より
も濃縮度の低い４体の前記初装荷燃料集合体で構成され
た低反応度セルとを備えてなる原子炉の炉心において、
前記低反応度セルにＸ及びＹ方向のいずれにおいても面
しない前記高反応度セルには前記低反応度セルにＸ及び
Ｙ方向の少なくともいずれか一方において面する前記高
反応度セルよりも前記第２の燃料集合体を多く装荷した
ことを特徴とする。

【００３２】請求項８記載の発明に係る原子炉の炉心
は、初装荷燃料集合体が装荷された原子炉の炉心におい
て、上端または下端に設けられた可燃性毒物を含有しな
い低濃縮度領域を除いた軸方向内部領域にて前記可燃性
毒物を含有しない低濃縮度領域に隣接する軸方向領域の
少なくとも一方における可燃性毒物入り燃料棒本数また
は可燃性毒物濃度の一方または両方が軸方向中央領域よ
りも少ない前記初装荷燃料集合体を装荷したことを特徴
とする。

【００３３】請求項９記載の発明に係る原子炉の炉心の
運転方法は、請求項１乃至請求項８記載の原子炉の炉心
において、第１サイクル運転終了後に炉心内の前記初装
荷燃料集合体と前記取替燃料集合体との燃料交換を行わ
ないことを特徴とする。請求項10記載の発明に係る原子
炉の炉心の運転方法は、第１サイクル運転終了後に炉心
内の前記初装荷燃料集合体の配置を変更することを特徴
とする。

【００３４】請求項11記載の発明に係る原子炉の炉心の
運転方法は、濃縮度の異なる２種類以上の初装荷燃料集
合体が装荷された原子炉の炉心において、第２サイクル
運転終了後に最高濃縮度の前記初装荷燃料集合体よりも
濃縮度の低い前記初装荷燃料集合体のみを取替燃料集合
体と交換することを特徴とする。

【００３５】第１の関連発明に係る原子炉の炉心は、複
数の燃料棒を正方格子状に束ねて構成された初装荷燃料
集合体が装荷された原子炉の炉心において、前記初装荷
燃料集合体の平均濃縮度が約2.7 ％以上であり、かつ可
燃性毒物として前記燃料棒に含有されるガドリニアの濃
度が少なくとも一部の前記初装荷燃料集合体において7.
5 ％よりも高いことを特徴とする。

【００３６】第２の関連発明に係る原子炉の炉心は、第
１サイクルにおいて初装荷燃料集合体が装荷され第２サ
イクルまたは第３サイクル以降において取替燃料集合体
が装荷される原子炉の炉心において、前記初装荷燃料集
合体の平均取出燃焼度が前記取替燃料集合体の平均取出
燃焼度の約0.7 倍以上であることを特徴とする。

【００３７】第３の関連発明に係る原子炉の炉心は、第
１サイクルにおいて初装荷燃料集合体が装荷され第２サ
イクルまたは第３サイクル以降において取替燃料集合体
が装荷される原子炉で各領域に含まれる燃料集合体数が
ほぼ等しくなるように同心円状で径方向に２分割した炉
心において、第１サイクルにて炉心周辺領域に配置され
ていた前記初装荷燃料集合体を第２サイクルにおいて炉
心周辺領域よりも炉心内部領域に多く配置したことを特
徴とする。

【００３８】第４の関連発明に係る原子炉の炉心は、濃
縮度が異なる２種類以上の初装荷燃料集合体が装荷され
た原子炉の炉心において、第１サイクル及び第２サイク
ルにて炉心最外周に最高濃縮度の前記初装荷燃料集合体
が配置されて第１サイクルにおいて炉心最外周に配置さ
れた前記最高濃縮度初装荷燃料集合体と異なる前記最高
濃縮度初装荷燃料集合体が第２サイクルにおいて炉心最
外周に配置することを特徴とする。

【００３９】第５の関連発明に係る原子炉の炉心は、第
１サイクルの運転中に原子炉の炉心に挿入される制御棒
の本数が炉心内部領域よりも炉心周辺領域において多い
ことを特徴とする。

【００４０】第６の関連発明に係る原子炉の炉心は、１
本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃料集合体とから構
成されるセルを正方格子状に多数配列して構成される原
子炉の炉心において、濃縮度の異なる２種類以上の初装
荷燃料集合体を装荷すると共に第１サイクル及び第２サ
イクルにおいて最高濃縮度の前記初装荷燃料集合体より
も濃縮度の低い４体の前記初装荷燃料集合体で低反応度
セルを構成して運転中に制御棒が挿入される前記低反応
度セルの数が第１サイクルよりも第２サイクルにおいて
多いことを特徴とする。

【００４１】第７の関連発明に係る原子炉の炉心は、１
本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃料集合体とから構
成されるセルを正方格子状に多数配列して構成される原
子炉の炉心において、濃縮度の異なる２種類以上の初装
荷燃料集合体を装荷すると共に最高濃縮度の前記初装荷
燃料集合体が少なくとも上下端を除く大部分に可燃性毒
物を含有する燃料棒の本数が異なる２種類以上で構成し
たことを特徴とする。

【００４２】第８の関連発明に係る原子炉の炉心は、各
領域に含まれる燃料集合体数がほぼ等しくなるように同
心円状で径方向に２分割した炉心において、前記最高濃
縮度初装荷燃料集合体が第１の燃料集合体と可燃性毒物
入り燃料棒本数が前記第１の燃料集合体よりも少ない第
２の燃料集合体とで構成されて前記第１の燃料集合体を
炉心周辺領域よりも炉心内部領域に多く配置したことを
特徴とする。

【００４３】第９の関連発明に係る原子炉の炉心は、前
記第１の燃料集合体が炉心最外周に配置されると共に前
記第２の燃料集合体が炉心最外周から２層目及び３層目
の少なくとも一方に配置したことを特徴とする。

【００４４】第10の関連発明に係る原子炉の炉心は、４
体の前記最高濃縮度初装荷燃料集合体で構成された高反
応度セルと前記最高濃縮度初装荷燃料集合体よりも濃縮
度の低い４体の前記初装荷燃料集合体で構成された低反
応度セルとを備えてなる原子炉の炉心において、前記低
反応度セルにＸ及びＹ方向のいずれにおいても面しない
前記高反応度セルには、前記低反応度セルにＸ及びＹ方
向の少なくともいずれか一方において面する前記高反応
度セルよりも前記第１の燃料集合体が多く装荷されてい
ることを特徴とする。

【００４５】第11の関連発明に係る燃料集合体は、複数
の燃料棒を正方格子状に束ねて構成された燃料集合体に
おいて、この燃料集合体を構成する少なくとも１本の可
燃性毒物入り燃料棒がＸ及びＹ方向の４方向にて他の可
燃性毒物入り燃料棒と面していることを特徴とする。

【００４６】第12の関連発明に係る原子炉の炉心は、濃
縮度の異なる２種類以上の初装荷燃料集合体が装荷され
た原子炉の炉心において、最高濃縮度の前記初装荷燃料
集合体が第11の関連発明に係る燃料集合体であるか、ま
たは外管と内管とからなる二重管構造で外管と内管とで
形成された環状部に可燃性毒物を設けたウォータロッド
を少なくとも１本具備する燃料集合体で、しかも前記最
高濃縮度初装荷燃料集合体よりも濃縮度の低い前記初装
荷燃料集合体が可燃性毒物を含有しないか、または前記
最高濃縮度初装荷燃料集合体に含有されている可燃性毒
物よりも反応度寿命が短い可燃性毒物を含有しているこ
とを特徴とする。

【００４７】

【作用】請求項１乃び請求項２は第一発明群に係るもの
で、炉心には第１サイクルにおいて初装荷燃料集合体が
装荷され、第２サイクルまたは第３サイクル以降におい
て取替燃料集合体を装荷されていて、少なくとも一部の
前記初装荷燃料集合体の濃縮度が前記取替燃料集合体の
濃縮度よりも高く構成している。

【００４８】また、第１サイクルにおいて初装荷燃料集
合体が装荷され、第２サイクルまたは第３サイクル以降
にて取替燃料集合体が装荷される場合に、前記取替燃料
集合体が上端または下端の少なくとも一方に可燃性毒物
を含有しない低濃縮度領域を具備し、かつ少なくとも一
部の前記初装荷燃料集合体は上端及び下端の少なくとも
一方において前記可燃性毒物を含有しない低濃縮度領域
を具備しないか、または、その長さが前記取替燃料集合
体よりも短く構成している。

【００４９】この第一発明群による作用としては、初装
荷燃料のうち最高濃縮度燃料集合体の濃縮度を取替燃料
集合体よりも高くすることによって、その取出燃焼度を
取替燃料集合体と同程度にまで高めることが可能とな
り、初装荷燃料の経済性を向上させることができる。た
だし、初装荷燃料の濃縮度を高めると、出力ピーキング
が増大して熱的余裕が低下する可能性がある。

【００５０】ここで、近年の燃料では燃焼効率の向上の
ために可燃性毒物を含有しない低濃縮度領域を上下端に
設けていることを考慮すると、最高濃縮度の初装荷燃料
においてこの低濃縮度領域を具備しないか、またはその
長さを短くすることによって、燃料集合体平均の濃縮度
を高めることができる。この場合に軸方向出力分布が平
坦化されるので、出力ピーキングの過度な増大を招くこ
となく、取出燃焼度を増大させることができる。

【００５１】請求項３及び請求項４は第二発明群に係る
もので、原子炉の炉心を１本の制御棒とこれを囲繞する
４体の燃料集合体とから構成されるセルを正方格子状に
多数配列して構成し、初装荷燃料は濃縮度が異なる２種
類以上の燃料集合体を装荷する。

【００５２】この炉心は、その最外周を除くほとんど全
ての前記セルが、最高濃縮度初装荷燃料集合体よりも濃
縮度が低い低濃縮度初装荷燃料集合体を少なくとも１体
含むか、またはセルのＸ，Ｙ方向のいずれかの面におい
て前記低濃縮度初装荷燃料集合体と少なくとも２体面す
るか、またはセルの隅部４カ所のうち少なくとも３カ所
において前記低濃縮度初装荷燃料集合体と対角方向に隣
接するか、またはセルのＸ、Ｙ方向のいずれかの面にお
いて前記低濃縮度初装荷燃料集合体と１体面すると共に
セルの隅部４カ所のうち少なくとも１カ所において前記
低濃縮度初装荷燃料集合体と対角方向に隣接するか、の
いずれかの構成である。

【００５３】また、４体の前記最高濃縮度初装荷燃料集
合体16，17で構成された高反応度セル19と４体の前記低
濃縮度初装荷燃料集合体18で構成された低反応度セル14
とを具備し、炉心最外周を除くほとんど全ての前記セル
において、前記高反応度セル19はＸまたはＹ方向の少な
くともいずれか一方において前記低反応度セル14と面
し、かつ前記低反応度セル14にＸ及びＹ方向のいずれに
おいても面しない前記セルには前記低濃縮度初装荷燃料
集合体18が少なくとも１体装荷した構成としている。

【００５４】この第二発明群による作用としては、平均
濃縮度を大幅に高めた炉心において十分な炉停止余裕を
確保することができる。すなわち、図３（ａ）の要部燃
料配置構成図に示すように、炉心の６行６列部分の燃料
配置において、黒丸位置の制御棒13ａの制御棒価値は、
この制御棒13ａを取り囲む４体の燃料の位置Ａと、これ
らをさらに取り囲む８体の燃料の位置Ｂ、及び４体の燃
料の位置Ｃの反応度に大きく依存する。

【００５５】また図３（ｂ）の特性図は、全ての燃料が
高濃縮度燃料集合体16（１）と高濃縮度燃料集合体17
（２）である場合の制御棒13の制御棒価値を基準にし
て、低濃縮度燃料集合体18（Ｌ）の装荷によって炉停止
余裕が改善されて行く様子を示したものである。

【００５６】高濃縮度燃料集合体16，17の１体を低濃縮
度燃料集合体18の１体に置き換えた効果は、燃料位置Ａ
で最も大きく、位置Ｂ、位置Ｃの順に減少している。こ
の図３（ｂ）から低濃縮度燃料集合体18を、Ａの位置に
１体か、Ｂの位置に２体か、Ｃの位置に３体か、または
Ｂ及びＣの位置に１体ずつ配置することによって、同程
度に炉停止余裕を改善することができることが分かる。

【００５７】したがって、この第二発明群に基づいて、
炉停止余裕の改善に効果的な場所から優先的に低濃縮度
燃料集合体18を装荷することによって、低濃縮度燃料集
合体18の装荷体数を最小限に止めることができるので、
その分だけ高濃縮度燃料集合体16，17の装荷体数が増加
して、初装荷燃料の平均濃縮度を大幅に増加させること
が可能となる。

【００５８】請求項５乃至請求項７は第三発明群に係る
もので、例えば図１の燃料配置構成図に示すように、原
子炉の炉心を１本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃料
集合体とから構成されるセルを正方格子状に多数配列し
て構成する。この炉心には濃縮度が異なる２種類以上の
初装荷燃料集合体が装荷され、最高濃縮度の前記初装荷
燃料集合体がさらに下部の一部分のみに可燃性毒物を含
有する燃料棒の本数が異なる２種類以上で構成されてい
る。

【００５９】また、炉心では各領域に含まれる燃料集合
体数がほぼ等しくなるように同心円状で径方向に２分割
し、前記最高濃縮度初装荷の燃料集合体が第１の燃料集
合体（16）と、下部の一部分のみに可燃性毒物を含有す
る燃料棒本数が前記第１の燃料集合体よりも多い第２の
燃料集合体（17）とで構成されて、この第２の燃料集合
体17が炉心周辺領域よりも炉心内部領域に多く配置して
構成する。

【００６０】さらに、４体の前記最高濃縮度初装荷の燃
料集合体16，17で高反応度セル19を構成すると共に、前
記最高濃縮度初装荷燃料集合体よりも濃縮度の低い４体
の前記初装荷燃料集合体18で構成された低反応度セル14
に、Ｘ及びＹ方向のいずれにおいても面しない前記高反
応度セルには、前記低反応度セル14にＸまたはＹ方向の
少なくともいずれか一方において面する前記高反応度セ
ル19よりも前記第２の燃料集合体を多く装荷して構成す
る。

【００６１】この第三発明群の作用は、高濃縮度初装荷
燃料集合体16，17が多く装荷された初装荷炉心におい
て、下部のみに可燃性毒物を含有する燃料棒が異なる２
種類以上の高濃縮度初装荷燃料集合体16，17を装荷し、
その装荷体数を調整することによって、第１及び第２サ
イクルの軸方向出力分布を適切に制御することができ
る。

【００６２】特に、下部のみに可燃性毒物を含有する燃
料棒本数が多い高濃縮度初装荷の第２の燃料集合体（1
7）を、出力分布が特に下方に歪みやすい炉心内部領域
や低反応度セル14に隣接しないセルに多く配置すること
によって、軸方向出力分布を平坦化することができるの
で熱的余裕が増大する。

【００６３】請求項８は第四発明群に係るもので、初装
荷燃料集合体が装荷された原子炉の炉心を、上端または
下端に設けられた可燃性毒物を含有しない低濃縮度領域
を除いた軸方向内部領域にて、前記可燃性毒物を含有し
ない低濃縮度領域に隣接する軸方向領域の少なくとも一
方における可燃性毒物入り燃料棒の本数、または可燃性
毒物濃度の一方、または両方が軸方向中央領域よりも少
ない前記初装荷燃料集合体を装荷して構成している。

【００６４】この第四発明群による作用は、上下端に近
い領域の可燃性毒物含有量を少なくすることによって、
第１及び第２サイクルにおいて、これらの領域の反応度
を高めて軸方向出力分布を平坦化すると共に、これらの
領域の燃焼が促進することによって、第３サイクルにお
いて、これらの領域に出力ピークが生ずることが抑止で
きる。したがって、第１乃至第３サイクルにわたって軸
方向出力分布を取替炉心並みに平坦化して、熱的余裕を
増大することができる。

【００６５】請求項９乃至請求項11は第五発明群に係る
もので、炉心において第１サイクル運転終了後に、炉心
内の初装荷燃料集合体と取替燃料集合体との交換を行わ
ないで運転を行う。また、第１サイクル運転終了後に炉
心内の初装荷燃料集合体の配置を変更して運転を行う。

【００６６】さらに、濃縮度の異なる２種類以上の初装
荷燃料集合体が装荷された原子炉の炉心において、第２
サイクル運転終了後に最高濃縮度の前記初装荷燃料集合
体よりも濃縮度の低い前記初装荷燃料集合体のみを取替
燃料集合体と交換して炉心を構成する。

【００６７】この第五発明群による作用は、第１サイク
ル終了後に燃料交換が行われないので、全ての初装荷燃
料が少なくとも２サイクル以上炉心内に滞在させること
になり、この結果、取出燃焼度が増大すると共に、原子
炉の定期検査の工程が簡素化される。さらに、最高濃縮
度の初装荷燃料が燃焼余力を残したままとなり、第２サ
イクル終了後に取り出されることがないので、核燃料資
源を有効に利用することができる。

【００６８】第１の関連発明及び第２の関連発明は第一
関連発明群に係るもので、図１の燃料配置構成図は炉心
の１／４を示したもので、図１（ａ）は第１サイクルの
炉心15ａ、図１（ｂ）は第２サイクルの炉心15ｂで、い
ずれも３種類の初装荷燃料集合体が装荷されている。図
中で４角内に１で示した燃料集合体16と、２で示した燃
料集合体17は同じ高濃縮度初装荷燃料であり、Ｌで示し
た燃料集合体18は低濃縮度初装荷燃料である。

【００６９】なお、１本の制御棒13の周囲に４体の燃料
集合体16〜18を配置したものが１セルで、４体の燃料集
合体全てに低濃縮度初装荷燃料である燃料集合体18
（Ｌ）を配置した、太枠で示す部分の低反応度セル14に
対して、高反応度セル19と呼んでいる。

【００７０】前記原子炉の炉心15ａ，15ｂに装荷された
燃料集合体は、夫々複数の燃料棒を正方格子状に束ねて
構成され、四角内に１と２で示した初装荷燃料の平均濃
縮度が約2.7 ％以上であり、かつ可燃性毒物として燃料
棒に含有されるガドリニアの濃度が少なくとも一部の初
装荷燃料集合体において7.5 ％よりも高く含有させてい
る。

【００７１】また、図１（ａ）に示す第１サイクルの炉
心15ａにおいて初装荷燃料集合体が装荷され、図２
（ｂ）の第２サイクルの炉心15ｂまたは第３サイクル以
降において取替燃料集合体が装荷される炉心において、
前記初装荷燃料集合体の平均取出燃焼度を前記取替燃料
集合体の平均取出燃焼度の約0.7 倍以上とする。

【００７２】以上の第一関連発明群の作用としては、平
均濃縮度を大幅に高めた初装荷炉心においては、第１サ
イクルの余剰反応度を適切な範囲に設定することができ
る。図２の特性図は上記図20の従来例で用いられた４種
類の初装荷燃料集合体のうち、燃料集合体２（Ｈ）と燃
料集合体４（Ｌ）を用いて、その装荷体数割合の調整に
よって構成した平均濃縮度の異なる種々の初装荷炉心に
おける第１サイクルの余剰反応度の最大値を示したもの
である。

【００７３】燃料集合体２（Ｈ）は従来用いられてきた
濃度 7.5％のガドリニア入り燃料棒を９本、また燃料集
合体４（Ｌ）は２本有していて、本来、装荷体数割合の
変更に伴ってガドリニア入り燃料棒の本数を調整する必
要があるが、サイクル末期付近ではガドリニアの反応度
価値は消滅しているので、余剰反応度の最大値はガドリ
ニア入り燃料棒本数の影響をあまり受けない。

【００７４】図２においては、炉心最外周に燃料集合体
４（Ｌ）を配置した場合が曲線20、燃料集合体２（Ｈ）
を配置した場合を曲線21で示す。炉心最外周に燃料集合
体２を配置した場合に、平均濃縮度が約 2.7％以上の炉
心では余剰反応度が 4.5％Δｋを越えている。一般に低
反応度セルはＸ方向、Ｙ方向及び対角方向において互い
に隣接しないように配置されるため、従来の図20に示す
炉心１では最大45個の低反応度セル14を配置できる。

【００７５】しかしながら、45本の制御棒13で制御可能
な余剰反応度は約 4.5％Δｋであるから、濃度 7.5％の
ガドリニアを用いる限り、平均濃縮度が約 2.7％以上の
初装荷炉心では原子炉の制御ができないことになる。し
たがって、この第一関連発明群に基づいて 7.5％よりも
高濃度のガドリニアを使用することにより、適切な余剰
反応度を有する平均濃縮度が約 2.7％以上の初装荷炉心
を構成することができる。

【００７６】一方、炉心最外周に高濃縮度燃料集合体16
（１）と高濃縮度燃料集合体17（２）を配置すると、炉
心からの中性子の漏洩が増大するので余剰反応度を低く
でき、平均濃縮度が約 2.9％以上の炉心で余剰反応度が
4.5％Δｋを越える。したがって、このような燃料配置
を採用した炉心では、平均濃縮度が約 2.9％以上で、7.
5％よりも高濃度のガドリニアを用いればよい。

【００７７】図２における曲線22は、１種類の燃料集合
体で構成した種々の濃縮度の初装荷炉心において、濃度
7.5％のガドリニアを用いた場合の第１サイクルの余剰
反応度の最大値で、この図２から分かるように濃縮度の
異なる複数の燃料で構成した初装荷炉心の場合は、曲線
20または曲線21に比べて余剰反応度はかなり大きくなっ
ている。これは、燃料の濃縮度が高いほど中性子スペク
トルがハードになるためガドリニアの燃焼が遅れるから
である。

【００７８】すなわち、平均濃縮度が同じであれば、濃
縮度が異なる複数の燃料で炉心を構成し、濃縮度の高い
燃料により多くの可燃性毒物を含有させることによっ
て、可燃性毒物の反応度寿命を長期化させ、これにより
余剰反応度を低減することができる。

【００７９】この第一関連発明群によって平均濃縮度を
大幅に高めたことにより、初装荷燃料の平均取出燃焼度
が従来よりも大幅に増加し、従来の図20に示した平均濃
縮度2.1％の初装荷炉心１では、初装荷燃料の平均取出
燃焼度は約25ＧＷｄ／ｔであり、濃縮度 3.7％の取替燃
料の平均取出燃焼度45ＧＷｄ／ｔの0.56倍にしか満たな
いが、第一関連発明群に基づいて平均濃縮度を 2.7％に
高めた初装荷炉心15ａでは、平均取出燃焼度は約32ＧＷ
ｄ／ｔとなり、取替燃料の平均取出燃焼度の0.71倍とな
る。

【００８０】第３の関連発明乃至第５の関連発明は第二
関連発明群に係るもので、例えば図１の燃料配置構成図
に示すように、第１サイクルにおいて初装荷燃料集合体
が装荷され、第２サイクルまたは第３サイクル以降にて
取替燃料集合体が装荷される原子炉を、各領域に含まれ
る燃料集合体数がほぼ等しくなるように同心円状で径方
向に斜線23部分で２分割した炉心において、第１サイク
ルにて炉心周辺領域に配置されていた前記初装荷燃料集
合体を第２サイクルにおいて炉心周辺領域よりも炉心内
部領域に多く配置して運転する。

【００８１】また、この濃縮度が異なる２種類以上の初
装荷燃料集合体が装荷された原子炉の炉心において、第
１サイクル及び第２サイクルにて炉心最外周に最高濃縮
度の前記初装荷燃料集合体を配置し、第１サイクルにお
いて炉心最外周に配置された前記最高濃縮度初装荷燃料
集合体と異なる前記最高濃縮度初装荷燃料集合体を第２
サイクルにおいて炉心最外周に配置して運転する。

【００８２】さらに、炉心の各領域に含まれる燃料集合
体数がほぼ等しくなるように同心円状で径方向に斜線23
部分で２分割して、第１サイクルの運転中に原子炉の炉
心に挿入される制御棒の本数を炉心内部領域よりも炉心
周辺領域において多くして運転する。

【００８３】この第二関連発明群による作用として、第
２サイクルの余剰反応度を抑制できると共に、より長く
運転することができる。図１（ａ）の炉心15ａに示す第
１サイクルにおいて炉心周辺領域に配置されていた初装
荷燃料の高濃縮燃料集合体16，17は出力が低いため燃焼
が進まないので、これに含有されている可燃性毒物及び
核分裂性物質は、第２サイクル移行時においても十分に
残っている。

【００８４】したがって、初装荷燃料集合体16〜18を図
１（ｂ）の炉心15ｂに示す第２サイクルにおいて、炉心
の内部領域に移動させることにより、可燃性毒物の濃度
を過度に高めることなく第２サイクルの余剰反応度を適
切な範囲に制御することができると共に、第２サイクル
の燃焼効率を高くなる。

【００８５】なお、そのためには、可燃性毒物を多く含
有する最高濃縮度初装荷燃料の燃料集合体16，17を、第
１サイクルにおいて炉心周辺領域、特に炉心最外周に配
置することが効果的であり、さらに、第１サイクルにお
いて制御棒13の挿入によって炉心周辺領域の燃料の燃焼
を一層遅れさせることによって、前記の作用をさらに強
調することができる。

【００８６】第６の関連発明は第三関連発明群に係るも
ので、例えば図１の燃料配置構成図に示すように、１本
の制御棒13とこれを囲繞する４体の燃料集合体16〜18と
から構成されるセルを正方格子状に多数配列して構成さ
れる原子炉の炉心において、濃縮度の異なる２種類以上
の初装荷燃料集合体を装荷すると共に、第１サイクル及
び第２サイクルにおいて最高濃縮度の前記初装荷燃料の
燃料集合体16，17よりも濃縮度の低い４体の前記初装荷
の燃料集合体18で低反応度セル14を構成して、運転中に
制御棒13が挿入される前記低反応度セル14の数が第１サ
イクルよりも第２サイクルにおいて多くして運転する。

【００８７】この第三関連発明群による作用は、上記の
第二関連発明群によっても第２サイクルの余剰反度を十
分に抑制できない場合に、第１サイクルよりも多い制御
棒13を炉心に挿入することにより、第２サイクルの余剰
反応度を制御することができる。また一般に、燃焼に伴
って燃料の反応度が減少して行くために、１本の制御棒
13の反応度価値は、これを取り囲む燃料の燃焼と共に減
少する。その結果、第１及び第２サイクルにおいて同じ
濃縮度の初装荷燃料を低反応度セル14に用いた場合に、
両サイクルにおいて余剰反応度が等しい場合であって
も、第２サイクルの方がより多くの制御棒13を挿入しな
ければならない。

【００８８】しかしながら、この第三関連発明群によれ
ば、このような状況に対処することができ、第１及び第
２サイクル共に適切な本数の制御棒13を使用することに
よって原子炉を運転することができる。

【００８９】第７の関連発明乃至第10の関連発明は第四
関連発明群に係るもので、原子炉の炉心は１本の制御棒
とこれを囲繞する４体の燃料集合体とから構成されるセ
ルを正方格子状に多数配列して構成している。この炉心
は濃縮度の異なる２種類以上の初装荷の燃料集合体16〜
18を装荷すると共に、最高濃縮度の前記初装荷の燃料集
合体16，17がさらに少なくとも上下端を除く大部分に可
燃性毒物を含有する燃料棒の本数が異なる２種類以上で
構成している。

【００９０】また、各領域に含まれる燃料集合体数がほ
ぼ等しくなるように同心円状で径方向に２分割した炉心
において、前記最高濃縮度初装荷燃料集合体を第１の燃
料集合体と、この第１の燃料集合体よりも可燃性毒物入
り燃料棒本数が多い第２の燃料集合体とで構成して、こ
の第２の燃料集合体を炉心周辺領域よりも炉心内部領域
に多く配置する。

【００９１】さらに、前記第２の燃料集合体が炉心最外
周に配置されると共に、前記第１の燃料集合体を炉心最
外周から２層目及び３層目の少なくとも一方に配置して
構成する。また、４体の前記最高濃縮度初装荷の燃料集
合体16，17で高反応度セル19を構成し、前記最高濃縮度
初装荷の燃料集合体16，17よりも濃縮度の低い４体の前
記初装荷の燃料集合体18で構成された低反応度セル14に
Ｘ及びＹ方向のいずれにおいても面しない前記高反応度
セル19には、前記低反応度セル14にＸ及びＹ方向の少な
くともいずれか一方において面する前記高反応度セル19
よりも前記第２の燃料集合体を多く装荷する。

【００９２】この第四関連発明群よる作用として、高濃
縮度初装荷燃料が多く装荷された初装荷炉心15ａにおい
て、可燃性毒物入り燃料棒本数が異なる２種類以上の高
濃縮度初装荷の燃料集合体16，17を装荷し、その装荷体
数割合を調整することによって、第１及び第２サイクル
の余剰反応度を適切な範囲に設定することができる。

【００９３】さらに、可燃性毒物入り燃料棒本数が多い
高濃縮度初装荷の燃料集合体17を炉心内部領域に多く配
置することによって、炉心径方向出力分布を平坦化する
ことができるので、熱的余裕が増大する。特に、可燃性
毒物入り燃料棒本数が少ない高濃縮度初装荷燃料16を炉
心最外周に配置し、炉心最外周よりも内部においては可
燃性毒物入り燃料棒本数が異なる高濃縮度初装荷燃料を
ほぼ均等に配置すると良い。

【００９４】あるいは、可燃性毒物入り燃料棒本数が多
い高濃縮度初装荷燃料集合体17を炉心最外周に配置し、
可燃性毒物入り燃料棒本数が少ない高濃縮度初装荷の燃
料集合体16を炉心最外周から２層目または２層目と３層
目に配置することによっても第１サイクルの炉心径方向
出力分布を平坦化することができる。この場合さらに、
上記第二関連発明群に基づいて、第１サイクル終了後に
炉心最外周に装荷されていた可燃性毒物入り燃料棒本数
が多い高濃縮度初装荷燃料集合体17を炉心内部領域の燃
料集合体と入れ替えることによって、第２サイクルの余
剰反応度を十分に低減することができる。

【００９５】一方、可燃性毒物入り燃料棒本数が少ない
高濃縮度初装荷の燃料集合体16を炉心最外周に配置した
場合に、上記第二関連発明群に基づいて燃料の入れ替え
を行っても、第２サイクルの余剰反応度はあまり低下し
ない。したがって、第２サイクルの余剰反応度如何によ
って炉心最外周に装荷する初装荷燃料を選べば良い。ま
た、低反応度セル14に隣接しないセルでは制御棒13の反
応度価値が大きいので、このセルに可燃性毒物入り燃料
棒本数が多い高濃縮度初装荷の燃料集合体をより多く装
荷することによって、初装荷燃料の平均濃縮度を引き下
げることなく、炉停止余裕を向上させることができる。

【００９６】第11の関連発明及び第12の関連発明は第五
関連発明群に係るもので、図４の燃料棒配置の断面図に
示すように図４（ａ），（ｂ）は従来技術の燃料集合体
25，26で、図４（ｃ），（ｄ）の燃料集合体27，28が本
第五関連発明群に基づいた燃料棒配置の燃料集合体を示
す。複数の燃料棒を正方格子状に束ねて構成された燃料
集合体及び前記燃料集合体が装荷された原子炉の炉心に
おいて、前記燃料集合体を構成する少なくとも１本の可
燃性毒物入り燃料棒29がＸ及びＹ方向の４方向にて他の
可燃性毒物入り燃料棒24と面している構成とする。な
お、図中Ｇを付した燃料棒がガドリニア入り燃料棒24，
29を示す。

【００９７】また、濃縮度の異なる２種類以上の初装荷
燃料集合体が装荷された原子炉の炉心において、最高濃
縮度の前記初装荷燃料集合体が前記少なくとも１本の可
燃性毒物入り燃料棒がＸ及びＹ方向の４方向にて他の可
燃性毒物入り燃料棒と面している燃料集合体であるか、
または外管と内管とからなる二重管構造で外管と内管と
で形成された環状部に可燃性毒物を設けたウォータロッ
ドを少なくとも１本具備する燃料集合体で、且つ前記最
高濃縮度初装荷燃料集合体よりも濃縮度の低い前記初装
荷燃料集合体が可燃性毒物を含有しないか、または前記
最高濃縮度初装荷燃料集合体に含有されている可燃性毒
物よりも反応度寿命が短い可燃性毒物を含有している構
成としている。

【００９８】この第五関連発明群の作用としては、可燃
性毒物の反応度価値を長期間持続させることができる。
図４は可燃性毒物であるガドリニア入り燃料棒の種々の
配置であり、図中Ｇを付した燃料棒がガドリニア入り燃
料棒24を示す。なお、図４（ａ）は従来の燃料棒配置の
燃料集合体25、図４（ｂ）は特開昭63−168589号公報
「燃料集合体」に開示されている発明に基づいた配置の
燃料集合体26であり、図４（ｃ）及び図４（ｄ）の燃料
集合体27，28が本第五関連発明群に基づいた燃料棒配置
の燃料集合体である。

【００９９】これら４つの燃料集合体25〜28では、いず
れも燃焼初期の無限増倍率が等しくなるようにガドリニ
ア入り燃料棒24，29の本数を調整してある。濃度 7.5％
のガドリニアを使用した場合の燃料集合体25〜28の無限
増倍率を、図５の特性図により夫々曲線25ａ〜28ａで示
す。

【０１００】また本第五関連発明群では、Ｘ及びＹ方向
の４方向を可燃性毒物入り燃料棒24によって包囲された
可燃性毒物入り燃料棒29は、これを包囲した可燃性毒物
によって中性子の入射を阻止されるので、包囲した可燃
性毒物入り燃料棒24の可燃性毒物が燃焼して消失するま
では可燃性毒物として作用せず、これらが消失すると共
に可燃性毒物として作用するようになる。

【０１０１】したがって、低濃度の可燃性毒物であって
も十分長期間にわたって可燃性毒物として作用するた
め、第１及び第２サイクルの余剰反応度を制御すること
ができる。さらに本第五関連発明群の燃料集合体を用い
ることによって、第２サイクルの余剰反応度の燃焼変化
を平坦にすることができるので、制御棒操作が簡素化さ
れて原子炉の運転が容易になる。

【０１０２】一般に低濃縮度燃料集合体18では、高濃縮
度燃料集合体16，17に比べて中性子スペクトルが柔らか
いため、可燃性毒物の燃焼が速い。したがって、高濃縮
度初装荷燃料において第２サイクル終了時に消滅するよ
うに可燃性毒物濃度を設定し、これを低濃縮度初装荷燃
料にも用いた場合には、低濃縮度初装荷燃料の可燃性毒
物は第１サイクル終了時か、または第２サイクルの途中
で消滅してしまうので、第２サイクルの中期以降では無
限増倍率は燃焼と共に減少して行くことになる。

【０１０３】したがって、第２サイクルの余剰反応度の
燃焼変化を平坦にするためには、第２サイクルにおいて
高濃縮度初装荷燃料の無限増倍率は燃焼と共に増加しな
ければならない。すなわち、高濃縮度初装荷燃料の無限
増倍率の燃焼変化は、第１サイクルでは平坦であり第２
サイクルでは増加していくことが望ましい。ところが、
可燃性毒物入り燃料棒における中性吸収効果は、一般に
は、燃焼と共に表面積が減少して行くためにほぼ直線的
に減少する。

【０１０４】しかしながら、本第五関連発明群における
燃料集合体では、燃焼に伴って４方向を取り囲む可燃性
毒物の中性子吸収効果が減少すると共に、中心の可燃性
毒物入り燃料棒の中性子吸収効果が増大してくるので、
全体としての可燃性毒物による中性子吸収効果は比較的
長い間一定の値が維持される。したがって、可燃性毒物
であるガドリニア入り燃料棒24，29の本数を適切に設定
することによって、前記した望ましい無限増倍率を達成
できる。

【０１０５】さらに、前記と同様な無限増倍率は、外管
と内管とからなる二重管構造で、この外管と内管との間
に形成された環状部に可燃性毒物を充填させたウォータ
ロッドを、少なくとも１本具備する構成の燃料集合体に
おいても実現できる。この可燃性毒物が環状構造をして
いる場合に、燃焼に伴って可燃性毒物が占める領域の表
面積はほとんど変化せず、その密度が減少して行く。

【０１０６】ところがガドリニウムのように中性子吸収
断面積が大きい物質の場合には、ある程度以上の密度で
あれば、密度に関係なくその表面積だけで中性子吸収効
果が決まるので、これによる中性子吸収効果は比較的長
い間一定の値を維持し、その後急速に減少する。この結
果、前記した望ましい無限増倍率が得られる。

【０１０７】

【実施例】本発明の一実施例を図面を参照して説明す
る。なお、上記した従来技術と同じ構成部分については
同一符号を付して詳細説明を省略する。第１実施例の炉
心を図６の燃料配置構成図で示す。この図６は炉心の１
／４を示したもので、（ａ）は第１サイクルの炉心30
ａ、（ｂ）は第２サイクルの炉心30ｂで、いずれも３種
類の初装荷燃料が装荷されている。図中で４角内に１で
示した燃料集合体31と、２で示した燃料集合体32は取替
燃料と同じ濃縮度 3.7％の高濃縮度初装荷燃料であり、
Ｌで示した燃料集合体33は濃縮度 1.6％の低濃縮度初装
荷燃料である。

【０１０８】なお、１本の制御棒13の周囲に４体の燃料
集合体31〜33を配置した部分をセルと呼び、４体の燃料
集合体全てに低濃縮度初装荷燃料である燃料集合体33を
配置した部分が低反応度セル14で太枠で示している。ま
た第１サイクルの炉心30ａでは、高濃縮度燃料の燃料集
合体31（１）が 372体と、燃料集合体32（２）が 316体
の計 668体、低濃縮度燃料の燃料集合体33（Ｌ）は 184
体の合計 872体が装荷されており、この初装荷炉心の平
均濃縮度は 3.3％である。

【０１０９】図７の燃料構成図により各初装荷燃料集合
体31〜33及び取替燃料集合体34の濃縮度及びガドリニア
入り燃料棒の構成を示す。図７の各領域35〜42における
例えば「 3.9ｅ，10Ｇ 7.0」は「濃縮度が 3.9％で、10
本の 7.0％濃度のガドリニア入り燃料棒を有する」。ま
た「 4.2ｅ，10Ｇ 9.0」は「濃縮度が 4.2％で、10本の
9.0％濃度のガドリニア入り燃料棒を有する」ことを示
している。

【０１１０】さらに、これらの燃料はいずれも上記図21
に示した燃料集合体と同様の形状の高燃焼度用燃料であ
り、全長24ノードのうち、上端部２ノード及び下端部１
ノードに斜線で示すガドリニアを含有しない天然ウラン
領域が設けられている。この高濃縮度燃料は下部のみに
ガドリニアを含有する燃料棒本数が異なる２種類があ
り、図７（ａ）に示す第１の燃料集合体であるＡ高濃縮
度燃料集合体31に比べて、（ｂ）に示す第２の燃料集合
体であるＢ濃縮度燃料集合体32は、下部の領域39のみに
ガドリニアを含有する燃料棒が１本多い。

【０１１１】なお、Ａ，Ｂ高濃縮度燃料集合体31，32に
おけるガドリニア入り燃料棒のうちで、上下端の天然ウ
ラン領域を除く全長にわたってガドリニアを含有する10
本の燃料棒は、図８の断面図にて燃料集合体31，32のＧ
で示すガドリニア入り燃料棒43のように、５本１組を十
字状に隣接配置したものを２組配設して構成する。

【０１１２】また、最高10％濃度のガドリニアを用いて
おり、ガドリニア入り燃料棒の配置と併せて、第１サイ
クル及び第２サイクルの余剰反応度を平坦化している。
なお、図７（ｃ）に示す低濃縮度燃料集合体33は、上下
端の天然ウラン領域を除いてガドリニア入り燃料棒本数
は２本である。図６（ａ）に示す第１サイクルの炉心30
ａでは、低濃縮度燃料集合体33（Ｌ）で構成される低反
応度セル14が全炉心で21個具備されている。また低濃縮
度燃料集合体33は、低応度セル14に装荷されているほか
に、第二発明群にしたがって炉心内にほぼ均等に装荷さ
れている。

【０１１３】これら以外の位置には全て高濃縮度燃料集
合体31（１）と高濃縮度燃料集合体32（２）が装荷され
ており、炉心最外周セルの一部及び低反応度セル14にＸ
及びＹ方向のいずれか一方において隣接しているほとん
どのセルは高濃縮度燃料集合体31，32のみで構成された
高反応度セル19である。このような燃料配置の結果、初
装荷燃料の平均濃縮度を 3.3％と高くした初装荷炉心に
おいて、約 1.5％Δｋの一定な余剰反応度と、１％Δｋ
以上の十分な炉停止余裕を確保することができた。

【０１１４】図６（ｂ）に示す第２サイクルの炉心30ｂ
は、第１サイクル終了後に初装荷燃料と取替燃料集合体
34との交換は行わずに、炉心30ｂを同心円状で２分割す
る斜線23を境界にして、周辺領域の燃料集合体と内部領
域の燃料集合体とを入れ替えただけで構成したものであ
る。

【０１１５】さらに、第１サイクルにおいて低反応度セ
ル14に装荷されていた低濃縮度燃料集合体33を、低反応
度セル14以外に装荷されていた低濃縮度燃料集合体33と
入れ替えている。低反応度セル14に装荷された燃料は燃
焼が進まないので、この燃料移動により低濃縮度燃料集
合体33の燃焼を均一にすることができる。

【０１１６】また、低反応度セル14に装荷された低濃縮
度燃料集合体33では、制御棒挿入側に近い燃料棒の燃焼
が特に進まないため、サイクル末期で制御棒13が引き抜
かれると、この燃料棒13に過大な出力ピークを生ずる可
能性がある。この傾向は低反応度セル14に装荷されてい
た期間が長いほど顕著なので、本第１実施例のように、
低反応度セル14に装荷される低濃縮度燃料集合体33を入
れ替えることによって、第２サイクル末期において過大
な出力ピークが発生するのを避けることができる。

【０１１７】図９の特性図は、第１実施例における曲線
44で示す第２サイクルの余剰反応度を、第１サイクル終
了後の燃料移動を全く行わなかった場合の曲線45で示す
余剰反応度とを比較したものである。第２サイクル末期
の反応度は、燃料移動を行わないと約 0.7％Δｋ不足し
ており、第２サイクル末期まで原子炉を運転するために
は、初装荷燃料の平均濃縮度を本一実施例よりもさらに
約 0.1％高めなければならない。ところがその場合に、
余剰反応度は図９の曲線45よりも約 0.7％Δｋ高くな
り、最大で 2.5％Δｋの大きな余剰反応度になってしま
う。

【０１１８】しかしながら本第１実施例では、余剰反応
度は第２サイクルの方が第１サイクルよりも小さいが、
低反応度セル14の数は逆に第２サイクルの方が第１サイ
クルよりも多い。これは、第１サイクル、第２サイクル
共に同じ低濃縮度初装荷燃料集合体33が低反応度セル14
に装荷されているため、燃焼が進行して燃料の反応度が
低下するにつれて制御棒13の反応度価値が減少すること
による。

【０１１９】また、第１サイクルでは、炉心30ａを各領
域に含まれる燃料集合体数がほぼ等しくなるように同心
円状で２分割する斜線23を境にして、炉心周辺領域の方
が炉心内部領域よりも低反応度セル14の数が多い。これ
によって、炉心周辺領域に装荷されている燃料の燃焼を
抑制し、これを第２サイクルにおいて炉心内部領域に移
動させることによって、図９に示した効果を達成する一
助としている。

【０１２０】第２サイクル終了後は、 184体の低濃縮度
初装荷燃料集合体33が全て炉心30ｂから取り出され、図
７（ｄ）に示す濃縮度 3.7％の取替燃料集合体34が炉心
に装荷されて第３サイクルの運転が行われる。本第１実
施例の第１及び第２サイクルでは、高濃縮度初装荷燃料
集合体31，32が炉心最外周に装荷されており、余剰反応
度の低減に役立っつているだけでなく、第２サイクル終
了後に炉心30ｂから取り出される低濃縮度燃料集合体33
を長期間にわたって炉心内部に配置することによって、
その取出燃焼度を増大させている。

【０１２１】一方、第３サイクル以降の炉心では、最も
燃焼が進んで反応度が低下した燃料を炉心最外周に装荷
し、炉心からの中性子の漏洩を低減して炉心の反応度を
高めることにより、燃料の燃焼効率を向上させている。

【０１２２】このような燃料交換を繰り返した結果、本
第１実施例による初装荷燃料全 872体の平均取出燃焼度
は約38ＧＷｄ／ｔとなり、濃縮度 3.7％の取替燃料34の
平均取出燃焼度45ＧＷｄ／ｔの 0.84 倍に達した。ま
た、平均濃縮度が 2.1％の従来の初装荷燃料の平均取出
燃焼度は約25ＧＷｄ／ｔであるので、本発明によって初
装荷燃料の平均濃縮度を大幅に高めた結果、平均取出燃
焼度を約50％増大させることができた。

【０１２３】本炉心に装荷されている各初装荷燃料の濃
縮度及びガドリニアは、図７に示すように軸方向に分布
しており、この各燃料の燃焼変化を図10の特性図に示す
無限増倍率を用いて、その作用について説明する。な
お、図10における軸方向の各領域の無限増倍率は、前記
図７において付した各領域と同じ符号に「ａ」を付加し
た符号で表す。

【０１２４】先ず、２種類のＡ，Ｂ高濃縮度燃料集合体
31，32ではいずれも、特開平 4−58191 号公報「燃料集
合体」に記載の発明に基づいて、短尺燃料棒７の上端の
上方よりも下方においてガドリニア入り燃料棒の本数を
多くしている。本一実施例で用いた高燃焼度燃料では、
短尺燃料棒７の存在のために無限増倍率の特性が上下で
大きく異なっており、上方は下方に比べて燃料棒が少な
く減速材が多いので、ガドリニアの中性子吸収効果は上
方が下方よりも大きくなる。

【０１２５】したがって、ガドリニア入り燃料棒本数が
上下で同じであれば、燃焼初期の無限増倍率は上方が下
方よりも小さく、軸方向出力分布は下方ピークとなる。
そこで本第１実施例のように、短尺燃料棒７の上端の上
方よりも下方においてガドリニア入り燃料棒の本数を多
くした結果、無限増倍率は図10の曲線36ａ及び37ａのよ
うに上方が下方よりも大きくなって軸方向出力分布が平
坦化する。またＢ高濃縮度燃料集合体32では、下部領域
38においてガドリニア入り燃料棒が１本追加されてお
り、さらに軸方向出力分布を平坦化している。

【０１２６】図11の特性図は、この第１実施例における
第１サイクル中期の軸方向出力分布の曲線46を、図６
（ａ）に示した炉心30ａの第１サイクルに装荷される高
濃縮度燃料として、図７（ａ）に示すＡ高濃縮度燃料集
合体31のみを用いた場合の曲線47と、図７（ｂ）に示す
Ｂ高濃縮度燃料32のみを用いた場合の曲線48とを比較し
たものである。ただし比較のために、図７（ａ）に示さ
れるＡ高濃縮度燃料集合体31における下端の天然ウラン
領域の直上を、図７（ｂ）に示されるＢ高濃縮度燃料集
合体32の対応する領域40と同一とした。

【０１２７】この図11から分かるように、曲線47では下
方ピークが大きく、短尺燃料棒７の上端（図７中の矢
印）を境にして、下方の領域のガドリニア入り燃料棒本
数を上方より１本多くしただけでは出力分布の下方歪を
十分に是正することができない。一方、曲線48が示すよ
うに、全ての高濃縮度燃料集合体において下部のガドリ
ニア入り燃料棒本数をさらに１本増加させると下部の出
力が低下し過ぎてしまう。

【０１２８】そこで本発明のように、下部領域のみにガ
ドリニアを含有する燃料棒本数が異なる２種類の高濃縮
度燃料を用意して、その装荷体数割合を調整することに
よって適度な軸方向出力分布を達成することができる。
また、Ａ，Ｂ高濃縮度燃料集合体31，32のいずれにおい
ても、下部領域38，39のガドリニア濃度を上部よりも大
きくしてある。一般に沸騰水型原子炉では出力が下方に
歪む性質があるため、下部領域の燃焼が上部よりも進む
ことになる。

【０１２９】ところが、高濃縮度燃料の無限増倍率は、
第２サイクルでは燃焼に伴って上昇するため、上下のガ
ドリニア濃度が同一の場合には、燃焼の速い下部の方が
上部よりも無限増倍率が大きくなり、その結果、出力の
下部ピークがさらに強調されることになる。したがっ
て、下部領域のガドリニア濃度を上部よりも高くしてお
くことによって、軸方向出力分布を平坦化することがで
きる。

【０１３０】なお本第１実施例では、ガドリニア分布に
加えて、下部領域38，39，40の濃縮度を上部領域36，37
よりも低くしており、これによっても軸方向出力分布を
平坦化している。ただし図７（ｃ）に示す低濃縮度燃料
集合体33では、ガドリニア含有量は上下一様とした。こ
れは、図10の曲線41ａ，42ａから分かるように、ガドリ
ニア入り燃料棒本数が少ない場合には、短尺燃料棒７の
上端（図７中の矢印）を境にした上下でのガドリニアの
反応度価値の相違が、軸方向出力分布へ及ぼす影響が小
さいからである。

【０１３１】ただし、各燃料棒において斜線部の上下端
天然ウラン領域を除いて濃縮度は軸方向一様とし、短尺
燃料棒７の濃縮度を燃料集合体で使用されている中で最
低の濃縮度とすることによって、実質的に軸方向濃縮度
分布を持たせている。ここで、低濃縮度燃料集合体33で
は濃度 7.5％のガドリニアを使用しており、その反応度
価値は第１サイクルでほぼ消滅している。その結果、無
限増倍率は第１サイクルではほぼ一定であり、第２サイ
クルでは燃焼と共に減少している。この無限増倍率と、
第１サイクルではほぼ一定であり第２サイクルでは燃焼
と共に増加する高濃縮度燃料の無限増倍率とを組み合わ
せることによって、第１及び第２サイクルの余剰反応度
の燃焼変化を平坦にすることができる。

【０１３２】本第１実施例ではまた、いずれの高濃縮度
燃料においても、上端の天然ウラン直下の領域34におい
てガドリニア濃度を低くして無限増倍率を高め、この領
域の出力を高めて軸方向出力分布を平坦化している。こ
の炉心では大半の燃料が高濃縮度燃料であり、その無限
増倍率は図10の曲線36ａのように、第１サイクルでは燃
焼と共にほぼ一定であり、第２サイクルでは燃焼と共に
上昇している。

【０１３３】したがって、ガドリニア濃度が同じであれ
ば、第２サイクルにおいて、上端に近く燃焼が進まない
領域35では、燃焼が進む領域36に比べて無限増倍率が低
くなる。その結果第３サイクルでは、燃焼の進まなかっ
た領域35の無限増倍率が、燃焼が進んですでに無限増倍
率のピークを越えた領域36よりも大きくなり、この領域
35に出力ピークを生ずるようになる。そこで本一実施例
では、領域35のガドリニア濃度を低くして、特に第２サ
イクルで無限増倍率を高めて燃焼を促進させている。

【０１３４】図12の特性図は第３サイクル末期の軸方向
出力分布であるが、本第１実施例の曲線49は領域34のガ
ドリニア濃度を、領域36と同一とした場合の曲線50より
も出力分布が平坦化されている。さらに、ガドリニア濃
度を低くした結果から、反応度損失をもたらす第２サイ
クル終了時でのガドリニアの燃え残りを減少させること
ができて、反応度利得を得ている。

【０１３５】ところで取替燃料集合体34において、上端
の天然ウラン領域の直下における可燃性毒物濃度をそれ
よりも下方の可燃性毒物濃度よりも低くする発明は、特
開昭61−240193号公報「燃料集合体及び原子炉」に開示
されている。これに対して本発明では、上端の天然ウラ
ン直下の領域における可燃性毒物濃度と、それよりも下
方の可燃性毒物濃度との差を、初装荷燃料において取替
燃料集合体34よりも大きくしたことが特徴である。

【０１３６】本第１実施例におけるガドリニア濃度差
は、取替燃料34では１％であるのに対して、Ｂ高濃縮度
初装荷燃料集合体32では２％である。なお、この実施例
では領域35として２ノードにおけるガドリニア濃度を低
くしたが、３ノード以上にわたってガドリニア濃度を低
くすると、第１サイクル末期でこの領域に出力ピークを
生ずるので、領域35としては２ノードが適切である。

【０１３７】また、本第１実施例では、領域35の濃縮度
を領域36よりも低くして、第２サイクル末期における領
域35の無限増倍率の増大による炉停止余裕の悪化を避け
ている。ただし、炉停止時におけるこの領域の出力ピー
クは、燃焼があまり進んでいない第２サイクルでは平衡
サイクルほど極端に大きくないので、濃縮度を下げなく
とも設計基準を満たすことは可能である。

【０１３８】さらに、下端の天然ウランの直上領域の出
力も低いので、Ｂ高濃縮度燃料集合体32においてこの領
域40のガドリニア入り燃料棒の本数及び濃度を、その上
の領域39よりも少なくして無限増倍率を高め、領域40の
出力を高めて軸方向出力分布を平坦化している。

【０１３９】また、第３サイクル中期の軸方向出力分布
を図13の特性図に示すが、この第１実施例の曲線51は領
域40のガドリニア含有量を領域39と同一とした場合の曲
線52よりも出力分布が平坦化されていることが分かる。
なお、本第１実施例ではＢ高濃縮度燃料集合体32のガド
リニア入り燃料棒を10本としたが、Ａ高濃縮度燃料集合
体31で10本、Ｂ高濃縮度燃料集合体32で11本としても良
い。

【０１４０】第２実施例は図14の断面図に示す燃料集合
体を採用している。この燃料集合体53は複数本束ねた燃
料棒のほぼ中央に、外管54と内管55とからなる二重管構
造で、これらに挟まれた環状部56に例えばガドリニアと
ジルコニウムのサーメット、または金属ガドリニウムの
ような可燃性毒物入りウォータロッド57を２本具備した
構成としている。ただし、燃料棒の中にＧで示すガドリ
ニア入り燃料棒43を５本併用しており、このうち１本は
短尺燃料棒７の上端よりも下方のみにガドリニアが含有
されている。

【０１４１】上記構成による一例として、可燃性毒物入
りウォータロッド57の環状部56に濃度40％の可燃性毒物
であるガドリニアを含有するサーメットを使用した場合
で、上記図７（ａ）の下部領域37に相当する領域の無限
増倍率を図15の特性図に示す。この燃料集合体53におけ
る無限増倍率は、可燃性毒物を全く含有しない場合の無
限増倍率の曲線58に対して、ウォータロッド57に含有さ
れているガドリニアは、曲線59で示すように比較的長い
間一定の中性子吸収効果を維持し、その後急速に減少す
る。しかし、濃度７％のガドリニアを含有させた燃料棒
43が５本配置しされていることから、曲線60に示すよう
な良好な無限増倍率が達成される。

【０１４２】なお、この燃料集合体53において、上記し
た第１実施例のようにガドリニア濃度を軸方向に分布さ
せる場合は、燃料棒43に含有されるガドリニアではな
く、ウォータロッド57の環状部56に設けたガドリニア濃
度を分布させれば良い。これにより、原子炉の炉心で第
１サイクル及び第２サイクルの余剰反応度の燃焼変化を
平坦化するために望ましい高濃縮度初装荷燃料の無限増
倍率の燃焼変化、すなわち第１サイクルでは平坦であ
り、第２サイクルでは増加して行く無限増倍率を達成す
るために、上記第１実施例では図８に示すようにガドリ
ニア入り燃料棒43を十字状配置にして多数用いたが、本
第２実施例では、この数を削減することができる。

【０１４３】第３実施例は図16の燃料構成図に示す燃料
集合体を採用している。すなわち、図６に示す炉心30
ａ，30ｂに装荷する高濃縮度初装荷燃料集合体を、図16
（ａ）の第１の燃料集合体であるＣ高濃縮度初装荷燃料
集合体61、及び図16（ｂ）の第２の燃料集合体であるＤ
高濃縮度初装荷燃料集合体62とする。この燃料集合体は
上記第１実施例において図７（ａ），（ｂ）で示した
Ａ，Ｂ高濃縮度燃料集合体31，32における、上下端の天
然ウラン領域を削除して内部の濃縮領域を拡張したもの
で、その平均濃縮度を4.1 ％に構成している。

【０１４４】燃料集合体において平均濃縮度を高める際
には、上下端に配置した天然ウラン領域はそのままで、
内部の濃縮領域の濃縮度を高めても良いが、本第３実施
例のように構成することで、容易に軸方向出力分布を平
坦化することができる。また、上下端の天然ウラン領域
の長さを取替燃料集合体34よりも短くして、内部の濃縮
領域の濃縮度をやや高めても良い。なお、図16に示す
Ｃ，Ｄ高濃縮度燃料集合体61，62において、上下端の可
燃性毒物含有量をさらに少なくすれば、軸方向出力分布
をさらに平坦化することができる。

【０１４５】あるいは、図７（ａ）に示した第１サイク
ルの炉心30ａにおいて、炉心最外周に配置されている高
濃縮度初装荷燃料だけを、図16（ａ）のＣ高濃縮度燃料
集合体61に置き換えても良い。濃縮度の高い高濃縮度初
装荷燃料を炉心内部に装荷した場合に、径方向出力ピー
キングの増大や炉停止余裕の悪化が懸念されるが、炉心
最外周へ高濃縮度燃料集合体を装荷してもこのような問
題は生ぜず、むしろ径方向出力ピーキングが平坦化され
るという好ましい結果をもたらす。

【０１４６】この第３実施例によれば、上記第１実施例
における初装荷燃料の平均取出燃焼度は約38ＧＷｄ／ｔ
であり、このうち低濃縮度初装荷燃料集合体33は約20Ｇ
Ｗｄ／ｔ、Ａ，Ｂ高濃縮度初装荷燃料集合体16，17は約
42ＧＷｄ／ｔであった。すなわち、Ａ，Ｂ高濃縮度初装
荷燃料集合体16，17の平均取出燃焼度は、同じ濃縮度の
取替燃料集合体34の平均取出燃焼度45ＧＷｄ／ｔよりも
小さい。

【０１４７】これは、全ての取替燃料集合体34は第４ま
たは第５サイクルの間、炉心に装荷されているのに対し
て、一部の高濃縮度初装荷燃料は３サイクル終了後に炉
心から取り出されるからである。そこで、燃料の健全性
は、濃縮度ではなく取出燃焼度に依存することを考慮す
ると、本第３実施例のＣ，Ｄ高濃縮度初装荷燃料集合体
61，62の濃縮度をさらに高めて、その取出燃焼度を取替
燃料集合体34並みにまで増大させることによってさらに
経済性を向上させることができる。

【０１４８】第４実施例を図17の炉心の燃料配置構成図
に示す。第１サイクルにおける炉心63には、３種類の初
装荷燃料が装荷されており、図中の４角内に１または２
で示した燃料集合体は、図18の燃料構成図（ａ），
（ｂ）に示すＥ，Ｆ高濃縮度初装荷燃料集合体64，65
（取替燃料集合体34と同濃縮度）であり、Ｌで示した燃
料集合体は同じく図７（ｃ）に示した濃縮度1.6 ％の低
濃縮度初装荷燃料集合体33である。

【０１４９】炉心63にはＥ高濃縮度燃料集合体64（１）
が 384体、Ｆ高濃縮度燃料集合体65（２）を 300体の計
684体で、低濃縮度燃料集合体33（Ｌ）は 188体の合計
872体が装荷されている。本第３実施例では低反応度セ
ル14は45個具備されており、低濃縮度燃料集合体33はこ
れら低反応度セル14に 180体と、炉心周辺領域に８体装
荷されている。

【０１５０】高濃縮度燃料はガドリニア入り燃料棒本数
が異なる２種類があり、図18（ａ）に示す第１の燃料集
合体であるＥ高濃縮度燃料集合体64は、ガドリニア入り
燃料棒が図18（ｂ）に示す第２の燃料集合体であるＦ高
濃縮度燃料集合体65よりも２本多い。

【０１５１】なお、上記した第１実施例では、下部の一
部を除いてガドリニア入り燃料棒本数が等しい２種類の
Ａ，Ｂ高濃縮度燃料集合体31，32を使用しており、これ
で適切な余剰反応度を達成することができた。しかしな
がら、例えば図10の曲線39ａと40ａとの比較から分かる
ように、ガドリニア入り燃料棒１本の反応度価値は３〜
４％Δｋであるから、例えば初装荷燃料の平均濃縮度が
異なる炉心で余剰反応度を調整しなければならない場合
には、高濃縮度燃料が１種類だけでは対応が困難であ
る。

【０１５２】そのような場合には、本第４実施例のよう
にガドリニア入り燃料棒の異なる２種類のＥ，Ｆ高濃縮
度初装荷燃料集合体64，65を用意しておき、その装荷体
数を調整することにより、余剰反応度を適切な範囲に容
易に設定することが可能となる。

【０１５３】さらに第４実施例では、低反応度セル14に
隣接しないセル66は隣接するセル67に比べて制御棒価値
が大きいので、低反応度セル14に隣接しないセル66を、
ガドリニア入り燃料棒本数の多いＥ高濃縮度燃料集合体
64（１）３体と、ガドリニア入り燃料棒本数の少ないＦ
高濃縮度燃料集合体65（２）を１体とで構成して炉停止
余裕を向上させている。

【０１５４】また、炉心最外周にガドリニア入り燃料棒
本数の多いＥ高濃縮度燃料集合体65（１）を装荷すると
共に、炉心最外周から２層目にはガドリニア入り燃料棒
本数の少ないＦ高濃縮度燃料集合体65（２）を装荷して
炉心径方向出力ピーキングを低減している。

【０１５５】本第４実施例では、炉心最外周に装荷され
ていたガドリニア入り燃料棒本数の多いＥ高濃縮度燃料
集合体64を、第１サイクル終了後の炉心内部領域の燃料
集合体と入れ替えることによって、第２サイクルの余剰
反応度を十分に制御している。なお、炉心内の同等の位
置に装荷された場合に、ガドリニア入り燃料棒本数の少
ない燃料の方が軸方向出力ピーキングが増大しやすいの
で、本第４実施例では、下部のみにガドリニアを含有す
る燃料棒を、Ｆ高濃縮度燃料集合体65において１本多く
具備させている。

【０１５６】ただし、Ｆ高濃縮度燃料集合体65に加え
て、第１サイクルで炉心最外周に装荷されるＥ高濃縮度
燃料集合体64にも下部にのみガドリニアを含有する燃料
棒を１本増加しても良く。この場合には第１サイクル終
了後の燃料移動によって、第２サイクルにおいて、余剰
反応度を十分に低減できる上に、軸方向出力分布を平坦
化することができる。

【０１５７】この第４実施例では45個の低反応度セル14
を具備しており、炉心63を同心円状で２分割する斜線23
を境界にして、炉心内部領域の低反応度セル14よりも炉
心周辺領域の低反応度セル14において、より多くの制御
棒13を挿入して第１サイクルの運転を行う。

【０１５８】第１サイクル終了後は、炉心周辺領域の高
濃縮度燃料集合体と炉心内部領域の高濃縮度燃料集合体
とを入れ替えて第２サイクルの炉心を構成する。さらに
第２サイクルでは、第１サイクルで制御棒13が挿入され
なかった低反応度セル14に装荷されていた低濃縮度初装
荷燃料集合体33で構成された低反応度セル14に制御棒13
を挿入して運転を行う。これらによって、第２サイクル
の余剰反応度の制御、及び燃焼効率が向上されると共
に、第２サイクル終了時における低濃縮度燃料集合体33
の制御棒挿入側の燃料棒13における出力ピーキングの増
大が避けられる。

【０１５９】第５実施例は、図19の燃料配置構成図に示
すように、第１サイクルにおける炉心68の燃料配置が、
４角中に夫々Ｈ，Ｍ，Ｌで示す濃縮度が異なる３種類の
初装荷燃料集合体で構成されており、夫々平均濃度 4.1
％の高濃縮度燃料集合体69（Ｈ）が 480体、平均濃度
2.8％の中濃縮度燃料集合体70（Ｍ）が 208体、平均濃
縮度 1.6％の低濃縮度燃料集合体33（Ｌ）が 184体と、
合計 872体装荷されていて初装荷燃料の平均濃縮度は
3.3％である。

【０１６０】上記した第１実施例等では、第１実施例を
例にすると高濃縮度燃料集合体31，32と低濃縮度燃料集
合体33の２種類の初装荷燃料が用いられていて、このう
ち低濃縮度燃料集合体33は全て第２サイクル終了後に取
り出され、一方高濃縮度燃料集合体31，32は第３乃至第
６サイクルにおいて取り出される。したがって、上記第
３実施例のように、一部の高濃縮度燃料集合体61，62の
濃縮度を高めたとしても、第３サイクル終了後に炉心か
ら取り出されるものは未だ多くの核分裂性物質を残した
ままになる。

【０１６１】そこで本第５実施例では、第３サイクル終
了後に炉心から取り出される 216体を中間濃縮度として
いる。これにより、取り出し時の核分裂性物質の残存量
を低減することができるので、核燃料資源を有効に活用
することができる。ただし、このままでは初装荷燃料の
平均濃縮度が低下してしまうので、本第５実施例では、
高濃縮度燃料集合体69（Ｈ）の濃縮度を取替燃料集合体
34の 3.7％よりも高い 4.1％としてある。

【０１６２】また低濃縮度燃料集合体33（Ｌ）は、37個
の低反応度セル14に装荷されているほかに、炉心周辺領
域にも装荷して炉停止余裕の改善を図っている。中濃縮
度燃料集合体70（Ｍ）は、低反応度セル14と炉心周辺領
域の一部のセルを除いて、各セル71に１体を配置して出
力ピークを低減すると共に、炉心最外周にも配置してあ
る。

【０１６３】すでに述べたように、濃縮度が低くなると
中性子スペクトルがソフトになるため可燃性毒物の反応
度寿命は短くなるので、中濃縮度燃料集合体70に含有さ
れているガドリニアは、高濃縮度燃料集合体69に含有さ
れているガドリニアよりも早く消滅する。そこで本第５
実施例では、中濃縮度燃料集合体70を炉心最外周に配置
することでその燃焼を抑制し、これにより第２サイクル
の余剰反応度の低減を図っている。

【０１６４】なお図19では、炉心最外周に中濃縮度燃料
集合体70を配置しているが、低濃縮度燃料集合体33また
は高濃縮度燃料集合体69を配置しても良く。さらに、初
装荷燃料の濃縮度の種類としては、第１乃至第４実施例
では２種類、第５実施例では３種類を使用しているが、
これに対して上記図20で示したように高濃縮度燃料集合
体２〜４と低濃縮度燃料集合体５の４種類の濃縮度の初
装荷燃料集合体で構成することもできる。

【０１６５】なお、この場合に低反応度セル14や炉停止
余裕向上のために装荷する燃料としては、最低濃縮度燃
料集合体５または２番目に低い濃縮度の初装荷燃料集合
体４を用いることができる。また、第１サイクルにおい
て炉心最外周に配置される初装荷燃料としては、最低濃
縮度燃料集合体５、２番目に低い濃縮度の燃料集合体
４、３番目に低い濃縮度の燃料集合体３、最高濃縮度の
燃料集合体２、またはこれらを組み合わせた配置が考え
られる。

【０１６６】第６実施例としては、低反応度セル14や炉
停止余裕向上のために装荷する燃料として、反応度が低
い燃料であれば良いことから、その一例として図７
（ｃ）に示した低濃縮度燃料集合体33の代わりに、図７
（ａ）及び（ｂ）に示したＡ，Ｂ高濃縮度燃料集合体3
1，32よりもガドリニア入り燃料棒本数が多く、しかも
ガドリニア濃度も高い第３の高濃縮度燃料集合体を使用
する。

【０１６７】すなわち、上記した第１乃至第５実施例で
は、濃縮度の低い初装荷燃料集合体を低反応度セル14や
炉停止余裕向上のために配置している。しかしながら、
低反応度セル14や炉停止余裕向上のために装荷する燃料
としては、反応度が低い燃料であれば良く、必ずしも低
濃縮度燃料集合体33である必要はない。

【０１６８】したがって、この第３の高濃縮度燃料集合
体を使用すれば、前記Ａ高濃縮度燃料集合体31及びＢ高
濃縮度燃料集合体32に比べて、第１サイクル初期から第
２サイクル末期までの燃焼期間において反応度が十分低
いので、低反応度セル14及び炉停止余裕向上のための低
反応度燃料集合体として使用することができる。この場
合に、低濃縮度燃料集合体33を用いた第１実施例に比べ
て、初装荷燃料の平均濃縮度をさらに高めることができ
るので、初装荷燃料の取出燃焼度が増大して、経済性が
向上するという効果が得られる。

【０１６９】

【発明の効果】以上本発明によれば、初装荷燃料の平均
濃縮度を大幅に高めた原子炉の炉心において、第１サイ
クル及び第２サイクルの余剰反応度を適切な範囲に制御
すると共に、十分な炉停止余裕を確保することができる
ので、初装荷燃料の取出燃焼度を増大して燃料経済性が
大幅に向上する。

【０１７０】また、第１サイクル終了後に燃料交換を行
わないので、原子炉の定期検査工程を簡素化することが
できて、原子力プラントにおける定期検査期間を短縮す
ることができる。さらに、可燃性毒物の過度な高濃度化
を避けることによって、燃料の健全性を維持することも
できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る一実施例の１／４炉心の燃料配置
構成図で、（ａ）は第１サイクル、（ｂ）は第２サイク
ルを示す。

【図２】本発明に係る一実施例の第１サイクルにおける
初装荷燃料の平均濃縮度と余剰反応度の最大値を示す特
性図。

【図３】本発明に係る一実施例の低濃縮度燃料装荷に係
り、（ａ）は炉心要部の制御棒と燃料配置構成図、
（ｂ）は低濃縮度燃料の装荷体数と炉停止余裕の特性
図。

【図４】燃料集合体における種々のガドリニア入り燃料
棒の配置を示す断面図で、（ａ），（ｂ）は従来技術例
を、（ｃ），（ｄ）は本発明の一実施例を示す。

【図５】燃料集合体におけるガドリニア入り燃料棒の配
置に対する無限増倍率の燃焼変化を示す特性図。

【図６】本発明に係る第１実施例の１／４炉心の燃料配
置構成図で、（ａ）は第１サイクル、（ｂ）は第２サイ
クルを示す。

【図７】本発明に係る第１実施例の初装荷燃料集合体の
軸方向濃縮度及びガドリニア分布の燃料構成図で、
（ａ）はＡ高濃縮度燃料集合体、（ｂ）はＢ高濃縮度燃
料集合体、（ｃ）は低濃縮度燃料集合体、（ｄ）は取替
燃料集合体を示す。

【図８】本発明に係る第１実施例の燃料集合体の燃料棒
配置を示す断面図。

【図９】本発明に係る第１実施例の炉心における第２サ
イクルの余剰反応度を示す特性図。

【図１０】本発明に係る第１実施例の初装荷燃料集合体
の軸方向各断面における無限増倍率の燃焼変化を示す特
性図。

【図１１】本発明に係る第１実施例の炉心における第１
サイクル中期の軸方向出力分布特性図。

【図１２】本発明に係る第１実施例の炉心における第３
サイクル末期の軸方向出力分布特性図。

【図１３】本発明に係る第１実施例の炉心における第３
サイクル中期の軸方向出力分布特性図。

【図１４】本発明に係る第２実施例の燃料集合体の燃料
棒配置断面図。

【図１５】本発明に係る第２実施例の燃料集合体の無限
増倍率の燃焼変化を示す特性図。

【図１６】本発明に係る第３実施例の初装荷燃料集合体
の軸方向濃縮度及びガドリニア分布の燃料構成図で、
（ａ）はＣ高濃縮度燃料集合体、（ｂ）はＤ高濃縮度燃
料集合体を示す。

【図１７】本発明に係る第４実施例の１／４炉心におけ
る第１サイクルの燃料配置構成図。

【図１８】本発明に係る第４実施例の初装荷燃料集合体
の軸方向濃縮度及びガドリニア分布の燃料構成図で、
（ａ）はＥ高濃縮度燃料集合体、（ｂ）はＦ高濃縮度燃
料集合体を示す。

【図１９】本発明に係る第５実施例の１／４炉心におけ
る第１サイクルの燃料配置構成図。

【図２０】従来の原子炉の１／４炉心における第１サイ
クルの燃料配置構成図。

【図２１】単尺燃料棒を有する燃料集合体の断面図で、
（ａ）は縦断面、（ｂ）は（ａ）のｂ−ｂ矢視断面、
（ｃ）は（ａ）のｃ−ｃ矢視断面を示す。

【符号の説明】

１，63，68…炉心、２，16，17，25〜28，31，32，53，
61，62，64，65，69…高燃焼度燃料集合体、３，70…中
燃焼度燃料集合体、４，５，18，33…低燃焼度燃料集合
体、６…長尺の燃料棒、７…短尺燃料棒、８…ウォータ
ロッド、９…スペーサ、10…上部タイプレート、11…下
部タイプレート、12…チャンネルボックス、13，13ａ…
制御棒、14…低反応度セル、15ａ，30ａ…第１サイクル
の炉心、15ｂ，30ｂ…第２サイクルの炉心、19…高反応
度セル、20〜22，25ａ〜28ａ，35ａ〜42ａ，44〜52，58
〜60…曲線、23…斜線（境界）、24，29，43…ガドリニ
ア入り燃料棒、34…取替燃料集合体、35〜42…燃焼領
域、54…外管、55…内管、56…環状部、57…可燃性毒物
入りウォータロッド、66…低反応度セルに隣接しないセ
ル、67…低反応度セルに隣接するセル、71…セル。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 徹 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内 (72)発明者 蛭川 厚治 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝横浜事業所内

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１サイクルにおいて初装荷燃料集合体
   が装荷されて第２サイクルまたは第３サイクル以降にお
   いて取替燃料集合体を装荷される原子炉の炉心におい
   て、少なくとも一部の前記初装荷燃料集合体の濃縮度が
   前記取替燃料集合体の濃縮度よりも高いことを特徴とす
   る原子炉の炉心。
2. 【請求項２】 第１サイクルにおいて初装荷燃料集合体
   が装荷されて第２サイクルまたは第３サイクル以降にて
   取替燃料集合体が装荷される原子炉の炉心において、前
   記取替燃料集合体が上端及び下端の少なくとも一方に可
   燃性毒物を含有しない低濃縮度領域を具備し且つ少なく
   とも一部の前記初装荷燃料集合体は上端及び下端の少な
   くとも一方において前記可燃性毒物を含有しない低濃縮
   度領域を具備しないか、またはその長さが前記取替燃料
   集合体よりも短いことを特徴とする原子炉の炉心。
3. 【請求項３】 １本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃
   料集合体とから構成されるセルを正方格子状に多数配列
   して構成される原子炉の炉心において、濃縮度が異なる
   ２種類以上の初装荷燃料集合体が装荷され、炉心最外周
   を除くほとんど全ての前記セルが最高濃縮度初装荷燃料
   集合体よりも濃縮度が低い低濃縮度初装荷燃料集合体を
   少なくとも１体含むか、またはセルのＸまたはＹ方向の
   いずれかの面において前記低濃縮度初装荷燃料集合体と
   少なくとも２体面するか、またはセルの隅部４カ所のう
   ち少なくとも３カ所において前記低濃縮度初装荷燃料集
   合体と対角方向に隣接するか、またはセルのＸまたはＹ
   方向のいずれかの面において前記低濃縮度初装荷燃料集
   合体と１体面すると共にセルの隅部４カ所のうち少なく
   とも１カ所において前記低濃縮度初装荷燃料集合体と対
   角方向に隣接するか、のいずれかであることを特徴とす
   る原子炉の炉心。
4. 【請求項４】 ４体の前記最高濃縮度初装荷燃料集合体
   で構成された高反応度セルと４体の前記低濃縮度初装荷
   燃料集合体で構成された低反応度セルとを具備してなる
   原子炉の炉心において、炉心最外周を除くほとんど全て
   の前記セルについて前記高反応度セルはＸまたはＹ方向
   の少なくともいずれか一方において前記低反応度セルと
   面し且つ前記低反応度セルにＸ及びＹ方向のいずれにお
   いても面しない前記セルには前記低濃縮度初装荷燃料集
   合体が少なくとも１体装荷されていることを特徴とする
   請求項３記載の原子炉の炉心。
5. 【請求項５】 １本の制御棒とこれを囲繞する４体の燃
   料集合体とから構成されるセルを正方格子状に多数配列
   して構成される原子炉の炉心において、濃縮度が異なる
   ２種類以上の初装荷燃料集合体が装荷されて最高濃縮度
   の前記初装荷燃料集合体が下部の一部分のみに可燃性毒
   物を含有する燃料棒の本数が異なる２種類以上で構成し
   たことを特徴とする原子炉の炉心。
6. 【請求項６】 各領域に含まれる燃料集合体数がほぼ等
   しくなるように同心円状で径方向に２分割した炉心にお
   いて、前記最高濃縮度初装荷燃料集合体が第１の燃料集
   合体と下部の一部分のみに可燃性毒物を含有する燃料棒
   本数が前記第１の燃料集合体よりも多い第２の燃料集合
   体とで構成されこの第２の燃料集合体が炉心周辺領域よ
   りも炉心内部領域に多く配置したことを特徴とする請求
   項５記載の原子炉の炉心。
7. 【請求項７】 ４体の前記最高濃縮度初装荷燃料集合体
   で構成された高反応度セルと前記最高濃縮度初装荷燃料
   集合体よりも濃縮度の低い４体の前記初装荷燃料集合体
   で構成された低反応度セルとを備えてなる原子炉の炉心
   において、前記低反応度セルにＸ及びＹ方向のいずれに
   おいても面しない前記高反応度セルには前記低反応度セ
   ルにＸ及びＹ方向の少なくともいずれか一方において面
   する前記高反応度セルよりも前記第２の燃料集合体を多
   く装荷したことを特徴とする請求項５又は請求項６記載
   の原子炉の炉心。
8. 【請求項８】 初装荷燃料集合体が装荷された原子炉の
   炉心において、上端または下端に設けられた可燃性毒物
   を含有しない低濃縮度領域を除いた軸方向内部領域にて
   前記可燃性毒物を含有しない低濃縮度領域に隣接する軸
   方向領域の少なくとも一方における可燃性毒物入り燃料
   棒本数または可燃性毒物濃度の一方または両方が軸方向
   中央領域よりも少ない前記初装荷燃料集合体を装荷した
   ことを特徴とする原子炉の炉心。
9. 【請求項９】 請求項１乃至請求項８記載の原子炉の炉
   心において、第１サイクル運転終了後に炉心内の前記初
   装荷燃料集合体と前記取替燃料集合体との燃料交換を行
   わないことを特徴とする原子炉の運転方法。
10. 【請求項１０】 第１サイクル運転終了後に炉心内の前
    記初装荷燃料集合体の配置を変更することを特徴とする
    請求項９記載の原子炉の炉心の運転方法。
11. 【請求項１１】 濃縮度の異なる２種類以上の初装荷燃
    料集合体が装荷された原子炉の炉心において、第２サイ
    クル運転終了後に最高濃縮度の前記初装荷燃料集合体よ
    りも濃縮度の低い前記初装荷燃料集合体のみを取替燃料
    集合体と交換することを特徴とする請求項９又は請求項
    １０記載の原子炉の炉心の運転方法。