JP2002090196A - 電気負荷のパルス駆動制御装置 - Google Patents
電気負荷のパルス駆動制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ヒータの駆動電源となる電池の電圧が低下し
た時はＯＮデューティ期間を大きくしてヒータの通電量
を増加することで、電池電圧の低下に拘わらず常に一定
の電力をヒータに供給する。 【解決手段】 パルス電圧により定電力駆動されるヒー
タＨからの発熱を、流体を媒体として感温素子に伝搬
し、この感温素子の出力に基づいて流体の流量を測定す
るものにおいて、前記ヒータＨの駆動電力となる電池の
電圧を監視する電圧監視手段Ｑ１と、この電圧監視手段
Ｑ１による電圧低下検出時に、前記ヒータＨをパルス電
圧駆動する際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデュー
ティ制御手段Ｒ１５，Ｒ１６，Ｑ１，Ｑ２，Ｃ１，ＯＰ
１とを備えている。
た時はＯＮデューティ期間を大きくしてヒータの通電量
を増加することで、電池電圧の低下に拘わらず常に一定
の電力をヒータに供給する。 【解決手段】 パルス電圧により定電力駆動されるヒー
タＨからの発熱を、流体を媒体として感温素子に伝搬
し、この感温素子の出力に基づいて流体の流量を測定す
るものにおいて、前記ヒータＨの駆動電力となる電池の
電圧を監視する電圧監視手段Ｑ１と、この電圧監視手段
Ｑ１による電圧低下検出時に、前記ヒータＨをパルス電
圧駆動する際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデュー
ティ制御手段Ｒ１５，Ｒ１６，Ｑ１，Ｑ２，Ｃ１，ＯＰ
１とを備えている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、電池電圧の低下
に関わりなく、例えば、電気負荷であるヒータに電池よ
り一定電力を供給して駆動する電気負荷のパルス駆動制
御装置に関するものである。
に関わりなく、例えば、電気負荷であるヒータに電池よ
り一定電力を供給して駆動する電気負荷のパルス駆動制
御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、このような装置は、例えば、ガス
メータ等に内蔵されたフローセンサに配置されたヒータ
の駆動用電源として用いられている。その一例として、
図９に示すようにガスメータＧＭ内のガス通路Ｆに配置
されたフローセンＦＳの基台Ｂ上に搭載された感温素
子、例えば測温抵抗ＴＲの近傍に独立に配置されたヒー
タＨをパルス電圧駆動して電圧を印加して発熱させ、そ
の熱のガスによる測温抵抗ＴＲへの移動によって生じた
測温抵抗ＴＲの抵抗値の変化に基づいてガスの流速を求
めるものがある。
メータ等に内蔵されたフローセンサに配置されたヒータ
の駆動用電源として用いられている。その一例として、
図９に示すようにガスメータＧＭ内のガス通路Ｆに配置
されたフローセンＦＳの基台Ｂ上に搭載された感温素
子、例えば測温抵抗ＴＲの近傍に独立に配置されたヒー
タＨをパルス電圧駆動して電圧を印加して発熱させ、そ
の熱のガスによる測温抵抗ＴＲへの移動によって生じた
測温抵抗ＴＲの抵抗値の変化に基づいてガスの流速を求
めるものがある。
【０００３】また、他の例として、図示しないが、ヒー
タＨと感温素子としてのサーモパイルを、ガスメータＧ
Ｍ内のガス通路Ｆ内においてガスの流れる方向と直交す
る方向に離間して配置し、ヒータＨをパルス電圧駆動し
て電圧を印加して発熱させ、その熱のガスによるサーモ
パイルへの移動によって生じた熱起電力に基づいてガス
の流速を求めるものがある。
タＨと感温素子としてのサーモパイルを、ガスメータＧ
Ｍ内のガス通路Ｆ内においてガスの流れる方向と直交す
る方向に離間して配置し、ヒータＨをパルス電圧駆動し
て電圧を印加して発熱させ、その熱のガスによるサーモ
パイルへの移動によって生じた熱起電力に基づいてガス
の流速を求めるものがある。
【０００４】従来のパルス駆動制御装置の概略構成とし
ては、図６に示すように３端子レギュレータを構成する
安定化電源用ＩＣを備え、このＩＣの入力端子ＩＮとグ
ランド間にＤＣ３Ｖ或いは２Ｖの電池Ｂを接続する共
に、電池Ｂに電解コンデンサＣを並列に接続し、この電
解コンデンサＣに電池Ｂよりの電荷を充電させてＩＣの
入力端子に例えばＤＣ３Ｖを印加する。この印加された
ＤＣ３ＶはＩＣで例えばＤＣ１．５Ｖに安定化されて出
力端子ＯＵＴより一旦コンデンサＣに充電され、レギュ
レータのスイッチング動作により出力電圧に混入したリ
ップル成分を除去した後にヒータＨに供給される。
ては、図６に示すように３端子レギュレータを構成する
安定化電源用ＩＣを備え、このＩＣの入力端子ＩＮとグ
ランド間にＤＣ３Ｖ或いは２Ｖの電池Ｂを接続する共
に、電池Ｂに電解コンデンサＣを並列に接続し、この電
解コンデンサＣに電池Ｂよりの電荷を充電させてＩＣの
入力端子に例えばＤＣ３Ｖを印加する。この印加された
ＤＣ３ＶはＩＣで例えばＤＣ１．５Ｖに安定化されて出
力端子ＯＵＴより一旦コンデンサＣに充電され、レギュ
レータのスイッチング動作により出力電圧に混入したリ
ップル成分を除去した後にヒータＨに供給される。
【０００５】上記のようにシリースレギュレータ方式で
ヒータＨに安定化電圧を供給する方法に対し、図７に示
すような、スイッチング方式は、発振回路ＯＳより出力
される一定ＯＮデューティ比のパルス信号を、抵抗Ｒ２
３を通してトランジスタＱ３のベースに入力してＯＮ／
ＯＦＦ制御することで、トランジスタＱ３に入力される
バッテリ電圧、例えばＤＣ３ＶをＯＮデューティ比に応
じてパルス幅変調し、パルス幅変調されたＤＣ３の平均
電圧Ｖａｖｅ（＝Ｅ＊Ｔｏｎ／Ｔ）をヒータＨに駆動電
圧として供給して駆動させる。ここで、Ｅは電源電圧、
ＴｏｎはトランジスタをＯＮさせる時間（ＯＮデューテ
ィ）、ＴはＯＮ／ＯＦＦの１サイクルの時間である。
ヒータＨに安定化電圧を供給する方法に対し、図７に示
すような、スイッチング方式は、発振回路ＯＳより出力
される一定ＯＮデューティ比のパルス信号を、抵抗Ｒ２
３を通してトランジスタＱ３のベースに入力してＯＮ／
ＯＦＦ制御することで、トランジスタＱ３に入力される
バッテリ電圧、例えばＤＣ３ＶをＯＮデューティ比に応
じてパルス幅変調し、パルス幅変調されたＤＣ３の平均
電圧Ｖａｖｅ（＝Ｅ＊Ｔｏｎ／Ｔ）をヒータＨに駆動電
圧として供給して駆動させる。ここで、Ｅは電源電圧、
ＴｏｎはトランジスタをＯＮさせる時間（ＯＮデューテ
ィ）、ＴはＯＮ／ＯＦＦの１サイクルの時間である。
【０００６】このようにヒータの駆動制御にスイッチン
グ方式を用いることで、トランジスタＱ３がＯＦＦのと
きは電流が流れないため電力の消費がなく、例え電流が
流れたとしてもコレクタとエミッタの間の電圧は１Ｖに
満たないため、消費電力はやはり少ない。
グ方式を用いることで、トランジスタＱ３がＯＦＦのと
きは電流が流れないため電力の消費がなく、例え電流が
流れたとしてもコレクタとエミッタの間の電圧は１Ｖに
満たないため、消費電力はやはり少ない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のシリースレギュ
レータ方式は、図５に示すように、バッテリ電圧を３Ｖ
としたときに、ヒータ両端電圧１．５Ｖ、ヒータ電流１
ｍＡ、ヒータ通電時間を２０ｍｓｅｃした場合、消費電
力は３Ｖ＊１ｍＡ＊２０ｍｓｅｃ＝３ｍＷ＊２０ｍｓｅ
ｃ＝６０μＷｓｅｃであり、そしてロス電力は１．５Ｖ
＊１ｍＡ＊２０ｍｓｅｃ＝１．５ｍＷ＊２０ｍｓｅｃ＝
３０μＷｓｅｃである。これは、即ち、安定化電源用Ｉ
Ｃにおいて１．５Ｖ×電流分の電力が熱となって消費さ
れてしまい効率が悪いという問題点があった。
レータ方式は、図５に示すように、バッテリ電圧を３Ｖ
としたときに、ヒータ両端電圧１．５Ｖ、ヒータ電流１
ｍＡ、ヒータ通電時間を２０ｍｓｅｃした場合、消費電
力は３Ｖ＊１ｍＡ＊２０ｍｓｅｃ＝３ｍＷ＊２０ｍｓｅ
ｃ＝６０μＷｓｅｃであり、そしてロス電力は１．５Ｖ
＊１ｍＡ＊２０ｍｓｅｃ＝１．５ｍＷ＊２０ｍｓｅｃ＝
３０μＷｓｅｃである。これは、即ち、安定化電源用Ｉ
Ｃにおいて１．５Ｖ×電流分の電力が熱となって消費さ
れてしまい効率が悪いという問題点があった。
【０００８】また、このような問題点を改善するため
に、スイッチング方式を使用した場合に、例えば、図５
に示すように、バッテリ電圧を３Ｖとしたときに、ヒー
タ両端電圧１．５Ｖ、ヒータ電流１ｍＡ、ヒータ通電時
間を２０ｍｓｅｃ、ヒータ通電時間中のＯＮデューティ
を１／３とした場合、消費電力は３Ｖ＊１ｍＡ＊２０ｍ
ｓｅｃ＝３ｍＷ＊２０ｍｓｅｃ＊１／３＝２０μＷｓｅ
ｃとなり、バッテリ電圧をフルに使用する場合、バッテ
リ電圧が３Ｖのとき消費電力を１／３にすることができ
る。
に、スイッチング方式を使用した場合に、例えば、図５
に示すように、バッテリ電圧を３Ｖとしたときに、ヒー
タ両端電圧１．５Ｖ、ヒータ電流１ｍＡ、ヒータ通電時
間を２０ｍｓｅｃ、ヒータ通電時間中のＯＮデューティ
を１／３とした場合、消費電力は３Ｖ＊１ｍＡ＊２０ｍ
ｓｅｃ＝３ｍＷ＊２０ｍｓｅｃ＊１／３＝２０μＷｓｅ
ｃとなり、バッテリ電圧をフルに使用する場合、バッテ
リ電圧が３Ｖのとき消費電力を１／３にすることができ
る。
【０００９】しかし、スイッチング方式の場合はＯＮデ
ューティが一定であるため、平均電圧Ｖａｖｅ＝Ｅ＊Ｔ
ｏｎ／Ｔの関係から明らかなように、電源電圧Ｅがその
寿命により低下すると平均電圧Ｖａｖｅも低下し、ヒー
タに一定の電力を供給することができなくなる。その結
果、パルス駆動制御装置をガスメータに使用した場合、
駆動電圧の低下により測定に必要な発熱量を確保できな
いため、ヒータより測温抵抗に測定に必要な熱が伝搬さ
れない。そのため、測温抵抗の抵抗値は正常な電圧レベ
ルでヒータを駆動した場合に比べて多分に変化してしま
うため、結果としてガスメータの流量測定精度に支障を
来すという問題点がある。
ューティが一定であるため、平均電圧Ｖａｖｅ＝Ｅ＊Ｔ
ｏｎ／Ｔの関係から明らかなように、電源電圧Ｅがその
寿命により低下すると平均電圧Ｖａｖｅも低下し、ヒー
タに一定の電力を供給することができなくなる。その結
果、パルス駆動制御装置をガスメータに使用した場合、
駆動電圧の低下により測定に必要な発熱量を確保できな
いため、ヒータより測温抵抗に測定に必要な熱が伝搬さ
れない。そのため、測温抵抗の抵抗値は正常な電圧レベ
ルでヒータを駆動した場合に比べて多分に変化してしま
うため、結果としてガスメータの流量測定精度に支障を
来すという問題点がある。
【００１０】また、感温素子にサーモパイルを使用した
場合は、サーモパイルに測定に必要な熱が伝搬されな
い。そのため、サーモパイルの熱起電量力は正常な電圧
レベルでヒータを駆動した場合に比べて多分に変化して
しまうため、結果としてガスメータの流量測定精度に支
障を来すという問題点がある。
場合は、サーモパイルに測定に必要な熱が伝搬されな
い。そのため、サーモパイルの熱起電量力は正常な電圧
レベルでヒータを駆動した場合に比べて多分に変化して
しまうため、結果としてガスメータの流量測定精度に支
障を来すという問題点がある。
【００１１】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、バッテリによる電源電圧の低下
に拘わらず一定の電力をヒータに供給して駆動すること
ができる電気負荷のパルス駆動制御装置を得ることを目
的とする。
ためになされたもので、バッテリによる電源電圧の低下
に拘わらず一定の電力をヒータに供給して駆動すること
ができる電気負荷のパルス駆動制御装置を得ることを目
的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明に係る電気負荷
のパルス駆動制御装置は、パルス電圧により定電力駆動
させる負荷Ｈの電力を、電池により供給する電力供給手
段Ｖｂａｔｔと、前記負荷Ｈの駆動電力となる電池の電
圧を監視する電圧監視手段Ｑ１と、この電圧監視手段Ｑ
１による電圧低下検出時に、前記負荷Ｈをパルス電圧駆
動する際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ
制御手段Ｒ１５，Ｒ１６、Ｑ１，Ｑ２、Ｃ１、ＯＰ１と
を備え、電圧レベルが変化した際にはＯＮデューティ期
間を自動設定し、このＯＮデューティ期間と電圧レベル
による時間積に基づく一定の電力を負荷に供給すること
で電圧レベルの変化に関わりなく、常時、一定の電力を
負荷に供給する。
のパルス駆動制御装置は、パルス電圧により定電力駆動
させる負荷Ｈの電力を、電池により供給する電力供給手
段Ｖｂａｔｔと、前記負荷Ｈの駆動電力となる電池の電
圧を監視する電圧監視手段Ｑ１と、この電圧監視手段Ｑ
１による電圧低下検出時に、前記負荷Ｈをパルス電圧駆
動する際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ
制御手段Ｒ１５，Ｒ１６、Ｑ１，Ｑ２、Ｃ１、ＯＰ１と
を備え、電圧レベルが変化した際にはＯＮデューティ期
間を自動設定し、このＯＮデューティ期間と電圧レベル
による時間積に基づく一定の電力を負荷に供給すること
で電圧レベルの変化に関わりなく、常時、一定の電力を
負荷に供給する。
【００１３】この発明に係る電気負荷のパルス駆動制御
装置は、パルス電圧により定電力駆動されるヒータＨか
らの発熱を、流体を媒体として感温素子に伝搬し、この
感温素子の出力に基づいて流体の流量を測定するものに
おいて、前記ヒータＨの駆動電力となる電池の電圧を監
視する電圧監視手段Ｑ１と、この電圧監視手段Ｑ１によ
る電圧低下検出時に、前記ヒータＨをパルス電圧駆動す
る際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ制御
手段Ｒ１５，Ｒ１６、Ｑ１，Ｑ２、Ｃ１、ＯＰ１とを備
え、記電池電圧が低下した時はＯＮデューティ期間を大
きくして通電量を増加することで、電池電圧の低下に拘
わらず常に一定の電力をヒータに供給する。
装置は、パルス電圧により定電力駆動されるヒータＨか
らの発熱を、流体を媒体として感温素子に伝搬し、この
感温素子の出力に基づいて流体の流量を測定するものに
おいて、前記ヒータＨの駆動電力となる電池の電圧を監
視する電圧監視手段Ｑ１と、この電圧監視手段Ｑ１によ
る電圧低下検出時に、前記ヒータＨをパルス電圧駆動す
る際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ制御
手段Ｒ１５，Ｒ１６、Ｑ１，Ｑ２、Ｃ１、ＯＰ１とを備
え、記電池電圧が低下した時はＯＮデューティ期間を大
きくして通電量を増加することで、電池電圧の低下に拘
わらず常に一定の電力をヒータに供給する。
【００１４】この発明に係る電気負荷のパルス駆動制御
装置は、ヒータＨと前記感温素子は、ガスメータ内のガ
ス通路内においてガスの流れる方向と直交する方向に離
間して配置され、前記電池はガスメータを駆動する電源
であり、この電池の電圧低下時にはヒータをパルス電圧
駆動する際のＯＮデューティ期間を広げることで、電池
電圧の低下に拘わらず常に一定の電力をヒータに供給
し、感温素子の出力を安定化する。
装置は、ヒータＨと前記感温素子は、ガスメータ内のガ
ス通路内においてガスの流れる方向と直交する方向に離
間して配置され、前記電池はガスメータを駆動する電源
であり、この電池の電圧低下時にはヒータをパルス電圧
駆動する際のＯＮデューティ期間を広げることで、電池
電圧の低下に拘わらず常に一定の電力をヒータに供給
し、感温素子の出力を安定化する。
【００１５】
【発明の実施の形態】実施の形態１．次にこの発明に係
る電気負荷のパルス駆動制御装置を、各添付図面を参照
して説明する。図１の（ａ）は本実施に形態に係る電気
負荷のパルス駆動制御装置の構成図である。本実施の形
態に係る電気負荷のパルス駆動制御装置は、図９に示す
ようにガスメータＧＭ内のガス通路Ｆに配置され、ガス
流量を測定する、例えばサーモパイル方式のフローセン
サＦＳに搭載された電気負荷であるヒータＨを定電力駆
動させるために、ヒータＨに電源である電池のレベルに
応じたデューティ比のパルス電圧を与えるものである。
る電気負荷のパルス駆動制御装置を、各添付図面を参照
して説明する。図１の（ａ）は本実施に形態に係る電気
負荷のパルス駆動制御装置の構成図である。本実施の形
態に係る電気負荷のパルス駆動制御装置は、図９に示す
ようにガスメータＧＭ内のガス通路Ｆに配置され、ガス
流量を測定する、例えばサーモパイル方式のフローセン
サＦＳに搭載された電気負荷であるヒータＨを定電力駆
動させるために、ヒータＨに電源である電池のレベルに
応じたデューティ比のパルス電圧を与えるものである。
【００１６】このフローセンサＦＳの概要としては、パ
ルス電圧により定電力駆動されるヒータＨからの発熱
は、ガス流を媒体としてフローセンサＦＳに搭載された
熱起電力素子（サーモパイル）ＴＲに伝搬され、この熱
起電力素子ＴＲより発生する熱起電力に基づいてガス流
量を測定するものである。本装置は電源電圧であるバッ
テリの電圧（バッテリ電圧Ｖｂａｔｔ）の低下と共に、
下がり勾配が増す鋸歯状波を発生する鋸歯状波発生回
路、鋸歯状波の勾配の度合いに応じたＯＮデューティの
パルス信号を自動生成して出力するパルス信号発生回
路、パルス信号によりバッテリ電圧ＶｂａｔｔをＯＮ／
ＯＦＦ制御して負荷であるヒータＨに供給して駆動する
パルス駆動回路より構成される。
ルス電圧により定電力駆動されるヒータＨからの発熱
は、ガス流を媒体としてフローセンサＦＳに搭載された
熱起電力素子（サーモパイル）ＴＲに伝搬され、この熱
起電力素子ＴＲより発生する熱起電力に基づいてガス流
量を測定するものである。本装置は電源電圧であるバッ
テリの電圧（バッテリ電圧Ｖｂａｔｔ）の低下と共に、
下がり勾配が増す鋸歯状波を発生する鋸歯状波発生回
路、鋸歯状波の勾配の度合いに応じたＯＮデューティの
パルス信号を自動生成して出力するパルス信号発生回
路、パルス信号によりバッテリ電圧ＶｂａｔｔをＯＮ／
ＯＦＦ制御して負荷であるヒータＨに供給して駆動する
パルス駆動回路より構成される。
【００１７】パルス駆動回路は、実際、図４に示される
ように、トランジスタＱ３の出力は抵抗Ｒを通して演算
増幅器ＯＰ２で構成されるボルテージホロワ回路の入力
端子に接続され、ボルテージホロワ回路の出力にはエミ
ッタにバッテリ電圧ｖｂａｔｔが印加され、コレクタと
グランド間に負荷であるヒータＨが接続されたヒータ駆
動用のパワートランジスタＱ３のベースが接続されてい
る。尚、ヒータを駆動するパルスの幅、パルス出力周期
は、ヒータに電流が流れて熱抵抗が一定となり、ヒータ
電流が安定領域に入る時間Ｖｈｐを確認して決定する。
ように、トランジスタＱ３の出力は抵抗Ｒを通して演算
増幅器ＯＰ２で構成されるボルテージホロワ回路の入力
端子に接続され、ボルテージホロワ回路の出力にはエミ
ッタにバッテリ電圧ｖｂａｔｔが印加され、コレクタと
グランド間に負荷であるヒータＨが接続されたヒータ駆
動用のパワートランジスタＱ３のベースが接続されてい
る。尚、ヒータを駆動するパルスの幅、パルス出力周期
は、ヒータに電流が流れて熱抵抗が一定となり、ヒータ
電流が安定領域に入る時間Ｖｈｐを確認して決定する。
【００１８】本実施の形態に係る鋸歯状波発生回路は、
図１の（ａ）に示すように、演算増幅器ＯＰの-入力端
子と出力端子間にコンデンサＣ１を接続し、-入力端子
にはＰＮＰ型のトランジスタＱ１のコレクタに一端が接
続された抵抗Ｒ１と、ＮＰＮ型のトランジスタＱ２のコ
レクタに一端が接続された抵抗Ｒ２（＝Ｒ１）が接続さ
れ、演算増幅器ＯＰの+端子には１．０Ｖの基準電圧Ｖ
ｒｅｆ１．０が印加されている。ここでトランジスタＱ
１のエミッタとベース間には抵抗Ｒ１１が接続されると
共に、エミッタにはバッテリ電圧Ｖｂａｔｔが印加され
ている。
図１の（ａ）に示すように、演算増幅器ＯＰの-入力端
子と出力端子間にコンデンサＣ１を接続し、-入力端子
にはＰＮＰ型のトランジスタＱ１のコレクタに一端が接
続された抵抗Ｒ１と、ＮＰＮ型のトランジスタＱ２のコ
レクタに一端が接続された抵抗Ｒ２（＝Ｒ１）が接続さ
れ、演算増幅器ＯＰの+端子には１．０Ｖの基準電圧Ｖ
ｒｅｆ１．０が印加されている。ここでトランジスタＱ
１のエミッタとベース間には抵抗Ｒ１１が接続されると
共に、エミッタにはバッテリ電圧Ｖｂａｔｔが印加され
ている。
【００１９】また、トランジスタＱ２のエミッタはグラ
ンド電位におとされ、同じくベースも抵抗Ｒ１２を通し
てグランド電位に落とされている。尚、演算増幅器Ｏ
Ｐ、コンデンサＣ１、抵抗Ｒ１５，１６、トランジスタ
Ｑ１，Ｑ２よりミラー積分回路が構成され、演算増幅器
ＯＰよりコンデンサＣ１、抵抗Ｒ１５，１６の定数、バ
ッテリ電圧Ｖｂａｔｔの電位で勾配が決まる鋸歯状波が
出力される。
ンド電位におとされ、同じくベースも抵抗Ｒ１２を通し
てグランド電位に落とされている。尚、演算増幅器Ｏ
Ｐ、コンデンサＣ１、抵抗Ｒ１５，１６、トランジスタ
Ｑ１，Ｑ２よりミラー積分回路が構成され、演算増幅器
ＯＰよりコンデンサＣ１、抵抗Ｒ１５，１６の定数、バ
ッテリ電圧Ｖｂａｔｔの電位で勾配が決まる鋸歯状波が
出力される。
【００２０】演算増幅器ＯＰの出力は、+入力端子に
１．５Ｖの基準電圧Ｖｒｅｆ１．５を印加したコンパレ
ータｃｏｍｐ１の-入力端子に接続されている。そして-
入力端子に０．５Ｖの基準電圧Ｖｒｅｆ０．５を印加し
たコンパレータｃｏｍｐ２の+入力端子にも演算増幅器
ＯＰの出力が接続されている。コンパレータｃｏｍｐ
１，２の出力端子は、抵抗Ｒ１７（＝Ｒ１８）でプルア
ップされ、ＮＡＮＤゲートＧ１２，Ｇ２で構成されるフ
リップフロップ（Ｆ／Ｆ）回路の各入力端子にそれぞれ
入力される。
１．５Ｖの基準電圧Ｖｒｅｆ１．５を印加したコンパレ
ータｃｏｍｐ１の-入力端子に接続されている。そして-
入力端子に０．５Ｖの基準電圧Ｖｒｅｆ０．５を印加し
たコンパレータｃｏｍｐ２の+入力端子にも演算増幅器
ＯＰの出力が接続されている。コンパレータｃｏｍｐ
１，２の出力端子は、抵抗Ｒ１７（＝Ｒ１８）でプルア
ップされ、ＮＡＮＤゲートＧ１２，Ｇ２で構成されるフ
リップフロップ（Ｆ／Ｆ）回路の各入力端子にそれぞれ
入力される。
【００２１】また、Ｆ／Ｆ回路から出力されたパルス信
号は抵抗Ｒ１３，Ｒ１２をそれぞれ通してトランジスタ
Ｑ１，Ｑ２のベースにそれぞれ入力される。更に、Ｆ／
Ｆ回路から出力されたパルス信号は、エミッタに電源電
圧Ｖｂａｔｔを印加し、コレクタとグランド間にヒータ
Ｈを接続したトランジスタＱ３のベースに抵抗Ｒ２３を
通して入力される。尚、トランジスタＱ３のベースには
抵抗Ｒ２１によりバイアス電圧がかけられている。
号は抵抗Ｒ１３，Ｒ１２をそれぞれ通してトランジスタ
Ｑ１，Ｑ２のベースにそれぞれ入力される。更に、Ｆ／
Ｆ回路から出力されたパルス信号は、エミッタに電源電
圧Ｖｂａｔｔを印加し、コレクタとグランド間にヒータ
Ｈを接続したトランジスタＱ３のベースに抵抗Ｒ２３を
通して入力される。尚、トランジスタＱ３のベースには
抵抗Ｒ２１によりバイアス電圧がかけられている。
【００２２】また、各基準電圧Ｖｒｅｆの配分方法とし
ては図１の（ｂ）に示すように、バッテリ電圧Ｖｂａｔ
ｔの終止電圧Ｖｅｎｄを２Ｖとすれば、終止電圧Ｖｅｎ
ｄの３／４をＶｒｅｆ１．５Ｖ、１／２をＶｒｅｆ１．
０Ｖ、１／４をＶｒｅｆ０．５Ｖとする。
ては図１の（ｂ）に示すように、バッテリ電圧Ｖｂａｔ
ｔの終止電圧Ｖｅｎｄを２Ｖとすれば、終止電圧Ｖｅｎ
ｄの３／４をＶｒｅｆ１．５Ｖ、１／２をＶｒｅｆ１．
０Ｖ、１／４をＶｒｅｆ０．５Ｖとする。
【００２３】基準電圧発生回路は図１の（ｃ）に示すよ
うに、ツエナ電圧１．２２５Ｖを入力とする非反転増幅
器ＯＰ２より出力される１．５Ｖを、１ＫΩオームの抵
抗Ｒ３３，Ｒ３４，Ｒ３５を直列接続した抵抗分圧回路
で１／１，２／３、１／３に分圧することで基準電圧Ｖ
ｒｅｆ１．５，Ｖｒｅｆ１．０，Ｖｒｅｆ０．５が得ら
れ、演算増幅器ＯＰ、コンパレータｃｏｍｐ１，２の+
入力端子に入力される。
うに、ツエナ電圧１．２２５Ｖを入力とする非反転増幅
器ＯＰ２より出力される１．５Ｖを、１ＫΩオームの抵
抗Ｒ３３，Ｒ３４，Ｒ３５を直列接続した抵抗分圧回路
で１／１，２／３、１／３に分圧することで基準電圧Ｖ
ｒｅｆ１．５，Ｖｒｅｆ１．０，Ｖｒｅｆ０．５が得ら
れ、演算増幅器ＯＰ、コンパレータｃｏｍｐ１，２の+
入力端子に入力される。
【００２４】本実施の形態による電気負荷のパルス駆動
制御装置の動作を説明する前に、図２および図３を参照
して定電圧駆動を原則としたときのヒータのスイッチン
グドライブ幅について説明する。図２の（ａ）に示すよ
うに、バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが３Ｖフルにある場合
は、ＯＮ／ＯＦＦの１サイクルを１．５ｍｓｅｃとした
ときに、ＯＮデューティを１／３（通電時間０．５ｍｓ
ｅｃ）と、残りの２／３（１ｍｓｅｃ）を非通電時間と
する。
制御装置の動作を説明する前に、図２および図３を参照
して定電圧駆動を原則としたときのヒータのスイッチン
グドライブ幅について説明する。図２の（ａ）に示すよ
うに、バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが３Ｖフルにある場合
は、ＯＮ／ＯＦＦの１サイクルを１．５ｍｓｅｃとした
ときに、ＯＮデューティを１／３（通電時間０．５ｍｓ
ｅｃ）と、残りの２／３（１ｍｓｅｃ）を非通電時間と
する。
【００２５】また、同図の（ｂ）に示すように、バッテ
リ電圧Ｖｂａｔｔが２Ｖに低下した場合は、ＯＮ／ＯＦ
Ｆの１サイクルを２．０ｍｓｅｃとした場合に、ＯＮデ
ューティを１／２（通電時間１．０ｍｓｅｃ）と、残り
の１／２（１．０ｍｓｅｃ）を非通電時間とし、ＯＮデ
ューティを５０％とする。更に、同図の（ｃ）に示すよ
うに、バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが１Ｖに低下した場合
は、ＯＮデューティを限りなく１００％とする。
リ電圧Ｖｂａｔｔが２Ｖに低下した場合は、ＯＮ／ＯＦ
Ｆの１サイクルを２．０ｍｓｅｃとした場合に、ＯＮデ
ューティを１／２（通電時間１．０ｍｓｅｃ）と、残り
の１／２（１．０ｍｓｅｃ）を非通電時間とし、ＯＮデ
ューティを５０％とする。更に、同図の（ｃ）に示すよ
うに、バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが１Ｖに低下した場合
は、ＯＮデューティを限りなく１００％とする。
【００２６】この結果、図３に示すようにヒータに供給
する電力量の時間積を１２とした場合、ＯＮデューティ
を広げて通電時間を２，３，６と広げることで、バッテ
リ電圧が６，４，２と低下しても常に同一の時間積の電
力量（６＊２，４＊３，２＊６）をヒータに供給するこ
とができる。
する電力量の時間積を１２とした場合、ＯＮデューティ
を広げて通電時間を２，３，６と広げることで、バッテ
リ電圧が６，４，２と低下しても常に同一の時間積の電
力量（６＊２，４＊３，２＊６）をヒータに供給するこ
とができる。
【００２７】次に、図１の（ａ）に従って本実施の形態
の動作を説明する。例えば、バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが
２Ｖの場合において、最初、トランジスタＱ２のＯＮに
より、ミラー積分回路における抵抗Ｒ１６を通してコン
デンサＣ１が充電を開始する。所定時間経過後に、コン
デンサＣ１の充電電圧が１．５Ｖ以上となると、コンパ
レータｃｏｍｐ１の出力端子はＬレベルとなりＮＡＮＤ
ゲートＧ１，Ｇ２で構成されるＦ／Ｆ回路に入力され
る。
の動作を説明する。例えば、バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが
２Ｖの場合において、最初、トランジスタＱ２のＯＮに
より、ミラー積分回路における抵抗Ｒ１６を通してコン
デンサＣ１が充電を開始する。所定時間経過後に、コン
デンサＣ１の充電電圧が１．５Ｖ以上となると、コンパ
レータｃｏｍｐ１の出力端子はＬレベルとなりＮＡＮＤ
ゲートＧ１，Ｇ２で構成されるＦ／Ｆ回路に入力され
る。
【００２８】Ｆ／Ｆ回路は入力されたＬレベルの信号を
トランジスタＱ１，Ｑ２のベースに抵抗Ｒ１２、Ｒ１３
を通して保持出力する。トランジスタＱ１はＬレベル信
号によりＯＮすることで、コンデンサＣ１の充電電荷は
抵抗Ｒ１５を通して放電を開始し、充電電圧０．５Ｖ以
下に下がると、コンパレータｃｏｍｐ２の出力端子はＨ
レベルとなってＦ／Ｆ回路に入力され、Ｆ／Ｆ回路より
Ｈレベル信号が、抵抗Ｒ１２を通してトランジスタＱ２
のベースに保持出力される。その結果、コンデンサＣ１
は再び、１．５Ｖに向けて充電を開始する。この充放電
を繰り返すことで、ミラー積分回路からは、実線で示す
登り勾配と破線で示す下り勾配の鋸歯状波が発生する。
トランジスタＱ１，Ｑ２のベースに抵抗Ｒ１２、Ｒ１３
を通して保持出力する。トランジスタＱ１はＬレベル信
号によりＯＮすることで、コンデンサＣ１の充電電荷は
抵抗Ｒ１５を通して放電を開始し、充電電圧０．５Ｖ以
下に下がると、コンパレータｃｏｍｐ２の出力端子はＨ
レベルとなってＦ／Ｆ回路に入力され、Ｆ／Ｆ回路より
Ｈレベル信号が、抵抗Ｒ１２を通してトランジスタＱ２
のベースに保持出力される。その結果、コンデンサＣ１
は再び、１．５Ｖに向けて充電を開始する。この充放電
を繰り返すことで、ミラー積分回路からは、実線で示す
登り勾配と破線で示す下り勾配の鋸歯状波が発生する。
【００２９】尚、コンデンサＣ１が１．５Ｖより放電を
開始し、０．５Ｖに至るまでの時間は、バッテリ電圧Ｖ
ｂａｔｔを２Ｖ、抵抗Ｒ１５を１００Ｋ、コンデンサＣ
１を０．０１μＦとした場合に以下の関係より求めるこ
とができる。
開始し、０．５Ｖに至るまでの時間は、バッテリ電圧Ｖ
ｂａｔｔを２Ｖ、抵抗Ｒ１５を１００Ｋ、コンデンサＣ
１を０．０１μＦとした場合に以下の関係より求めるこ
とができる。
【００３０】 ２Ｖ／１００Ｋ＝２０μＡ ………（１） ０．０１μＦ／２０μＡ＝０．５ｍｓｅｃ ………（２）
【００３１】鋸歯状波がコンパレータｃｏｍｐ１，２に
入力されると、コンデンサＣ１が０．５Ｖより１．５Ｖ
に向けて充電期間中は、コンパレータｃｏｍｐ１よりＨ
レベル信号が継続して出力される。そのため、Ｆ／Ｆ回
路からはＨレベルの信号がヒータ駆動回路を構成するＰ
ＮＰ型のトランジスタＱ３のベースへ抵抗Ｒ２３を通し
て入力される。しかし、Ｈレベル期間中は、トランジス
タＱ３はＯＦＦとなりヒータＨに電力は供給されない。
入力されると、コンデンサＣ１が０．５Ｖより１．５Ｖ
に向けて充電期間中は、コンパレータｃｏｍｐ１よりＨ
レベル信号が継続して出力される。そのため、Ｆ／Ｆ回
路からはＨレベルの信号がヒータ駆動回路を構成するＰ
ＮＰ型のトランジスタＱ３のベースへ抵抗Ｒ２３を通し
て入力される。しかし、Ｈレベル期間中は、トランジス
タＱ３はＯＦＦとなりヒータＨに電力は供給されない。
【００３２】コンデンサＣ１の充電電荷が１．５Ｖを超
えると、コンパレータｃｏｍｐ１の出力端子はＬレベル
と、Ｆ／Ｆ回路の出力もＬレベルに反転してトランジス
タＱ３のベースに加えられる。その結果、トランジスタ
Ｑ３はＯＮしてヒータＨに電力を供給する。
えると、コンパレータｃｏｍｐ１の出力端子はＬレベル
と、Ｆ／Ｆ回路の出力もＬレベルに反転してトランジス
タＱ３のベースに加えられる。その結果、トランジスタ
Ｑ３はＯＮしてヒータＨに電力を供給する。
【００３３】Ｌレベル信号はミラー積分回路に送られ、
トランジスタＱ１のＯＮ動作により放電を開始し、上記
（１），（２）式で示すように０．５ｍｓｅｃ後にコン
デンサＣ１の充電電圧は０．５Ｖに低下する。従って、
トランジスタＱ３には、Ｆ／Ｆ回路より０．５ｍｓｅｃ
に渡ってＬレベル信号が、ＯＮデューティ信号として出
力される。
トランジスタＱ１のＯＮ動作により放電を開始し、上記
（１），（２）式で示すように０．５ｍｓｅｃ後にコン
デンサＣ１の充電電圧は０．５Ｖに低下する。従って、
トランジスタＱ３には、Ｆ／Ｆ回路より０．５ｍｓｅｃ
に渡ってＬレベル信号が、ＯＮデューティ信号として出
力される。
【００３４】コンデンサＣ１の電荷が０．５Ｖに以下に
低下してコンパレータｃｏｍｐ２がＨレベルとなると、
トランジスタＱ３のベースに係るパルスはＨレベル反転
してトランジスタＱ３はＯＦＦとなり、ヒータＨへの電
力は遮断される。また、コンパレータｃｏｍｐ２のＨレ
ベル信号は、トランジスタＱ２に入力されることで、コ
ンデンサＣ１は１．５Ｖに向けて充電される。そして、
１ｍｓｅｃ後に１．５Ｖに充電されるとコンパレータｃ
ｏｍｐ１の出力はＬレベルに反転し、Ｆ／Ｆ回路を通し
てトランジスタＱ３に印加されてＯＮ動作し、ヒータＨ
への電力供給が開始される。
低下してコンパレータｃｏｍｐ２がＨレベルとなると、
トランジスタＱ３のベースに係るパルスはＨレベル反転
してトランジスタＱ３はＯＦＦとなり、ヒータＨへの電
力は遮断される。また、コンパレータｃｏｍｐ２のＨレ
ベル信号は、トランジスタＱ２に入力されることで、コ
ンデンサＣ１は１．５Ｖに向けて充電される。そして、
１ｍｓｅｃ後に１．５Ｖに充電されるとコンパレータｃ
ｏｍｐ１の出力はＬレベルに反転し、Ｆ／Ｆ回路を通し
てトランジスタＱ３に印加されてＯＮ動作し、ヒータＨ
への電力供給が開始される。
【００３５】このように、ミラー積分回路において、充
電放電を繰り返すことで、Ｆ／Ｆ回路よりトランジスタ
Ｑ３に対し、充電期間（１ｍｓｅｃ）はＨレベル、放電
期間（０．５ｍｓｅｃ：バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが２Ｖ
のとき）はＬレベルのパルス信号がヒータＨのパルス駆
動信号として供給される。そして、Ｌレベルの期間をヒ
ータＨのＯＮデューティ期間とする。バッテリ電圧Ｖｂ
ａｔｔが１Ｖに低下すると、ＯＮデューティ期間は以下
の式より１ｍｓｅｃとなり、デューティ５０％のパルス
信号が発生する。
電放電を繰り返すことで、Ｆ／Ｆ回路よりトランジスタ
Ｑ３に対し、充電期間（１ｍｓｅｃ）はＨレベル、放電
期間（０．５ｍｓｅｃ：バッテリ電圧Ｖｂａｔｔが２Ｖ
のとき）はＬレベルのパルス信号がヒータＨのパルス駆
動信号として供給される。そして、Ｌレベルの期間をヒ
ータＨのＯＮデューティ期間とする。バッテリ電圧Ｖｂ
ａｔｔが１Ｖに低下すると、ＯＮデューティ期間は以下
の式より１ｍｓｅｃとなり、デューティ５０％のパルス
信号が発生する。
【００３６】 １Ｖ／１００Ｋ＝１０μＡ ………（３） ０．０１μＦ／１０μＡ＝１ｍｓｅｃ ………（４）
【００３７】従って、ミラー積分回路からは、図１の
（ａ）に示すように実線で示す登り勾配と同じく実線で
示す下り勾配の鋸歯状波が発生する。この鋸歯状波によ
りＦ／Ｆ回路からはＬレベル期間、Ｈレベル期間が共に
１ｍｓｅｃのパルス信号がトランジスタＱ３のベースに
出力される。
（ａ）に示すように実線で示す登り勾配と同じく実線で
示す下り勾配の鋸歯状波が発生する。この鋸歯状波によ
りＦ／Ｆ回路からはＬレベル期間、Ｈレベル期間が共に
１ｍｓｅｃのパルス信号がトランジスタＱ３のベースに
出力される。
【００３８】この結果、ＯＮデューティ期間がバッテリ
電圧２Ｖの時より２倍に広がることで、バッテリ電圧が
２Ｖより１Ｖに低下しても、ヒータＨにはバッテリ電圧
が２Ｖのときと同様な電力量の電力が供給される。
電圧２Ｖの時より２倍に広がることで、バッテリ電圧が
２Ｖより１Ｖに低下しても、ヒータＨにはバッテリ電圧
が２Ｖのときと同様な電力量の電力が供給される。
【００３９】本実施の形態によれば、ガスメータに内臓
されたヒータ駆動用のバッテリの消費度に依存せず、常
に一定の電力をヒータに与えて測定に必要な発熱量を確
保できるため、ヒータＨよりサーモパイルに測定に必要
な熱が伝搬される。従って、ガスメータの流量測定に支
障を来すことがない。
されたヒータ駆動用のバッテリの消費度に依存せず、常
に一定の電力をヒータに与えて測定に必要な発熱量を確
保できるため、ヒータＨよりサーモパイルに測定に必要
な熱が伝搬される。従って、ガスメータの流量測定に支
障を来すことがない。
【００４０】尚、本実施の形態は、感温素子としてサー
モパイルである熱起電力素子を用いたフローセンサにお
けるヒータの駆動制御について説明したが、ヒータ周辺
に配置した感温素子である測温抵抗にヒータからの発熱
をガス流により伝搬し、測温抵抗の抵抗変化に基づいて
ガスの流れを検出するフローセンサにおけるヒータの駆
動制御においても同様な効果を奏する。
モパイルである熱起電力素子を用いたフローセンサにお
けるヒータの駆動制御について説明したが、ヒータ周辺
に配置した感温素子である測温抵抗にヒータからの発熱
をガス流により伝搬し、測温抵抗の抵抗変化に基づいて
ガスの流れを検出するフローセンサにおけるヒータの駆
動制御においても同様な効果を奏する。
【００４１】即ち、ガスメータに内臓されたヒータ駆動
用のバッテリの消費度に依存せず、常に一定の電力をヒ
ータに与えて測定に必要な発熱量を確保できるため、ヒ
ータより測温抵抗に測定に必要な熱が伝搬される。その
結果、ガスメータによる流量測定に支障を来すことがな
い。
用のバッテリの消費度に依存せず、常に一定の電力をヒ
ータに与えて測定に必要な発熱量を確保できるため、ヒ
ータより測温抵抗に測定に必要な熱が伝搬される。その
結果、ガスメータによる流量測定に支障を来すことがな
い。
【００４２】
【発明の効果】この発明によれば、パルス電圧により定
電力駆動させる負荷Ｈの電力を、電池により供給する電
力供給手段、負荷Ｈの駆動電力となる電池の電圧を監視
する電圧監視手段と、電圧監視手段による電池電圧の低
下検出時に、負荷をパルス電圧駆動する際のＯＮデュー
ティ期間を広げるＯＮデューティ制御手段とを備え、電
圧レベルが変化した際にはＯＮデューティ期間を自動設
定し、このＯＮデューティ期間と電圧レベルによる時間
積に基づく一定の電力を負荷に供給することで電圧レベ
ルの変化に関わりなく、常時、一定の電力を負荷に供給
して負荷を安定駆動することができるという効果があ
る。
電力駆動させる負荷Ｈの電力を、電池により供給する電
力供給手段、負荷Ｈの駆動電力となる電池の電圧を監視
する電圧監視手段と、電圧監視手段による電池電圧の低
下検出時に、負荷をパルス電圧駆動する際のＯＮデュー
ティ期間を広げるＯＮデューティ制御手段とを備え、電
圧レベルが変化した際にはＯＮデューティ期間を自動設
定し、このＯＮデューティ期間と電圧レベルによる時間
積に基づく一定の電力を負荷に供給することで電圧レベ
ルの変化に関わりなく、常時、一定の電力を負荷に供給
して負荷を安定駆動することができるという効果があ
る。
【００４３】この発明によれば、パルス電圧により定電
力駆動されるヒータからの発熱を、流体を媒体として感
温素子に伝搬し、感温素子の出力に基づいて流体の流量
を測定するものにおいて、ヒータの駆動電力となる電池
の電圧を監視する電圧監視手段と、電圧監視手段による
電池電圧の低下検出時に、ヒータをパルス電圧駆動する
際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ制御手
段とを備え、電池電圧が低下した時はＯＮデューティ期
間を大きくして通電量を増加することで、電池電圧の低
下に拘わらず常に一定の電力をヒータに供給すること
で、ヒータの発熱量を安定化することができるという効
果がある。
力駆動されるヒータからの発熱を、流体を媒体として感
温素子に伝搬し、感温素子の出力に基づいて流体の流量
を測定するものにおいて、ヒータの駆動電力となる電池
の電圧を監視する電圧監視手段と、電圧監視手段による
電池電圧の低下検出時に、ヒータをパルス電圧駆動する
際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ制御手
段とを備え、電池電圧が低下した時はＯＮデューティ期
間を大きくして通電量を増加することで、電池電圧の低
下に拘わらず常に一定の電力をヒータに供給すること
で、ヒータの発熱量を安定化することができるという効
果がある。
【００４４】この発明に係る電気負荷のパルス駆動制御
装置は、ヒータＨと前記感温素子は、ガスメータ内のガ
ス通路内においてガスの流れる方向と直交する方向に離
間して配置され、前記電池はガスメータを駆動する電源
であり、この電池の電圧低下時にはヒータをパルス電圧
駆動する際のＯＮデューティ期間を広げることで、電池
電圧の低下に拘わらず常に一定の電力をヒータに供給
し、感温素子の出力を安定化することでガスメータの計
測精度を保持することができるという効果ある。
装置は、ヒータＨと前記感温素子は、ガスメータ内のガ
ス通路内においてガスの流れる方向と直交する方向に離
間して配置され、前記電池はガスメータを駆動する電源
であり、この電池の電圧低下時にはヒータをパルス電圧
駆動する際のＯＮデューティ期間を広げることで、電池
電圧の低下に拘わらず常に一定の電力をヒータに供給
し、感温素子の出力を安定化することでガスメータの計
測精度を保持することができるという効果ある。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１はこの発明に係る電気負荷の駆動制御装置
の構成図である。
の構成図である。
【図２】図２は本実施の形態に係る電気負荷の駆動制御
装置の動作を説明するｏｎ−ｄｕｔｙ比率を示す図であ
る。
装置の動作を説明するｏｎ−ｄｕｔｙ比率を示す図であ
る。
【図３】図３はｏｎ−ｄｕｔｙ比率における電力量の時
間積を示す図である。
間積を示す図である。
【図４】図４はヒータのパルス駆動回路を示す図であ
る。
る。
【図５】図５はシリースレギュレータ方式でヒータ駆動
した場合とスイッチング方式でヒータを駆動した場合の
ロス電力を説明する図である。
した場合とスイッチング方式でヒータを駆動した場合の
ロス電力を説明する図である。
【図６】図６はヒータの定電圧駆動装置の概略構成図で
ある。
ある。
【図７】図７はヒータのパルス駆動装置の概略構成図で
ある。
ある。
【図８】バッテリ電圧の低下に伴うヒータ駆動電力の変
化を示す図である。
化を示す図である。
【図９】ガスメータの概略構成図である。
Ｑ１，Ｑ２、Ｑ３ トランジスタ（電圧監視手段） ＯＰ１ 演算増幅器 ｃｏｍｐ１，２ コンパレータ Ｇ１，Ｇ２ ＮＡＮＤゲート Ｈ ヒータ
Claims (3)
- 【請求項１】 パルス電圧により定電力駆動させる負荷
の電力を、電池により供給する電力供給手段と、前記負
荷の駆動電力となる電池の電圧を監視する電圧監視手段
と、この電圧監視手段による電池電圧の低下検出時に、
前記負荷をパルス電圧駆動する際のＯＮデューティ期間
を広げるＯＮデューティ制御手段とを備えたことを特徴
とする電気負荷のパルス駆動制御装置。 - 【請求項２】 パルス電圧により定電力駆動されるヒー
タからの発熱を、流体を媒体として感温素子に伝搬し、
この感温素子の出力に基づいて流体の流量を測定するも
のにおいて、前記ヒータの駆動電力となる電池の電圧を
監視する電圧監視手段と、この電圧監視手段による電池
電圧の低下検出時に、前記ヒータをパルス電圧駆動する
際のＯＮデューティ期間を広げるＯＮデューティ制御手
段とを備えたことを特徴とする電気負荷のパルス駆動制
御装置。 - 【請求項３】 前記ヒータと前記感温素子は、ガスメー
タ内のガス通路内においてガスの流れる方向と直交する
方向に離間して配置され、前記電池はガスメータを駆動
する電源であることを特徴とする請求項２に記載の電気
負荷のパルス駆動制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000285683A JP2002090196A (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 電気負荷のパルス駆動制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000285683A JP2002090196A (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 電気負荷のパルス駆動制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002090196A true JP2002090196A (ja) | 2002-03-27 |
Family
ID=18769711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000285683A Abandoned JP2002090196A (ja) | 2000-09-20 | 2000-09-20 | 電気負荷のパルス駆動制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002090196A (ja) |
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- 2000-09-20 JP JP2000285683A patent/JP2002090196A/ja not_active Abandoned
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