JP2002079069A - 攪拌装置および融雪装置 - Google Patents
攪拌装置および融雪装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プロペラ等の機械的な駆動源を必要とするこ
となしに、液体を効率的に攪拌する攪拌装置、および、
雪塊を効率的に融解させる融雪装置を提供することであ
る。 【解決手段】 内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多
角形の平面形状をもつ容器を備えた攪拌装置又は融雪装
置であって、容器内には、攪拌しようとする液体又は融
解させようとする雪塊が投入された水が収容されてお
り、液面又は水面から高さＨのところに下向きに配向さ
れ、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複数の
ノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡の到
達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 （ここで、ｄ
n はノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径又は内
接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、０．３〜１の範囲
にあり、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる気体の
流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5（ここ
で、ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は水の表面
張力）を満足する流量以上であることを特徴とする。
となしに、液体を効率的に攪拌する攪拌装置、および、
雪塊を効率的に融解させる融雪装置を提供することであ
る。 【解決手段】 内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多
角形の平面形状をもつ容器を備えた攪拌装置又は融雪装
置であって、容器内には、攪拌しようとする液体又は融
解させようとする雪塊が投入された水が収容されてお
り、液面又は水面から高さＨのところに下向きに配向さ
れ、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複数の
ノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡の到
達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 （ここで、ｄ
n はノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径又は内
接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、０．３〜１の範囲
にあり、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる気体の
流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5（ここ
で、ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は水の表面
張力）を満足する流量以上であることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は一般に、攪拌装置お
よび融雪装置に関する。より詳細には、本発明は、プロ
ペラ等の機械的な駆動源を必要とすることなしに、液体
を攪拌することができる攪拌装置、および、雪塊を効率
的に融解させる融雪装置に関する。
よび融雪装置に関する。より詳細には、本発明は、プロ
ペラ等の機械的な駆動源を必要とすることなしに、液体
を攪拌することができる攪拌装置、および、雪塊を効率
的に融解させる融雪装置に関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】従来の攪拌装置は基本
的には、プロペラ等の手段を用いて液体を機械的に攪拌
しようとするものであるため、プロペラ等の手段を駆動
させるための駆動源を必要としており、これにより、装
置の製造コスト、維持コストが高くなり、保守点検に手
間がかかるという課題を有している。また、粘性の高い
液体を攪拌しようとする場合には、このような型式の攪
拌装置では、必ずしも満足のいく攪拌効果が得られない
場合もあった。一方、雪塊を温水中に投入して融解させ
る型式の融雪装置が知られているが、このような融雪装
置では、雪塊の融解により温水の温度が徐々に低下する
ため、良好な融雪効率が得られないという課題があっ
た。
的には、プロペラ等の手段を用いて液体を機械的に攪拌
しようとするものであるため、プロペラ等の手段を駆動
させるための駆動源を必要としており、これにより、装
置の製造コスト、維持コストが高くなり、保守点検に手
間がかかるという課題を有している。また、粘性の高い
液体を攪拌しようとする場合には、このような型式の攪
拌装置では、必ずしも満足のいく攪拌効果が得られない
場合もあった。一方、雪塊を温水中に投入して融解させ
る型式の融雪装置が知られているが、このような融雪装
置では、雪塊の融解により温水の温度が徐々に低下する
ため、良好な融雪効率が得られないという課題があっ
た。
【０００３】このような現状に鑑み、本発明者は、プロ
ペラ等の機械的な駆動源を必要とすることなしに、液体
を効率的に攪拌する攪拌装置、および、雪塊を効率的に
融解させる融雪装置を提案した（特許第３０５８８７６
号）。
ペラ等の機械的な駆動源を必要とすることなしに、液体
を効率的に攪拌する攪拌装置、および、雪塊を効率的に
融解させる融雪装置を提案した（特許第３０５８８７６
号）。
【０００４】本願発明は、特許第３０５８８７６号に係
る発明を改良発展させたものであって、より簡単な構造
で液体・雪塊を効率的に攪拌・融解する攪拌装置および
融雪装置を提供するものである。
る発明を改良発展させたものであって、より簡単な構造
で液体・雪塊を効率的に攪拌・融解する攪拌装置および
融雪装置を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、円筒形容器
内に液体を充填し、液面から高さＨのところに配置した
単孔ノズルから液面に向けて下向きにガスを噴射する
と、液体中に気泡が吹き込まれ、吹き込まれた気泡によ
って液体中に気柱（ガスの柱）が形成され、この気柱
が、液面から深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 ま
で到達することを実験的に確認した（ここで、ｄn はノ
ズル内径、Ｆrmは修正フルード数を表す。なお、修正フ
ルード数Ｆrmは、ノズル先端でガスの持っている慣性力
と浮力との比を表す無次元数であって、Ｆrm＝ρg Ｑg
2 ／ρL ｇｄn 5 ）で表される。ρgはガス密度、Ｑg
はガスの吹き込み流量、ρL は液体の密度、ｇは重力加
速度、ｄn はノズル内径である。）。
内に液体を充填し、液面から高さＨのところに配置した
単孔ノズルから液面に向けて下向きにガスを噴射する
と、液体中に気泡が吹き込まれ、吹き込まれた気泡によ
って液体中に気柱（ガスの柱）が形成され、この気柱
が、液面から深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 ま
で到達することを実験的に確認した（ここで、ｄn はノ
ズル内径、Ｆrmは修正フルード数を表す。なお、修正フ
ルード数Ｆrmは、ノズル先端でガスの持っている慣性力
と浮力との比を表す無次元数であって、Ｆrm＝ρg Ｑg
2 ／ρL ｇｄn 5 ）で表される。ρgはガス密度、Ｑg
はガスの吹き込み流量、ρL は液体の密度、ｇは重力加
速度、ｄn はノズル内径である。）。
【０００６】このようにして形成された気柱は、深さ
（ＬV −Ｈ）の箇所に到達した後、崩壊して気泡噴流と
なって上昇するが、本発明者は、一定条件下において、
この上昇気泡噴流によって、液体の攪拌に好ましい旋回
現象が発生することを見い出した。すなわち、円筒形容
器の内径をＤとすると、Ｄと（ＬV −Ｈ）との関係が約
０．３＜（ＬV −Ｈ）／Ｄ＜約１である場合に、気泡噴
流の半径方向変位が比較的小さく、周期が短い旋回現象
が発生し、円筒形容器内の液体は、スロッシングに似た
挙動を示す。ここで、スロッシングとは、容器が軸方向
又は半径方向に加振されることによって液体の振動が誘
起される現象をいう。上述の旋回現象は、気泡の上昇に
伴う気体から液体への周期的加振によって誘起されたも
のと推測される。
（ＬV −Ｈ）の箇所に到達した後、崩壊して気泡噴流と
なって上昇するが、本発明者は、一定条件下において、
この上昇気泡噴流によって、液体の攪拌に好ましい旋回
現象が発生することを見い出した。すなわち、円筒形容
器の内径をＤとすると、Ｄと（ＬV −Ｈ）との関係が約
０．３＜（ＬV −Ｈ）／Ｄ＜約１である場合に、気泡噴
流の半径方向変位が比較的小さく、周期が短い旋回現象
が発生し、円筒形容器内の液体は、スロッシングに似た
挙動を示す。ここで、スロッシングとは、容器が軸方向
又は半径方向に加振されることによって液体の振動が誘
起される現象をいう。上述の旋回現象は、気泡の上昇に
伴う気体から液体への周期的加振によって誘起されたも
のと推測される。
【０００７】なお、（ＬV −Ｈ）／Ｄ＜約０．３である
場合には、気泡噴流の半径方向変位が極めて小さいた
め、旋回は、液体を攪拌するには不十分なものとなる。
また、（ＬV −Ｈ）／Ｄ＞約１である場合には、旋回が
安定せず、十分な攪拌効果が得られない。
場合には、気泡噴流の半径方向変位が極めて小さいた
め、旋回は、液体を攪拌するには不十分なものとなる。
また、（ＬV −Ｈ）／Ｄ＞約１である場合には、旋回が
安定せず、十分な攪拌効果が得られない。
【０００８】上述の旋回現象が気泡による液体への周期
的な加振によって誘起されるものであるため、液体の攪
拌に好ましい旋回現象が発生するためには、ガスの流量
が、臨界値以上であることが必要である。
的な加振によって誘起されるものであるため、液体の攪
拌に好ましい旋回現象が発生するためには、ガスの流量
が、臨界値以上であることが必要である。
【０００９】本発明者は、ガスの流量の臨界値を以下の
ように算定した。スロッシングに関する研究によれば、
容器の加振によって液面における波動が誘起され、この
波動が粘性を介して液体の内部に伝わり、液体内部の運
動が起こるといわれている。したがって、旋回は、液面
の波動現象が抑えられることによって止まるものと推測
される。本発明者の実験によれば、ノズル径が旋回の開
始および停止に殆ど影響を及ぼさないことが分かってい
るので、液面近傍の液体の加振に気体がノズルから吹き
出すときにもっている慣性力は無視することができ、加
振力の主要な部分は、気泡が上昇して液面から出る際に
ほぼ周期的に液体に及ぼす力であろうと結論できる。こ
の力は、上昇する液体の慣性力に依存すると仮定する。
また、波動を止めようとする力には、表面張力が関与し
ているであろう。本発明者は、液体の慣性力と表面張力
の比として定義されるウェーバー数Ｗe ＝ρL Ｑg 2 ／
（σL Ｄ3 ）が１０-5以上であれば、液体の攪拌に好ま
しい旋回現象が発生することを実験により確かめた。す
なわち、上式のウェーバー数Ｗe ＝１０-5が臨界値とな
る。ここで、ρL は液体の密度、Ｑg はガスの吹き込み
流量、σL は液体の表面張力、Ｄは円筒形容器の内径で
ある。
ように算定した。スロッシングに関する研究によれば、
容器の加振によって液面における波動が誘起され、この
波動が粘性を介して液体の内部に伝わり、液体内部の運
動が起こるといわれている。したがって、旋回は、液面
の波動現象が抑えられることによって止まるものと推測
される。本発明者の実験によれば、ノズル径が旋回の開
始および停止に殆ど影響を及ぼさないことが分かってい
るので、液面近傍の液体の加振に気体がノズルから吹き
出すときにもっている慣性力は無視することができ、加
振力の主要な部分は、気泡が上昇して液面から出る際に
ほぼ周期的に液体に及ぼす力であろうと結論できる。こ
の力は、上昇する液体の慣性力に依存すると仮定する。
また、波動を止めようとする力には、表面張力が関与し
ているであろう。本発明者は、液体の慣性力と表面張力
の比として定義されるウェーバー数Ｗe ＝ρL Ｑg 2 ／
（σL Ｄ3 ）が１０-5以上であれば、液体の攪拌に好ま
しい旋回現象が発生することを実験により確かめた。す
なわち、上式のウェーバー数Ｗe ＝１０-5が臨界値とな
る。ここで、ρL は液体の密度、Ｑg はガスの吹き込み
流量、σL は液体の表面張力、Ｄは円筒形容器の内径で
ある。
【００１０】上述のように、Ｄと（ＬV −Ｈ）との関係
が約０．３＜（ＬV −Ｈ）／Ｄ＜約１である場合に液体
の攪拌に好ましい旋回現象が発生するが、（ＬV −Ｈ）
／Ｄ＝約０．５の場合に、最も好ましい攪拌効果が得ら
れる旋回現象が発生する。
が約０．３＜（ＬV −Ｈ）／Ｄ＜約１である場合に液体
の攪拌に好ましい旋回現象が発生するが、（ＬV −Ｈ）
／Ｄ＝約０．５の場合に、最も好ましい攪拌効果が得ら
れる旋回現象が発生する。
【００１１】一方、深さ（ＬV −Ｈ）より上方の液体
が、図３の矢印Ａで示されるように、一方向に旋回する
と、角運動量保存則により、深さ（ＬV −Ｈ）より下方
の液体は、図３の矢印Ｂで示されるように、逆方向に旋
回する。深さ（ＬV −Ｈ）より下方における旋回流Ｂ
は、深さ（ＬV −Ｈ）より上方における旋回流Ａを安定
化させており、旋回流Ａへの固形物等の投入により旋回
流Ａの速度の低下や乱れが生じても、旋回流Ｂが存在し
ていれば、容易に元の状態に復帰することができる。こ
のため、深さ（ＬV −Ｈ）より下方に一定の深さの領域
を設けるのが好ましい。液面から容器の底面までの深さ
をＬとすると、最も好ましくは、約０．５Ｄ＜〔Ｌ−
（ＬV −Ｈ）〕＜約２Ｄである。
が、図３の矢印Ａで示されるように、一方向に旋回する
と、角運動量保存則により、深さ（ＬV −Ｈ）より下方
の液体は、図３の矢印Ｂで示されるように、逆方向に旋
回する。深さ（ＬV −Ｈ）より下方における旋回流Ｂ
は、深さ（ＬV −Ｈ）より上方における旋回流Ａを安定
化させており、旋回流Ａへの固形物等の投入により旋回
流Ａの速度の低下や乱れが生じても、旋回流Ｂが存在し
ていれば、容易に元の状態に復帰することができる。こ
のため、深さ（ＬV −Ｈ）より下方に一定の深さの領域
を設けるのが好ましい。液面から容器の底面までの深さ
をＬとすると、最も好ましくは、約０．５Ｄ＜〔Ｌ−
（ＬV −Ｈ）〕＜約２Ｄである。
【００１２】本願請求項１に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多角形の平
面形状をもつ容器を備え、容器内には、攪拌しようとす
る液体又は融解させようとする雪塊が投入された水が収
容されており、液面又は水面から高さＨのところに下向
きに配向され、液体又は水内に気体を吹き込むための１
又は複数のノズルが配置されており、液面又は水面から
の気泡の到達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −
Ｈ（ここで、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード
数）と内径又は内接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、
０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹
き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2／（σL
Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、σ
L は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上である
ことを特徴とするものである。
置は、内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多角形の平
面形状をもつ容器を備え、容器内には、攪拌しようとす
る液体又は融解させようとする雪塊が投入された水が収
容されており、液面又は水面から高さＨのところに下向
きに配向され、液体又は水内に気体を吹き込むための１
又は複数のノズルが配置されており、液面又は水面から
の気泡の到達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −
Ｈ（ここで、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード
数）と内径又は内接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、
０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹
き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2／（σL
Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、σ
L は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上である
ことを特徴とするものである。
【００１３】本願請求項２に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多角形の平
面形状をもつ容器を備え、容器内には、攪拌しようとす
る液体又は融解させようとする雪塊が投入された水が収
容されており、液面又は水面から深さＨ1 のところに下
向きに配向され、液体又は水内に気体を吹き込むための
１又は複数のノズルが配置されており、液面又は水面か
らの気泡の到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）＝Ｈ1 ＋４．１ｄn
Ｆrm1/3 （ここで、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フル
ード数）と内径又は内接円径Ｄとの比（Ｈ1 ＋ＬV1）／
Ｄが、０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水
内に吹き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σ
L Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、
σL は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上であ
ることを特徴とするものである。
置は、内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多角形の平
面形状をもつ容器を備え、容器内には、攪拌しようとす
る液体又は融解させようとする雪塊が投入された水が収
容されており、液面又は水面から深さＨ1 のところに下
向きに配向され、液体又は水内に気体を吹き込むための
１又は複数のノズルが配置されており、液面又は水面か
らの気泡の到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）＝Ｈ1 ＋４．１ｄn
Ｆrm1/3 （ここで、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フル
ード数）と内径又は内接円径Ｄとの比（Ｈ1 ＋ＬV1）／
Ｄが、０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水
内に吹き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σ
L Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、
σL は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上であ
ることを特徴とするものである。
【００１４】本願請求項３に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、底壁のない内径Ｄの円筒体又は内接円径Ｄの多角
形の平面形状をもつ筒体を備え、円筒体又は筒体が、不
整形な領域内に収容された、攪拌しようとする液体又は
融解させようとする雪塊が投入された水に挿入されてお
り、円筒体又は筒体によって包囲される液体又は水の領
域内の液面又は水面から高さＨのところに下向きに配向
され、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複数
のノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡の
到達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −Ｈ（ここ
で、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径
又は内接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、０．３〜１
の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる
気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5
（ここで、ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は水
の表面張力）を満足する流量以上であることを特徴とす
るものである。
置は、底壁のない内径Ｄの円筒体又は内接円径Ｄの多角
形の平面形状をもつ筒体を備え、円筒体又は筒体が、不
整形な領域内に収容された、攪拌しようとする液体又は
融解させようとする雪塊が投入された水に挿入されてお
り、円筒体又は筒体によって包囲される液体又は水の領
域内の液面又は水面から高さＨのところに下向きに配向
され、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複数
のノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡の
到達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −Ｈ（ここ
で、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径
又は内接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、０．３〜１
の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる
気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5
（ここで、ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は水
の表面張力）を満足する流量以上であることを特徴とす
るものである。
【００１５】本願請求項４に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、底壁のない内径Ｄの円筒体又は内接円径Ｄの多角
形の平面形状をもつ筒体を備え、円筒体又は筒体が、不
整形な領域内に収容された、攪拌しようとする液体又は
融解させようとする雪塊が投入された水に挿入されてお
り、円筒体又は筒体によって包囲される液体又は水の領
域内の液面又は水面から深さＨ1 のところに下向きに配
向され、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複
数のノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡
の到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）＝Ｈ1 ＋４．１ｄn Ｆrm1/3
（ここで、ｄnはノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）
と内径又は内接円径Ｄとの比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄが、
０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹
き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL
Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、σ
L は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上である
ことを特徴とするものである。
置は、底壁のない内径Ｄの円筒体又は内接円径Ｄの多角
形の平面形状をもつ筒体を備え、円筒体又は筒体が、不
整形な領域内に収容された、攪拌しようとする液体又は
融解させようとする雪塊が投入された水に挿入されてお
り、円筒体又は筒体によって包囲される液体又は水の領
域内の液面又は水面から深さＨ1 のところに下向きに配
向され、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複
数のノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡
の到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）＝Ｈ1 ＋４．１ｄn Ｆrm1/3
（ここで、ｄnはノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）
と内径又は内接円径Ｄとの比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄが、
０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹
き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL
Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、σ
L は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上である
ことを特徴とするものである。
【００１６】本願請求項５に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、前記請求項１〜４のいずれか１項の装置におい
て、少なくとも１つのノズルが、容器内の中央に配置さ
れていることを特徴とするものである。
置は、前記請求項１〜４のいずれか１項の装置におい
て、少なくとも１つのノズルが、容器内の中央に配置さ
れていることを特徴とするものである。
【００１７】本願請求項６に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、前記請求項１〜５のいずれか１項の装置におい
て、気体が空気又は反応性ガスであることを特徴とする
ものである。
置は、前記請求項１〜５のいずれか１項の装置におい
て、気体が空気又は反応性ガスであることを特徴とする
ものである。
【００１８】本願請求項７に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、前記請求項１、３、５又は６のいずれか１項の装
置において、前記容器の底部に上向きに配向した第２の
ノズルが設けられていることを特徴とするものである。
置は、前記請求項１、３、５又は６のいずれか１項の装
置において、前記容器の底部に上向きに配向した第２の
ノズルが設けられていることを特徴とするものである。
【００１９】本願請求項８に記載の攪拌装置又は融雪装
置は、前記請求項２、４、５又は６のいずれか１項の装
置において、前記円筒体又は筒体によって包囲される液
体の領域内の底部に上向きに配向した第２のノズルが設
けられていることを特徴とするものである。
置は、前記請求項２、４、５又は６のいずれか１項の装
置において、前記円筒体又は筒体によって包囲される液
体の領域内の底部に上向きに配向した第２のノズルが設
けられていることを特徴とするものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】次に図面を参照して、本発明の好
ましい実施の形態に係る攪拌装置および融雪装置につい
て説明する。図１および図２において全体として参照符
号１０で示される本発明の第１の実施の形態に係る攪拌
装置は、側壁１２ａと底壁１２ｂとを有する円筒形容器
１２を備えている。円筒形容器１２の内径は、図１に示
されるように、Ｄである。円筒形容器１２内には、深さ
Ｌのところまで液体が充填されている。
ましい実施の形態に係る攪拌装置および融雪装置につい
て説明する。図１および図２において全体として参照符
号１０で示される本発明の第１の実施の形態に係る攪拌
装置は、側壁１２ａと底壁１２ｂとを有する円筒形容器
１２を備えている。円筒形容器１２の内径は、図１に示
されるように、Ｄである。円筒形容器１２内には、深さ
Ｌのところまで液体が充填されている。
【００２１】円筒形容器１２の液面から高さＨのところ
に、液面のほぼ中央に下向きに配向されたノズル１４が
配置されており、ノズル１４は、エアコンプレッサ（図
示せず）に連結されている。これにより、エアコンプレ
ッサから供給された空気がノズル１４から液面に向かっ
て噴射されるようになっている。
に、液面のほぼ中央に下向きに配向されたノズル１４が
配置されており、ノズル１４は、エアコンプレッサ（図
示せず）に連結されている。これにより、エアコンプレ
ッサから供給された空気がノズル１４から液面に向かっ
て噴射されるようになっている。
【００２２】図２は、ノズル１４から噴射された空気に
よって液体中に気柱が形成されている状態を示した図で
ある。気柱は、上述のように、液面から深さ（ＬV −
Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −Ｈの箇所まで到達するが、
深さ（ＬV −Ｈ）の箇所に到達した後、崩壊して気泡噴
流となって上昇する。
よって液体中に気柱が形成されている状態を示した図で
ある。気柱は、上述のように、液面から深さ（ＬV −
Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −Ｈの箇所まで到達するが、
深さ（ＬV −Ｈ）の箇所に到達した後、崩壊して気泡噴
流となって上昇する。
【００２３】気柱到達深さ（ＬV −Ｈ）と円筒形容器１
２の内径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄは、約０．３〜約１
の範囲にある。好ましくは、比（ＬV −Ｈ）／Ｄは、約
０．５である。
２の内径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄは、約０．３〜約１
の範囲にある。好ましくは、比（ＬV −Ｈ）／Ｄは、約
０．５である。
【００２４】図３は、図１の攪拌装置１０においてノズ
ル１４から空気が噴射されて液体中に気柱が形成され、
気柱の崩壊によって生成された気泡により、液体が矢印
Ａで示されるように旋回している状態を示した模式図で
ある。この場合において、ノズル１４から噴射される空
気の流量Ｑg は、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5を
満足する流量以上である。
ル１４から空気が噴射されて液体中に気柱が形成され、
気柱の崩壊によって生成された気泡により、液体が矢印
Ａで示されるように旋回している状態を示した模式図で
ある。この場合において、ノズル１４から噴射される空
気の流量Ｑg は、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5を
満足する流量以上である。
【００２５】なお、ノズル１４より下方の液体は、上述
のように、角運動量保存則により、矢印Ｂで示されるよ
うに、逆方向に旋回する。
のように、角運動量保存則により、矢印Ｂで示されるよ
うに、逆方向に旋回する。
【００２６】図４は、本発明の第２の実施の形態に係る
攪拌装置２０を示した概略図である。攪拌装置２０は、
不整形な領域２１内に充填された液体内に円筒体２２を
挿入する点を除いて、攪拌装置１０と実質的に同一であ
る。すなわち、攪拌装置２０は、底壁のない、内径Ｄの
円筒体２２を備えている。攪拌装置１０と同様に、円筒
形容器２２の液面から高さＨのところに、液面のほぼ中
央に下向きに配向されたノズル２４が配置されており、
ノズル２４は、エアコンプレッサ（図示せず）に連結さ
れている。攪拌装置１０と同様に、（ＬV −Ｈ）／Ｄ
は、約０．３〜約１の範囲にあり、ノズル２４から噴射
される空気の流量Ｑg は、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝
１０-5を満足する流量以上である。以上の構成により、
攪拌装置２０においては、円筒体２２内において液体が
旋回する。
攪拌装置２０を示した概略図である。攪拌装置２０は、
不整形な領域２１内に充填された液体内に円筒体２２を
挿入する点を除いて、攪拌装置１０と実質的に同一であ
る。すなわち、攪拌装置２０は、底壁のない、内径Ｄの
円筒体２２を備えている。攪拌装置１０と同様に、円筒
形容器２２の液面から高さＨのところに、液面のほぼ中
央に下向きに配向されたノズル２４が配置されており、
ノズル２４は、エアコンプレッサ（図示せず）に連結さ
れている。攪拌装置１０と同様に、（ＬV −Ｈ）／Ｄ
は、約０．３〜約１の範囲にあり、ノズル２４から噴射
される空気の流量Ｑg は、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝
１０-5を満足する流量以上である。以上の構成により、
攪拌装置２０においては、円筒体２２内において液体が
旋回する。
【００２７】本発明は、以上の発明の実施の形態に限定
されることなく、特許請求の範囲に記載された発明の範
囲内で、種々の変更が可能であり、それらも本発明の範
囲内に包含されるものであることはいうまでもない。
されることなく、特許請求の範囲に記載された発明の範
囲内で、種々の変更が可能であり、それらも本発明の範
囲内に包含されるものであることはいうまでもない。
【００２８】たとえば、前記実施の形態においては、液
面から高さＨのところにノズルが配置されているが、ノ
ズルを液体中に浸漬させてもよい。すなわち、図５に示
されるように、ノズル１４を液面から深さＨ1 の箇所ま
で浸漬させ、ノズル１４から空気を噴射させると、上述
の例と同様に、気柱は、深さＨ1 の箇所からＬV1＝４．
１ｄn Ｆrm1/3 の箇所まで到達し、しかる後、崩壊して
気泡噴流となって上昇し、これにより液体が旋回する。
気柱到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）と円筒形容器１２の内径Ｄ
との比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄは、約０．３〜約１の範囲に
あり、好ましくは、比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄは、約０．５
である。なお、第２の実施の形態においても、ノズル２
４を液面から深さＨ1 の箇所まで浸漬させることによ
り、上述のように、液体を旋回させることができる。
面から高さＨのところにノズルが配置されているが、ノ
ズルを液体中に浸漬させてもよい。すなわち、図５に示
されるように、ノズル１４を液面から深さＨ1 の箇所ま
で浸漬させ、ノズル１４から空気を噴射させると、上述
の例と同様に、気柱は、深さＨ1 の箇所からＬV1＝４．
１ｄn Ｆrm1/3 の箇所まで到達し、しかる後、崩壊して
気泡噴流となって上昇し、これにより液体が旋回する。
気柱到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）と円筒形容器１２の内径Ｄ
との比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄは、約０．３〜約１の範囲に
あり、好ましくは、比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄは、約０．５
である。なお、第２の実施の形態においても、ノズル２
４を液面から深さＨ1 の箇所まで浸漬させることによ
り、上述のように、液体を旋回させることができる。
【００２９】また、前記実施の形態においては、ノズル
１４、２４が円筒形容器１２又は円筒体２２の上方の液
面のほぼ中央に配置されているが、ノズルを中央から偏
心した位置に配置してもよい。本発明者は、ノズルの偏
心の影響を確認するため、種々の実験を行ったが、その
結果が図６に示されている。図６（ａ）は、ノズルの偏
心ｅが０の場合における液体の旋回を示した図、図６
（ｂ）は、ノズルの偏心ｅが１／４の場合における液体
の旋回を示した図、図６（ｃ）は、ノズルの偏心ｅが１
／３の場合における液体の旋回を示した図、図６（ｄ）
は、ノズルの偏心ｅが１／２の場合における液体の旋回
を示した図である。ｅ＝０の場合が最も好ましいが、ｅ
＝１／４〜１／３の場合でも、液体は十分に旋回してい
るのが分かる。
１４、２４が円筒形容器１２又は円筒体２２の上方の液
面のほぼ中央に配置されているが、ノズルを中央から偏
心した位置に配置してもよい。本発明者は、ノズルの偏
心の影響を確認するため、種々の実験を行ったが、その
結果が図６に示されている。図６（ａ）は、ノズルの偏
心ｅが０の場合における液体の旋回を示した図、図６
（ｂ）は、ノズルの偏心ｅが１／４の場合における液体
の旋回を示した図、図６（ｃ）は、ノズルの偏心ｅが１
／３の場合における液体の旋回を示した図、図６（ｄ）
は、ノズルの偏心ｅが１／２の場合における液体の旋回
を示した図である。ｅ＝０の場合が最も好ましいが、ｅ
＝１／４〜１／３の場合でも、液体は十分に旋回してい
るのが分かる。
【００３０】また、前記実施の形態では、ノズル１４、
２４の数は１つであるが、複数のノズルを設けてもよ
い。
２４の数は１つであるが、複数のノズルを設けてもよ
い。
【００３１】また、前記実施の形態では、円筒形容器１
２又は円筒体２２の平面形状は円であるが、容器又は筒
体の平面形状をｎ角形（ｎ≧３）にしてもよい。この場
合のＤは、ｎ角形の内接円の径となる。
２又は円筒体２２の平面形状は円であるが、容器又は筒
体の平面形状をｎ角形（ｎ≧３）にしてもよい。この場
合のＤは、ｎ角形の内接円の径となる。
【００３２】また、前記第１の実施の形態では、液面の
上方にノズル１４を設けているが、図７に示されるよう
に、円筒形容器１２の底部に上向きに配向した第２のノ
ズル１６を設けてもよい。また、前記第２の実施の形態
においても同様に、円筒体２２によって包囲される液体
の領域内の底部に上向きに配向した第２のノズル（図示
せず）を設けてもよい。第２のノズルから噴射される空
気により液体が循環されるので、円筒形容器１２又は円
筒体２２の高さ（深さ）が高い場合であっても、液体を
効率的に攪拌することができる。
上方にノズル１４を設けているが、図７に示されるよう
に、円筒形容器１２の底部に上向きに配向した第２のノ
ズル１６を設けてもよい。また、前記第２の実施の形態
においても同様に、円筒体２２によって包囲される液体
の領域内の底部に上向きに配向した第２のノズル（図示
せず）を設けてもよい。第２のノズルから噴射される空
気により液体が循環されるので、円筒形容器１２又は円
筒体２２の高さ（深さ）が高い場合であっても、液体を
効率的に攪拌することができる。
【００３３】また、前記実施の形態では、ノズルから噴
射される気体は空気であるが、液体を攪拌しつつ反応さ
せようとする場合には、ノズルから噴射される気体を、
目的に応じて、例えば酸素ガスのような反応性ガスとす
るのがよい。
射される気体は空気であるが、液体を攪拌しつつ反応さ
せようとする場合には、ノズルから噴射される気体を、
目的に応じて、例えば酸素ガスのような反応性ガスとす
るのがよい。
【００３４】本発明の攪拌装置は、汚物やスラリーのよ
うな、粘性の高い、攪拌しにくい物質の攪拌に適してい
る。また、スクラップのような固形物の溶解装置、或い
はジャガイモ等の洗浄装置としても使用することができ
る。
うな、粘性の高い、攪拌しにくい物質の攪拌に適してい
る。また、スクラップのような固形物の溶解装置、或い
はジャガイモ等の洗浄装置としても使用することができ
る。
【００３５】さらに、前記実施の形態においては、攪拌
装置に関連して説明されているが、本発明に係る装置を
融雪装置として使用してもよい。融雪装置として使用す
る場合の装置の構造は、攪拌装置として使用する場合の
構造と同じである。融雪装置として使用する場合には、
容器等に温水又は水を入れ、その中に雪塊を投入し、温
水又は水を旋回させることによって雪塊を融解させる。
装置に関連して説明されているが、本発明に係る装置を
融雪装置として使用してもよい。融雪装置として使用す
る場合の装置の構造は、攪拌装置として使用する場合の
構造と同じである。融雪装置として使用する場合には、
容器等に温水又は水を入れ、その中に雪塊を投入し、温
水又は水を旋回させることによって雪塊を融解させる。
【００３６】
【発明の効果】本発明の攪拌装置および融雪装置は、プ
ロペラ等の駆動源を必要としないため、構造が極めて簡
単であり（特許第３０５８８７６号に示される装置より
も更に簡単な構造である）、従って、装置の製造コス
ト、維持コストを廉価に押さえることができ、保守点検
に要する時間・手間を減少させることができる。また、
粘性の高い液体を攪拌しようとする場合にも、良好な攪
拌効果が得られる。また、ノズルを液面上から移動させ
さえすれば、旋回を停止させることができるので、装置
の作動も非常に容易である。また、図１〜図４に示す形
態では、ノズルを液体中に浸漬される必要がないため、
反応性ガスを使用する場合に好都合である。また、融雪
装置においては、旋回により水温が均一化することに加
えて、雪塊に衝突する気泡の衝撃力により、融解効率が
高められる。さらに、融雪装置においては、気泡の存在
により水の密度が見かけ上減少し、雪塊が沈むことによ
って融解効率が一層高められる。
ロペラ等の駆動源を必要としないため、構造が極めて簡
単であり（特許第３０５８８７６号に示される装置より
も更に簡単な構造である）、従って、装置の製造コス
ト、維持コストを廉価に押さえることができ、保守点検
に要する時間・手間を減少させることができる。また、
粘性の高い液体を攪拌しようとする場合にも、良好な攪
拌効果が得られる。また、ノズルを液面上から移動させ
さえすれば、旋回を停止させることができるので、装置
の作動も非常に容易である。また、図１〜図４に示す形
態では、ノズルを液体中に浸漬される必要がないため、
反応性ガスを使用する場合に好都合である。また、融雪
装置においては、旋回により水温が均一化することに加
えて、雪塊に衝突する気泡の衝撃力により、融解効率が
高められる。さらに、融雪装置においては、気泡の存在
により水の密度が見かけ上減少し、雪塊が沈むことによ
って融解効率が一層高められる。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る攪拌装置を示
した概略図である。
した概略図である。
【図２】図１の装置において液体内に気柱が形成されて
いる状態を示した図である。
いる状態を示した図である。
【図３】図１の装置内の液体が旋回している状態を示し
た模式図である。
た模式図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態に係る攪拌装置を示
した概略図である。
した概略図である。
【図５】ノズル先端が浸漬している図１の装置の変形例
を示した図である。
を示した図である。
【図６】ノズル位置の偏心の影響を示した図である。
【図７】底部に第２のノズルが設けられた図１の装置の
変形例を示した図である。
変形例を示した図である。
１０、２０ 攪拌装置 １２、２２ 円筒形容器又は円筒体 １４、２４ ノズル
Claims (8)
- 【請求項１】 内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多
角形の平面形状をもつ容器を備えた攪拌装置又は融雪装
置であって、容器内には、攪拌しようとする液体又は融
解させようとする雪塊が投入された水が収容されてお
り、液面又は水面から高さＨのところに下向きに配向さ
れ、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複数の
ノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡の到
達深さ（ＬV −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −Ｈ（ここ
で、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径
又は内接円径Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、０．３〜１
の範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる
気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5
（ここで、ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は水
の表面張力）を満足する流量以上であることを特徴とす
る装置。 - 【請求項２】 内径Ｄの円筒形容器又は内接円径Ｄの多
角形の平面形状をもつ容器を備えた攪拌装置又は融雪装
置であって、容器内には、攪拌しようとする液体又は融
解させようとする雪塊が投入された水が収容されてお
り、液面又は水面から深さＨ1 のところに下向きに配向
され、液体又は水内に気体を吹き込むための１又は複数
のノズルが配置されており、液面又は水面からの気泡の
到達深さ（Ｈ1 ＋ＬV1）＝Ｈ1 ＋４．１ｄn Ｆrm
1/3 （ここで、ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード
数）と内径又は内接円径Ｄとの比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄ
が、０．３〜１の範囲にあり、ノズルから液体又は水内
に吹き込まれる気体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL
Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、σ
L は液体又は水の表面張力）を満足する流量以上である
ことを特徴とする装置。 - 【請求項３】 底壁のない内径Ｄの円筒体又は内接円径
Ｄの多角形の平面形状をもつ筒体を備えた攪拌装置又は
融雪装置であって、円筒体又は筒体が、不整形な領域内
に収容された、攪拌しようとする液体又は融解させよう
とする雪塊が投入された水に挿入されており、円筒体又
は筒体によって包囲される液体又は水の領域内の液面又
は水面から高さＨのところに下向きに配向され、液体又
は水内に気体を吹き込むための１又は複数のノズルが配
置されており、液面又は水面からの気泡の到達深さ（Ｌ
V −Ｈ）＝４．１ｄn Ｆrm1/3 −Ｈ（ここで、ｄn はノ
ズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径又は内接円径
Ｄとの比（ＬV −Ｈ）／Ｄが、０．３〜１の範囲にあ
り、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる気体の流量
Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０-5（ここで、
ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は水の表面張
力）を満足する流量以上であることを特徴とする装置。 - 【請求項４】 底壁のない内径Ｄの円筒体又は内接円径
Ｄの多角形の平面形状をもつ筒体を備えた攪拌装置又は
融雪装置であって、円筒体又は筒体が、不整形な領域内
に収容された、攪拌しようとする液体又は融解させよう
とする雪塊が投入された水に挿入されており、円筒体又
は筒体によって包囲される液体又は水の領域内の液面又
は水面から深さＨ1 のところに下向きに配向され、液体
又は水内に気体を吹き込むための１又は複数のノズルが
配置されており、液面又は水面からの気泡の到達深さ
（Ｈ1 ＋ＬV1）＝Ｈ1 ＋４．１ｄn Ｆrm1/3 （ここで、
ｄn はノズル内径、Ｆrmは修正フルード数）と内径又は
内接円径Ｄとの比（Ｈ1 ＋ＬV1）／Ｄが、０．３〜１の
範囲にあり、ノズルから液体又は水内に吹き込まれる気
体の流量Ｑg が、ρL Ｑg 2 ／（σL Ｄ3 ）＝１０
-5（ここで、ρL は液体又は水の密度、σL は液体又は
水の表面張力）を満足する流量以上であることを特徴と
する装置。 - 【請求項５】 少なくとも１つのノズルが、容器内の中
央に配置されていることを特徴とする請求項１〜４のい
ずれか１項に記載の装置。 - 【請求項６】 気体が空気又は反応性ガスであることを
特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の装置。 - 【請求項７】 前記容器の底部に上向きに配向した第２
のノズルが設けられていることを特徴とする１、３、５
又は６のいずれか１項に記載の装置。 - 【請求項８】 前記円筒体又は筒体によって包囲される
液体の領域内の底部に上向きに配向した第２のノズルが
設けられていることを特徴とする請求項２、４、５又は
６のいずれか１項に記載の装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000270983A JP4710070B2 (ja) | 2000-09-07 | 2000-09-07 | 攪拌装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000270983A JP4710070B2 (ja) | 2000-09-07 | 2000-09-07 | 攪拌装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002079069A true JP2002079069A (ja) | 2002-03-19 |
| JP4710070B2 JP4710070B2 (ja) | 2011-06-29 |
Family
ID=18757334
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000270983A Expired - Lifetime JP4710070B2 (ja) | 2000-09-07 | 2000-09-07 | 攪拌装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4710070B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011245450A (ja) * | 2010-05-28 | 2011-12-08 | Gastar Corp | 加圧容器 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2013063375A (ja) * | 2011-09-16 | 2013-04-11 | Manabu Iguchi | 攪拌装置 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54158843U (ja) * | 1978-04-28 | 1979-11-06 | ||
| JPS5739114A (en) * | 1980-08-20 | 1982-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Converter for top and bottom blow refining |
| JPH0358876A (ja) * | 1989-07-27 | 1991-03-14 | Seikosha Co Ltd | シリアルプリンタ |
| JPH09217108A (ja) * | 1987-09-17 | 1997-08-19 | Nkk Corp | 低窒素ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH1060518A (ja) * | 1996-08-15 | 1998-03-03 | Nippon Steel Corp | 高清浄度溶鋼の製造方法 |
| JPH10176211A (ja) * | 1996-12-18 | 1998-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 金属精錬時のダスト逸散抑制方法及び装置 |
| JPH1161220A (ja) * | 1997-08-25 | 1999-03-05 | Kawasaki Steel Corp | 金属酸化物の溶融還元精錬方法 |
| JPH11503200A (ja) * | 1995-04-07 | 1999-03-23 | テクノロジカル リソーシズ プロプライエタリー リミテッド | 金属および金属合金を製造する方法 |
| JP2000239730A (ja) * | 1999-02-25 | 2000-09-05 | Kawasaki Steel Corp | Ａｇ含有鋼の溶製方法 |
-
2000
- 2000-09-07 JP JP2000270983A patent/JP4710070B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54158843U (ja) * | 1978-04-28 | 1979-11-06 | ||
| JPS5739114A (en) * | 1980-08-20 | 1982-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Converter for top and bottom blow refining |
| JPH09217108A (ja) * | 1987-09-17 | 1997-08-19 | Nkk Corp | 低窒素ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH0358876A (ja) * | 1989-07-27 | 1991-03-14 | Seikosha Co Ltd | シリアルプリンタ |
| JPH11503200A (ja) * | 1995-04-07 | 1999-03-23 | テクノロジカル リソーシズ プロプライエタリー リミテッド | 金属および金属合金を製造する方法 |
| JPH1060518A (ja) * | 1996-08-15 | 1998-03-03 | Nippon Steel Corp | 高清浄度溶鋼の製造方法 |
| JPH10176211A (ja) * | 1996-12-18 | 1998-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 金属精錬時のダスト逸散抑制方法及び装置 |
| JPH1161220A (ja) * | 1997-08-25 | 1999-03-05 | Kawasaki Steel Corp | 金属酸化物の溶融還元精錬方法 |
| JP2000239730A (ja) * | 1999-02-25 | 2000-09-05 | Kawasaki Steel Corp | Ａｇ含有鋼の溶製方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011245450A (ja) * | 2010-05-28 | 2011-12-08 | Gastar Corp | 加圧容器 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4710070B2 (ja) | 2011-06-29 |
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