JP2001513681A - かみそり刃とかみそり刃を有するカートリッジ及びかみそり刃の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 幅方向の軸に沿う幅と、横方向の長手軸に沿う長さと、該幅方向の軸と長手方向軸共に垂直の厚さ方向の軸に沿う小さな寸法を有する全体的に平坦な刃部材を含むシェービングカミソリ用の強化刃である。該刃部材は厚さ軸に平行の方向の長手軸の上下に延びる頂点と谷を有する複数の波により形成された非線形前方切刃縁を有する。

Description

【発明の詳細な説明】 かみそり刃とかみそり刃を有するカートリッジ及びかみそり刃の製造方法 発明の背景 本発明は、かみそり刃とかみそり刃を有するカートリッジ及びかみそり刃の製 造方法に関する。 かみそり刃カートリッジは、通常柄に取り付けられ又は一体に製造されたプラ スチック筐体を有し、この筐体に取り付けられた一枚以上の固定又は可動かみそ り刃を備えている。筐体は通常刃の前で皮膚に係合し且つ引き延ばすガード構体 と、皮膚を摺動する刃の後方のキャップ構体とを有している。かみそりでは刃に 対する刃正接角は、刃の断面中心の長手方向軸に沿って引かれ且つ刃の切刃縁か ら延びる線と、切刃縁の直前で皮膚と接触する構体の頂部面と切刃縁の先端との 間に引かれる正接線によって決まる角度として定義される。刃の露出度は切刃縁 の前後の構体の頂部面間に引かれた正接線の上下の切刃縁の距離として定義され る。距離は正接線に垂直方向に測定される。 かみそり刃は通常筐体に取り付けられる前に鋭利化され且つ所望の形状や硬さ を得るため処理される。かみそりの一つの型のデザインでは真っ直ぐな切刃縁を 有する平坦なかみそり刃部材が、筐体に弾性的に取り付けられたＬ字形支持体に 支持される。 かみそり刃カートリッジを設計するとき、爽快なシェービングができることは 勿論だが、刃の鋭利度、刃の正接角及び露出度のようなパラメータを調節するこ とにより傷つけたり切ったりすることを避けることが望まれる。真っ直ぐな切刃 縁が不注意に皮膚上を横方向（即ちカミソリの通常の上下動に対し横方向）に動 いたとき通常薄く切り込まれ、真っ直ぐなかみそり刃先が皮膚を薄く切り込む。 この横方向移動は刃先を皮膚を介して切れ味がよいナイフとして機能せしめる。 また全体的に快適なシェービング及び全般のパーフォーマンスを得ることが望 まれる。更に刃先が過酷なシェービングに耐えうる十分な強度を有していること 、並びに刃先に加わるシェービング力に応じて刃先がゆがんだりたわんだりしな いという信頼性を与えることが望まれる。 発明の概要 本発明の特徴の一見地においては全般的に、シェービングかみそりの刃は、横 方向の長手軸に上下に延びる頂点及び谷を持つ複数個の波により形成される非線 形前方切刃縁を有している。非線形切刃縁は、全般的に平坦で、幅軸に沿う幅と 、横方向の長手軸に沿う長さと、前記幅軸と前記長手方向軸双方に垂直の厚み軸 に沿う、より僅かな寸法を有する刃部材に設けられる。非線形前方切刃縁は、前 記長手軸に沿って全般的に延び、且つ波は前記厚み軸に平行の方向に前記長手軸 の上下に延びる。 本発明の一実施形態では一以上の次の特徴を備えている。ある実施形態では、 刃は刃支持体の下部に“Ｌ字形”支持体を有する。支持体は刃部材より厚く、刃 部材が取り付けられる上部部分と、それより下方に延びる延長部分を有する。上 部部分は刃部材の波に整列された複数個の波を有している。刃部材は２５．４ｍ ｍと５０．８ｍｍの間の長さを有し、２と２４個の間の波（最も好ましいのは６ と１８個の間の波）を有する。波は０．３０５ｍｍ以下、好ましくは０．０５１ ｍｍと０．１０２ｍｍの間、最も好ましいのは約０．０７６ｍｍの頂点と谷の間 の振幅を有する。刃部材は厚さ約０．０５１ｍｍと約０．２５４ｍｍの間、好ま しくは厚さ約０．０７６ｍｍと約０．１０２ｍｍの間の金属からなる。波は金属 の厚みの５０％と１５０％の間、最も好ましいのは厚みの７５％と１２５％の間 である頂点と谷の間の距離の振幅を有する。波は刃部材の幅全体に延びることが 好ましい。 本発明の特徴の他の見地によれば全般的に、波状の刃部材を持つ刃はすでに述 べたが、この波は、前記切刃縁が皮膚を横滑りしたとき皮膚に不必要な切り込み を与える振幅より大きいが、通常の線形前方切刃縁に比較してシェービングの爽 快さが落ちる振幅より小さく選択された前記頂点と谷の間の距離の振幅を有する 。波は０．０２５ｍｍより大きく、０．３０５ｍｍより小さく、最も好ましいの は０．０５１ｍｍと０．１０２ｍｍの間の頂点と谷の間の振幅を有することであ る。 本発明の特徴の他の見地によれば全般的に、強化された波状の刃部材を持つ刃 はすでに述べたが、強化刃部材は、波を有する前記強化刃と同じ厚みの材料から なり且つ線形刃先を持つ平坦な刃部材の慣性モーメントよりも少なくとも２０％ 大きい（好ましくは少なくとも３５％より大きい）慣性モーメントを有する。 本発明の特徴の他の見地によれば全般的に、すでに述べたようにかみそり刃カ ートリッジは、筐体と、非線形の波状の前方切刃縁を持つ刃を含む。 本発明のある実施形態では、一つ以上の次の特徴を含む。ある実施形態ではカ ートリッジは複数枚の刃を有し、ある刃部材の波は他の刃部材の波に整列される 。前記筐体は柄を結合するための結合構体と前記柄を筐体に枢着する枢着構体を 有する。結合構体と枢着構体はカートリッジと柄の間に枢着するための構体によ って得られる。ある実施形態では刃部材は“Ｌ字形”支持体の上部部分に装着さ れ、該支持体は筐体の溝に摺動自在に装着される下方の延長部分を有し、該上部 部分は刃部材の波に整列される波を有する。他の実施形態では刃は筐体のプラッ トホーム部分に固着され且つスペーサによって分離される。 本発明の特徴の他の見地によれば全般的に、長手方向軸に沿って延びる線形の 切刃縁を成型するため全体的に平坦な刃部材を鋭利にするステップと、次いで前 記刃部材を、すでに説明したように非線形で波状の前方切刃縁を生ずるように変 型するステップとからなる刃を製造する方法に関するものである。 本発明の他の実施形態では一つ以上の次の特徴を含む。ある実施形態では、刃 支持体は変型ステップの前に支持体の部分に装着され、刃支持体と刃支持体の下 部部分は共に変型される。刃支持体は波の谷又は頂点（好ましくは谷）に配設さ れたスポット溶接により支持体に装着されることが好ましい。変型ステップは、 変型ステップ中、前記刃部材及びその下方の支持部分の材料の流れのための領域 を提供するため合致しない面を有することを可とする対向するダイ間の曲げステ ップを含む。前記ダイは前記刃部材とその下部の支持部分に３点曲げ又は４点曲 げをなし得る面を有する。 本発明の実施形態は一つ以上の以下の利点を有する。 刃の刃先に波を設けることは、刃が切刃縁（長さ）軸に沿う不慮の横滑りをし たとき生ずる“深切り”カットを回避できる。非線形刃先が鈍くならない縁を有 しているので、刃先が横滑りをしたとき皮膚を薄切りすることなく皮膚を単に“ こすり落す”ことですむことになる。 更に切られる毛は、引き続く動きで異なる正接角を持つ刃の異なる部分に当た るので、潜在的に方向の変化に応じて毛の爽快な切り取りを得ることができる。 刃の波状特性は皮膚とのよりよい係合及び皮膚の引き延ばしを提供でき、２枚又 は３枚刃システムでは第１の刃はその後の刃のための前方ガードとして機能する 。 刃の波状特性及び又はその支持体は刃の構体の強度を増加し、且つ刃の硬さを 増進し、皮膚の面との予期しない又は変化しうる接触角及び又は露出度の原因と なる制御されない刃先たわみを減少することになる。 本発明の他の利点並びに特徴は好ましい実施形態並びに請求範囲の記載から明 瞭になるであろう。 図面の簡単な説明 図１はかみそり刃の斜視図である。 図２は図１の刃の平面図である。 図３は図１の刃の部分的正面図である。 図４は曲げる前の図１の垂直断面図ある。 図５は図１に示す２枚の刃を含むかみそり刃カートリッジの垂直断面図である 。 図６は他のかみそり刃を含む他のかみそり刃カートリッジの垂直断面図である 。 図７は図１の刃に波を設けるために使用されるプレス及び固着システムを示す 線図である。 図８は図７のシステムの３点曲げを提供するためのダイ部分を示す部分的正面 図である。 図９は図７のシステムの４点曲げを提供するためのダイ部分を示す部分的正面 図である。 図１０は正弦曲線に従う波を有する仮説刃部材の単一波の波部材の高さ対長さ を示すグラフ（スケールは示していない）である。 図１１は図５のカートリッジの刃の前後の切り取り縁の波の谷及び頂点の配列 を示す正面図である。 図１２は図１の刃の刃部材の正面図である。 好ましい実施形態の説明 図１乃至３に、刃部材１２と角度を成した支持体１４を含むかみそり刃１０を 示す。刃部材１２は全体的に平坦で、幅方向の軸Ｗに沿う幅と、横方向の長手軸 Ｌに沿う長さと、幅軸Ｗと長さ軸Ｌに対し垂直の厚さ軸Ｔに沿う小さな寸法を有 する。支持体１４は上部部分１６を有し、その上部部分１６に刃部材１２が１３ 箇所のスポット溶接１８により取り付けられている。支持体１４は又その下に細 長い延長部分２０を有する。 刃部材１２は非線形前方切刃縁１３を有し、この縁は長手方向軸Ｌに沿って全 体的に延び、長手方向軸Ｌの上下に厚さ軸Ｔに平行の方向に延びる頂点と谷を有 する１２個の波１５によって形成されることが好ましい。波１５は刃部材１２の 全幅にわたって互いに平行である前方切刃縁から後方に延びる。上部部分１６は 波１５に対応し配列された１２個の波１７を有する。波の谷はスポット溶接１８ で生ずる。波１５，１７は滑らかで且つ頂点と谷の振幅は０．３０４ｍｍ以下、 好ましくは０．０５０と０．１０１ｍｍの間、最も好ましいのは０．０７６ｍｍ である。振幅０．０７６mmは“深切り(slash)”横方向カットに対する良好な保 護を提供するが、過度に不愉快又は刺激を生じ、或いは普通の上下のシェービン グストローク中傷つけたり切ったりという傾向を生ぜしめる大きさではない。該 振幅は又シェービングテスト及び統計的な解析に基づく平坦な刃に比較して、受 け入れやすい全般的なシェービング快適値を得ることができる。０．０２５ｍｍ より大きい谷に対する頂点の振幅値は、深切り斜めカットに対する最低レベルの 保護を提供し、０．３０５ｍｍ以上のその値は過度の不快感を与えることになる 。図３に示すようにその間のスポット溶接により刃部材１２と上部部分１６間に 僅かなギャップ１９が有る。 図４に示すように、成型前の変形されていない刃１０’は平坦な刃部材１２’ と支持体１４’を有する。刃部材１２’は好ましくは０．０７６ｍｍ又は０．１ ０２ｍｍ厚のマルテンサイトのステンレス鋼材からなり、約０．８３８ｍｍの幅 “ｄ”を持つ一様な厚み部分とその前方に約０．３０５ｍｍの寸法“ｃ”だけ延 びる鋭利な部分を有する。上部部分１６’は０．８２６ｍｍの寸法“ｂ”を持つ ことが好ましい。支持体１４’は０．２７９ｍｍ厚のステンレス鋼からなる。支 持体１４’の延長部分２０’は上部部分１６’から下方へ１．４６ｍｍの距離延 びる。 図５においてかみそり刃カートリッジ２２はかみそり柄（図示せず）に枢着さ れたピボットシェル型軸受を受け入れるためのアーク状面２６を備える筐体２４ を有する。筐体２４はその側壁の溝２５にそれぞれ２枚の可動刃を支持する。刃 １０は図５に示すようにばね部材２８により上方にバイアスされる。第１の刃１ ０の切刃縁１３の頂部８０と谷８２は、過度に傷つけることになる（図１１参照 ） 余分の露出領域を避けるため、第２の刃１０の切刃縁の頂点８０と谷８２とを整 列することが好ましい。カートリッジ２２はまた刃の前方の可撓性フィンガード 部材３０とキャップ部分３４における潤滑条片３２を有する。本明細書で参考例 としてあげた米国特許第4,498,357号にかかる可動刃カートリッジ設計が記載さ れている。 図６にプラットホーム支持体４４を挟み込んだ２枚の固定刃４２を持つ変形か みそり刃カートリッジ４０を示す。カートリッジ４０はまたガード部材４６とキ ャップ部材４８を有する。刃４２は刃部材１２と同じ形状の振幅の波を有し、２ 枚の刃の頂点と谷は整列されている。本明細書で参考例としてあげた米国特許第 4,026,016号にはかかる固定刃、カートリッジ設計が記載されている。 製造に当たり、図４に示すような変形されてない刃を得るため業界で周知の技 術により、刃部材１２’が鋭利化され、被覆され、焼結されることが好ましい。 かかる技術は例えば本明細書で参考例としてあげた米国特許第3,652,443号，第3 ,761,374号、第3,829,969号に記載されている。刃部材１２’は本明細書で参考 例としてあげた米国特許第4,379,219号に記載されているようにレーザスポット 溶接により上部部分１６’を支持するために固着されることが好ましい。 図７−９に示すように変形されていない刃１０’は波１５と１７（図３）を得 るため上部ダイ５２と下部ダイ５０間の装置４９で成型される。支持体１４’の 上部部分１６’（図４）は下部ダイ５０に支持される。上部ダイ５２は刃部材１ ２'に向け下方に動き接触する。上部ダイ５２が下方のダイ５０に向けて連続し て下方に動くと、刃部材１２’と上部部分１６’は変形され、その結果波１５と １７が刃部材１２’の幅と上部部分１６’にわたってそれぞれ延びる。上部ダイ ５２は停止体５４に到着するまで下り続け、停止体５４は刃部材１２’と上部部 分１６’の最大のたわみ量を決定する。上部ダイ５２は次いで上昇し、刃１０’ は最大たわみ値のほぼ５０％弾性で復帰する。約０．１５２ｍｍの谷に対する頂 点の振幅に対応する約±０．０７６ｍｍの最大ダイたわみ振幅は、谷に対する頂 点の好ましい最終の約０．０７６ｍｍの振幅となる。 対向するダイ５０と５２は非合致面を有しており、変形していない刃部材１２ ’と変形していない上部部分１６’を、成型された刃部材１２と成型された上部 部分１６に成型する間、材料の流れの領域を提供する。特に図８と９において、 上部ダイ５２は下部ダイ５０（図８）とで３点曲げのために使用され、上部ダイ ５２は下部ダイ５０’（図９）とで４点曲げのために使用される。３点または４ 点曲げはたわみ又は変形プロセス中材料の流れを許容するために使用され、延長 部分２０’を平坦に維持しつつ上部部分１６’を成型できる。どちらの場合でも 上部ダイ５２は、中心と中心間のスペースが３．０２ｍｍ、深さ“ｅ”が０．１ １５ｍｍ、半径７２が０．８ｍｍで、約０．０２５ｍｍの円弧長を持つ１．７５ ２ｍｍの半径７３の小さな平坦な中央部分５８を具備する１３個の半円背５６を 有する。下部ダイ５０（図８）は、中心から中心のスペースが３．０２ｍｍ、深 さ“£”が０．８８９ｍｍ、半径７４が１．５１ｍｍ、背間の平坦なスペース“ ｇ”が０．２４４ｍｍを具備する１２個の円形背６０を有する。下部ダイ５０’ （図９）は、中心から中心のスペースが１５．１ｍｍ、深さ７５が０．４５２ｍ ｍ、半径７６が０．７５７ｍｍで、約０．０２５ｍｍの円弧長を持つ１．３５９ ｍｍの半径７７を持つ小さな平坦な中央部分６４、背間の平坦なスペース“ｈ” が０．１２１ｍｍ、ベース寸法“ｉ”が１．３９ｍｍである２４個の背６２を有 する。背５６、６０、６２は少なくとも刃部材１２’の幅と同じ長さの距離に亘 り互いに平行に延びる。図８の３点曲げにおいて、各波について刃先に波を付け るため３個の接触点は上部背５６と両側にある２個の下部背６０により設けられ る。図９の４点曲げにおいて、各波を成型する４個の接触点は２個の上部背５６ とその間にある２個の下部背６２により設けられる。曲げの両方の型において、 スポット溶接１８はたわみの振幅をよりよく制御し、且つより強固な構体 を得るため半円形の背５６の下の谷内に配設される。 現行の好ましいシステムを示す図１２において、継続する波の頂点間の距離は ３．０２ｍｍに設定され、好ましい谷に対する頂点の波の振幅は約０．０７６mm である。３点曲げ（図８）に関して、生じた非線形波の縁は、最大のダイによる たわみの後、たわんだ刃部材のレリーズに応じて、背６０の１．５１ｍｍの半径 ７４より僅かに大きい波の頂点半径Ｒ１と背５６の０．８０mmの半径７２より僅 かに大きい波の谷半径Ｒ２を有する。背６０の半径が背５６の半径の約２倍のた め、生じた頂点と谷は約２：１の比のＲ１／Ｒ２を有する。 図９の４点曲げについては、２個の背６２の周囲の単一の波の頂点をつくるこ とは、ほぼ同様な頂点の半径Ｒ１となり、同様に谷の半径Ｒ２もほぼ背５６によ り形成される。このように図９の装置での４点曲げは約２：１の比のＲ１／Ｒ２ となる。頂点と谷はまた約１：１（これは正弦波により表現できる）又は約１： ２の比のＲ１／Ｒ２を有する。好ましくは比Ｒ１／Ｒ２は０．５と２の間である 。４点曲げは３点曲げより好ましい。 刃１０（図５）と刃４２（図６）は同様なダイを使用して成型される。 生成された刃が筐体に装着されたとき、長手方向に沿って刃の正接角が変わる 。シェービング中同じ皮膚面を継続的に移動すると刃１０又は４２の長手方向に 沿う異なる部分は同じ毛に当たる。異なる刃の正接角を有する刃部分に毛が当た ることは、より爽快なシェービングができることになる。 刃の波の使用は、刃が切刃縁軸に沿って不注意に横方向にスリップするとき生 ずる“深切り(slash)”カットを避けることができる。“深切り(slash)”カット は特に女性のシェービングには問題がある。刃の波状の特性はまた良好な皮膚の なだらかさのよりよい手入れを可能にし、そして２乃至３枚の刃システムにおい て第１の刃がその後にある第２の刃に対しよりよきガードとして働く。これは皮 膚に対し波状の切刃縁の効果的接触長さが、通常の平坦な刃のときよりも実質的 に長いためであり、より多くの点で皮膚を引き伸ばすことができる。 波はまた刃構体に、シェービング中僅かしか曲げ力を受けないより強固な構体 を提供し、シェービング中平坦な刃の相手方（即ち同じ厚さの材料からなる）よ りも良好な設計された露出度と刃の正接角を維持できる。波状の構体により刃部 材１２に加わる増加した強度は、正弦波に従う波を仮定し、波状の刃と変形され ないより弱い平坦な刃との比較において慣性モーメント（刃の硬さとたわみに対 する抵抗を決定する）を計算し比較することにより評価できる。図１０に関し次 の式が刃部材１２の中間線の位置を決めるのに使用でき、ここでＹｎは長さｘの 関数として、上部面はＹｎ＋ｈ／２、下部面はＹｎ−ｈ／２である。 ここで £＝１／２谷に対する頂点の波の振幅 ｌ＝波長 ｈ＝刃の厚み 波状の刃の慣性モーメントＩｘｘは次式で求められる。 平坦な条片（波のない）の慣性モーメントは次式で与えられる。 当初平坦な刃に波を成型することによって生ずる慣性モーメントの変化、従って 刃の追加の硬さは次式で与えられる。 △刃の硬さ（単位長さ当たり）；平坦な刃に対する慣性モーメントに対する波状の刃の慣性モーメントの比は次式 で与えられる。 かかる式は２つの厚み０．０７６ｍｍと０．１０２ｍｍについて波状の刃部材（ 谷に対する頂点の振幅が０．０７６ｍｍである）と平坦な刃部材（制御として使 用される）の慣性モーメントを計算するために使用される。慣性モーメントの計 算 結果、平坦な刃部材に対する波状の刃部材についての慣性モーメントの比、及び 平坦な刃部材に対する波状の刃部材についての慣性モーメントの増加％は表１で 示される。 上記表から０．１０２ｍｍ厚の波状の刃の慣性モーメントは同じ厚みの平坦な 刃より８４．４％以上増加し、０．０７６ｍｍ厚の波状の刃の場合慣性モーメン トは１５０％増加する。波形状により得られる追加された硬度は０．０７６mm厚 より薄い金属からできている刃部材の場合は特に顕著である。 多重刃システム（図５又は図６に示すような）では、図１１に示すように第１ の刃の頂点８０と谷８２を、第２の刃はの頂点８３と谷８４に対し整列させるこ とが好ましい。 本発明の他の実施形態は添付する請求の範囲内に含まれる。例えば波は前方の 切り取り縁に互いに垂直に並列に延びる代わりに、刃部材１２の前方部のみに設 けることもでき、又波は前方端から後方に延びるとき集中や発散させることもで きる。また多重刃システムにおいては頂点や谷は互いに整列させなくても良い。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，Ｍ Ｗ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ， ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，Ｅ Ｓ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＧＷ，ＨＵ，ＩＤ ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ， ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，Ｍ Ｇ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ， ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，Ｖ Ｎ，ＹＵ，ＺＷ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 幅軸に沿う幅と、横方向の長手軸に沿う長さと、前記幅軸と前記長手方 向軸双方に垂直の厚み軸に沿う、より僅かな寸法を有する全体的に平坦な刃部材 とを具備するシェービングかみそり用の刃であって、前記刃部材は前記長手軸に 沿って全般的に延び且つ前記厚み軸に平行の方向に前記長手軸の上下に延びる頂 点と谷を有する複数個の波により形成される非線形前方切刃縁を有するシェービ ングかみそり用の刃。 ２． 前記刃部材の下部に更に支持体を備え、該支持体は前記刃支持体が取り 付けられる上部部分とそれより下部に延びる延長部分を有し、前記上部部分は前 記刃部材の複数個の波と整列される複数個の波を有する請求項１記載の刃。 ３． 前記支持体は前記刃部材より厚い請求項２記載の刃。 ４． 前記刃部材は２４．４ｍｍと４８．８ｍｍの間の長さで、前記波の２個 と２４個の間にある波の数を有する請求項１記載の刃。 ５． 前記刃部材は、前記波の６個と１８個の間にある波の数を有する請求項 ４記載の刃。 ６． 前記波は０．３０５ｍｍより以下の前記頂点と谷の間の距離の振幅を有 する請求項１記載の刃。 ７． 前記波は０．０５１ｍｍと０．１０２ｍｍの間の前記頂点と谷の間の距 離の振幅を有する請求項６記載の刃。 ８． 前記刃部材は厚みのある金属からなり、前記波は前記厚みの５０％と１ ５０％の間にある前記頂点と谷の間の距離の振幅を有する請求項１記載の刃。 ９． 前記波は前記厚みの７５％と１２５％の間にある前記頂点と谷の間の距 離の振幅を有する請求項８記載の刃。 １０． 前記波は前記刃部材の幅に亘って延びる請求項１記載の刃。 １１． 前記刃部材は厚み約０．０５１ｍｍと約０．２５４ｍｍの間の金属か らなる請求項１記載の刃。 １２． 前記刃部材は厚み約０．０７６ｍｍと約０．１０２ｍｍの間の金属か らなる請求項１０記載の刃。 １３． 前記刃部材は前記支持体にスポット溶接され、前記波の谷は前記スポ ット溶接で整列される請求項２記載の刃。 １４． 筐体と、該筐体に装着された刃とからなり、 前記刃は、幅軸に沿う幅と、横方向の長手軸に沿う長さと、前記幅軸と前記長手 方向軸双方に垂直の厚み軸に沿う、より僅かな寸法を有する全体的に平坦な刃部 材とを具備し、前記刃部材は前記長手軸に沿って全般的に延び且つ前記厚み軸に 平行の方向に前記長手軸の上下に延びる頂点と谷を有する複数個の波により形成 される非線形前方切刃縁を有するかみそり刃カートリッジ。 １５． 前記刃部材の下部に更に支持体を備え、該支持体は前記刃支持体が取 り付けられる上部部分とそれより下部に延びる延長部を有し、前記上部部分は前 記刃部材の複数個の波と整列される複数個の波を有し、前記筐体は前記延長部を 受け入れる溝を有し、前記延長部は前記溝内に摺動自在に装着される請求項１４ 記載のカートリッジ。 １６． 前記支持体は前記刃部材より厚い請求項１５記載のカートリッジ。 １７． 前記刃部材は２５．４ｍｍと５０．８ｍｍの間の長さを有し、前記波 の２個と２４個の間の波の数を有する請求項１４記載のカートリッジ。 １８． 前記刃部材は前記波の６個と１８個の間にある波の数を有する請求項 １７記載のカートリッジ。 １９． 前記波は０．３０５ｍｍ以下の前記頂点と谷の間の距離の振幅を有す る請求項１４記載のカートリッジ。 ２０． 前記波は０．０５１ｍｍと０．１０２ｍｍ間の前記頂点と谷の間の距 離の振幅を有する請求項１９記載のカートリッジ。 ２１． 前記刃部材は厚みのある金属からなり、前記波は前記厚みの５０％と １５０％間である前記頂点と谷の間の距離の振幅を有する請求項１４記載のカ− トリッジ。 ２２． 前記波は前記厚みの７５％と１２５％間である前記頂点と谷の間の距 離の振幅を有する請求項２１記載のカートリッジ。 ２３． 前記波は前記刃部材の幅に亘って延びる請求項１４記載のカートリッ ジ。 ２４． 前記刃部材は厚み約０．０５１ｍｍと約０．２５４ｍｍ間の金属から なる請求項１４記載のカートリッジ。 ２５． 前記刃部材は厚み約０．０７６ｍｍと約０．１０２ｍｍ間の金属から なる請求項２４記載のカートリッジ。 ２６． 前記刃部材は前記支持体にスポット溶接され、前記波の谷は前記スポ ット溶接で整列される請求項１５記載のカートリッジ。 ２７． 前記カートリッジは刃部材を含む前記複数枚の刃を有し、前記一枚の 刃部材における波は他の刃部材と整列されている請求項１４記載のカートリッジ 。 ２８． 前記カートリッジは複数枚の前記刃を有し、前記刃は前記筐体に固着 される請求項１４記載のカートリッジ。 ２９． 前記カートリッジは複数枚の前記刃を有し、前記刃は前記筐体に可動 自在に装着される請求項１４記載のカートリッジ。 ３０． 前記刃はスペーサにより分離され、前記筐体のプラットホーム部分に 装着される請求項２８記載のカートリッジ。 ３１． 前記筐体は柄を結合するための結合構体と前記刃を前記柄に枢着する 枢着構体を有する請求項１４記載のカートリッジ。 ３２． 前記結合構体と前記枢着構体は前記カートリッジと前記柄間に枢軸結 合を提供する請求項３０記載のカートリッジ。 ３３． 幅軸に沿う幅と、横方向の長手軸に沿う長さと、前記幅軸と前記長手 方向軸双方に垂直の厚み軸に沿うより僅かな寸法を有し、且つ前記長手方向軸に 沿って延びる線形の切刃縁を有する全体的に平坦な刃部材を鋭利にするステップ と、 次いで前記刃部材を、前記切刃縁が非線形にし且つ前記厚み軸に平行の方向に 前記長手軸の上下に延びる頂点と谷を有する複数個の波ができるように変型する ステップと からなる刃を製造する方法。 ３４． 前記変型ステップに先立ち支持体の部分に前記刃部材を装着するステ ップを更に含み、前記変型ステップは前記刃部材及び前記刃部材の下に前記支持 体の前記部分共に変型することを含む請求項３３記載の方法。 ３５． 前記支持体は前記刃部材より厚い請求項３４記載の方法。 ３６． 前記装着ステップには前記刃部材をスポット溶接で前記支持体にスポ ット溶接することを含み、且つ前記スポット溶接は前記谷及び頂点に位置付けら れる請求項３４記載の方法。 ３７． 前記装着ステップには前記刃部材をスポット溶接で前記支持体にスポ ット溶接することを含み、且つ前記スポット溶接は前記谷に位置づけられる請求 項３４記載の方法。 ３８． 前記変型ステップは対向するダイの間で曲げることを含む請求項３３ 記載の方法。 ３９． 前記対向するダイは合致しない面を有するので、変型ステップ中前記 刃部材の材料の流れのための領域を提供できる請求項３８記載の方法。 ４０． 前記ダイは前記刃部材に３点曲げをなし得る面を有する請求項３９記 載の方法。 ４１． 前記ダイは前記刃部材に４点曲げをなし得る面を有する請求項３９記 載の方法。 ４２． 前記変型ステップは合致しない面を有する対向するダイ間で曲げを成 し、変型ステップ中、前記刃部材と前記支持体に材料の流れのための領域を提供 する請求項３４記載の方法。 ４３． 前記刃部材は２５．４ｍｍと５０．８ｍｍ間の長さと、前記波の２個 と２４個の間の波の数を有し、且つ厚み約０．０５１ｍｍと約０．２５４ｍｍの 間の金属からなり、且つ前記波は０．３０５ｍｍ以下の前記頂点と谷の間の距離 の振幅を有する請求項３４記載の方法。 ４４． 前記刃部材は、前記波の６個と１８個の間を有し、且つ厚み約０．０ ７６ｍｍと約０．１０２ｍｍの間の金属からなり、且つ前記波は０．０５１ｍｍ と０．１０２ｍｍ間の前記頂点と谷の間の距離の振幅を有する請求項４３記載の 方法。 ４５． 幅軸に沿う幅と、横方向の長手軸に沿う長さと、前記幅軸と前記長手 方向軸双方に垂直の厚み軸に沿うより僅かな寸法を有する全体的に平坦な刃部材 を具備するシェービングかみそりの刃であって、前記刃部材は前記長手軸に沿っ て全般的に延び且つ前記厚み軸に平行の方向に前記長手軸の上下に延びる頂点と 谷を有する複数個の波により形成される非線形前方切刃縁を有し、 前記波は、前記切刃縁が皮膚を横滑りしたとき皮膚に不必要な切り込みを与え る振幅より大きいが、通常の線形前方切刃縁に比較してシェービングの爽快さが 落ちる振幅より小さく選択された前記頂点と谷間の距離の振幅を有するシェービ ングかみそりの刃。 ４６． 前記波は０．０２５ｍｍより大きく且つ０．３０５ｍｍより小さい前 記頂点と谷の間の距離の振幅を有する請求項４５記載の刃。 ４７． 前記波は０．０５１ｍｍと０．１０２ｍｍ間である前記頂点と谷の間 の距離の振幅を有する請求項４６記載の刃。 ４８． 前記刃部材は厚みのある金属からなり、前記波は該厚みの５０％と１ ５０％の間である前記頂点と谷の間の距離の振幅を有する請求項４５記載の刃。 ４９． 前記波は前記厚みの７５％と１２５％間である前記頂点と谷の間の距 離の振幅を有する請求項４８記載の刃。 ５０． 幅軸に沿う幅と、横方向の長手軸に沿う長さと、前記幅軸と前記長手 方向軸双方に垂直の厚み軸に沿う、より僅かな寸法を有する全体的に平坦な刃部 材を具備するシェービングかみそりの強化刃であって、前記刃部材は前記長手軸 に沿って全般的に延び且つ前記厚み軸に平行の方向に前記長手軸の上下に延びる 頂点と谷を有する複数個の波により形成される非線形前方切刃縁を有し、 前記刃部材は、前記強化刃と同じ厚みの材料からなり且つ線形刃先を持つ平坦 な刃部材の慣性モーメントよりも少なくとも２０％大きい慣性モーメントを有す る シェービングかみそりの強化刃。 ５１． 前記慣性モーメントは前記強化刃と同じ厚みの材料からなり且つ線形 刃先を持つ平坦な刃部材の慣性モーメントよりも少なくとも３５％大きい請求項 ５０記載の刃。 ５２． 波状の前記刃部材の前記慣性モーメントは次式で計算され、 平坦な条片（波のない）の慣性モーメントは次式で計算され ここで £＝１／２谷に対する頂点の振幅 ｌ＝波長 ｈ＝刃の厚み である請求項５１記載の刃。