JP2001348619A

JP2001348619A - オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法

Info

Publication number: JP2001348619A
Application number: JP2000169555A
Authority: JP
Inventors: Masaharu Hatano; 正治秦野; Shinji Tsuge; 信二柘植
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2000-06-06
Filing date: 2000-06-06
Publication date: 2001-12-18
Anticipated expiration: 2020-06-06
Also published as: JP3882470B2

Abstract

(57)【要約】【課題】熱間圧延工程におけるスケ−ル肌荒れの発生
を抑制することにより、表面性状に優れたオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼板を製造する方法を提供する。さら
に、スラブの表面欠陥に起因するへげ疵の発生を抑制す
ることにより、より表面性状に優れたオ−ステナイト系
ステンレス鋼板を製造する方法を提供する。【解決手段】スラブ加熱後にデスケーリング処理を施
して熱間圧延を行う工程を含むオ−ステナイト系ステン
レス鋼板の製造方法において、スラブ加熱工程における
地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）を
０．１ｍｍ以下とする。さらに、スラブ加熱工程におけ
るスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、オ−ステナイト系
ステンレス鋼板の製造方法に関し、特に熱間圧延工程に
おけるスケ−ル肌荒れの発生を抑制することにより、表
面性状に優れた熱延鋼板または冷延鋼板を製造する方法
に関する。また、スラブの表面欠陥に起因するへげ疵の
発生を抑制することにより、さらに表面性状に優れた熱
延鋼板または冷延鋼板を製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】ＳＵＳ３０４に代表されるオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼は、熱延鋼板として利用されることも
あるが、特にその冷延鋼板は、耐食性、耐熱性、加工性
に優れていることに加え、表面が美麗なため、厨房用、
意匠用など美観を求められる用途に利用されることが多
い。そして、いずれの場合も、表面疵のない表面性状に
優れた製品が要求される。

【０００３】このようなステンレス鋼板は、通常、次の
ようにして製造される。まず、連続鋳造スラブ（厚さ：
１２０ｍｍ〜２８０ｍｍ、幅：７００〜１６００ｍｍ、
長さ：１０ｍ程度）を熱間圧延し、焼鈍、酸洗を行って
熱延鋼板（厚さ：２〜１０ｍｍ程度）を製造する。冷延
鋼板を製造する場合には、さらに、厚さ：０．３〜２ｍ
ｍ程度まで冷間圧延し、焼鈍および必要に応じて酸洗・
洗浄を施して仕上げられる。

【０００４】オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板
および冷延鋼板の表面疵は、上記製造工程の中で主に熱
間圧延および冷間圧延の際に発生しやすい。このうち熱
間圧延の際に発生する表面疵は、冷間圧延後の最終製品
にも残存するため、表面性状に優れた製品を得るには、
熱間圧延の際に発生する表面疵の発生を抑制しなければ
ならない。

【０００５】オ−ステナイト系ステンレス鋼スラブを熱
間圧延する際に発生する表面疵の主な原因としては、
（イ）スラブを鋳造する製鋼工程で生じるスラブの表面
欠陥、（ロ）熱間圧延前のスラブ加熱工程で生じるスラ
ブ表面のスケ−ル、（ハ）熱間圧延工程で生じる被圧延
材とロ−ルとの焼き付きの３つが挙げられる。特に、オ
−ステナイト系ステンレス鋼については、（ロ）に起因
するスケ−ル肌荒れの発生を抑制することが重要である
とともに、（イ）に起因するへげ疵の発生を抑制するこ
とも重要である。

【０００６】オ−ステナイト系ステンレス熱延鋼板の製
造方法に関し、上述した（ロ）に起因するスケール肌荒
れを抑制する方法として、以下のような製造方法が開示
されている。

【０００７】特開平９−２２８０００号公報には、オ−
ステナイト系ステンレス鋼をスラブ加熱温度：１１００
〜１２００℃、スラブ加熱時間：１〜４ｈで衝突圧：２
４．５ＭＰａ以上の超高圧デスケ−リング処理する熱延
を行った後に酸洗を行うことにより、色調むらが小さい
冷延母材を得る製造方法が開示されている。

【０００８】上記方法は、スラブ加熱温度を低くして楔
状スケ−ルの成長を抑制するとともに、スラブ加熱で生
じた酸化スケ−ルを超高圧デスケ−リング処理で除去す
ることにより、熱間圧延時のスケ−ルの噛み込みに起因
したスケ−ル肌荒れを防止できるという知見に基づいて
いる。

【０００９】特開平９−２５６１７３号公報には、Ｓｉ
量が０．２重量％以下のオ−ステナイト系ステンレス鋼
スラブを１１００〜１２００℃の温度範囲に加熱し、仕
上げ焼鈍後、硝酸と弗酸の濃度を限定した混酸を用いて
酸洗することにより、光沢性と耐食性に優れた鋼板を得
る製造方法が開示されている。

【００１０】上記方法は、Ｓｉ量とスラブ加熱温度を低
くすることによりスラブ表面に生成するＳｉ酸化物の層
を薄くすることにより、熱延鋼板の疵や噛み込みスケ−
ル等を防止できるという知見に基づいている。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】特開平９−２２８００
０号公報および特開平９−２５６１７３号公報に開示さ
れている製造方法は、スケ−ル肌荒れの発生原因を熱間
圧延時の噛み込みスケ−ルであるという認識に基づい
て、それらの抑制方法を提案したものである。

【００１２】しかしながら、本発明者らがスケ−ル肌荒
れの発生原因について詳細に研究した結果、オーステナ
イト系ステンレス熱延鋼板のスケ−ル肌荒れは、熱間圧
延時の噛み込みスケ−ルに起因して発生するのではな
く、別の機構により発生するということを知見した。そ
して、上記公報に開示されている製造方法では、必ずし
もスケ−ル肌荒れの発生を有効に抑制できないことが判
明した。

【００１３】熱延鋼板のスケ−ル肌荒れは、研削除去し
ない限り、冷延鋼板にまで持ち超され、冷延鋼板を製造
する工程（焼鈍、酸洗）において除去することは事実上
不可能である。さらに、熱延鋼板に発生したスケ−ル肌
荒れを研削除去するには多大な工数と費用が必要とな
り、製造コストの上昇を招くことになる。

【００１４】また、上記公報に開示されている製造方法
は、いずれもスラブ加熱工程におけるスケ−ル生成量を
抑制することを解決策としており、スラブ加熱後のデス
ケーリング処理によるスケ−ルオフ量が少なくなるた
め、上述した（イ）に起因するへげ疵が発生し易くなる
という問題がある。

【００１５】本発明の目的は、オ−ステナイト系ステン
レス鋼板の熱間圧延工程におけるスケ−ル肌荒れの発生
を抑制することにより、表面性状に優れた熱延鋼板また
は冷延鋼板を製造する方法を提供することにある。ま
た、本発明の目的は、さらにスラブの表面欠陥に起因す
るへげ疵の発生を抑制することにより、より表面性状に
優れた熱延鋼板または冷延鋼板を製造する方法を提供す
ることにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述した
問題を解決すべく、上記（ロ）に起因するスケ−ル肌荒
れの発生原因について詳細に研究し、さらに、オ−ステ
ナイト系ステンレス熱延鋼板のスケ−ル肌荒れとスラブ
表面欠陥に起因するへげ疵に及ぼすスラブ加熱工程にお
いて生成するスケ−ルの影響と、該スケ−ルの形態に及
ぼす化学組成とスラブ加熱条件の影響とについて研究し
た。その結果、以下に示す新たな知見を得た。

【００１７】（Ａ）実製造で問題となるスケ−ル肌荒れ
は以下のような機構により発生する。ステンレス鋼スラ
ブの加熱は、通常、水素あるいは炭化水素を主成分とす
る燃料を用いた燃焼ガスによる酸化性の加熱雰囲気中で
１１００〜１３００℃に加熱して行われる。このスラブ
加熱工程における酸化初期には、鋼中のＣｒが加熱雰囲
気中の酸素または水蒸気と反応して、スラブ表面に０．
０１ｍｍ未満の薄い酸化皮膜を形成する。上記酸化皮膜
は、保護皮膜となって加熱雰囲気中の酸素を遮断して、
スラブ表面から内部への酸化は一時停滞する。上記酸化
皮膜は、スラブ母材との熱膨張係数が相違するため、ス
ラブ加熱の進行に伴い酸化皮膜に割れが生じるが、その
部分には再び酸化Ｃｒの保護皮膜が形成される。しか
し、スラブ母材表面のＣｒ濃度が次第に欠乏してくる
と、Ｃｒの他にＦｅの酸化が起こるようになる。Ｆｅは
酸化されやすい元素であるため、Ｆｅの選択酸化により
保護皮膜が破壊されてスケ−ル成長速度が大きくなり、
０．１ｍｍを超える厚い酸化スケ−ルが形成される。こ
のように酸化皮膜が破壊されてスケ−ル成長速度が変化
してゆく状態は遷移酸化と呼ばれている。

【００１８】ＳＵＳ３０４鋼に代表されるオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼のスラブ加熱工程において、上記のよ
うな遷移酸化はスラブ表面で部分的に発生し、スラブの
表面が薄い酸化スケ−ルと厚い酸化スケ−ルとからなる
不均一な酸化形態を示す場合がある。スラブ加熱工程後
にデスケーリング処理を施しても酸化スケールを完全に
除去することはできないので、上述したようにスラブ加
熱工程においてスラブの表面が不均一な酸化形態を呈し
た場合には、デスケーリング処理後においてもスケール
厚の不均一な酸化スケールが地鉄表面を覆うこととな
る。このため、デスケーリング処理後の熱間圧延工程に
おいて、表層の酸化スケ−ルは均一に変形することがで
きないこととなり、スケール肌荒れを引き起こす。

【００１９】（Ｂ）このようなスケール肌荒れを抑制す
るには、スラブ加熱工程で生じる地鉄と酸化スケ−ルと
の界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）を０．１ｍｍ以下、好ま
しくは０．０５ｍｍ以下とする必要がある。

【００２０】（Ｃ）また、スラブ表層から切り出した試
験片を段削りして調査した結果、スラブの表面欠陥は、
スラブ表面から表皮下０．１ｍｍ付近までの領域に高い
密度で存在していた。したがって、スラブの表面欠陥に
起因するへげ疵は、スラブ加熱工程におけるスケ−ル厚
を０．１ｍｍ以上、好ましくは０．１５ｍｍ以上となる
ようにして、スラブ加熱後にデスケーリング処理を施す
ことにより抑制できる。

【００２１】（Ｄ）上記（Ｂ）項および（Ｃ）項の方法
によるスケ−ル肌荒れとへげ疵の発生の抑制は、鋼中の
Ｓｉ量に応じて加熱雰囲気中の酸素濃度を制御すること
により可能となる。

【００２２】図１は、各加熱雰囲気中の酸素濃度条件下
におけるスラブ加熱工程で生じる地鉄と酸化スケ−ルと
の界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）と鋼中のＳｉ量との関係
を示すグラフである。

【００２３】同図に示すデータは実験室的に求めたもの
であり、水蒸気濃度を２０体積％で一定とし、酸素濃度
を０〜５．０体積％、残部を窒素とした加熱雰囲気中
で、加熱温度：１２２５℃、加熱時間：１時間の加熱条
件で加熱を行った試験片について、アルミナブラストに
よりデスケーリング処理を行った後に試験片表面を３次
元粗さ測定装置により最大表面粗さを測定したものであ
る。そして、該最大表面粗さが地鉄と酸化スケ−ルとの
界面の最大粗さである。

【００２４】なお、供試材は、質量％で、Ｃ：０．０６
０％、Ｍｎ：１．０％、Ｐ：０．０３０％、Ｓ：０．０
０４％、Ｃｕ：０．２０％、Ｎｉ：８．２０％、Ｃｒ：
１８．４０％、Ｍｏ：０．２０％、Ｔｉ：０．００１
％、Ａｌ：０．００３％、Ｎ：０．０３５％で、Ｓｉ量
を、０．０１％、０．１０％、０．３０％、０．０６０
％、１．０％にそれぞれ調整した化学組成とし、３．２
ｍｍ厚×３０ｍｍ×３０ｍｍの寸法で、表面を＃３２０
研磨仕上げしたものである。

【００２５】ここで、加熱雰囲気中の酸素濃度として
は、環境上有害とされているＮＯｘの発生を抑制できる
実用的範囲である５体積％以下とした。以下、加熱雰囲
気中の水蒸気および酸素の濃度について「体積％」を単
に「％」で表す。

【００２６】同図に示すように、スラブ加熱で生じる地
鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）は、
鋼中のＳｉ量が０．５質量％以下（以下、鋼中のＳｉ量
の「質量％」を単に「％」で表す。）の鋼については加
熱雰囲気中の酸素濃度に殆ど影響されることなく０．１
ｍｍ以下となり、鋼中のＳｉ量が０．５％を超える鋼に
ついては加熱雰囲気中の酸素濃度を１．０％以上とする
と０．１ｍｍを超える。これは、鋼中のＳｉ量が０．５
％を超えると、耐酸化性が向上して、遷移酸化によるス
ラブ表面の不均一な酸化が助長されたことによると考え
られる。

【００２７】図２は、各加熱雰囲気中の酸素濃度条件下
におけるスラブ加熱時のスケ−ル厚と鋼中のＳｉ量との
関係を示すグラフである。同図に示すデータは、図１に
示すデータについての条件と同一条件にて実験室的に求
めたものである。ここで、スケール厚は、加熱後試験片
について、アルミナブラストによるデスケーリング処理
を行い、加熱前後の質量差から換算したものである。

【００２８】同図に示すように、鋼中のＳｉ量が０．５
％以下の鋼については、各加熱雰囲気中の酸素濃度条件
下においてＳｉ量の増加とともにスケ−ル厚が増加す
る。一方、鋼中のＳｉ量が０．５％超の鋼については、
加熱雰囲気中の酸素濃度が３．０％以上と高い場合に
は、鋼中のＳｉ量の増加とともにスケ−ル厚が大きく減
少し、加熱雰囲気中の酸素濃度が１．０％以下と低い場
合には、鋼中のＳｉ量が増加してもスケ−ル厚は一定も
しくは若干低くなる。このことは、鋼中のＳｉ量が０．
５％を超える鋼は耐酸化性が向上し、加熱雰囲気中の酸
素濃度が富化されると、酸化初期に形成される皮膜の保
護性が高まることによると考えられる。

【００２９】以上より、鋼中のＳｉ量（Ｘ：質量％）と
加熱雰囲気中の酸素濃度（Ｙ：体積％）が下記の条件を
充足するようにスラブの加熱を行うことにより、スラブ
加熱工程で生じる地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗
さ（Ｒｍａｘ）を０．１ｍｍ以下とし、スラブ加熱工程
におけるスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とすることが可能
となる。

【００３０】（ａ）０≦Ｘ≦０．５の場合、０≦Ｙ≦５．０（ｂ）０．５＜Ｘ≦１．５の場合、０≦Ｙ＜１．０本発明はこれらの新たな知見を基に完成させたものであ
り、その要旨は下記（１）、（２）および（３）項に記
載のオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法にあ
る。

【００３１】（１）スラブ加熱工程後にデスケーリング
処理を施して熱間圧延を行う工程を含むオ−ステナイト
系ステンレス鋼板の製造方法において、スラブ加熱工程
における地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さ（Ｒｍ
ａｘ）を０．１ｍｍ以下とすることを特徴とするオ−ス
テナイト系ステンレス鋼板の製造方法。

【００３２】（２）さらに、スラブ加熱工程におけるス
ケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とすることを特徴とする上記
（１）項に記載のオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製
造方法。

【００３３】（３）スラブ加熱工程後にデスケーリング
処理を施して熱間圧延を行う工程を含むオ−ステナイト
系ステンレス鋼板の製造方法において、スラブ表面温度
を１２００℃以上１２５０℃以下とし、鋼中のＳｉ含有
量（Ｘ：質量％）と加熱雰囲気中の酸素濃度（Ｙ：体積
％）が下記の条件を充足するようにしてスラブ加熱を行
うスラブ加熱工程を含むことを特徴とするオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。

【００３４】（ａ）０≦Ｘ≦０．５の場合、０≦Ｙ≦５．０（ｂ）０．５＜Ｘ≦１．５の場合、０≦Ｙ＜１．０

【００３５】

【発明の実施の形態】以下に、本発明のオ−ステナイト
系ステンレス鋼板の製造方法の実施態様例について、具
体的に説明する。

【００３６】化学組成；本発明の製造方法の対象とする
オ−ステナイト系ステンレス鋼は、化学組成を特に限定
するものではなく、通常のオ−ステナイト系ステンレス
鋼であればよい。特に、ＳＵＳ３０４が好適である。

【００３７】スラブ；対象とするスラブは、厚さ：１２
０〜２８０ｍｍ、幅：７００〜１６００ｍｍ、長さ：１
０ｍ程度の鋳造スラブである。通常鋳造スラブの表面
は、耐酸化性の高い皮膜で覆われており、スラブ加熱時
に酸化されにくい性質を有している。一方、スラブ表面
をグラインダ−、ショット等により研削した後、加熱す
る場合もある。この場合には、上記の耐酸化性の高い皮
膜が除去されているので、酸化されやすくなっている。
本発明は、上述した表面無手入れのスラブおよび表面を
手入れしたスラブを対象としている。

【００３８】スラブ加熱条件；スラブ加熱は、オ−ステ
ナイト系ステンレス鋼スラブにおいてスラブ加熱工程に
おける地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さ（Ｒｍａ
ｘ）を０．１ｍｍ以下とし、かつスラブ加熱工程におけ
るスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とするように行う必要が
ある。以下に、その方法の一例として、鋼中のＳｉ量に
応じてスラブ加熱条件を制御する方法について詳述す
る。

【００３９】スラブ加熱する加熱雰囲気は、通常、水素
または炭化水素を主成分とする燃料を用いた燃焼ガスに
よる水蒸気を１０〜２５％含有する酸化性雰囲気であ
り、加熱雰囲気中の酸素濃度は、空燃比を調整すること
により０〜１０％の範囲で制御することができる。ここ
で、「水素または炭化水素を主成分とする」というの
は、燃料中に占める水素または炭化水素の割合が４０体
積％以上であるという意味である。

【００４０】スラブ加熱温度は、スラブ加熱工程におけ
るスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とするために１２００℃
以上とする。一方、１２５０℃を超えると、スラブ加熱
工程における地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さ
（Ｒｍａｘ）が０．１ｍｍを超える。したがって、スラ
ブ加熱温度の上限を１２５０℃とする。

【００４１】加熱雰囲気中の酸素濃度は、鋼中のＳｉ量
に応じて制御する必要がある。鋼中のＳｉ量が０．５％
以下の場合には、１２００〜１２５０℃の加熱温度にお
いて均一な酸化形態となり、また、均熱時間を調整する
ことによりスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とすることがで
きる。したがって、加熱雰囲気中の酸素濃度の下限は０
％とした。一方、上述したように酸素濃度が５．０％を
超えると環境上問題とされるＮＯｘガスの発生が懸念さ
れる。したがって、酸素濃度の上限は５．０％とする。

【００４２】鋼中のＳｉ量が０．５％超の場合には、１
２００〜１２５０℃の加熱温度において、均熱時間を調
整してスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とすることができ
る。したがって、加熱雰囲気中の酸素濃度の下限は０％
とする。一方、加熱雰囲気中の酸素濃度が１．０％以上
となると、スラブ加熱工程における地鉄と酸化スケ−ル
との界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）が０．１ｍｍを超え
る。したがって、加熱雰囲気中の酸素濃度の上限につい
ては１．０％未満とする。

【００４３】スラブ加熱時間は、通常の１〜４時間でよ
い。１２００℃以上の均熱時間は、スラブ加熱工程にお
けるスケ−ル厚を０．１ｍｍ以上とするために、２０分
以上とすることが好ましい。

【００４４】熱間圧延；所定の条件に加熱されたスラブ
は、加熱炉から抽出された後、熱間圧延に先だってデス
ケーリング処理が施される。デスケーリング処理として
は、１０〜２５ＭＰａ程度の高圧水を噴射する方法が一
般的である。熱間圧延は、通常の鋼板製造に用いられる
連続式ロ−ル圧延法が適している。圧延温度の下限は、
オ−ステナイト系ステンレス鋼の場合、９００℃程度と
するのが好ましい。熱延鋼板の板厚は、用途によって異
なるが２〜１０ｍｍ程度に仕上げられる。

【００４５】焼鈍・酸洗〜冷間圧延；熱間圧延によって
得られた熱延鋼板は、焼鈍および酸洗・洗浄により所定
の機械的性質・表面性状に仕上げられる。焼鈍は、通
常、連続式の焼鈍・酸洗ラインでＬＰＧ、天然ガス等の
酸化性雰囲気で９００〜１１５０℃の温度で行われる。
また、酸洗は、メカニカルデスケ−リングあるいはショ
ットブラストを施した後、硝弗酸水溶液（例えば、７質
量％硝酸−２質量％弗酸水溶液）を用いて常温〜７０℃
程度で処理すればよい。

【００４６】また、冷延鋼板を製造するには、さらに以
下の処理を行う。冷間圧延は、ゼンジミア圧延機による
圧延法または通常の連続式ロ−ル圧延法が適している。
冷間圧延後の板厚は、用途により異なるが０．３〜２ｍ
ｍ程度に仕上げられる。冷間圧延によって得られた冷延
鋼板は、焼鈍により所定の機械的特性、表面性状に仕上
げられる。焼鈍は、酸化性雰囲気あるいは還元性雰囲気
（光輝焼鈍）で行われる。

【００４７】酸化性雰囲気焼鈍は、通常、連続式の焼鈍
炉で、ＬＰＧ，天然ガス等の雰囲気下、９００〜１１５
０℃程度で実施される。このとき、デスケーリング・酸
洗処理を必要とし、通常、電解処理（例えば、６０℃−
２０％Ｎａ₂ＳＯ₄水溶液，ｐＨ２．５）を施した後、硝
弗酸水溶液（例えば、６０℃−１０質量％硝酸−２質量
％弗酸水溶液）で処理すればよい。

【００４８】一方、光輝焼鈍は、通常、連続式焼鈍炉
で、露点−４０℃以下に制御された窒素−水素混合ガス
の雰囲気下、９００〜１１５０℃程度で行われる。光輝
焼鈍を行う場合には、デスケーリング・酸洗処理を省略
することもできる。

【００４９】

【実施例】表１に示す化学組成を有するオ−ステナイト
系ステンレス鋼の連続鋳造スラブ（幅：１５５０ｍｍ、
厚さ：１３０ｍｍ、長さ：約１０ｍ）およびこれら連続
鋳造スラブより切り出して作製した加熱炉モニタ−試験
片（幅：１００ｍｍ、厚さ：２５ｍｍ、長さ：１００ｍ
ｍ）を準備した。

【００５０】

【表１】加熱炉モニタ−試験片の表面は、連続鋳造時に生成した
スラブの酸化皮膜が残るようにし、その面の手入れをし
ない試験片と、グラインダ−研削による手入れを施した
試験片とを準備した。これら加熱炉モニタ−試験片の無
手入れあるいは手入れ面を上にして、実スラブ上に乗
せ、加熱炉に装入してスラブ加熱を行った後、スラブを
加熱炉から抽出した際に取り出した。

【００５１】スラブ加熱は、本発明で規定する条件で実
施して、加熱炉モニタ−試験片および実スラブより製造
された熱延鋼板および冷延鋼板の表面性状を評価した。
また、比較のために、本発明で規定する範囲を外れる条
件でスラブ加熱を実施して、同様の評価を行った。

【００５２】加熱炉モニタ−試験片より、スラブ加熱時
の地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さおよびスラブ
加熱後のスケ−ル厚を測定した。スラブ加熱時の地鉄と
酸化スケ−ルとの界面の最大粗さは、アルミナブラスト
によりデスケーリング処理した試験片表面を３次元粗さ
測定装置により測定して求めた。また、スラブ加熱後の
スケ−ル厚は、スラブ加熱後に取り出した試験片をアル
ミナブラストによりデスケーリング処理を行い、スラブ
加熱の前後の質量差から換算して求めた。

【００５３】熱延鋼板の表面疵は、各スラブより４．０
ｍｍ厚の熱延鋼帯を製造し、１０５０℃で焼鈍後、メカ
ニカルデスケ−リングおよび硝弗酸水溶液にてデスケー
リング・酸洗処理を施して肉眼で観察した。表面疵の判
定は、肉眼で疵が確認された場合を×、確認されない場
合を○とした。評価×の熱延酸洗鋼帯は、表面疵を除去
するためにＣＧ（コイルグラインダ−）による研削工程
へ供した。一方、評価○の熱延酸洗鋼帯は、そのまま冷
間圧延工程へ供した。

【００５４】冷延鋼板の表面疵は、上記の熱延酸洗鋼帯
を素材として１．０ｍｍ厚の冷延鋼帯を製造し、１０５
０℃酸化性雰囲気焼鈍後、中性塩電解および硝弗酸酸洗
処理を施して肉眼で観察した。

【００５５】上記のスラブ加熱条件と熱延鋼板および冷
延鋼板の表面疵の判定結果を表２に示す。

【００５６】

【表２】表２において、試番１、２、５、６、８、１０は、本発
明例であり、これらの加熱チャンスに用いた加熱炉モニ
タ−試験片のスケ−ル厚は０．１ｍｍ以上であり、加熱
後の表面粗さ（Ｒｍａｘ）は０．１ｍｍ以下であった。
また、これら実スラブより製造された熱延鋼板の表面疵
判定は○であり、これを素材として製造された冷延鋼板
の表面疵判定も○であった。

【００５７】試番３は、加熱温度が本発明の規定する範
囲外（低い）であり、これら加熱チャンスに用いた加熱
炉モニタ−試験片の加熱後の表面粗さ（Ｒｍａｘ）は
０．１ｍｍ以下であったが、スケ−ル厚が０．１ｍｍ未
満であった。このため、熱延鋼板には、スラブ表面欠陥
に起因するへげ疵が確認された。このへげ疵を除去して
表面疵のない冷延鋼板を製造するために、ＣＧ（表面研
削）工程を１パス要した。

【００５８】試番４、７は、加熱温度が本発明の規定す
る範囲外（高い）であり、これら加熱チャンスに用いた
加熱炉モニタ−試験片のスケ−ル厚は０．１ｍｍ以上で
あったが、スラブ加熱時の地鉄と酸化スケ−ルとの界面
の最大粗さ（Ｒｍａｘ）は０．１ｍｍを超えていた。こ
のため、熱延鋼板には、スケ−ル肌荒れが確認された。
これら表面疵を除去して表面疵のない冷延鋼板を製造す
るには、ＣＧ（表面研削）工程を２〜３パス要した。

【００５９】試番９、１１は、加熱雰囲気中の酸素濃度
が本発明の規定する範囲外であり、これら加熱チャンス
に用いた加熱炉モニタ−試験片のスケ−ル厚は０．１ｍ
ｍ以上であったが、スラブ加熱時の地鉄と酸化スケ−ル
との界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）は０．１ｍｍを超えて
いた。このため、熱延鋼板には、スケ−ル肌荒れが確認
された。これら表面疵を除去して表面疵のない冷延鋼板
を製造するには、ＣＧ（表面研削）工程を２パス要し
た。

【００６０】試番１２は、加熱雰囲気中の酸素濃度が本
発明の規定する範囲外であり、これら加熱チャンスに用
いた加熱炉モニタ−試験片のスケ−ル厚は０．１ｍｍ未
満であり、さらに、スラブ加熱時の地鉄と酸化スケ−ル
との界面の最大粗さ（Ｒｍａｘ）は０．１ｍｍを超えて
いた。このため、熱延鋼板には、スケ−ル肌荒れとスラ
ブ表面欠陥に起因するへげ疵の両者が確認された。これ
ら表面疵を除去して表面疵のない冷延鋼板を製造するに
は、ＣＧ（表面研削）工程を３パス要した。

【００６１】

【発明の効果】本発明のオ−ステナイト系ステンレス鋼
板の製造方法によれば、熱間圧延工程におけるスケ−ル
肌荒れの発生を抑制することにより、表面性状に優れた
熱延鋼板または冷延鋼板を製造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】各加熱雰囲気中の酸素濃度条件下におけるスラ
ブ加熱工程で生じる地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大
粗さ（Ｒｍａｘ）と鋼中のＳｉ量との関係を示すグラフ
である。

【図２】各加熱雰囲気中の酸素濃度条件下におけるスラ
ブ加熱時のスケ−ル厚と鋼中のＳｉ量との関係を示すグ
ラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】スラブ加熱工程後にデスケーリング処理
を施して熱間圧延を行う工程を含むオ−ステナイト系ス
テンレス鋼板の製造方法において、スラブ加熱工程にお
ける地鉄と酸化スケ−ルとの界面の最大粗さ（Ｒｍａ
ｘ）を０．１ｍｍ以下とすることを特徴とするオ−ステ
ナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項２】さらに、スラブ加熱工程におけるスケ−
ル厚を０．１ｍｍ以上とすることを特徴とする請求項１
に記載のオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項３】スラブ加熱工程後にデスケーリング処理
を施して熱間圧延を行う工程を含むオ−ステナイト系ス
テンレス鋼板の製造方法において、スラブ表面温度を１
２００℃以上１２５０℃以下とし、鋼中のＳｉ含有量
（Ｘ：質量％）と加熱雰囲気中の酸素濃度（Ｙ：体積
％）が下記の条件を充足するようにしてスラブ加熱を行
うスラブ加熱工程を含むことを特徴とするオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。（ａ）０≦Ｘ≦０．５の場合、０≦Ｙ≦５．０（ｂ）０．５＜Ｘ≦１．５の場合、０≦Ｙ＜１．０