JP2001348469A

JP2001348469A - プロピレン系樹脂成形体

Info

Publication number: JP2001348469A
Application number: JP2000173720A
Authority: JP
Inventors: Akinori Maekawa; 明範前川; Hisaki Yamamoto; 寿樹山本; Takanori Nakajima; 隆則中島
Original assignee: Chisso Petrochemical Corp; Chisso Corp
Current assignee: JNC Corp; JNC Petrochemical Corp
Priority date: 2000-06-09
Filing date: 2000-06-09
Publication date: 2001-12-18

Abstract

(57)【要約】【課題】透明性、低温での耐衝撃性、表面の耐受傷
性、難白化性に優れるとともに、自己粘着性、表面平滑
性を有し、各種ハイタックシート、マスキングシ−ト，
プロテクトシ−ト等に好適に用いられるプロピレン系樹
脂成形体を提供する。【解決手段】結晶性ポリプロピレン及びプロピレンと
プロピレン以外のα−オレフィンとの共重合体からな
り、前記共重合体の極限粘度[η]_RCが６．５ｄｌ／ｇ以
下であり、前記共重合体の極限粘度[η]_RCと結晶性ポリ
プロピレンの極限粘度[η]_PPの比[η]_RC／[η]_PPが０．
６〜１．２であり、かつ、結晶性ポリプロピレンと前記
共重合体の重量をそれぞれＷ_PP，Ｗ_RCとした時の重量比
Ｗ_PP／Ｗ_RCと極限粘度の比との積（[η]_RC／[η]_PP)×
(Ｗ_PP／Ｗ_RC）が０．２〜４．５であるプロピレン系樹
脂組成物を用いた配合物を成形して得られた、片面溶出
法（ＰＬ試験法）によるｎ−ヘプタン溶出量が１０〜１
５０ｐｐｍであるプロピレン系樹脂成形体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自己粘着性を有する
プロピレン系樹脂成形体に関する。詳しくは透明性、低
温での耐衝撃性、表面の耐受傷性、難白化性に優れると
ともに、自己粘着性、表面平滑性を有するプロピレン系
樹脂成形体に関する。

【０００２】

【従来の技術】トラックのガラスや金属部分の装飾等に
用いられるハイタックシートには、ポリ塩化ビニル製シ
ートが使用されている。しかし、ポリ塩化ビニル製ハイ
タックシートは、金属の装飾等に用いられた場合、金属
が腐食するという問題を有しており、更に近年の環境問
題からもポリオレフィン製ハイタックシートの開発が強
く望まれている。

【０００３】一方、ポリオレフィンの中でも機械的、光
学的あるいは熱的特性に優れるポリプロピレンは、各種
包装資材や装飾用資材として広く利用されている。しか
し、従来公知のポリプロピレン製のシートは、自己粘着
性を有していない為、ハイタックシートに用いることは
できなかった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、透明性、低
温での耐衝撃性、表面の耐受傷性、難白化性に優れると
ともに、自己粘着性、表面平滑性を有し、各種ハイタッ
クシート、マスキングシ−ト，プロテクトシ−ト等に好
適に用いられるプロピレン系樹脂成形体の提供を目的と
する。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意研究
を行った結果、結晶性ポリプロピレン及びプロピレンと
プロピレン以外のα−オレフィンとの共重合体からな
り、前記共重合体の極限粘度[η]_RCが６．５ｄｌ／ｇ以
下であり、前記共重合体の極限粘度[η]_RCと結晶性ポリ
プロピレンの極限粘度[η]_PPの比[η]_RC／[η]_PPが０．
６〜１．２であり、結晶性ポリプロピレンと前記共重合
体の重量をそれぞれＷ_PP，Ｗ_RCとしたときの重量比Ｗ_PP
／Ｗ_RCと極限粘度の比との積（[η]_RC／[η]_PP)×(Ｗ_PP
／Ｗ_RC）が０．２〜４．５であり、かつ、片面溶出法
（ＰＬ試験法）によるｎ−ヘプタン溶出量が１０〜１５
０ｐｐｍであるプロピレン系樹脂組成物を用いた配合物
を成形して得られたプロピレン系樹脂成形体が、前記共
重合体からなる複数のドメインが成形加工時に結晶性ポ
リプロピレンの流れ方向に延在した状態で分散している
か、もしくはその分散している任意のドメインが他のド
メインと少なくとも１個所で連続しているという特定分
散構造を示すため、得られるプロピレン系樹脂成形体が
自己粘着性、表面平滑性、透明性、低温での耐衝撃性、
表面の耐受傷性、難白化性を有するプロピレン系樹脂成
形体になることを見出し、本発明を完成した。

【０００６】本発明は以下の構成を有する。（１）結晶性ポリプロピレン（ａ）及びプロピレンとプ
ロピレン以外のα−オレフィンとの共重合体（ｂ）から
なり、共重合体（ｂ）の極限粘度[η]_RCが６．５ｄｌ／
ｇ以下であり、共重合体（ｂ）の極限粘度[η]_RCと結晶
性ポリプロピレン（ａ）の極限粘度[η]_PPの比[η]_RC／
[η]_PPが０．６〜１．２であり、結晶性ポリプロピレン
（ａ）と共重合体（ｂ）の重量をそれぞれＷ_PP，Ｗ_RCと
した時の重量比Ｗ_PP／Ｗ_RCと極限粘度の比との積（[η]
_RC／[η]_PP)×(Ｗ_PP／Ｗ_RC）が０．２〜４．５であり、
かつ、片面溶出法（ＰＬ試験法）によるｎ−ヘプタン溶
出量が１０〜１５０ｐｐｍであるプロピレン系樹脂組成
物（Ａ）を用いた配合物を成形して得られたプロピレン
系樹脂成形体。

【０００７】（２）結晶性ポリプロピレン（ａ）が９０
重量％以上のプロピレンを含有するプロピレン−α−オ
レフィン共重合体である前記（１）項記載のプロピレン
系樹脂成形体。

【０００８】（３）共重合体（ｂ）が１０〜６０重量％
のプロピレン以外のα−オレフィンを含有するプロピレ
ン−α−オレイン共重合体である前記（１）項もしくは
（２）項記載のプロピレン系樹脂成形体。

【０００９】（４）共重合体（ｂ）がプロピレン以外の
α−オレフィンとして１５〜６０重量％のエチレンを含
有する前記（１）〜（３）項のいずれか１項記載のプロ
ピレン系樹脂成形体。

【００１０】（５）形状が平板状である前記（１）〜
（４）項のいずれか１項に記載のプロピレン系樹脂成形
体。

【００１１】（６）前記（５）項記載のプロピレン系樹
脂成形体が少なくとも片面表層を形成するプロピレン系
樹脂多層成形体。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を説明
する。本発明のプロピレン系樹脂成形体に用いられるプ
ロピレン系樹脂組成物（Ａ）において、結晶性ポリプロ
ピレン（ａ）はプロピレン単独重合体または９０重量％
以上のプロピレンを含有するプロピレン−α−オレフィ
ン共重合体である。結晶性ポリプロピレン（ａ）が９０
重量％以上のプロピレンを含有するプロピレン−α−オ
レフィン共重合体である場合、プロピレンと共重合され
るα−オレフィンとしては、特に限定されず、具体的に
はエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセ
ン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テ
トラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１
−エイコセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル
−１−ペンテン等が挙げられる。これらのα−オレフィ
ンは１種のみならず２種以上を併用してもよい。

【００１３】結晶性ポリプロピレン（ａ）中のプロピレ
ン含有量は、プロピレン系樹脂組成物（Ａ）を用いた配
合物を成形して得られるプロピレン系樹脂成形体の透明
性、自己粘着性、難白化性等の特性に影響し、含有量が
少ないほど得られる成形体の透明性、自己粘着性、難白
化性は良好となる。一方、プロピレン含量が多い程、耐
受傷性は良好となる。

【００１４】本発明のプロピレン系樹脂成形体に用いら
れるプロピレン系樹脂組成物（Ａ）において、プロピレ
ン−α−オレフィン共重合体（ｂ）は、１０〜６０重量
％、好ましくは２０〜５５重量％のα−オレフィンを含
有することが望ましい。前記プロピレン−α−オレフィ
ン共重合体（ｂ）のα−オレフィンの含有量が１０重量
％未満では、得られるプロピレン系樹脂成形体の低温で
の耐衝撃性が低下し、６０重量％を超えるとプロピレン
−α−オレフィン共重合体（ｂ）と結晶性ポリプロピレ
ン（ａ）との分散性に影響を及ぼし、得られるプロピレ
ン系樹脂成形体の透明性、自己粘着性、表面平滑性及び
耐受傷性、難白化性が低下する恐れがある。

【００１５】プロピレン−α−オレフィン共重合体
（ｂ）の製造に用いられるα−オレフィンとしては、特
に限定されず、具体的にはエチレン，１−ブテン，１−
ペンテン，１−ヘキセン，１−オクテン，１−デセン，
１−ドデセン，１−テトラデセン，１−ヘキサデセン，
１−オクタデセン，１−エイコセン，４−メチル−１−
ペンテン，３−メチル−１−ペンテン等を挙げることが
できる。

【００１６】特に、プロピレン−α−オレフィン共重合
体（ｂ）が、プロピレン−エチレン共重合体の場合、前
記プロピレン−エチレン共重合体は、１５〜６０重量
％、好ましくは２０〜５５重量％のエチレンを含有する
ことが望ましい。前記プロピレン−エチレン共重合体の
エチレンの含有量が１５重量％未満では、得られるプロ
ピレン系樹脂成形体の低温での耐衝撃性が低下し、６０
重量％を超えると前記プロピレン−エチレン共重合体と
結晶性ポリプロピレン（ａ）との分散性に影響を及ぼ
し、得られるプロピレン系樹脂成形体の透明性、自己粘
着性、表面平滑性及び耐受傷性、難白化性が低下する恐
れがある。

【００１７】また、プロピレン−α−オレフィン共重合
体（ｂ）は、１３５℃のテトラリン中で測定した極限粘
度[η]_RCが６．５ｄｌ／ｇ以下、好ましくは３．０ｄｌ
／ｇ以下であり、かつ前記[η]_RCと同一条件で測定した
結晶性ポリプロピレン（ａ）の極限粘度[η]_PPとの間の
極限粘度比[η]_RC／[η]_PPが０．６〜１．２の範囲にあ
ることが必要である。

【００１８】プロピレン−α−オレフィン共重合体
（ｂ）の極限粘度[η]_RCは、特にプロピレン系樹脂組成
物（Ａ）の加工特性に影響し、プロピレン−α−オレフ
ィン共重合体（ｂ）と結晶性ポリプロピレンの極限粘度
比[η]_RC／[η]_PPは、プロピレン−α−オレフィン共重
合体（ｂ）の結晶性ポリプロピレン（ａ）への分散性に
影響する。プロピレン−α−オレフィン共重合体（ｂ）
の極限粘度[η]_RCが６．５ｄｌ／ｇを大きく超えると、
プロピレン系樹脂組成物（Ａ）の成形性が悪化する。一
方、前記極限粘度比[η]_RC／[η]_PPが、０．６未満であ
るとプロピレン系樹脂成形体の低温での耐衝撃性が不足
し、１．２を超えると透明性及び自己粘着性、表面平滑
性の改善効果が低下し、目的とする特性を達成できない
恐れがある。

【００１９】更に、プロピレン系樹脂組成物（Ａ）にお
いて、結晶性ポリプロピレン（ａ）の重量（Ｗ_PP）とプ
ロピレン−α−オレフィン共重合体（ｂ）の重量
（Ｗ_RC）との重量比Ｗ_PP／Ｗ_RCは、前記の極限粘度比
[η]_RC／[η]_PPとの積（[η]_RC／[η] _PP)×(Ｗ_PP／
Ｗ_RC）が０．２〜４．５の範囲にあることが必要であ
る。前記極限粘度比と重量比の積が０．２未満であると
プロピレン系樹脂組成物（Ａ）の成形性が低下し、４．
５を超えるとプロピレン系樹脂成形体の低温での耐衝撃
性及び表面平滑性の改善効果が得られない恐れがある。

【００２０】また、プロピレン系樹脂組成物（Ａ）は、
ポリオレフィン等衛生協議会が定めたポリオレフィン等
合成樹脂製食品容器包装等に関する自主規制基準の衛生
試験法（ＰＬ試験法）に記載された溶出試験の片面溶出
法に従って測定されるｎ−ヘプタン溶出量（蒸発残量物
量）が１０〜１５０ｐｐｍの範囲であることが必要であ
る。前記ｎ−ヘプタン溶出量の値が、１５０ｐｐｍを超
えるとプロピレン系樹脂成形体の自己粘着性が強くなり
すぎる為シートが剥がれにくくなり、１０ｐｐｍ未満で
あると自己粘着性が不十分となり、ガラス等に粘着しに
くくなる。

【００２１】プロピレン系樹脂組成物（Ａ）のメルトフ
ローレート（２３０℃、荷重２１．１８Ｎ、以下ＭＦＲ
という）は、プロピレン系樹脂組成物（Ａ）の成形性、
及び得られるプロピレン系樹脂成形体の外観の点から
０．１〜５０ｇ／１０分が好ましく、０．２〜２０ｇ／
１０分が更に好ましい。前記ＭＦＲが０．１ｇ／１０分
未満では前記成形性が低下し、５０ｇ／１０分を超える
と前記成形体の表面平滑性が低下し、難白化性も不十分
となる恐れがある。

【００２２】本発明に用いるプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）は上記した諸物性を満足することにより、透明
性、低温での耐衝撃性、表面の耐受傷性、難白化性に優
れ、かつ自己粘着性、表面平滑性を有するプロピレン系
樹脂成形体の製造用原料として好適に使用される。本発
明に用いるプロピレン系樹脂組成物（Ａ）は、上記の諸
特性を満足すればいかなる方法で製造してもよい。勿
論、別々に製造された本発明に用いる結晶性ポリプロピ
レン（ａ）とプロピレン−α−オレフィン共重合体
（ｂ）を混合装置を用いて混合し、プロピレン系樹脂組
成物（Ａ）を製造してもよく、また、結晶性ポリプロピ
レン（ａ）を製造し、引き続き結晶性ポリプロピレン
（ａ）の存在下にプロピレンとα−オレフィンを共重合
させて共重合体（ｂ）を製造し、プロピレン系樹脂組成
物（Ａ）を連続的に製造してもよい。

【００２３】なお、結晶性ポリプロピレン（ａ）及びプ
ロピレン−α−オレフィン共重合体（ｂ）を連続的に製
造してプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を得る場合、プロ
ピレン系樹脂組成物（Ａ）中のプロピレン−α−オレフ
ィン共重合体（ｂ）の極限粘度[η]_RCは直接測定できな
いので、直接測定可能な結晶性ポリプロピレンの極限粘
度[η]_PP及びプロピレン系樹脂組成物（Ａ）全体の極限
粘度[η]_WHOLE、ならびに共重合体の重量％Ｗ_RCから、
下記式（１）により求められる。 [η]_RC＝{[η]_WHOLE−(１−Ｗ_RC/１００）[η]_PP}/(Ｗ_RC/１００）（１）

【００２４】前記のプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を、
連続的に製造するとは、第一段階で結晶性ポリプロピレ
ン（ａ）を製造し（第１重合工程）、第二段階で前記結
晶性ポリプロピレン（ａ）の存在下にプロピレン−α−
オレフィン共重合体（ｂ）を連続的に製造する（第２重
合工程）ことである。すなわち、大粒径のチタン含有固
体触媒成分（Ｉ）と有機アルミニウム化合物（II）及び
有機ケイ素化合物（III）からなる立体規則性触媒の存
在下、気相中において第一段階で結晶性ポリプロピレン
（ａ）を製造し（第１重合工程）、第二段階でプロピレ
ン−α−オレフィン共重合体（ｂ）を連続的に製造する
（第２重合工程）ことである。

【００２５】前記製造方法において、チタン含有固体触
媒成分（Ｉ）はマグネシウム化合物、シリカ化合物及び
アルミナ等の無機担体やポリスチレン等の有機担体にチ
タン化合物を担持したもの、またかかる担持体に必要に
応じてエーテル類、エステル類の電子供与性化合物を反
応せしめたものなら公知のどの様なものでも使用でき
る。例えば、マグネシム化合物−アルコール溶液をスプ
レーして、マグネシウム化合物のアルコール付加物から
なる固体成分とし、前記固体成分を部分乾燥し、しかる
後前記乾燥固体成分をハロゲン化チタン及び電子供与性
化合物で処理して成るチタン含有固体触媒成分（特開平
3-119003号公報）、マグネシウム化合物をテトラヒドロ
フラン／アルコール／電子供与体に溶解させ、ＴｉＣｌ
₄単独または電子供与体の組み合わせで析出させたマグ
ネシム単体をハロゲン化チタン及び電子供与性化合物で
処理して成るチタン含有固体触媒成分（特開平4-103604
号公報）等が挙げられる。

【００２６】チタン含有触媒成分（Ｉ）は、平均粒径が
２５〜３００μｍ、好ましくは３０〜１５０μｍのもの
が用いられる。チタン含有触媒成分（Ｉ）の平均粒径が
２５μｍ以下では本発明で製造されるプロピレン系樹脂
組成物（Ａ）のパウダーの流動性が著しく損なわれ、重
合器の器壁や攪拌翼等への付着による重合系内の汚染や
重合器から排出されたパウダーの搬送が困難になる等、
安定運転の大きな妨げとなる。また、チタン含有触媒成
分（Ｉ）は、正規分布における均一度は２.０以下のも
のが好ましい。均一度が２．０を越えるとプロピレン系
樹脂組成物（Ａ）のパウダー流動性が悪化して連続での
安定運転が困難となる。

【００２７】有機アルミニウム化合物（II）としては、
一般式がＲ¹ _mＡｌＸ_3-m(式中Ｒ¹は、炭素数１〜２０の
炭化水素基を、Ｘはハロゲン原子を表し、ｍは３≧ｍ≧
１の正数である）で表される有機アルミニウム化合物を
用いることができる。

【００２８】具体的には、トリメチルアルミニウム、ト
リエチルアルミニウム、トリーｎープロピルアルミニウ
ム、トリ−ｎ−ブチルアルミニウム、トリーｉーブチル
アルミニウム、ジメチルアルミニウムクロライ、ジエチ
ルアルミニウムクロライド、メチルアルミニウムセスキ
クロライド、ジ−ｎ−プロピルアルミニウムモノクロラ
イド、エチルアルミニウムセスキクロライド、エチルア
ルミニウムジクロリド，ジエチルアルミニウムアイオダ
イド、エトキシジエチルアルミニウム等を挙げることが
でき、好ましくはトリエチルアルミニウムを使用する。
これら有機アルミニウム化合物は１種の単独あるいは２
種以上の混合物として使用することができる。

【００２９】有機ケイ素化合物（III）としては、一般
式Ｒ² _XＲ³ _YＳｉ(ＯＲ⁴）_Z（式中Ｒ²及びＲ⁴は炭化水素
基，Ｒ³は炭化水素基あるいはヘテロ原子を含む炭化水
素基を表し，０≦Ｘ≦２,１≦Ｙ≦３,１≦Ｚ≦３かつＸ
＋Ｙ＋Ｚ＝４である）で表される有機ケイ素化合物が使
用される。

【００３０】具体的にはメチルトリメトキシシラン、エ
チルトリメトキシシラン、ｎ−プロピルトリメトキシシ
ラン、フェニルメチルジメトキシシラン、ｔ−ブチルト
リメトキシシラン、ｔ−ブチルトリエトキシシラン、フ
ェニルトリエトキシシラン、メチルエチルジメトキシシ
ラン、メチルフェニルジエトキシシラン、ジメチルジメ
トキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、ジイソプロ
ピルジメトキシシラン、ジイソブチルジメトキシシラ
ン、ジ−ｔ−ブチルジメトキシシラン、ジフェニルジメ
トキシシラン、トリメチルメトキシシラン、シクロヘキ
シルメチルジメトキシシラン、トリメチルエトキシシラ
ン等を挙げることができる。好ましくは、ジイソブチ
ルジメトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラ
ン、ジ−ｔ−ブチルジメトキシシラン、シクロヘキシル
メチルジメトキシシラン及びジフェニルジメトキシシラ
ンが使用される。

【００３１】好ましくは、ジイソブチルジメトキシシラ
ン、ジイソプロピルジメトキシシラン、ジ−ｔ−ブチル
ジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシ
ラン及びジフェニルジメトキシシランが使用される。こ
れらの有機ケイ素化合物は１種の単独あるいは２種以上
の混合物として使用することができる。

【００３２】前記チタン含有固体触媒成分（Ｉ）、有機
アルミニウム化合物（II）及び必要に応じて有機ケイ素
化合物（III）を組み合わせた立体規則性触媒を、第１
重合工程の結晶性ポリプロピレン（ａ）の製造に用いる
が、前記チタン含有固体触媒（Ｉ）は、α−オレフィン
を予め反応させて予備活性化処理した触媒として用いる
ことが好ましい。

【００３３】チタン含有固体触媒成分（Ｉ）の予備活性
化処理においては、有機アルミニウム化合物(II')の使
用量は特に限定されるものではないが、通常チタン含有
固体触媒成分中のチタン原子１モルに対して０．１〜４
０モル、好ましくは０．３〜２０モルの範囲で用い、α
−オレフィンを１０〜８０℃で１０分〜４８時間かけて
チタン含有固体触媒成分（Ｉ）１グラム当たり０．１〜
１００グラム、好ましくは０．５〜５０グラムを反応さ
せる。

【００３４】予備活性化処理においては、予め有機シラ
ン化合物（III'）を有機アルミニウム化合物１モルに対
して０．０１〜１０モル、好ましくは０．０５〜５モル
の範囲で用いてもよい。上記の予備活性化処理に用いら
れる有機アルミニウム(II')としては、本重合に用いら
れる前記例示した有機アルミニウム（II）を挙げること
ができる。この有機アルミニウム化合物（II'）とし
て、本重合時に使用される有機アルミニウム化合物（I
I）と同種のものでも、または異なる種類のものを使用
できるが、好ましくはトリエチルアルミニウムを用い
る。

【００３５】また予備活性化処理に必要の応じて用いら
れる有機ケイ素化合物（III'）としては、前記例示した
有機ケイ素化合物（III）と同種のものを挙げることが
できる。この有機ケイ素化合物（III'）としても、本重
合に使用される有機ケイ素化合物（III）と同種のもの
でも、また異なるものを使用でき、好ましくは、ジイソ
ブチルジメトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシ
ラン、ジ−ｔ−ブチルジメトキシシラン、シクロヘキシ
ルメチルジメトキシシラン及びジフェニルジメトキシシ
ランを用いる。

【００３６】チタン含有固体触媒成分（Ｉ）の予備活性
化処理に用いられるα−オレフィンは、エチレン、プロ
ピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１
−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデ
セン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１−エイ
コセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−
ペンテン等を挙げることができる。これらのα−オレフ
ィンは、単独のみならず、他のα−オレフィンの１種ま
たは２種以上の混合物をも含んでいてもよい。また、そ
の重合に際してポリマーの分子量を調節するために水素
等の分子量調節剤を併用することもできる。

【００３７】チタン含有固体触媒成分（Ｉ）の予備活性
化処理に用いられる不活性溶剤は、ヘキサン、ヘプタ
ン、オクタン、デカン、ドデカン及び流動パラフィン等
の液状飽和炭化水素やジメチルポリシロキサンの構造を
持ったシリコンオイル等重合反応に著しく影響を及ぼさ
ない不活性溶剤である。これらの不活性溶剤は１種の単
独溶剤または２種以上の混合溶剤のいずれでもよい。こ
れらの不活性溶剤の使用に際しては重合に悪影響を及ぼ
す水分、イオウ化合物等の不純物は取り除いた後で使用
することが好ましい。

【００３８】上記予備活性化処理されたチタン含有固体
触媒成分(Ｉ)の存在下に、気相中において結晶性ポリプ
ロピレン（ａ）を製造する第１重合工程、次いでプロピ
レンとα−オレフィンの共重合を行う第２重合工程を連
続実施する。第１重合工程は気相重合法には限定されず
スラリー重合法や塊状重合法を採用してもよいが、それ
に連続する第２重合工程が気相重合法であることが好ま
しいことから、第１重合工程も気相重合法を採用するこ
とが好ましい。第２重合工程としてスラリー重合法や塊
状重合法を採用した場合、共重合体が溶液中に溶出し，
安定運転の継続が困難となる。

【００３９】結晶性ポリプロピレン（ａ）の重合条件は
重合形式によっても異なるが、気相重合法の場合，一定
量のパウダーを混合撹拌しながら、予備活性化処理され
たチタン含有固体触媒成分（Ｉ），有機アルミニウム成
分（II）及び有機ケイ素化合物（III）からなる立体規
則性触媒の存在下、重合温度２０〜１２０℃、好ましく
は４０〜１００℃，重合圧力大気圧〜９．９ＭＰａ、好
ましくは０．５９〜５．０ＭＰａの条件下にプロピレン
と必要に応じてプロピレン以外のα−オレフィンを供給
して結晶性ポリプロピレン（ａ）を製造する。

【００４０】有機アルミニウム化合物（II）とチタン含
有固体触媒成分（Ｉ）の使用率はＡｌ／Ｔｉ＝１〜５０
０（モル比）、好ましくは１０〜３００である。この場
合、チタン含有固体触媒成分（Ｉ）のモル数とは実質的
にチタン含有固体触媒成分（Ｉ）中のＴｉグラム原子数
をいう。

【００４１】有機ケイ素化合物（II）と有機アルミニウ
ム成分（II）の使用率はII／III＝１〜１０（モル
比）、好ましくは１．５〜８である。前記II／IIIのモ
ル比が過大な場合、結晶性ポリプロピレン（ａ）の結晶
性が低下し、プロピレン系樹脂組成物（Ａ）の剛性が不
十分となる。また、前記II／IIIモル比が過小な場合に
は重合活性が著しく低下し、生産性が低下。

【００４２】結晶性ポリプロピレン（ａ）の分子量の調
節には、重合時に水素のような分子量調節剤の使用が可
能であり、結晶性ポリプロピレン（ａ）の極限粘度が本
発明の要件を満たすように実施される。結晶性ポリプロ
ピレン（ａ）を製造後，生成したパウダーの一部を抜き
出し，極限粘度、ＭＦＲ、触媒単位重量当たりの重合収
量の測定に供する。

【００４３】第１重合工程の結晶性ポリプロピレン
（ａ）の製造に引き続いて、重合温度２０〜１２０℃、
好ましくは４０〜１００℃，重合圧力大気圧〜９．９Ｍ
Ｐａ、好ましくは０．５９〜５．０ＭＰａの条件下でプ
ロピレンとα−オレフィンの混合モノマーを共重合して
プロピレン−α−オレフィン共重合体（ｂ）を生成させ
る第２重合工程を実施する。プロピレン−α−オレフィ
ン共重合体（ｂ）中のα−オレフィン含有量はコモノマ
ーガス中のα−オレフィンモノマーとプロピレンモノマ
ーのガスモル比を制御して、得られるプロピレン−α−
オレフィン共重合体（ｂ）中のα−オレフィン含有量が
２５〜６０重量％になるように調節する。

【００４４】一方、結晶性ポリプロピレン（ａ）の重量
（Ｗ_PP）に対するプロピレン−α−オレフィン共重合体
（ｂ）の重量（Ｗ_RC）は、重合時間の調節や一酸化炭素
や硫化水素等の触媒の重合活性調節剤を使用して、プロ
ピレン−α−オレフィン共重合体（ｂ）の重量（Ｗ_RC）
が得られるプロピレン系樹脂組成物（Ａ）に対して１０
〜５０重量％になるよう調節する。更に、プロピレン−
α−オレフィン共重合体（ｂ）の分子量は、プロピレン
−α−オレフィン共重合体（ｂ）の極限粘度が本発明の
プロピレン系樹脂組成物（Ａ）の要件を満たすように水
素のような分子量調節剤を共重合時に加えて調節され
る。また、水素の供給方法はプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）が本発明の要件を満たす様に供給される。

【００４５】重合方式は、回分式、半連続式あるいは連
続式のいずれでも採用できるが、工業的には連続式重合
法が好ましい。

【００４６】第２重合工程の終了後に重合系からモノマ
ーを除去して粒子状ポリマーを得ることができる。得ら
れたポリマーは極限粘度の測定、及びα−オレフィン含
有量の測定ならびに触媒単位重量当たりの重合収量の測
定に供する。

【００４７】本発明においては、プロピレン系樹脂成形
体の成形に用いられる配合物を得るため、本発明の目的
を損なわない範囲で、プロピレン系樹脂組成物（Ａ）に
通常ポリオレフィンに使用する酸化防止剤、中和剤、光
安定剤、紫外線吸収剤、無機充填剤、滑剤、ブロッキン
グ防止剤、帯電防止剤、金属不活性剤、透明化造核剤等
を配合することができる。

【００４８】前記酸化防止剤としてはフェノール系酸化
防止剤、フォスファイト系酸化防止剤及びチオ系酸化防
止剤等が例示でき、前記中和剤としてはステアリン酸カ
ルシウムやステアリン酸亜鉛等の高級脂肪酸塩類が例示
でき、前記光安定剤及び紫外線吸収剤としてはヒンダー
ドアミン類、ニッケル錯化合物、ベンゾトリアゾ−ル
類、ベンゾフェノン類等が例示でき、前記無機充填剤及
びブロッキング防止剤としては炭酸カルシウム、シリ
カ、ハイドロタルサイト、ゼオライト、ケイ酸アルミニ
ウム、ケイ酸マグネシウム等が例示でき、前記滑剤とし
てはステアリン酸アマイド等の高級脂肪酸アマイド類が
例示でき、前記帯電防止剤としてはグリセリン脂肪酸モ
ノエステル等の脂肪酸部分エステル類が例示でき、金属
不活性剤としてはトリアジン類、フォスフォン類、エポ
キシ類、トリアゾール類、ヒドラジド類、オキサミド類
等が例示でき、透明造核剤としてはアルキル置換ベンジ
リデンソルビトール等のソルビトール類やロジン類や石
油樹脂類等が例示できる。

【００４９】前記配合物を得るため、プロピレン系樹脂
組成物（Ａ）と前記安定剤等を配合する方法は、ヘンシ
ェルミキサー（商品名）等の高速撹拌機付混合機及びリ
ボンブレンダー並びにタンブラーミキサー等の通常の配
合装置により配合する方法が例示でき、更に通常の単軸
押出機又は二軸押出機等を用いてペレット化する方法が
例示できる。

【００５０】本発明において、前記配合物を成形して得
られるプロピレン系樹脂成形体としては、筒状成形体、
容器状成形体、中空状成形体、平板状成形体、袋状成形
体等が挙げられる。中でも、前記プロピレン系樹脂成形
体が平板状成形体の場合には、自己粘着性、表面平滑性
に優れた平板状成形体となる。平板状成形体の例として
は、未延伸又は延伸（一軸延伸、二軸延伸）シ−トが挙
げられる。シ−トの製造方法としては、通常ポリオレフ
ィンのシート等の製造に用いられるＴダイ法及びインフ
レーション法や射出成形法、プレス法が例示でき、延伸
方法としてはテンター方式による逐次二軸延伸法やチュ
ーブラー方式による同時二軸延伸法等が例示できる。前
記シートの厚さは通常０．０８〜２．０ｍｍである。

【００５１】また、本発明においては、前記平板状成形
体を多層構造を有するプロピレン系樹脂多層成形体の少
なくとも片面の表層として用いることができ、これによ
って得られるプロピレン系樹脂多層成形体は優れた自己
粘着性、表面平滑性を示す。前記プロピレン系樹脂多層
成形体の具体的例として、前記プロピレン系樹脂組成物
（Ａ）を用いた配合物のシートを少なくとも片側表面に
積層した、未延伸又は延伸（一軸延伸、二軸延伸）多層
シートを挙げることができる。前記多層シートとして
は、熱可塑性樹脂を用いた層／平板状プロピレン系樹脂
成形体の層からなる２種２層の多層シ−トが例示でき
る。

【００５２】前記多層シートに用いられる熱可塑性樹脂
としては、高密度及び低密度ポリエチレン、直鎖状低密
度ポリエチレン、ポリプロピレン、４−メチル−ペンテ
ン−１等のポリオレフィン、エチレン−プロピレンエラ
ストマー、エチレン−ブテンエラストマー等のオレフィ
ン系エラストマーあるいはナイロン、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアルコール、
スチレン−ブタジエン−スチレン等のスチレン系エラス
トマー等を例示することができる。

【００５３】また、熱可塑性樹脂を用いた層と平板状プ
ロピレン系樹脂成形体の層の間には、両層の接着性を強
めるため、本発明の目的を損なわない範囲で、塩素化ポ
リプロピレン等の変性ポリオレフィン樹脂層を両層の間
に設けることもできる。前記多層シートの厚さは特に限
定するものではないが、シートの成形性の点で０．０８
〜２．０ｍｍが好ましく、更に好ましくは０．１〜０．
３ｍｍである。また、本発明の目的を損なわない範囲
で、多層シートの各層の厚さは特に限定するものではな
いが、低温での耐衝撃性、耐熱性の点で、シートの全厚
さに対するプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を用いた層の
厚さの比率が１０〜９０％であることが好ましく、２０
〜８０％が更に好ましい。

【００５４】前記多層シートの製造方法としては、多層
押出し成形法、ドライラミネート法、押出ラミネート法
等が例示でき、前記多層押出し成形法としては、通常ポ
リオレフィンシートの製造に用いられるＴダイ法または
インフレーション法が例示でき、延伸方法としてはテン
ター方式による逐次二軸延伸法やチューブラー方式によ
る同時二軸延伸法等が例示できる。上記公知公用の方法
で前記多層シートを製造する場合、各層を構成するプロ
ピレン系樹脂組成物（Ａ）及び熱可塑性樹脂のＭＦＲは
特に限定されるものではないが、シートの成形性及び出
来上がりのシート外観の点で、プロピレン系樹脂組成物
（Ａ）のＭＦＲ_Aと熱可塑性樹脂のＭＦＲ_Bの比（ＭＦＲ
_A／ＭＦＲ_B）が０.１〜１０であることが好ましく、０.
５〜２であることが更に好ましい。

【００５５】本発明で得られるプロピレン系樹脂成形体
またはプロピレン系樹脂多層成形体は、特にシートまた
は多層シートとして用いられる場合、印刷性、ラミネー
ト適性、金属蒸着特性の付与や帯電防止剤及び防曇剤の
シート表面への移行性を促進する目的で、通常工業的に
採用されている方法によってコロナ放電処理、あるいは
火炎処理、プラズマ処理等の表面処理が可能である。

【００５６】

【実施例】実施例及び比較例により本発明を更に詳細に
説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
以下にプロピレン系樹脂組成物（Ａ）等の物性測定法を
示す。

【００５７】極限粘度(単位；ｄｌ／ｇ)：溶媒として
テトラリン(テトラヒドロナフタレン)を用い１３５℃の
温度条件下、自動粘度測定装置(AVS2型、三井東圧(株)
製)を使用して測定した。

【００５８】チタン含有固体触媒成分(Ｉ)の粒度(単
位；μm)及び均一度：マスターサイザー(MALVERN社製)
を用いて測定した粒度分布から算出した平均粒径を粒度
とし、また６０％篩下の粒径を１０％篩下の粒径で割っ
た値を均一度とした。

【００５９】エチレン含有率(単位；重量％)：赤外線
吸収スペクトル法により測定した。

【００６０】片面溶出法によるｎ−ヘプタン溶出量：
ポリオレフィン等衛生協議会が定めたポリオレフィン等
合成樹脂製食品容器包装等に関する自主規制基準の衛生
試験法（ＰＬ試験法）に記載された溶出試験の片面溶出
法に従って測定した。ｎ−ヘプタン溶出量は浸出溶液と
して用いられたｎ−ヘプタンを蒸発させた後の蒸発残量
物量（単位；ｐｐｍ）で表される。

【００６１】以下に、実施例、比較例で用いるプロピレ
ン系樹脂組成物（Ａ）及びそれを用いた配合物の製造例
を示す。（１）チタン含有固体触媒成分(Ｉ)の調製窒素置換したＳＵＳ製オートクレーブに、無水ＭgＣl₂
を９５.３g、乾燥ＥtＯＨ３５２mlを入れ、この混合物
を攪拌下に１０５℃に加熱し溶解させた。１時間攪拌
後、この溶液を１０５℃に加熱した加圧窒素(１.１ＭP
a)で二流体スプレーノズルに送入した。窒素ガスの流量
は３８リットル/分であった。スプレー塔中には冷却用とし
て液体窒素を導入し、塔内温度を−１５℃に保持した。
生成物は塔内底部に導入した冷却ヘキサン中に集めら
れ、２５６gを得た。生成物の分析結果から、この担体
の組成は出発溶液と同じＭgＣl₂・６ＥtＯＨであった。
担体に用いるため、篩い分けを行い４５〜２１２μｍの
粒径で球形な担体２０５gを得た。得られた担体を室温
で、１８１時間、３リットル/分の流量の窒素を用いて通気
乾燥して組成がＭgＣl₂・１.７ＥtＯＨの乾燥担体を得
た。

【００６２】内容積１０リットルの傾斜攪拌羽根付きＳＵＳ
製反応器中において、乾燥担体１８０g，四塩化チタン
１４４０ml、精製1,2-ジクロルエタン２１６０mlを混合
し、攪拌下に１００℃に加熱した後、ジイソブチルフタ
レート６１．２ml加え、更に１００℃で２時間加熱した
後、デカンテーションにより液相部を除き、再び四塩化
チタン１４４０ml、精製1,2-ジクロルエタン２８８０ml
を加えた。１００℃で１時間加熱保持した後、デカンテ
ーションにより液相部を除き、精製ヘキサンで洗浄した
後、乾燥してチタン含有固体触媒成分：Ｉ−１を得た。
得られたチタン含有固体触媒成分(Ｉ)の平均粒径は１１
５μmであり、その分析値は、Ｍg １９.５重量％，Ｔi
１.６重量％，Ｃl ５９.０重量％，ジイソブチルフタレ
ート４.５重量％であった。

【００６３】（２）チタン含有固体触媒成分(Ｉ)の予備
活性化処理内容積１５リットルの傾斜羽根付きＳＵＳ製反応器を窒素ガ
スで置換した後、４０℃での動粘度が７.３センチストークスで
ある飽和炭化水素溶剤（CRYSTOL-52、エッソ石油(株)
製）４．０リットル、ｎ‐ヘキサン４．０リットル、トリエチル
アルミニウム５２．５mmol、ジイソプロピルジメトキシ
シラン８．０mmol、前項で調製したチタン含有固体触媒
成分７０gを室温で加えた後、４０℃まで加温し、プロ
ピレン分圧０.０５ＭPaで５時間反応させ、予備活性化
処理を行った。分析の結果、チタン含有固体触媒成分１
ｇ当りプロピレン３.０gが反応していた。

【００６４】（３）第１重合工程図１に示すフローシートにおいて、攪拌羽根を有する横
型重合器（Ｌ／Ｄ＝６，内容積１００リットル）に上記予備
活性化処理したチタン含有固体触媒成分を０.５g/時
間、有機アルミニウム化合物(II)としてトリエチルアル
ミニウム及び有機ケイ素化合物(III)としてジイソプロ
ピルジメトキシシランを連続的に供給した。反応温度７
０℃、反応圧力２.５ＭPa、攪拌速度４０rpmの条件を維
持するように液状プロピレンを原料プロピレン配管３よ
り、またエチレンガスを循環配管よりそれぞれ連続供給
し、更に結晶性ポリプロピレン（ａ）の分子量を調節す
るために水素ガスを循環配管２より連続的に供給し、反
応器の気相中の水素濃度にて生成ポリマーの極限粘度を
制御した。

【００６５】反応熱は配管３から供給される原料液状プ
ロピレンの気化熱により除去した。重合器から排出され
る未反応ガスは配管４を通して反応器系外で冷却、凝縮
させて本重合器１に還流した。本重合器で得られた結晶
性ポリプロピレン（ａ）は、重合体の保有レベルが反応
容積の５０容積％となる様に配管５を通して重合器１か
ら連続的に抜き出し第２重合工程の重合器１０に供給し
た。この時、配管５から結晶性ポリプロピレン（ａ）の
一部を間欠的に抜き出して、極限粘度及び触媒単位重量
当りの重合体収量を求める試料とした。触媒単位重量当
りの重合体収量は、高周波誘導結合プラズマ発光分光分
析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭg分から算
出した。

【００６６】（４）第２重合工程攪拌羽根を有する横型重合器１０（Ｌ／Ｄ＝６，内容積
１００リットル）に第１重合工程からの結晶性ポリプロピレ
ン（ａ）を配管５より、エチレンガスを活性抑制剤導入
配管７より、また液状プロピレンを配管６よりそれぞれ
連続的に供給し、エチレンとプロピレンの共重合を行っ
た。反応条件は攪拌速度４０rpm、温度６０℃、圧力２.
１ＭPa，気相のエチレン／プロピレンモル比により、共
重合体（ｂ）成分中のエチレン単位含有量を調節した。
共重合体（ｂ）成分の重合量を調節するために重合活性
抑制剤として一酸化炭素、また共重合体（ｂ）成分の分
子量を調節するため水素ガスを配管７よりそれぞれ供給
した。反応熱は配管６から供給される原料液状プロピレ
ンの気化熱で除去した。重合器から排出される未反応ガ
スは、配管８を通して反応器系外で冷却、凝縮させて本
共重合工程に還流させた。

【００６７】共重合工程で生成されたプロピレン系樹脂
組成物（Ａ）は、重合体の保有レベルが反応容積の５０
容積％となるように配管９で重合器１０から抜き出し
た。プロピレン系樹脂組成物（Ａ）の生産速度は８〜１
２kg/時間であった。抜き出されたプロピレン系樹脂組
成物（Ａ）はモノマーを除去し、一部は極限粘度、赤外
による共重合体（ｂ）成分中のエチレンの測定に、また
共重合体（ｂ）成分の重合比率を求めるため重合体中の
Ｍｇ分をＩＣＰ法による測定に供した。得られたプロピ
レン系樹脂組成物（Ａ）の性質を表１〜２に示す。

【００６８】（５）配合物の調製得られたプロピレン系樹脂組成物（Ａ）にテトラキス
［メチレン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート］メタン０.０５重量％、ト
リス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイ
ト０.１重量％、ステアリン酸カルシウム０.１重量％を
配合し、ヘンシェルミキサー（商品名）で混合後、単軸
押出機（口径４０mmφ）を用いて溶融混練し、ペレット
化した。このペレット化した配合物をＢＣ−１〜ＢＣ−
１７と略称する。

【００６９】次に実施例及び比較例で用いるプロピレン
系樹脂成形体（シート）の評価方法を下記に説明する。 (ｉ)ヘーズ(単位；％)：積分球式光線透過率測定装置
（スガ試験機(株)製）を使用し、ＪＩＳＫ７１０５
「プラスチックの光学的特性試験方法」に従って、シー
トのヘーズ（曇価）を測定した。数値が小さいほど透明
性が良好である。

【００７０】(ｉｉ)低温での耐衝撃性(単位；℃)：所定
温度に設定した恒温槽中で１５分間シートを保持した
後、ＡＳＴＭＤ７８１に従ってシートの衝撃強さを
測定し、その強度が０．５[J]以下、かつ脆性破壊を示
す温度を耐衝撃性の指標とした。前記温度が低いほど低
温での耐衝撃性に優れる。

【００７１】(ｉｉｉ)表面平滑性（単位；％）：ＪＩＳ
Ｋ７１０５「プラスチックの光学的特性試験方法」
を準用し、シートの接着面側（チルロール面接触側、多
層の場合はチルロール面側を第１層とした）から光線を
照射してトータルヘーズ、インナーヘーズを測定し、そ
の差（Δヘーズ：［トータルヘーズ］−［インナーヘー
ズ］）を表面平滑性の指標とした。値が小さいほど表面
平滑性が良好である。

【００７２】(ｉv)自己粘着性：縦横それぞれ２０ｃｍ
の正方形のシートを、接着面側（チルロール面接触側、
多層シートの場合はチルロール面側を第１層とした）を
上面にして傾斜角１５°の平面台座上に一辺が水平とな
るように固定し、同台座上のシートより上側に長さ１０
ｃｍの助走路を設けて、直径０．８ｍｍの鋼球を、シー
ト上を通るように転がした。鋼球が助走路側から１０ｃ
ｍ以内のシート上で停止した場合を◎、助走路側から１
０ｃｍを超え２０ｃｍ以内で停止した場合を○、シート
上で停止せず、台座から転がり出た場合を×とした。

【００７３】(ｖ)耐受傷性：ＪＩＳＫ５４００に従
って、シートのエアー面側（チルロール面側の裏側。多
層の場合はエアー面側を第２層とした）の鉛筆引っ掻き
試験を行ない耐受傷性の基準とした。鉛筆の芯の硬さで
示した値が、硬いほどシート表面が硬く、耐受傷性が良
好である。

【００７４】(vｉ)難白化性：常温にて５００ｇの鉄球
を５０ｃｍの高さからサンプルのエアー面側（多層の場
合はエアー面側を第２層とした）に落とし、２．４５Ｊ
のエネルギーを与え、この時、白化した部分の径（単
位；ｍｍφ）を測定した。値が小さい程、難白化性が良
好である。

【００７５】（実施例１〜９及び比較例１〜８）押出
機、フィードブロック、Ｔダイ、冷却ロール（チルロー
ル）、スタッカーを備えたシート製造設備を用い配合物
ＢＣ−１〜ＢＣ−１７を押出温度２３０℃で押出し、エ
アーナイフ及び表面温度３０℃の冷却ロールで急冷して
厚さ０．２ｍｍのシートを得た。得られたシートを評価
し、その結果を表１〜２に示した。なお、得られたシー
トの一部をプロピレン系樹脂組成物（Ａ）の片面溶出法
によるｎ−ヘプタン溶出量の試験に供した。表１〜２の
結果から、発明の範囲であるプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）を用いたシート（実施例１〜９）では、透明性、
低温での耐衝撃性、表面の耐受傷性、難白化性に優れ、
かつ自己粘着性、表面平滑性が良好であることがわか
る。これに対し、発明の範囲から外れるプロピレン系樹
脂組成物（Ａ）を用いて得られた配合物のシート（比較
例１〜８）は、製膜できなかったり、目標とする特性を
充分に満足できないことがわかる。

【００７６】（実施例１０〜１１及び比較例９〜１０）
押出機、フィードブロック、Ｔダイ、冷却ロール、スタ
ッカーを備えたシート製造設備を用い、表１に示した実
施例２及び比較例２で用いた配合物ＢＣ−２、ＢＣ−１
１を１台の第１層用または第２層用単軸押出機に、エチ
レン−プロピレンランダムコポリマー（チッソ（株）製
ＸＦ１８００，ＭＦＲ＝１．８ｇ／１０分、以下ＲＰＰ
と略記）、配合物ＢＣ−３及びＢＣ−１２を第２層用ま
たは第１層用単軸押出機に供給し、２３０℃で溶融さ
せ、２種２層多層共押出を行い、エアーナイフ及び表面
温度３０℃の冷却ロールで冷却固化して厚さ０．２ｍｍ
（厚み構成比＝１：１）からなる２種２層シートを得
た。得られた多層シートを評価し、その結果を表３に示
した。表３から、発明の範囲内のプロピレン系樹脂組成
物（Ａ）を用いる層が多層シートの第１層に用いられて
いれば、透明性、低温での耐衝撃性、表面の耐受傷性、
難白化性に優れ、かつ自己粘着性、表面平滑性が良好な
２種２層の多層シートが得られることがわかる。

【００７７】

【表１】

【００７８】

【表２】

【００７９】

【表３】

【００８０】

【発明の効果】本発明で得られるプロピレン系樹脂成形
体またはプロピレン系樹脂多層成形体は、特にシートま
たは多層シートとして用いられる場合、透明性、低温で
の耐衝撃性、表面の耐受傷性、難白化性に優れ、更に自
己粘着性、表面平滑性を有するという効果を発揮し、例
えば食品包装トレー用シート、各種文具用シート、工業
用シート、マスキング用ハイタックシート等の各種用途
に好適に用いることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例で用いた連続重合装置のフローシート

【符号の説明】

１，１０重合器２循環配管３，６原料プロピレン配管４，８未反応ガス配管５，９重合体抜き出し配管

フロントページの続き (72)発明者中島隆則千葉県市原市五井海岸５番地の１チッソ石油化学株式会社高分子研究所内Ｆターム(参考） 4F071 AA15X AA20 AA20X AA21X AA76 AA88 AF05Y BB06 BC01 BC03 4J002 BB121 BB141 BB142 BB151 BB152 GC00 GG02 GJ02

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】結晶性ポリプロピレン（ａ）及びプロピレ
ンとプロピレン以外のα−オレフィンとの共重合体
（ｂ）からなり、共重合体（ｂ）の極限粘度[η]_RCが
６．５ｄｌ／ｇ以下であり、共重合体（ｂ）の極限粘度
[η]_RCと結晶性ポリプロピレン（ａ）の極限粘度[η]_PP
の比[η]_RC／[η]_PPが０．６〜１．２であり、結晶性ポ
リプロピレン（ａ）と共重合体（ｂ）の重量をそれぞれ
Ｗ_PP，Ｗ_RCとした時の重量比Ｗ_PP／Ｗ_RCと極限粘度の比
との積（[η]_RC／[η]_PP)×(Ｗ_PP／Ｗ_RC）が０．２〜
４．５であり、かつ、片面溶出法（ＰＬ試験法）による
ｎ−ヘプタン溶出量が１０〜１５０ｐｐｍであるプロピ
レン系樹脂組成物（Ａ）を用いた配合物を成形して得ら
れたプロピレン系樹脂成形体。
【請求項２】結晶性ポリプロピレン（ａ）が９０重量％
以上のプロピレンを含有するプロピレン−α−オレフィ
ン共重合体である請求項１記載のプロピレン系樹脂成形
体。
【請求項３】共重合体（ｂ）が１０〜６０重量％のプロ
ピレン以外のα−オレフィンを含有するプロピレン−α
−オレイン共重合体である請求項１もしくは２記載のプ
ロピレン系樹脂成形体。
【請求項４】共重合体（ｂ）が１５〜６０重量％のエチ
レンを含有するプロピレン−エチレン共重合体である請
求項１〜３のいずれか１項記載のプロピレン系樹脂成形
体。
【請求項５】形状が平板状である請求項１〜４記載のプ
ロピレン系樹脂成形体。
【請求項６】請求項５記載のプロピレン系樹脂成形体が
少なくとも片面表層を形成するプロピレン系樹脂多層成
形体。