JP2001336582A

JP2001336582A - 伝動ベルト

Info

Publication number: JP2001336582A
Application number: JP2000164771A
Authority: JP
Inventors: Yukitoshi Kanai; 幸利金井; Yorifumi Hineno; 順文日根野
Original assignee: Mitsuboshi Belting Ltd
Current assignee: Mitsuboshi Belting Ltd
Priority date: 2000-05-30
Filing date: 2000-05-30
Publication date: 2001-12-07

Abstract

(57)【要約】【課題】自動車のＡ／Ｃ用のＶリブドベルトに使用さ
れ、高温から低温の温度域で使用でき、且つ、Ａ／Ｃ用
のＶリブドベルト特有のスイッチを入れた瞬間のスリッ
プにより発生する音を抑制した伝動ベルトを提供する。【解決手段】ベルト長手方向に沿う心線３を埋設した
接着ゴム層２と、この接着ゴム層２の内側に位置し、リ
ブ６を形成する圧縮ゴム層５とで構成された伝動ベルト
１であって、前記圧縮ゴム層５は、ｔａｎδピーク温度
が−４５〜−１５℃のアルキル化クロロスルフォン化ポ
リエチレンで構成され、前記圧縮ゴム層５には、前記組
成物１００質量部に対して、少なくともパラ系アラミド
繊維を３〜１０質量部含む短繊維７が添加され、前記パ
ラ系アラミド繊維が前記リブ６側面でフィブリル化８し
てなる伝動ベルトである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等に用いら
れる伝動ベルトに関し、特に、自動車のエアコンプレッ
サー用のＶリブドベルトとして使用される伝動ベルトに
関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、省エネルギー化、コンパクト化の
社会的要請を背景に、自動車のエンジンルーム内の雰囲
気温度は従来に比べて上昇してきている。これに伴い、
そこに使用される伝動ベルトに対する耐熱性の要求が高
くなっている。そこで、この種の伝動ベルトとして、耐
熱性に優れたクロロスルホン化ポリエチレン系のものを
使用することが検討されている。しかし、この種のゴム
材は、耐久性、低温特性（耐寒性）の面で問題があり、
その改良が望まれている。

【０００３】このため、特許第２６１４５４７号では、
クロロスルホン化ポリエチレン分子の主鎖にアルキル基
を導入して結晶化度を低減させるようにしたアルキル化
クロロスルホン化ポリエチレン（以下、ＡＣＳＭとい
う。）を伝動ベルトの圧縮ゴムとして用いることが記載
されている。すなわち、このものは、上記ＡＣＳＭの塩
素含有量を１５〜３５重量％、硫黄含有量を０．５〜
２．５重量％とすることにより、伝動ベルトの低温特性
の向上を図るものである。

【０００４】また、特許第２９８３８９４号では、クロ
ロスルホン化ポリエチレン分子の主鎖にアルキル基を導
入して結晶化度を低減させるようにしたＡＣＳＭを伝動
ベルトの圧縮ゴムとして用いることが記載されている。
ここでは、ＡＣＳＭの温度１００℃、振動数１０Ｈｚで
のｔａｎδ（損失正接）が０．０８〜０．１５の範囲内
とし、クラックの発生の抑制を図っている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＡＣＳ
Ｍを用いた伝動ベルトの場合、自動車のエアコンプレッ
サー（以下、Ａ／Ｃという。）用のＶリブドベルトとし
て使用した場合、このＡ／Ｃのスイッチを入れた瞬間
に、スリップによる発音が発生する。通常、Ａ／Ｃは、
自動車内の室温が高い場合には、そのスイッチは切られ
ており、ベルトとＡ／Ｃは連動しておらず、ベルトのみ
が高速で空回りしている。そのため、自動車内の室温の
上昇により、Ａ／Ｃのスイッチを入れた瞬間、ベルトと
Ａ／Ｃが連動を開始するが、その時、ベルトには急激な
負荷がかかり、この負荷のためにベルトは一瞬スリップ
を起こして、発音することがわかった。

【０００６】一般にベルト張力が高ければ、このように
急激に負荷が掛かっても、スリップすることが少なく発
音の問題も少ないが、前述のように、Ａ／Ｃ用のＶリブ
ドベルトは、使用していないときでも、ベルトのみが高
速で空回りしている。このため、ベルトの摩耗や心線の
伸び等でベルトの張力が徐々に低下していき、このＡ／
Ｃのスイッチを入れた瞬間に発生するスリップも起こり
やすく、それによる発音の問題も顕著になる。

【０００７】先にあげた特許第２６１４５４７号では、
専らベルトゴムの低温特性の向上を図ったものであり、
また、特許第２９８３８９４号では、前述のように使用
中のクラック発生の抑制を図っており、このベルトの発
音問題について対策がされていない。

【０００８】また、特開平７−１５１１９１号公報で
は、圧縮ゴム層内にパラ系アラミド繊維を添加し、ベル
トの発音防止を図ったベルトが開示されているが、これ
は、ベルト張力が高い場合に発生するベルトの摩擦によ
る、こすれ音に対する発音防止を図ったものであり、Ａ
／Ｃ用のＶリブドベルトのように、張力が低くなった場
合の、急激な負荷によるスリップに起因する発音とは、
その対象が異なるものである。

【０００９】そこで、本発明は、自動車のＡ／Ｃ用のＶ
リブドベルトに使用され、高温から低温の温度域で使用
でき、且つ、Ａ／Ｃ用のＶリブドベルト特有のスイッチ
を入れた瞬間のスリップにより発生する音を抑制した伝
動ベルトを提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明者は、鋭意検討を重ね、圧縮ゴム層にｔａｎδ
ピーク温度が−４５〜−１５℃に調整されたＡＣＳＭを
使用し、そのＡＣＳＭ中に、パラ系アラミド繊維を含む
短繊維を添加すれば、Ａ／Ｃ用のＶリブドベルト特有の
スイッチを入れた瞬間のスリップによる発音を抑制でき
ることを見出し本発明を完成するに至ったものである。

【００１１】すなわち、本発明の伝動ベルトは、ベルト
長手方向に沿う心線を埋設した接着ゴム層と、この接着
ゴム層の内側に位置し、リブを形成する圧縮ゴム層とで
構成された伝動ベルトであって、前記圧縮ゴム層は、ｔ
ａｎδピーク温度が−４５〜−１５℃のＡＣＳＭで構成
され、前記圧縮ゴム層には、前記ＡＣＳＭ１００質量部
に対して、少なくともパラ系アラミド繊維を３〜１０質
量部含む短繊維が添加され、前記パラ系アラミド繊維が
前記リブ側面でフィブリル化してなることを特徴する。
また、前記ＡＣＳＭに、可塑剤としてセバケート系オイ
ル、ポリエーテル系オイル、アジペート系オイルのうち
のいずれか一つ以上が、前記ＡＣＳＭ１００質量部に対
して５〜３０質量部添加されていることが好ましい。ま
た、前記パラ系アラミド繊維を含む短繊維は、前記ＡＣ
ＳＭ１００質量部に対して５〜２０質量部添加されてい
ることが好ましい。また、前記パラ系アラミド繊維と他
の短繊維との割合が、１：０．４〜５であることが好ま
しい。

【００１２】本発明にかかる伝動ベルトは、圧縮ゴム層
にｔａｎδピーク温度が−４５〜−１５℃、好ましくは
−３５〜−２０℃のＡＣＳＭを使用したものである。こ
れにより、低温雰囲気下においても使用することが可能
となる。また、リブ側面でフィブリル化するパラ系アラ
ミド繊維を含む短繊維が添加されることで、低張力下で
あっても、ベルトの発音を抑制することができる。

【００１３】ここで、ｔａｎδは、加硫ゴムの動的性質
試験（ＪＩＳＫ６３９４）等によって測定されるもの
で、ゴム組成物に加えられる機械的エネルギーの熱とし
ての散逸され易さ、換言すればゴム組成物に加えられる
機械的エネルギーの貯蔵され難さを表わすものである。
したがって、このｔａｎδの最大値、即ち、変曲点の温
度、本発明でいうところのｔａｎδピーク温度は、ゴム
組成物の特性の大きく変わる点を表し、その温度は、ゴ
ムのガラス転移温度Ｔｇと相関関係がある。

【００１４】一般に、ゴムの粘弾性は、ゴム製品の性能
に大きな影響を与え、粘弾性に最も影響を与えるのはゴ
ムのガラス転移温度Ｔｇである。このガラス転移温度Ｔ
ｇを境にゴムは弾性率、誘電率、熱膨張等の特性値が急
激に変化する。このガラス転移温度Ｔｇ以下の温度で
は、主鎖セグメントの運動は凍結され、架橋ゴムはガラ
ス状となり弾性を失う。したがって、このガラス転移温
度Ｔｇ、即ち、ｔａｎδピーク温度の低いものほど、低
温で使用できるゴムであるといえる。

【００１５】このＡＣＳＭのｔａｎδピーク温度は、可
塑剤としてセバケート系オイル、ポリエーテル系オイ
ル、アジペート系オイルのうちのいずれか一つ以上を添
加することで、ＡＣＳＭのｔａｎδピーク温度を−４５
〜−１５℃、好ましくは−３５〜−２０℃の範囲内とす
ることができる。ここで、可塑剤の添加量が、ＡＣＳＭ
１００質量部に対して、５質量部よりも少ない場合は、
ｔａｎδピーク温度がほとんど下がらない。また、３０
質量部よりも多くなると、可塑性（粘性）が高くなり、
取り扱いが困難となる。また、ｔａｎδピーク温度が−
４５℃未満のものは、圧縮ゴム層を形成するＡＣＳＭが
結晶化していることを示す。また、これら可塑剤は、Ａ
ＣＳＭのｔａｎδピーク温度を−４５〜−１５℃、好ま
しくは−３５〜−２０℃の範囲内に調整できる一手段で
あり、本発明は、ＡＣＳＭのｔａｎδピーク温度を−４
５〜−１５℃、好ましくは−３５〜−２０℃の範囲内に
調整できるものであれば、これら可塑剤に限定されるも
のでなく、他の配合剤であっても良い。

【００１６】また、ＡＣＳＭ１００質量部に対してパラ
系アラミド繊維を含む短繊維を５〜２０質量部、好まし
くは８〜１５質量部添加することで、パラ系アラミド繊
維がリブ側面から突出し、その先端がフィブリル化する
ため、ベルトの発音防止が可能となる。ここで、パラ系
アラミド繊維を含む短繊維の添加量が５質量部未満であ
ると、短繊維のリブ側面よりの突出量が少なすぎ、ベル
トの耐久性には問題ないが、発音防止の面で十分な効果
を発揮することができない。また、前記短繊維の添加量
が２０質量部よりも多い場合は、発音防止の面では効果
があるが、パラ系アラミド繊維の剛性が高すぎるため、
短繊維とＡＣＳＭの界面で剥離が発生し、リブにおける
早期亀裂発生につながる。

【００１７】また、パラ系アラミド繊維と他の短繊維と
の割合を１：０．４〜５とすることで、適度のパラ系ア
ラミド繊維が突出し、発音防止の面で効果がある。ここ
で、パラ系アラミド繊維１に対して他の短繊維が０．４
未満の場合は、パラ系アラミド繊維の剛性が高すぎるた
め、ＡＣＳＭの屈曲性が悪くなる。また、パラ系アラミ
ド繊維１に対して他の短繊維が５を越える場合は、突出
してフィブリル化するパラ系短繊維が少なく発音防止の
面での十分な効果を発揮することができない。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明を
説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る自動車の
Ａ／Ｃ用のＶリブドベルトを示す。図１に示すＶリブド
ベルト１は、ポリエステル繊維、芳香族ポリアミド繊
維、ガラス繊維等を素材とする高強度で低伸度のコード
よりなる心線３を接着ゴム層２中に埋設し、その下側に
弾性体層である圧縮ゴム層５を有している。この圧縮ゴ
ム層５にはベルト長手方向にのびる断面略三角形の複数
のリブ６とベルト表面に付着したゴム付帆布４が設けら
れている。

【００１９】圧縮ゴム層５には、塩素含有量１５〜３５
質量％、好ましくは２５〜３２質量％で、かつ硫黄含有
量が０．５〜２．５質量％の範囲になるようなＡＣＳＭ
のゴム組成物が用いられる。

【００２０】ＡＣＳＭのアルキル側鎖が塩素と同様にポ
リエチレンの結晶を阻害する役割を果たすため、ポリエ
チレンの結晶を残すことなく塩素含有量を３５質量％以
下にすることができる。その結果、低温領域では塩素間
の凝集力が弱まり耐低温性が向上する。また、高温領域
においても塩素より不活性なアルキル側鎖の存在によっ
て反応性が低くなり、耐熱性が向上する。塩素含有量は
１５質量％〜３５質量％が必要であり、３５質量％を越
えると耐寒性、耐熱性が十分でない。一方、１５質量％
未満では耐油性及び機械的な強度が十分でない。また、
耐油性、耐熱性、耐寒性のバランスをとるためには、好
ましい含有量は２５質量％〜３２質量％である。

【００２１】ここで使用する受酸体は特に限定されない
が、酸化マグネシウム−酸化アルミニウム固溶体が好ま
しく、その具体例として協和化学工業（株）製のＫＷ−
２０００、ＫＷ−２１００等がある。

【００２２】この受酸体の添加量はＡＣＳＭ１００質量
部に対して１〜５０質量部、好ましくは４〜２０質量部
であり、この場合酸化マグネシウム−酸化アルミニウム
固溶体が１質量部未満では、架橋中に発生する塩化水素
を充分に除去することができないため、ＡＣＳＭの架橋
点が少なくなって所定の加硫物が得られず、耐熱性に欠
けて早期にクラックの発生しやすいベルトになる。一
方、５０質量部を越えるとムーニー粘度が著しく高くな
り加工仕上げの問題が生じる。

【００２３】この酸化マグネシウム−酸化アルミニウム
固溶体をそのまま混練時に添加してもさしつかえない
が、分散性を改善するために前もってステアリン酸ソー
ダ等のアニオン系界面活性剤やシランカップリング剤等
により処理して使用することも可能である。

【００２４】前記ＡＣＳＭゴム組成物は、通常用いられ
るカーボンブラック、可塑剤、老化防止剤、加工助剤、
粘着剤、加硫促進剤、有機又は無機の短繊維等と共に使
用することができる。これら各成分を混合する方法とし
ては特に制限はなく、例えばバンバリーミキサー、ニー
ダー等を用い、適宜公知の手段、方法によって混練する
ことができる。

【００２５】ここで、可塑剤としてセバケート系オイ
ル、ポリエーテル系オイル、アジペート系オイルのうち
のいずれか一つ以上を使用することが好ましい。これに
よって低温特性を一層向上させることができる。そし
て、この可塑剤を、ＡＣＳＭ１００質量部に対して５〜
３０質量部添加して、ＡＣＳＭのｔａｎδピーク温度が
−４５〜−１５℃の範囲内となるように調整する。な
お、ｔａｎδピーク温度が−４５℃未満では、圧縮ゴム
層５を形成するＡＣＳＭが結晶化してしまう。また、可
塑剤は、ＡＣＳＭのｔａｎδピーク温度を−４５〜−１
５℃の範囲内に調整できる一手段であり、本発明は、Ａ
ＣＳＭのｔａｎδピーク温度を−４５〜−１５℃の範囲
内に調整できるものであれば、これら可塑剤に限定され
るものでない。

【００２６】リブ６内には、トアロン、ケブラー（商品
名）等のパラ系アラミド繊維糸単独、あるいはこのパラ
系アラミド繊維糸とナイロン、ビニロン、ポリエステル
等のモノフィラメントからなる合成繊維糸あるいは綿、
パルプなどの天然繊維糸との混合糸で、これら繊維糸の
２〜６ｍｍ長さに切られた短繊維７が、圧縮ゴム層５の
１００質量部に対して、５〜２０質量部、好ましくは８
〜１５質量部添加され、ベルト横方向に配向されて埋設
されている。なお、パラ系アラミド繊維１に対して、他
の短繊維が０．４〜５の割合となるように混合すること
が好ましい。このパラ系アラミド繊維は、その正式名は
ポリパラフェニレンテレフタルアミドで、モノフィラメ
ントは、長さが２〜６ｍｍ、径が９〜１８μｍである。

【００２７】１００質量部の圧縮ゴム層５に対し、この
パラ系アラミド繊維を含む短繊維のゴム層中への埋設量
が５質量部未満、特に３質量部未満の場合は短繊維のＶ
形リブ側面からの突出量が少なすぎ、ベルトの耐久性に
は問題ないが、発音防止の面で十分な効果を発揮するこ
とができない。一方、前記短繊維の埋設量が１０質量
部、特に２０質量部を越えると同じく発音防止の面では
効果はあるが、パラ系アラミド繊維の剛性が高すぎるた
め、短繊維とゴムの界面で剥離が発生し、これがＶ形リ
ブにおける早期亀裂発生につながる。

【００２８】このリブ６は研磨成形により形成されるこ
とが好ましく、この短繊維入りの圧縮ゴム層５に対し
て、グラインダー表面に８０〜２００メッシュのダイヤ
モンドが装着された乾式のグラインダーホイールを用い
て、Ｖリブ形状の研磨成形作業が実行される。

【００２９】前記乾式のグラインダーを用いて研磨する
ことにより、図２に示すように、Ｖ形リブ６の側面より
突出したパラ系アラミド繊維の一部はフィブリル化８し
た状態を呈している。このパラ系アラミド繊維にあって
顕著に派生するフィブリル化８とは、リブ６の側面より
突出した短繊維のフィラメントが、長さ方向に裂かれ
て、細分化された状態をいい、このフィブリル化した突
出部分の長さは０．５ｍｍ以下で、かつフィブリル化８
部分の太さは、リブ６内に埋設されたフィラメントの太
さの１／２〜１／８で、フィラメントのフィブリル化８
部分の少なくともその一部はカール状態にある。

【００３０】心線３にはポリエステル繊維、芳香族ポリ
アミド繊維、ガラス繊維等を使用することができる。こ
れら心線３は、ゴムとの接着性を改善する目的で接着処
理が施される。このような接着処理としては繊維をレゾ
ルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ液）に浸漬
後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形成するのが一
般的である。しかし、これに限ることなくエポキシ又は
イソシアネート化合物で前処理を行なった後に、ＲＦＬ
液で処理する方法等もある。

【００３１】また、接着ゴム層２には耐熱性を有し、そ
して心線３であるポリエステル繊維、芳香族ポリアミド
繊維、ガラス繊維等と良好に接着するクロロプレンゴム
組成物、水素添加率８０％以上の水素化ニトリルゴム等
が用いられる。これはＡＣＳＭの主鎖がポリエチレンで
あって、ポリマーとして凝集エネルギーが小さくて、十
分な接着力を得るのが困難なためである。

【００３２】以上のようにして構成されているＡ／Ｃ用
のＶリブドベルト１は、圧縮ゴム層５に用いているＡＣ
ＳＭゴム組成物が、低温雰囲気下でも塩素含有量の制限
された範囲によって塩素の凝集エネルギーを低く押さえ
ることができるためにゴムの硬化を防ぐことができ、ま
た、低温特性に優れた可塑剤を添加するため、ベルトの
耐寒性を向上させる。さらに、リブ６の側面からフィブ
リル化したパラ系アラミド繊維が突出しているため、接
触面積が大きくなり、摩擦係数が高くなる。そのため、
高速で空回りし、ベルト張力が低下しているベルトに対
して急に負荷をかけた場合であっても、スリップが発生
することが少ない。したがって、スリップによる発音の
防止効果を向上させることができる。

【００３３】なお、本発明に係る伝動ベルトは、前述し
てきたようなベルト張力が低下した場合で、急激な負荷
をかけるような使用に用いられる自動車のＡ／Ｃ用のＶ
リブドベルトに限定されるものでなく、自動車の他の駆
動力を伝動する一般的な伝動ベルトとしてや、駆動や停
止を繰り返し行う伝動ベルトとしても使用できる。

【００３４】

【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるも
のではない。

【００３５】（実施例１〜４，比較例１）実施例１〜
４，比較例１として、可塑剤をポリエーテル系オイルと
し、添加量をＡＣＳＭ１００質量部に対して１５質量部
一定として、圧縮ゴム５層中の短繊維の構成をかえた場
合のベルト発音について調べた。

【００３６】ここで、Ｖリブドベルト１は、ポリエステ
ル繊維のロープからなる心線３が接着ゴム層２内に埋設
され、その上側にゴム付綿帆布４を１プライ積層され、
他方接着ゴム層２の下側には圧縮ゴム層５があって４個
のリブ６がベルト長手方向に有している。得られたＶリ
ブドベルト１はＲＭＡ規格による長さ８２０ｍｍのＫ型
４リブドベルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、リブ
高さ２．０ｍｍ、ベルト厚さ４．３ｍｍ、リブ角度４０
°である。

【００３７】圧縮ゴム層５及び接着ゴム層２は、それぞ
れ表１及び表２に示すゴム組成物からなる。また、圧縮
ゴム層５中の短繊維は表３に示す構成にそれぞれ調整
し、それぞれ、バンバリーミキサーで混練後、カレンダ
ーロールで圧延したものを用いた。圧縮ゴム層５には短
繊維が含まれベルト巾方向に配向している。なお、本実
施例に係るベルトは、従来より知られている通常の方法
で製造したものであり、まずフラットな円筒モールドに
１プライのゴム付綿帆布を巻いた後、接着ゴム層を巻き
付けて、心線をスピニングし、圧縮ゴム層を設置した
後、圧縮ゴム層の上に加硫用ジャケットを挿入する。次
いで、成形モールドを加硫缶内に入れ、１５０℃×３０
分で加硫した後、筒状の加硫スリーブをモールドから取
り出し、該スリーブの圧縮ゴム層をグラインダーによっ
てリブに成形し、成形体から個々のベルトに切断する工
程からなっている。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】

【００４０】

【表３】

【００４１】通常、Ａ／Ｃ用のＶリブドベルトに使用し
た場合、ベルトの発音が発生した時のエンジンの回転数
を知ることは困難である。そこで、本実施例では、図３
に示すレイアウトで、所定のベルト張力でベルトを装着
する。そして、一定回転数でエンジンを作動させてお
き、Ａ／Ｃを始動回転させる。この時のベルト張力を変
化させながら、Ａ／Ｃを始動回転させたときにスリップ
により鳴き音が発生したときのベルト張力を測定する。
この張力を鳴き限界ベルト張力とした。この鳴き限界ベ
ルト張力が低いベルトほど、低張力でも鳴き音が発生し
にくいベルトであると言える。ここでは、エンジン回転
数を４５００ｒｐｍ及び５０００ｒｐｍの時の鳴き限界
ベルト張力について測定した。

【００４２】鳴き限界ベルト張力の測定結果について表
４に示す。

【００４３】

【表４】

【００４４】表４より、鳴き限界ベルト張力は、リブ側
面でフィブリル化するパラ系アラミド繊維を添加した方
が、フィブリル化しないメタ系アラミド繊維を添加した
場合に比べ、低くなる。即ち、低張力でも鳴き音が発生
しにくくなることがわかる。

【００４５】次に、これら実施例１〜４及び比較例１の
ベルトと同一の組成及び製法で、ＲＭＡ規格による長さ
１１００ｍｍのＫ型３リブドベルトを製造し、図４に示
すレイアウトで装着して、そのベルト張力を変えて、各
張力におけるベルトの伝達性能について調べた。なお、
伝達性能は、２％スリップ時の測定トルクから駆動軸で
の限界トルク（以下、ＬＴ値という）を算出して求め
た。このＬＴ値が高いほど、伝達性能が高いことを示
す。

【００４６】表５にその結果を示す。

【００４７】

【表５】

【００４８】表５より、ＬＴ値は、リブ側面でフィブリ
ル化するパラ系アラミド繊維を添加した方が、フィブリ
ル化しないメタ系アラミド繊維を添加した場合に比べ、
大きくなることがわかる。すなわち、伝達性能が高くな
ることがわかる。これは、リブ側面で突出したパラ系ア
ラミド繊維がフィブリル化し、その接地面積が大きくな
るため、摩擦係数が高くなったためであるで考えられ、
このため、Ａ／Ｃ用のＶリブドベルトとして使用した場
合であってもスリップの発生が少なくなり、発音防止効
果が向上することがわかる。

【００４９】（実施例５〜７，比較例１，２）次に、実
施例５〜８及び比較例２として、可塑剤の添加量及び可
塑剤の種類等を変えて、鳴き限界ベルト張力及びｔａｎ
δピーク温度がどのように影響を受けるかについて調べ
た。なお、使用したベルトは、ＲＭＡ規格による長さ１
１００ｍｍのＫ型３リブドベルトである。また、前述の
比較例１と同一の組成のベルトについても同様に鳴き限
界ベルト張力及びｔａｎδピーク温度を求めた。

【００５０】各ベルトにおける圧縮ゴム層の構成を表６
に示す。

【００５１】

【表６】

【００５２】各ゴムそれぞれのｔａｎδを、ＪＩＳＫ
６３９４に準じ、振幅１０μｍ、周波数１０Ｈｚ、温
度範囲−７５〜１５０℃で測定し、そのｔａｎδの値が
最も大きくなる温度をｔａｎδピーク温度とした。ま
た、図５に示すレイアウト及び条件で、低温での逆曲げ
試験を行い、ベルトにクラックが発生した時点における
時間をベルト寿命時間とした。

【００５３】以上の結果をまとめて表７に示す。

【００５４】

【表７】

【００５５】表７より、添加した可塑剤の量の違いによ
っては、鳴き限界ベルト張力はあまり変化がないことか
ら、鳴き限界ベルト張力についてはパラ系アラミド繊維
の添加量を調整することが効果的であることがわかる。
また、可塑剤を多く添加した物ほど、ｔａｎδピーク温
度が低くなるとともに、低温下での動的寿命、即ち耐久
性に優れることがわかる。また、可塑剤にアジペート系
オイルを使用した方が、低温における機械特性に優れる
ことも判る。

【００５６】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、圧縮ゴム
層にＡＣＳＭ組成物を用い、この組成物中にパラ系アラ
ミド繊維を含む短繊維を添加するとともに、ポリエーテ
ル系オイル、アジペート系オイルやセバケート系オイル
等の可塑剤を添加して、ｔａｎδピーク温度を−４５〜
−１５℃の温度範囲内とすることで、低温特性、伝達性
能に優れた伝動ベルトとでき、且つ、ベルト張力が低下
している状態で、急激に負荷をかけた場合であっても、
スリップによる発音を抑制するベルトの発音防止効果の
優れた伝動ベルトを得ることができ、特に、自動車のＡ
／Ｃ用のＶリブドベルトとして最適なベルトを得ること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るＶリブドベルトの部分斜視図であ
る。

【図２】Ｖ形リブより突出した一本のパラ系アラミド繊
維の正面図である。

【図３】鳴き限界ベルト張力測定装置の概略説明図であ
る。

【図４】伝達性能試験装置の概略説明図である。

【図５】低温におけるベルト耐久性を調べるための低温
逆曲げ試験装置の概略説明図である。

【符号の説明】

１Ｖリブドベルト２接着ゴム層３心線４ゴム付帆布５圧縮ゴム層６Ｖ形リブ７短繊維８フィブリル化部分

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ベルト長手方向に沿う心線を埋設した接
着ゴム層と、この接着ゴム層の内側に位置し、リブを形
成する圧縮ゴム層とで構成された伝動ベルトであって、前記圧縮ゴム層は、ｔａｎδピーク温度が−４５〜−１
５℃のアルキル化クロロスルフォン化ポリエチレンで構
成され、前記圧縮ゴム層には、前記アルキル化クロロスルフォン
化ポリエチレン１００質量部に対して、少なくともパラ
系アラミド繊維を３〜１０質量部含む短繊維が添加さ
れ、前記パラ系アラミド繊維が前記リブ側面でフィブリ
ル化してなる伝動ベルト。
【請求項２】前記アルキル化クロロスルフォン化ポリ
エチレンに、可塑剤としてセバケート系オイル、ポリエ
ーテル系オイル、アジペート系オイルのうちのいずれか
一つ以上が、前記組成物１００質量部に対して５〜３０
質量部添加されてなる請求項１に記載の伝動ベルト。
【請求項３】前記パラ系アラミド繊維を含む短繊維
は、前記アルキル化クロロスルフォン化ポリエチレン１
００質量部に対して５〜２０質量部添加されている請求
項１又は２に記載の伝動ベルト。
【請求項４】前記パラ系アラミド繊維と他の短繊維と
の割合が、１：０．４〜５である請求項１乃至３のいず
れかに記載の伝動ベルト。
【請求項５】自動車のエアコンプレッサー用として使
用される請求項１乃至４のいずれかに記載の伝動ベル
ト。