JP2001321896A - 双ドラム式連鋳サイド堰用セラミックプレート材 - Google Patents
双ドラム式連鋳サイド堰用セラミックプレート材Info
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- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
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- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステンレス溶鋼を、長時間にわたり連続鋳造
することができるサイド堰用のセラミックプレート材を
提供する。 【解決手段】 Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有
するセラミックプレートであって、常温曲げ強度が１２
０ＭＰａ以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰ
ａ以上、硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、１０００℃にお
ける破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、常温〜１０
００℃での熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、熱衝撃抵
抗指数Ｒ’が８００Ｗ／ｍ以上、溶鋼との濡れ性（接触
角θ）が１２０°以上である双ドラム式連鋳サイド堰用
セラミックプレート材。成分組成は、質量％で、ＢＮ：
５％以上２０％以下、AlＮ：１５％を超え４０％以下、
及び、 Si3Ｎ4:４０％以上８０％以下を含む。
することができるサイド堰用のセラミックプレート材を
提供する。 【解決手段】 Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有
するセラミックプレートであって、常温曲げ強度が１２
０ＭＰａ以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰ
ａ以上、硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、１０００℃にお
ける破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、常温〜１０
００℃での熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、熱衝撃抵
抗指数Ｒ’が８００Ｗ／ｍ以上、溶鋼との濡れ性（接触
角θ）が１２０°以上である双ドラム式連鋳サイド堰用
セラミックプレート材。成分組成は、質量％で、ＢＮ：
５％以上２０％以下、AlＮ：１５％を超え４０％以下、
及び、 Si3Ｎ4:４０％以上８０％以下を含む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軸が平行で互いに
逆方向に回転する一対の冷却ドラムの周面に凝固シェル
を生成しつつ鋳片を連続鋳造する双ドラム式連続鋳造装
置において、該冷却ドラムを両側から挟み湯溜り部を構
成するサイド堰に用いるセラミックプレート材に関する
ものである。
逆方向に回転する一対の冷却ドラムの周面に凝固シェル
を生成しつつ鋳片を連続鋳造する双ドラム式連続鋳造装
置において、該冷却ドラムを両側から挟み湯溜り部を構
成するサイド堰に用いるセラミックプレート材に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】双ドラム式連続鋳造装置において、冷却
ドラムを両側から挟み湯溜り部を構成するサイド堰に用
いる材料には、約１６００℃の溶鋼温度に耐える耐熱
性、約４００℃の温度差に耐える耐熱衝撃性、熱変形量
が小さいこと（熱膨張係数が小さいこと）、溶鋼との濡
れ性が悪い（凝固物の剥離性がよい）こと、及び、耐摩
耗性に優れること等の特性が、基本的な特性として要求
される（特開昭６２−１６６０５４号公報、参照）。
ドラムを両側から挟み湯溜り部を構成するサイド堰に用
いる材料には、約１６００℃の溶鋼温度に耐える耐熱
性、約４００℃の温度差に耐える耐熱衝撃性、熱変形量
が小さいこと（熱膨張係数が小さいこと）、溶鋼との濡
れ性が悪い（凝固物の剥離性がよい）こと、及び、耐摩
耗性に優れること等の特性が、基本的な特性として要求
される（特開昭６２−１６６０５４号公報、参照）。
【０００３】また、サイド堰においては、冷却ドラムと
溶鋼の両者が接している部分（冷却ドラムの摺動面に沿
った溶鋼側の部位）が溶損するが、連続鋳造が長時間に
及ぶと、その溶損の程度が大きくなり、サイド堰の寿命
を短くしてしまうので、連続鋳造が長時間化する傾向に
ある今日では、サイド堰に、基本的特性の他、優れた耐
溶損性も求められている（特開平７−６８３５４号公
報、参照）。
溶鋼の両者が接している部分（冷却ドラムの摺動面に沿
った溶鋼側の部位）が溶損するが、連続鋳造が長時間に
及ぶと、その溶損の程度が大きくなり、サイド堰の寿命
を短くしてしまうので、連続鋳造が長時間化する傾向に
ある今日では、サイド堰に、基本的特性の他、優れた耐
溶損性も求められている（特開平７−６８３５４号公
報、参照）。
【０００４】しかし、これらの特性をすべて満たすセラ
ミックプレート材はなく、従来は、所要の特性を必要と
する箇所に、該所要の特性を満たすセラミック材を張り
合わせたり、積層したりしてプレートを構成していた
（特開平３−２０７５５４号公報、特開平７−６０４１
１号公報等、参照）。このようなプレートは、連続鋳造
作業が短時間の場合、サイド堰として優れた性能を発揮
するが、連続鋳造作業が長時間にわたる場合には、その
性能が構造的な点から制約され、長時間の連続鋳造作業
には不向きである。
ミックプレート材はなく、従来は、所要の特性を必要と
する箇所に、該所要の特性を満たすセラミック材を張り
合わせたり、積層したりしてプレートを構成していた
（特開平３−２０７５５４号公報、特開平７−６０４１
１号公報等、参照）。このようなプレートは、連続鋳造
作業が短時間の場合、サイド堰として優れた性能を発揮
するが、連続鋳造作業が長時間にわたる場合には、その
性能が構造的な点から制約され、長時間の連続鋳造作業
には不向きである。
【０００５】セラミックプレート材としては、ボロンナ
イトライド（ＢＮ）が、上記要求特性（耐熱性、耐熱衝
撃性、熱変形量が小さい、溶鋼との濡れ性が悪い等）を
比較的多く満足し、実際に、鋳込み中に割れを発生せ
ず、また、柔らかいので、初期にドラム端面になじみや
すく、サイド堰とドラム端面との間にクリアランスが生
じにくく、湯差しが生じない等の利点を有しているの
で、コスト高ではあるが、主として使用されてきた。
イトライド（ＢＮ）が、上記要求特性（耐熱性、耐熱衝
撃性、熱変形量が小さい、溶鋼との濡れ性が悪い等）を
比較的多く満足し、実際に、鋳込み中に割れを発生せ
ず、また、柔らかいので、初期にドラム端面になじみや
すく、サイド堰とドラム端面との間にクリアランスが生
じにくく、湯差しが生じない等の利点を有しているの
で、コスト高ではあるが、主として使用されてきた。
【０００６】しかし、一方で、ＢＮは、柔らかいことに
起因して、冷却ドラムによって短時間で摩耗し、長時間
の連続鋳造には耐えられないという欠点を有している。
そこで、ＢＮの欠点を補うべく、ＢＮに、他のセラミッ
ク、例えば、窒化珪素(Si3Ｎ4)や窒化アルミニウム（Al
Ｎ）を配合して、サイド堰として要求される特性を総合
的に備えるセラミックプレート材が幾つか開発された。
起因して、冷却ドラムによって短時間で摩耗し、長時間
の連続鋳造には耐えられないという欠点を有している。
そこで、ＢＮの欠点を補うべく、ＢＮに、他のセラミッ
ク、例えば、窒化珪素(Si3Ｎ4)や窒化アルミニウム（Al
Ｎ）を配合して、サイド堰として要求される特性を総合
的に備えるセラミックプレート材が幾つか開発された。
【０００７】例えば、上記特開平７−６０４１１号公報
には、ＢＮ：３０〜５０wt％、 Si3Ｎ4 ：３０〜６５wt
％、ALＮ：５〜１５wt％からなるセラミックプレート材
が開示されている。このプレート材は、ＢＮの耐摩耗性
を改善するため、ＢＮに、耐摩耗性に優れ、熱膨張が小
さいので、長時間の鋳込みに耐えられ、さらには、コス
トが安いという利点を有する Si3Ｎ4 を３０〜６５wt
％、さらには、耐熱衝撃性は余り優れていないが、耐摩
耗性が良好で、かつ、耐溶損性に優れているAlＮを５〜
１５wt％配合したもので、特性として、適度の耐熱衝撃
性、耐摩耗性（耐摩耗性は、ドラムの耐摩耗性より適度
に低いことが好ましい）、及び、耐溶損性を有するもの
であるので、サイド堰として好ましい性能を発揮するも
のである。
には、ＢＮ：３０〜５０wt％、 Si3Ｎ4 ：３０〜６５wt
％、ALＮ：５〜１５wt％からなるセラミックプレート材
が開示されている。このプレート材は、ＢＮの耐摩耗性
を改善するため、ＢＮに、耐摩耗性に優れ、熱膨張が小
さいので、長時間の鋳込みに耐えられ、さらには、コス
トが安いという利点を有する Si3Ｎ4 を３０〜６５wt
％、さらには、耐熱衝撃性は余り優れていないが、耐摩
耗性が良好で、かつ、耐溶損性に優れているAlＮを５〜
１５wt％配合したもので、特性として、適度の耐熱衝撃
性、耐摩耗性（耐摩耗性は、ドラムの耐摩耗性より適度
に低いことが好ましい）、及び、耐溶損性を有するもの
であるので、サイド堰として好ましい性能を発揮するも
のである。
【０００８】また、特開平７−６８３５４号公報には、
ＢＮ：２０〜３０wt％、 Si3Ｎ4 ：５５〜７７wt％、Al
Ｎ：３〜１５wt％からなるセラミックプレート材が開示
されている。このプレート材も、AlＮ：３〜１５wt％を
含有し、優れた耐溶損性を有するものである。しかしな
がら、ステンレス溶鋼の連続鋳造において、従来のセラ
ミックプレート材で構成したサイド堰を用いると、該溶
鋼中の合金成分の化学的作用による浸食と、判凝固状態
の溶鋼による機械的浸食が相まって、冷却ドラムとステ
ンレス溶鋼の両者が接している部分に当接するサイド堰
の溶損が著しい。このように、サイド堰の溶損が著しい
と、サイド堰を頻繁に交換しなければならず、その結
果、鋳造装置の稼働効率は低下する。
ＢＮ：２０〜３０wt％、 Si3Ｎ4 ：５５〜７７wt％、Al
Ｎ：３〜１５wt％からなるセラミックプレート材が開示
されている。このプレート材も、AlＮ：３〜１５wt％を
含有し、優れた耐溶損性を有するものである。しかしな
がら、ステンレス溶鋼の連続鋳造において、従来のセラ
ミックプレート材で構成したサイド堰を用いると、該溶
鋼中の合金成分の化学的作用による浸食と、判凝固状態
の溶鋼による機械的浸食が相まって、冷却ドラムとステ
ンレス溶鋼の両者が接している部分に当接するサイド堰
の溶損が著しい。このように、サイド堰の溶損が著しい
と、サイド堰を頻繁に交換しなければならず、その結
果、鋳造装置の稼働効率は低下する。
【０００９】そして、また、ステンレス溶鋼の連続鋳造
に用いるサイド堰は、数種の合金成分を多量に含む比重
の大きい溶鋼を、冷却ドラムの両側で長時間にわたり支
えるものであるから、その特性としては、耐溶損性だけ
でなく、基本的特性においても、従来のセラミックプレ
ート材以上に優れていることが必要になる。
に用いるサイド堰は、数種の合金成分を多量に含む比重
の大きい溶鋼を、冷却ドラムの両側で長時間にわたり支
えるものであるから、その特性としては、耐溶損性だけ
でなく、基本的特性においても、従来のセラミックプレ
ート材以上に優れていることが必要になる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記要請を
背景にして、ステンレス溶鋼を、長時間にわたり連続鋳
造する場合でも連続して使用できるのに充分な、優れた
特性を有するサイド堰用のセラミックプレート材を提供
することを課題（目的）とする。
背景にして、ステンレス溶鋼を、長時間にわたり連続鋳
造する場合でも連続して使用できるのに充分な、優れた
特性を有するサイド堰用のセラミックプレート材を提供
することを課題（目的）とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】ステンレス溶鋼の連続鋳
造用サイド堰用のセラミックプレート材としては、上述
したように、耐溶損性の他、優れた基本的特性も必要で
ある。特に、サイド堰は冷却ドラムと接触する部分で冷
却されていて、この冷却が、地金の生成・付着を誘発
し、連続鋳造の安定操業を損なうことがある。
造用サイド堰用のセラミックプレート材としては、上述
したように、耐溶損性の他、優れた基本的特性も必要で
ある。特に、サイド堰は冷却ドラムと接触する部分で冷
却されていて、この冷却が、地金の生成・付着を誘発
し、連続鋳造の安定操業を損なうことがある。
【００１２】それ故、本発明においては、セラミックプ
レート材の熱伝導性に着目し、これを、優れた基本的特
性を確保するための一指標として採用した。また、従来
から、基本的特性の一つとして、溶鋼との濡れ性の悪さ
が挙げられていたが、その悪さの程度を、具体的に何ら
かの指標によって評価し、さらに規定したセラミックプ
レート材はない。
レート材の熱伝導性に着目し、これを、優れた基本的特
性を確保するための一指標として採用した。また、従来
から、基本的特性の一つとして、溶鋼との濡れ性の悪さ
が挙げられていたが、その悪さの程度を、具体的に何ら
かの指標によって評価し、さらに規定したセラミックプ
レート材はない。
【００１３】特に、ステンレス溶鋼の連続鋳造におい
て、サイド堰に生成・付着した地鉄は、それが落下し
て、操業阻害要因となるホットバンド（落下した地鉄が
冷却ドラムに噛み込まれ、冷却ドラムを押し広げ、その
結果、鋳片が幅方向で帯状に赤熱する現象）を誘発する
ので、地鉄の生成・付着は、極力、抑制されるべきもの
である。
て、サイド堰に生成・付着した地鉄は、それが落下し
て、操業阻害要因となるホットバンド（落下した地鉄が
冷却ドラムに噛み込まれ、冷却ドラムを押し広げ、その
結果、鋳片が幅方向で帯状に赤熱する現象）を誘発する
ので、地鉄の生成・付着は、極力、抑制されるべきもの
である。
【００１４】それ故、サイド堰用のセラミックプレート
材において、溶鋼との濡れ性の悪さは、操業上、さらに
は、製品の品質維持・管理上、重要な特性である。本発
明においては、この重要な、しかし、これまで評価され
ていなかった溶鋼との濡れ性に着目し、この濡れ性の悪
さの程度を、他の指標と同様に、優れた基本的特性を評
価し、確保するうえでの一指標として採用した。
材において、溶鋼との濡れ性の悪さは、操業上、さらに
は、製品の品質維持・管理上、重要な特性である。本発
明においては、この重要な、しかし、これまで評価され
ていなかった溶鋼との濡れ性に着目し、この濡れ性の悪
さの程度を、他の指標と同様に、優れた基本的特性を評
価し、確保するうえでの一指標として採用した。
【００１５】本発明は、成分的には、ＢＮ、 Si3Ｎ4 及
びAlＮを主成分とするセラミックプレート材において、
耐溶損性を高めるため、耐摩耗性が良好で、かつ、耐溶
損性に優れているAlＮを、従来のセラミックプレート材
における含有量（５〜１５wt％）よりも多く含有するも
のである。そして、本発明者は、ＢＮ、 Si3Ｎ4 及びAl
Ｎを主成分とするセラミックプレート材において、耐溶
損性を担うAlＮの含有量を変え、耐線状摩耗指数（耐溶
損性の程度を示す指数）を測定した。その結果を図１に
示す。本発明者は、図１から、ステンレス溶鋼の連続鋳
造用のサイド堰として、所望の耐溶損性を確保するに
は、Al換算含有量で９質量％以上のAlを、具体的には、
AlＮを１５質量％を超え４０質量％以下、含有せしめる
必要があることを知見した。
びAlＮを主成分とするセラミックプレート材において、
耐溶損性を高めるため、耐摩耗性が良好で、かつ、耐溶
損性に優れているAlＮを、従来のセラミックプレート材
における含有量（５〜１５wt％）よりも多く含有するも
のである。そして、本発明者は、ＢＮ、 Si3Ｎ4 及びAl
Ｎを主成分とするセラミックプレート材において、耐溶
損性を担うAlＮの含有量を変え、耐線状摩耗指数（耐溶
損性の程度を示す指数）を測定した。その結果を図１に
示す。本発明者は、図１から、ステンレス溶鋼の連続鋳
造用のサイド堰として、所望の耐溶損性を確保するに
は、Al換算含有量で９質量％以上のAlを、具体的には、
AlＮを１５質量％を超え４０質量％以下、含有せしめる
必要があることを知見した。
【００１６】さらに、本発明者は、本発明で指標として
採用した熱伝導性、及び、溶鋼との濡れ性について、鋭
意研究を進めたところ、Al換算含有量で９質量％以上の
Alを含有するセラミックプレート材において、地金の生
成・付着を抑制するには、熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）
以下、及び、溶鋼との濡れ性（接触角θ）が１２０°以
上である必要があることを知見した。
採用した熱伝導性、及び、溶鋼との濡れ性について、鋭
意研究を進めたところ、Al換算含有量で９質量％以上の
Alを含有するセラミックプレート材において、地金の生
成・付着を抑制するには、熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）
以下、及び、溶鋼との濡れ性（接触角θ）が１２０°以
上である必要があることを知見した。
【００１７】本発明は、以上の知見に基づくものであ
り、その要旨は以下のとおりである。 （１）Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有するセラ
ミックプレートであって、常温曲げ強度が１２０ＭＰａ
以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰａ以上、
硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、１０００℃における破壊
靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、常温〜１０００℃で
の熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、熱衝撃抵抗指数
Ｒ’が８００（Ｗ／ｍ）以上、溶鋼との濡れ性（接触角
θ）が１２０°以上であることを特徴とする双ドラム式
連鋳サイド堰用セラミックプレート材。 （２）質量％で、ＢＮ：５％以上２０％以下、AlＮ：１
５％を超え４０％以下、及び、 Si3Ｎ4:４０％以上８０
％以下を含むことを特徴とする（１）記載の双ドラム式
連鋳サイド堰用セラミックプレート材。
り、その要旨は以下のとおりである。 （１）Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有するセラ
ミックプレートであって、常温曲げ強度が１２０ＭＰａ
以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰａ以上、
硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、１０００℃における破壊
靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、常温〜１０００℃で
の熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、熱衝撃抵抗指数
Ｒ’が８００（Ｗ／ｍ）以上、溶鋼との濡れ性（接触角
θ）が１２０°以上であることを特徴とする双ドラム式
連鋳サイド堰用セラミックプレート材。 （２）質量％で、ＢＮ：５％以上２０％以下、AlＮ：１
５％を超え４０％以下、及び、 Si3Ｎ4:４０％以上８０
％以下を含むことを特徴とする（１）記載の双ドラム式
連鋳サイド堰用セラミックプレート材。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明の双ドラム式連鋳サイド堰
用セラミックプレート材（以下「本発明材」という。）
について、さらに説明する。本発明材においては、優れ
た耐溶損性を確保するため、Al換算含有量で９質量％以
上のAlを含有する必要がある。
用セラミックプレート材（以下「本発明材」という。）
について、さらに説明する。本発明材においては、優れ
た耐溶損性を確保するため、Al換算含有量で９質量％以
上のAlを含有する必要がある。
【００１９】セラミックプレート材中にAlが存在する
と、このAlが溶鋼中の酸素〔Ｏ〕と反応し、該プレート
表面にアルミナが皮膜となって析出する。このアルミナ
皮膜が保護皮膜となって耐溶損性を担うことになるので
あるが、優れた耐溶損性を担うに充分なアルミナ保護皮
膜を得るには、Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有
する必要がある。それ故、Al換算含有量の下限を９質量
％とする。
と、このAlが溶鋼中の酸素〔Ｏ〕と反応し、該プレート
表面にアルミナが皮膜となって析出する。このアルミナ
皮膜が保護皮膜となって耐溶損性を担うことになるので
あるが、優れた耐溶損性を担うに充分なアルミナ保護皮
膜を得るには、Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有
する必要がある。それ故、Al換算含有量の下限を９質量
％とする。
【００２０】なお、優れた耐溶損性を確保するうえにお
いて、好ましいAl換算含有量は、１２．５質量％以上、
さらに好ましいはAl換算含有量は、１６質量％以上であ
る。本発明材において、Alを供給するAl化合物は、好ま
しくは、AlＮであるが、Al換算含有量で９質量％以上の
Alを確保するには、このAlＮを１５％を超えて含有せし
める必要がある。しかし、AlＮは、耐溶損性が良好であ
る反面、耐熱衝撃性は余り優れていないので、多量に配
合すると、セラミックプレート材の耐熱衝撃性を損なう
ことになる。それ故、AlＮ含有量の上限を４０％とす
る。
いて、好ましいAl換算含有量は、１２．５質量％以上、
さらに好ましいはAl換算含有量は、１６質量％以上であ
る。本発明材において、Alを供給するAl化合物は、好ま
しくは、AlＮであるが、Al換算含有量で９質量％以上の
Alを確保するには、このAlＮを１５％を超えて含有せし
める必要がある。しかし、AlＮは、耐溶損性が良好であ
る反面、耐熱衝撃性は余り優れていないので、多量に配
合すると、セラミックプレート材の耐熱衝撃性を損なう
ことになる。それ故、AlＮ含有量の上限を４０％とす
る。
【００２１】なお、本発明材において、優れた耐溶損性
と耐熱衝撃性を確保するのに好ましいAlＮ含有量範囲
は、１５〜３５％であり、さらに好ましい含有量範囲
は、１７．５〜２７．５％である。本発明材において
は、その機械的性質について、常温曲げ強度が１２０Ｍ
Ｐａ以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰａ以
上、硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、さらに、１０００℃
における破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、と規定
する。
と耐熱衝撃性を確保するのに好ましいAlＮ含有量範囲
は、１５〜３５％であり、さらに好ましい含有量範囲
は、１７．５〜２７．５％である。本発明材において
は、その機械的性質について、常温曲げ強度が１２０Ｍ
Ｐａ以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰａ以
上、硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、さらに、１０００℃
における破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、と規定
する。
【００２２】これは、常温曲げ強度が１２０ＭＰａ未
満、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰａ未満、そ
して、１０００℃における破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ
1/2 未満であると、サイド堰としての基本的な機械的性
質を確保できないからである。具体的にいえば、セラミ
ックプレート材において、基本的な機械的性質を確保で
きなければ、ドラムとの摺動抵抗や、ホットバンド生成
時の地鉄やドラムによる衝撃力によって、操業中にセラ
ミックに亀裂が発生したり欠けたりして、安定した溶鋼
シールを保つことができなくなる。
満、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰａ未満、そ
して、１０００℃における破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ
1/2 未満であると、サイド堰としての基本的な機械的性
質を確保できないからである。具体的にいえば、セラミ
ックプレート材において、基本的な機械的性質を確保で
きなければ、ドラムとの摺動抵抗や、ホットバンド生成
時の地鉄やドラムによる衝撃力によって、操業中にセラ
ミックに亀裂が発生したり欠けたりして、安定した溶鋼
シールを保つことができなくなる。
【００２３】また、硬度（Ｈｖ）が５０未満であると、
ドラムとの摺動で、摩耗が適正な限度を超えて極端に速
く進行して、サイド堰の寿命が短くなる。一方、硬度
（Ｈｖ）が３５０を超えると、逆に所望の摩耗が進行せ
ず、ドラムとセラミックとのなじみ性（密着性）が悪い
ままに保たれ、その結果、溶鋼シールが不安定になる。
ドラムとの摺動で、摩耗が適正な限度を超えて極端に速
く進行して、サイド堰の寿命が短くなる。一方、硬度
（Ｈｖ）が３５０を超えると、逆に所望の摩耗が進行せ
ず、ドラムとセラミックとのなじみ性（密着性）が悪い
ままに保たれ、その結果、溶鋼シールが不安定になる。
【００２４】なお、本発明材において、好ましい機械的
性質は、常温曲げ強度が１５０ＭＰａ以上、１０００℃
での曲げ強度が８０ＭＰａ以上、硬度（Ｈｖ）が１００
〜２００、１０００℃での破壊靭性ＫICが１．５ＭＰａ
・ｍ1/2 以上で、さらに好ましい機械的性質は、常温曲
げ強度が２００ＭＰａ以上、１０００℃での曲げ強度が
１００ＭＰａ以上、硬度（Ｈｖ）が１３０〜１７０、１
０００℃での破壊靭性が２ＭＰａ・ｍ1/2 以上である。
性質は、常温曲げ強度が１５０ＭＰａ以上、１０００℃
での曲げ強度が８０ＭＰａ以上、硬度（Ｈｖ）が１００
〜２００、１０００℃での破壊靭性ＫICが１．５ＭＰａ
・ｍ1/2 以上で、さらに好ましい機械的性質は、常温曲
げ強度が２００ＭＰａ以上、１０００℃での曲げ強度が
１００ＭＰａ以上、硬度（Ｈｖ）が１３０〜１７０、１
０００℃での破壊靭性が２ＭＰａ・ｍ1/2 以上である。
【００２５】本発明材においては、その熱的性質につい
て、熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、及び、熱衝撃抵
抗指数Ｒ’（＝Ｓ（１−ν) λ／Ｅα）が８００Ｗ／ｍ
以上と規定する。ここで、この熱衝撃抵抗指数Ｒ’は、
耐熱衝撃性の良否を示す指標であり、本発明材において
優れた耐熱衝撃性を確保するには、少なくとも８００Ｗ
／ｍは必要である。
て、熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、及び、熱衝撃抵
抗指数Ｒ’（＝Ｓ（１−ν) λ／Ｅα）が８００Ｗ／ｍ
以上と規定する。ここで、この熱衝撃抵抗指数Ｒ’は、
耐熱衝撃性の良否を示す指標であり、本発明材において
優れた耐熱衝撃性を確保するには、少なくとも８００Ｗ
／ｍは必要である。
【００２６】なお、熱衝撃抵抗指数Ｒ’（＝Ｓ（１−
ν) λ／Ｅα）において、Ｓは破壊強度、νはポアソン
比、λは熱伝導率、Ｅはヤング率、αは熱膨張係数であ
る。本発明材においては、その熱的性質を、この熱衝撃
抵抗指数による他、熱伝導率に着目し、その適正範囲を
規定するのが特徴である。セラミックプレート材におい
て、耐熱衝撃性が優れていても、熱伝導率が高いと、冷
却ドラムと直接接触している部分が冷却ドラムにより冷
却され、その部分に地金が生成し付着し、時には巨大な
ものになる。サイド堰に付着している地鉄が、何らかの
拍子に剥離して落下すると、前述したように、鋳片にホ
ットバンド（鋳片幅方向に現れる赤熱状態の帯）が多発
するようになり、連続鋳造の安定操業を損なうことにな
る。
ν) λ／Ｅα）において、Ｓは破壊強度、νはポアソン
比、λは熱伝導率、Ｅはヤング率、αは熱膨張係数であ
る。本発明材においては、その熱的性質を、この熱衝撃
抵抗指数による他、熱伝導率に着目し、その適正範囲を
規定するのが特徴である。セラミックプレート材におい
て、耐熱衝撃性が優れていても、熱伝導率が高いと、冷
却ドラムと直接接触している部分が冷却ドラムにより冷
却され、その部分に地金が生成し付着し、時には巨大な
ものになる。サイド堰に付着している地鉄が、何らかの
拍子に剥離して落下すると、前述したように、鋳片にホ
ットバンド（鋳片幅方向に現れる赤熱状態の帯）が多発
するようになり、連続鋳造の安定操業を損なうことにな
る。
【００２７】本発明者は、長時間、安定した連続鋳造を
目指すには、セラミックプレート材の熱伝導率は低いほ
うがよいとの着想に至り、その適正範囲を鋭意調査し
た。その結果、熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下のセラ
ミックプレート材を用いると、地金の生成・付着がな
く、長時間、安定した連続鋳造操業を継続できることを
確認した。
目指すには、セラミックプレート材の熱伝導率は低いほ
うがよいとの着想に至り、その適正範囲を鋭意調査し
た。その結果、熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下のセラ
ミックプレート材を用いると、地金の生成・付着がな
く、長時間、安定した連続鋳造操業を継続できることを
確認した。
【００２８】それ故、本発明材においては、その熱的性
質について、熱衝撃抵抗指数Ｒ’を８００Ｗ／ｍ以上と
規定することにくわえ、熱伝導率を８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以
下と規定する。なお、本発明材において、好ましい熱的
性質は、熱伝導率が６Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、及び、熱衝
撃抵抗指数Ｒ’が１２００Ｗ／ｍ以上で、さらに好まし
い熱的性質は、熱伝導率が４Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、及
び、熱衝撃抵抗指数Ｒ’が１５００Ｗ／ｍ以上である。
質について、熱衝撃抵抗指数Ｒ’を８００Ｗ／ｍ以上と
規定することにくわえ、熱伝導率を８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以
下と規定する。なお、本発明材において、好ましい熱的
性質は、熱伝導率が６Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、及び、熱衝
撃抵抗指数Ｒ’が１２００Ｗ／ｍ以上で、さらに好まし
い熱的性質は、熱伝導率が４Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、及
び、熱衝撃抵抗指数Ｒ’が１５００Ｗ／ｍ以上である。
【００２９】本発明材においては、その化学的性質の一
つの耐溶損性を、Al換算含有量９質量％以上により優れ
たものとするが、さらに、該性質の一つである溶鋼との
濡れ性（接触角θ）を１２０°以上と規定する。この溶
鋼との濡れ性は、基本的には悪いほうが好ましく、この
ことは、従来から知られていたが、その具体的な適正範
囲については、これまで調査研究の対象とはされていな
かった。
つの耐溶損性を、Al換算含有量９質量％以上により優れ
たものとするが、さらに、該性質の一つである溶鋼との
濡れ性（接触角θ）を１２０°以上と規定する。この溶
鋼との濡れ性は、基本的には悪いほうが好ましく、この
ことは、従来から知られていたが、その具体的な適正範
囲については、これまで調査研究の対象とはされていな
かった。
【００３０】そこで、本発明者は、その適正範囲を鋭意
調査した結果、サイド堰への地金の生成・付着をさらに
抑制し、長時間の安定的な連続鋳造操業を確実なものと
するためには、溶鋼との濡れ性（接触角θ）を１２０°
以上に維持することが必要であることを見いだした。こ
の調査においては、高温顕微鏡を用いて、ＳＵＳ３０４
の溶鋼に対する濡れ角を測定した各種セラミックを実際
のプレート材として供して鋳造を行い、ホットバンドの
量・大きさ（地鉄付着性）と、溶鋼シール面への湯差し
の程度を評価した。その結果、接触角１２０°以上のセ
ラミックが、プレート材として安定して使用できるもの
であることを知見した。
調査した結果、サイド堰への地金の生成・付着をさらに
抑制し、長時間の安定的な連続鋳造操業を確実なものと
するためには、溶鋼との濡れ性（接触角θ）を１２０°
以上に維持することが必要であることを見いだした。こ
の調査においては、高温顕微鏡を用いて、ＳＵＳ３０４
の溶鋼に対する濡れ角を測定した各種セラミックを実際
のプレート材として供して鋳造を行い、ホットバンドの
量・大きさ（地鉄付着性）と、溶鋼シール面への湯差し
の程度を評価した。その結果、接触角１２０°以上のセ
ラミックが、プレート材として安定して使用できるもの
であることを知見した。
【００３１】それ故、本発明材においては、溶鋼との濡
れ性（接触角θ）の適正範囲の下限を１２０°とする。
なお、本発明材において、好ましい濡れ性（接触角θ）
は１３０°以上であり、また、さらに好ましい濡れ性
（接触角θ）は１５０°以上である。本発明材は、上記
機械的性質、熱的性質、及び、化学的性質を確保するた
め、成分的には、質量％で、ＢＮ：５％以上２０％以
下、AlＮ：１５％を超え４０％以下、及び、 Si3Ｎ4:４
０％以上８０％以下を含むことを特徴とする。
れ性（接触角θ）の適正範囲の下限を１２０°とする。
なお、本発明材において、好ましい濡れ性（接触角θ）
は１３０°以上であり、また、さらに好ましい濡れ性
（接触角θ）は１５０°以上である。本発明材は、上記
機械的性質、熱的性質、及び、化学的性質を確保するた
め、成分的には、質量％で、ＢＮ：５％以上２０％以
下、AlＮ：１５％を超え４０％以下、及び、 Si3Ｎ4:４
０％以上８０％以下を含むことを特徴とする。
【００３２】主成分として Si3Ｎ4 を用いるが、４０％
未満の含有では、所要の強度、硬度及び耐摩耗性等が得
られないので、下限を４０％とする。一方、 Si3Ｎ4 を
８０％を越えて配合すると、耐摩耗性と破壊靭性との適
性なバランスを欠くことになるので、上限を８０％とす
る。なお、 Si3Ｎ4 含有量の好ましい範囲は、５０〜７
０％であり、さらに好ましい範囲は、５５〜６５％であ
る。
未満の含有では、所要の強度、硬度及び耐摩耗性等が得
られないので、下限を４０％とする。一方、 Si3Ｎ4 を
８０％を越えて配合すると、耐摩耗性と破壊靭性との適
性なバランスを欠くことになるので、上限を８０％とす
る。なお、 Si3Ｎ4 含有量の好ましい範囲は、５０〜７
０％であり、さらに好ましい範囲は、５５〜６５％であ
る。
【００３３】ＢＮは、従来から用いられていたセラミッ
クであるが、本発明材においては、上限２０％の範囲で
含有する。これは、２０％を越えて含有すると、所要の
熱的性質は得られるものの、本発明材において必要とす
るレベルの耐摩耗性を得ることができないからである。
しかし、５％未満の含有では、本発明材において必要と
するレベルの熱的性質及び濡れ性を得ることができない
ので、下限を５％とする。
クであるが、本発明材においては、上限２０％の範囲で
含有する。これは、２０％を越えて含有すると、所要の
熱的性質は得られるものの、本発明材において必要とす
るレベルの耐摩耗性を得ることができないからである。
しかし、５％未満の含有では、本発明材において必要と
するレベルの熱的性質及び濡れ性を得ることができない
ので、下限を５％とする。
【００３４】なお、ＢＮ含有量の好ましい範囲は、１０
〜２０％であり、さらに好ましい範囲は、１２．５〜１
７．５％である。AlＮについては、上述のとおりであ
る。本発明材は、ＢＮ、AlＮ及び Si3Ｎ4 を基本的な成
分とするものであるが、この他に、本発明材の特性が損
なわれない範囲で、他のセラミック、例えば、Al
2Ｏ3 、ＭｇＯ、ＺｒＯ2 、Ｙ2 Ｏ3 等を含有してもよ
い。
〜２０％であり、さらに好ましい範囲は、１２．５〜１
７．５％である。AlＮについては、上述のとおりであ
る。本発明材は、ＢＮ、AlＮ及び Si3Ｎ4 を基本的な成
分とするものであるが、この他に、本発明材の特性が損
なわれない範囲で、他のセラミック、例えば、Al
2Ｏ3 、ＭｇＯ、ＺｒＯ2 、Ｙ2 Ｏ3 等を含有してもよ
い。
【００３５】
【実施例】実施例 Al換算含有量で１５質量％のAlを含有し、常温曲げ強度
１８０ＭＰａ、１０００℃における曲げ強度１００ＭＰ
ａ、硬度（Ｈｖ）１５０、１０００℃における破壊靭性
ＫIC１．５ＭＰａ・ｍ1/2 、常温〜１０００℃での熱伝
導率６Ｗ／（ｍ・Ｋ）、熱衝撃抵抗指数Ｒ’１３００Ｗ
／ｍ、溶鋼との濡れ性（接触角θ）１３０°のセラミッ
ク（ＢＮ：１５％及び Si3Ｎ4:６０％）を用いてサイド
堰を構成し、ステンレス溶鋼の連続鋳造を実施した。そ
の結果、６連続鋳造（総重量３６０トン）を、１０回連
続して達成することができた。
１８０ＭＰａ、１０００℃における曲げ強度１００ＭＰ
ａ、硬度（Ｈｖ）１５０、１０００℃における破壊靭性
ＫIC１．５ＭＰａ・ｍ1/2 、常温〜１０００℃での熱伝
導率６Ｗ／（ｍ・Ｋ）、熱衝撃抵抗指数Ｒ’１３００Ｗ
／ｍ、溶鋼との濡れ性（接触角θ）１３０°のセラミッ
ク（ＢＮ：１５％及び Si3Ｎ4:６０％）を用いてサイド
堰を構成し、ステンレス溶鋼の連続鋳造を実施した。そ
の結果、６連続鋳造（総重量３６０トン）を、１０回連
続して達成することができた。
【００３６】比較例 本発明で規定する諸条件に合致しないセラミックプレー
ト材を用いてサイド堰を構成し、ステンレス溶鋼の連続
鋳造を実施した。その結果を以下に示す。 （１）Al換算含有量５質量％Alを含有し、ＢＮ：２０％
及び Si3Ｎ4:７０％のセラミックを用いたサイド堰の場
合、冷却ドラムと溶鋼が接している部分に当接するセラ
ミック部分の溶損が著しく、１００トンを鋳造した時点
で、溶鋼シールが不可となり操業を中止した。 （２）常温曲げ強度８０ＭＰａ、１０００℃における曲
げ強度４０ＭＰａ、及び、１０００℃における破壊靭性
ＫIC０．８ＭＰａ・ｍ1/2 のセラミックを用いたサイド
堰の場合、１００トンを鋳造した時点で、最下端のセラ
ミック材が欠損し、溶鋼シールが不可となり操業を中止
した。 （３）常温〜１０００℃での熱伝導率が１５Ｗ／（ｍ・
Ｋ）のセラミックを用いたサイド堰の場合、操業中、セ
ラミック堰への地鉄の付着量が多く、ホットバンドが頻
発し、９０トンを鋳造した時点で巨大なホットバンドが
発生し、鋳片が破断した。 （４）溶鋼との濡れ性（接触角θ）が９０°のセラミッ
クを用いたサイド堰の場合、操業開始直後から、セラミ
ック堰への地鉄の付着量が多く、ホットバンドが頻発
し、鋳片を所望のレベルに維持できないので、１２０ト
ンを鋳造した時点で操業を停止した。 （５）硬度（Ｈｖ）が４０のセラミックを用いたサイド
堰の場合、操業中、セラミックの摩耗の進行が速く、６
０トンを鋳造した時点で、摩耗量が許容限度に達したの
で操業を中止した。 （６）硬度（Ｈｖ）が４００のセラミックを用いたサイ
ド堰の場合、操業初期から、セラミックが摩耗せず、サ
イド堰と冷却ドラムとの摺り合わせが不良のままで、溶
鋼を安定してシールできず、結局、３０トンを鋳造した
時点で操業を中止した。 （７）熱衝撃抵抗指数Ｒ’が５００Ｗ／ｍのセラミック
を用いたサイド堰の場合、操業初期に、セラミックが欠
損してしまい、結局、１５トンを鋳造した時点で操業を
中止した。
ト材を用いてサイド堰を構成し、ステンレス溶鋼の連続
鋳造を実施した。その結果を以下に示す。 （１）Al換算含有量５質量％Alを含有し、ＢＮ：２０％
及び Si3Ｎ4:７０％のセラミックを用いたサイド堰の場
合、冷却ドラムと溶鋼が接している部分に当接するセラ
ミック部分の溶損が著しく、１００トンを鋳造した時点
で、溶鋼シールが不可となり操業を中止した。 （２）常温曲げ強度８０ＭＰａ、１０００℃における曲
げ強度４０ＭＰａ、及び、１０００℃における破壊靭性
ＫIC０．８ＭＰａ・ｍ1/2 のセラミックを用いたサイド
堰の場合、１００トンを鋳造した時点で、最下端のセラ
ミック材が欠損し、溶鋼シールが不可となり操業を中止
した。 （３）常温〜１０００℃での熱伝導率が１５Ｗ／（ｍ・
Ｋ）のセラミックを用いたサイド堰の場合、操業中、セ
ラミック堰への地鉄の付着量が多く、ホットバンドが頻
発し、９０トンを鋳造した時点で巨大なホットバンドが
発生し、鋳片が破断した。 （４）溶鋼との濡れ性（接触角θ）が９０°のセラミッ
クを用いたサイド堰の場合、操業開始直後から、セラミ
ック堰への地鉄の付着量が多く、ホットバンドが頻発
し、鋳片を所望のレベルに維持できないので、１２０ト
ンを鋳造した時点で操業を停止した。 （５）硬度（Ｈｖ）が４０のセラミックを用いたサイド
堰の場合、操業中、セラミックの摩耗の進行が速く、６
０トンを鋳造した時点で、摩耗量が許容限度に達したの
で操業を中止した。 （６）硬度（Ｈｖ）が４００のセラミックを用いたサイ
ド堰の場合、操業初期から、セラミックが摩耗せず、サ
イド堰と冷却ドラムとの摺り合わせが不良のままで、溶
鋼を安定してシールできず、結局、３０トンを鋳造した
時点で操業を中止した。 （７）熱衝撃抵抗指数Ｒ’が５００Ｗ／ｍのセラミック
を用いたサイド堰の場合、操業初期に、セラミックが欠
損してしまい、結局、１５トンを鋳造した時点で操業を
中止した。
【００３７】
【発明の効果】本発明によれば、ステンレス溶鋼の連続
鋳造において、１キャスト当たり鋳造量が増大しても、
操業を安定的に、長時間連続して行うことができるの
で、組成及び組織が均一の鋳片を、生産効率よく得るこ
とができる。従って、本発明は、ステンレス鋼の連続鋳
造技術の発展に寄与するところが大きいものである。
鋳造において、１キャスト当たり鋳造量が増大しても、
操業を安定的に、長時間連続して行うことができるの
で、組成及び組織が均一の鋳片を、生産効率よく得るこ
とができる。従って、本発明は、ステンレス鋼の連続鋳
造技術の発展に寄与するところが大きいものである。
【図１】ＢＮ、 Si3Ｎ4 及びAlＮを生成分とするセラミ
ックプレート材における、AlＮ換算含有量と耐線状摩耗
指数の関係を示す図である。
ックプレート材における、AlＮ換算含有量と耐線状摩耗
指数の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 澤野 清志 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4E004 DA13 NA05 NB07 NC02 RA04 4G001 BA32 BA33 BA36 BB32 BB33 BB36 BD00 BD04 BD12 BD14
Claims (2)
- 【請求項１】 Al換算含有量で９質量％以上のAlを含有
するセラミックプレートであって、常温曲げ強度が１２
０ＭＰａ以上、１０００℃における曲げ強度が６５ＭＰ
ａ以上、硬度（Ｈｖ）が５０〜３５０、１０００℃にお
ける破壊靭性ＫICが１ＭＰａ・ｍ1/2 以上、常温〜１０
００℃での熱伝導率が８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、熱衝撃抵
抗指数Ｒ’が８００Ｗ／ｍ以上、溶鋼との濡れ性（接触
角θ）が１２０°以上であることを特徴とする双ドラム
式連鋳サイド堰用セラミックプレート材。 - 【請求項２】 質量％で、ＢＮ：５％以上２０％以下、
AlＮ：１５％を超え４０％以下、及び、 Si3Ｎ4:４０％
以上８０％以下を含むことを特徴とする請求項１記載の
双ドラム式連鋳サイド堰用セラミックプレート材。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000144980A JP3684138B2 (ja) | 2000-05-17 | 2000-05-17 | 双ドラム式連鋳サイド堰用セラミックプレート材 |
| CN01801290A CN1380841A (zh) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | 双辊式连铸侧浇口用陶瓷板材 |
| DE60137218T DE60137218D1 (de) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | Keramische platte als seitenwehr einer zweirollen-stranggiessanlage |
| PCT/JP2001/004138 WO2001087517A1 (fr) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | Plaque ceramique pour deversoir lateral d'un appareil de coulee continue de type double rouleau |
| US10/031,317 US6843304B2 (en) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | Ceramic plate for side weir of twin drum type continuous casting apparatus |
| KR1020027000673A KR100558018B1 (ko) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | 쌍드럼식 연주 사이드 위어용 세라믹 플레이트재 |
| EP01932123A EP1287927B1 (en) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | Ceramic plate for side weir of twin drum type continuous casting apparatus |
| CA002374965A CA2374965C (en) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | Ceramic plate material for side dam of twin-drum strip caster |
| AU58768/01A AU759943B2 (en) | 2000-05-17 | 2001-05-17 | Ceramic plate for side weir of twin drum type continuous casting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000144980A JP3684138B2 (ja) | 2000-05-17 | 2000-05-17 | 双ドラム式連鋳サイド堰用セラミックプレート材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001321896A true JP2001321896A (ja) | 2001-11-20 |
| JP3684138B2 JP3684138B2 (ja) | 2005-08-17 |
Family
ID=18651553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000144980A Expired - Lifetime JP3684138B2 (ja) | 2000-05-17 | 2000-05-17 | 双ドラム式連鋳サイド堰用セラミックプレート材 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6843304B2 (ja) |
| EP (1) | EP1287927B1 (ja) |
| JP (1) | JP3684138B2 (ja) |
| KR (1) | KR100558018B1 (ja) |
| CN (1) | CN1380841A (ja) |
| AU (1) | AU759943B2 (ja) |
| CA (1) | CA2374965C (ja) |
| DE (1) | DE60137218D1 (ja) |
| WO (1) | WO2001087517A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008093708A (ja) * | 2006-10-12 | 2008-04-24 | Setsunan Univ | 双ロール式縦型鋳造装置及び複合材料シート製造方法 |
| JP2012096289A (ja) * | 2011-10-27 | 2012-05-24 | Josho Gakuen | 双ロール式縦型鋳造装置及び複合材料シート製造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3999993B2 (ja) * | 2002-04-02 | 2007-10-31 | 新日本製鐵株式会社 | 双ドラム式薄板連続鋳造用サイド堰セラミックスプレート |
| US7888158B1 (en) * | 2009-07-21 | 2011-02-15 | Sears Jr James B | System and method for making a photovoltaic unit |
| JPWO2020158882A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2021-12-02 | デンカ株式会社 | セラミックス焼結体及びその製造方法、並びにノズル部材 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617268B2 (ja) * | 1983-08-30 | 1994-03-09 | 東芝セラミックス株式会社 | 連続鋳造用耐火物 |
| JPS60162557A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 薄板連続鋳造装置 |
| US4640336A (en) * | 1984-10-01 | 1987-02-03 | Toshiba Ceramics Co., Ltd. | Refractory for continuous casting |
| JPS61286045A (ja) * | 1985-06-12 | 1986-12-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続鋳造装置 |
| JPH0749138B2 (ja) * | 1986-01-14 | 1995-05-31 | 三菱重工業株式会社 | 薄板連続鋳造装置 |
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