JP2001316507A - ポリプロピレン系樹脂組成物からなる発泡シート、およびその成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ポリプロピレン系樹脂本来の特徴を損なうこと
なく、外観美麗な耐熱性や断熱性に優れた成形体が得ら
れる発泡シートを提供する。 【解決手段】ポリプロピレン系樹脂組成物からなり、密
度０．５〜０．０５ｇ／ｃｍ³、厚み０．８〜１０ｍ
ｍ、厚み方向のセル数５個以上で、独立気泡率が６０％
未満であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡
シートとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリプロピレン系
樹脂組成物からなる発泡シート、それを加熱成形して得
られる成形体に関する。さらに詳しくは、本発明は、ポ
リプロピレン系樹脂組成物からなる成形性、断熱性、緩
衝性に優れた発泡シート、それを加熱成形して得られる
成形体に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂からなる発泡シートは、一
般に軽量で、断熱性や外部応力への緩衝性が良好であ
り、また真空成形などの加熱二次成形により容易に成形
体を得ることができるので、ポリスチレン系樹脂やポリ
エチレン系樹脂を中心に、緩衝材や食品容器、断熱材、
自動車用部材などの用途で幅広く利用されている。

【０００３】しかしながら、ポリプロピレン系樹脂は、
溶融時の粘度および抗張力が低いため、発泡時に気泡壁
の強度が充分に保持されず、外観美麗な成形性に優れた
発泡シートをうることが困難であった。そのため、ポリ
プロピレン系樹脂の発泡シートを真空成形などの加熱成
形で、良好な成形体をえることが困難であった。

【０００４】ポリプロピレン系樹脂組成物からなる発泡
シートを製造する手法として、従来、ポリプロピレン系
樹脂に架橋剤と架橋助剤および熱分解型発泡剤を添加し
て成形し、加熱により架橋および発泡を行う方法（特公
昭４５−４０４２０）、ＰＰ系樹脂に架橋助剤と分解型
発泡剤を添加して成形し、放射線架橋の後に加熱発泡を
行う方法（特公昭４２−２６９５３）、また近年ではシ
リル基を有するＰＰ系樹脂に熱分解型発泡剤を添加して
成形し、水架橋の後に加熱発泡を行う方法（特開平９−
１３２６６２）などの架橋発泡法が行われてきた。

【０００５】しかしながら、架橋によりポリプロピレン
に発泡性を付与する方法は、架橋工程を必要とするため
連続的な発泡シートの製造が困難であり、架橋度の制御
が困難であるため均一美麗な発泡シートの製造が困難で
あり、さらに溶融時の流れ性が著しく低下するためにリ
サイクルが困難であるなどの問題点がある。

【０００６】一方、無架橋のポリプロピレンを用いて発
泡シートを製造する手法として、例えば、特定の分子量
並びに平衡コンプライアンスを有するポリプロピレン系
樹脂を用いる方法（特公表平５−５０６８７５）が近年
提案されている。これらはポリプロピレン系樹脂に放射
線を照射することにより長鎖分岐を導入せしめた樹脂を
使用している。しかしながら、この方法によりポリプロ
ピレン系樹脂を改質する場合、放射線を利用するため
に、用いる装置が大規模で、そして、その装置の構造が
複雑なものになることが避けられない。また、放射線照
射の工程において、ＰＰ系樹脂の分解およびゲル化を防
ぎ、安定して製品を製造するためには、放射線の照射量
および雰囲気ガスの酸素濃度を厳密に制御する必要があ
る。また、このようにして製造条件を厳密に制御する必
要性があるために、目的とする改質ポリプロピレン系樹
脂組成物の物性にバリエーションをもたせることが容易
でなかった。また、良好な成形性を持ち、ポリプロピレ
ン系樹脂特性を保持した成形体が得られる発泡シートを
得るのは容易ではなかったが、近年技術の進歩により、
ポリプロピレン発泡シートが上市されてきた。

【０００７】広く一般に使用されている発泡シートとし
て、ポリスチレン系樹脂からなる発泡シートがある。こ
のポリスチレン系樹脂発泡シートの成形においては、ポ
リスチレン系樹脂発泡シートに内在する歪みにより、成
型時の加熱において発泡シートが収縮し、そのため、発
泡シートの加熱時の垂れが少なく成形性が良い。しか
し、ポリプロピレン系樹脂発泡シートにおいては、その
内在する歪みが小さいことより、加熱時の収縮は小さ
く、また、加熱時の粘度が低いことより、加熱時自重に
より垂れ下がりが大きくなる。そのため垂れ下がったシ
ートが加熱炉のヒーターや成形金型に接触し、良好な成
形体が得られない場合がある（以後垂れ下がり量をドロ
ーダウン量と称す）。また、成形性を改良したポリプロ
ピレン系樹脂発泡シートが提案されている（特開平１０
−１３０４１２）。しかし、発泡シートの長手方向の端
をチェーンでクランプして送りながら加熱・成形を行う
連続成形においては、発泡シートを支える部分が２辺で
あることより、垂れ下がりが４方をクランプするのに対
して大きくなり、その結果良好な成形体が得られない場
合がある。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、２次
成形性に優れ、耐熱性、断熱性に優れた成形体を得るこ
とができるポリプロピレン系樹脂組成物からなる発泡シ
ート、および該発泡シートを成形して得られる成形体を
提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、ポリプロ
ピレン系樹脂組成物を用いた発泡シートにおいて、発泡
体物性（密度、独立気泡率、厚み、厚み方向のセル数）
を特定することにより、成形性に優れた発泡シートを得
ることができることを見いだした。また、ポリプロピレ
ン系樹脂本来の特徴を損なうことなく、外観美麗な耐熱
性、断熱性に優れた成形体を得られることを見いだし、
本発明を完成するにいたった。

【００１０】すなわち、本発明は、(1)ポリプロピレン
系樹脂組成物からなり、密度０．５〜０．０５ｇ／ ｃ
ｍ³、厚み０．８〜１０ｍｍ、厚み方向のセル数５個以
上で、独立気泡率が６０％未満であることを特徴とする
ポリプロピレン系樹脂発泡シート（請求項１）、(2)ポ
リプロピレン系樹脂組成物がらなり、密度０．５〜０．
１８ｇ／ ｃｍ³、厚み０．８〜４．０ｍｍ、厚み方向の
セル数５個以上で、独立気泡率が６０％未満であること
を特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡シート（請求項
２）、(3)ポリプロピレン系樹脂組成物がらなり、密度
０．５〜０．１８ｇ／ ｃｍ³、厚み０．８〜４．０ｍ
ｍ、厚み方向のセル数１６個以上で、独立気泡率が６０
％未満であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発
泡シート（請求項３）、(4)ポリプロピレン系樹脂組成
物が、ポリプロピレン系樹脂、イソプレン単量体、ラジ
カル重合開始剤を溶融混練して得られる改質ポリプロピ
レン系樹脂組成物であることを特徴とする請求項１、
２、または３記載のポリプロピレン系樹脂発泡シート
（請求項４）、および(5)請求項１，２，３または４記
載の発泡シートを成形して得られる発泡成形体（請求項
５）、に関する。

【００１１】

【発明の実施の形態】ポリプロピレン系樹脂発泡シート
の成型時の加熱においては、発泡シートを構成する気泡
内の気体の膨張により、気泡が大きくなりそれに伴い倍
率の増大、シートの長手方向、巾方向の長さの増大が生
じる。その結果、成形加熱時にはシートは２辺もしくは
４辺が固定されているため、上記のようなシートの長さ
の増大がシートのたるみとして発生し、ドローダウン量
が増大する。

【００１２】本発明者らは、上記の課題について、鋭意
研究を重ねた結果、ポリプロピレン系樹脂発泡シートに
おいてはその独立気泡率を６０％未満にする事により、
成形加熱時のドローダウン量を減少させることができ、
その結果良好な成形体を得ることを見出し、本発明を完
成するに至った。

【００１３】発泡シートの独立気泡率とは発泡体がしめ
る空間体積のうち、樹脂で形成されるセル膜によって囲
まれる閉空間の割合を示すものである。この閉空間量が
大きい場合つまりは独立気泡率が大きい場合、成形加熱
時の膨張するセルが多く、その結果、上記したように倍
率の増大、ドローダウン量の増大が生ずる。

【００１４】しかし、その発泡シートの独立気泡率を６
０％未満に調整するつまりはその膨張する閉空間体積を
発泡体の６０％未満に調整する事により、成形加熱時の
倍率の増大・長手方向、巾方向の長さの増大量が小さく
その結果、ドローダウン量が小さくなることを見いだし
た。

【００１５】さらに、独立気泡率が６０％未満の発泡シ
ートにおいては、セル膜に穴があいており発泡体外部と
通じている空間が４０％以上ある。この空間において、
成形加熱時においては、閉空間でないため、加熱による
樹脂の溶融に伴い空間が閉じていく。その結果、シート
の倍率を低下させる方向に動き、シートの巾方向、長手
方向の長さが小さくなる傾向にある。

【００１６】以上の独立気泡率を６０％未満に調整しシ
ートのたるみを抑制する効果とシートが収縮する効果の
２つの効果のバランスを取ることにより、成形加熱時の
ドローダウン量を低減しその結果、良好な成形体を得る
ことができることを見いだした。また、更に発泡シート
の倍率を０．５〜０．０５ｇ／ｃｍ³に調整する事によ
り、成形加熱時のドローダウン量が低減出来ることを見
いだした。

【００１７】一方、従来セル径を細かくし、厚み方向の
セル数を多くするとドローダウン量が大きくなる。発泡
シートの製造時に延伸を発泡シートに掛け、セル形状を
扁平にするが、セル数を多くするとセル一個にかかる延
伸は小さくなりその扁平率は小さくなる。扁平化したセ
ルを持つ発泡シートを加熱した場合、加熱の初期におい
ては扁平なセルが真円化することにより発泡シートは収
縮し、その後真円化したセルが膨張するため、シートの
長手・幅方向の長さが長くなる。そのため扁平率が小さ
いセルを持つ発泡シートつまりはセル数が多い発泡シー
トにおいては加熱初期の収縮が小さく、そのためドロー
ダウン量が大きくなる傾向にある。しかし、セルの多い
発泡シートにおいても、上記したように発泡シートの独
立気泡率を６０％未満に調整する事によって、そのドロ
ーダウン量を抑制する事が出来、良好な成形がおこなえ
ることを見いだした。

【００１８】本発明の発泡シート製造に用いられる基材
樹脂のポリプロピレン系樹脂としては、、プロピレンの
単独重合体、プロピレンとほかの単量体とのブロック共
重合体またはプロピレンとほかの単量体とのランダム共
重合体などの結晶性の重合体があげられる。前記ポリプ
ロピレン系樹脂がプロピレンとほかの単量体とのブロッ
ク共重合体またはプロピレンとほかの単量体とのランダ
ム共重合体である場合、ポリプロピレン系樹脂の特徴で
ある高結晶性、高い剛性および良好な耐薬品性を保持す
る点から、含有されるプロピレン単量体成分が全体の７
５重量％以上であることが好ましく、全体の９０重量％
以上であることがさらに好ましい。

【００１９】前記原料ポリプロピレン系樹脂において、
プロピレンと共重合しうるほかの単量体としては、エチ
レン、α−オレフィン、環状オレフィン、ジエン系単量
体およびビニル単量体よりなる単量体の群から選ばれた
１種または２種以上の単量体があげられる。これらの単
量体のうち、エチレンまたはブテン−１が安価である点
から好ましい。

【００２０】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物で
は、特に、ポリプロピレン系樹脂とイソプレン単量体と
ラジカル重合開始剤とを溶融混練してえられる改質ポリ
プロピレン樹脂を使用するのが好ましく、これにより発
泡性が著しく改良される。

【００２１】本発明で用いられる改質ポリプロピレン系
樹脂の製造例としては、ポリプロピレン系樹脂（以下、
このポリプロピレン系樹脂のことを「原料ポリプロピレ
ン系樹脂」ということもある）とイソプレン単量体とラ
ジカル重合開始剤とを樹脂が溶融する温度のもとで混練
することにより得られる。

【００２２】前記原料ポリプロピレン系樹脂としては、
プロピレンの単独重合体、プロピレンとほかの単量体と
のブロック共重合体、またはプロピレンとほかの単量体
とのランダム共重合体などの結晶性の重合体があげら
れ、剛性が高く、安価であるという点からは前記ポリプ
ロピレン単独重合体が好ましく、剛性および耐衝撃性が
ともに高いという点からは前記プロピレンとほかの単量
体とのブロック共重合体であることが好ましい。前記原
料ポリプロピレン系樹脂がプロピレンとほかの単量体と
のブロック共重合体またはプロピレンとほかの単量体と
のランダム共重合体である場合、ポリプロピレン系樹脂
の特徴である高結晶性、高い剛性および良好な耐薬品性
を保持する点から、含有されるプロピレン単量体成分が
全体の７５重量％以上であることが好ましく、全体の９
０重量％以上であることがさらに好ましい。

【００２３】前記原料ポリプロピレン系樹脂において、
プロピレンと共重合しうるほかの単量体としては、エチ
レン、α−オレフィン、環状オレフィン、ジエン系単量
体およびビニル単量体よりなる単量体の群から選ばれた
１種または２種以上の単量体があげられる。

【００２４】これらの単量体のうち、エチレンまたはブ
テン−１が安価である点等から好ましい。

【００２５】前記原料ポリプロピレン系樹脂の分子量
（重量平均分子量）は工業的に入手しやすいという点か
ら、５万〜２００万の範囲内にあることが好ましく、安
価であるという点から、１０万〜１００万の範囲内にあ
ることがさらに好ましい。

【００２６】前記原料ポリプロピレン系樹脂には、必要
に応じて、他の樹脂またはゴムを本発明の効果を損なわ
ない範囲内で添加してもよい。前記ほかの樹脂またはゴ
ムとしては、たとえばポリエチレン；ポリブテン−１、
ポリイソブテン、ポリペンテン−１、ポリメチルペンテ
ン−１などのポリα−オレフィン；プロピレン含有量が
７５重量％未満のエチレン／プロピレン共重合体、エチ
レン／ブテン−１共重合体、プロピレン含有量が７５重
量％未満のプロピレン／ブテン−１共重合体などのエチ
レンまたはα−オレフィン／α−オレフィン共重合体；
プロピレン含有量が７５重量％未満のエチレン／プロピ
レン／５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体など
のエチレンまたはα−オレフィン／α−オレフィン／ジ
エン系単量体共重合体；エチレン／酢酸ビニル共重合
体、エチレン／アクリル酸共重合体、エチレン／メタク
リル酸共重合体、エチレン／アクリル酸エチル共重合
体、エチレン／アクリル酸ブチル共重合体、エチレン／
メタクリル酸メチル共重合体、エチレン／無水マレイン
酸共重合体、エチレン／アクリル酸金属塩共重合体、エ
チレン／メタクリル酸金属塩共重合体、エチレン／メタ
クリル酸グリシジル共重合体などのエチレン／ビニル単
量体共重合体；ポリブタジエン、ポリイソプレンなどの
ポリジエン系共重合体； スチレン／ブタジエン／スチ
レンブロック共重合体などのビニル単量体／ジエン系単
量体／ビニル単量体ブロック共重合体；アクリロニトリ
ル／ブタジエン／スチレングラフト共重合体、メタクリ
ル酸メチル／ブタジエン／スチレングラフト共重合体な
どのビニル単量体／ジエン系単量体／ビニル単量体グラ
フト共重合体；ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、
ポリアクリロニトリル、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル
酸エチル、ポリアクリル酸ブチル、ポリメタクリル酸メ
チル、ポリスチレンなどのビニル重合体；塩化ビニル／
アクリロニトリル共重合体、塩化ビニル／酢酸ビニル共
重合体、アクリロニトリル／スチレン共重合体、メタク
リル酸メチル／スチレン共重合体などのビニル系共重合
体などがあげられる。

【００２７】原料ポリプロピレン系樹脂に対する、これ
らの他の樹脂またはゴムの添加量は、この樹脂の種類ま
たはゴムの種類により異なり、前述のように本発明の効
果を損なわない範囲内にあればよいものであるが、通
常、２５重量％程度以下であることが好ましい。

【００２８】改質ポリプロピレン系樹脂は、ポリプロピ
レン系樹脂とイソプレン単量体とこのイソプレン単量体
に共重合可能な他のビニル単量体とラジカル重合開始剤
とを溶融混練することにより製造されてもよい。

【００２９】前記イソプレン単量体に、共重合可能な他
のビニル単量体としては、たとえば塩化ビニル；塩化ビ
ニリデン；スチレン；アクリロニトリル；メタクリロニ
トリル；アクリルアミド；メタクリルアミド；酢酸ビニ
ル；アクリル酸；メタクリル酸；マレイン酸；無水マレ
イン酸；アクリル酸金属塩；メタクリル酸金属塩；アク
リル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、
アクリル酸ステアリル、アクリル酸グリシジルなどのア
クリル酸エステル；メタクリル酸メチル、メタクリル酸
エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸ステアリ
ル、メタクリル酸グリシジルなどのメタクリル酸エステ
ルなどがあげられる。

【００３０】イソプレン単量体とこのイソプレン単量体
に共重合可能な他のビニル単量体とを併用する場合、イ
ソプレン単量体に共重合可能な他のビニル単量体の添加
量が、イソプレン単量体１００重量部に対して、１００
重量部以下であることが好ましく、平均して７５重量部
以下であることがさらに好ましい。イソプレン単量体に
共重合可能なほかのビニル単量体の添加量が前記の範囲
を超えると、得られる改質ポリプロピレン系樹脂の粘度
が著しく低下し、発泡性が低下する場合がある。

【００３１】前記溶融混練されるイソプレン単量体の添
加量は、原料ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し
て、０．１〜２０重量部であることが好ましく、０．３
〜１０重量部であることがさらに好ましい。前記イソプ
レン単量体の量が前記の範囲より少ない場合、改質ポリ
プロピレン系樹脂の発泡性が低下する場合があり、一方
前記の範囲を超える場合は、ポリプロピレン系樹脂の特
徴である耐熱性や剛性などを損なう場合がある。

【００３２】前記ラジカル重合開始剤としては、一般に
過酸化物またはアゾ化合物などがあげられる。前記ラジ
カル重合開始剤としては、ケトンパーオキサイド、パー
オキシケタール、ハイドロパーオキサイド、ジアルキル
パーオキサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシ
ジカーボネート、パーオキシエステルなどの有機過酸化
物の１種または２種以上があげられる。これらのうち、
とくに水素引き抜き能が高いものが好ましく、そのよう
なラジカル重合開始剤としては、たとえば１，１−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシ
クロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）
シクロヘキサン、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチ
ルパーオキシ）バレレート、２，２−ビス（ｔ−ブチル
パーオキシ）ブタンなどのパーオキシケタール；ジクミ
ルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ
−ブチルパーオキシ）ヘキサン、α，α´−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、ｔ−
ブチルクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキ
サイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）ヘキシン−３などのジアルキルパーオキサイ
ド；ベンゾイルパーオキサイドなどのジアシルパーオキ
サイド；ｔ−ブチルパーオキシオクテート、ｔ−ブチル
パーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシラウ
レート、ｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチ
ルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル
カーボネート、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾ
イルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシアセ
テート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジ−ｔ−
ブチルパーオキシイソフタレートなどのパーオキシエス
テルなどの１種または２種以上があげられる。

【００３３】前記ラジカル重合開始剤の添加量は、改質
ポリプロピレン系樹脂の発泡性が良好で、かつ経済的な
観点から、原料ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対
して、０．１〜１０重量部の範囲内にあることが好まし
く、０．２〜５重量部の範囲内にあることが更に好まし
い。

【００３４】さらに、前記原料ポリプロピレン系樹脂に
は必要に応じて、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工
安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金
属石鹸、制酸吸着剤などの安定剤、または架橋剤、連鎖
移動剤、造核剤、滑剤、可塑剤、充填材、強化材、顔
料、染料、難燃剤、帯電防止剤などの添加剤を本発明の
効果を損なわない範囲内で添加してもよい。

【００３５】これらの原料ポリプロピレン系樹脂、イソ
プレン単量体、ラジカル重合開始剤およびそのほか添加
される材料の混合や溶融混練の順序および方法はとくに
制限されるものではなく、たとえば原料ポリプロピレン
系樹脂、イソプレン単量体、ラジカル重合開始剤および
必要に応じて添加されるそのほかの添加材料を混合した
のち溶融混練してもよいし、原料ポリプロピレン系樹
脂、ラジカル重合開始剤および必要に応じて添加される
そのほかの添加材料を溶融混練した後にイソプレン単量
体を溶融混練してもよいし、前記手法により改質ポリプ
ロピレン系樹脂を得た後に、必要に応じて添加される添
加剤や他の樹脂と溶融混練しても良いし、さらに原料ポ
リプロピレンの一部を改質してマスターバッチとした後
に残余の原料ポリプロピレン系樹脂と溶融混練しても良
い。

【００３６】溶融混練時の加熱温度は、樹脂の種類など
により異なるが、通常、１３０〜４００℃であること
が、原料ポリプロピレン系樹脂が充分に溶融し、かつ熱
分解せず、充分な発泡性をうることができるという点で
好ましい。また溶融混練の時間（ラジカル重合開始剤お
よびイソプレン単量体を混合してからの時間）は、一般
に３０秒間〜６０分間である。

【００３７】また、前記の溶融混練の装置としては、コ
ニーダー、バンバリーミキサー、ブラベンダー、単軸押
出機、２軸押出機などの混練機、２軸表面更新機、２軸
多円板装置などの横型攪拌機またはダブルヘリカルリボ
ン攪拌機などの縦型攪拌機など高分子材料を適宜の温度
に加熱しえ、適宜の剪断応力を与えながら混練しうる装
置があげられる。これらのうち、とくに単軸または２軸
押出機が生産性の点から好ましい。また、各々の材料を
充分に均一に混合するために、前記溶融混練を複数回繰
返してもよい。

【００３８】前述のようにして、本発明における改質ポ
リプロピレン系樹脂組成物を得ることができる。

【００３９】また、本発明におけるポリプロピレン系樹
脂組成物からなる発泡シートは、例えば、押出機内で改
質ポリプロピレン系樹脂組成物と発泡剤を溶融混練後、
押出機内において発泡温度に調節し、環状のリップを有
するサーキュラーダイスを用い、そのダイスのリップか
ら大気圧中に押し出して円筒状の発泡体を得、次いでそ
の円筒状発泡体を引き取りながら、冷却筒（マンドレ
ル）による成形加工によって、延伸・冷却後、切り開い
て、シート状にする方法によって容易に製造される。ま
た、ポリプロピレン系樹脂組成物の製造と連続して押出
発泡を行っても良い。

【００４０】本発明の独立気泡率が６０％未満の発泡シ
ートを得るに際しては、例えば、樹脂と発泡剤の溶融混
練物を押出機からダイスを通して発泡させる際のダイス
に流入する溶融樹脂組成物の温度を押出機内にて、樹脂
の溶融温度より２℃高い温度以上、２０℃高い温度以下
に調整する事によって行える。その樹脂温度の調整は押
出機温度等を調整する事によって容易に行うことが可能
である。また、樹脂温度の測定は押出機先端もしくはダ
イスの樹脂流入部に設置した温度センサーによって測定
する事ができる。

【００４１】前記発泡剤としてはたとえばプロパン、ブ
タン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化
水素類；シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサ
ンなどの脂環式炭化水素類；クロロジフルオロメタン、
ジフルオロメタン、トリフルオロメタン、トリクロロフ
ルオロメタン、ジクロロメタン、ジクロロフルオロメタ
ン、ジクロロジフルオロメタン、トリクロロフルオロメ
タン、クロロメタン、クロロエタン、ジクロロトリフル
オロエタン、ジクロロフルオロエタン、クロロジフルオ
ロエタン、ジクロロペンタフルオロエタン、テトラフル
オロエタン、ジフルオロエタン、ペンタフルオロエタ
ン、トリフルオロエタン、ジクロロテトラフルオロエタ
ン、トリクロロトリフルオロエタン、テトラクロロジフ
ルオロエタン、クロロペンタフルオロエタン、パーフル
オロシクロブタンなどのハロゲン化炭化水素類；二酸化
炭素、チッ素、空気などの無機ガス；水などの１種また
は２種以上があげられる。

【００４２】前記の発泡剤の添加量（混練量）は発泡剤
の種類および目標発泡倍率により異なるが、改質ポリプ
ロピレン系樹脂組成物１００重量部に対して、０．５〜
１０重量部の範囲内にあることが好ましい。

【００４３】また、発泡シートの気泡径を適宜の大きさ
にコントロールするために、必要に応じて、重炭酸ソー
ダ−クエン酸またはタルクなどの発泡核剤を併用しても
よい。必要に応じて用いられる該発泡核剤の添加量は、
通常、ポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対し
て、０．０１〜３重量部であることが好ましい。

【００４４】また、発泡シートの製造において、改質ポ
リプロピレンの発泡性を損なわない範囲で、熱可塑性樹
脂を混合しても良い。

【００４５】また、本発明におけるポリプロピレン系樹
脂組成物からなる発泡シートは、所望の気泡構造を得る
目的で、例えば、押出発泡した後に空気の吹き付けなど
により冷却を促進したり、マンドレルへの引き取り時に
延伸してもよい。

【００４６】本発明におけるポリプロピレン系樹脂組成
物からなる発泡シートの密度は０．５〜０．０５ｇ／
ｃｍ³好ましくは０．５〜０．１８ｇ／ ｃｍ³であるこ
とが好ましい。０．０５ｇ／ｃｍ³より小さい場合に
は、剛性に劣り、０．５ｇ／ ｃｍ ³より大きい場合には
断熱性に劣る。

【００４７】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
においては、独立気泡率は６０％未満、好ましくは６０
％未満３０％以上さらに６０％未満４０％以上が好まし
い。６０％以上の場合には、ドローダウン量が大きくな
り成型が難しい。

【００４８】本発明における改質ポリプロピレン系樹脂
組成物からなる発泡シートの厚さは、０．８〜１０ｍｍ
であり、より好ましくは０．８〜４．０ｍｍである。
０．８より小さくなると断熱性、剛性、緩衝性に劣り、
５ｍｍより大きくなると、成形性に劣る。セル数は５個
以上、好ましくは７個以上、さらに１６個以上が好まし
い。５個より小さくなると、断熱性、表面性に劣る。

【００４９】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は２次成形において、加熱した発泡シートが、成形にお
いて充分に冷却固化されていない場合においては、金型
からの離型後の放冷時に、結晶収縮により、成形体表面
にしわが生じ、良好な成形体を得られない。以上の点よ
り、２次発泡させ成形して得られた２次発泡成形体の厚
さＴを、２次発泡時の発泡シートのフリー厚さｔに対し
て０．８ｔ≧Ｔとすることにより、金型への密着性が高
まり、冷却が十分に行われ、良好な成形体を得ることが
できる。

【００５０】また、本発明における改質ポリプロピレン
系樹脂組成物からなる発泡シートは、プラグ成形や真空
成形、圧空成形など加熱成形性に優れることから、厚み
ムラの少ない、外観美麗な成形体を得ることができる。

【００５１】加熱成形の例としては、プラグ成形、マッ
チド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成形、
プラグアシスト成形、プラグアシス・トリバースドロー
成形、エアスリップ成形、スナップバック成形、リバー
スドロー成形、フリードローイング成形、プラグ・アン
ド・リッジ成形、リッジ成形などの方法があげられる。

【００５２】前記ポリプロピレン系樹脂組成物からなる
発泡シートの加熱成形性は、例えば、内寸法６００ｍｍ
×６００ｍｍの枠にクランプし、枠より内側２０ｍｍの
位置に枠の四辺と平行に５００ｍｍの切り込みを４箇所
入れた発泡シートを３５０℃に設定したオーブン中に入
れて２５秒間予備加熱した後、加熱直後にドローダウン
量を測定することによって評価することができる。

【００５３】また、前記加熱成形は、発泡シートを予備
加熱した後に成形するものであるが、予備加熱の際に発
泡シートの二次発泡などにより、密度や厚み、独立気泡
率が変化する場合がある。

【００５４】また、本発明のポリプロピレン系樹脂組成
物からなる発泡シートは、表面性や剛性、加熱成形性な
どを改良する目的で、前記発泡シート表面に、熱可塑性
樹脂からなる非発泡層を、片面または両面に形成しても
よい。

【００５５】熱可塑性樹脂としては、ポリスチレン系樹
脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリエチレン
系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレンテレフタ
レート系樹脂、ポリブチレンテレフタレート、ポリアミ
ド系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリイミド系樹脂、
ポリエーテルスルホン系樹脂、ポリスルホン系樹脂、ポ
リエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系
樹脂、ポリカーボネート系樹脂等を用いることができ
る。これらは単独または２種以上組み合わせて用いられ
るが、特に発泡シートとの接着性の点より、ポリプロピ
レン系樹脂が好ましい。

【００５６】さらに、前記熱可塑性樹脂には必要に応じ
て、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外
線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、制酸
吸着剤などの安定剤、または架橋剤、連鎖移動剤、造核
剤、滑剤、可塑剤、充填材、強化材、顔料、染料、難燃
剤、帯電防止剤などの添加剤を添加してもよい。

【００５７】前記非発泡層を形成する方法は、特に限定
されるものではなく、発泡シートを作製した後に、別途
作製した非発泡フィルムを加熱または接着剤を用いてラ
ミネートして形成してもよいし、発泡シート上に直接Ｔ
ダイから非発泡フィルムを押し出してラミネートして形
成してもよい。

【００５８】

【実施例】つぎに本発明を実施例に基づき詳細に説明す
るが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
い。 １）発泡シートの密度の測定 ＪＩＳ−Ｋ６７６７に準じ測定した。 ２）発泡シートの独立気泡率の測定 ＡＳＴＭ Ｄ-２８５６に記載の方法に準じエアピクノ
メータにより測定した。 ３）発泡シートの厚み測定 発泡シートの幅方向に３０ｍｍ間隔で測定点を設け、各
測定点の厚みを厚みゲージ（ｔｅｃｌｏｃｋ社製厚みゲ
ージ）を用いて測定した後、各点の測定値の平均を発泡
シートの厚みとした。 ４）発泡シートの厚み方向のセル数測定 発泡シートの幅方向に等間隔に１０点の測定点を設け、
測定点における厚み方向のセル数をルーペ（ｐｅａｃｏ
ｃｋ社製ｐｏｃｋｅｔ・ｍｉｃｒｏ×１０）を用いて測
定した。その後、各点の測定値の平均を厚み方向のセル
数とした。発泡シートの成形性評価 ５） ドローダウン量の測定 前記評価方法にてドローダウン量を測定した。１０点測
定した後、最大値をドローダウン量とした。 ６） 成形体評価 目視により以下の基準で評価した ○：成形体を１０個成形し、得られた成形体のいずれに
も、しわ・２重打ち等の成形不良が認められない。 ×：成形体を１０個成形し、得られた成形体の内、しわ
・２重打ち等の成形不良が認められるものが１個以上あ
る。

【００５９】実施例１ プロピレン単独重合体（ポリプロピレンホモポリマー
ＭＩ＝３）１００重量部、ラジカル重合開始剤（ t-フ゛チ
ルハ゜ーオキシイソフ゜ロヒ゜ルモノカーホ゛ネート）を０．３重量部をリボンブ
レンダーで攪拌混合した配合物を計量フィーダで（株）
日本製鋼所製、二軸押出機（ＴＥＸ４４ＸＣＴ−３８）
に供給し、液添ポンプを用いて押出機途中からイソプレ
ンを０．５重量部供給し、前記二軸押出機中で溶融混練
し、溶融押出することにより、改質ポリプロピレン系樹
脂組成物のペレットを得た。前記二軸押出機は、同方向
二軸タイプであり、スクリュー径が４４mmφであり、最
大スクリュー有効長（Ｌ／Ｄ）が３８であった。この二
軸押出機のシリンダー部の設定温度を、イソプレン単量
体圧入までは１８０℃、イソプレン圧入以降は２００℃
とし、スクリュー回転速度を１５０ｒｐｍに設定した。

【００６０】前記改質ポリプロピレン系樹脂組成物１０
０重量部、ブレンドオイル０．０５重量部、気泡核形成
剤（永和工業社製セルボンＳＣ／Ｋ）０．５重量部を、
リボンブレンダーで撹拌混合した配合物を６５−９０ｍ
ｍφタンデム型押出機に供給し、２００℃に設定した第
１段押出機（６５ｍｍφ）中にて溶融させたのち、発泡
剤としてイソブタンを前記改質ポリプロピレン系樹脂組
成物１００重量部に対し１．５重量部圧入混合し、１６
３℃（ダイスの樹脂流入部に設置した温度センサーによ
って測定）に設定した第２段押出機（９０ｍｍφ）中で
冷却し、サーキュラーダイ（７５ｍｍφ）より大気圧下
に吐出し、外径２００ｍｍ、本体長さ８０ｍｍの冷却筒
にて成形しながら４．６ｍ／ｍｉｎで引き取りつつ内部
に空気を吹き付けて延伸・冷却し円筒型発泡体を得、こ
れをカッターで切り開くことにより６３５ｍｍ幅の発泡
シートを得た。

【００６１】また、この発泡シートをクランプし、発泡
シートを３５０℃に設定したオーブン中に入れて２５秒
間予備加熱した後、３８℃に調節した金型を用いてプラ
グ成形により開口部外径１００ｍｍ、底部外径６０ｍ
ｍ、高さ４０ｍｍのカップ状の成形体を作製した。その
評価結果を表１に示す。

【００６２】実施例２ 実施例１のイソブタン圧入量を１．２重量部にし、引き
取り速度を３．２ｍ／ｍｉｎにする以外は、実施例１と
同様にして発泡シートを得、評価した。その結果を表１
に示す。

【００６３】実施例３ 実施例１の気泡核形成剤を１．０重量部にする以外は、
実施例１と同様にして発泡シートを得、評価した。その
結果を表１に示す。

【００６４】比較例１ ２段目押出機の設定温度を１６０℃にする以外は実施例
１と同様の方法にて発泡シートを得、評価した。その結
果を表１に示す。

【００６５】比較例２ 発泡シートの製造時の２段目押出機の設定温度を１６０
℃とする以外は実施例３と同様の方法にて発泡シートを
得、評価を行った。

【００６６】

【表１】 実施例より、独立気泡率を６０％未満にする事によっ
て、ドローダウン量が低くなり、良好な成形体が得られ
ることがわかる。また、実施例３と比較例２より、セル
を細かくしても独立気泡率を６０％未満にすることによ
って、成形性が良好であることがわかる。

【００６７】

【発明の効果】本発明の改質ポリプロピレン系樹脂から
なる発泡シートは、外観美麗で成形性に優れ、また２次
成形後の成形体に関しても良好な成形体を得ることがで
きる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F074 AA08D AA24 BA32 BA33 BA34 BA35 BA36 BA37 BA38 BA39 BA40 BA44 BA45 BA53 BA54 BA55 BA56 BA57 BA58 BA59 BA60 BB02 BB28 CA22 DA02 DA03 DA12 DA23 DA32 DA33 DA34 DA35 4J011 PA64 PC02 PC08 4J026 AA13 BA47 BB01 DB05 DB13 EA06 GA08

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリプロピレン系樹脂組成物からなり、
   密度０．５〜０．０５ｇ／ ｃｍ³、厚み０．８〜１０ｍ
   ｍ、厚み方向のセル数５個以上で、独立気泡率が６０％
   未満であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡
   シート。
2. 【請求項２】 ポリプロピレン系樹脂組成物がらなり、
   密度０．５〜０．１８ｇ／ ｃｍ³、厚み０．８〜４．０
   ｍｍ、厚み方向のセル数５個以上で、独立気泡率が６０
   ％未満であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発
   泡シート。
3. 【請求項３】 ポリプロピレン系樹脂組成物がらなり、
   密度０．５〜０．１８ｇ／ ｃｍ³、厚み０．８〜４．０
   ｍｍ、厚み方向のセル数１６個以上で、独立気泡率が６
   ０％未満であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂
   発泡シート。
4. 【請求項４】 ポリプロピレン系樹脂組成物が、ポリプ
   ロピレン系樹脂、イソプレン単量体、ラジカル重合開始
   剤を溶融混練して得られる改質ポリプロピレン系樹脂組
   成物であることを特徴とする請求項１、２、または３記
   載のポリプロピレン系樹脂発泡シート。
5. 【請求項５】 請求項１，２，３または４記載の発泡シ
   ートを成形して得られる発泡成形体。