JP2001293779A - 乾熱収縮特性に優れる熱収縮性フィルム及びその使用 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】熱風式トンネルによる熱収縮装着であっても、
印刷図柄の歪みが実質上無い熱収縮性フィルムを提供す
ること。 【解決手段】９０℃熱風中１０秒で測定した主収縮方向
収縮率の標準偏差が２．０以下である熱収縮性フィルム
とする。より好ましくは、さらに、９０℃熱風中１０秒
で測定した主収縮方向収縮率が２０％以上である熱収縮
性フィルムとする。好ましいフィルム構成として、環状
オレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル
系樹脂から選ばれる１種を主成分とする外層を含む多層
構成をとる熱収縮性フィルムが挙げられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は熱風（乾熱）式の収
縮トンネル内で収縮する際均一収縮性に優れる熱収縮性
フィルム、特にラベル用に好適な熱収縮性フィルムに関
する。

【０００２】

【従来の技術】プラスチックボトル、ガラス瓶その他各
種容器には、商品名や使用上の注意等の情報を伝えるた
めと意匠性を持たせるために、内面に印刷を施した熱収
縮性フィルム（ラベル）を装着することが一般的に行わ
れている。このようなフィルムとして各種樹脂からなる
フィルムが種々提案されている。各種容器に熱収縮性フ
ィルム（ラベル）を熱収縮装着する手段としては、熱風
式トンネルまたは湿熱式トンネルを用いるのが一般的で
ある。熱風式トンネルは湿熱式トンネルに比べ構造が簡
単であるという利点がある反面、フィルムに与える熱量
が一定でないという欠点を有している。即ち、トンネル
内の場所やトンネル内における容器の左右前後におい
て、あるいは時間時間によって風量や温度にバラツキが
あるという欠点を有している。この欠点に加えてフィル
ムの熱収縮特性も同ロット内でバラツキがあるため、印
刷図柄の歪みがない良品を常に得ることは不可能であっ
たが、従来は仕方がないこととして許容されてきた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら近年益々
繊細緻密な印刷図柄を採用する傾向にあり少しの印刷図
柄の歪みも外観不良とされ、ひいては中味商品の品質管
理にまで消費者が疑念を抱きかねず、印刷図柄の歪みが
ない良品を常に得られるフィルムが強く要望されるよう
になってきた。本発明は、熱風式トンネルによる熱収縮
装着であっても印刷図柄の歪みが実質上無い熱収縮性フ
ィルムを提供することを課題とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】前記の課題を解決する手
段として本発明は、９０℃熱風中１０秒で測定した主収
縮方向収縮率の標準偏差が２．０以下である熱収縮性フ
ィルムであることを特徴とする。

【０００５】また、９０℃熱風中１０秒で測定した主収
縮方向収縮率が２０％以上である熱収縮性フィルムであ
ることを特徴とする。

【０００６】また、環状オレフィン系樹脂、ポリスチレ
ン系樹脂、ポリエステル系樹脂から選ばれる１種を主成
分とする外層を含む多層構成をとる熱収縮性フィルムで
あることを特徴とする。

【０００７】さらに、前記熱収縮性フィルムから作成さ
れたラベルであることを特徴とし、このラベルが装着さ
れた容器であることを特徴とする。

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を以下に詳述
する。

【０００９】フィルムの主収縮方向における熱収縮特性
のバラツキは収縮率の標準偏差で表される。本発明の熱
収縮性フィルムは、９０℃熱風中１０秒で測定した主収
縮方向収縮率の標準偏差が２．０以下、好ましくは１．
０以下、より好ましくは０．４以下の、少なくとも１層
の熱可塑性樹脂からなるフィルムである。主収縮方向収
縮率の標準偏差が２．０を超えると、熱収縮特性のバラ
ツキが大きくなり過ぎて印刷図柄の歪みが発生し、好ま
しくない。なお、９０℃としたのは、収縮トンネルの第
１ゾーン（入り口側）の温度を９０℃前後に設定するの
が一般的であり、且つ、印刷図柄の歪みは第１ゾーンで
決まってしまうためである。また、主収縮方向とは、縦
方向と横方向とで収縮率が大きい方、例えば、ボトルに
装着する場合にはその円周方向に相当する方向を言う。

【００１０】熱可塑性樹脂としては特に限定するもので
はなく、例えば、環状オレフィン系樹脂、ポリスチレン
系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリ
オレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂等が例示でき
る。熱可塑性樹脂には紫外線吸収剤、アンチブロッキン
グ剤、滑剤、静電気防止剤、抗菌剤、安定剤等各種公知
の添加剤を合目的に添加してもよい。前記熱可塑性樹脂
の中でも、光沢、透明性、腰等の点からは環状オレフィ
ン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂か
ら選ばれる１種を主成分とするものがより好ましい。

【００１１】さらに好ましくは、環状オレフィン系樹
脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂から選ば
れる１種を主成分とする外層を含む多層構成をとる熱収
縮性フィルムとすることが望ましい。他の層は、外層と
は異なる公知の熱可塑性樹脂の中から適宜選んで他の層
とすればよい。また、環状オレフィン系樹脂、ポリスチ
レン系樹脂、ポリエステル系樹脂から選ばれる１種を主
成分とする層を外層とし、それと同種の樹脂であって、
例えば分子量が異なる樹脂や前記の添加剤処方等配合の
異なる樹脂系、共重合体樹脂の場合においてはモル分率
の異なる共重合体樹脂や共重合する単量体の種類が異な
る共重合体樹脂を他の層とするものであってもよい。こ
うすることにより環状オレフィン系樹脂やポリスチレン
系樹脂、ポリエステル系樹脂の特性を生かしつつ、さら
なる特性、例えば、引き裂き強度等機械的強度の改善
や、主収縮方向熱収縮率〜収縮温度曲線を希望するもの
にし易い、あるいは主収縮方向とそれと直交する方向の
熱収縮率のバランスがより取りやすくなる等の利点が出
てくるからである。

【００１２】環状オレフィン系樹脂とは一般的な総称で
あり、具体的には、（ａ）環状オレフィンの開環（共）
重合体を必要に応じ水素添加した重合体、（ｂ）環状オ
レフィンの付加（共）重合体、（ｃ）環状オレフィンと
エチレン、プロピレン等α−オレフィンとのランダム共
重合体、（ｄ）前記（ａ）〜（ｃ）を不飽和カルボン酸
やその誘導体等で変性した変性体等が例示できる。環状
オレフィンとしては特に限定するものではなく、例えば
ノルボルネンやテトラシクロドデセンが例示できる。環
状オレフィン系樹脂は１種類でもよいし、２種類以上の
混合物としてもよい。

【００１３】ポリスチレン系樹脂とは、ポリスチレン、
耐衝撃性ポリスチレン、グラフトタイプ耐衝撃性ポリス
チレン、スチレン−共役ジエンブロックコポリマー、ス
チレン−共役ジエンブロックエラストマー等、スチレン
を構成要素の一つとする樹脂全般をいう。ポリスチレン
とは、スチレンやα−メチルスチレン、ｐ−メチルスチ
レン等のスチレン誘導体からなる単独重合体、相互共重
合体はもとより、スチレンやスチレン誘導体と共重合可
能な単量体、例えばアクリル酸、メタクリル酸、それら
の金属塩（例えば、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚ
ｎ、Ｆｅ等の金属塩）、アクリル酸エステル、メタクリ
ル酸エステル等の脂肪族不飽和カルボン酸やその誘導体
との共重合体も含む。

【００１４】また、耐衝撃性ポリスチレンとは、ポリス
チレンと、例えばポリブタジエンやポリイソプレン等の
合成ゴムとの混合物、あるいは、ポリブタジエン、ポリ
イソプレン等の合成ゴムにポリスチレンをグラフト重合
させたものをいう。また、グラフトタイプ耐衝撃性ポリ
スチレンとは、ポリスチレンからなる連続相に、ポリス
チレンを内部に包含し、且つ、ポリスチレンがポリブタ
ジエン等ゴム成分にグラフトしたゴム状重合体からなる
粒子が分散する構造を基本としたものをいう。

【００１５】また、スチレン−共役ジエンブロックコポ
リマーとは、スチレンブロックとブタジエン、イソプレ
ン等の共役ジエンのブロックとを含み、スチレン含有量
５１〜９９重量％、共役ジエン含有量４９〜１重量％の
コポリマーをいい、例えばＳ−Ｊ−ＳやＪ−Ｓ−Ｊ、あ
るいは（Ｓ−Ｊ）_ｎ−Ｓや（Ｊ−Ｓ）_ｎ−Ｊ（Ｓはスチ
レンブロック、Ｊは共役ジエンブロック、ｎは２以上の
整数を表す）が例示できる。 なお、スチレン−ブタジ
エンブロックコポリマーに他の成分を含めた３元、４元
コポリマーも本発明の中に入る。他の成分としては、例
えば、アクリル酸、メタクリル酸、それらの金属塩（例
えば、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｎ、Ｆｅ等の金
属塩）、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル等
の脂肪族カルボン酸やその誘導体が例示できる。さらに
は共役ジエンに基づく二重結合残基の一部を水添したも
のも例示できる。

【００１６】また、スチレン−共役ジエンブロックエラ
ストマーとは、スチレンブロックとブタジエン、イソプ
レン等の共役ジエンのブロックとを含み、スチレン含有
量１〜５０重量％、共役ジエン含有量９９〜５０重量％
のエラストマーをいう。

【００１７】ポリスチレン系樹脂は１種類であってもよ
いし、２種類以上の混合物としてもよい。

【００１８】ポリエステル系樹脂としては、好ましくは
一般に共重合ポリエステル樹脂と呼ばれる樹脂を主成分
とするものである。共重合ポリエステル樹脂を構成する
酸成分としては公知のものでよく、例えば、テレフタル
酸、イソフタル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカ
ルボン酸等のナフタレンジカルボン酸類、４，４’−ジ
カルボン酸ジフェニール等のジカルボキシビフェニール
類、５−ｔ−ブチルイソフタル酸等の置換フタル酸類、
２，２，６，６−テトラメチルビフェニル−４，４’−
ジカルボン酸等の置換ジカルボキシルビフェニル類、
１，１，３−トリメチル−３−フェニルインデン−４，
５−ジカルボン酸及びその置換体、１，２−ジフェノキ
シエタン−４，４’−ジカルボン酸及びその置換体等の
芳香族ジカルボン酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、
グルタル酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバチン酸、
ピメル酸、スぺリン酸、ウンデカン酸、ドデカンジカル
ボン酸、ブラシリン酸、テトラデカンジカルボン酸、タ
ブシン酸、ノナデカンジカルボン酸、ドコリンジカルボ
ン酸等の脂肪族ジカルボン酸及びその置換体、４，４’
−ジカルボキシシクロヘキサン等の脂環族ジカルボン酸
及びその置換体等が挙げられる。そしてジオール成分と
しては公知のものでよく、例えば、エチレングリコー
ル、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、
ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，１０
−デカンジオール、ネオペンチルグリコール、２−メチ
ル−２−エチル−１，３−プロパンジオール、２−ジエ
チル−１，３−プロパンジオール、２−エチル−２−ｎ
−ブチル−１，３−プロパンジオール等の脂肪族ジオー
ル類、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−
シクロヘキサンジメタノール等の脂環族ジオール類、
２，２−ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシジフェニ
ル）プロパン、ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシフ
ェニル）スルホン等のビスフェノール系化合物のエチレ
ンオキサイド付加物、キシリレングリコール等の芳香族
系のジオール類、あるいはジエチレングリコール等が挙
げられる。共重合ポリエステル樹脂は１種類でもよい
し、２種類以上の混合物としてもよい。また、少量のポ
リエチレンテレフタレート樹脂やポリブチレンテレフタ
レート樹脂等を混合してもよい。

【００１９】標準偏差を２．０以下にするためにはフィ
ルム製造時における各種のバラツキを極力小さくするこ
とが必要である。例えば、混練効果の大きいスクリュー
と温度のバラツキが小さいダイスとを備えた押出し機を
用いて、極力均一な温度の（延伸前の）フィルム原反を
押出すことも有効な手段である。

【００２０】フィルム原反の縦方向及び横方向（幅方
向）の偏肉開差（厚さのバラツキ）を極力小さくなるよ
うに作り込むことも有効な手段である。偏肉開差は好ま
しくは±６．０％以内、より好ましくは±５．５％以
内、さらに好ましくは±５．０％以内に抑えることが望
ましい。

【００２１】フィルム原反を冷却ロールで引き取る場合
には、冷却ロールの表面温度のバラツキを極力小さくす
ることも有効な手段である。表面温度の開差は好ましく
は３℃以内、より好ましくは２℃以内、さらに好ましく
は１℃以内であることが望ましい。これを達成するため
には、例えば、冷却水循環方式のロールであれば、外筒
の肉厚をできるだけ薄くして熱伝達効率を高めるのがよ
い。より好ましくは誘導発熱加熱冷却ジャケットローラ
ーを用いるのが望ましい。

【００２２】フィルムを縦方向にロール延伸する場合に
は、ロール表面温度のバラツキを極力小さくすることも
有効な手段である。表面温度の開差は好ましくは３℃以
内、より好ましくは２℃以内、さらに好ましくは１℃以
内であることが望ましい。これを達成するためには、例
えば熱油循環方式のロールであれば、外筒の肉厚をでき
るだけ薄くして熱伝達効率を高めるのがよい。より好ま
しくは誘導発熱加熱ジャケットローラーを用いるのが望
ましい。

【００２３】フィルムを横方向にテンター延伸する場合
には、熱風温度のバラツキを極力小さくすることも有効
な手段である。熱風温度の開差は好ましくは±４℃以
内、より好ましくは±３℃以内、さらに好ましくは±２
℃以内であることが望ましい。

【００２４】延伸後のフィルムをアニールする場合に
は、アニール温度のバラツキを極力小さくすることも有
効な手段である。アニール温度の開差は好ましくは±４
℃以内、より好ましくは±３℃以内、さらに好ましくは
±２℃以内であることが望ましい。アニール時、横方向
（幅方向）に熱弛緩させるのも有効な手段である。弛緩
率は好ましくは０．５％以上、より好ましくは１．０％
以上とすることが望ましい。

【００２５】また、主収縮方向収縮率の標準偏差を２．
０以下にするためには樹脂の選定も重要な要件である。
即ち、押出し機内で流れムラの発生しないような樹脂や
樹脂系が望ましく、溶融粘度や相溶性等を勘案しながら
適宜選定するのが望ましい。第３成分樹脂を配合するこ
とによって押出し機内で流れムラの発生を抑制するのも
有効な手段である。また、ガラス転移点の低い樹脂、例
えばエラストマー（ラバー）等を配合することによって
熱収縮特性を改良するのも有効な手段である。

【００２６】前記主収縮方向収縮率の標準偏差に加え、
さらに、９０℃熱風中１０秒で測定した主収縮方向収縮
率が好ましくは２０％以上、より好ましくは２５％以
上、さらに好ましくは３０％以上であることが望まし
い。２０％未満であれば容器の形状によってはタイトに
熱収縮装着できない場合もあるからである。９０℃熱風
中１０秒で測定した主収縮方向収縮率を２０％以上にす
るには、熱可塑性樹脂の選定、層構成、延伸条件（温
度、倍率、速度）やアニール条件（温度、時間、弛緩
率）等を適宜選定すればよい。

【００２７】さらには、ｔ℃熱風中１０秒で測定した主
収縮方向収縮率をＳ_ｔとした場合、下記（数１）を満た
す収縮率を有するフィルムがより望ましい。 （数１） ｜（Ｓ_９０−Ｓ_８０）−（Ｓ_１００−Ｓ_９０）｜≦１５ 上記数１の左辺の値が１５を超える場合には、８０〜１
００℃の間で急激に収縮率が変化するので、局所的な収
縮ムラが生じやすくシワ、アバタ等フィルム外観不良を
生じる原因となる傾向にある。（数１）を満足するする
には、熱可塑性樹脂の選定、層構成、延伸条件（温度、
倍率、速度）やアニール条件（温度、時間、弛緩率）等
を適宜選定すればよい。

【００２８】本発明のフィルムの製造方法の１例として
は、例えば、押出機を用いて樹脂を溶融し、Ｔダイスか
ら押出し、引き取りロールで引き取り、縦方向にロール
延伸をし、横方向にテンター延伸をし、アニールし、冷
却して、巻き取り機にて巻き取ることによりフィルムを
得る方法が例示できる。（延伸倍率は主収縮方向に相当
する方向が約３〜約１０倍、それと直交する方向が１〜
約２倍の、実質的には一軸延伸の範疇にある倍率比を選
定するのが望ましい。何故ならば、通常の二軸延伸の倍
率で得られるフィルムは主収縮方向と直交する方向の熱
収縮率も大きくなるので、例えばボトルに装着する場合
には、ボトルの高さ方向にもフィルムが熱収縮する、い
わゆる縦引け現象が起こり、好ましくないからである。
従って、直交する方向の収縮率は９０℃熱風中１０秒で
好ましくは１０％以下、より好ましくは６％以下、さら
に好ましくは４％以下が望ましい。）熱収縮性フィルム
の厚みは１０〜１５０ミクロン、通常２０〜７０ミクロ
ンである。

【００２９】

【実施例】次に本発明の代表的な実施例を挙げて説明す
る。

【００３０】９０℃熱風中１０秒での主収縮方向収縮率
の測定及び標準偏差は以下の方法による。即ち、面積が
１０ｍ^２の熱収縮性フィルムの任意の箇所から図１に示
すサンプル（主収縮方向に１４０ｍｍ長、それと直交す
る方向に１０ｍｍ長）を１００枚切り取る。次いで、各
サンプルについて９０℃熱風中１０秒での標線〜標線の
主収縮方向収縮率を測定する。そして、標準偏差を算出
する。また、前記収縮率の平均値を９０℃熱風中１０秒
での主収縮方向収縮率とする。

【００３１】８０℃熱風中１０秒及び１００℃熱風中１
０秒での主収縮方向収縮率は、前記９０℃熱風中１０秒
での主収縮方向収縮率の測定方法に準じる。また、主収
縮方向と直交する方向の収縮率は、図１において１４０
ｍｍ長を主収縮方向と直交する方向とし、１０ｍｍ長を
主収縮方向としてサンプリングし、同様にして測定す
る。

【００３２】印刷図柄の歪みの評価は以下の方法によ
る。即ち、（後記する実施例２と同様に）熱収縮性フィ
ルムに５ｍｍ角の格子状印刷を施し、１００個の容器に
熱収縮装着した後、格子の状態を目視して１個でも歪み
が認められたものを×、１００個全てに歪みが認められ
なかったものを○とした。

【００３３】フィルムの外観（シワ、アバタ）の評価は
以下の方法による。即ち、（後記する実施例２と同様
に）１００個の容器に熱収縮装着した後、フィルムの外
観を目視して１個でもシワあるいはアバタが認められた
ものを×、１００個全てにシワあるいはアバタが認めら
れなかったものを○とした。

【００３４】（実施例１）アンチブロッキング剤マスタ
ーバッチ（東振化学株式会社製 トーセロγ剤ＣＰＵ３
０１２）０．９重量％を混合した環状オレフィン系樹脂
（エチレン−テトラシクロドデセンランダム共重合体
（密度：１．０２ｇ／ｃｍ^３、Ｔｇ：７０℃、ＭＩ：１
５））を内外層となるように２台の３００℃の押出し機
を用いて溶融し、さらにもう１台の２３０℃の押出し機
を用いて、エチレン−プロピレンランダム共重合体（エ
チレン含量：４重量％、密度：０．９１ｇ／ｃｍ^３、Ｍ
Ｉ：２．３）１００重量部と石油樹脂（荒川化学工業株
式会社製 アルコンＰ１４０）３０重量部と直鎖状低密
度ポリエチレン（エチレン−１−ブテンランダム共重合
体（密度：０．９２１ｇ／ｃｍ^３、ＭＩ：２．０））１
０重量部とエチレンプロピレンラバー（エチレン含量：
４０重量％、密度：０．８８ｇ／ｃｍ^３、ＭＩ：１．
５）１０重量部との混合物を中間層となるように溶融
し、２３０℃のＴダイス内で融着積層してＴダイスから
幅６２０ｍｍで押出し、誘導発熱加熱冷却ジャケットロ
ーラーを用いて引き取った。なお、Ｔダイスから押出さ
れた直後の溶融シートの温度は、全幅方向で２３５℃±
５℃であった。また、溶融シートが接触する部分の誘導
発熱加熱冷却ジャケットローラーの表面温度は運転中４
５℃±ほぼ０℃であった。また、誘導発熱加熱冷却ジャ
ケットローラーで冷却されたシートの厚さは、全幅方向
で３４０μｍ±１１μｍであった。

【００３５】次いで、誘導発熱加熱ジャケットローラー
を用いて縦方向に１．２倍ロール延伸をし、１１０℃±
２℃で８秒間予熱した後、第１ゾーン９５℃±２℃、第
２ゾーン８５℃±２℃で横方向に４．８倍テンター延伸
し、テンター出口近傍で、時間６秒をかけて７５℃±２
℃の熱風によって横方向に４．０％弛緩させながらアニ
ールし、冷却ロールで冷却して、内外層の平均厚さが共
に６μｍ、中間層の平均厚さが４８μｍ、トータルの平
均厚さが６０μｍの３層構成の熱収縮性フィルムを得
た。なお、シートが接触する部分の誘導発熱加熱ジャケ
ットローラーの表面温度は運転中８０℃±ほぼ０℃であ
った。かくした得られたフィルムの９０℃における主収
縮方向収縮率の標準偏差及び各温度における収縮率を表
１に示す。

【００３６】（実施例２）実施例１で得たフィルムの片
面に格子状印刷（墨格子、白ベタ）を施こし、４丁取り
にスリットし、溶剤（テトラヒドロフラン／酢酸エチル
＝１００／２０重量比）を用いて各々センターシールし
カットして、折径１０８ｍｍ、長さ１０５ｍｍのラベル
を計１００００枚作製した。次いで、このラベルから任
意に１００枚選んで１００個のＰＰ容器に被せ、第１ゾ
ーン（長さ１ｍ、熱風温度９０℃に設定）と第２ゾーン
（長さ１ｍ、熱風温度１４０℃に設定）とを有する熱風
式収縮トンネルに１５秒間で通過させて熱収縮装着させ
た。印刷図柄の歪みの評価及びフィルムの外観の評価結
果を表２に示す。

【００３７】（比較例１）アンチブロッキング剤マスタ
ーバッチ（東振化学株式会社製 トーセロγ剤ＣＰＵ３
０１２）０．９重量％を混合した環状オレフィン系樹脂
（エチレン−テトラシクロドデセンランダム共重合体
（密度：１．０２ｇ／ｃｍ^３、Ｔｇ：７０℃、ＭＩ：１
５））を内外層となるように２台の３００℃の押出し機
を用いて溶融し、さらにもう１台の２３０℃の押出し機
を用いて、エチレン−プロピレンランダム共重合体（エ
チレン含量：４重量％、密度：０．９１ｇ／ｃｍ^３、Ｍ
Ｉ：２．３）１００重量部と石油樹脂（荒川化学工業株
式会社製 アルコンＰ１４０）１０重量部と直鎖状低密
度ポリエチレン（エチレン−１−ブテンランダム共重合
体（密度：０．９２１ｇ／ｃｍ^３、ＭＩ：２．０））１
０重量部との混合物を中間層となるように溶融し、２３
０℃のＴダイス内で融着積層してＴダイスから幅６２０
ｍｍで押出し、冷却水循環方式の冷却ロールを用いて引
き取った。なお、Ｔダイスから押出された直後の溶融シ
ートの温度は、全幅方向で２３５℃±１０℃であった。
また、溶融シートが接触する部分の冷却ロールの表面温
度は運転中４５℃±３℃であった。また、冷却ロールで
冷却されたシートの厚さは、全幅方向で３４０μｍ±２
５μｍであった。次いで、熱油循環方式のロールを用い
て縦方向に１．２倍ロール延伸をし、１１０℃±６℃で
６秒間予熱した後、第１ゾーン９５℃±５℃、第２ゾー
ン８５℃±５℃で横方向に４．８倍テンター延伸し、テ
ンター出口近傍で、時間８秒をかけて７５℃±５℃の熱
風によってアニールし、冷却ロールで冷却して、内外層
の平均厚さが共に６μｍ、中間層の平均厚さが４８μ
ｍ、トータルの平均厚さが６０μｍの３層構成の熱収縮
性フィルムを得た。なお、シートが接触する部分の熱油
循環方式のロールの表面温度は運転中８０℃±４℃であ
った。かくした得られたフィルムの９０℃における主収
縮方向収縮率の標準偏差及び各温度における収縮率を表
１に示す。

【００３８】このフィルムを用いて、実施例２と同様に
してＰＰ容器に熱収縮装着させた。印刷図柄の歪みの評
価及びフィルムの外観の評価結果を表２に示す。

【００３９】（実施例３）イーストマンケミカル社製
ＰＥＴＧ（６７３３）５０重量％と三菱レーヨン株式会
社製ＫＦ５１１ＱＩＴ５０重量％とにアンチブロッキン
グ剤（東振化学株式会社製 アートパールＦ−４Ｐ／ア
ートパールＦ−５Ｐ＝１／１重量比で４００ｐｐｍと、
平均粒径１．４μｍのシリカ２００ｐｐｍ）を添加した
混合共重合ポリエステル樹脂を内外層となるように２台
の２２０℃の押出し機を用いて溶融し、さらにもう１台
の２１０℃の押出し機を用いて、イーストマンケミカル
社製 ＰＥＴＧ（６７３３）５０重量％と三菱レーヨン
株式会社製ＫＦ５１１ＱＩＴ５０重量％とにアンチブロ
ッキング剤（東振化学株式会社製 アートパールＦ−４
Ｐ／アートパールＦ−５Ｐ＝１／１重量比で１００ｐｐ
ｍと、平均粒径１．４μｍのシリカ５０ｐｐｍ）を添加
した混合共重合ポリエステル樹脂を中間層となるように
溶融し、２４０℃のＴダイス内で融着積層してＴダイス
から幅８００ｍｍで押出し、誘導発熱加熱冷却ジャケッ
トローラーを用いて引き取った。なお、Ｔダイスから押
出された直後の溶融シートの温度は、全幅方向で２２０
℃±３℃であった。また、溶融シートが接触する部分の
誘導発熱加熱冷却ジャケットローラーの表面温度は運転
中３５℃±ほぼ０℃であった。また、誘導発熱加熱冷却
ジャケットローラーで冷却された シートの厚さは、全
幅方向で１９０μｍ±９μｍであった。

【００４０】次いで、８８℃±２℃で８秒間予熱した
後、第１ゾーン８６℃±２℃、第２ゾーン８４℃±２℃
で横方向に４．６倍テンター延伸し、テンター出口近傍
で、時間５秒をかけて８６℃±２℃の熱風によって横方
向に１．２％弛緩させながらアニールし、冷却ロールで
冷却して、内外層の平均厚さが共に６．５μｍ、中間層
の平均厚さが２７μｍ、トータルの平均厚さが４０μｍ
の３層構成の熱収縮性フィルムを得た。かくした得られ
たフィルムの９０℃における主収縮方向収縮率の標準偏
差及び各温度における収縮率を表１に示す。

【００４１】このフィルムを用いて格子印刷、センター
シールをしてラベルを作製し、実施例２と同様にしてＰ
Ｐ容器に熱収縮装着させた。印刷図柄の歪みの評価及び
フィルムの外観の評価結果を表２に示す。

【００４２】（比較例２）イーストマンケミカル社製Ｐ
ＥＴＧ（６７６３）７７重量％と鐘紡合繊株式会社製
ＰＢＫ−１（ポリエチレンテレフタレート樹脂）２３重
量％にアンチブロッキング剤（東振化学株式会社製 ア
ートパールＦ−４Ｐ／アートパールＦ−５Ｐ＝１／１重
量比で４００ｐｐｍと、平均粒径１．４μｍのシリカ４
００ｐｐｍ）を添加した混合ポリエステル樹脂を内外層
となるように２台の２４５℃の押出し機を用いて溶融
し、さらにもう１台の２３０℃の押出し機を用いて、イ
ーストマンケミカル社製ＰＥＴＧ（６７６３）７７重量
％と鐘紡合繊株式会社製 ＰＢＫ−１（ポリエチレンテ
レフタレート樹脂）２３重量％にアンチブロッキング剤
（東振化学株式会社製 アートパールＦ−４Ｐ／アート
パールＦ−５Ｐ＝１／１重量比で１００ｐｐｍと、平均
粒径１．４μｍのシリカ１００ｐｐｍ）を添加した混合
ポリエステル樹脂を中間層となるように溶融し、２５５
℃のＴダイス内で融着積層してＴダイスから幅８００ｍ
ｍで押出し、冷却水循環方式の冷却ロールを用いて引き
取った。なお、Ｔダイスから押出された直後の溶融シー
トの温度は、全幅方向で２３５℃±１０℃であった。ま
た、溶融シートが接触する部分の冷却ロールの表面温度
は運転中３２℃±２℃であった。また、冷却ロールで冷
却されたシートの厚さは、全幅方向で１８０μｍ±２０
μｍであった。次いで、熱油循環方式のロールを用いて
縦方向に１．０５倍ロール延伸をし、１０４℃±３℃で
８秒間予熱した後、第１ゾーン８７℃±４℃、第２ゾー
ン８３℃±４℃で横方向に４．３倍テンター延伸し、テ
ンター出口近傍で、時間５秒をかけて８４℃±３℃の熱
風によってアニールし、冷却ロールで冷却して、内外層
の平均厚さが共に６．５μｍ、中間層の平均厚さが２７
μｍ、トータルの平均厚さが４０μｍの３層構成の熱収
縮性フィルムを得た。なお、シートが接触する部分の熱
油循環方式のロールの表面温度は運転中８３℃±３℃で
あった。かくした得られたフィルムの９０℃における主
収縮方向収縮率の標準偏差及び各温度における収縮率を
表１に示す。

【００４３】このフィルムを用いて格子印刷、センター
シールしてラベルを作製し、実施例２と同様にしてＰＰ
容器に熱収縮装着させた。印刷図柄の歪みの評価及びフ
ィルムの外観の評価結果を表２に示す。表２においてフ
ィルムの外観が×であるのは、｜（Ｓ_９０−Ｓ_８０）−
（Ｓ_{１ ００}−Ｓ_９０）｜が２４と大きいからである。

【００４４】（実施例４）スチレン単独重合体を２０重
量％含むスチレン−ブタジエンブロックコポリマー（電
気化学工業株式会社製 クリアレン２００ＺＨ）を内外
層となるように２台の２１０℃の押出し機を用いて溶融
し、さらにもう１台の２３０℃の押出し機を用いて、ス
チレン−アクリル酸エステル共重合体（Ａ＆Ｍスチレン
株式会社製ＳＣ−００８）１００重量部とスチレン−共
役ジエンブロックコポリマー（旭化成工業株式会社製
アサフレックス８３０）３２重量部とスチレン−共役ジ
エンブロックエラストマー（旭化成工業株式会社製 タ
フプレン１２６）７．５重量部重量部との混合物を中間
層となるように溶融し、１９０℃のＴダイス内で融着積
層してＴダイスから幅６５０ｍｍで押出し、誘導発熱加
熱冷却ジャケットローラーを用いて引き取った。なお、
Ｔダイスから押出された直後の溶融シートの温度は、全
幅方向で２００℃±３℃であった。また、溶融シートが
接触する部分の誘導発熱加熱冷却ジャケットローラーの
表面温度は運転中４０℃±ほぼ０℃であった。また、誘
導発熱加熱冷却ジャケットローラーで冷却された シー
トの厚さは、全幅方向で６２０μｍ±１２μｍであっ
た。

【００４５】次いで、誘導発熱加熱ジャケットローラー
を用いて縦方向に１．７倍ロール延伸をし、１２０℃±
２℃で８秒間予熱した後、第１ゾーン１００℃±２℃、
第２ゾーン９０℃±２℃で横方向に６．２倍テンター延
伸し、テンター出口近傍で、時間６秒をかけて８８℃±
２℃の熱風によって横方向に３．５％弛緩させながらア
ニールし、冷却ロールで冷却して、内外層の平均厚さが
共に７．５μｍ、中間層の平均厚さが４５μｍ、トータ
ルの平均厚さが６０μｍの３層構成の熱収縮性フィルム
を得た。なお、シートが接触する部分の誘導発熱加熱ジ
ャケットローラーの表面温度は運転中８５℃±ほぼ０℃
であった。かくした得られたフィルムの９０℃における
主収縮方向収縮率の標準偏差及び各温度における収縮率
を表１に示す。

【００４６】このフィルムを用いて、実施例２と同様に
してＰＰ容器に熱収縮装着させた。印刷図柄の歪みの評
価及びフィルムの外観の評価結果を表２に示す。

【００４７】

【００４８】

【００４９】

【発明の効果】本発明は以上のような構成からなるの
で、以下の効果を奏す。

【００５０】本発明の熱収縮性フィルムによれば、熱風
（乾熱）式の収縮トンネルで収縮させても印刷図柄の歪
みがない良品を常に得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】収縮率測定のためのサンプル形状を示す図であ
る。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｋ 45:00 Ｂ２９Ｋ 45:00 67:00 67:00 Ｆターム(参考） 3E062 DA02 DA07 4F100 AK02A AK02J AK04 AK04J AK12A AK41A AK63 AK64 AL01 AL09 AN02 AT00B BA02 CA17 EJ38 GB16 JA03 4F210 AA03 AA08 AA09 AA13 AA24 AE01 AG01 RA03 RC02 RG02 RG21 RG30 RG43

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】９０℃熱風中１０秒で測定した主収縮方向
   収縮率の標準偏差が２．０以下である熱収縮性フィル
   ム。
2. 【請求項２】９０℃熱風中１０秒で測定した主収縮方向
   収縮率が２０％以上である請求項１記載の熱収縮性フィ
   ルム。
3. 【請求項３】環状オレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹
   脂、ポリエステル系樹脂から選ばれる１種を主成分とす
   る外層を含む多層構成をとる請求項１又は２記載の熱収
   縮性フィルム。
4. 【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項記載の熱収縮
   性フィルムから作製されたラベル。
5. 【請求項５】請求項４記載のラベルが装着された容器。