JP2001286759A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温下にある酸素過剰雰囲気に直接晒されて
も優れた耐久性を発揮し，またエンジンの理論空燃比で
の運転において良好な酸化性能を発揮する排気ガス浄化
用触媒を提供する。 【解決手段】 排気ガス浄化用触媒はＩｒ粉末を有す
る。Ｉｒ粉末は，粒径Ｄ＞２５nmの領域に１つのピーク
が，また粒径Ｄ＜２５nmの領域に１つのピークがそれぞ
れ存在する二山形の粒度分布を有する。
も優れた耐久性を発揮し，またエンジンの理論空燃比で
の運転において良好な酸化性能を発揮する排気ガス浄化
用触媒を提供する。 【解決手段】 排気ガス浄化用触媒はＩｒ粉末を有す
る。Ｉｒ粉末は，粒径Ｄ＞２５nmの領域に１つのピーク
が，また粒径Ｄ＜２５nmの領域に１つのピークがそれぞ
れ存在する二山形の粒度分布を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はリーンバーンガソリ
ンエンジン等の排気系に用いられる排気ガス浄化用触
媒，特に，Ｉｒ粉末を有する触媒に関する。
ンエンジン等の排気系に用いられる排気ガス浄化用触
媒，特に，Ｉｒ粉末を有する触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，この種の触媒におけるＩｒ粉末と
しては，粒径Ｄ≧２５nmに１つのピークが存在する粒度
分布を持ったものが用いられている。
しては，粒径Ｄ≧２５nmに１つのピークが存在する粒度
分布を持ったものが用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の触
媒は，理論空燃比でエンジンを運転した場合，ＣＯ，Ｈ
Ｃに対する酸化性能が低い，といった問題があった。こ
のように酸化性能が低いということは，前記粒度分布を
持つＩｒ粉末は酸化性能向上の観点からは比表面積が比
較的小さく，したがって粒径が比較的大きいものが多い
ため分散の度合が低い，ということに起因する，と考え
られる。
媒は，理論空燃比でエンジンを運転した場合，ＣＯ，Ｈ
Ｃに対する酸化性能が低い，といった問題があった。こ
のように酸化性能が低いということは，前記粒度分布を
持つＩｒ粉末は酸化性能向上の観点からは比表面積が比
較的小さく，したがって粒径が比較的大きいものが多い
ため分散の度合が低い，ということに起因する，と考え
られる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は，エンジンの理
論空燃比での運転においては良好な酸化性能を発揮し，
また高温下にある酸素過剰雰囲気に直接晒されても優れ
た耐久性を発揮する，前記触媒を提供することを目的と
する。
論空燃比での運転においては良好な酸化性能を発揮し，
また高温下にある酸素過剰雰囲気に直接晒されても優れ
た耐久性を発揮する，前記触媒を提供することを目的と
する。
【０００５】前記目的を達成するため本発明によれば，
Ｉｒ粉末を有する排気ガス浄化用触媒において，そのＩ
ｒ粉末は，粒径Ｄ＞２５nmの領域に１つのピークが，ま
た粒径Ｄ＜２５nmの領域に１つのピークがそれぞれ存在
する二山形の粒度分布を有する排気ガス浄化用触媒が提
供される。
Ｉｒ粉末を有する排気ガス浄化用触媒において，そのＩ
ｒ粉末は，粒径Ｄ＞２５nmの領域に１つのピークが，ま
た粒径Ｄ＜２５nmの領域に１つのピークがそれぞれ存在
する二山形の粒度分布を有する排気ガス浄化用触媒が提
供される。
【０００６】Ｉｒ粉末の粒度分布において，１つのピー
クが粒径Ｄ＜２５nmの領域に存在する，ということは，
比表面積が大きい，つまり粒径が小さな多くのＩｒ粒子
が存在する，ということである。これら粒径が小さな多
くのＩｒ粒子は分散の度合が高く，これにより，触媒は
エンジンの理論空燃比での運転中において良好な酸化性
能を発揮してＣＯ，ＨＣ浄化率を高度に維持する。
クが粒径Ｄ＜２５nmの領域に存在する，ということは，
比表面積が大きい，つまり粒径が小さな多くのＩｒ粒子
が存在する，ということである。これら粒径が小さな多
くのＩｒ粒子は分散の度合が高く，これにより，触媒は
エンジンの理論空燃比での運転中において良好な酸化性
能を発揮してＣＯ，ＨＣ浄化率を高度に維持する。
【０００７】一方，１つのピークが粒径Ｄ＞２５nmの領
域に存在する，ということは，比表面積が小さい，つま
り粒径が大きな多くのＩｒ粒子が存在する，ということ
である。これら粒径が大きな多くのＩｒ粒子は，高温下
にある酸素過剰雰囲気に直接晒されても酸化されにく
く，優れた耐久性を発揮し，これにより，触媒はエージ
ング後においても高いＮＯｘ浄化率を維持する。
域に存在する，ということは，比表面積が小さい，つま
り粒径が大きな多くのＩｒ粒子が存在する，ということ
である。これら粒径が大きな多くのＩｒ粒子は，高温下
にある酸素過剰雰囲気に直接晒されても酸化されにく
く，優れた耐久性を発揮し，これにより，触媒はエージ
ング後においても高いＮＯｘ浄化率を維持する。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１に示す排気ガス用浄化器１
は，耐熱性ハニカム２と，その各セル３内面に保持され
た触媒４とよりなる。
は，耐熱性ハニカム２と，その各セル３内面に保持され
た触媒４とよりなる。
【０００９】触媒４はＩｒ粉末を有し，そのＩｒ粉末を
構成するＩｒ粒子は担体としてのＴｉＯ2 粒子の表面に
担持されている。ＴｉＯ2 粒子の表面にはＫ粒子および
Ｚｒ粒子も担持されている。
構成するＩｒ粒子は担体としてのＴｉＯ2 粒子の表面に
担持されている。ＴｉＯ2 粒子の表面にはＫ粒子および
Ｚｒ粒子も担持されている。
【００１０】Ｉｒ粒子は，酸素過剰雰囲気において，Ｈ
Ｃを還元剤とするＮＯｘ＋ＨＣ＋Ｏ 2 →Ｎ2 ＋ＣＯ2 ＋
Ｈ2 Ｏといった還元反応に寄与する。またＩｒ粒子は，
エンジンの理論空燃比での運転において，ＨＣ＋Ｏ2 →
Ｈ2 Ｏ＋ＣＯ2 およびＣＯ＋Ｏ2 →ＣＯ2 といった酸化
反応に寄与する。
Ｃを還元剤とするＮＯｘ＋ＨＣ＋Ｏ 2 →Ｎ2 ＋ＣＯ2 ＋
Ｈ2 Ｏといった還元反応に寄与する。またＩｒ粒子は，
エンジンの理論空燃比での運転において，ＨＣ＋Ｏ2 →
Ｈ2 Ｏ＋ＣＯ2 およびＣＯ＋Ｏ2 →ＣＯ2 といった酸化
反応に寄与する。
【００１１】Ｋ粒子は，前記酸素過剰雰囲気下におい
て，Ｉｒ粒子によるＨＣの酸化を抑制してＨＣを還元剤
とする前記還元反応を促進する作用をなす。またＺｒ粒
子は触媒の耐久性を向上させる，といった機能を有す
る。
て，Ｉｒ粒子によるＨＣの酸化を抑制してＨＣを還元剤
とする前記還元反応を促進する作用をなす。またＺｒ粒
子は触媒の耐久性を向上させる，といった機能を有す
る。
【００１２】図２に実線で示すように，Ｉｒ粉末は，粒
径Ｄ＞２５nmの領域に１つのピークＰ１が，また粒径Ｄ
＜２５nmの領域に１つのピークＰ２がそれぞれ存在する
二山形の粒度分布を有する。実施例では，Ｉｒ粉末は，
図２に点線で示すように粒径Ｄ１＞２５nmの領域に１つ
のピークＰ３が存在する粒度分布を持つ第１Ｉｒ粉末
と，図２に鎖線で示すように粒径Ｄ２＜２５nmの領域に
１つのピークＰ４が存在する粒度分布を持つ第２Ｉｒ粉
末との混合粉末である。
径Ｄ＞２５nmの領域に１つのピークＰ１が，また粒径Ｄ
＜２５nmの領域に１つのピークＰ２がそれぞれ存在する
二山形の粒度分布を有する。実施例では，Ｉｒ粉末は，
図２に点線で示すように粒径Ｄ１＞２５nmの領域に１つ
のピークＰ３が存在する粒度分布を持つ第１Ｉｒ粉末
と，図２に鎖線で示すように粒径Ｄ２＜２５nmの領域に
１つのピークＰ４が存在する粒度分布を持つ第２Ｉｒ粉
末との混合粉末である。
【００１３】Ｉｒ粉末の粒度分布において，１つのピー
クＰ１が粒径Ｄ＞２５nmの領域に存在する，ということ
は，比表面積が小さい，つまり粒径が大きな多くのＩｒ
粒子が存在する，ということである。これら粒径が大き
な多くのＩｒ粒子は，高温下にある酸素過剰雰囲気に直
接晒されても酸化されにくく，優れた耐久性を発揮し，
これにより，触媒４はエージング後においても高いＮＯ
ｘ浄化率を維持する。
クＰ１が粒径Ｄ＞２５nmの領域に存在する，ということ
は，比表面積が小さい，つまり粒径が大きな多くのＩｒ
粒子が存在する，ということである。これら粒径が大き
な多くのＩｒ粒子は，高温下にある酸素過剰雰囲気に直
接晒されても酸化されにくく，優れた耐久性を発揮し，
これにより，触媒４はエージング後においても高いＮＯ
ｘ浄化率を維持する。
【００１４】一方，１つのピークＰ２が粒径Ｄ＜２５nm
の領域に存在する，ということは，比表面積が大きい，
つまり粒径が小さな多くのＩｒ粒子が存在する，という
ことである。これら粒径が小さな多くのＩｒ粒子は分散
の度合が高く，これにより，触媒４はエンジンの理論空
燃比での運転中において良好な酸化性能を発揮してＣ
Ｏ，ＨＣ浄化率を高度に維持する。
の領域に存在する，ということは，比表面積が大きい，
つまり粒径が小さな多くのＩｒ粒子が存在する，という
ことである。これら粒径が小さな多くのＩｒ粒子は分散
の度合が高く，これにより，触媒４はエンジンの理論空
燃比での運転中において良好な酸化性能を発揮してＣ
Ｏ，ＨＣ浄化率を高度に維持する。
【００１５】以下，具体例について説明する。
【００１６】Ａ−１．第１Ｉｒ粉末を含む第１触媒粉末
の製造 （１）市販のＴｉＯ2 粉末（比表面積１６ｍ2 ／ｇ）１
９２４ｇに脱イオン水４０kgを加え，２０分間攪拌して
ＴｉＯ2 スラリを得た。
の製造 （１）市販のＴｉＯ2 粉末（比表面積１６ｍ2 ／ｇ）１
９２４ｇに脱イオン水４０kgを加え，２０分間攪拌して
ＴｉＯ2 スラリを得た。
【００１７】（２）金属Ｉｒ ２４ｇに相当するＨ2 Ｉ
ｒＣｌ6 （塩化イリジウム酸）を含む脱イオン水３２０
０ｇと，金属Ｋ １６ｇに相当するＫＣｌ（塩化カリウ
ム）を含む脱イオン水３２００ｇと，金属Ｚｒ ３６ｇ
に相当するＺｒＯＣｌ2 ・８Ｈ2 Ｏ（酸化塩化ジルコニ
ウム八水和物）を含む脱イオン水３２００ｇとよりなる
混合液をＴｉＯ2 スラリに加えて原料液を調製した。
ｒＣｌ6 （塩化イリジウム酸）を含む脱イオン水３２０
０ｇと，金属Ｋ １６ｇに相当するＫＣｌ（塩化カリウ
ム）を含む脱イオン水３２００ｇと，金属Ｚｒ ３６ｇ
に相当するＺｒＯＣｌ2 ・８Ｈ2 Ｏ（酸化塩化ジルコニ
ウム八水和物）を含む脱イオン水３２００ｇとよりなる
混合液をＴｉＯ2 スラリに加えて原料液を調製した。
【００１８】（３）原料液を，スチームジャケット付き
グラスライニングディッシュに移し，攪拌しながら１０
時間に亘って水分を蒸発させて固形物を得た。
グラスライニングディッシュに移し，攪拌しながら１０
時間に亘って水分を蒸発させて固形物を得た。
【００１９】（４）固形物を，電気乾燥機を用いて１０
５℃にて１６時間乾燥し，次いで粉砕し，その後粉末を
石英トレーに入れ，その粉末に，電気炉を用いて，空気
中，８００℃にて２時間の１次焼成処理を施した。さら
に１次焼成粉末に，１００％窒素気流中，８００℃にて
２時間の２次焼成処理を施した。
５℃にて１６時間乾燥し，次いで粉砕し，その後粉末を
石英トレーに入れ，その粉末に，電気炉を用いて，空気
中，８００℃にて２時間の１次焼成処理を施した。さら
に１次焼成粉末に，１００％窒素気流中，８００℃にて
２時間の２次焼成処理を施した。
【００２０】このようにして得られた第１触媒粉末は，
成分分析の結果，金属換算で，１．２ｗｔ％Ｉｒ−０．
８ｗｔ％Ｋ−１．８ｗｔ％Ｚｒ−残部ＴｉＯ2 ［原子比
で，Ｉｒ／Ｋ／Ｚｒ＝１／３．３／３．２］の組成を有
することが判明した。
成分分析の結果，金属換算で，１．２ｗｔ％Ｉｒ−０．
８ｗｔ％Ｋ−１．８ｗｔ％Ｚｒ−残部ＴｉＯ2 ［原子比
で，Ｉｒ／Ｋ／Ｚｒ＝１／３．３／３．２］の組成を有
することが判明した。
【００２１】また電子顕微鏡撮影像の解析から，第１触
媒粉末における第１Ｉｒ粉末は，図３に示すように，そ
の粒径Ｄ１の範囲が２５nm≦Ｄ１≦５０nmにあり，且つ
粒径Ｄ１＞２５nmの領域，つまり，３５nm≦Ｄ１≦４０
nmの領域に１つのピークＰ３が存在する粒度分布を持つ
ことが判明した。
媒粉末における第１Ｉｒ粉末は，図３に示すように，そ
の粒径Ｄ１の範囲が２５nm≦Ｄ１≦５０nmにあり，且つ
粒径Ｄ１＞２５nmの領域，つまり，３５nm≦Ｄ１≦４０
nmの領域に１つのピークＰ３が存在する粒度分布を持つ
ことが判明した。
【００２２】Ａ−２．第２Ｉｒ粉末を含む第２触媒粉末
の製造 前記第１触媒粉末の製造における，スチームジャケット
付きグラスライニングディシュでの水分蒸発時間を４時
間に設定した，ということ以外は前記第１触媒粉末の製
造と同様の方法で第２触媒粉末を得た。
の製造 前記第１触媒粉末の製造における，スチームジャケット
付きグラスライニングディシュでの水分蒸発時間を４時
間に設定した，ということ以外は前記第１触媒粉末の製
造と同様の方法で第２触媒粉末を得た。
【００２３】このようにして得られた第２触媒粉末は，
成分分析の結果，第１触媒粉末と同様に，金属換算で，
１．２ｗｔ％Ｉｒ−０．８ｗｔ％Ｋ−１．８ｗｔ％Ｚｒ
−残部ＴｉＯ2 ［原子比で，Ｉｒ／Ｋ／Ｚｒ＝１／３．
３／３．２］の組成を有することが判明した。また電子
顕微鏡撮影像の解析から第２触媒粉末における第２Ｉｒ
粉末は，図４に示すように，その粒径Ｄ２の範囲が０＜
Ｄ２≦３５nmにあり，また粒径Ｄ２＜２５nmの領域，つ
まり１５nm≦Ｄ２≦２０nmの領域に１つのピークＰ４が
存在する粒度分布を持つことが判明した。
成分分析の結果，第１触媒粉末と同様に，金属換算で，
１．２ｗｔ％Ｉｒ−０．８ｗｔ％Ｋ−１．８ｗｔ％Ｚｒ
−残部ＴｉＯ2 ［原子比で，Ｉｒ／Ｋ／Ｚｒ＝１／３．
３／３．２］の組成を有することが判明した。また電子
顕微鏡撮影像の解析から第２触媒粉末における第２Ｉｒ
粉末は，図４に示すように，その粒径Ｄ２の範囲が０＜
Ｄ２≦３５nmにあり，また粒径Ｄ２＜２５nmの領域，つ
まり１５nm≦Ｄ２≦２０nmの領域に１つのピークＰ４が
存在する粒度分布を持つことが判明した。
【００２４】Ｂ．浄化器の製造 第１，第２触媒粉末の重量割合をそれぞれａ，ｂとし，
また両粉末の重量の和を１８００ｇとした場合におい
て，両粉末の混合比ａ／ｂを表１に示すように変えて，
混合触媒粉末の例（１）〜（７）を得た。
また両粉末の重量の和を１８００ｇとした場合におい
て，両粉末の混合比ａ／ｂを表１に示すように変えて，
混合触媒粉末の例（１）〜（７）を得た。
【００２５】
【表１】
【００２６】(i) 例（１）に脱イオン水３６００ｇお
よびアルミナゾル（１０ｗｔ％Ａｌ 2 Ｏ3 ）２４０ｇを
加えて混合し，次いでその混合物をボールミルに投入
し，５時間の湿式粉砕を行ってスラリを得た。
よびアルミナゾル（１０ｗｔ％Ａｌ 2 Ｏ3 ）２４０ｇを
加えて混合し，次いでその混合物をボールミルに投入
し，５時間の湿式粉砕を行ってスラリを得た。
【００２７】(ii) スラリに，４００セル／ｉｎ2 ，直
径１２０mm，長さ１１０mmのコージェライト製ハニカム
を浸漬し，次いで引上げて余分のスラリをエアブローに
より除去した。
径１２０mm，長さ１１０mmのコージェライト製ハニカム
を浸漬し，次いで引上げて余分のスラリをエアブローに
より除去した。
【００２８】(iii) スラリを持つハニカムに，３００
℃，２０分間の乾燥処理を施し，次いで空気中，５００
℃，３時間の焼成処理を施して浄化器１の例（１）を得
た。
℃，２０分間の乾燥処理を施し，次いで空気中，５００
℃，３時間の焼成処理を施して浄化器１の例（１）を得
た。
【００２９】この浄化器の例（１）におけるＩｒ−Ｋ−
Ｚｒ／ＴｉＯ2 触媒４の被覆量は，ハニカム容積１Ｌ当
りドライ換算で，１００ｇであった。同様の方法で，混
合触媒粉末の例（２）〜（７）を用いて，それらに対応
する浄化器１の例（２）〜（７）を得た。
Ｚｒ／ＴｉＯ2 触媒４の被覆量は，ハニカム容積１Ｌ当
りドライ換算で，１００ｇであった。同様の方法で，混
合触媒粉末の例（２）〜（７）を用いて，それらに対応
する浄化器１の例（２）〜（７）を得た。
【００３０】図５は，浄化器１の例（４）におけるＩｒ
粉末の粒度分布を示し，本図から，Ｉｒ粉末は，粒径Ｄ
の範囲０＜Ｄ≦５０nmにおいて，粒径Ｄ＞２５nmの領
域，つまり３５nm≦Ｄ≦４０nmの領域に１つのピークＰ
１が，また粒径Ｄ＜２５nmの領域，つまり１５nm≦Ｄ≦
２０nmの領域に１つのピークＰ２がそれぞれ存在する二
山形の粒度分布を有することが判る。この粒度分布は前
記方法と同様の方法で求められたものである。また浄化
器１の例（２），（３），（５），（６）も二山形の粒
度分布を有する。
粉末の粒度分布を示し，本図から，Ｉｒ粉末は，粒径Ｄ
の範囲０＜Ｄ≦５０nmにおいて，粒径Ｄ＞２５nmの領
域，つまり３５nm≦Ｄ≦４０nmの領域に１つのピークＰ
１が，また粒径Ｄ＜２５nmの領域，つまり１５nm≦Ｄ≦
２０nmの領域に１つのピークＰ２がそれぞれ存在する二
山形の粒度分布を有することが判る。この粒度分布は前
記方法と同様の方法で求められたものである。また浄化
器１の例（２），（３），（５），（６）も二山形の粒
度分布を有する。
【００３１】Ｃ−１．初期ＨＣ浄化テスト 表２は，エンジンから排出された排気ガスの組成を示
す。表２中，Ｔ−ＨＣは全炭化水素を意味し，このＴ−
ＨＣには種々の飽和ＨＣおよび不飽和ＨＣが含まれてい
る。
す。表２中，Ｔ−ＨＣは全炭化水素を意味し，このＴ−
ＨＣには種々の飽和ＨＣおよび不飽和ＨＣが含まれてい
る。
【００３２】
【表２】
【００３３】フレッシュ状態の各浄化器１を固定床流通
式触媒反応装置に設置して，表２の排気ガスを空間速度
Ｓ．Ｖ． ３．５×１０4 ／ｈで流通させると共に浄化
器前ガス温度を昇温速度２０℃／min にて常温〜５００
℃まで昇温し，その温度にてＨＣ浄化率を測定した。
式触媒反応装置に設置して，表２の排気ガスを空間速度
Ｓ．Ｖ． ３．５×１０4 ／ｈで流通させると共に浄化
器前ガス温度を昇温速度２０℃／min にて常温〜５００
℃まで昇温し，その温度にてＨＣ浄化率を測定した。
【００３４】Ｃ−２．エージング後のＮＯｘ浄化テスト 各浄化器１をリーンバーンガソリンエンジンの排気系に
組込み，酸素過剰雰囲気（Ａ／Ｆ＝１９）にて浄化器１
の温度が７５０℃となるように１００時間エンジンを運
転して各触媒に１００時間のエージング処理を施した。
次いで，前記エンジンおよび浄化器１を搭載した車両
を，国内１０−１５モード走行に則って走行させ，各浄
化器１によるＮＯｘ浄化率を測定した。
組込み，酸素過剰雰囲気（Ａ／Ｆ＝１９）にて浄化器１
の温度が７５０℃となるように１００時間エンジンを運
転して各触媒に１００時間のエージング処理を施した。
次いで，前記エンジンおよび浄化器１を搭載した車両
を，国内１０−１５モード走行に則って走行させ，各浄
化器１によるＮＯｘ浄化率を測定した。
【００３５】Ｃ−３．考察 図６より第２触媒粉末，したがって第２Ｉｒ粉末の量が
増すと，初期ＨＣ最大浄化率が向上し，一方，第１触媒
粉末，したがって第１Ｉｒ粉末の量が増すと，エージン
グ後のＮＯｘ浄化率が向上することが判る。第１，第２
触媒粉末の混合比ａ／ｂは，好ましくは，３／７≦ａ／
ｂ≦７／３であり，これにより初期ＨＣ浄化率およびエ
ージング後のＮＯｘ浄化率の高い触媒を提供することが
できる。
増すと，初期ＨＣ最大浄化率が向上し，一方，第１触媒
粉末，したがって第１Ｉｒ粉末の量が増すと，エージン
グ後のＮＯｘ浄化率が向上することが判る。第１，第２
触媒粉末の混合比ａ／ｂは，好ましくは，３／７≦ａ／
ｂ≦７／３であり，これにより初期ＨＣ浄化率およびエ
ージング後のＮＯｘ浄化率の高い触媒を提供することが
できる。
【００３６】この種の触媒においては，Ｉｒの酸化状
態，つまり原子価を適切に調整することによって初期性
能を安定化させることが可能である。原子価の調整処理
としては，例えば水蒸気雰囲気下での賦活処理を挙げる
ことができる。
態，つまり原子価を適切に調整することによって初期性
能を安定化させることが可能である。原子価の調整処理
としては，例えば水蒸気雰囲気下での賦活処理を挙げる
ことができる。
【００３７】触媒の調製に当っては，前記蒸発・乾固処
理の外に，スプレードライ，吸水，含浸等従来慣用の処
理法を用いることができる。また，ＴｉＯ2 にＩｒ，Ｋ
およびＺｒを担持させる場合，前記のような同時担持の
外に逐次担持を適用してもよい。Ｉｒ，ＫおよびＺｒの
出発材料としては前記のものの外に，例えば硝酸塩，硫
酸塩，炭酸塩，塩化物等を用いることができる。焼成分
解時の雰囲気は，出発材料の種類によって，空気中，真
空中，窒素等の不活性ガス気流中或は水素気流中等適宜
選択される。焼成温度は３００〜１０００℃が好まし
く，６００〜９００℃がより好ましい。焼成時間は適宜
選定すればよく，通常，５分間〜２０時間，好ましくは
１０分間〜５時間である。例えば，空気中，６００〜８
００℃で１次焼成を行った後，窒素気流中または水素気
流中，６００〜９００℃で２次焼成を行う，といった焼
成法を挙げることができる。
理の外に，スプレードライ，吸水，含浸等従来慣用の処
理法を用いることができる。また，ＴｉＯ2 にＩｒ，Ｋ
およびＺｒを担持させる場合，前記のような同時担持の
外に逐次担持を適用してもよい。Ｉｒ，ＫおよびＺｒの
出発材料としては前記のものの外に，例えば硝酸塩，硫
酸塩，炭酸塩，塩化物等を用いることができる。焼成分
解時の雰囲気は，出発材料の種類によって，空気中，真
空中，窒素等の不活性ガス気流中或は水素気流中等適宜
選択される。焼成温度は３００〜１０００℃が好まし
く，６００〜９００℃がより好ましい。焼成時間は適宜
選定すればよく，通常，５分間〜２０時間，好ましくは
１０分間〜５時間である。例えば，空気中，６００〜８
００℃で１次焼成を行った後，窒素気流中または水素気
流中，６００〜９００℃で２次焼成を行う，といった焼
成法を挙げることができる。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば前記のように構成するこ
とによって，エンジンの理論空燃比での運転において良
好な酸化性能を発揮してＨＣ，ＣＯ浄化率を高度に維持
し，また高温下にある酸素過剰雰囲気に直接晒されても
優れた耐久性を発揮してＮＯｘ浄化率を高く維持し得る
排気ガス浄化用触媒を提供することができる。
とによって，エンジンの理論空燃比での運転において良
好な酸化性能を発揮してＨＣ，ＣＯ浄化率を高度に維持
し，また高温下にある酸素過剰雰囲気に直接晒されても
優れた耐久性を発揮してＮＯｘ浄化率を高く維持し得る
排気ガス浄化用触媒を提供することができる。
【図１】触媒を有する浄化器の要部断面図である。
【図２】第１Ｉｒ粉末，第２Ｉｒ粉末およびＩｒ粉末の
粒度分布を説明するグラフである。
粒度分布を説明するグラフである。
【図３】第１Ｉｒ粉末の粒度分布を示すグラフである。
【図４】第２Ｉｒ粉末の粒度分布を示すグラフである。
【図５】Ｉｒ粉末の粒度分布を示すグラフである。
【図６】第１，第２触媒粉末の重量割合と，初期ＨＣ最
大浄化率およびエージング後のＮＯｘ浄化率との関係を
示すグラフである。
大浄化率およびエージング後のＮＯｘ浄化率との関係を
示すグラフである。
１…………浄化器 ２…………ハニカム ４…………触媒 Ｐ１〜Ｐ４……ピーク
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 成重 丈志 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 Ｆターム(参考） 3G091 AA12 BA07 BA14 BA15 BA19 BA39 GB01W GB02W GB05W GB10X 4D048 AA06 AA13 AA18 AB01 BA03X BA07X BA08X BA12X BA14X BA33X BA33Y BB02 4G069 AA03 AA08 BA13B BC03B BC50B BC51B BC74A BC74B CA03 CA09 CA10 DA06 EA19 EB18X EB18Y FA02 FB15 FB16 FB30 FB31 FC08
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｉｒ粉末を有する排気ガス浄化用触媒に
おいて，前記Ｉｒ粉末は，粒径Ｄ＞２５nmの領域に１つ
のピークが，また粒径Ｄ＜２５nmの領域に１つのピーク
がそれぞれ存在する二山形の粒度分布を有することを特
徴とする排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 前記Ｉｒ粉末は第１Ｉｒ粉末と第２Ｉｒ
粉末とを混合したものであり，前記第１Ｉｒ粉末は粒径
Ｄ１＞２５nmの領域に１つのピークが存在する粒度分布
を持ち，前記第２Ｉｒ粉末は粒径Ｄ２＜２５nmの領域に
１つのピークが存在する粒度分布を持つ，請求項１記載
の排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項３】 前記第１Ｉｒ粉末は，その粒径Ｄ１の範
囲が２５nm≦Ｄ１≦５０nmであり，且つ３５nm≦Ｄ１≦
４０nmの領域に１つのピークが存在する粒度分布を持
ち，一方，前記第２Ｉｒ粉末は，その粒径Ｄ２の範囲が
０＜Ｄ２≦３５nmであり，且つ１５nm≦Ｄ２≦２０nmの
領域に１つのピークが存在する粒度分布を持つ，請求項
２記載の排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項４】 前記第１Ｉｒ粉末は第１触媒粉末に，ま
た前記第２Ｉｒ粉末は第２触媒粉末にそれぞれ含まれて
おり，前記第１触媒粉末の重量割合をａとしし，また前
記第２触媒粉末の重量割合をｂとしたとき，両粉末の混
合比ａ／ｂは３／７≦ａ／ｂ≦７／３である，請求項２
または３記載の排気ガス浄化用触媒。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000106125A JP2001286759A (ja) | 2000-04-07 | 2000-04-07 | 排気ガス浄化用触媒 |
| US09/817,232 US6559095B2 (en) | 2000-04-07 | 2001-03-27 | Exhaust gas purifying catalyst |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000106125A JP2001286759A (ja) | 2000-04-07 | 2000-04-07 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001286759A true JP2001286759A (ja) | 2001-10-16 |
Family
ID=18619354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000106125A Pending JP2001286759A (ja) | 2000-04-07 | 2000-04-07 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6559095B2 (ja) |
| JP (1) | JP2001286759A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018068229A1 (en) * | 2016-10-12 | 2018-04-19 | Basf Corporation | Catalytic articles |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP6815783B2 (ja) * | 2016-07-29 | 2021-01-20 | 三菱重工業株式会社 | 脱硝触媒の製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1558762A (en) * | 1975-07-04 | 1980-01-09 | Johnson Matthey Co Ltd | Metal or alloy coated powders |
| US4977129A (en) * | 1989-03-13 | 1990-12-11 | W. R Grace & Co.-Conn. | Auto exhaust catalyst composition having low H2 S emissions and method of making the catalyst |
| JPH0631173A (ja) | 1992-07-10 | 1994-02-08 | N E Chemcat Corp | 排気ガス浄化用触媒及び排気ガスの浄化方法 |
| JP3498357B2 (ja) * | 1993-05-28 | 2004-02-16 | マツダ株式会社 | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 |
| JP3310781B2 (ja) | 1994-06-21 | 2002-08-05 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス浄化用触媒とその製造方法 |
| JPH1094730A (ja) | 1996-07-31 | 1998-04-14 | N E Chemcat Corp | 排気ガス浄化用触媒および排気ガスの浄化方法 |
| JPH11169711A (ja) * | 1997-12-09 | 1999-06-29 | Honda Motor Co Ltd | 排気ガス浄化用複合触媒 |
-
2000
- 2000-04-07 JP JP2000106125A patent/JP2001286759A/ja active Pending
-
2001
- 2001-03-27 US US09/817,232 patent/US6559095B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018068229A1 (en) * | 2016-10-12 | 2018-04-19 | Basf Corporation | Catalytic articles |
| CN110022975A (zh) * | 2016-10-12 | 2019-07-16 | 巴斯夫公司 | 催化制品 |
| JP2020500097A (ja) * | 2016-10-12 | 2020-01-09 | ビーエーエスエフ コーポレーション | 触媒物品 |
| RU2731562C1 (ru) * | 2016-10-12 | 2020-09-04 | Басф Корпорейшн | Каталитические изделия |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6559095B2 (en) | 2003-05-06 |
| US20010041658A1 (en) | 2001-11-15 |
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