JP2001241812A - 膨張弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 新規に部品を追加することなく、弁体の振動
異音の低減を図る。 【解決手段】 第１弁棒４９の下端面４９ｄを、第２弁
棒４６の上端面４６ｄに対してテーパ状に形成するの
で、弁棒上端面４６ｄのうち第１弁棒下端面４９ｄと接
触する部分は、第２弁棒４６の中心軸から外れた部分に
なるので、第２弁棒４６が摺動する際には、常に第２弁
棒４６に回転モーメントが生じ、第２弁棒４６は本体ケ
ース４０の孔部４０ａに押しつけられる。よって、膨張
弁４の部品点数を増加させることなく、第２弁棒４６と
本体ケース４０との摩擦力を増大させ、第２弁棒４６の
摺動抵抗を増大させることができ、弁体４３の振動異音
の低減を図ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動車用空調装置等
における冷凍サイクルにおいて、高圧側液冷媒を低温低
圧の気液２相冷媒に減圧する膨張弁に関するもので、特
に、弁体の振動異音を低減するための改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の膨張弁は、蒸発器の熱負荷変動
に対応して蒸発器出口での冷媒の過熱度を所定値に維持
するために、弁開度を変化させ、サイクル冷媒流量を調
整している。そして、蒸発器出口の冷媒加熱度によるダ
イヤフラムの変位は、膨張弁のケース本体に案内されて
摺動する弁棒により、弁体に伝達されている。

【０００３】ところで、上記膨張弁において、弁棒摺動
抵抗が小さい場合には、弁開度の変化に伴う瞬間的な圧
力変動に弁体や弁棒が追従して微振動し、異音が発生す
ることが知られている。

【０００４】そこで、特開平８−１４５５０５号公報に
記載の膨張弁では、弁棒の周囲にコイルばね等のばね手
段を、新たに追加して配置し、このばね手段により弁棒
に対して径方向から力を加えるようにしている。これに
より、弁棒の摺動抵抗を増大させ、弁体の微振動による
異音を防止するようにしている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記公報の異
音防止構造によると、弁棒の周囲にばね手段を、新たに
追加して配置しなければならず、部品点数の増加により
コストアップとなっていた。

【０００６】本発明は上記点に鑑み、新規に部品を追加
することなく、弁体の振動異音の低減を図ることを目的
とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、サイクル高
圧側の液冷媒を減圧膨張させる絞り通路穴（４５）の開
度を調整する弁体（４３）と、蒸発器（５）の出口側ガ
ス冷媒の加熱度に応じて変位する熱応動手段（５２）の
変位を弁体（４３）に伝達する第１弁棒（４９）と、第
１弁棒の端面（４９ｄ）に接触する端面（４６ｄ）を有
し、第１弁棒（４９）とともに変位して、弁体（４３）
を作動させる第２弁棒（４６）と、第２弁棒（４６）を
摺動自在に案内する本体ケース（４０）とを備える膨張
弁において、第１弁棒の端面（４９ｄ）及び第２弁棒の
端面（４６ｄ）のうち一方の端面を、他方の端面に対し
てテーパ状に形成することを特徴としている。

【０００８】これにより、第２弁棒端面（４６ｄ）のう
ち第１弁棒端面（４９ｄ）と接触する部分は、第２弁棒
（４６）の中心軸から外れた部分になるので、第２弁棒
（４６）が摺動する際には、常に第２弁棒（４６）に回
転モーメントが生じ、第２弁棒（４６）は本体ケース
（４０）に押しつけられる。よって、膨張弁の部品点数
を増加させることなく、第２弁棒（４６）と本体ケース
（４０）との摩擦力を増大させ、第２弁棒（４６）の摺
動抵抗を増大させることができ、弁体（４３）の振動異
音の低減を図ることができる。

【０００９】また、請求項２に記載の発明では、他方の
端面（４６ｄ）のうちテーパ状に形成されていない端面
を、第１弁棒（４９）の中心軸または第２弁棒（４６）
の中心軸に対して、垂直な平面に形成することを特徴と
している。

【００１０】また、請求項３に記載の発明では、本体ケ
ース（４０）のうち、熱応動手段（５２）の変位を弁体
（４３）に伝達する弁棒（４６、４９）を摺動自在に案
内する孔部（４０ａ）の部分、及び弁棒（４６、４９）
の間に、弁棒（４６、４９）の径方向に圧縮されて弾性
変形した状態で保持されるシール部材（５１）を備える
膨張弁において、シール部材（５１）の径方向弾性変形
量を、シール部材（５１）の周方向において、不均一に
することを特徴としている。

【００１１】これにより、シール部材（５１）の周方向
のうち、径方向弾性変形量が大きい部分の弾性力によ
り、常に弁棒（４６、４９）は本体ケース（４０）に押
しつけられる。よって、膨張弁の部品点数を増加させる
ことなく、弁棒（４６、４９）の摺動抵抗を増大させる
ことができ、弁体（４３）の振動異音の低減を図ること
ができる。

【００１２】また、請求項４に記載の発明では、本体ケ
ース（４０）のうち孔部（４０ａ）を有する部分の内周
及び弁棒（４６、４９）の外周の一方には、シール部材
（５１）が配置されるリング状の溝部（４９ｃ、４０
ｄ）が形成され、溝部（４９ｃ、４０ｄ）の中心軸
（Ａ、Ｃ）を、孔部（４０ａ）の中心軸（Ｂ）に対して
偏芯するように形成することを特徴としているので、シ
ール部材（５１）の周方向において、シール部材（５
１）の径方向弾性変形量を不均一にすることを実現でき
る。

【００１３】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。

【００１４】

【発明の実施の形態】（第１実施形態）以下、本発明の
実施の形態を図に基づいて説明する。

【００１５】図１は自動車用空調装置の冷凍サイクルに
本発明の膨張弁を適用した一実施形態を示し、図中、１
は自動車のエンジンルーム内に配置される圧縮機であっ
て、この圧縮機１は自動車エンジン（図示せず）により
駆動されて、冷媒を圧縮、吐出するものである。圧縮機
１から吐出される高温高圧のガス冷媒は、エンジンルー
ム内の凝縮器２にて冷却され、凝縮する。この凝縮され
た高圧の気液２相冷媒は、受液器３内にて気液を分離さ
れ、液冷媒が受液器３内に溜まる。

【００１６】４は冷凍サイクルの減圧手段をなす温度式
膨張弁で、自動車用空調装置の冷却ユニット部に備えら
れている蒸発器５出口部の冷媒の過熱度（蒸発器５出口
部の冷媒温度）が予め設定した所定値となるように弁開
度を調整して、冷媒流量を調整するものである。膨張弁
４および蒸発器５は通常、自動車の車室内に設置され
る。

【００１７】次に、膨張弁４の具体的構造を詳述する
と、４０は膨張弁４の本体ケースで、アルミニュウム等
の金属で図１の上下方向に延びる略直方体状に成形され
ている。この本体ケース４０の下方部右側には冷凍サイ
クルの受液器３からの液冷媒が流入する冷媒入口４１が
開口している。

【００１８】この冷媒入口４１は本体ケース４０の下方
中央部に形成された弁体収容室４２に連通しており、こ
の室４２内には、膨張弁４の球状の弁体４３、及びこの
弁体４３がスポット溶接等にて固着された支持部材４４
が収容されている。４５は冷媒入口４１からの高圧液冷
媒を減圧して、低温低圧の気液２相冷媒にする絞り通路
（通路穴）で、この絞り通路４５の開度を弁体４３によ
り調整するようになっている。また、絞り通路４５のう
ち、球状の弁体４３に対向する部位には、円錐状の弁座
面４５ａが形成されている。

【００１９】４６は段付き円柱状の第２弁棒で、下方側
の小径軸部４６ａが絞り通路４５の中心部を貫通し、第
２弁棒４６の下端面４６ｂは、第２弁棒４６の中心軸に
対して垂直な平面に形成されて球状の弁体４３に当接し
ている。一方、第２弁棒４６の上方側の大径軸部４６ｃ
は、本体ケース４０に形成された孔部（案内部）４０ａ
に挿入されており、孔部４０ａは、第２弁棒４６を上下
方向に摺動自在に案内している。そして、第２弁棒４６
の上端面４６ｄは後述の第１弁棒４９の下端面４９ｄに
当接している。

【００２０】なお、第２弁棒４６の下端面４６ｂ及び上
端面４６ｄは、第２弁棒４６の中心軸に対して垂直な平
面に形成されている。また、孔部４０ａは弁座面４５ａ
と同軸に形成されている。

【００２１】４７は絞り通路４５を通過して減圧された
低温低圧の気液２相冷媒が流れる冷媒流出通路で、本体
ケース４０の上下方向の略中間部位に形成されており、
この冷媒流出通路４７は蒸発器５の冷媒入口部に接続さ
れる。

【００２２】４８は蒸発器５にて蒸発したガス冷媒が流
れる蒸発器出口側通路で、本例では、本体ケース４０の
上方部において左右方向に円筒状に貫通するように形成
されている。この蒸発器出口側通路４８の入口端（図１
の左端）は蒸発器５の冷媒出口部に接続され、出口端
（図１の右端）は圧縮機１の吸入口に接続される。

【００２３】４９は蒸発器出口側通路４８を貫通して配
設され、アルミニュウム等の熱伝導の良好な金属にて円
柱状に形成された第１弁棒であり、後述のダイヤフラム
（熱応動手段）５２の変位を第２弁棒４６に伝達する機
能と、蒸発器５で蒸発した過熱ガス冷媒の温度を感知す
る機能とを兼ねるものである。

【００２４】この第１弁棒４９の具体的形態について説
明すると、蒸発器出口側通路４８を貫通する小径の軸部
４９ａと、この小径軸部４９ａの端部に結合され、後述
のダイヤフラム５２に当接するダイヤフラムストッパ部
４９ｂとから構成されている。このダイヤフラムストッ
パ部４９ｂは、第１弁棒４９の上端部側（ダイヤフラム
５２側端部）から円板状に外径を拡大した形状に一体成
形されている。

【００２５】そして、前述した本体ケース４０の孔部４
０ａには、第１弁棒４９の小径軸部４９ａが挿入されて
おり、孔部４０ａは第１弁棒４９を上下方向に摺動自在
に案内している。なお、孔部４０ａの径は、第２弁棒４
６の外径及び小径軸部４９ａの外径に応じた径であり、
段違い形状に形成されている。

【００２６】また、第１弁棒４９の小径軸部４９ａのう
ち、孔部４０ａに挿入された部分の外周には、リング状
に形成された溝部４９ｃが形成されており、この溝部４
９ｃには、第１弁棒４９の小径軸部４９ａと孔部４０ａ
の間をシールする弾性変形可能な第１シール部材（本実
施形態ではＯリング）５１が、第１弁棒４９の径方向に
圧縮されて弾性変形した状態で配設されて保持されてい
る。これにより、第１弁棒４９は、孔部４０ａに対して
気密に、かつ摺動可能に嵌合している。

【００２７】そして、第１弁棒４９の上端部に形成され
たダイヤフラムストッパ部４９ｂは、本体ケース４０の
最上部の外面側に配置されたダイヤフラム５２に当接し
ており、また、第１弁棒４９の下端面４９ｄは、第１弁
棒４９の中心軸に対してテーパ状に形成されており、第
２弁棒４６の上端面４６ｄに当接している。すなわち、
第１弁棒４９の下端面４９ｄは、第２弁棒４６の上端面
４６ｄに対してテーパ状になっている（このテーパ状に
よる効果は後述する）。

【００２８】従って、このダイヤフラム５２が上下方向
に変位すると、この変位に応じて円柱状第１弁棒４９、
第２弁棒４６を介して弁体４３も変位するようになって
いる。

【００２９】また、小径軸部４９ａのうち溝部４９ｃよ
りも上方側（ダイヤフラムストッパ部４９ｂ側）の部
分、及びダイヤフラムストッパ部４９ｂを感温部（感温
手段）４９ｆと称し、この感温部４９ｆは、過熱ガス冷
媒の熱をダイヤフラム５２に伝導し、過熱ガス冷媒の温
度を感知するものである。

【００３０】なお、感温部４９ｆ表面には、弁作動のハ
ンチング抑制のために、熱伝達遅延部材６４が圧入固定
等により装着されている。この熱伝達遅延部材６４は、
第１弁棒４９を構成するアルミニュウムよりも熱伝導率
が十分低い材質（例えば樹脂）にて成形されている。

【００３１】ダイヤフラム（熱応動手段）５２の外周縁
部は、上下のケース部材５３、５４の間に挟持されて支
持されている。このケース部材５３、５４はステンレス
（ＳＵＳ３０４）等の金属材で構成され、溶接、ろう付
け等により一体に接合されている。下側のケース部材５
４は本体ケース４０の最上部にねじ止めにて固定されて
おり、このねじ止め固定部は第２シール部材（本実施形
態ではＯリング）５５にて気密になっている。そして、
ケース部材５３、５４内の空間はダイヤフラム５２によ
り上側室５６と下側室５７に仕切られている。

【００３２】上側室５６には冷媒充填用のキャピラリチ
ューブ５６ａが接合されているが、このチューブ５６ａ
の先端は閉塞されているので、上側室５６は密封空間で
ある。この上側室５６の内部には冷凍サイクル内の循環
冷媒と同種のガス冷媒が充填されており、この封入ガス
は、第１弁棒４９の感温部４９ｆにより伝導された温度
に応じて圧力変化するものである。

【００３３】従って、ダイヤフラム５２は弾性に富み、
かつ熱伝導が良好で、強靱な材質にて形成することが好
ましく、例えばステンレス（ＳＵＳ３０４）等の金属か
らなる。

【００３４】一方、下側室５７は、第１弁棒４９のダイ
ヤフラムストッパ部４９ｂの周囲の空隙、この空隙の下
方部に形成される圧力導入用の空間５８および環状連通
路５９を通して、蒸発器出口側通路４８に連通してお
り、この蒸発器出口側通路４８の冷媒圧力が下側室５７
内に導入される。すなわち、下側室５７内の圧力は通路
４８と略同一の圧力となる。

【００３５】６０は本体ケース４０の下面外部に開口し
たねじ穴部であり、このねじ穴部６０に調整プラグ６１
がねじ止め固定されている。この調整プラグ６１はその
外周部に第３シール部材（本実施形態ではＯリング）６
２が装着されており、これによりねじ穴部６０との間を
気密にシールしている。

【００３６】６３はコイルばね（ばね手段）であり、そ
の一端は調整プラグ６１のばね案内部６１ａにより第２
弁棒４６と同軸になるように位置決め支持され、他端は
支持部材４４のばね案内部４４ａに支持されている。従
って、調整プラグ６１の締めつけ位置の調整により、コ
イルばね６３の取付荷重を調整できる。

【００３７】次に、上記構成における作動を説明する。

【００３８】図１の冷凍サイクルにおいて圧縮機１が作
動し、サイクル内に冷媒が循環していると、ダイヤフラ
ム５２の上側室５６内の封入ガスに、第１弁棒４９、金
属製ダイヤフラム５２を介して、通路４８内の蒸発器出
口の過熱ガス冷媒温度が伝導される。これにより、上側
室５６内の圧力は通路４８の過熱ガス冷媒温度に応じた
圧力となり、一方、ダイヤフラム５２の下側室５７内の
圧力は通路４８の冷媒圧力となる。従って、この両室５
６、５７内の圧力差と、弁体４３を上方へ押圧するばね
６３の取り付け荷重とのバランスで、弁体４３が変位す
ることになる。

【００３９】以上により、通路４８の過熱ガス冷媒温度
が下がると、上側室５６内の圧力が下がり、弁体４３が
弁座面４５ａ側（図１の上方）に変位して絞り通路４５
の開度が減少し、冷媒流量が減少する。

【００４０】一方、通路４８の過熱ガス冷媒温度が上が
ると、上側室５６内の圧力が上がり、弁体４３が弁座面
４５ａから離れる方向（図１の下方）に変位して絞り通
路４５の開度が増加し、冷媒流量が増加する。このよう
な冷媒流量の自動調整作用により、蒸発器５出口のガス
冷媒の過熱度が所定値に維持される。

【００４１】次に、本実施形態の特徴を述べる。

【００４２】第１弁棒４９の下端面４９ｄは、第２弁棒
４６の上端面４６ｄに対してテーパ状になっているの
で、弁棒上端面４６ｄのうち第１弁棒下端面４９ｄと接
触する部分は、第２弁棒４６の中心軸から外れた部分に
なるので、第２弁棒４６が摺動する際には、常に第２弁
棒４６に回転モーメントが生じ、第２弁棒４６は本体ケ
ース４０の孔部４０ａに押しつけられる。よって、膨張
弁４の部品点数を増加させることなく、第２弁棒４６と
本体ケース４０との摩擦力を増大させ、第２弁棒４６の
摺動抵抗を増大させることができ、弁体４３の振動異音
の低減を図ることができる。

【００４３】なお、第１弁棒４９を冷間鍛造により加工
すれば、鍛造の型をテーパ形状にするだけで、その他の
加工工数を増大させることがないため、本発明を容易に
実施することができる。

【００４４】（第２実施形態）第１実施形態では、第２
弁棒４６の上端面４６ｄを、第２弁棒４６の中心軸に対
して垂直な平面に形成し、かつ、第１弁棒４９の下端面
４９ｄを、第２弁棒４６の上端面４６ｄに対してテーパ
状に形成しているが、本実施形態では、図３に示すよう
に、第１弁棒４９の下端面４９ｄを、第１弁棒４９の中
心軸に対して垂直な平面に形成し、かつ、第２弁棒４６
の上端面４６ｄを、第１弁棒４９の下端面４９ｄに対し
てテーパ状に形成している。

【００４５】（第３実施形態）第１、第２実施形態で
は、第１シール部材（Ｏリング）５１を配設する溝部４
９ｃの溝深さを、周知の如く均一な深さに形成している
が、本実施形態では、図４に示すように、溝部４９ｃの
うちＯリング５１の内周面と接触する接触面４９ｅを、
その接触面４９ｅの中心軸Ａが第１弁棒４９の中心軸Ｂ
に対して偏芯するように形成している。すなわち、リン
グ状に形成された溝部４９ｃの中心軸Ａは、孔部４０ａ
の中心軸に対して偏芯している。

【００４６】なお、第２弁棒４６の上端面４６ｄ、及び
第１弁棒４９の下端面４９ｄをともに、それぞれの中心
軸に対して垂直な平面に形成している。

【００４７】ところで、Ｏリング５１の線径に対する、
径方向の圧縮量の割合を圧縮率と称すると、第１、第２
実施形態における圧縮率は、１５〜２０％である。

【００４８】これに対し、本実施形態では上述の構造に
より、Ｏリング５１の圧縮率は、このＯリング５１の周
方向において、不均一になる。具体的には、最小圧縮率
は例えば約５％であり、最大圧縮率は例えば約３５％に
なるようにされている。

【００４９】よって、Ｏリング５１のうち、圧縮率の大
きい部分の弾性力により、常に第１弁棒４９は本体ケー
ス４０の孔部４０ａに押しつけられる。よって、膨張弁
４の部品点数を増加させることなく、第１弁棒４９の摺
動抵抗を増大させることができ、弁体４３の振動異音の
低減を図ることができる。

【００５０】因みに、最小圧縮率５％は、絞り通路４５
を通過した冷媒流出通路４７と蒸発器出口側通路４８と
の間の冷媒をシールできるように設定されている（例え
ば、両通路４７、４８の冷媒圧力差は約１〜２ｋｇｆ／
ｃｍ²である。）。

【００５１】（第４実施形態）第１〜第３実施形態で
は、Ｏリング５１を配設する溝部４９ｃを第１弁棒４９
側に形成しているが、本実施形態では、図５に示すよう
に、本体ケース４０の孔部４０ａ側にＯリング５１を配
設するケース側溝部４０ｄを形成している。図６はケー
ス側溝部４０ｄの拡大断面図であり、ケース側溝部４０
ｄのうちＯリング５１の外周面と接触する接触面４０ｅ
は、その接触面４０ｅの中心軸Ｃが孔部４０ａの中心軸
Ｂに対して偏芯するように形成している。すなわち、リ
ング状に形成された溝部４９ｄの中心軸Ｃは、孔部４０
ａの中心軸Ｂに対して偏芯している。

【００５２】なお、第２弁棒４６の上端面４６ｄ、及び
第１弁棒４９の下端面４９ｄをともに、それぞれの中心
軸に対して垂直な平面に形成している。

【００５３】なおまた、Ｃ型スナップリング６５等を第
１弁棒４９に固定することにより、Ｏリング５１がケー
ス側溝部４０ｄから蒸発器出口側通路４８に抜け出るこ
とを防止している。

【００５４】以上により、第３実施形態と同様の効果を
得ることができる。

【００５５】なお、第１〜第３実施形態では、第１弁棒
４９と第２弁棒４６は別体に形成されているが、本実施
形態では、第１弁棒４９と第２弁棒４６とを一体に形成
しており、第１〜第３実施形態においても、第１弁棒４
９と第２弁棒４６とを一体に形成してもよい。

【００５６】（他の実施形態）第１〜第４実施形態で
は、キャピラリチューブ５６ａを上側室５６への冷媒充
填用として用いており、感温手段の感温部４９ｆを本体
ケース４０内に内蔵したボックス型の膨張弁であるが、
第１弁棒４９と第２弁棒４６とを一体に形成した場合に
おいては、蒸発器出口の冷媒温度を感知する感温筒を感
温部４９ｆの代わりに設け、この感温筒を上側室５６に
接続する手段としてキャピラリチューブ５６ａを用い
る、周知のジョイント接続型膨張弁に本発明を適用して
もよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施形態に係る膨張弁の断面構造を含む冷
凍サイクル図である。

【図２】図１の部分拡大断面図である。

【図３】第２実施形態に係る膨張弁の部分拡大断面図で
ある。

【図４】第３実施形態に係る膨張弁の部分拡大断面図で
ある。

【図５】第４実施形態に係る膨張弁の断面構造を含む冷
凍サイクル図である。

【図６】第４実施形態に係る膨張弁の部分拡大断面図で
ある。

【符号の説明】

４…膨張弁、５…蒸発器、４０…本体ケース、４０ａ…
孔部、４０ｄ…ケース側溝部、４３…弁体、４５…絞り
通路、４６…第２弁棒、４６ｄ…第２弁棒上端面、４９
…第１弁棒、４９ｃ…溝部、４９ｄ…第１弁棒下端面、
５１…Ｏリング。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 サイクル高圧側の液冷媒を減圧膨張させ
   る絞り通路穴（４５）の開度を調整する弁体（４３）
   と、 蒸発器（５）の出口側ガス冷媒の加熱度に応じて変位す
   る熱応動手段（５２）と、 前記熱応動手段（５２）の変位を前記弁体（４３）に伝
   達する第１弁棒（４９）と、 前記第１弁棒（４９）の端面（４９ｄ）に接触する端面
   （４６ｄ）を有し、前記第１弁棒（４９）とともに変位
   して、前記弁体（４３）を作動させる第２弁棒（４６）
   と、 前記第２弁棒（４６）を摺動自在に案内する本体ケース
   （４０）とを備える膨張弁において、 前記第１弁棒（４９）の端面（４９ｄ）及び前記第２弁
   棒（４６）の端面（４６ｄ）のうち一方の端面は、他方
   の端面に対してテーパ状に形成されていることを特徴と
   する膨張弁。
2. 【請求項２】 前記他方の端面（４６ｄ）のうちテーパ
   状に形成されていない端面は、前記第１弁棒（４９）の
   中心軸または前記第２弁棒（４６）の中心軸に対して、
   垂直な平面に形成されていることを特徴とする膨張弁。
3. 【請求項３】 サイクル高圧側の液冷媒を減圧膨張させ
   る絞り通路穴（４５）の開度を調整する弁体（４３）
   と、 蒸発器（５）の出口側ガス冷媒の温度に応じて変位する
   熱応動手段（５２）と、 前記熱応動手段（５２）の変位を前記弁体（４３）に伝
   達する弁棒（４６、４９）と、 前記弁棒（４６、４９）を摺動自在に案内する孔部（４
   ０ａ）を有する本体ケース（４０）と、 前記本体ケース（４０）のうち前記孔部（４０ａ）を有
   する部分、及び前記弁棒（４６、４９）の間に、前記弁
   棒（４６、４９）の径方向に圧縮されて弾性変形した状
   態で保持されるシール部材（５１）とを備える膨張弁に
   おいて、 前記シール部材（５１）の径方向弾性変形量は、前記シ
   ール部材（５１）の周方向において、不均一であること
   を特徴とする膨張弁。
4. 【請求項４】 前記本体ケース（４０）のうち前記孔部
   （４０ａ）を有する部分の内周、及び前記弁棒（４６、
   ４９）の外周の一方には、前記シール部材（５１）が配
   置されるリング状の溝部（４９ｃ、４０ｄ）が形成さ
   れ、 前記溝部（４９ｃ、４０ｄ）の中心軸（Ａ、Ｃ）は、前
   記孔部（４０ａ）の中心軸（Ｂ）に対して偏芯するよう
   に形成されていることを特徴とする請求項３に記載の膨
   張弁。