JP2001220472A - 低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物、および自動車外装材用部品。 - Google Patents
低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物、および自動車外装材用部品。Info
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Abstract
(57)【要約】
機械的剛性、耐衝撃性、耐熱性、射出成型性及び製品の
平滑性が優れているだけでなく、収縮率、線膨脹係数及
び熱による沈下現象が少なくて寸法安定性に優れた低線
膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物を提供し、さらに
該低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物を用いて、
自動車の外装材用部品を提供する。 【解決手段】 低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成
は、ａ）結晶性エチレン−プロピレン共重合体を組成物
の総量に対して４０〜８０重量％；ｂ）エチレン−α−
オレフィン共重合体を組成物の総量に対して５〜４０重
量％；ｃ）カルシウム−メタ−シリケート系のウラスト
ナイトを組成物の総量に対して５〜３０重量％；及び
ｄ）無機質補強材を組成物の総量に対して５〜３０重量
％；を含むことを特徴とする。
平滑性が優れているだけでなく、収縮率、線膨脹係数及
び熱による沈下現象が少なくて寸法安定性に優れた低線
膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物を提供し、さらに
該低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物を用いて、
自動車の外装材用部品を提供する。 【解決手段】 低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成
は、ａ）結晶性エチレン−プロピレン共重合体を組成物
の総量に対して４０〜８０重量％；ｂ）エチレン−α−
オレフィン共重合体を組成物の総量に対して５〜４０重
量％；ｃ）カルシウム−メタ−シリケート系のウラスト
ナイトを組成物の総量に対して５〜３０重量％；及び
ｄ）無機質補強材を組成物の総量に対して５〜３０重量
％；を含むことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は低線膨脹ポリオレフ
ィン系複合樹脂組成物に係わり、より詳しくは、機械的
剛性、耐衝撃性、耐熱性、射出成型性及び製品の平滑性
が優れているばかりでなく、収縮率、線膨脹係数及び熱
による沈下現象（Ｈｅａｔ Ｓａｇ）が少なく、寸法安
定性に優れた低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物
に関するものである。
ィン系複合樹脂組成物に係わり、より詳しくは、機械的
剛性、耐衝撃性、耐熱性、射出成型性及び製品の平滑性
が優れているばかりでなく、収縮率、線膨脹係数及び熱
による沈下現象（Ｈｅａｔ Ｓａｇ）が少なく、寸法安
定性に優れた低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂、特にポリオレフィン系樹
脂であるポリエチレンとポリプロピレンは、比重が低
く、機械的物性や加工性などが優れ、さらに他の樹脂に
比べて価格が低いこともあって、汎用プラスチック製
品、自動車、電子、航空産業など、工業的に広く用いら
れる。しかしながら、ポリオレフィン系樹脂は、それ自
体物性に限界があるため、特殊な機能が要求される分野
には適用が難しく、特に、ポリプロピレン樹脂はガラス
転移温度が０℃で、常温及び低温での衝撃強度が弱いと
いう欠点を有し、工業的に適用するのに多くの制限があ
る。
脂であるポリエチレンとポリプロピレンは、比重が低
く、機械的物性や加工性などが優れ、さらに他の樹脂に
比べて価格が低いこともあって、汎用プラスチック製
品、自動車、電子、航空産業など、工業的に広く用いら
れる。しかしながら、ポリオレフィン系樹脂は、それ自
体物性に限界があるため、特殊な機能が要求される分野
には適用が難しく、特に、ポリプロピレン樹脂はガラス
転移温度が０℃で、常温及び低温での衝撃強度が弱いと
いう欠点を有し、工業的に適用するのに多くの制限があ
る。
【０００３】前記の欠点を克服するために、異種の樹脂
をブレンドしたり鉱物を充填したりして新たな機能が付
与されたポリオレフィン系複合樹脂が開発され、従来の
ポリオレフィン系樹脂だけでは適用が難しかった分野に
多様に適用されている。
をブレンドしたり鉱物を充填したりして新たな機能が付
与されたポリオレフィン系複合樹脂が開発され、従来の
ポリオレフィン系樹脂だけでは適用が難しかった分野に
多様に適用されている。
【０００４】前記適用例においては、ポリオレフィン系
樹脂の一種であるポリプロピレンを母材とし、ここに衝
撃補強材としてエチレン−α−オレフィン共重合体、エ
ラストマーなどを添加したり、または剛性補強材として
無機充填材を添加することで必要な物性を発現させたポ
リオレフィン系樹脂組成物が、自動車部品、電子部品な
どに広く用いられており、前記ポリプロピレン樹脂の種
類と各種衝撃補強材と剛性補強材との種類及び含有量を
変化させて様々な物理的特性及び熱的特性を向上させた
組成物が多数提案されて部分的に実用化されている。
樹脂の一種であるポリプロピレンを母材とし、ここに衝
撃補強材としてエチレン−α−オレフィン共重合体、エ
ラストマーなどを添加したり、または剛性補強材として
無機充填材を添加することで必要な物性を発現させたポ
リオレフィン系樹脂組成物が、自動車部品、電子部品な
どに広く用いられており、前記ポリプロピレン樹脂の種
類と各種衝撃補強材と剛性補強材との種類及び含有量を
変化させて様々な物理的特性及び熱的特性を向上させた
組成物が多数提案されて部分的に実用化されている。
【０００５】一般に複合樹脂は、ニーダー（混練機）ま
たはエクストルーダー（射出成型機）を使用し、高分子
を母材としてここに充填材または補強材を溶融混練し
て、高分子自体では具現できない新たな機能を付与した
素材である。前記複合樹脂の応用分野の用途及び特性に
応じて、樹脂、充填材または補強材の種類、性状、大き
さ及び含有量を選定しなければならず、特に、樹脂の加
工条件の変化によって樹脂の物性が大きく影響を受ける
ため、樹脂自体の加工性などをそのまま維持して充填材
により特定の物性を向上させることができるように、樹
脂の成型加工機及びその加工条件を適切に選定されなけ
ればならない。
たはエクストルーダー（射出成型機）を使用し、高分子
を母材としてここに充填材または補強材を溶融混練し
て、高分子自体では具現できない新たな機能を付与した
素材である。前記複合樹脂の応用分野の用途及び特性に
応じて、樹脂、充填材または補強材の種類、性状、大き
さ及び含有量を選定しなければならず、特に、樹脂の加
工条件の変化によって樹脂の物性が大きく影響を受ける
ため、樹脂自体の加工性などをそのまま維持して充填材
により特定の物性を向上させることができるように、樹
脂の成型加工機及びその加工条件を適切に選定されなけ
ればならない。
【０００６】また、樹脂の加工時に、エクストルーダー
内の高温及び高圧の雰囲気下で樹脂が変質及び劣化して
物性が低下する現象を防止したり、または成型後に特定
の性状を発現させるために添加される熱安定剤、酸化防
止剤などの添加剤の種類、含有量なども複合樹脂の特性
を決定する重要な因子である。前記高分子母材、充填
材、添加剤など互いに異なる物性の材料の間には成分間
の界面が存在するが、この界面では界面接着力の程度に
よって複合樹脂の物性が大きく影響を受けるため、この
ような点を考慮して材料、成型加工機及び加工条件を選
定しなければならない。
内の高温及び高圧の雰囲気下で樹脂が変質及び劣化して
物性が低下する現象を防止したり、または成型後に特定
の性状を発現させるために添加される熱安定剤、酸化防
止剤などの添加剤の種類、含有量なども複合樹脂の特性
を決定する重要な因子である。前記高分子母材、充填
材、添加剤など互いに異なる物性の材料の間には成分間
の界面が存在するが、この界面では界面接着力の程度に
よって複合樹脂の物性が大きく影響を受けるため、この
ような点を考慮して材料、成型加工機及び加工条件を選
定しなければならない。
【０００７】従来、自動車の内�外装部品及び電子部
品の製造に主に用いられる樹脂としては、アクリロニト
リル−ブタジエン−スチレン共重合体、ポリカーボネー
ト／アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体
の混合体、ポリカーボネート／ポリブチレンテレフタレ
ート混合体、ポリアミド、ポリウレタンなどがあるが、
前記樹脂の中でポリアミドを除いた他の樹脂は自動車の
軽量化、原価節減、リサイクルなどの面でポリオレフィ
ン系複合樹脂で代替することが可能であるが、ポリアミ
ドは、機械的物性及び熱的性質において問題があるため
ポリオレフィン系複合樹脂で代替することができないこ
とが多い。
品の製造に主に用いられる樹脂としては、アクリロニト
リル−ブタジエン−スチレン共重合体、ポリカーボネー
ト／アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体
の混合体、ポリカーボネート／ポリブチレンテレフタレ
ート混合体、ポリアミド、ポリウレタンなどがあるが、
前記樹脂の中でポリアミドを除いた他の樹脂は自動車の
軽量化、原価節減、リサイクルなどの面でポリオレフィ
ン系複合樹脂で代替することが可能であるが、ポリアミ
ドは、機械的物性及び熱的性質において問題があるため
ポリオレフィン系複合樹脂で代替することができないこ
とが多い。
【０００８】前記記述された樹脂をポリオレフィン系複
合樹脂で代替するためにポリオレフィン系複合樹脂は、
機械的剛性、耐衝撃性、耐熱性、寸法安定性、耐スクラ
ッチ性などが優れていなければならない。しかし、自動
車の軽量化及び部品の軽量化に伴って部品の厚さも薄く
なるので、代替されるポリオレフィン系複合樹脂は成型
性が優れていなければならず、製造費用及び生産性向上
の側面から見て成型時間も短くなければならない。ま
た、部品の塗装性及び成型後の外観も優れていなければ
ならないので、現在、種々の要求物性を満たすポリオレ
フィン系複合樹脂組成物に、多くの研究が進められてい
る。
合樹脂で代替するためにポリオレフィン系複合樹脂は、
機械的剛性、耐衝撃性、耐熱性、寸法安定性、耐スクラ
ッチ性などが優れていなければならない。しかし、自動
車の軽量化及び部品の軽量化に伴って部品の厚さも薄く
なるので、代替されるポリオレフィン系複合樹脂は成型
性が優れていなければならず、製造費用及び生産性向上
の側面から見て成型時間も短くなければならない。ま
た、部品の塗装性及び成型後の外観も優れていなければ
ならないので、現在、種々の要求物性を満たすポリオレ
フィン系複合樹脂組成物に、多くの研究が進められてい
る。
【０００９】自動車部品用、特にバンパフェーシャ（Ｂ
ｕｍｐｅｒ Ｆａｓｃｉａ）、ドアガーニッシュ（Ｄｏ
ｏｒ Ｇａｒｎｉｓｈ）、インストルメントパネル（Ｉ
ｎｓｔｒｕｍｅｎｔ Ｐａｎｅｌ）など大型部品の成型
に用いられるポリオレフィン系複合樹脂組成物につい
て、低収縮及び低線膨脹係数を有する材料の開発が大き
な比重を占めている。自動車部品用材料に要求される性
質としては、剛性、引張強度、伸び率、密度、熱変形温
度、線膨脹係数などがあるが、この中で最も重要な性質
は材料の剛性であり、これは屈曲弾性率及び表面硬度で
表示される。バンパフェーシャ、インストルメントパネ
ルなどは比較的厚さが薄く、広い表面積を有しているた
め、材料が充分な剛性を有していないと成型品が歪んだ
り沈下することがある。最近は車両の軽量化及び材料の
節減という側面から成型品の厚さが次第に薄くなる傾向
にあるので、そのために屈曲弾性率のさらに高い材料の
開発が要求されている。また、屈曲弾性率の向上と共
に、車体への組立の容易さ、及び成型品の寸法安定性の
故に線膨脹係数または熱沈下現象（Ｈｅａｔ Ｓａｇ）
の少ない材料が要求されている。
ｕｍｐｅｒ Ｆａｓｃｉａ）、ドアガーニッシュ（Ｄｏ
ｏｒ Ｇａｒｎｉｓｈ）、インストルメントパネル（Ｉ
ｎｓｔｒｕｍｅｎｔ Ｐａｎｅｌ）など大型部品の成型
に用いられるポリオレフィン系複合樹脂組成物につい
て、低収縮及び低線膨脹係数を有する材料の開発が大き
な比重を占めている。自動車部品用材料に要求される性
質としては、剛性、引張強度、伸び率、密度、熱変形温
度、線膨脹係数などがあるが、この中で最も重要な性質
は材料の剛性であり、これは屈曲弾性率及び表面硬度で
表示される。バンパフェーシャ、インストルメントパネ
ルなどは比較的厚さが薄く、広い表面積を有しているた
め、材料が充分な剛性を有していないと成型品が歪んだ
り沈下することがある。最近は車両の軽量化及び材料の
節減という側面から成型品の厚さが次第に薄くなる傾向
にあるので、そのために屈曲弾性率のさらに高い材料の
開発が要求されている。また、屈曲弾性率の向上と共
に、車体への組立の容易さ、及び成型品の寸法安定性の
故に線膨脹係数または熱沈下現象（Ｈｅａｔ Ｓａｇ）
の少ない材料が要求されている。
【００１０】一般にプラスチックは、鋼鉄に比べて線膨
脹係数が４〜８倍大きいため、車体の組立後に気候また
は気温の変化によって成型品が歪んだり沈下する現象が
発生する。このような現象を減少させるために、基本樹
脂であるポリプロピレン、ゴムなどに、適切な無機充填
材を含有する複合製品が開発されたが、無機充填材の添
加によって、製品の線膨脹係数が減少し、屈曲弾性率は
向上するが、低温での製品の衝撃強度が低くなるという
問題があり、添加する無機充填材の種類及び添加量を調
節して各物性を調和するようにすることが必要である。
また、製品の成型用金型の設計の容易さ、塗装時の寸法
安定性、成型後の変形が少なければならないなどの条件
を満たすためには、収縮率の小さい材料の開発が要求さ
れている。
脹係数が４〜８倍大きいため、車体の組立後に気候また
は気温の変化によって成型品が歪んだり沈下する現象が
発生する。このような現象を減少させるために、基本樹
脂であるポリプロピレン、ゴムなどに、適切な無機充填
材を含有する複合製品が開発されたが、無機充填材の添
加によって、製品の線膨脹係数が減少し、屈曲弾性率は
向上するが、低温での製品の衝撃強度が低くなるという
問題があり、添加する無機充填材の種類及び添加量を調
節して各物性を調和するようにすることが必要である。
また、製品の成型用金型の設計の容易さ、塗装時の寸法
安定性、成型後の変形が少なければならないなどの条件
を満たすためには、収縮率の小さい材料の開発が要求さ
れている。
【００１１】自動車部品の成型に用いられるポリオレフ
ィン系複合樹脂組成物は、結晶性ポリプロピレン樹脂を
主成分とするものが知られている。このとき、結晶性ポ
リプロピレン樹脂として、エチレン−プロピレンゴムの
含有量が７〜１２重量％であり、溶融指数が２０〜４５
ｇ／１０分であるエチレン−プロピレン共重合体（プロ
ピレンの含有量が９２〜９５重量％であり、エチレンの
含有量は５〜８重量％である）を使用されている。ま
た、結晶性ポリプロピレン樹脂の耐衝撃性を向上させる
ためには、α−オレフィンを２５〜４５重量％含むエチ
レン−プロピレン共重合体、またはエチレン−オクテン
共重合体などのエチレン−α−オレフィン系ゴムを添加
し、さらに剛性を高めるためには、平均粒子径が２〜４
μｍであるタルク微粉体を添加してニーダーまたはエク
ストルーダーを使用して機械的に溶融混練する。この場
合、ポリプロピレン系複合樹脂組成物の衝撃強度及び剛
性を向上させるために、一般に高価なオレフィン系ゴム
が多量に使用され、タルクも多量に使用されるという問
題があった。
ィン系複合樹脂組成物は、結晶性ポリプロピレン樹脂を
主成分とするものが知られている。このとき、結晶性ポ
リプロピレン樹脂として、エチレン−プロピレンゴムの
含有量が７〜１２重量％であり、溶融指数が２０〜４５
ｇ／１０分であるエチレン−プロピレン共重合体（プロ
ピレンの含有量が９２〜９５重量％であり、エチレンの
含有量は５〜８重量％である）を使用されている。ま
た、結晶性ポリプロピレン樹脂の耐衝撃性を向上させる
ためには、α−オレフィンを２５〜４５重量％含むエチ
レン−プロピレン共重合体、またはエチレン−オクテン
共重合体などのエチレン−α−オレフィン系ゴムを添加
し、さらに剛性を高めるためには、平均粒子径が２〜４
μｍであるタルク微粉体を添加してニーダーまたはエク
ストルーダーを使用して機械的に溶融混練する。この場
合、ポリプロピレン系複合樹脂組成物の衝撃強度及び剛
性を向上させるために、一般に高価なオレフィン系ゴム
が多量に使用され、タルクも多量に使用されるという問
題があった。
【００１２】ヨーロッパ特許公開第５５７，１２４号公
報には、成型性を向上させるために高い溶融指数を有す
る高結晶性エチレン−プロピレン共重合体を５５〜７５
重量％、約３０〜１００℃の溶融温度を有する結晶性エ
チレン共重合体を２５〜４５重量％、平均粒子径が５μ
ｍ以下であるタルク微粉体を１〜２５重量％を含む超高
硬質組成物について開示されている。この場合、剛性を
向上させるために高結晶性のポリプロピレンを使用する
ので組成物の製造費用が増えることから、自動車用品に
適用するのは難しいという問題がある。また、剛性を過
度に増加させるため、相対的に低温衝撃強度が低くな
り、組成物の結晶性が増加して塗装性が低下する問題が
発生する。これと関連して、米国特許第５，３１１，５
４２号公報、ヨーロッパ特許公開第５９６，６２１号公
報、ヨーロッパ特許公告第４９６，６２５号公報が開示
されている。
報には、成型性を向上させるために高い溶融指数を有す
る高結晶性エチレン−プロピレン共重合体を５５〜７５
重量％、約３０〜１００℃の溶融温度を有する結晶性エ
チレン共重合体を２５〜４５重量％、平均粒子径が５μ
ｍ以下であるタルク微粉体を１〜２５重量％を含む超高
硬質組成物について開示されている。この場合、剛性を
向上させるために高結晶性のポリプロピレンを使用する
ので組成物の製造費用が増えることから、自動車用品に
適用するのは難しいという問題がある。また、剛性を過
度に増加させるため、相対的に低温衝撃強度が低くな
り、組成物の結晶性が増加して塗装性が低下する問題が
発生する。これと関連して、米国特許第５，３１１，５
４２号公報、ヨーロッパ特許公開第５９６，６２１号公
報、ヨーロッパ特許公告第４９６，６２５号公報が開示
されている。
【００１３】また、特開平９９−３３５５７号公報、特
開平９９−３３５５８号公報、特開平９９−３９９５３
号公報などには自動車部品用ポリオレフィン系複合樹脂
組成物が開示されているが、ここでは単に単一無機質補
強材のみを使用して複合樹脂組成物を製造しているた
め、自動車用部品で要求する物性を満たすには限界があ
る。
開平９９−３３５５８号公報、特開平９９−３９９５３
号公報などには自動車部品用ポリオレフィン系複合樹脂
組成物が開示されているが、ここでは単に単一無機質補
強材のみを使用して複合樹脂組成物を製造しているた
め、自動車用部品で要求する物性を満たすには限界があ
る。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、機械
的剛性、耐衝撃性、耐熱性、射出成型性及び製品の平滑
性が優れているだけでなく、収縮率、線膨脹係数及び熱
による沈下現象が少なくて寸法安定性に優れた低線膨脹
ポリオレフィン系複合樹脂組成物を提供することにあ
る。
的剛性、耐衝撃性、耐熱性、射出成型性及び製品の平滑
性が優れているだけでなく、収縮率、線膨脹係数及び熱
による沈下現象が少なくて寸法安定性に優れた低線膨脹
ポリオレフィン系複合樹脂組成物を提供することにあ
る。
【００１５】本願発明の他の目的は、従来のバンパーフ
ェーシャなどの自動車の外装部品の成型に広く用いられ
ているポリカーボネート／ポリブチレンテレフタレート
混合物に代替することができる低線膨脹ポリオレフィン
系複合樹脂組成物を用いて、自動車の外装材用部品を提
供することにある。
ェーシャなどの自動車の外装部品の成型に広く用いられ
ているポリカーボネート／ポリブチレンテレフタレート
混合物に代替することができる低線膨脹ポリオレフィン
系複合樹脂組成物を用いて、自動車の外装材用部品を提
供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に本発明は、低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物
であり、ａ）結晶性エチレン−プロピレン共重合体を組
成物の総量に対して４０〜８０重量％；ｂ）エチレン−
α−オレフィン共重合体を組成物の総量に対して５〜４
０重量％；ｃ）カルシウム−メタ−シリケート系のウラ
ストナイトを組成物の総量に対して５〜３０重量％；及
びｄ）無機質補強材を組成物の総量に対して５〜３０重
量％；を含むことを特徴とする。
に本発明は、低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物
であり、ａ）結晶性エチレン−プロピレン共重合体を組
成物の総量に対して４０〜８０重量％；ｂ）エチレン−
α−オレフィン共重合体を組成物の総量に対して５〜４
０重量％；ｃ）カルシウム−メタ−シリケート系のウラ
ストナイトを組成物の総量に対して５〜３０重量％；及
びｄ）無機質補強材を組成物の総量に対して５〜３０重
量％；を含むことを特徴とする。
【００１７】さらに、前記低線膨脹ポリオレフィン系複
合樹脂組成物を用いて製造したことを特徴とする自動車
外装材用部品である。
合樹脂組成物を用いて製造したことを特徴とする自動車
外装材用部品である。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。
する。
【００１９】本発明の低線膨脹ポリオレフィン系複合樹
脂組成物は、優れた耐衝撃性、剛性、耐熱性などの基本
物性を有しながら射出成型性を改善することで、成型品
の厚さを薄くして車両の軽量化を達成することができ、
射出した製品の表面平滑性が優れていて射出成型後の成
型品の外観が良く、特に、成型収縮率及び線膨脹係数を
低くして成型品と車体との組立性及び成型品自体の寸法
安定性を向上させ、塗装及び成型後の変形を最少化し、
製品の成型のための金型の設計の容易さを最大化させる
ことができる。本発明では、従来のポリオレフィン系複
合樹脂組成物が単一の充填材を使用したのとは異なり、
異種の充填材を複合させてこれらの各充填材が有するそ
れぞれの特性を最大限発現させることができる。
脂組成物は、優れた耐衝撃性、剛性、耐熱性などの基本
物性を有しながら射出成型性を改善することで、成型品
の厚さを薄くして車両の軽量化を達成することができ、
射出した製品の表面平滑性が優れていて射出成型後の成
型品の外観が良く、特に、成型収縮率及び線膨脹係数を
低くして成型品と車体との組立性及び成型品自体の寸法
安定性を向上させ、塗装及び成型後の変形を最少化し、
製品の成型のための金型の設計の容易さを最大化させる
ことができる。本発明では、従来のポリオレフィン系複
合樹脂組成物が単一の充填材を使用したのとは異なり、
異種の充填材を複合させてこれらの各充填材が有するそ
れぞれの特性を最大限発現させることができる。
【００２０】まず、本発明の低線膨脹ポリオレフィン系
複合樹脂組成物を構成する各成分に対してさらに詳細に
説明する。
複合樹脂組成物を構成する各成分に対してさらに詳細に
説明する。
【００２１】（１）結晶性エチレン−プロピレン共重合
体
体
【００２２】一般に、結晶性エチレン−プロピレン共重
合体は、チーグラー−ナッタ（Ｚｉｅｇｌｅｒ−Ｎａｔ
ｔａ）型触媒と呼ばれる三塩化チタン及びアルキルアル
ミニウム化合物の組み合わせ触媒、チタン化合物、マグ
ネシウム化合物などの触媒下に単量体を重合させて製造
される。本発明では、エチレン１〜５０重量％及びプロ
ピレン５０〜９９重量％を前記触媒下で重合させて製造
される結晶性エチレン−プロピレン共重合体を１種以上
使用するが、前記重合した結晶性エチレン−プロピレン
共重合体はエチレン−プロピレンゴムを０．５〜３５重
量％含む。本発明の結晶性エチレン−プロピレン共重合
体は、ポリプロピレンの融点が１６５℃であり、ポリエ
チレンの融点が１２０℃であり、結晶化度が２０〜３０
％である樹脂である。ポリエチレンとポリプロピレンの
融点は示差走査熱量計（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓ
ｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｅｒ）を使用して
測定することができる。結晶性エチレン−プロピレン共
重合体の重量平均分子量は１９０，０００〜２６５，０
００であり、数平均分子量は３７，０００〜５０，００
０であり、重量平均及び数平均分子量はゲルパーミエー
ションクロマトグラフィ（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏ
ｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）を使用して測定す
ることができる。結晶性エチレン−プロピレン共重合体
の溶融指数は５〜６０ｇ／１０分（２１０℃、２．１６
ｋｇ）であるものが好ましく、溶融指数が５ｇ／１０分
未満であると複合樹脂組成物の成型性が減少し、溶融指
数が６０ｇ／１０分を超えると複合樹脂組成物の耐衝撃
性が減少する。
合体は、チーグラー−ナッタ（Ｚｉｅｇｌｅｒ−Ｎａｔ
ｔａ）型触媒と呼ばれる三塩化チタン及びアルキルアル
ミニウム化合物の組み合わせ触媒、チタン化合物、マグ
ネシウム化合物などの触媒下に単量体を重合させて製造
される。本発明では、エチレン１〜５０重量％及びプロ
ピレン５０〜９９重量％を前記触媒下で重合させて製造
される結晶性エチレン−プロピレン共重合体を１種以上
使用するが、前記重合した結晶性エチレン−プロピレン
共重合体はエチレン−プロピレンゴムを０．５〜３５重
量％含む。本発明の結晶性エチレン−プロピレン共重合
体は、ポリプロピレンの融点が１６５℃であり、ポリエ
チレンの融点が１２０℃であり、結晶化度が２０〜３０
％である樹脂である。ポリエチレンとポリプロピレンの
融点は示差走査熱量計（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓ
ｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｅｒ）を使用して
測定することができる。結晶性エチレン−プロピレン共
重合体の重量平均分子量は１９０，０００〜２６５，０
００であり、数平均分子量は３７，０００〜５０，００
０であり、重量平均及び数平均分子量はゲルパーミエー
ションクロマトグラフィ（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏ
ｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）を使用して測定す
ることができる。結晶性エチレン−プロピレン共重合体
の溶融指数は５〜６０ｇ／１０分（２１０℃、２．１６
ｋｇ）であるものが好ましく、溶融指数が５ｇ／１０分
未満であると複合樹脂組成物の成型性が減少し、溶融指
数が６０ｇ／１０分を超えると複合樹脂組成物の耐衝撃
性が減少する。
【００２３】本発明の結晶性エチレン−プロピレン共重
合体は、共重合体の重合工程において、反応器内にエチ
レンを過量注入して反応器内に多量のエチレン−プロピ
レンゴムを直接製造することによって、結晶性のポリプ
ロピレンマトリックス（ｍａｔｒｉｘ）に前記エチレン
−プロピレンゴムが均一な大きさの粒子状態で分散さ
れ、生成されたエチレン−プロピレンゴムの中に過量に
存在するプロピレン成分がポリプロピレンマトリックス
との常用性が優れているので、界面接着力が増加して衝
撃強度が向上する。したがって、本発明の結晶性エチレ
ン−プロピレン共重合体樹脂を使用した複合樹脂組成物
は、一般的な他の複合樹脂組成物とは異なり、耐衝撃性
の補強のために付加的に添加されるエチレン−α−オレ
フィン共重合体ゴムの含有量を顕著に減少させることが
できるので、価格競争力の優れた耐衝撃性複合樹脂組成
物を製造することができるだけでなく、前記複合樹脂組
成物を利用した製品の製造時に製品のロット間の偏差を
減少させることができるので、均一な物性及び性能を有
する製品を製造することができる。
合体は、共重合体の重合工程において、反応器内にエチ
レンを過量注入して反応器内に多量のエチレン−プロピ
レンゴムを直接製造することによって、結晶性のポリプ
ロピレンマトリックス（ｍａｔｒｉｘ）に前記エチレン
−プロピレンゴムが均一な大きさの粒子状態で分散さ
れ、生成されたエチレン−プロピレンゴムの中に過量に
存在するプロピレン成分がポリプロピレンマトリックス
との常用性が優れているので、界面接着力が増加して衝
撃強度が向上する。したがって、本発明の結晶性エチレ
ン−プロピレン共重合体樹脂を使用した複合樹脂組成物
は、一般的な他の複合樹脂組成物とは異なり、耐衝撃性
の補強のために付加的に添加されるエチレン−α−オレ
フィン共重合体ゴムの含有量を顕著に減少させることが
できるので、価格競争力の優れた耐衝撃性複合樹脂組成
物を製造することができるだけでなく、前記複合樹脂組
成物を利用した製品の製造時に製品のロット間の偏差を
減少させることができるので、均一な物性及び性能を有
する製品を製造することができる。
【００２４】前記結晶性エチレン−プロピレン共重合体
の使用量は、組成物の総量に対して４０〜８０重量％を
使用することが好ましく、使用量が組成物の総量に対し
て８０重量％を超過すると衝撃強度が減少し、使用量が
４０重量％未満であると製品の成型性が低下する。
の使用量は、組成物の総量に対して４０〜８０重量％を
使用することが好ましく、使用量が組成物の総量に対し
て８０重量％を超過すると衝撃強度が減少し、使用量が
４０重量％未満であると製品の成型性が低下する。
【００２５】（２）エチレン−α−オレフィン共重合体
【００２６】本発明のエチレン−α−オレフィン共重合
体は、主に衝撃強度を向上させるために用いられる。エ
チレン−α−オレフィン共重合体の重合に用いられるα
−オレフィンとしては、１−プロピレン、１−ブテン、
１−ヘキセン、１−オクテンなどがあるが、これらは用
途によって選択的に使用される。このうち、最も好まし
くは、１−プロピレンまたは１−オクテンである。本発
明のエチレン−α−オレフィン共重合体は主にチーグラ
ー−ナッタ型触媒を使用して重合させることができる
が、バナジウム系またはクロム系触媒を使用して重合さ
せることが最も好ましい。本発明では、α−オレフィン
の含有量が２０〜５０重量％であり溶融指数が０．１〜
１５ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ）であるエチ
レン−α−オレフィン共重合体を１種以上使用すること
が好ましく、最も好ましくは、エチレン−α−オレフィ
ン共重合体としてエチレン−プロピレン共重合体ゴムま
たはエチレン−オクテン共重合体ゴムを使用する。前記
エチレン−プロピレン共重合体ゴムは、プロピレンの含
有量が２０〜５０重量％であり、溶融指数が０．１〜５
ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ）であり、ムーニ
ー粘度（ＭｏｏｎｅｙＶｉｓｃｏｓｉｔｙ）が１９〜８
５ＭＬ１＋４（１００℃）であり、比重が０．８６ｇ／
ｃｍ３であるものが使用され、前記エチレン−オクテン
共重合体ゴムは、オクテンの含有量が２０〜５０重量
％、好ましくは２０〜３０重量％であり、溶融指数が
０．１〜１５ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ）で
あり、ムーニー粘度が１９〜５０ＭＬ１＋４（１２１
℃）であるものが使用される。
体は、主に衝撃強度を向上させるために用いられる。エ
チレン−α−オレフィン共重合体の重合に用いられるα
−オレフィンとしては、１−プロピレン、１−ブテン、
１−ヘキセン、１−オクテンなどがあるが、これらは用
途によって選択的に使用される。このうち、最も好まし
くは、１−プロピレンまたは１−オクテンである。本発
明のエチレン−α−オレフィン共重合体は主にチーグラ
ー−ナッタ型触媒を使用して重合させることができる
が、バナジウム系またはクロム系触媒を使用して重合さ
せることが最も好ましい。本発明では、α−オレフィン
の含有量が２０〜５０重量％であり溶融指数が０．１〜
１５ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ）であるエチ
レン−α−オレフィン共重合体を１種以上使用すること
が好ましく、最も好ましくは、エチレン−α−オレフィ
ン共重合体としてエチレン−プロピレン共重合体ゴムま
たはエチレン−オクテン共重合体ゴムを使用する。前記
エチレン−プロピレン共重合体ゴムは、プロピレンの含
有量が２０〜５０重量％であり、溶融指数が０．１〜５
ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ）であり、ムーニ
ー粘度（ＭｏｏｎｅｙＶｉｓｃｏｓｉｔｙ）が１９〜８
５ＭＬ１＋４（１００℃）であり、比重が０．８６ｇ／
ｃｍ３であるものが使用され、前記エチレン−オクテン
共重合体ゴムは、オクテンの含有量が２０〜５０重量
％、好ましくは２０〜３０重量％であり、溶融指数が
０．１〜１５ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ）で
あり、ムーニー粘度が１９〜５０ＭＬ１＋４（１２１
℃）であるものが使用される。
【００２７】前記エチレン−α−オレフィン共重合体の
使用量は、組成物の総量に対して５〜４０重量％を使用
することが好ましく、最も好ましくは、５〜２０重量％
を使用するが、使用量が５重量％未満であると製品の衝
撃強度が低下し、使用量が４０重量％を超過すると製品
の衝撃強度は強化されるが機械的強度が低下するので、
前記使用量を維持することが好ましい。
使用量は、組成物の総量に対して５〜４０重量％を使用
することが好ましく、最も好ましくは、５〜２０重量％
を使用するが、使用量が５重量％未満であると製品の衝
撃強度が低下し、使用量が４０重量％を超過すると製品
の衝撃強度は強化されるが機械的強度が低下するので、
前記使用量を維持することが好ましい。
【００２８】（３）無機質補強材
【００２９】本発明の無機質補強材は製品の剛性を補強
して樹脂組成物に添加される。本発明の無機質補強材と
しては、カルシウム−メタ−シリケート系化合物である
ウラストナイトが用いられる。前記カルシウム−メタ−
シリケート系化合物としてウラストナイトが用いられる
場合、ウラストナイトのアスペクト比が１０〜１９であ
り、粒子の平均直径が３〜２５μｍである針相のものが
好ましい。前記カルシウム−メタ−シリケート系化合物
の使用量は、組成物の総量に対して５〜３０重量％であ
ることが好ましく、使用量が５重量％未満であると製品
の剛性補強が十分に行われず、使用量が３０重量％を超
過すると衝撃強度が低下するので、前記使用量を維持す
ることが好ましい。
して樹脂組成物に添加される。本発明の無機質補強材と
しては、カルシウム−メタ−シリケート系化合物である
ウラストナイトが用いられる。前記カルシウム−メタ−
シリケート系化合物としてウラストナイトが用いられる
場合、ウラストナイトのアスペクト比が１０〜１９であ
り、粒子の平均直径が３〜２５μｍである針相のものが
好ましい。前記カルシウム−メタ−シリケート系化合物
の使用量は、組成物の総量に対して５〜３０重量％であ
ることが好ましく、使用量が５重量％未満であると製品
の剛性補強が十分に行われず、使用量が３０重量％を超
過すると衝撃強度が低下するので、前記使用量を維持す
ることが好ましい。
【００３０】（４）無機質補強材
【００３１】本発明の無機質補強材は、充填材の使用に
よる製品の耐衝撃強度の低下を防止し、製品の剛性を補
強するために添加される。本発明の無機質補強材として
は、タルク、カルシウムカーボネート、雲母、ガラス繊
維、石綿、カオリンなどが用いられ、好ましくはタルク
を使用する。タルクが無機質補強材として用いられる場
合、アスペクト比が３〜２０であり、粒子の平均の大き
さが２〜４μｍである単片相のものを使用することが好
ましいが、用いられるタルクは、タルク原石をローラー
ミル、クラッシャーなどの粉砕機で粉砕した後に所望の
分級機を使用して分離させ、場合によっては表面を化学
処理して界面接着力を増加さたものである。
よる製品の耐衝撃強度の低下を防止し、製品の剛性を補
強するために添加される。本発明の無機質補強材として
は、タルク、カルシウムカーボネート、雲母、ガラス繊
維、石綿、カオリンなどが用いられ、好ましくはタルク
を使用する。タルクが無機質補強材として用いられる場
合、アスペクト比が３〜２０であり、粒子の平均の大き
さが２〜４μｍである単片相のものを使用することが好
ましいが、用いられるタルクは、タルク原石をローラー
ミル、クラッシャーなどの粉砕機で粉砕した後に所望の
分級機を使用して分離させ、場合によっては表面を化学
処理して界面接着力を増加さたものである。
【００３２】前記無機質補強材の使用量は、組成物の総
量に対して５〜３０重量％であることが好ましく、使用
量が５重量％未満であると製品の剛性の補強が十分に行
われず、使用量が３０重量％を超過すると剛性の補強は
十分であるが、成型性と衝撃強度とが低下するという問
題があるので、前記使用量を維持することが好ましい。
量に対して５〜３０重量％であることが好ましく、使用
量が５重量％未満であると製品の剛性の補強が十分に行
われず、使用量が３０重量％を超過すると剛性の補強は
十分であるが、成型性と衝撃強度とが低下するという問
題があるので、前記使用量を維持することが好ましい。
【００３３】（５）添加剤
【００３４】本発明の結晶性ポリオレフィン系複合樹脂
組成物は、用途によって適した添加剤をさらに含むこと
ができるが、本発明の添加剤としては、カップリング
剤、１次または２次酸化防止剤、紫外線安定剤、加工潤
滑剤及び帯電防止剤が複合樹脂組成物に必須で含まれ、
複合樹脂の用途によって耐熱安定剤、カーボンブラッ
ク、顔料などがさらに含まれ得る。前記カップリング剤
は、結晶性エチレン−プロピレン共重合体と無機質補強
材との接着強度を高めるために使用され、前記カップリ
ング剤としては、アミノシラン系、アミノチタン系など
が用いられ、好ましくは通常のアミノシラン系またはア
ミノチタン系を使用する。前記カップリング剤の使用量
は、好ましくは組成物の総量に対して０．０５〜３重量
％である。
組成物は、用途によって適した添加剤をさらに含むこと
ができるが、本発明の添加剤としては、カップリング
剤、１次または２次酸化防止剤、紫外線安定剤、加工潤
滑剤及び帯電防止剤が複合樹脂組成物に必須で含まれ、
複合樹脂の用途によって耐熱安定剤、カーボンブラッ
ク、顔料などがさらに含まれ得る。前記カップリング剤
は、結晶性エチレン−プロピレン共重合体と無機質補強
材との接着強度を高めるために使用され、前記カップリ
ング剤としては、アミノシラン系、アミノチタン系など
が用いられ、好ましくは通常のアミノシラン系またはア
ミノチタン系を使用する。前記カップリング剤の使用量
は、好ましくは組成物の総量に対して０．０５〜３重量
％である。
【００３５】前記１次または２次酸化防止剤及び耐熱安
定剤は、本願発明のポリオレフィン系複合樹脂の加工中
に発生し得る熱的分解を防止するために用いられ、前記
１次酸化防止剤としては、通常のフェノール系化合物な
どが用いられ、好ましくはフェノール系酸化防止剤であ
る２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノールを使
用し、その使用量は好ましくは組成物の総量に対して
０．０５〜０．５重量％である。
定剤は、本願発明のポリオレフィン系複合樹脂の加工中
に発生し得る熱的分解を防止するために用いられ、前記
１次酸化防止剤としては、通常のフェノール系化合物な
どが用いられ、好ましくはフェノール系酸化防止剤であ
る２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノールを使
用し、その使用量は好ましくは組成物の総量に対して
０．０５〜０．５重量％である。
【００３６】前記２次酸化防止剤としては、通常のアミ
ン系化合物などが用いられ、好ましくはアミン系酸化防
止剤であるジフェニル−ｐ−フェニレンジアミンを使用
し、その使用量は好ましくは組成物の総量に対して０．
０５〜０．５重量％である。
ン系化合物などが用いられ、好ましくはアミン系酸化防
止剤であるジフェニル−ｐ−フェニレンジアミンを使用
し、その使用量は好ましくは組成物の総量に対して０．
０５〜０．５重量％である。
【００３７】前記耐熱安定剤としては、２，６−ジ−ｔ
−ブチル−４−メチルフェノールなどの通常のフェノー
ル系化合物、ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミンなど
の通常のアミン系化合物などが用いられ、その使用量
は、好ましくは組成物の総量に対して０．０５ないし
１．０である。
−ブチル−４−メチルフェノールなどの通常のフェノー
ル系化合物、ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミンなど
の通常のアミン系化合物などが用いられ、その使用量
は、好ましくは組成物の総量に対して０．０５ないし
１．０である。
【００３８】前記紫外線安定剤は、複合樹脂の耐候性向
上及び複合樹脂の屋外露出時の紫外線による劣化を防止
するために複合樹脂組成物に添加され、前記紫外線安定
剤としては、通常のハルス（ＨＡＬＳ）系化合物、ベン
ゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物など
が用いられ、好ましくはハルス系化合物であるポリ−
｛［６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミ
ノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ディール］［２
−（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）−イミ
ノ］−ヘキサメチレン−［４−（２，２，６，６−テト
ラメチルピペリジル）−イミノ］｝を使用し、その使用
量は、好ましくは組成物の総量に対して０．０５〜０．
５である。
上及び複合樹脂の屋外露出時の紫外線による劣化を防止
するために複合樹脂組成物に添加され、前記紫外線安定
剤としては、通常のハルス（ＨＡＬＳ）系化合物、ベン
ゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物など
が用いられ、好ましくはハルス系化合物であるポリ−
｛［６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミ
ノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ディール］［２
−（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）−イミ
ノ］−ヘキサメチレン−［４−（２，２，６，６−テト
ラメチルピペリジル）−イミノ］｝を使用し、その使用
量は、好ましくは組成物の総量に対して０．０５〜０．
５である。
【００３９】前記加工潤滑剤は、本発明の複合樹脂組成
物の加工性を向上させるために添加され、前記加工潤滑
剤としては、通常のステアリン酸カルシウム、ステアリ
ン酸亜鉛などが用いられ、好ましくはステアリン酸カル
シウムを使用し、その使用量は、好ましくは組成物の総
量に対して０．０５〜０．１重量％である。
物の加工性を向上させるために添加され、前記加工潤滑
剤としては、通常のステアリン酸カルシウム、ステアリ
ン酸亜鉛などが用いられ、好ましくはステアリン酸カル
シウムを使用し、その使用量は、好ましくは組成物の総
量に対して０．０５〜０．１重量％である。
【００４０】前記帯電防止剤は、複合樹脂の静電気防止
のために複合樹脂組成物に添加され、前記帯電防止剤と
しては、通常のアルキルアミン系化合物、ステアリン酸
系化合物などが用いられ、その使用量は、好ましくは組
成物の総量に対して０．０５〜０．１重量％である。
のために複合樹脂組成物に添加され、前記帯電防止剤と
しては、通常のアルキルアミン系化合物、ステアリン酸
系化合物などが用いられ、その使用量は、好ましくは組
成物の総量に対して０．０５〜０．１重量％である。
【００４１】また、本発明のポリオレフィン系複合樹脂
組成物には、色発現、耐候性向上などを目的に、カーボ
ンブラック、顔料などの付加的な添加剤が用途によって
さらに添加され得、それら添加剤の使用量は、好ましく
は組成物の総量に対して０．１〜５重量％である。
組成物には、色発現、耐候性向上などを目的に、カーボ
ンブラック、顔料などの付加的な添加剤が用途によって
さらに添加され得、それら添加剤の使用量は、好ましく
は組成物の総量に対して０．１〜５重量％である。
【００４２】本発明の樹脂組成物を得るために、ヘンセ
ルブレンダー（Ｈｅｎｓｓｅｌ Ｂｌｅｎｄｅｒ）、リ
ボンブレンダー（Ｒｉｂｂｏｎ Ｂｌｅｎｄｅｒ）また
はＶブレンダー（Ｖ−Ｂｌｅｎｄｅｒ）などを使用して
原料を混合したり、または各々異なる原料供給装置から
決められた割合で各々の原料を直接加工装置に供給して
使用することができるが、前記加工装置としては、原料
及び最終組成物の特性によって１軸エクストルーダー、
２軸エクストルーダー、一つの供給口以外にエクストル
ーダーの一部を供給口として使用することのできる２軸
エクストルーダー、ニーダーミキサー（Ｋｎｅａｄｅｒ
Ｍｉｘｅｒ）、バンベリーミキサー（Ｂａｎｂｅｒｙ
Ｍｉｘｅｒ）などが用いられる。前記加工装置で本発
明の複合樹脂組成物の成分を溶融混合した後、ペレット
状に成型する。この時、加工条件によって樹脂組成物の
物性及び性能が変わることがあるので、主に一つの供給
口以外にエクストルーダーの一部を供給口として使用す
ることができる２軸エクストルーダーを使用し、スクリ
ューの回転数、圧出量、加工温度などを変化させて最適
な加工条件を選定して複合樹脂組成物を製造することが
好ましい。
ルブレンダー（Ｈｅｎｓｓｅｌ Ｂｌｅｎｄｅｒ）、リ
ボンブレンダー（Ｒｉｂｂｏｎ Ｂｌｅｎｄｅｒ）また
はＶブレンダー（Ｖ−Ｂｌｅｎｄｅｒ）などを使用して
原料を混合したり、または各々異なる原料供給装置から
決められた割合で各々の原料を直接加工装置に供給して
使用することができるが、前記加工装置としては、原料
及び最終組成物の特性によって１軸エクストルーダー、
２軸エクストルーダー、一つの供給口以外にエクストル
ーダーの一部を供給口として使用することのできる２軸
エクストルーダー、ニーダーミキサー（Ｋｎｅａｄｅｒ
Ｍｉｘｅｒ）、バンベリーミキサー（Ｂａｎｂｅｒｙ
Ｍｉｘｅｒ）などが用いられる。前記加工装置で本発
明の複合樹脂組成物の成分を溶融混合した後、ペレット
状に成型する。この時、加工条件によって樹脂組成物の
物性及び性能が変わることがあるので、主に一つの供給
口以外にエクストルーダーの一部を供給口として使用す
ることができる２軸エクストルーダーを使用し、スクリ
ューの回転数、圧出量、加工温度などを変化させて最適
な加工条件を選定して複合樹脂組成物を製造することが
好ましい。
【００４３】前記製造された複合樹脂組成物は、一定の
水分及び揮発分の除去工程を経て水分及び揮発分を除去
した後、射出または圧縮試片に成型して米国標準規格
（ＡＳＴＭ）によって複合樹脂組成物の機械的及び熱的
物性を測定し、必要に応じては自主規格を制定して複合
樹脂組成物の物性を測定した。前記複合樹脂の物性測定
用試片は、射出成型によって製造された試片を主に用い
た。試片の射出成型は通常のエクストルーダーを使用し
て行われ、この時の射出条件としては、シリンダー温度
は２００〜２３０℃、金型温度は３０〜６０℃であり、
射出圧、補圧及び射出速度は複合樹脂が優れた物性を有
する領域に固定した。前記物性測定用試片を射出した
後、温度２３℃、相対湿度が５０％の雰囲気下で約４８
時間放置して試片の物性を測定した。製造された複合樹
脂の物性の測定は、複合樹脂の溶融指数、引張強度、屈
曲弾性率、衝撃強度、熱変形温度、線膨脹係数、成型収
縮率及び熱沈下現象に対して行い、各物性の測定方法は
米国標準規格（ＡＳＴＭ）に記載されている通常の方法
によった。
水分及び揮発分の除去工程を経て水分及び揮発分を除去
した後、射出または圧縮試片に成型して米国標準規格
（ＡＳＴＭ）によって複合樹脂組成物の機械的及び熱的
物性を測定し、必要に応じては自主規格を制定して複合
樹脂組成物の物性を測定した。前記複合樹脂の物性測定
用試片は、射出成型によって製造された試片を主に用い
た。試片の射出成型は通常のエクストルーダーを使用し
て行われ、この時の射出条件としては、シリンダー温度
は２００〜２３０℃、金型温度は３０〜６０℃であり、
射出圧、補圧及び射出速度は複合樹脂が優れた物性を有
する領域に固定した。前記物性測定用試片を射出した
後、温度２３℃、相対湿度が５０％の雰囲気下で約４８
時間放置して試片の物性を測定した。製造された複合樹
脂の物性の測定は、複合樹脂の溶融指数、引張強度、屈
曲弾性率、衝撃強度、熱変形温度、線膨脹係数、成型収
縮率及び熱沈下現象に対して行い、各物性の測定方法は
米国標準規格（ＡＳＴＭ）に記載されている通常の方法
によった。
【００４４】次に、本発明の理解のために好ましい実施
例及び比較例を提示する。しかし、下記の実施例は本発
明をより容易に理解するために提供されるものであり、
本発明が下記の実施例に限られるわけではない。
例及び比較例を提示する。しかし、下記の実施例は本発
明をより容易に理解するために提供されるものであり、
本発明が下記の実施例に限られるわけではない。
【００４５】（実施例１〜８）表１に示した成分を、下
記表１の組成で一つの供給口以外にエクストルーダーエ
クストルーダーの一部を供給口として使用することがで
きる２軸エクストルーダー（スクリューＬ／Ｄ＝５２で
あり、φ＝５２、回転数＝３００ｒｐｍ、射出量＝１０
０ｋｇ／ｈｒ、加工温度＝２００−２２０℃）を使用し
て溶融混合した後、ペレット型にポリオレフィン系複合
樹脂組成物を製造した。
記表１の組成で一つの供給口以外にエクストルーダーエ
クストルーダーの一部を供給口として使用することがで
きる２軸エクストルーダー（スクリューＬ／Ｄ＝５２で
あり、φ＝５２、回転数＝３００ｒｐｍ、射出量＝１０
０ｋｇ／ｈｒ、加工温度＝２００−２２０℃）を使用し
て溶融混合した後、ペレット型にポリオレフィン系複合
樹脂組成物を製造した。
【００４６】
【表１】
【００４７】表１で、Ａ１〜Ａ４は物性が相異する結晶
性エチレン−プロピレン共重合体であり、その各々に対
する物性は下記表２の通りであり、Ｂ１〜Ｂ５は物性が
相異するエチレン−α−オレフィン共重合ゴムであり、
その各々に対する物性は下記表３の通りであり、Ｆ１及
びＦ２は無機質補強材であり、Ｆ３はウラストナイトで
あり、その各々に対する物性は下記表４の通りである。
性エチレン−プロピレン共重合体であり、その各々に対
する物性は下記表２の通りであり、Ｂ１〜Ｂ５は物性が
相異するエチレン−α−オレフィン共重合ゴムであり、
その各々に対する物性は下記表３の通りであり、Ｆ１及
びＦ２は無機質補強材であり、Ｆ３はウラストナイトで
あり、その各々に対する物性は下記表４の通りである。
【００４８】
【表２】
【００４９】
【表３】
【００５０】
【表４】
【００５１】また、前記表１において、添加剤は下記表
５の通りの含有量で複合樹脂組成物に添加した。この
時、添加剤の含有量は組成物の総量に対する重量％であ
る。
５の通りの含有量で複合樹脂組成物に添加した。この
時、添加剤の含有量は組成物の総量に対する重量％であ
る。
【００５２】
【表５】
【００５３】（比較例１〜８）下記表６に示した成分の
組成で実施例１と同じ方法でペレット型ポリオレフィン
系複合樹脂組成物を製造した。
組成で実施例１と同じ方法でペレット型ポリオレフィン
系複合樹脂組成物を製造した。
【００５４】
【表６】
【００５５】（実験例）前記実施例１〜８及び比較例１
〜８により製造されたポリオレフィン系複合樹脂組成物
に含まれていている水分及び揮発分を除去した後、エク
ストルーダー〔韓国金星射出器（モデル名：ＩＤＥ９０
ＥＮ）〕を使用して、シリンダー温度が２２０℃、金型
温度が６０℃である条件で複合樹脂試片を製造した。前
記試片を温度が２３℃、相対湿度が５０％の雰囲気下で
約４８時間放置して溶融指数、引張強度、屈曲弾性率、
衝撃強度、熱変形温度、線膨脹係数、成型収縮率及び熱
沈下現象を測定し、その結果を下記の表７及び表８に示
した。
〜８により製造されたポリオレフィン系複合樹脂組成物
に含まれていている水分及び揮発分を除去した後、エク
ストルーダー〔韓国金星射出器（モデル名：ＩＤＥ９０
ＥＮ）〕を使用して、シリンダー温度が２２０℃、金型
温度が６０℃である条件で複合樹脂試片を製造した。前
記試片を温度が２３℃、相対湿度が５０％の雰囲気下で
約４８時間放置して溶融指数、引張強度、屈曲弾性率、
衝撃強度、熱変形温度、線膨脹係数、成型収縮率及び熱
沈下現象を測定し、その結果を下記の表７及び表８に示
した。
【００５６】
【表７】
【００５７】
【表８】
【００５８】前記物性測定方法は次のような方法に従っ
て行った。
て行った。
【００５９】（１）溶融指数（Ｍｅｌｔ Ｉｎｄｅｘ、
ＭＩ）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（２３０℃、２．１６ｋ
ｇ）に規定された方法で測定し、自動測定装置と手動測
定装置とを並用した。
ＭＩ）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（２３０℃、２．１６ｋ
ｇ）に規定された方法で測定し、自動測定装置と手動測
定装置とを並用した。
【００６０】（２）引張強度（Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｓｔｒ
ｅｎｇｔｈ）及び伸率（Ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ）：ＡＳ
ＴＭ Ｄ６８３（Ｔｙｐｅ Ｉ、ｃｒｏｓｓ−ｈｅａｄ
ｓｐｅｅｄ ＝５０ｍｍ／分）に規定された方法で測
定した。
ｅｎｇｔｈ）及び伸率（Ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ）：ＡＳ
ＴＭ Ｄ６８３（Ｔｙｐｅ Ｉ、ｃｒｏｓｓ−ｈｅａｄ
ｓｐｅｅｄ ＝５０ｍｍ／分）に規定された方法で測
定した。
【００６１】（３）屈曲強度（Ｆｌｅｘｕｒａｌ Ｓｔ
ｒｅｎｇｔｈ）及び屈曲弾性率（Ｆｌｅｘｕｒａｌ Ｍ
ｏｄｕｌｕｓ）：ＡＳＴＭ Ｄ７９０（ｃｒｏｓｓ−ｈ
ｅａｄ ｓｐｅｅｄ ＝１０ｍｍ／分）に規定された方
法で測定した。
ｒｅｎｇｔｈ）及び屈曲弾性率（Ｆｌｅｘｕｒａｌ Ｍ
ｏｄｕｌｕｓ）：ＡＳＴＭ Ｄ７９０（ｃｒｏｓｓ−ｈ
ｅａｄ ｓｐｅｅｄ ＝１０ｍｍ／分）に規定された方
法で測定した。
【００６２】（４）衝撃強度（Ｉｍｐａｃｔ Ｓｔｒｅ
ｎｇｔｈ）：ＡＳＴＭ Ｄ２５６に規定された方法で常
温及び低温（−３０℃）で測定した。この時、回転おも
りの重量は５ポンドであった。
ｎｇｔｈ）：ＡＳＴＭ Ｄ２５６に規定された方法で常
温及び低温（−３０℃）で測定した。この時、回転おも
りの重量は５ポンドであった。
【００６３】（５）熱変形温度（Ｈｅａｔ Ｄｅｆｌｅ
ｃｔｉｏｎ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）：ＡＳＴＭ Ｄ
６４８に規定された方法で測定した。この時、荷重は
４．１６ｋｇであった。
ｃｔｉｏｎ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）：ＡＳＴＭ Ｄ
６４８に規定された方法で測定した。この時、荷重は
４．１６ｋｇであった。
【００６４】（６）金型収縮率（Ｍｏｌｄ Ｓｈｒｉｎ
ｋａｇｅ）：ＡＳＴＭ Ｄ９５５に規定された方法で測
定した。
ｋａｇｅ）：ＡＳＴＭ Ｄ９５５に規定された方法で測
定した。
【００６５】（７）線膨脹係数（Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎ
ｔ ｏｆ Ｌｉｎｅａｒ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｅｘｐａｎ
ｓｉｏｎ、ＣＬＴＥ）：ＡＳＴＭ Ｄ６９６に規定され
た方法で温度を−３０〜８０℃に変化させながら寸法の
変化を測定した。
ｔ ｏｆ Ｌｉｎｅａｒ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｅｘｐａｎ
ｓｉｏｎ、ＣＬＴＥ）：ＡＳＴＭ Ｄ６９６に規定され
た方法で温度を−３０〜８０℃に変化させながら寸法の
変化を測定した。
【００６６】（８）熱沈下現象（Ｈｅａｔ Ｓａｇ）：
１１０（Ｌ）×２０（Ｗ）×３（Ｈ）ｍｍの試片を長さ
方向に底と平行になるように固定させ、温度１２０℃の
オーブンに入れて約１時間放置した後、加熱前後の試片
の変形値を測定した。
１１０（Ｌ）×２０（Ｗ）×３（Ｈ）ｍｍの試片を長さ
方向に底と平行になるように固定させ、温度１２０℃の
オーブンに入れて約１時間放置した後、加熱前後の試片
の変形値を測定した。
【００６７】（９）塗装接着性の比較：塗装接着性は、
５０（Ｌ）×１００（Ｗ）×２（Ｈ）ｍｍの複合樹脂試
片に塩素化ポリプロピレンプライマーを厚さ５〜７μｍ
に塗装した後、ウレタン系ペイントを厚さ２０〜３０μ
ｍに塗装し、温度が８５℃のオーブンで約３０分間硬化
させ、常温で約２４時間放置して、２ｍｍ格子を１００
個製造してテープで塗装接着性を比較した。
５０（Ｌ）×１００（Ｗ）×２（Ｈ）ｍｍの複合樹脂試
片に塩素化ポリプロピレンプライマーを厚さ５〜７μｍ
に塗装した後、ウレタン系ペイントを厚さ２０〜３０μ
ｍに塗装し、温度が８５℃のオーブンで約３０分間硬化
させ、常温で約２４時間放置して、２ｍｍ格子を１００
個製造してテープで塗装接着性を比較した。
【００６８】
【発明の効果】本発明の低線膨脹ポリオレフィン系複合
樹脂組成物は、機械的剛性、耐衝撃性、耐熱性などの基
本物性がバランスよく、射出成型性が改善されるため、
これを用いて射出した製品の平滑性が優れており、特に
熱沈下現象が少なく、成型収縮率及び線膨脹係数を低下
させて成型品と車体との組立性及び成型品自体の寸法安
定性を向上することができるので、従来の自動車の外装
部品の成型に広く用いられていたポリカーボネート／ポ
リブチレンテレフタレートアロイに代替することがで
き、車両の軽量化に寄与し、優れた外観を有する自動車
用部品材料として広く用いられることができる。
樹脂組成物は、機械的剛性、耐衝撃性、耐熱性などの基
本物性がバランスよく、射出成型性が改善されるため、
これを用いて射出した製品の平滑性が優れており、特に
熱沈下現象が少なく、成型収縮率及び線膨脹係数を低下
させて成型品と車体との組立性及び成型品自体の寸法安
定性を向上することができるので、従来の自動車の外装
部品の成型に広く用いられていたポリカーボネート／ポ
リブチレンテレフタレートアロイに代替することがで
き、車両の軽量化に寄与し、優れた外観を有する自動車
用部品材料として広く用いられることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｋ 5/13 Ｃ０８Ｋ 5/13 (72)発明者 キム ソン フン 大韓民国大田市西區關雎洞ウォンアンマウ ルアパート102棟101号
Claims (11)
- 【請求項１】 ａ）結晶性エチレン−プロピレン共重合
体を組成物の総量に対して４０〜８０重量％； ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体を組成物の総量
に対して５〜４０重量％； ｃ）カルシウム−メタ−シリケート系のウラストナイト
を組成物の総量に対して５〜３０重量％；及び ｄ）無機質補強材を組成物の総量に対して５〜３０重量
％； を含むことを特徴とする低線膨脹ポリオレフィン系複合
樹脂組成物。 - 【請求項２】 前記ａ）の結晶性エチレン−プロピレン
共重合体は、エチレン−プロピレンゴムの含有量が０．
５〜３５重量％であり、溶融指数が５〜６０ｇ／１０分
（２３０℃、２．１６ｋｇ）であるエチレン−プロピレ
ン共重合体（エチレン含有量が０．５〜５０重量％であ
り、プロピレン含有量が５０〜９９重量％）１種以上で
あることを特徴とする請求項１記載の低線膨脹ポリオレ
フィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項３】 前記ｂ）のエチレン−α−オレフィン共
重合体は、α−オレフィンの含有量が２０〜５０重量％
であり、溶融指数が０．１〜１５ｇ／１０分（２３０
℃、２．１６ｋｇ）であることを特徴とするエチレン−
α−オレフィン共重合体１種以上である請求項１に記載
の低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項４】 前記ｂ）のエチレン−α−オレフィン共
重合体は、α−オレフィンが１−プロピレン、１−ブテ
ン、１−ヘキセン及び１−オクテンからなる群から選択
される一つであることを特徴とする請求項１記載の低線
膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項５】 前記ｂ）のエチレン−α−オレフィン共
重合体は、プロピレンの含有量が２０〜５０重量％であ
り、溶融指数が０．１〜５ｇ／１０分（２３０℃、２．
１６ｋｇ）であるエチレン−プロピレン共重合体ゴムを
５〜２０重量％含むことを特徴とする請求項１記載の低
線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項６】 前記ｂ）のエチレン−α−オレフィン共
重合体は、オクテンの含有量が２０〜５０重量％であ
り、溶融指数が０．１〜１５ｇ／１０分（２３０℃、
２．１６ｋｇ）であるエチレン−オクテン共重合体ゴム
を５〜２０重量％含むことを特徴とする請求項１記載の
低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項７】 前記ｃ）のカルシウム−メタ−シリケー
ト系のウラストナイトは、粒子の平均直径が５〜２５μ
ｍであり、アスペクト比が１０〜１９であることを特徴
とする請求項１記載の低線膨脹ポリオレフィン系複合樹
脂組成物。 - 【請求項８】 前記ｄ）の無機質補強材は、タルク、カ
ルシウムカーボネート、雲母、ガラス繊維、石綿及びカ
オリンからなる群から選択される１種であることを特徴
とする請求項１記載の低線膨脹ポリオレフィン系複合樹
脂組成物。 - 【請求項９】 前記タルクは単片相であり、平均粒径が
２〜４μｍであり、アスペクト比が３〜２０であること
を特徴とする請求項８記載の低線膨脹ポリオレフィン系
複合樹脂組成物。 - 【請求項１０】 フェノール系１次酸化防止剤を組成物
の総量に対して０．０５〜０．５重量％またはアミン系
２次酸化防止剤を組成物の総量に対して０．０５〜０．
５重量％、ハルス系紫外線安定剤を組成物の総量に対し
て０．０５〜０．５重量％、加工潤滑剤を組成物の総量
に対して０．０５〜０．１重量％、アミノシラン系また
はアミノチタン系カップリング剤を組成物の総量に対し
て０．０５〜３重量％及びアルキルアミン系帯電防止剤
を組成物の総量に対して０．０５〜０．１重量％をさら
に含むことを特徴とする請求項１記載の低線膨脹ポリオ
レフィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項１１】 請求項１記載の低線膨脹ポリオレフィ
ン系複合樹脂組成物を用いて製造したことを特徴とする
自動車外装材用部品。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019990066381A KR20010059003A (ko) | 1999-12-30 | 1999-12-30 | 저선팽창 폴리올레핀계 복합 수지 조성물 |
| KR1999/P66381 | 1999-12-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001220472A true JP2001220472A (ja) | 2001-08-14 |
Family
ID=19633519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000399622A Pending JP2001220472A (ja) | 1999-12-30 | 2000-12-27 | 低線膨脹ポリオレフィン系複合樹脂組成物、および自動車外装材用部品。 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
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| KR (1) | KR20010059003A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2006124603A (ja) * | 2004-11-01 | 2006-05-18 | Sunallomer Ltd | ポリプロピレン樹脂組成物およびその成形品 |
| JP6435434B1 (ja) * | 2017-12-15 | 2018-12-05 | 慎一 滝澤 | 空気流用の貼付シート状部材及びそれを用いた走行車両 |
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| WO2002079275A1 (fr) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. | Resine composite a base de polyolefine, son procede de preparation, procede et catalyseur de polymerisation d'un compose de vinyle |
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| KR100713703B1 (ko) * | 2005-02-28 | 2007-05-02 | 삼성토탈 주식회사 | 고강성 특성의 폴리프로필렌 수지 조성물 |
| KR100648644B1 (ko) * | 2005-11-28 | 2006-11-23 | 정보화 | 외장패널용 조성물 및 이를 이용한 외장패널의 제조방법 |
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| EP2036947B1 (en) * | 2007-09-14 | 2010-09-08 | Borealis Technology Oy | Polyolefin compounds with improved properties |
| KR101299316B1 (ko) * | 2011-03-28 | 2013-08-26 | 삼성토탈 주식회사 | 폴리프로필렌 수지 조성물 |
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| ES2796486T3 (es) | 2013-09-27 | 2020-11-27 | Basf Se | Composiciones de poliolefina para materiales de construcción |
| CN107207802B (zh) * | 2014-12-22 | 2020-10-09 | Sabic环球技术有限责任公司 | 聚丙烯组合物 |
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| KR20230007830A (ko) * | 2021-07-06 | 2023-01-13 | 현대자동차주식회사 | 고강성 저선팽창 열가소성 수지 조성물 및 이를 포함하는 성형체 |
| CN113831641B (zh) * | 2021-09-26 | 2023-06-06 | 上海日之升科技有限公司 | 低线性膨胀系数和高表面硬度的聚丙烯材料复合材料及其制备方法 |
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| DE3025162C2 (de) | 1980-07-03 | 1982-04-15 | TE KA DE Felten & Guilleaume Fernmeldeanlagen GmbH, 8500 Nürnberg | Schaltungsanordnung zur Ableitung von Signal und Gegentaktsignal aus einem einseitigen Eingangssignal |
| FR2654108B1 (fr) * | 1989-11-08 | 1993-08-20 | Norsolor Sa | Nouveaux caoutchoucs polyolefiniques et leur procede de preparation. |
| US5311542A (en) | 1990-09-19 | 1994-05-10 | Honeywell Inc. | Spread spectrum communication system |
| JPH0830131B2 (ja) | 1991-01-25 | 1996-03-27 | 三菱化学株式会社 | 熱可塑性重合体組成物 |
| KR100274283B1 (ko) | 1991-03-28 | 2001-01-15 | 야스카와 히데아키 | 면 발광형 반도체 레이저 및 그 제조 방법 |
| JPH05230321A (ja) | 1992-02-21 | 1993-09-07 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 熱可塑性重合体組成物 |
| US5236722A (en) | 1992-11-06 | 1993-08-17 | Schroeder Bernard F | Composition and method of production of a beverage for human consumption |
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| KR100199282B1 (ko) * | 1997-06-14 | 1999-06-15 | 이영일 | 재활용이 가능한 자동차용 내외장부품 |
| KR100339278B1 (ko) * | 1997-10-24 | 2002-12-05 | 대림산업 주식회사 | 자동차외장재용폴리올레핀계복합수지조성물 |
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-
1999
- 1999-12-30 KR KR1019990066381A patent/KR20010059003A/ko active Search and Examination
-
2000
- 2000-12-27 JP JP2000399622A patent/JP2001220472A/ja active Pending
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