JP2001219457A - ポリプロピレン系樹脂発泡シート - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、熱成形性に優れ、かつ熱成形の際
に大きなドローダウンが発生することがないと共に、脱
泡再ペレット化によるメルトテンション（ＭＴ）の低下
が小さい、リサイクル性良好なポリプロピレン系樹脂発
泡シートを提供することを目的とする。 【解決手段】 本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シー
トは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とし、２１０℃の
動的粘弾性測定における平衡コンプライアンス（Ｊ₀）
が５．０×１０^-3〜２０．０×１０^-3Ｐａ^-1、溶融粘度
（η）が１．０×１０³〜９．０×１０³Ｐａ・ｓである
基材樹脂を押出発泡することによって得られた密度１５
０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．５〜２．０ｍｍのポリ
プロピレン系樹脂発泡シートであって、１８０℃の雰囲
気下で３分間加熱した場合の寸法変化率が、押出方向に
おいて−４０〜−８０％、幅方向において１０〜−２０
％であるという構成を採用することにより得ることがで
きる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は熱成形性に優れたポ
リプロピレン系樹脂発泡シートに関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリプロピレン系樹脂の発泡シートは、
各種容器やトレー等を製造するための成形用として広く
用いられている。又、ポリプロピレン系樹脂発泡シート
を製造する方法として、ポリプロピレン系樹脂と発泡剤
とを押出機内で溶融混練して得た発泡性溶融樹脂混合物
を、押出機先端に取り付けたダイを通して大気圧下に放
出して発泡させる押出発泡法が知られている。

【０００３】しかし、ポリプロピレン系樹脂は、溶融状
態における粘弾性が僅かな温度変化に対して、大きく変
化するという性質を有し、このことが上記押出発泡法に
おいて大きな問題となっていた。即ち、ポリプロピレン
系樹脂を主成分とする発泡性溶融樹脂混合物を押出機か
ら押出す際に樹脂温度に僅かな変化が生じると、溶融樹
脂混合物の粘弾性が大きく変化するので、優れた性状の
ポリプロピレン系樹脂発泡シートを得ることができる発
泡適正温度範囲が狭い。このことがポリプロピレン系樹
脂発泡シートを製造する上で大きな問題となっていた。

【０００４】具体的には、押出樹脂温度が僅かに上昇す
ると、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする溶融樹脂混
合物の弾性が大きく低下して、溶融樹脂混合物中の発泡
剤の逃散に対して気泡膜が耐えることができずに破泡す
る結果、得られる発泡シートが連続気泡構造となった
り、発泡倍率が低下する等の弊害が生じていた。また押
出樹脂温度が僅かに低下すると、溶融樹脂混合物の弾性
が急激に高くなり、その結果均一な発泡が阻害されて表
面が凹凸状となり、滑らかな表面の発泡シートを得るこ
とが難しい等の問題も生じていた。

【０００５】このようなポリプロピレン系樹脂の押出発
泡における欠点を改善するために、種々の改良が検討さ
れてきた。例えば自由端長鎖分岐を有するポリプロピレ
ン系樹脂（以下、「長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂」と
いう。）が知られている（特開平２−６９５３３号公
報）。該長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂は、電子線を照
射することによって、その一部を分解させて遊離基を形
成し、遊離基同士を再結合させるとともに残りの遊離基
を失活させることによって自由端長鎖分岐を形成したも
のである。

【０００６】長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂は押出発泡
性に優れているので上記樹脂を用いると広い密度範囲に
わたって優れた発泡シートを得ることはできるようにな
った。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記長
鎖分岐ポリプロピレン系樹脂から得られた発泡シート
は、熱成形時に加熱されると大きく垂れ下がるという性
質（以下、この垂れ下がりのことを「ドローダウン」と
いう。）を有していた。かかる大きなドローダウンが起
きると、得られる熱成形品に大きな皺が発生したり、ブ
リッジと呼ばれる発泡シート同士の重なり等の不良が生
じたり、更に発泡シートが加熱ヒーターに接触して変質
する（焦げたり、収縮したり、穴が開いたりする）とい
う問題さえ生じていた。

【０００８】又、長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂は、発
泡シートを脱泡しペレット化すると、分子鎖の分解によ
るメルトテンション（ＭＴ）の低下が激しく、発泡シー
トの原料として使用することが困難になるので、リサイ
クルすることが難しいという問題も有していた。

【０００９】本出願人は、かかる長鎖分岐ポリプロピレ
ン系樹脂の熱成形における欠点を解決することを目的と
して、ポリプロピレン系樹脂をゲル分率０程度の範囲内
で微架橋することによって、メルトテンション（Ｍ
Ｔ）、メルトフローレイト（ＭＦＲ）との間に特定の関
係が成り立つポリプロピレン系樹脂を提案した（特開平
１１−８０２６２号公報）。

【００１０】しかしながら、該微架橋ポリプロピレン系
樹脂は、押出発泡が容易で、得られた発泡シートは熱成
形性にも優れているが、微架橋処理を均一に行なうこと
が困難であるという問題を有していた。又、微架橋ポリ
プロピレン系樹脂のメルトテンションが高いものはリサ
イクルはできるが、分子鎖の分解によるメルトテンショ
ン（ＭＴ）の低下が大きいという問題が解決できていな
い。

【００１１】本発明は上記従来のポリプロピレン系樹脂
の欠点に鑑みなされたもので、熱成形性に優れ、かつ熱
成形の際に大きなドローダウンが発生することがないと
共に、脱泡再ペレット化によるメルトテンション（Ｍ
Ｔ）の低下が小さい、リサイクル性良好なポリプロピレ
ン系樹脂発泡シートを提供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】即ち本発明のポリプロピ
レン系樹脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を主成
分とし、２１０℃の動的粘弾性測定における平衡コンプ
ライアンス（Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜２０．０×１０
^-3Ｐａ^-1、溶融粘度（η）が１．０×１０³〜９．０×
１０³Ｐａ・ｓである基材樹脂を押出発泡することによ
って得られた密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．
５〜２．０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートであ
って、１８０℃の雰囲気下で３分間加熱した場合の寸法
変化率が、押出方向において−４０〜−８０％、幅方向
において１０〜−２０％であることを特徴とする。

【００１３】又、本発明のポリプロピレン系樹脂積層発
泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とし、２１
０℃の動的粘弾性測定における平衡コンプライアンス
（Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜２０．０×１０^-3Ｐａ^-1、
溶融粘度（η）が１．０×１０ ³〜９．０×１０³Ｐａ・
ｓである基材樹脂を押出発泡することによって得られた
密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．５〜２．０ｍ
ｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも片面
にポリプロピレン系樹脂が積層されたポリプロピレン系
樹脂積層発泡シートであって、１８０℃の雰囲気下で３
分間加熱した場合の寸法変化率が、押出方向において−
４０〜−８０％、幅方向において１０〜−２０％である
ことを特徴とする。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明のポリプロピレン系樹脂発
泡シート（以下、「発泡シート」という。）は、ポリプ
ロピレン系樹脂を主成分とする。該ポリプロピレン系樹
脂としては、プロピレンホモポリマーやプロピレンと他
のモノマー成分との共重合体が挙げられる。共重合体の
場合は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、グラフ
ト共重合体のいずれも用いることができ、更に二元系共
重合体のみならず三元系共重合体を用いることもでき
る。これらのうち、本発明の発泡シートに用いるポリプ
ロピレン系樹脂としては、耐熱性及び低温での耐衝撃性
に優れるブロック共重合体、特にプロピレン−エチレン
ブロック共重合体が好ましい。

【００１５】上記ブロック共重合体の場合には、プロピ
レン以外の他のモノマー成分は２０．０重量％以下で含
有されていることが好ましく、ランダム共重合体の場合
には５．０重量％以下の割合で含有されていることが好
ましい。共重合体中に含有される他のモノマー成分がこ
れよりも多いと、ポリプロピレン本来の剛性、耐熱性等
の特性が損なわれる虞れがある。

【００１６】プロピレンと共重合可能な他のモノマー成
分としては、エチレン、１−ブテン、イソブチレン、１
−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、
３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メ
チル−１−ヘキセン等が挙げられる。

【００１７】また、本発明の発泡シートにおいては、ポ
リプロピレン系樹脂は単独で用いるだけでなく、２種以
上を混合して用いることもできる。更に、本発明のポリ
プロピレン系樹脂には、前記したようなポリプロピレン
本来の特性が損なわれない範囲（好ましくは３０重量％
以下の範囲）で、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチ
レン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリ
エチレン、エチレン−ブテン共重合体、エチレン−無水
マレイン酸共重合体等のエチレン系樹脂、ブテン系樹
脂、ポリ塩化ビニル、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体
等の塩化ビニル系樹脂、スチレン系樹脂等を混合するこ
ともできる。

【００１８】尚、上記ポリプロピレン系樹脂は、メルト
フローレイト：ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０の表２の条
件１４）が１〜２０ｇ／１０分であることが好ましい。
また、ポリプロピレン系樹脂の融点は１３５℃以上であ
ることが好ましいが、より好ましくは１４５℃以上、特
に好ましくは１５５℃以上である。

【００１９】上記ポリプロピレン系樹脂の融点は、樹脂
３〜５ｍｇを、示差走査熱量測定装置（熱流束ＤＳＣ）
を使用して、昇温速度１０℃／分で室温から２２０℃ま
で昇温して１回目のＤＳＣ曲線を得た後、直ちに降温速
度１０℃／分で４０℃まで降温し、その後もう一度昇温
速度１０℃／分で２２０℃まで昇温したときに得られる
２回目のＤＳＣ曲線上の最も高温側に現れるピークの頂
点の温度をいうものとする。但し、二つ以上の融解ピー
クが現れる場合は、ピーク面積が最も大きな融解ピーク
の頂点温度を融点とする。

【００２０】本発明の発泡シートは、上記ポリプロピレ
ン系樹脂を主成分とし、２１０℃の動的粘弾性測定にお
ける平衡コンプライアンス（Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜
２０．０×１０^-3Ｐａ^-1、好ましくは８．０×１０^-3〜
１５．０×１０^-3Ｐａ^-1であり、溶融粘度（η）が１．
０×１０³〜９．０×１０³Ｐａ・ｓ、好ましくは３．０
×１０³〜８．０×１０³Ｐａ・ｓである基材樹脂を押出
発泡することによって得られる。

【００２１】基材樹脂の平衡コンプライアンス（Ｊ₀）
が５．０×１０^-3Ｐａ^-1未満の場合は、発泡シートを得
ることはできるが、発泡シートの熱成形時のドローダウ
ン性が大きく熱成形性に劣るものとなる。一方、平衡コ
ンプライアンス（Ｊ₀）が２０．０×１０³Ｐａ^-1を超え
る場合は、得られた発泡シートの熱成形性が低下し、特
に金型通りの成形品形状を得ることが難しくなる。

【００２２】基材樹脂の溶融粘度（η）が１．０×１０
³Ｐａ・ｓ未満の場合は、発泡倍率の低い発泡シートを
得ることが難しく、発泡シートを得ることができたとし
ても、ドローダウンが大きい等、熱成形性に劣るものと
なる。一方、溶融粘度（η）が９．０×１０³Ｐａ・ｓ
を超える場合は、得られる発泡シートの気泡径を調節す
ることが難しくなり、熱成形性が悪くなり外観の悪化に
繋がる。

【００２３】上記平衡コンプライアンス（Ｊ₀）、及び
溶融粘度（η）は、動的粘弾性測定機（レオメトリック
ス・サイエンティフィック・エフ・イー社製のダイナミ
ックアナライザーＳＲ２００型）により測定する。

【００２４】平衡コンプライアンス（Ｊ₀）、及び溶融
粘度（η）の測定は、具体的には次の様に求める。ま
ず、ヒートプレスにより温度２６０℃、圧力８０００ｋ
Ｐａの条件下で５分間プレス成形することにより得た厚
さ２ｍｍの測定用サンプル樹脂板から直径２５ｍｍの円
盤サンプルを調製する。次に、このサンプルを動的粘弾
性測定機の直径２５ｍｍのパラレルプレート間に挟んで
２１０℃に昇温し、窒素雰囲気下において約１０分間放
置した後、パラレルプレートの間隔を１．４ｍｍに調整
し、パラレルプレートからはみ出した、溶融樹脂を取除
く。次いで、窒素雰囲気下において溶融したサンプルに
１００Ｐａの一定応力σｃが加わるように上方のパラレ
ルプレートを回転させて、一定応力σｃを加え始めた時
間ｔ＝０を基準に歪量γ（ｔ）の経時変化を測定する。
該歪量γ（ｔ）は最初は急激に増加するが経時と共にな
だらかに増加するようになり、充分な時間が経過すると
時間に対して直線的に変化する。尚、ダイナミックアナ
ライザーＳＲ２００型の装置設定は表１に示す通りと
し、平衡コンプライアンス（Ｊ₀）及び溶融粘度（η）
は装置上のオート機能により算出する。

【００２５】

【表１】

【００２６】上記歪量γ（ｔ）を一定応力σｃで割って
得られた値をクリープコンプライアンスＪ（ｔ）とい
い、下記（１）式で定義される。

【数１】 Ｊ（ｔ）＝γ（ｔ）／σｃ （１）

【００２７】クリープコンプライアンスＪ（ｔ）は、歪
量γ（ｔ）と同様に最初は急激に増加するが経時と共に
なだらかに増加し、充分な時間が経過すると時間に対し
て直線的に変化するようになる（図１に示す）。該直線
状に変化するようになったクリープコンプライアンスＪ
（ｔ）は、下記（２）式で表すことができる。

【数２】 Ｊ（ｔ）＝Ｊ₀＋ｔ／η （２）

【００２８】本明細書における平衡コンプライアンス
（Ｊ₀）は、（２）式におけるＪ₀として与えられる。即
ちクリープコンプライアンスＪ（ｔ）を縦軸に、時間ｔ
を横軸にプロットした図において、クリープコンプライ
アンスＪ（ｔ）の直線部分を時間ｔ＝０に外挿したとき
の時間ｔ＝０における切片として与えられる。又、本明
細書における溶融粘度（η）は、（２）式におけるクリ
ープコンプライアンスＪ（ｔ）の直線部分の傾きの逆数
として与えられる。

【００２９】本明細書において使用するポリプロピレン
系樹脂を主成分とし、特定の平衡コンプライアンス（Ｊ
₀）及び溶融粘度（η）を有する基材樹脂としては、例
えば、触媒技術によりポリプロピレン樹脂中に超高分子
量のポリプロピレンやポリエチレン等のポリオレフィン
成分を遍在することなく分散させ、特定の平衡コンプラ
イアンス（Ｊ₀）及び溶融粘度（η）を満足する分子鎖
の絡み合いを実現させたもの、ポリプロピレン系樹脂を
イソプレンモノマー等により特定の平衡コンプライアン
ス（Ｊ₀）及び溶融粘度（η）を満足するように改質し
たもの等を使用することができる。具体的には、チッソ
株式会社製のポリプロピレン系樹脂『ＮＥＷＦＯＡＭＥ
Ｒ ＦＨ３４００』を選択することができる。但し、本
発明で使用する基材樹脂はポリプロピレン系樹脂を主成
分とし、特定の平衡コンプライアンス（Ｊ₀）及び溶融
粘度（η）を有するものであれば良く、基材樹脂の合成
方法、改質方法、調整方法には限定されない。

【００３０】本発明の発泡シートは、上記基材樹脂を押
出発泡することによって得られる。該押出発泡として
は、例えば上記基材樹脂を押出機内で加熱溶融、混練
し、更に高温高圧下で発泡剤を注入、混練して発泡性溶
融樹脂組成物とした後、押出機先端に設けられた環状ダ
イを通して大気圧下に押出して筒状に発泡させ、この筒
状発泡体を押出方向に沿って切り開いて発泡シートとす
る等の方法が挙げられる。

【００３１】上記発泡剤としては、物理発泡剤、化学発
泡剤が用いられる。物理発泡剤の中で、無機系のものと
しては二酸化炭素、空気、窒素等が挙げられれる。

【００３２】また物理発泡剤の中で有機系のものとして
は、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ペンタン、ヘ
キサン等の脂肪族炭化水素、シクロブタン、シクロペン
タン等の環式脂肪族炭化水素、クロロフロロメタン、ト
リフロロメタン、１，１−ジフロロエタン、１−クロロ
−１，１−ジフロロエタン、１，１，１，２−テトラフ
ロロエタン、１−クロロ−１，２，２，２−テトラフロ
ロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチ
レンクロライド等のハロゲン化炭化水素等を用いること
ができる。また、化学発泡剤としては、アゾジカルボン
アミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビ
スイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等を用いるこ
とができる。

【００３３】これらの発泡剤は適宜混合して用いること
ができる。発泡剤の使用量は、発泡剤の種類、所望する
発泡シートの発泡倍率等によっても異なるが、本発明の
発泡シートを得るための発泡剤の使用量の目安は、基材
樹脂１００重量部当たり、物理発泡剤の場合、０．５〜
２５重量部（ブタン換算）程度である。

【００３４】本発明の発泡シートの製造においては、基
材樹脂中に必要に応じて気泡調整剤を添加することがで
きる。気泡調整剤としては、タルク、シリカ等の無機粉
末や多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナ
トリウム或いは重炭酸ナトリウムとの反応混合物等が挙
げられる。気泡調整剤の添加量は基材樹脂１００重量部
当たり一般に３重量部程度以下が好ましい。

【００３５】更に必要に応じて基材樹脂に、帯電防止
剤、流動性向上剤等や、所期の目的を妨げない範囲の量
の着色剤等の各種添加剤を配合することもできる。更
に、タルク、シリカ、炭酸カルシウム、クレー、ゼオラ
イト、アルミナ、硫酸バリウム等を無機充填剤として添
加することもできる。これら無機充填剤の添加量は樹脂
と他の添加剤等を合計した総重量の４０重量％を上限と
することが好ましい。上記無機粉末や無機充填剤は平均
粒径が１〜７０μｍのものが好ましい。無機充填剤を添
加すると得られた発泡シートの耐熱性が向上するととも
に、発泡シートを焼却する際の燃焼カロリーを低下させ
ることができる。

【００３６】本発明の発泡シートは、密度が１５０〜４
５０ｋｇ／ｍ³である。特に、１８０〜３６０ｇ／ｃｍ³
であることが好ましい。密度が１５０ｋｇ／ｍ³未満の
場合は、熱成形によって得られる成形品の剛性が弱くな
る虞や、成形品の角部や凹凸模様が明瞭に成形すること
（以下、「金型再現性」という。）ができない等の熱成
形性が悪化する虞がある。一方、密度が４５０ｋｇ／ｍ
³を超える場合は、熱成形によって得られる成形品の断
熱性や緩衝性が悪くなる虞がある。

【００３７】本発明の発泡シートは、厚みが０．５〜
２．０ｍｍである。特に、０．８〜１．８ｍｍであるこ
とが好ましい。厚みが０．５ｍｍ未満の場合は、断熱性
が悪くなる虞があり、２．０ｍｍを超える場合は、熱成
形の際の成形サイクルの低下、金型再現性の低下、軽量
性の低下等の虞がある。

【００３８】本発明の発泡シートは、１８０℃の雰囲気
下で３分間加熱した場合の寸法変化率が、押出方向にお
いて−４０〜−８０％、幅方向において１０〜−２０％
である。特に、押出方向において−５０〜−７５％、幅
方向において１０〜−１０％が好ましい。上記寸法変化
率が、押出方向において−８０％未満の場合や幅方向に
おいて−２０％未満の場合は、熱成形の際に発泡シート
の伸びが悪く一部のみが局部的に伸ばされて、均一な厚
みの成形品を得ることができない等の虞がある。一方、
寸法変化率が、押出方向において−４０％を超える場合
や幅方向において１０％を超える場合は、熱成形時のド
ローダウンが改善されない虞がある。

【００３９】本明細書における寸法変化率は、タバイ
エスペック株式会社製の「パーフェクトオーブンＰＨ２
００」を使用して測定した。測定試料は、縦方向を発泡
シートの押出方向に一致させ、横方向を発泡シートの押
出方向と直交する幅方向に一致させて、発泡シートを１
０ｃｍ角に切断したものを使用した。寸法変化率の測定
は、上記測定試料を１８０℃に設定した上記オーブン中
に３分間放置し（尚、測定試料はオーブン中にて平らな
金属プレート上にタルクを散布し、その上に水平に静置
することとする。）、取出して冷却した後の試験片の縦
方向、横方向の寸法を測定し、該寸法とオーブンに入れ
る前の縦方向、横方向の寸法との差から計算によって求
めた。具体的には、縦方向の寸法変化率の場合は、冷却
後の縦方向の寸法から加熱前の縦方向の寸法を引いて得
られた値を、加熱前の縦方向の寸法で割って、１００を
掛けることによって求めた。幅方向も同様に求めた。

【００４０】尚、本発明において上記特定の加熱寸法変
化率を示す発泡シートの調整方法は、前述の特定の平衡
コンプライアンス（Ｊ₀）及び溶融粘度（η）を有する
基材樹脂を使用することが必要条件として挙げられ、更
に、押出発泡工程において、例えば、ダイから樹脂を押
出し、発泡させつつ、押出方向及び／又は幅方向に延伸
する度合を変えることにより調整することができる。

【００４１】本発明の他の態様のポリプロピレン系樹脂
積層発泡シートは、上記基材樹脂を上記発泡シートと同
様に、押出発泡することによって得られた密度１５０〜
４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．５〜２．０ｍｍの発泡シー
トの少なくとも片面にポリプロピレン系樹脂が積層され
たポリプロピレン系樹脂積層発泡シート（以下、「積層
発泡シート」という。）であって、１８０℃の雰囲気下
で３分間加熱した場合の寸法変化率が、上記発泡シート
と同様に押出方向において−４０〜−８０％、好ましく
は押出方向において−５０〜−７５％、幅方向において
１０〜−２０％、好ましくは幅方向において１０〜−１
０％である。

【００４２】積層発泡シートにおける基材樹脂の構成、
好ましい平衡コンプライアンス（Ｊ ₀）、好ましい溶融
粘度（η）、好ましい発泡シートの密度、好ましい厚
み、１８０℃の雰囲気下で３分間加熱した場合の積層発
泡シートの寸法変化率の測定方法は上記単層の発泡シー
トと同様である。

【００４３】上記積層されるポリプロピレン系樹脂は、
発泡シートの基材樹脂の主成分を構成するポリプロピレ
ン系樹脂と同様のものを用いることができるが、積層発
泡シートの熱成形性の面から平衡コンプライアンス（Ｊ
₀）が２．０×１０^-3Ｐａ^-1未満のポリプロピレン系樹
脂を使用することが好ましい。

【００４４】上記積層されるポリプロピレン系樹脂の厚
みは、５〜３００μｍが好ましく、２０〜２５０μｍが
より好ましい。該厚みが５μｍ未満の場合は、外観向上
効果は期待できるが、機械的物性はさほど向上しない。
一方、該厚みが３００μｍを超えると、機械的物性は向
上するが、熱成形性等の加工性が悪くなる虞があり、ま
た積層発泡シートの重量が増加にも繋がる。

【００４５】発泡シートとポリプロピレン系樹脂との積
層は、予め形成された発泡シートにポリプロピレン系樹
脂を接着剤や、加熱融着や、押出ラミネートによって積
層する方法が挙げられる。但し、本発明はこれらに限定
するものではなく、共押出しによって積層することもで
きる。

【００４６】又、積層発泡シートにおける上記特定の加
熱寸法変化率を示す積層発泡シートの調整方法は、前述
の単層の発泡シートの製造方法について説明した方法と
同様の方法が適用される。又、積層されるポリプロピレ
ン系樹脂の厚みによっても積層発泡シートの加熱寸法変
化率を調整することができ、更に、予め形成されている
フィルムを積層する方法にてポリプロピレン系樹脂を積
層する場合は、フィルムの延伸倍率を変えることによっ
ても積層発泡シートの加熱寸法変化率を調整することが
できる。

【００４７】本発明の発泡シートに積層されるポリプロ
ピレン系樹脂には、本発明の目的、効果を阻害しない範
囲において、その他の熱可塑性樹脂を添加することもで
きる。又、着色剤、無機充填材、その他の添加剤を適宜
配合することもできる。

【００４８】本発明の発泡シート及び積層発泡シートに
は、更にポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポ
リエステル系樹脂等のポリプロピレン系樹脂以外の樹脂
層、樹脂発泡層、不織布層、織布層を一層又は二層以上
積層することもできる。

【００４９】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説
明する。

【００５０】実施例１〜４においては、基材樹脂を構成
するポリプロピレン系樹脂として、チッソ株式会社製ポ
リプロピレン系樹脂「ＮＥＷＦＯＡＭＥＲ ＦＨ３４０
０」（以下、「樹脂Ａ」という。）を、比較例１，３に
おいては米国モンテル社製長鎖分岐ポリプロピレン系樹
脂「ＰＦ８１４」（以下、「樹脂Ｂ」という。）を、比
較例２においては微架橋処理が施されたポリプロピレン
系樹脂（以下、「樹脂Ｃ」という。）を使用した。

【００５１】上記樹脂Ａは直鎖状のホモポリマー、樹脂
Ｂは長鎖分岐を有するホモポリマーである。樹脂Ｃは、
出光石油化学株式会社製ポリプロピレン系樹脂「Ｅ２５
０Ｇ（プロピレン−エチレンブロックコポリマー）」と
日本ポリオレフィン株式会社製ポリプロピレン系樹脂
「Ｍ７５００（プロピレン−エチレンブロックコポリマ
ー）」との重量比２：８のブレンド物を、押出機内で加
熱溶融、混練し、ストランド状に押出し、切断すること
によって作製した平均重量２．５ｍｇ／個の樹脂粒子を
微架橋したものである。

【００５２】上記樹脂Ｃの微架橋処理は、次の様におこ
なった。まず容積５００リットルのオートクレーブ中
に、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．０１重
量部が添加された水２５０重量部と、上記ポリプロピレ
ン系樹脂粒子と、過酸化物と、主鎖切断防止剤とを投入
してオートクレーブの蓋を閉じて、オートクレーブ内の
上部空間を酸素濃度が０．２体積％以下となるように窒
素置換を行なった。次に、オートクレーブ内を攪拌しな
がら、２℃／分の昇温速度で用いた過酸化物の１０時間
半減期温度まで加熱して、その温度で２時間保持し、そ
の後、２℃／分の昇温速度で用いた過酸化物の１分間半
減期温度まで加熱して、その温度で２０分間保持した後
に冷却した。

【００５３】尚、上記過酸化物としてはｍ−トルオイル
−ベンゾイルパーオキサイド（日本油脂株式会社製ナイ
パーＢＭＴ−Ｍ４０）を上記樹脂粒子１００重量部に対
して０．６２５重量部添加し、主鎖切断防止剤としてジ
ビニルベンゼンを上記樹脂粒子１００重量部に対して
０．０５重量部添加した。

【００５４】樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃの融点、結晶化温
度、メルトテンション（ＭＴ）、メルトフローレイト
（ＭＦＲ）を表２に、２１０℃の動的粘弾性測定におけ
る平衡コンプライアンス（Ｊ₀）、溶融粘度（η）を表
３に示す。

【００５５】

【表２】

【００５６】表２におけるメルトテンション（ＭＴ）
は、株式会社東洋精機製作所製のメルトテンションテス
ターII型を使用して、ノズル径２．０９５ｍｍ、長さ８
ｍｍのノズルを用い、樹脂温度２３０℃、ピストン速度
１０ｍｍ／分の押出条件で樹脂を紐状に押出し、捲き取
り速度１．５ｍ／ｍｉｎにて測定した。またメルトフロ
ーレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０の表２の条
件１４で測定した。

【００５７】又、結晶化温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に
準拠して熱流束ＤＳＣにより一定の熱処理を行なった試
験片から求められる結晶化ピークの頂点温度とした。
尚、二つ以上の結晶化ピークが現れる場合は、ピーク面
積の最も大きな主結晶化ピークの頂点温度を結晶化温度
とした。

【００５８】

【表３】

【００５９】実施例１〜４、比較例１〜３ 樹脂Ａ，Ｂ，Ｃの各々と、発泡剤としてのブタンと、気
泡調整剤（クエン酸モノナトリウム塩）とを表４に示す
配合で（表４に示すブタン添加量及び上記気泡調整剤の
添加量は、ポリプロピレン系樹脂、ブタン及び気泡調整
剤の合計量に対する割合である。）、９０ｍｍφの第一
押出機と１２０φの第二押出機を連結したタンデム型の
押出機へ供給し、加熱溶融混練した後、押出機先端に取
り付けた径１３５ｍｍφ、リップ間隙０．９ｍｍのサー
キュラーダイを通して大気中に押出し、発泡させて筒状
の発泡体を形成した。

【００６０】

【表４】

【００６１】次いで、上記筒状の発泡体を切り開いて発
泡シートを形成した。更に、実施例３においては得られ
た発泡シートの片面にポリプロピレン系樹脂として出光
石油化学株式会社製プロピレン−エチレンブロック共重
合体「Ｊ９５０ＨＰ」にタルクを１５重量％配合したも
のを押出して厚さ６０μｍのフィルムを積層して積層発
泡シートとし、実施例４においては得られた発泡シート
の両面に同様の方法で厚さ１１０μｍのフィルムを積層
して積層発泡シートとし、比較例３においては得られた
発泡シートの両面に同様の方法で厚さ８０μｍのフィル
ムを積層して積層発泡シートとした。得られた発泡シー
トの密度、厚み、寸法変化率を表５に示す。

【００６２】

【表５】

【００６３】実施例１〜４、比較例１〜３において得ら
れた発泡シート、積層発泡シートについて、焼きそばト
レー用金型が取り付けられた単発成形機（三和興業株式
会社製の「PLAVAC-FE36HP 型」）を用いて熱成形を行な
った。得られた成形品について外観及び金型再現性を評
価した結果を表６に示す。又、各シートについて測定し
たドローダウン量や、成形品を脱泡し再ペレット化した
原料について測定したメルトテンション（ＭＴ）、メル
トフローレート（ＭＦＲ）の測定結果も表６にあわせて
示す。

【００６４】尚、実施例１〜２の発泡シート、実施例３
〜４の積層発泡シートは熱成形時のドローダウンが小さ
く容易に成形できた。これに対し、比較例１の発泡シー
ト、比較例３の積層発泡シートは、熱成形時のドローダ
ウンが激しく、得られた成形品に皺やブリッジが発生す
ることを防ぐことができなかった。又、比較例２で得ら
れた発泡シートは、熱成形時のドローダウンは比較例
１，３のものよりは改善されていたが、得られた成形品
は外観が劣るものであった。

【００６５】

【表６】

【００６６】外観は、得られた成形品を目視により以下
の基準にて評価した。 ○ …… 皺やブリッジが無く良好な成形品が得られ
た。 △ …… 側面及び／又は底面に皺のある成形品が得ら
れた。 × …… 側面及び／又は底面にブリッジや亀裂のある
成形品が得られた。

【００６７】金型再現性は熱成形を行い、得られた容器
を下記の基準にて評価した。 ○ …… 金型形状通りに成形されており、凹凸模様
も明瞭である。 △ …… 金型形状通りに成形されているが、凹凸模
様が不明瞭である。 × …… 金型形状通りに成形されていない。

【００６８】表６におけるドローダウン量は、加熱時の
シートの垂れ下がり量の指標となる数値であって、ドロ
ーダウン量が少ないほど熱成形し易いことを意味する。
ドローダウン量の測定は、発泡シートや積層発泡シート
を縦方向６００ｍｍ、横方向３００ｍｍに切断して試験
シートを作製し、次に試験シートの横方向を固定し表面
温度が１４５℃になるまで加熱し、その時の試験シート
の垂れ下がり距離を測定し、垂れ下がり距離の最大値を
ドローダウン量とした。

【００６９】表２〜６から、実施例１〜４の本発明の構
成を満たす発泡シートや積層発泡シートは、ドローダウ
ンが小さく成形が容易で、得られた成形品の外観、金型
再現性も良好であることが判る。これに対し、比較例１
〜３の発泡シート、積層発泡シートは、成形時のドロー
ダウンが大きいものであった。

【００７０】比較例１〜３の発泡シートは、該発泡シー
トを粉砕したものを押出機を用いて、加熱、溶融、混練
し、再ペレット化することにより、リサイクル原料とし
たところ、該原料のメルトテンション（ＭＴ）が表６に
示す通り著しく低下しており、発泡シート製造用の原料
としては不適当なもの（比較例１，３）、若しくは押出
発泡条件の大きな変更を余儀なくされるもの（比較例
２）であった。

【００７１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明のポリプロ
ピレン系樹脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を主
成分とし、２１０℃の動的粘弾性測定における平衡コン
プライアンス（Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜２０．０×１
０^-3Ｐａ^-1、溶融粘度（η）が１．０×１０³〜９．０
×１０³Ｐａ・ｓである基材樹脂を押出発泡することに
よって得られた密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み
０．５〜２．０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シート
であって、１８０℃の雰囲気下で３分間加熱した場合の
寸法変化率が、押出方向において−４０〜−８０％、幅
方向において１０〜−２０％であるという構成を採用し
ている。従って、本発明によれば、熱成形時のドローダ
ウンが小さく、熱成形が容易で不良成形品の発生率が小
さく生産性に優れ、得られる成形品の金型再現性及び外
観が良好な密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ ³、厚み０．５
〜２．０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートを提供
することができる。

【００７２】又、本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シ
ートを脱泡、溶融して再ペレット化して得られた樹脂
は、メルトテンション（ＭＴ），メルトフローレート
（ＭＦＲ）の変化が小さく、再度ポリプロピレン系樹脂
発泡シートの基材樹脂として使用できる。

【００７３】又、本発明の他のポリプロピレン系樹脂積
層発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とし、
２１０℃の動的粘弾性測定における平衡コンプライアン
ス（Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜２０．０×１０^-3Ｐ
ａ^-1、溶融粘度（η）が１．０×１０³〜９．０×１０³
Ｐａ・ｓである基材樹脂を押出発泡することによって得
られた密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．５〜
２．０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なく
とも片面にポリプロピレン系樹脂が積層されたポリプロ
ピレン系樹脂積層発泡シートであって、１８０℃の雰囲
気下で３分間加熱した場合の寸法変化率が、押出方向に
おいて−４０〜−８０％、幅方向において１０〜−２０
％であるという構成を採用している。かかる構成のポリ
プロピレン系樹脂積層発泡シートは、熱成形時のドロー
ダウンが小さく、得られる成形品の金型再現性及び外観
が良好で、発泡シート製造用の原料としてリサイクルが
可能な上に、ポリプロピレン系樹脂が積層されているの
で強度に優れ、美麗で滑らかな外観の成形品を提供する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、クリープコンプライアンスＪ（ｔ）と
時間との関係の一例を示すグラフである。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｃ０８Ｌ 23:10 Ｃ０８Ｌ 23:10 (72)発明者 森田 和彦 栃木県宇都宮市上戸祭町3065−76 (72)発明者 金栗 思紅 栃木県宇都宮市鶴田町1959−５ リバティ ー下野201 Ｆターム(参考） 4F074 AA24 AB00 AB05 BA03 BA13 BA14 BA16 BA32 BA33 BA36 BA37 BA38 BA39 BA40 BA44 BA45 BA53 CA22 CC04X CC22X DA02 DA22 DA23 DA54 4F207 AA05 AA07 AA11F AA12 AA15 AB02 AG01 AG03 AG20 AH55 AH56 AH58 AR15 KA01 KA11 KA17 KB26 KK23

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリプロピレン系樹脂を主成分とし、２
   １０℃の動的粘弾性測定における平衡コンプライアンス
   （Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜２０．０×１０^{- 3}Ｐａ^-1、
   溶融粘度（η）が１．０×１０³〜９．０×１０³Ｐａ・
   ｓである基材樹脂を押出発泡することによって得られた
   密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．５〜２．０ｍ
   ｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートであって、１８０
   ℃の雰囲気下で３分間加熱した場合の寸法変化率が、押
   出方向において−４０〜−８０％、幅方向において１０
   〜−２０％であることを特徴とするポリプロピレン系樹
   脂発泡シート。
2. 【請求項２】 ポリプロピレン系樹脂を主成分とし、２
   １０℃の動的粘弾性測定における平衡コンプライアンス
   （Ｊ₀）が５．０×１０^-3〜２０．０×１０^{- 3}Ｐａ^-1、
   溶融粘度（η）が１．０×１０³〜９．０×１０³Ｐａ・
   ｓである基材樹脂を押出発泡することによって得られた
   密度１５０〜４５０ｋｇ／ｍ³、厚み０．５〜２．０ｍ
   ｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも片面
   にポリプロピレン系樹脂が積層されたポリプロピレン系
   樹脂積層発泡シートであって、１８０℃の雰囲気下で３
   分間加熱した場合の寸法変化率が、押出方向において−
   ４０〜−８０％、幅方向において１０〜−２０％である
   ことを特徴とするポリプロピレン系樹脂積層発泡シー
   ト。