JP2001205680A - 成形品の成形方法および射出成形用金型 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】一部に筒状部を有し、この筒状部のみが均一な
密度を持ち、そりや変形、残留ひずみ等が少なく、収縮
ムラのない高精度の寸法を備え、外観の優れた成形品を
得ることができる成形品の成形方法およびこの成形方法
に用いる射出成形用金型を提供することを目的としてい
る。 【解決手段】キャビティ型と偏芯公転コア型とで形成さ
れる筒状キャビティ部を一部に有するキャビティ内に溶
融状態の樹脂を充填したのち、充填された樹脂の固化ま
での間、偏芯公転コア型を、その中心軸が筒状キャビテ
ィ部の中心軸に対して平行状態を保ちながら筒状キャビ
ティ部の中心軸周りにキャビティ型内で公転させて筒状
キャビティ部の充填樹脂の一部をキャビティ型の型面方
向に圧縮する圧縮工程を備える構成とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は成形品の成形方法お
よびこの成形方法に用いる射出成形用金型に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、射出成形用金型内に射出された溶
融樹脂が金型内で冷却固化する際に、成形品各部の温度
および密度分布が不均一になり、その結果、冷却後の成
形品収縮率が不均一になること、また、特に１点ゲート
によって溶融樹脂をキャビティに射出成形する場合、保
圧効果が成形品全体に均一に行き渡らないことなどによ
り、成形品の形状不良が生じていた。

【０００３】そこで、このような問題を解決するため
に、多点ゲートもしくはディスクゲートにより樹脂を注
入する金型及び射出圧縮成形金型が知られている。ま
た、特開昭６３−２７２２６号公報に開示されているよ
うに、成形品内側から圧縮する方法として、圧力流体構
造を利用した金型や、特開平５−１５４８９６号公報に
開示されているような射出ブロー金型が提案されてい
る。

【０００４】すなわち、前者の特開昭６３−２７２２６
号公報記載の金型においては、作動液体の作用によって
固定型（キャビティ側面）をキャビティ内に膨出させ、
樹脂を径方向に圧縮し、軸方向に延伸させて管状または
筒状成形品を成形するようになっている。一方、後者の
特開平５−１５４８９６号公報記載の金型においては、
射出成形用金型によって貫通孔を持つパリソンを成形
し、次いで別の中空型にこのパリソンを装着して加熱ブ
ローによって管状または筒状成形品を成形するようにな
っている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな金型を使用する場合、それぞれ以下のような問題が
ある。

【０００６】〔多点ゲート及びディスクゲートを使用し
た金型の場合〕 （１）収縮率のバランスをとることは、ある程度金型設
計内でできるが、収縮そのものを低減させることができ
ない。 （２）成形された成形品のゲートカットに手間取る（特
にディスクゲート）。

【０００７】〔射出圧縮成形金型の場合〕 （１）円筒形状の成形品を成形しようとした場合、円周
全体を圧縮する機構が複雑となって困難であり、部分圧
縮構造にならざるを得ない。 （２）円筒端面を圧縮する場合は、型内離型（剥離）、
座屈の発生が懸念される。

【０００８】〔特開昭６３−２７２２６号公報記載の金
型の場合〕 （１）金型内で油等の作動液体を使用するため、成形時
の金型自体の変形により液体漏れが発生しやすい。 （２）金型内の作動液体回路が複雑になり、故障の原因
となり易い。 （３）充填樹脂に対し、コア部はすべり接触となり、接
触する部分に傷などが発生し、成形品に外観不良を生じ
易い。 （４）すべり接触のため充填樹脂との間で接触抵抗等に
よる発熱で、充填樹脂の温度分布が不均一になり易い。 （５）特に厚みの大きい筒状成形品を成形する場合、大
きな力が必要となり不向きである。

【０００９】〔特開平５−１５４８９６号公報記載の金
型の場合〕 （１）二段階成形となるため製造設備への投資が大き
く、また、製造スペースも大きくなる。 （２）二段階成形であるため、転写性に劣る。 （３）加熱ブローのため、成形品内面側の寸法精度が劣
る。 （４）パリソンを成形した後、ブロー成形するため、長
手方向の寸法が定まらず、ブロ−成形後に再度長手方向
の寸法を決める装置が必要となる。 （５）特に厚みの大きい筒状成形品を成形する場合、大
きな力が必要となり不向きである。

【００１０】また、筒状成形品だけではなく、一般の成
形品においても、一部に筒状部を備えた成形品もある。
このような一般の成形品の場合も、筒状部はえてしてそ
の真円度を要求されることが多い。たとえば、蓋やキャ
ップとの嵌合やボス部などでそのような精度が要求され
る場合がある。ところが、このような一部に筒状部を備
えた成形品を上記従来の成形方法で成形しようとする
と、金型の冷却が十分でない場合、保圧が十分にきいて
いない場合、変形によって真円度がでないことがある。

【００１１】さらに、継手成形品においても受口部分の
みの精度が必要な場合があり、このようなとき射出成形
品全体の精度を向上させる手段を高じるよりも、その部
分のみの精度を満たす手段があればよいが、現状はその
ような手段が存在しない。

【００１２】一方、本発明の発明者らは、キャビティ型
との間で筒状をしたキャビティを形成するコア型全体
を、キャビティ内に樹脂を充填後、この樹脂が固化する
直前まで、キャビティの中心軸に対して直交する方向に
偏芯させるとともに、この偏芯状態を保ちながら、コア
型をキャビティの中心軸周りに工程させることによっ
て、充填樹脂をキャビティ型の型面方向に圧縮し、均一
な密度を持ち、そりや変形、残留ひずみ等が少なく、収
縮ムラのない高精度の寸法を備え、外観の優れた筒状成
形品を得る成形方法をすでに提案している（特願平１１
−５９８号参照）。

【００１３】しかし、この成形方法の場合も、上記のよ
うに、コア型全体を偏芯公転させることによって筒状成
形品の全体を圧縮するため、上記のような一部に筒状部
を有するような成形品の成形を行うことができなかっ
た。

【００１４】本発明は、このような事情に鑑みて、一部
に筒状部を有し、この筒状部のみが均一な密度を持ち、
そりや変形、残留ひずみ等が少なく、収縮ムラのない高
精度の寸法を備え、外観の優れた成形品を得ることがで
きる成形品の成形方法およびこの成形方法に用いる射出
成形用金型を提供することを目的としている。

【００１５】

【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るために、本発明の請求項１に記載の発明にかかる成形
品の成形方法（以下、「請求項１の成形方法」と記す）
は、キャビティ型と偏芯公転コア型とで形成される筒状
キャビティ部を一部に有するキャビティ内に溶融状態の
樹脂を充填したのち、充填された樹脂の固化までの間、
偏芯公転コア型を、その中心軸が筒状キャビティ部の中
心軸に対して平行状態を保ちながら筒状キャビティ部の
中心軸周りにキャビティ型内で公転させて筒状キャビテ
ィ部の充填樹脂の一部をキャビティ型の型面方向に圧縮
する圧縮工程を備える構成とした。

【００１６】本発明の請求項２に記載の発明にかかる成
形品の成形方法（以下、「請求項２の成形方法」と記
す）は、請求項１の成形方法において、公転と同時に偏
芯公転コア型の少なくとも充填樹脂接触面を充填樹脂に
沿って転動させるようにした。

【００１７】本発明の請求項３に記載の発明にかかる射
出成形用金型（以下、「請求項４の金型」と記す）は、
キャビティ型と、このキャビティ型内に挿入され、キャ
ビティ型との間にキャビティの少なくとも一部を占める
筒状キャビティ部を形成する偏芯公転コア型とを備え、
この偏芯公転コア型が、キャビティ内で筒状キャビティ
部の中心軸に対してその中心軸の平衡状態を保ちながら
偏芯かつ筒状キャビティの中心軸周りに公転可能に形成
されている構成とした。

【００１８】本発明の請求項４に記載の発明にかかる射
出成形用金型（以下、「請求項５の金型」と記す）は、
請求項３の金型において、偏芯公転コア型が、その少な
くとも周壁が、公転時にキャビティ内に充填された樹脂
に沿って転動自在となる転動機構を備えている構成とし
た。

【００１９】本発明の請求項５に記載の発明にかかる射
出成形用金型（以下、「請求項５の金型」と記す）は、
請求項３の金型において、偏芯公転コア型が、軸部と、
ころがり軸受けを介して軸部に回転自在に外嵌された筒
状の転動部とを備えている構成とした。

【００２０】本発明の射出成形用金型を使用して成形す
る成形品の材質としては、高密度ポリエチレン等の結晶
化度が高く、収縮性の大きい樹脂が好適であるが、塩化
ビニル樹脂、ポリスチレン等の非結晶性樹脂も使用可能
である。

【００２１】コア型の材質としては、特に限定されない
が、少なくともコア型の型面を形成する部分が、熱伝導
率が高いアルミニウム、アルミニウム合金、亜鉛合金、
銅合金等で形成されていることが好ましく、軽量化の観
点からこれらのうち、アルミニウムあるいはアルミニウ
ム合金がより好ましい。

【００２２】キャビティ型の材質としては、特に限定さ
れないが、例えば、炭素鋼やステンレス鋼が挙げられ
る。また、転写性をよくするために、充填樹脂に接する
部分は鏡面仕上げされていることが好ましい。

【００２３】偏芯公転コア型の形状（径寸法）を適宜変
える事により、使用する樹脂種類それぞれの収縮量に見
合った圧縮を行うようにしてもよい。

【００２４】偏芯公転コア型の偏芯量は、成形品の筒状
部のサイズ、形状あるいは使用樹脂の種類によって成形
条件および収縮量が異なり、特に限定されないが、例え
ば、高密度ポリエチレンを用いて呼び径５０の筒状成形
品を成形する場合、０．５〜６ｍｍ程度が好ましく、２
ｍｍ前後がより好ましい。偏芯公転コア型による圧縮時
の偏芯公転コア型と充填樹脂との接触は、延伸および圧
延を助長させることから点接触とすることが好ましい。

【００２５】本発明の成形方法で得られる成形品として
は、特に限定されないが、たとえば、図１０（ａ）〜
（ｃ）に示すように、寸法精度が要求される受口Ｕを一
端に備えたゴム輪付き継手の継手本体Ｊ１〜Ｊ３、図１
０（ｄ）に示すような寸法精度が要求される分岐管部を
有するサドル継手Ｊ４、図１０（ｅ）に示すような一端
に受口Ｕが設けられたソケット型の継手Ｊ５、図１０
（ｆ）に示すような一端に受口Ｕが設けられたレジュー
サ型の継手Ｊ６、図１０（ｇ）に示すような寸法精度が
要求される円筒形のボス状突起を一部に備えた成形品Ｗ
等が挙げられる。

【００２６】なお、本発明において、筒状とは、断面形
状が真円状の筒形だけでなく、卵形や楕円状をしている
のものであっても構わないものであり、表面に各種形状
の凸部が突設されていてもよい。

【００２７】本発明の成形方法において、樹脂を金型に
充填する際に、キャビティ周壁面温度を樹脂の溶融温度
付近の温度もしくはそれ以上の温度に加熱しておくこ
と、充填工程終了後冷却固化工程前に、樹脂充填時の樹
脂流動による剪断応力および分子もしくは結晶配向を金
型内で緩和し、成形後の成形品の収縮を低減させるよう
にキャビティ周壁面の温度を暫く樹脂の溶融温度付近の
温度もしくはそれ以上の温度に保持する温度保持工程を
備えていることが好ましい。また、冷却工程において
は、図１１に示すように、樹脂の冷却工程を３段階から
構成し、第１段階では冷却速度を速く、第２段階では一
旦、温度を一定とし、暫くその温度を維持し、第３段階
では再び冷却速度を速くすることが好ましいが、特に、
第２段階の開始温度を結晶化開始温度付近とすると一層
効果的である。

【００２８】なお、冷却工程において、どのような冷却
速度パターンで冷却するかは、使用する結晶性樹脂や狙
う結晶化度によって異なる。使用する結晶性樹脂につい
ては、予め冷却速度と結晶化度の関係を把握する必要が
ある。冷却速度と結晶化度の関係を把握するには、種々
の冷却速度により固化した樹脂サンプルの結晶化度をＤ
ＳＣ等で測定し、冷却速度と結晶化度の関係を把握す
る。又、冷却速度を変更できるＤＳＣやＰｖＴ測定装置
を使用すれば、冷却速度によって変化する結晶化開始温
度や結晶化温度域を把握することもできる。特に広範囲
な冷却速度設定が可能なＤＳＣの場合は、実際に成形す
る冷却パターンで樹脂サンプルを冷却し、その温度履歴
を与えたサンプルで、結晶化度を測定することにより、
各種冷却パターンにおける結晶化度を把握することがで
きる。

【００２９】ここで、結晶化開始温度、もしくは結晶化
温度域は、従来の冷却工程におけるＤＳＣもしくはＰｖ
Ｔ測定により得られる結果から判断する。即ち、ＤＳＣ
使用の場合には、温度−熱量曲線から、その曲線がベー
スラインから大きくずれている温度域が結晶化温度域で
あり、その中の最大値が結晶化開始温度となる。又、Ｐ
ｖＴ測定の場合には、温度−比容積曲線において、比容
積の変化率が最も大きい温度域が結晶化温度域であり、
その中の最大値が結晶化開始温度となる。

【００３０】キャビティ周壁面を樹脂の結晶化温度付近
の温度もしくはそれ以上の温度に加熱保持する手段とし
ては、特に限定されるものではなく、例えば、金型内に
電熱ヒータを設け、電熱ヒータに通電することにより高
温を保持するようにしてもよく、或いは、高周波振動や
近赤外線を使用した昇温手段等が採用できる。

【００３１】或いは、金型にヒータを設ける代わりに、
金型に加熱媒体流通管を設け、金型温調器により電磁弁
を備えた管路を通じて金型の加熱媒体流通管に加熱オイ
ルを供給するようにしてもよい。

【００３２】本発明の成形方法において、冷却速度を変
化させる手段としては、特に限定されないが、例えば、
次の４方法等が採用できる。 （１）冷媒の流量を変化さる方法。 （２）温度の異なる冷媒を切り換える。 （３）冷媒の通過位置を切り換える。 （４）冷媒による冷却とヒーターによる加熱を組み合わ
せて使用する方法。

【００３３】上記（１）の冷媒の流量を変化さる方法と
しては、金型内の冷却管を流れる冷媒の流量を変化させ
ることにより冷却速度を変化させることができる。即
ち、冷媒の流量が多いほど熱輸送効率が上がり、冷却速
度が大きくなる。流量は冷媒の圧送装置を使用すること
により、例えば、０〜２０リットル／分の広範囲で流量
を制御する。冷却工程中、手動もしくは制御装置からの
信号に従い、冷却管に設けた流量調節弁の開き量を制御
することにより予め設定したタイミングで、冷却速度を
変化させることができる。

【００３４】上記（２）の温度の異なる冷媒を切り換え
る方法においては、金型温度調節装置（温調機）を複数
台使用し、温度の異なる冷媒を複数使用する。冷却速度
が金型と冷媒の温度差により変化することを利用し、冷
却速度を変化させる。この場合、温度差が大きいほど冷
却速度は速くなる。冷却工程中、手動もしくは制御装置
からの信号に従い、金型温度調節装置からの管路に設け
た電磁弁を適宜切り換えて、金型の冷媒流通管に供給
し、これら冷媒を切り換えることにより、予め設定した
タイミングで冷却速度を変化させることができる。

【００３５】場合によっては、冷媒の種類、即ち、チラ
ー、水、油等を変えることにより、更に広範囲（例えば
５〜１８０℃）の温度設定が可能となる。この方法にお
いては、ギャビティ周壁面の温度を一定温度に保持する
（冷却速度＝０）状態、更には、必要であれば冷媒の温
度範囲内で再加熱することも可能である。異なる種類の
冷媒のための複数の金型温度調節装置を使用し、各金型
温度調節装置からの管路に設けた電磁弁を適宜切り換え
て、金型の冷媒流通管に供給し、これら異なる種類の冷
媒を切り換えることにより金型の温度設定が可能とな
る。

【００３６】上記（３）の冷媒の通過位置を切り換える
方法においては、キャビティに対する距離が異なるよう
に金型内に配置された冷却管に冷媒を選択的に流すこと
により、キャビティと冷媒との距離が伝熱効率に影響す
ることを利用して冷却速度を変えることができる。この
場合、キャビティと冷却管との距離が短いほど冷却速度
は速くなる。冷却工程中、手動もしくは制御装置からの
信号に従い、冷媒を流す流路を切り換えることにより、
予め設定したタイミングで、冷却速度を変化させること
ができる。

【００３７】上記（４）の冷媒による冷却とヒーターに
よる加熱を組み合わせて使用する方法においては、金型
に冷媒を通す冷却管と加熱ヒーターを設け、冷媒による
冷却速度を加熱ヒーターによって調整することにより、
冷却速度を変化させることができる。

【００３８】或いは、複数の金型温度調節装置を使用
し、一方の金型温度調節装置により冷媒を金型の冷媒流
通管に供給し、他方の金型温度調節装置により加熱媒体
を金型の加熱媒体流通管に供給するようにしてもよい。

【００３９】冷却工程中、手動もしくは制御装置からの
信号に従い、加熱ヒーターをオン／オフさせることによ
り、予め設定したタイミングで、冷却速度を変化させる
ことができる。この方法においては、キャビティ周壁面
の温度を一定に保持する（冷却速度＝０）状態、更に、
必要であれば冷媒の温度範囲内で再加熱することもでき
る。

【００４０】上記の４方法をそれぞれ単独に使用しても
よく、これらを適宜組み合わせた方法によってもよく、
組み合わせた方法によれば、更に制御範囲、或いは制御
パターンを拡大することができる。尚、加熱ヒーターに
ついては、特に限定されないが、例えば、シーズヒータ
ー、高周波加熱、近赤外線や遠赤外線等の加熱手段など
が使用できる。

【００４１】又、冷却速度の制御手段としては、キャビ
ティ周壁面、又はキャビティ周壁面に接触している樹脂
の温度、もしくは成形サイクル中の経過時間において判
断し、制御するようにしてもよい。

【００４２】最も単純な制御手段としては、予め必要な
冷却速度について、上記の４つの冷却速度可変方法の設
定値を調べておき、成形サイクル中の経過時間（例え
ば、樹脂充填開始、冷却開始からの経過時間）におい
て、設定値を手動もしくはタイマー制御で切り換えてい
く方法によってもよい。この方法においては、事前に設
定値を導出しておけば、実際の成形においては、必ずし
もキャビティ周壁面温度もしくは樹脂温度を測定する必
要はない。但し、雰囲気温度や成形条件の変動等の外乱
により実際の冷却パターンと狙いのパターンが多少ずれ
る可能性があることに注意すべきである。

【００４３】冷却速度をより正確に制御するには、金型
にはキャビティ周壁面、もしくはキャビティ周壁面に接
触している樹脂の温度を随時測定するセンサーを設置し
て冷却速度を制御する必要がある。センサーからの測定
データは制御部に送られ、測定間隔に対する温度勾配よ
り時々刻々の冷却速度を計算し、予め設定した冷却速度
となるように、冷却速度を制御する。

【００４４】第２段階において、一定温度を保持する場
合には、冷却パターンとして設定された時間、設定温度
を保持するように制御するとよい。

【００４５】

【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を図によ
り説明する。図１および図２は、本発明にかかる成形品
の成形方法の１つの実施の形態である一方に筒状部であ
る受口を備えたレジューサの成形方法を工程順にあらわ
している。

【００４６】この成形方法は、工程順に説明すると、以
下のようになる。 （１）図１（ａ）に示すように、非偏芯コア型１２が、
キャビティ形成部内に臨むように一体に設けられたキャ
ビティ型１１内に非偏芯コア型１２と逆側方向から偏芯
公転コア型１４をキャビティ型１１内に挿入し、キャビ
ティ１３を形成する。なお、この時、偏芯公転コア型１
４は、その中心軸が、キャビティ１３の受口形成部の中
心軸に一致した状態になっている。

【００４７】（２）金型のキャビティ周壁面温度を樹脂
の溶融温度より高くなるように制御した状態でキャビテ
ィ１３内に、たとえば高密度ポリエチレンのような樹脂
を溶融状態で充填樹脂Ｐとして射出充填する。この射出
充填はキャビティ１３の容積に見合う量及び時間内で行
われる。 （３）充填直後に、図１（ｂ）に示すように、偏芯公転
コア型１４をその中心軸が受口形成部の中心軸、すなわ
ち、成形しようとする成形品の受口の中心軸に対して平
行状態を保ちながら徐々に偏芯させるとともに、成形し
ようとする成形品の受口の中心軸周りに公転させて、受
口形成部内の充填樹脂を全周にわたって均一に圧縮を続
ける。

【００４８】（４）図２（ａ）に示すように、偏芯およ
び公転を続け、受口形成部の厚みが所定の厚みになるま
で圧縮する。 （５）受口形成部の厚みが所定の厚みになるとともに、
樹脂がほぼ固化したら、図２（ｂ）に示すように、偏芯
公転コア型１４をその中心軸が受口形成部の中心軸に位
置する位置まで戻したのち、金型を開放し、成形品であ
るレジューサ継手Ｒを取り出す。

【００４９】なお、金型内での充填樹脂Ｐは、冷却工程
に入る前に、まず、暫く溶融温度付近の温度もしくはそ
れ以上の温度に一旦保持されたのち、冷却される。ま
た、冷却工程では、まず、樹脂の結晶化温度付近まで一
気に冷却したのち、一旦結晶化温度付近で温度保持し、
再び固化するまで冷却されるようになっている。

【００５０】この成形方法は、以上のように、キャビテ
ィ型１１との間でキャビティ１３うちの高寸法精度が要
求される受口形成部を形成するコア型として偏芯公転コ
ア型１４を用い、キャビティ１３内に樹脂を充填後、こ
の偏芯公転コア型１４を偏芯させるとともに、公転させ
るようにしたので、受口形成部内の充填樹脂がキャビテ
ィ型方向に均一に圧縮され、一部である受口部分が、高
い寸法精度が高く、均一な密度を持ち、そりや変形、残
留ひずみなどが少なく、収縮むらがなく高外観であるレ
ジューサ継手を得ることができる。

【００５１】しかも、樹脂充填時に金型温度を樹脂の溶
融温度より高い温度に保つようにしたので、充填時のウ
エルド発生が小さくなり、さらにこれに圧縮効果が加わ
ることによって、より外観が向上する。また、樹脂が高
温時に圧縮されるので型転写性もよく光沢のある外観が
得られる。

【００５２】また、冷却工程において、一旦樹脂の結晶
化温度付近で一定温度に保つようにしたので、結晶化が
進み、強度的に優れた成形品とすることができる。さら
に、偏芯圧縮完了後は、偏芯公転コア型が初期の中心軸
上に戻るので、成形品内面との間に隙間が生じ、だきつ
きがなく離型性も上がる。

【００５３】図３〜図６は、本発明にかかる射出成形用
金型の１つの実施の形態をあらわしている。

【００５４】図３および図４に示すように、この金型Ａ
は、横置き型のもので、固定型２と、可動型３と、図５
に示すように、冷却ユニット４とを備えている。固定型
２は、その可動型３側の面中央にパーティング面から突
出するように非偏芯コア型５ａが一体に設けられてい
る。可動型３は、可動型本体３ａと、キャビティ型３ｂ
と、偏芯公転コア型５ｂとを備えている。

【００５５】可動型本体３ａは、ケーシング３１と、回
転ケース３２と、進退部材３３およびスライド部材３４
からなる偏芯回転機構とを備えている。回転ケース３２
は、軸受け３５により軸受けされ、ケーシング３１内で
回転可能とされているとともに、その周面にスプロケッ
トホイール３２１が設けられ、電動機３２３の回転駆動
力がチェーン３２２を介してスプロケットホイール３２
１に伝達されることによりケーシング３１内で回転する
ようになっている。進退部材３３は、回転ケース３２内
に設けられ、図６に示すように、断面略小判形をした本
体部３３１と、この本体部３３１の固定型側の面に設け
られた傾斜面３３２と、この傾斜面３３２の傾斜方向に
沿って穿設された断面略台形の嵌合突条３３３とを備え
ており、その後端部が図示していない油圧シリンダのロ
ッド先端に回転自在に支持され、回転ケース３２の回転
に伴って回転するようになっている。なお、嵌合突条３
３３の両側面のなす角度θは、特に限定されないが、１
５°程度が好ましい。

【００５６】一方、スライド部材３４は、進退部材３３
側に進退部材３３の傾斜面３３２に当接する傾斜面３４
１を有し、この傾斜面３４１に嵌合突条３３３がスライ
ド自在に嵌合する断面略台形の嵌合溝（あり溝）３４２
が凹設されている。また、固定型２側の面に、後述する
偏芯公転コア型５ｂの軸ピン５２２をベアリング（図示
せず）を介して回転自在に支持する軸穴３４３が穿設さ
れている。キャビティ型３ｂは、円筒形のキャビティ部
を内部に備え、図示していないが、中心軸に沿って２つ
割りになっていて、型開き時に２つに分離するようにな
っている。

【００５７】偏芯公転コア型５ｂは、図２に示すよう
に、キャビティ型３ｂとの間にキャビティＫの一部を形
成する円柱状をした型本体５１と、型本体５１の他端に
一体に設けられた軸部５２とを備えているとともに、金
型閉合時、キャビティ型３ｂのキャビティ部内に入り込
み、型本体５１の一端面が非偏芯コア型５ａに当接する
ようになっている。軸部５２は、大径のスライド部５２
１と、このスライド部５２１の可動型３側の面に突設さ
れた軸ピン５２２とを備え、前述のように、この軸ピン
５２２がベアリングを介してスライド部材３４の軸穴３
４３に回転自在に支持されている。

【００５８】したがって、偏芯公転コア型５ｂは、スラ
イド部材３４の回転及び偏芯が、スライド部材３４の軸
穴３４３およびベアリングを介して軸部５２に伝達され
るようになっていて、スライド部材３４の偏芯に伴っ
て、キャビティ型３ｂのキャビティ部内で偏芯状態にな
るとともに、この偏芯状態を保ちつつ成形品の中心軸周
りに公転するようになっている。

【００５９】なお、進退部材３３やスライド部材３４の
材質としては、特に限定されないが、少なくとも進退部
材３３やスライド部材３４の接触部を形成する部分が耐
衝撃性や耐じん性などを持つ材料で形成されていること
が好ましく、強度の関係からクロム−モリブデン鋼（Ｓ
ＭＣ鋼）や工具鋼（ＳＫＤ鋼）がより好ましい。また、
耐磨耗性や低摩擦化などを考慮すれば、真空焼入れやタ
フトライドなどの表面熱処理を施すことが更に好まし
い。図３および図４中、２１はスプル、２２はランナ、
２３は突き出しピンである。

【００６０】この金型Ａは、以上のようになっており、
以下のようにして成形品を成形することができる。 可動型３と固定型２とを閉じるとともに、偏芯公転
コア型５ｂの中心軸をキャビティ型３ｂのキャビティ部
の中心軸に一致させた状態にする。

【００６１】 図示しない射出成形機の射出スクリュ
ーにより固定型２に設けられたスプル２１、ランナ２２
及びゲートを経由して、溶融状態を充填樹脂Ｐとしてキ
ャビティＫ内に射出充填する。この射出充填はキャビテ
ィＫの容積に見合う量及び時間内で行われる。

【００６２】 射出充填完了と同時に電動機３２３を
予め設定した回転数で回転を開始させ手回転ケース３２
を回転させる。すなわち、この回転ケース３２の回転に
伴って、進退部材３３およびスライド部材３４が回転を
開始する。この時、スライド部材３４の軸穴３４３と偏
芯公転コア型５ｂの軸ピン５２２とがベアリングを介し
て接続されているとともに、偏芯公転コア型５ｂの中心
軸がキャビティ部の中心軸と一致した状態にあるので、
偏芯公転コア型５ｂは充填樹脂Ｐの摩擦抵抗力によって
回転をしない。

【００６３】 進退部材３３およびスライド部材３４
の回転状態を保持しながら、図３に示すように、油圧シ
リンダの作動により進退部材３３を固定型２方向に前進
させる。この進退部材３３の前進によりスライド部材３
４がキャビティ部の中心軸に直交する方向にスライド
し、同時に、偏芯公転コア型５ｂもキャビティＫの中心
軸に直交する方向にスライドし、スライドした寸法分だ
け充填樹脂Ｐを内側からキャビティＫの中心軸に対して
垂直方向の圧縮を加えるようになる。しかも、進退部材
３３およびスライド部材３４が回転を続けているので、
このスライドとともに、偏芯公転コア型５ｂがキャビテ
ィ部の中心軸を中心に公転を開始し、型本体５１の壁面
によって充填樹脂Ｐに内面から全周にわたって圧縮を加
え続ける。なお、偏芯公転コア型５ｂのスライドは、充
填樹脂Ｐの圧縮状態に合わせて徐々に行われる。

【００６４】 充填樹脂が固化するまで、あるいは、
金型Ａを開く直前まで偏芯公転コア型５ｂの公転および
転動を続ける。

【００６５】 電動機３２３の駆動を停止し、油圧シ
リンダの作動により、進退部材３３を固定型２方向から
後退させ、図４に示すように、スライド部材３４を介し
て偏芯公転コア型５ｂをその中心軸がキャビティＫの中
心軸、すなわち、成形品Ｗの圧縮部の中心軸に一致した
状態に戻したのち、金型Ａを開き、成形品Ｗを取り出
す。

【００６６】上記金型Ａは、叙上の構造を備えているの
で、以下のような優れた効果を備えている。 （１）寸法精度が要求される部分に偏芯公転コア型５ｂ
を設け、キャビティ５に充填された充填樹脂が固化する
前にこの偏芯公転コア型５ｂが偏芯状態を保ちながら公
転してキャビティ内の充填樹脂をうちが偏芯公転コア型
５ｂの型本体５１の壁面で垂直方向に均等に圧縮し、樹
脂の収縮力を均等に分散して、その形状を矯正すると共
に密度を高めることができる。すなわち、一部に均一な
密度を持ち、そりや変形、残留ひずみ等が少ないととも
に、収縮ムラのなく高寸法精度で、外観の優れた（金型
転写性に優れた）筒状部を有する成形品を得ることがで
きる。

【００６７】（２）進退部材３３を固定型１方向へ進退
させるだけで偏芯公転コア型５ｂを偏芯できるようにし
たので、金型Ａ全体の構造をシンプルなものとすること
ができるとともに、固定型１や可動型２の側面部分に偏
芯公転コア型５ｂの偏芯用の機構が突出することがな
く、設置スペースも小さなものですむ。 （３）偏芯公転コア型５ｂが、シンプルな構成で、偏芯
公転コア型５ｂ４の小型化を図れる。すなわち、小さな
成形品も精密に成形できるようになる。

【００６８】（４）進退部材３３を進退させる油圧シリ
ンダと、偏芯公転コア型５ｂの圧縮構造部分とが完全に
隔絶されているので、油漏れなどによる成形品への影響
がないとともに、メンテナンスが容易である。

【００６９】（５）油圧シリンダで進退部材３３を制御
するようにしたので、偏芯公転コア型５ｂの偏芯量の調
整が容易かつ正確にできるとともに、圧縮動作中に充填
樹脂の内部圧力を検知して偏芯量を最適に制御できるの
で、偏芯公転コア型５ｂへの負荷を軽減できる。また、
偏芯公転コア型５ｂへ大きな負荷がかかった場合でも油
圧回路の切替えにより、偏芯公転コア型５ｂの戻しで速
い対応が取れる。

【００７０】（６）電動機３２３によって回転数が制御
できるとともに、油圧シリンダによって偏芯量（すなわ
ち、圧縮度合い）を制御できるので、真円度の矯正がで
きる。 （７）進退部材３３の傾斜面３３２に沿ってスライド部
材の傾斜面３４１をスライドさせ、この傾斜を利用して
スライド部材３４をスライドさせる構造であるので、気
候が簡単でしかも滑らかにスライドさせることができ、
油圧シリンダも小さなものですむ。

【００７１】図７および図８は本発明にかかる射出成形
用金型の他の実施の形態をあらわしている。図７に示す
ように、この金型Ｂは、閉合によりキャビティ型６を形
成する固定型６ａと可動型６ｂ、および、スライドコア
７とを備えている。

【００７２】スライドコア７は、非偏芯コア型８と、偏
芯公転コア型９と、偏芯公転コア型９の駆動部７０とを
備え、矢印方向にスライドするようになっている。駆動
部７０は、ケーシング７１と、回転ケース７２と、進退
部材（押し引きアンギュラ）７３およびスライドブロッ
ク（各型偏芯アンギュラ）７４からなる偏芯機構とを備
えている。

【００７３】回転ケース７２は、軸受け７１１により軸
受けされ、ケーシング７１内で回転可能とされている。
回転ケース７２は、その周面にギヤ７２１が設けられ、
電動機７２２の回転駆動力が電動機７２２の回転軸に設
けられたギヤ７２３を介してギヤ７２１に伝達されるこ
とによりケーシング７１内で回転するようになってい
る。

【００７４】進退部材７３は、図８に示すように、断面
略小判形をしており、回転ケース７２内に固定型方向に
スライド自在に挿入されているとともに、その後端が油
圧シリンダ７５のロッド先端に回転自在に支持されてい
て、回転ケース７２の回転に伴って回転するとともに、
油圧シリンダ７５のロッドの伸縮によって回転ケース７
２内をキャビティ型１方向に進退するようになってい
る。

【００７５】また、進退部材７３のキャビティ型６側の
面には、図８に示すように、後述するスライドブロック
７４のアンギュラピン７４１と同様の断面正方形をした
摺動穴７３１が成形品の中心軸に対して傾斜した状態で
穿設されている。

【００７６】一方、スライドブロック７４は、ブロック
本体７４２と、ブロック本体７４２から進退部材７３側
へ突出する断面正方形のアンギュラピン７４１とを備
え、ブロック本体７４２がベアリング７４３を介して後
述する偏芯公転コア型９のスライドスライド基部９５に
回転自在に一体化されている。

【００７７】アンギュラピン７４１は、進退部材７３の
摺動穴７３１に摺動自在に挿入されているいるととも
に、成形品の中心軸に対して摺動穴７３１と略同じ角度
で傾斜している。

【００７８】すなわち、スライドブロック７４は、油圧
シリンダ７５の作動により進退部材７３がキャビティ型
６方向に前進後退することによって、アンギュラピン７
４１の先端が進退部材７３の摺動穴７３１内に進退す
る。しかも、摺動穴７３１およびアンギュラピン７４１
が進退部材７３の進退方向に対して傾斜して設けられて
いるので、アンギュラピン７４１の摺動穴７３１内への
進退によってスライドブロック７４がその中心軸がキャ
ビティ型のキャビティ部の中心軸に直交する方向に回転
ケース７２内でスライドするようになっている。しか
も、進退部材７３が回転ケース７２の回転に伴って回転
すると、アンギュラピン７４１を介してその回転力がス
ライドブロック７４にも伝達され、スライドブロック７
４も進退部材７３とともに回転するようになっている。

【００７９】非偏芯コア型８は、キャビティ型１の内側
に挿入されて先端面がキャビティ型６の壁面に当接し、
図示していないが、先端に設け設けられた突起がキャビ
ティ型に設けられた凹部に嵌合してキャビティ型６内で
固定されている。また、非偏芯コア型８は、他端面に後
述する偏芯公転コア型９の係止ボルト９４の首部より大
径で頭部より小径の開口を備え、内部に係止ボルト９４
の頭部が遊嵌される係止穴８１が穿設されている。

【００８０】偏芯公転コア型９は、円筒形をした転動部
９１と、この転動部９１をころがり軸受け９２を介して
回転自在かつ着脱自在に支持するとともに、一端面が非
偏芯コア型８の他端面にスライド自在に当接する軸部９
３と、軸部９３の他端に一体化され、ケーシング２１に
キャビティ５の口部形成部の中心軸に直交する方向にス
ライド自在に支持されたスライド基部９５と、軸部９３
の一端面に係止ボルト９４がその頭部を非偏芯コア型８
に設けられた凹穴８１内に臨ませた状態で非偏芯コア型
８と一体化されている。

【００８１】すなわち、偏芯公転コア型９は、非偏芯コ
ア型８に対して、係止ボルト９４の首部の外径と凹穴８
１の開口の内径との差分だけキャビティＫの中心軸に直
交する方向にスライド自在になっている。スライド基部
９５には、前述のように、ベアリング７４３を介してス
ライドブロック７４のブロック本体７４２が回転自在に
一体化されている。

【００８２】したがって、偏芯公転コア型９は、スライ
ドブロック７４の回転及び偏芯が伝達されるようになっ
ていて、スライドブロック７４の偏芯に伴って、偏芯公
転コア型９がキャビティＫ内で偏芯状態になるととも
に、この偏芯状態を保ちつつ成形品の中心軸周りに公転
するようになっている。

【００８３】なお、進退部材７３やスライドブロック７
４の材質としては、特に限定されないが、少なくとも進
退部材７３やスライドブロック７４の接触部を形成する
部分が耐衝撃性や耐じん性などを持つ材料で形成されて
いることが好ましく、強度の関係からクロム−モリブデ
ン鋼（ＳＭＣ鋼）や工具鋼（ＳＫＤ鋼）がより好まし
い。また、耐磨耗性や低摩擦化などを考慮すれば、真空
焼入れやタフトライドなどの表面熱処理を施すことが更
に好ましい。

【００８４】この金型Ｂは、以上のようになっており、
以下のようにして成形品を成形することができる。

【００８５】 図に示すように、可動型６ｂと固定型
６ａとを閉合し、キャビティ型６を形成するとともに、
このキャビティ型６方向にスライドコア７をスライドさ
せて、非偏芯コア型８および偏芯公転コア型９をキャビ
ティ型６のキャビティＫ内に挿入し、非偏芯コア型８の
先端に設けた突起をキャビティ型６の内壁面に設けられ
た凹部に嵌合させてキャビティ型６内で非偏芯コア型８
を固定状態にするとともに、偏芯公転コア型９の中心軸
がキャビティ部の中心軸に一致した状態となるようし、
筒状をしたキャビティＫを形成する。

【００８６】 図示しない射出成形機の射出スクリュ
ーにより固定型６ａに設けられたスプル、ランナ及びゲ
ートを経由して溶融状態の樹脂を充填樹脂Ｐとしてキャ
ビティＫ内に射出充填する。この射出充填はキャビティ
Ｋの容積に見合う量及び時間内で行われる。

【００８７】 射出充填完了と同時に電動機７２２を
駆動させて、回転ケース７２を予め設定した回転数で回
転を開始させる。すなわち、この回転ケース７２の回転
に伴って、進退部材７３およびスライドブロック７４が
回転を開始する。この時、スライドブロック７４のブロ
ック本体３４１と偏芯公転コア型９のスライド基部９５
とがベアリング７４３を介して接続されているととも
に、偏芯公転コア型９の中心軸がキャビティＫの中心軸
と一致した状態にあるので、偏芯公転コア型９は充填樹
脂Ｐの摩擦抵抗力によって回転をしない。

【００８８】 進退部材７３およびスライドブロック
７４の回転状態を保持しながら、油圧シリンダ７５の作
動により進退部材７３をキャビティ型６方向に前進させ
る。この進退部材７３の前進によりスライドブロック７
４がキャビティ部の中心軸に直交する方向にスライド
し、同時に、偏芯公転コア型９もキャビティ部の中心軸
に直交する方向にスライドし、スライドした寸法分だけ
充填樹脂Ｐを内側からキャビティＫの中心軸に対して垂
直方向の圧縮を加えるようになる。しかも、進退部材７
３およびスライドブロック７４が回転を続けているの
で、このスライドとともに、偏芯公転コア型９がキャビ
ティＫの中心軸を中心に公転を開始し、転動部９１の壁
面によって充填樹脂の一部を内面から全周にわたって圧
縮を加え続ける。なお、偏芯公転コア型９のスライド
は、充填樹脂Ｐの圧縮状態に合わせて徐々に行われる。
また、この時、転動部９１は、ころがり軸受け９２を介
して軸部９３に回転自在に支持されているので、公転に
伴って充填樹脂Ｐの内面を圧縮しつつ樹脂の内面に沿っ
て転動する。

【００８９】 充填樹脂が固化するまで、あるいは、
金型Ａを開く直前まで偏芯公転コア型９の公転および転
動を続ける。

【００９０】 油圧シリンダ７５の作動により、進退
部材７３を固定型方向から後退させ、スライドブロック
７４を介して偏芯公転コア型９をその中心軸がキャビテ
ィ部の中心軸に一致した状態に戻すとともに、回転ケー
ス７２の回転を止め、スライドコア７をスライドさせて
キャビティ型６から抜き取るとともに、可動型６ｂを可
動してキャビティ型６を開放し成形品を取り出す。

【００９１】この金型Ｂは、叙上の構造を備えているの
で、以下のような優れた効果を備えている。 （１）寸法精度が要求される部分に偏芯公転コア型９を
設け、キャビティＫに充填された充填樹脂が固化する前
にこの偏芯公転コア型９が偏芯状態を保ちながら公転し
てキャビティ内の充填樹脂を内側から偏芯公転コア型９
の転動部９１の壁面によって垂直方向に均等に圧縮し、
樹脂の収縮力を均等に分散して、その形状を矯正すると
共に密度を高めることができる。すなわち、一部に均一
な密度を持ち、そりや変形、残留ひずみ等が少ないとと
もに、収縮ムラのなく高寸法精度で、外観の優れた（金
型転写性に優れた）筒状部を有する成形品を得ることが
できる。

【００９２】（２）公転に伴って転動部９１が充填樹脂
内面に沿ってスムーズに転動するので、充填樹脂にかか
る剪断応力が軽減される。したがって、公転速度を上げ
ることができる。

【００９３】（３）偏芯公転コア型の内部構造がシンプ
ルな構成であるので、コア型４の小型化を図れる。すな
わち、小さな成形品も精密に成形できるようになる。 （４）進退部材７３を進退させる油圧シリンダ７５と、
コア型４部分等の圧縮構造部分とが完全に隔絶されてい
るので、油漏れなどによる成形品への影響がないととも
に、メンテナンスが容易である。

【００９４】（５）油圧シリンダ７５で進退部材７３を
制御するようにしたので、偏芯公転コア型９の偏芯量の
調整が容易かつ正確にできるとともに、圧縮動作中に充
填樹脂の内部圧力を検知して偏芯量を最適に制御できる
ので、偏芯公転コア型９への負荷を軽減できる。また、
偏芯公転コア型９へ大きな負荷がかかった場合でも油圧
回路の切替えにより、偏芯公転コア型９の戻しで速い対
応が取れる。

【００９５】（６）電動機７２２によって回転数が制御
できるとともに、油圧シリンダ７５によって偏芯量（す
なわち、圧縮度合い）を制御できるので、真円度の矯正
ができる。 （７）アンギュラ構造が角形状であるため、回転トルク
を大きくすることができ、かつ、スライド構造での摺動
なので滑らかに移動できる。

【００９６】なお、本発明にかかる成形品の成形方法お
よび射出成形用金型は、上記の実施の形態に限定されな
い。上記の金型Ａ，Ｂは、横置き型であったが、縦置き
型としても構わない。

【００９７】また、上記の金型Ｂは、アンギュラピン７
４１の断面形状が正方形であったが、断面楕円状、断面
六角形、スプライン状等少なくとも１つの長軸と少なく
とも１つの短軸とを備えた断面形状であれば、どのよう
な形状をしていても構わない。上記の金型Ａは、嵌合溝
３４２および嵌合突条３３３が断面略台形であったが、
たとえば、キー溝状 略Ｔ溝状をしていても構わない
し、嵌合突条がスライド部材側に設けられ、嵌合溝が進
退部材側に設けられていても構わない。

【００９８】

【実施例】以下に、本発明の実施例を詳しく説明する。

【００９９】〔実施例１〕図３に示すような金型および
高密度ポリエチレン樹脂（樹脂温度１６０℃の時の粘度
で１００００ｐｏｉｓｅ（メルトインデックス（ＭＩ）
＝２０）を用いて以下の条件で小径口側が圧縮成形され
た呼び径５０ミリ（規格値としては６０．５±０．２m
m）のレジューサ継手を製造した。

【０１００】（キャビティ形状）小口径側が内径６０．
２mm、外径７９．５mm、大口径側が内径７０．２mm、外
径９９．５mmで肉厚９．６５mm、長さ７０mm （成形温度条件）図９に示すように、２２０℃で樹脂を
充填したのち、２００℃／ｍｉｎの冷却速度で１２０℃
まで一次冷却したのち、一旦１２０℃で１ｍｉｎ保持
し、その後再び２００℃／ｍｉｎの冷却速度で３０℃ま
で冷却した。

【０１０１】（偏芯公転コア型の成形条件）偏芯幅４m
m、偏芯公転コア型の公転速度６０rpm で成形した。

【０１０２】（成形品評価）成形した成形品は、成形
後、温度２３℃の部屋で保管し、成形後１時間おいて、
寸法の測定を行った。真円度は、端部の内径を周方向に
８カ所測定し、その中の最大内径と最小内径の差を真円
度として求めた。

【０１０３】充填樹脂温度は２２０℃とし、充填完了
後、センサー測定温度が１３０℃になった時点で偏芯公
転コア型のスライドを開始した。その後冷却過程で、偏
芯量を調整し、成形品が５０℃以下になるまで型内で冷
却し、離型した。その結果、成形品の外観の向上、ヒ
ケ、偏肉のない良好な成形品形状が得られた。また、圧
縮した小口径側の成形品内径最大値と最小値の再で求め
た真円度が従来の１．５mmから０．８mmに向上した。

【０１０４】その結果、得られたエルボの口部の内径の
最大値と最小値の差で求めた真円度が従来の１．２ｍｍ
から０．２４ｍｍに向上した。又、偏芯量を変更して成
形した結果、偏芯量に対して±０．０５ｍｍの精度の内
径を備えた口部のエルボが得られた。

【０１０５】

【発明の効果】本発明にかかる成形品の成形方法および
射出成形用金型は、以上のように構成されているので、
一部に寸法精度等の精密性が要求される筒状部を有する
成形品も、精度よく製造することができる。すなわち、
たとえば、ボスなどの真円度の精度を上げることができ
る。特に、薄肉の深さの深いボスに関しては従来ショー
トショットになりやすかったが、この方法を用いると充
填時の肉厚を厚くすることができるので、ショートショ
ットにならず、生産性が向上する。したがって、ボスの
ような形状の場合も嵌合がよくなり、組み立て時に不具
合が発生する率が下がる。

【０１０６】また、継手のような筒状成形品において
も、必要な受口のみ圧縮することができるので、全体を
圧縮する構造よりも負荷を小さくすることができる。す
なわち、金型を小型化することができ、金型コストも低
減できる。射出成形用金型においては、以上のように構
成されているので、シンプルな機構でメンテナンスにも
優れ、機械的に正確に作動する均一な密度を持ち、そり
や変形、残留ひずみなど少なく、収縮ムラのない高精度
の寸法、優れた外観を備えた成形品を得ることができ
る。さらに、キャップや蓋などの嵌合部においても真円
度がよくなり、嵌合不良がなくなる。

【０１０７】また、射出成形用金型においては、請求項
４および請求項５の金型のように、偏芯公転コア型の樹
脂に接する面を偏芯公転時に樹脂に沿って転動する構造
とすれば、偏芯公転時に樹脂に偏芯公転コア型との摩擦
による剪断応力が発生せず、より金型転写性に優れた成
形品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかる成形品の成形方法１つの実施の
形態であるレジューサの成形方法を工程順に説明する説
明図であって、同図（ａ）は樹脂射出充填直後の状態を
あらわす断面図、同図（ｂ）は偏芯公転コア型を偏芯さ
せた状態の断面図である。

【図２】図１の後工程を説明する説明図であって、同図
（ａ）はさらに圧縮した状態をあらわす断面図、同図
（ｂ）は型開き直前の状態をあらわす断面図である。

【図３】本発明にかかる射出成形用金型の１つの実施の
形態をあらわし、その偏芯公転コア型による圧縮状態の
断面図である。

【図４】図３の金型の型開き直前の状態をあらわす断面
図である。

【図５】図３の金型の冷却ユニットを説明する説明図で
ある。

【図６】図３の金型の進退部材とスライド部材の斜視図
である。

【図７】本発明にかかる射出成形用金型の他の実施の形
態をあらわす断面図である。

【図８】図７の金型の進退部材とスライドブロック部分
の断面図である。

【図９】実施例の冷却工程における冷却温度条件をあら
わすグラフである。

【図１０】本発明の成形品の成形方法で得られる成形品
の１例をあらわす図である。

【図１１】本発明の成形品の成形方法の成形時の好まし
い樹脂温度制御条件をあらわすグラフである。

【符号の説明】

Ａ，Ｂ 金型 Ｋ キャビティ Ｒ レジューサ（成形品） Ｗ 成形品 ６，３ｂ，１１ キャビティ型 ９，５ｂ，１４ 偏芯公転コア型 ８，５ａ，１２ 非偏芯コア型 ９１ 転動部 ９２ ころがり軸受け ９３ 軸部

フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F202 AA05 AG06 AG08 AH11 CA11 CB01 CK06 CK18 CK52 CK67 CK73 4F206 AA05 AG06 AG08 AH11 JA03 JA07 JL02 JM05 JN25 JQ81 JQ90

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】キャビティ型と偏芯公転コア型とで形成さ
   れる筒状キャビティ部を一部に有するキャビティ内に溶
   融状態の樹脂を充填したのち、充填された樹脂の固化ま
   での間、偏芯公転コア型を、その中心軸が筒状キャビテ
   ィ部の中心軸に対して平行状態を保ちながら筒状キャビ
   ティ部の中心軸周りにキャビティ型内で公転させて筒状
   キャビティ部の充填樹脂の一部をキャビティ型の型面方
   向に圧縮する圧縮工程を備える成形品の成形方法。
2. 【請求項２】公転と同時に偏芯公転コア型の少なくとも
   充填樹脂接触面を充填樹脂に沿って転動させる請求項１
   に記載の成形品の成形方法。
3. 【請求項３】キャビティ型と、このキャビティ型内に挿
   入され、キャビティ型との間にキャビティの少なくとも
   一部を占める筒状キャビティ部を形成する偏芯公転コア
   型とを備え、この偏芯公転コア型が、キャビティ内で筒
   状キャビティ部の中心軸に対してその中心軸の平衡状態
   を保ちながら偏芯かつ筒状キャビティの中心軸周りに公
   転可能に形成されている射出成形用金型。
4. 【請求項４】偏芯公転コア型が、その少なくとも周壁
   が、公転時にキャビティ内に充填された樹脂に沿って転
   動自在となる転動機構を備えている請求項３に記載の射
   出成形用金型。
5. 【請求項５】偏芯公転コア型が、軸部と、ころがり軸受
   けを介して軸部に回転自在に外嵌された筒状の転動部と
   を備えている請求項３に記載の射出成形用金型。